JP5365362B2 - Method and apparatus for applying magnesia slurry - Google Patents
Method and apparatus for applying magnesia slurry Download PDFInfo
- Publication number
- JP5365362B2 JP5365362B2 JP2009146761A JP2009146761A JP5365362B2 JP 5365362 B2 JP5365362 B2 JP 5365362B2 JP 2009146761 A JP2009146761 A JP 2009146761A JP 2009146761 A JP2009146761 A JP 2009146761A JP 5365362 B2 JP5365362 B2 JP 5365362B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slurry
- magnesia
- coating
- magnesia slurry
- pipe
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N Magnesium oxide Chemical compound [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 139
- 239000002002 slurry Substances 0.000 title claims description 114
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 title claims description 69
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 13
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 52
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 46
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 30
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 30
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 13
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 10
- 238000007581 slurry coating method Methods 0.000 claims description 5
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims description 4
- 238000013329 compounding Methods 0.000 claims 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 24
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 12
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 11
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 9
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 8
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 5
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 5
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910001224 Grain-oriented electrical steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 3
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- VTHJTEIRLNZDEV-UHFFFAOYSA-L magnesium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Mg+2] VTHJTEIRLNZDEV-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 239000000347 magnesium hydroxide Substances 0.000 description 3
- 229910001862 magnesium hydroxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 229910052839 forsterite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 230000036571 hydration Effects 0.000 description 2
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- HCWCAKKEBCNQJP-UHFFFAOYSA-N magnesium orthosilicate Chemical compound [Mg+2].[Mg+2].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] HCWCAKKEBCNQJP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000006255 coating slurry Substances 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K phosphate Chemical compound [O-]P([O-])([O-])=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 239000010452 phosphate Substances 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
- Coating Apparatus (AREA)
Description
本発明は、マグネシアスラリーの塗布方法、特にマグネシアスラリーの方向性電磁鋼板への塗布作業性の向上、更には方向性電磁鋼板の被膜均一性の向上を図ることのできる、マグネシアスラリーの塗布方法およびその装置に関するものである。 The present invention relates to a method for applying magnesia slurry, and in particular, to improve the workability of applying magnesia slurry to a grain-oriented electrical steel sheet, and further to improve the coating uniformity of the grain-oriented electrical steel sheet. It relates to the device.
方向性電磁鋼板の製造に際して、所定の成分組成に調整した鋼スラブに、熱間圧延、熱延板焼鈍、冷間圧延を施し、さらに再焼結焼鈍、仕上げ焼鈍を施すのが一般的である。これらの工程のうち、仕上げ焼鈍工程では、1200℃という高温の焼鈍を行うため、コイルの焼きつきを防止する目的で、マグネシアを主体とした焼鈍分離剤を塗布することが一般的である。 In the production of grain-oriented electrical steel sheets, it is common to subject steel slabs adjusted to a predetermined composition to hot rolling, hot-rolled sheet annealing, cold rolling, and further re-sintering annealing and finish annealing. . Among these processes, in the final annealing process, annealing at a high temperature of 1200 ° C. is performed, and therefore, an annealing separator mainly composed of magnesia is generally applied for the purpose of preventing the seizure of the coil.
また、マグネシアは、上述したような焼鈍分離剤としての役割のほかに、仕上げ焼鈍前に行われる脱炭焼鈍時に、鋼板表面に生成するシリカを主体とする酸化層と反応させフォルステライト被膜を形成するという働きもある。
かように形成されたフォルステライト被膜は、上塗りされたリン酸塩系絶縁コーティングと地鉄部分とを密着させる一種のバインダーとしての働きや、鋼板に張力を付与することにより磁気特性を向上させる働き、鋼板の被膜外観を均一化する働きなどがあり、マグネシアの役割は大きい。
In addition to the role of the annealing separator as described above, magnesia forms a forsterite film by reacting with an oxide layer mainly composed of silica produced on the steel sheet surface during decarburization annealing before finish annealing. There is also the work of doing.
The forsterite film formed in this way works as a kind of binder that adheres the overcoated phosphate insulating coating and the steel part, and improves the magnetic properties by applying tension to the steel sheet. The role of magnesia is great because it has the effect of uniforming the appearance of the coating on the steel sheet.
焼鈍分離剤のコーティング工程は、通常、マグネシアを主体とする粉体を水に懸濁させて撹拌することによりスラリー化し、このスラリーをロールコーターにより鋼板表面に塗布し、乾燥炉により乾燥させた後にコイル状に巻き取ることからなる。この塗布工程では、均一にスラリーを塗布することが重要であり、例えば、特許文献１には、鋼板の下面側にスプレーでスラリーを塗布する方法が、また、特許文献２には、鋼板の長手方向、幅方向に複数のスプレーノズルを配置し、かつこれらのノズルのノズル間距離、鋼板とノズル間の距離および鋼板への吹付け角度を変化させる方法が示されている。
The coating process of the annealing separator is usually performed by suspending a powder mainly composed of magnesia in water and stirring it, and applying this slurry to a steel sheet surface by a roll coater and drying it in a drying furnace. It consists of winding in a coil. In this application step, it is important to apply the slurry uniformly. For example, Patent Document 1 discloses a method of applying the slurry to the lower surface side of the steel sheet by spraying, and
しかしながら、マグネシアスラリーを長時間にわたりスプレーすると、マグネシアスラリーの供給配管内にスラッジが堆積し、均一なスラリー供給を妨げたり、スプレーそのものが閉塞して設備が停止したりして、安定した操業ができないことが問題になっていた。また、このスラッジは、メンテナンス時の清掃で完全に除去されずに配管内に残存してしまい易く、これが乾燥・固化し、メンテナンス後に使用を再開したときに、これが剥がれ落ちて鋼板上に塗布され、表面に押し庇を生じさせたり、スプレーを閉塞させたりする問題も新たに判明した。 However, if the magnesia slurry is sprayed for a long time, sludge accumulates in the magnesia slurry supply piping, preventing uniform slurry supply, or the spray itself is blocked and the equipment is shut down, preventing stable operation. That was a problem. In addition, this sludge is likely to remain in the piping without being completely removed by cleaning during maintenance, and when it is dried and solidified and resumes use after maintenance, it is peeled off and applied to the steel plate. New problems have also been found, such as creating folds on the surface and blocking the spray.
本発明は、上記の問題を有利に解決するものであり、配管内に蓄積するスラッジの固化分を配管途中で分離することにより、スラッジ固化分のコーティング工程への流入を回避してマグネシアスラリーの塗布を行う方法について、提案することを目的とするものである。
また、本発明の目的は、この塗布方法に直接使用する塗布装置を提供することにある。
The present invention advantageously solves the above problem, and by separating the sludge solidified component accumulated in the piping in the middle of the piping, the sludge solidified component can be prevented from flowing into the coating process and the magnesia slurry It aims at proposing about the method of apply | coating.
Moreover, the objective of this invention is providing the coating device used directly for this coating method.
発明者らは、マグネシアスラリー中のスラッジ固化分を配管途中でスラリーから分離する方途について鋭意検討した結果、スラリーとスラッジ固化分との密度差に着目し、遠心力を用いることで両者の分離が可能なことを見出し、本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明の要旨は、次のとおりである。
As a result of earnestly examining the method of separating the sludge solidified component in the magnesia slurry from the slurry in the middle of the piping, the inventors focused on the difference in density between the slurry and the sludge solidified component, and the centrifugal force was used to separate them. The inventors have found that this is possible and have completed the present invention.
That is, the gist of the present invention is as follows.
（１）調合タンクにて調整されたマグネシアスラリーを、給液ポンプによりコーティング部まで送給し、該コーティング部にてマグネシアスラリーを鋼板に塗布するに際し、
前記給液ポンプからのマグネシアスラリーを、少なくとも１箇所が屈曲された配管にて前記コーティング部まで導くに当たり、該配管の屈曲部を通るマグネシアスラリーの外側流と内側流とを、屈曲部の配管下流側において分断し、前記内側流を前記コーティング部に導く一方、前記外側流をスラリーのリザーブタンク内へ戻すと共に、
前記内側流におけるマグネシアスラリー量をＳoutとし、前記外側流におけるマグネシアスラリー量をＳinとしたとき、
0.9≧Ｓout／（Ｓout＋Ｓin）≧0.1
の関係を満足させ、さらに
前記配管の屈曲部の曲率半径をＲ（ｍ）、屈曲部の長さをｌ（ｍ）、配管の円相当径をｔ（ｍ）、屈曲部入口でのマグネシアスラリーの流速をＶ（ｍ／ｓ）としたとき、
（ｌ・Ｖ）／（ｔ・Ｒ）≧5.0
の関係を満足させることを特徴とするマグネシアスラリーの塗布方法。
(1) When the magnesia slurry adjusted in the mixing tank is fed to the coating portion by a liquid feed pump, and the magnesia slurry is applied to the steel plate at the coating portion,
In guiding the magnesia slurry from the liquid supply pump to the coating portion by a pipe bent at least at one place, the outer flow and the inner flow of the magnesia slurry passing through the bent portion of the pipe are connected to the pipe downstream of the bent portion. Severing at the side, leading the inner stream to the coating, while returning the outer stream into the slurry reserve tank,
When the magnesia slurry amount in the inner flow is Sout and the magnesia slurry amount in the outer flow is Sin,
0.9 ≧ Sout / (Sout + Sin) ≧ 0.1
To satisfy the relationship
The radius of curvature of the bent portion of the pipe is R (m), the length of the bent portion is 1 (m), the equivalent circle diameter of the pipe is t (m), and the flow velocity of the magnesia slurry at the bent portion inlet is V (m / s)
(L · V) / (t · R) ≧ 5.0
A method for applying a magnesia slurry characterized by satisfying the relationship :
（２）マグネシアスラリーを調整する調合タンク、マグネシアスラリーを塗布するコーティング部および、前記調合タンクからのマグネシアスラリーを該コーティング部へ供給する給液ポンプを有する、マグネシアスラリーの塗布装置であって、
前記給液ポンプから前記コーティング部までの配管に、マグネシアスラリーの分級装置を少なくとも１つ設置し、該分級装置は、前記配管を屈曲させた屈曲部と、該屈曲部を通るマグネシアスラリーの外側流と内側流とを、屈曲部の配管下流側において分断して前記内側流を前記コーティング部に導く一方、前記外側流をスラリーのリザーブタンク内へ戻す分流部と、を有することを特徴とするマグネシアスラリーの塗布装置。
( 2 ) A magnesia slurry coating apparatus having a blending tank for adjusting magnesia slurry, a coating section for coating magnesia slurry, and a feed pump for feeding the magnesia slurry from the blending tank to the coating section,
At least one magnesia slurry classifying device is installed in a pipe from the liquid feed pump to the coating portion, and the classifying device has a bent portion obtained by bending the pipe, and an outer flow of the magnesia slurry passing through the bent portion. And a flow dividing section that separates the inner flow from the bent pipe downstream side of the bent portion and guides the inner flow to the coating portion, while returning the outer flow into the slurry reserve tank. Slurry applicator.
（３）前記分流部の前記内側流におけるマグネシアスラリー量をＳoutとし、前記外側流におけるマグネシアスラリー量をＳinとしたとき、
0.9≧Ｓout／（Ｓout＋Ｓin）≧0.1
であることを特徴とする前記（２）に記載のマグネシアスラリーの塗布装置。
( 3 ) When the amount of magnesia slurry in the inner flow of the diversion portion is S out and the amount of magnesia slurry in the outer flow is S in ,
0.9 ≧ Sout / (Sout + Sin) ≧ 0.1
The apparatus for applying a magnesia slurry as described in ( 2 ) above, wherein
本発明によれば、配管内に蓄積するスラッジの固化分を配管途中で分離することが可能になるため、スラッジ固化分のコーティング工程への流入を回避してのマグネシアスラリーの塗布が実現される。 According to the present invention, the solidified sludge accumulated in the pipe can be separated in the middle of the pipe, so that the application of the magnesia slurry while avoiding the inflow of the sludge solidified into the coating process is realized. .
以下、本発明について具体的に説明する。
まず、本発明のマグネシアスラリーの塗布装置の一例を、図１に示す。本発明に従うマグネシアスラリーの塗布装置は、焼鈍分離剤原料21および水22を混合する調合タンク１と、調合タンク１から配管10を介して送られてきた調合後のマグネシアスラリーを撹拌しながら、該スラリー中のマグネシアの水和量を制御する撹拌タンク２と、撹拌タンク２からポンプ11によって送給される水和量調整後のスラリーが、配管12を介して供給されるリザーブタンク３と、このリザーブタンク３から給液ポンプ13によって送給されるスラリーが、配管14を介して供給されるコーティング部４と、を有する。コーティング部４は、スプレーノズル41、コーティングロール42およびコーティングスラリーの受け皿43を備え、ここに導入される鋼板Ｓにスプレーノズル41およびコーティングロール42を介してマグネシアスラリーの塗布を行う。
Hereinafter, the present invention will be specifically described.
First, an example of a magnesia slurry coating apparatus of the present invention is shown in FIG. The apparatus for applying a magnesia slurry according to the present invention comprises a mixing tank 1 for mixing an annealing separator
この例で、撹拌タンク２は、バイパス15によりスラリーの一部を自己循環させる構造になり、リザーブタンク３も撹拌タンク２より受入れたスラリーを、バイパス16により一部を自己循環させる構造になるとともに、鋼板Ｓへ塗布したスラリーの余剰分を戻り配管17を介して回収する構造になっている。
In this example, the
以上の構成の塗布装置において、前記給液ポンプ13から前記コーティング部４までの配管14に、マグネシアスラリーの分級装置５を少なくとも１つ設置する。該分級装置５は、図２に示すように、配管14を屈曲させた屈曲部50と、該屈曲部50を通るマグネシアスラリーの外側流51ａと内側流51ｂとを、屈曲部50の配管下流側において分断して前記内側流51ｂを前記コーティング部４に導く分流部52と、を有し、スラッジの固化物を外側流51ａに誘導し、固化物の混入の少ない内側流51ｂをコーティング部４に導くところに特徴がある。なお、符号53は、コーティング部４ヘ送られるスラリーの流量を調整する弁である。
In the coating apparatus having the above-described configuration, at least one magnesia
ここで、上記した屈曲部50および分流部52からなる分級装置５の構成に想到した検討結果について、以下に詳述する。
発明者らは、マグネシアスラリーの塗布工程において、スプレーを閉塞させた物質及び、マグネシアスラリー塗布後の鋼板裏面から採取された押し疵の原因と思われる物質を調査した。そのＸ線回折の結果から、当該物質は水酸化マグネシウムと判明した。この物質の形状は、瓦のように湾曲した板状（薄片）であった。また、大きさは様々であったが、概ね25mm２から100mm２の面積を有していた。
さらに、この物質の由来を確認するため、スラリー化前のマグネシア、攪拌タンク内、スラリー配管内などをくまなく調査した。その結果、スラリー配管内に同じ形状（湾曲）をした水酸化マグネシウムの固化・乾燥物が堆積していることが判明した。このことから、配管内を流れるスラリーが少しずつ配管に堆積して、時間の経過とともに水酸化マグネシウムに変化し、そのうち、定期的に配管内を清掃する際に、十分に清掃しきれず残留したものが乾燥・固化し、メンテナンス後、使用を再開したときに剥落したものが、ノズルを閉塞させたり、鋼板に押し疵を生じさせたと考えられる。
Here, the examination results conceived for the configuration of the classifying
Inventors investigated the substance which obstruct | occluded the spray in the magnesia slurry application | coating process, and the substance considered to be the cause of the push picked from the steel plate back surface after magnesia slurry application. From the result of X-ray diffraction, the substance was found to be magnesium hydroxide. The shape of this substance was a plate shape (flakes) curved like a roof tile. Moreover, although the size was various, it had an area of approximately 25 mm 2 to 100 mm 2 .
Furthermore, in order to confirm the origin of this substance, the magnesia before slurrying, the inside of a stirring tank, the inside of slurry piping, etc. were investigated all over. As a result, it was found that solidified and dried magnesium hydroxide having the same shape (curved) was deposited in the slurry pipe. From this, the slurry flowing in the pipe gradually accumulates in the pipe and changes to magnesium hydroxide with the passage of time, of which, when cleaning the inside of the pipe regularly, it remains without being fully cleaned It was thought that the material that had dried and solidified and peeled off after use after maintenance caused clogging of the nozzles and squeezed steel sheets.
そこで、発明者らは、効率的かつメンテナンス性良好な方法でスラリー中から固化物を除去する方法について鋭意検討した。その結果、スラリーの配管途中に曲線部を設けて、当該部分で発生する遠心力及び粒子の慣性力を利用して分離する方法を想到するに至った。次に、固化物が分離される原理を、図３に示す分離装置の基本構造に従って説明する。
さて、流速Ｖ（ｍ／ｓ）で流れているスラリー中の粒子には、曲率半径Ｒ（ｍ）で曲がる屈曲部50を通過する際にＶ2／Ｒの加速度がかかる。固化物の密度はスラリーの密度より高いため、この密度差に応じた力で屈曲部の外側に固化物が押し出される。屈曲部50終了後は、スラリーを速やかに、図中ＢおよびＣで示す、２つの流路に分離（分離部52）し、Ｂ流路をコーティング部４へ、Ｃ流路をスラリーのリザーブタンク内に戻すことにより、コーティング部４に固化物が流れ込まないようにすることが出来る。
Therefore, the inventors diligently studied a method for removing the solidified material from the slurry by an efficient and maintainable method. As a result, the inventors have come up with a method in which a curved portion is provided in the middle of the slurry piping and separation is performed using the centrifugal force generated in the portion and the inertial force of the particles. Next, the principle of separating the solidified product will be described according to the basic structure of the separation apparatus shown in FIG.
Now, the particles in the slurry flowing at the flow velocity V (m / s) are subjected to an acceleration of V 2 / R when passing through the
ここで、固化物粒子が屈曲部50で外側へ押し出される終端速度（Ｖe）は、ストークスの式から、
Ｖe＝ＫＶ２／Ｒ …（１）
Ｋ：定数
とみなすこととし、屈曲部の長さをｌ（ｍ）、配管の円相当径をt（ｍ）とすると、
ｌ／Ｖ≧ｔ／Ｖe …（２）
の関係が成り立っていないと十分に分離できないと考えられる。この（２）式に（１）式を代入すると、
（ｌ・Ｖ）／（ｔ・Ｒ）≧１／Ｋ …（３）
従って、配管におけるスラリーの流速Ｖ、屈曲部の曲率半径Ｒ、屈曲部の長さｌおよび配管の円相当径ｔにつき、上記（３）式を満足する範囲にそれぞれ設定することによって、スラリーと固化物との分離が可能になるのである。
Here, the terminal velocity (Ve) at which the solidified particles are pushed outward at the
Ve = KV 2 / R (1)
K: Assuming that the length of the bent portion is 1 (m) and the equivalent circle diameter of the pipe is t (m),
l / V ≧ t / Ve (2)
If the relationship is not established, it is considered that it cannot be sufficiently separated. Substituting equation (1) into equation (2),
(L · V) / (t · R) ≧ 1 / K (3)
Therefore, the slurry is solidified by setting the flow velocity V of the slurry in the pipe, the radius of curvature R of the bent portion, the length l of the bent portion, and the equivalent circle diameter t of the pipe to the ranges satisfying the above expression (3). Separation from things becomes possible.
なお、Ｋは、粒子形状、粒子と流体の密度差および流体の粘度に関する定数であり、実験的に確認することが必要である。すなわち、鋼板表面にスラリーを塗布して乾燥させた後に該鋼板から粒子を回収し、この回収粒子から選んだ複数の粒子を黒く着色してから、直径５cmおよび高さ10cmの透明円筒内に充填したスラリーの液面から静かに沈降させた。その際、前記円筒に強い光を当てながら、投光と円筒を挟んで対向する側からカメラで粒子の通過する様子を観察し、粒子の移動速度を測定した。この場合の終端速度は、
Ｖe＝Ｋｇ
ここで、ｇ：重力加速度
の関係を有することから、Ｋを実測することができる。実測結果によると、Ｋの値は粒子の大きさや形状で様々に変化したが、１／Ｋの最小値は5.0であった。
K is a constant relating to the particle shape, the density difference between the particle and the fluid, and the viscosity of the fluid, and needs to be confirmed experimentally. That is, after slurry is applied to the surface of the steel plate and dried, the particles are recovered from the steel plate, and a plurality of particles selected from the recovered particles are colored black, and then filled into a transparent cylinder having a diameter of 5 cm and a height of 10 cm. The slurry was gently settled from the surface of the slurry. At that time, while shining strong light on the cylinder, the state of particles passing through the camera was observed from the side facing the light projection and the cylinder, and the moving speed of the particles was measured. In this case, the termination speed is
Ve = Kg
Here, since K has a relationship of g: gravitational acceleration, K can be actually measured. According to the measurement results, the value of K varied depending on the size and shape of the particles, but the minimum value of 1 / K was 5.0.
以下に、本発明の各構成要件の限定理由を述べる。
本発明では、固化物をスラリーから分離する装置、すなわち分級装置を、スラリーの給液ポンプ13からコーティング部４までの配管14内に設置する必要がある。これは分級するための動力としてスラリーの流れを利用するためである。
Hereinafter, the reasons for limiting the respective constituent requirements of the present invention will be described.
In the present invention, it is necessary to install a device for separating the solidified product from the slurry, that is, a classification device, in the
また、屈曲部50において、内側流におけるマグネシアスラリー量をＳoutとし、外側流におけるマグネシアスラリー量をＳinとしたとき、0.9≧Sout／（Ｓout＋Ｓin）≧0.1とすることが好ましい。すなわち、Ｓout／（Ｓout＋Ｓin）＞0.9の場合、固形物が十分分離されず、内側流（Ｓout）に混入する可能性が高くなる。一方、0.1＞Ｓout／（Ｓout＋Ｓin）の場合、分離装置に入ったスラリー量（Ｓout＋Ｓin）に比べてコーティング部４で塗布されるスラリーが少なく効率が悪いため、0.9≧Sout／（Ｓout＋Ｓin）≧0.1とする。この調整は、例えば図２に示した装置における弁53の開閉操作で行うことができる。
In the
さらに、屈曲部の平均曲率半径をＲ（ｍ）、曲線部の長さをｌ（ｍ）、配管の円相当径ｔ（ｍ）屈曲部入口のスラリーの流速Ｖ（ｍ／ｓ）としたとき、
（ｌ・Ｖ）／（ｔ・Ｒ）≧5.0
であることが好ましい。なぜなら、（ｌ・Ｖ）／（ｔ・Ｒ）が5.0未満であると、十分に固形物を分離することが難しいからである。（ｌ・Ｖ）／（ｔ・Ｒ）の上限値は特に規定するものではないが、配管の圧力損失を考慮すると、5000≧（ｌ・Ｖ）／（ｔ・Ｒ）とすることが好ましい。
Further, when the average radius of curvature of the bent portion is R (m), the length of the curved portion is 1 (m), the equivalent circle diameter t (m) of the pipe, and the flow velocity V (m / s) of the slurry at the bent portion inlet. ,
(L · V) / (t · R) ≧ 5.0
It is preferable that This is because it is difficult to sufficiently separate solids when (l · V) / (t · R) is less than 5.0. The upper limit value of (l · V) / (t · R) is not particularly specified, but it is preferable that 5000 ≧ (l · V) / (t · R) in consideration of the pressure loss of the piping.
なお、スラリー配管に設置する屈曲部は、その曲率半径が一様である必要はないが、製造コストや圧力損失などを考慮すると出来るだけシンプルな形状、つまり一様の曲率で曲がる形状であることが望ましい。 The bent part installed in the slurry pipe does not need to have a uniform radius of curvature, but it should be as simple as possible in view of manufacturing costs and pressure loss, that is, bend with a uniform curvature. Is desirable.
図１に示した塗布装置を用いて、珪素鋼板に対してマグネシアスラリーの塗布を行った。すなわち、濃度10mass％のマグネシアスラリーを作製し、スラリーのリザーブタンク３に貯留したのち、渦巻き式の給液ポンプ13によって配管14を介してスラリーをコーティング部４へ送給し、該コーティング部４において鋼板Ｓへマグネシアスラリーを塗布した。該マグネシアスラーには、本発明の効果を確認するため、実験前にあらかじめ採取しておいた固化物を、スラリー中に５個／リットルの割合で混入しておいた。なお、鋼板へ塗布した後の残液は、リザーブタンク３に戻した。
The magnesia slurry was applied to the silicon steel plate using the coating apparatus shown in FIG. That is, a magnesia slurry having a concentration of 10 mass% is prepared and stored in the
この際、給液ポンプ13とコーティング部４と間の配管14途中に、図１に記載の分級装置５を設置した。該分級装置５の仕様、すなわち分級装置５内に流れるスラリーの流速Ｖ、屈曲部の曲率半径Ｒ、屈曲部の長さｌおよび配管の円相当径ｔは、表１に示すとおりであり、またスラリー流量について、Ｓout／（Ｓout＋Ｓin）を0.5に設定した。また、従来例として、配管14に分級装置５を備えない以外は、上記塗布装置と同構成の塗布装置を用いてのスラリー塗布も行った。
At this time, the
なお、鋼板は、質量％で、Ｃ：0.06％、Si：2.95％、Mn：0.07％、Se：0.015％、Sb：0.015％及びCr：0.03％を含み、残部Fe及び不可避的不純物の成分組成に調整した珪素鋼スラブを、1350℃および40分加熱後、熱間圧延して2.6mmの板厚とし、1000℃および60秒の熱延板焼鈍を施してから、1050℃および60秒の中間焼鈍を挟んで冷間圧延し、0.30mmの最終板厚に仕上げ、ついで脱炭焼鈍を施して得た、鋼板である。マグネシアスラリー塗布後、引きつづいて1200℃まで25℃／ｈの昇温速度で昇温する仕上げ焼鈍を施し、その後平滑化焼鈍を行った。スラリー塗布の際のスプレーノズルの閉塞の有無、および焼鈍後の鋼板表面の押し疵の数（個／ｍ２）を表１に併記する。この押し庇は、１個／ｍ２以上あるときに不合格と判定する。 In addition, the steel sheet contains C: 0.06%, Si: 2.95%, Mn: 0.07%, Se: 0.015%, Sb: 0.015%, and Cr: 0.03% by mass%, and the remaining Fe and inevitable impurity component composition. After heating the silicon steel slab adjusted to 1350 ° C for 40 minutes and hot rolling to a sheet thickness of 2.6 mm, subjecting it to hot rolling of 1000 ° C and 60 seconds, intermediate between 1050 ° C and 60 seconds It is a steel plate obtained by cold rolling with annealing and finishing to a final thickness of 0.30 mm, followed by decarburization annealing. After application of the magnesia slurry, it was subsequently subjected to finish annealing in which the temperature was raised to 1200 ° C. at a rate of temperature increase of 25 ° C./h, followed by smooth annealing. Table 1 also shows whether or not the spray nozzle is blocked during slurry application, and the number of push rods (pieces / m 2 ) on the steel sheet surface after annealing. When this push rod is 1 piece / m 2 or more, it is determined to be unacceptable.
同表からわかるように、分級装置を設置すると押し疵の数が少なくなり、特に（ｌ・Ｖ）／（ｔ・Ｒ）≧5.0のときにスプレーノズル閉塞及び押し疵が無くなることがわかる。 As can be seen from the table, when the classifier is installed, the number of push rods decreases, and in particular, when (l · V) / (t · R) ≧ 5.0, the spray nozzle blockage and push rods are eliminated.
図１に示した塗布装置を用いて、珪素鋼板に対してマグネシアスラリーの塗布を行った。すなわち、濃度10mass％のマグネシアスラリーを作製し、スラリーのリザーブタンク３に貯留したのち、渦巻き式の給液ポンプ13によって配管14を介してスラリーをコーティング部４へ送給し、該コーティング部４において鋼板Ｓへマグネシアスラリーを塗布した。該マグネシアスラリーには、本発明の効果を確認するため、実験前にあらかじめ採取しておいた固化物を、スラリー中に５個／リットルの割合で混入しておいた。なお、鋼板へ塗布した後の残液は、リザーブタンク３に戻した。
The magnesia slurry was applied to the silicon steel plate using the coating apparatus shown in FIG. That is, a magnesia slurry having a concentration of 10 mass% is prepared and stored in the
この際、給液ポンプ13とコーティング部４と間の配管14途中に、図１に記載の分級装置５を設置した。該分級装置５の仕様、すなわち分級装置５内に流れるスラリーの流速Ｖ：0.5ｍ／ｓ、屈曲部の曲率半径Ｒ：0.5ｍ、屈曲部の長さｌ：0.79ｍおよび配管の円相当径ｔ：0.1ｍとし、またスラリー流量ＳoutおよびＳinを、弁53の調整によって表２に示す値に制御した。また、従来例として、配管14に分級装置５を備えない以外は、上記塗布装置と同構成の塗布装置を用いてのスラリー塗布も行った。
At this time, the
なお、鋼板は、質量％で、Ｃ：0.06％、Si：2.95％、Mn：0.07％、Se：0.015％、Sb：0.015％及びCr：0.03％を含み、残部Fe及び不可避的不純物の成分組成に調整した珪素鋼スラブを、1350℃および40分加熱後、熱間圧延して2.6mmの板厚とし、1000℃および60秒の熱延板焼鈍を施してから、1050℃および60秒の中間焼鈍を挟んで冷間圧延し、0.30mmの最終板厚に仕上げ、ついで脱炭焼鈍を施して得た、鋼板である。マグネシアスラリー塗布後、引きつづいて1200℃まで25℃／ｈの昇温速度で昇温する仕上げ焼鈍を施し、その後平滑化焼鈍を行った。スラリー塗布の際のスプレーノズルの閉塞の有無、および焼鈍後の鋼板表面の押し疵の数（個／ｍ２）を表２に併記する。この押し庇は、１個／ｍ２以上あるときに不合格と判定する。 In addition, the steel sheet contains C: 0.06%, Si: 2.95%, Mn: 0.07%, Se: 0.015%, Sb: 0.015%, and Cr: 0.03% by mass%, and the remaining Fe and inevitable impurity component composition. After heating the silicon steel slab adjusted to 1350 ° C for 40 minutes and hot rolling to a sheet thickness of 2.6 mm, subjecting it to hot rolling of 1000 ° C and 60 seconds, intermediate between 1050 ° C and 60 seconds It is a steel plate obtained by cold rolling with annealing and finishing to a final thickness of 0.30 mm, followed by decarburization annealing. After application of the magnesia slurry, it was subsequently subjected to finish annealing in which the temperature was raised to 1200 ° C. at a rate of temperature increase of 25 ° C./h, followed by smooth annealing. Table 2 also shows whether or not the spray nozzle is blocked during slurry application, and the number of push rods (pieces / m 2 ) on the steel sheet surface after annealing. When this push rod is 1 piece / m 2 or more, it is determined to be unacceptable.
同表からわかるように、0.9≧Ｓout／（Ｓout＋Ｓin）のときにスプレーノズル閉塞及び押し疵が無くなることがわかる。一方、0.1＞Ｓout／（Ｓout＋Ｓin）の場合、コーティング部４へ送られるスラリー量が少なく、ライン速度を遅くしないと安定してスラリーを塗布することができなかった。 As can be seen from the table, when 0.9 ≧ Sout / (Sout + Sin), the spray nozzle clogging and pushing rod disappear. On the other hand, when 0.1> Sout / (Sout + Sin), the amount of slurry sent to the coating unit 4 was small, and the slurry could not be stably applied unless the line speed was slowed down.
本発明によれば、方向性電磁鋼板の焼鈍分離剤塗布工程におけるマグネシアスラリー塗布作業性および、焼鈍後の鋼板の表面外観を向上させることができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the magnesia slurry application | work workability | operativity in the annealing separation agent application | coating process of a grain-oriented electrical steel sheet and the surface appearance of the steel plate after annealing can be improved.
１ 調合タンク
10、12、14 配管
11 ポンプ
13 給液ポンプ
２ 撹拌タンク
21 焼鈍分離剤原料
22 水
３ リザーブタンク
４ コーティング部
41 スプレーノズル
42 コーティングロール
43 受け皿
５ 分級装置
50 屈曲部
51ａ 外側流
51ｂ 内側流
52 分流部
53 弁
Ｓ 鋼板
1 Mixing tank
10, 12, 14 piping
11 Pump
13
21 Raw material for annealing separator
22
41 spray nozzle
42 Coating roll
43
50 bends
51a Outer flow
51b Inside flow
52 Divider
53 Valve S Steel plate
Claims (3)
前記給液ポンプからのマグネシアスラリーを、少なくとも１箇所が屈曲された配管にて前記コーティング部まで導くに当たり、該配管の屈曲部を通るマグネシアスラリーの外側流と内側流とを、屈曲部の配管下流側において分断し、前記内側流を前記コーティング部に導く一方、前記外側流をスラリーのリザーブタンク内へ戻すと共に、
前記内側流におけるマグネシアスラリー量をＳoutとし、前記外側流におけるマグネシアスラリー量をＳinとしたとき、
0.9≧Ｓout／（Ｓout＋Ｓin）≧0.1
の関係を満足させ、さらに
前記配管の屈曲部の曲率半径をＲ（ｍ）、屈曲部の長さをｌ（ｍ）、配管の円相当径をｔ（ｍ）、屈曲部入口でのマグネシアスラリーの流速をＶ（ｍ／ｓ）としたとき、
（ｌ・Ｖ）／（ｔ・Ｒ）≧5.0
の関係を満足させることを特徴とするマグネシアスラリーの塗布方法。 When the magnesia slurry adjusted in the compounding tank is fed to the coating portion by the liquid feed pump, and the magnesia slurry is applied to the steel plate at the coating portion,
In guiding the magnesia slurry from the liquid supply pump to the coating portion by a pipe bent at least at one place, the outer flow and the inner flow of the magnesia slurry passing through the bent portion of the pipe are connected to the pipe downstream of the bent portion. Severing at the side, leading the inner stream to the coating, while returning the outer stream into the slurry reserve tank,
When the magnesia slurry amount in the inner flow is Sout and the magnesia slurry amount in the outer flow is Sin,
0.9 ≧ Sout / (Sout + Sin) ≧ 0.1
To satisfy the relationship
The radius of curvature of the bent portion of the pipe is R (m), the length of the bent portion is 1 (m), the equivalent circle diameter of the pipe is t (m), and the flow velocity of the magnesia slurry at the bent portion inlet is V (m / s)
(L · V) / (t · R) ≧ 5.0
A method for applying a magnesia slurry characterized by satisfying the relationship :
前記給液ポンプから前記コーティング部までの配管に、マグネシアスラリーの分級装置を少なくとも１つ設置し、該分級装置は、前記配管を屈曲させた屈曲部と、該屈曲部を通るマグネシアスラリーの外側流と内側流とを、屈曲部の配管下流側において分断し、前記内側流を前記コーティング部に導く一方、前記外側流をスラリーのリザーブタンク内へ戻す分流部と、を有することを特徴とするマグネシアスラリーの塗布装置。 A magnesia slurry coating apparatus comprising: a blending tank for adjusting magnesia slurry; a coating unit for coating magnesia slurry; and a feed pump for supplying the magnesia slurry from the blending tank to the coating unit.
At least one magnesia slurry classifying device is installed in a pipe from the liquid feed pump to the coating portion, and the classifying device has a bent portion obtained by bending the pipe, and an outer flow of the magnesia slurry passing through the bent portion. magnesia and an inner flow, divided in the pipe downstream of the bend, while guiding the inner flow into the coating unit, characterized by having a a diverter returning the outer flow into the reserve tank of the slurry Slurry applicator.
0.9≧Ｓout／（Ｓout＋Ｓin）≧0.1
であることを特徴とする請求項２に記載のマグネシアスラリーの塗布装置。 When the amount of magnesia slurry in the inner flow of the diversion part is S out and the amount of magnesia slurry in the outer flow is S in ,
0.9 ≧ Sout / (Sout + Sin) ≧ 0.1
The magnesia slurry coating apparatus according to claim 2 , wherein the apparatus is a magnesia slurry coating apparatus.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2009146761A JP5365362B2 (en) | 2009-06-19 | 2009-06-19 | Method and apparatus for applying magnesia slurry |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2009146761A JP5365362B2 (en) | 2009-06-19 | 2009-06-19 | Method and apparatus for applying magnesia slurry |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2011000553A JP2011000553A (en) | 2011-01-06 |
| JP5365362B2 true JP5365362B2 (en) | 2013-12-11 |
Family
ID=43558975
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2009146761A Active JP5365362B2 (en) | 2009-06-19 | 2009-06-19 | Method and apparatus for applying magnesia slurry |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5365362B2 (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103383251B (en) * | 2012-05-04 | 2016-04-06 | 中国石油天然气股份有限公司 | Method for bending pipeline back and forth at any angle in space and discharging |
| KR101988754B1 (en) * | 2017-12-15 | 2019-09-24 | 주식회사 포스코 | Coating Liquid Supplying Apparatus |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05239664A (en) * | 1992-02-28 | 1993-09-17 | Nippon Steel Corp | Coating equipment for superfinely and uniformly coating separation agent for annealing |
| JP3608243B2 (en) * | 1995-03-17 | 2005-01-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Method for preparing annealing separator slurry for electrical steel sheet and coating device therefor |
| US6024227A (en) * | 1997-08-04 | 2000-02-15 | Ahlstrom Machinery Inc. | Tramp material removal from pulp feed systems |
| JP2005088418A (en) * | 2003-09-18 | 2005-04-07 | Tdk Corp | Coating film forming device and method |
| JP2005140711A (en) * | 2003-11-10 | 2005-06-02 | Hitachi Ltd | Nuclear power plant |
| JP2005313104A (en) * | 2004-04-30 | 2005-11-10 | Fuji Photo Film Co Ltd | Method and apparatus for sending coating liquid |
-
2009
- 2009-06-19 JP JP2009146761A patent/JP5365362B2/en active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2011000553A (en) | 2011-01-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5365362B2 (en) | Method and apparatus for applying magnesia slurry | |
| DE2703169C2 (en) | Process for the production of metal powder and device for carrying out the process | |
| EP3603855A1 (en) | Method of producing atomized powder and method of manufacturing magnetic core | |
| CN107537985B (en) | Apparatus and method for manufacturing copper alloy material | |
| KR20170117530A (en) | Tundish arrangements and nozzles for granulation of molten material | |
| JP2002060914A (en) | Soft magnetic alloy powder | |
| US5752563A (en) | Composite metal strip and methods of making same | |
| CN101909819A (en) | Method for manufacturing an extremely hydrophobic surface | |
| CN206153302U (en) | Hot -rolling seamless pipe on -line control cooling arrangement | |
| JP5848617B2 (en) | Amorphous plate and manufacturing method thereof | |
| KR20160140808A (en) | Device and method for purifying a melt, and hot-dip coating system | |
| JP2012035310A (en) | Method and equipment for manufacturing hot rolled steel plates | |
| TW464565B (en) | Casting steel strip | |
| US1963149A (en) | Centrifugal pipe casting apparatus | |
| KR101629380B1 (en) | Flexible brazing sheet manufacture method using brazing alloy powder and polymer material | |
| DE102010021660A1 (en) | Device for producing a granulate from a mineral melt | |
| EP1149930A1 (en) | Method and apparatus for regenerating a contaminated liquid metal bath | |
| JPS58122032A (en) | Method and apparatus for rounding granular particle of solid material | |
| US1963146A (en) | Method of casting centrifugal pipes | |
| CN100390306C (en) | Metal-coated strip | |
| JP3015184B2 (en) | Snout for hot dip plating equipment | |
| SU706105A1 (en) | Apparatus for mass exchange processes in weighed state | |
| RU2717749C1 (en) | Method of producing pellets | |
| JP4691821B2 (en) | Hot dip galvanizing method and apparatus | |
| CN107538632A (en) | A kind of linear cutting mortar supply system and method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20120423 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20130118 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20130122 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20130325 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20130813 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20130826 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5365362 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |