JP5330791B2

JP5330791B2 - 吸音材料

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Publication number: JP5330791B2
Application number: JP2008267514A
Authority: JP
Inventors: 正則小川; 慎藤井; 直弘水谷
Original assignee: Nagoya Oil Chemical Co Ltd
Current assignee: Nagoya Oil Chemical Co Ltd
Priority date: 2008-10-16
Filing date: 2008-10-16
Publication date: 2013-10-30
Anticipated expiration: 2028-10-16
Also published as: JP2010096979A

Description

本発明は、例えば自動車の床材、家屋の壁材等の吸音材料に関するものである。

近年、石油資源の価格の高騰や温暖化等の問題により、特に自動車産業において燃費の
向上が急務の課題となっている。また、一方では、性能向上のため、自動車車内及び車外
に対しての防音対策が必要となり各種の吸音材が提案されている。

例えば、特許文献１には、単層フェルトからなる吸音フェルトが記載されている。また
、特許文献２には、樹脂バインダ付着繊維ウェブからなる自動車用内装材が記載されてい
る。また、特許文献３には、繊維集合体からなる吸音層と発泡材からなる表皮層との積層
体から構成される自動車用インシュレータが記載されている。

特開２００５−１９５９８９号公報特開２００４−３２５９７３号公報特開２００３−０８１０２８号公報

しかしながら、従来発明は、以下の問題点があった。例えば自動車又は建築壁材用の吸
音材料は、繊維シートやプラスチック発泡体等の多孔質材料からなるが、吸音性能を確保
するためには、厚みを増大させる必要がある。そのため、当該吸音材料の重量は相当大き
なものとなる。このことは、重量増による作業性の悪化を招き、特に自動車用の場合、省
燃費化、軽量化を図る上で不利となる。具体的に、上記特許文献１の発明は、フェルトの
片側表層と反対側表層との空気流れ抵抗値をバインダー樹脂の塗布量の差により連続的に
変化させたものであるが、重量が１５００ｇ／ｍ^２と大きくなってしまう。また、上記特
許文献２の発明も、内装材として１７５０ｇ／ｍ^２の重量となってしまう。また、上記特
許文献３の発明は、軽量化はされているが、発泡層が表面となるため表面強度が弱い問題
がある。

本発明は、このような従来技術に存在する問題点に着目してなされたものであり、その
目的とするところは、好適な吸音性能を保持しつつ、軽量化を図ることができる吸音材料
を提供することにある。

本発明は、叩解度がＪＩＳＰ８１２１−１９９５５．ショッパーろ水度試験方法
に規定されるショッパーろ水度１５°ＳＲ〜３０°ＳＲのパルプ繊維からなり、通気抵抗
が０．０５〜３．０ｋＰａ・ｓ／ｍであり、合成樹脂が塗布または含浸または混合されていない紙が多孔質シート（２）に内挿された吸音材料（１）であって、上記紙（３）は該吸音材料（１）の騒音入射表面より該多孔質シート（２）の厚さの６／１０〜９／１０奥側に内挿されている吸音材料（１）を提供するものである。
上記吸音材料（１）の通気抵抗は０．１〜５．０ｋＰａ・ｓ／ｍであることが望ましく
、上記紙（３）はクレープ加工および／またはエンボス加工を施すことによって表面に多
数の凹凸が形成されていることが望ましい。
更に上記多孔質シート（２）には合成樹脂および／または合成樹脂前駆体が塗布および／または含浸および／または混合されていることによって通気抵抗が調節されていることが望ましく、上記多孔質シート（２）は２枚の単位多孔質シートの複層物からなり、上記紙（３）は上記単位多孔質シート間に挿入されていることが望ましい。
また更に、上記紙（３）と上記単位多孔質シートとは通気性接着層によって接着されて
いることが望ましく、上記吸音材料（１）は所定形状に成形されていてもよい。

〔作用〕
パルプ繊維を機械的に叩き磨砕することを叩解と云う。パルプ繊維を叩解すると、繊維
は枝状に分岐してフィルム化し、あるいは同心円状に緩んで繊維は多孔質になり、このよ
うな叩解されたパルプ繊維を使用して紙を抄造した場合、得られる紙の多孔質パルプ繊維
間の細孔を大きくでき、低密度で吸音特性に優れた紙が得られる。しかし上記パルプ繊維
の叩解度がＪＩＳＰ８１２１−１９９５５．ショッパーろ水度試験方法に規定され
るショッパーろ水度３０°ＳＲを超えるとパルプ繊維のフィブリル化が進み、微細繊維が
増加して紙の密度が高くなり、吸音特性が低下する。一方上記パルプ繊維の叩解度が１５
°ＳＲを下回るとパルプ繊維の多孔質化や同心円状の緩みが不充分となり、空隙率が低下
して吸音特性が悪くなる。

このような紙（３）を多孔質シート（２）に内挿すると、吸音材料（１）の吸音性が向
上し、該多孔質シート（２）の厚みを薄く出来るが、特に該紙（３）が該吸音材料（１）の騒音入射表面より該多孔質シート（２）の厚さの６／１０〜９／１０奥側に内挿されていると、該吸音材料（１）の厚みが１０ｍｍ以上であっても軽量で、しかも特定音域のみの吸音性能ではなく、中音域から高音域までの広い音域で安定して吸音性能に優れた吸音材料（１）が提供される。

上記紙（３）にクレープ加工および／またはエンボス加工を施し、表面に多数の凹凸を
形成すると、音波が及ぼされた場合に上記紙（３）はそれに共鳴して振動し、その結果音
波は減衰されるので、吸音特性が向上する。
上記多孔質シート（２）に合成樹脂および／または合成樹脂前駆体が塗布および／または含浸および／または混合されていると、上記多孔質シート（２）の剛性が向上し、また上記吸音材料（１）の通気抵抗を０．１〜５．０ｋＰａ・ｓ／ｍの範囲で任意に調節出来る。

通常、本発明の吸音材料（１）において、上記多孔質シート（２）は２枚の単位多孔質シートの複層物からなり、上記紙（３）は上記単位多孔質シート間に挿入されている。このような構成において、上記紙（３）と上記単位多孔質シートとを、通気性接着剤層によって接着すると、通気性が接着剤層によって阻害されず、通気抵抗が０．１〜５．０ｋＰａ・ｓ／ｍの範囲に容易に確保される。

〔効果〕
本発明にあっては、厚みが大きくても軽量で吸音特性に優れた吸音材料が提供される。

〔紙〕
本発明において使用される紙は、針葉樹や広葉樹のチップを原料とし、叩解度がＪＩＳ
Ｐ８１２１−１９９５５．ショッパーろ水度試験方法に規定されるショッパーろ水
度１５°ＳＲ〜３０°ＳＲの範囲のパルプ繊維からなる。
上記叩解は通常コニカルリファイナー、ディスクリファイナー等によって行われる。パ
ルプ繊維の叩解度が１５°ＳＲに満たない場合には、パルプ繊維の多孔質化や同心円状の
緩みが不充分となり、空隙率が低下して吸音材料の吸音性能に悪影響が及ぼされる。一方
３０°ＳＲを上回るとパルプ繊維のフィブリル化が進み、微細繊維が増加して紙の密度が
高くなり、吸音材料の吸音特性に悪影響が及ぼされる。
上記紙の通気抵抗は０．０５〜３．０ｋＰａ・ｓ／ｍになるように設定する。上記通気
抵抗が０．０５ｋＰａ・ｓ／ｍを下回ると紙の密度が低くなり過ぎ、紙の強度や剛性が低
下する。また上記通気抵抗が３．０ｋＰａ・ｓ／ｍを上回ると紙の密度が高くなり、吸音
特性が不充分になる。
上記紙には所望なればクレープ加工および／またはエンボス加工を施して表面に縮緬状
の皺状凹凸や多数の突起を形成してもよい。

上記クレープ加工には、湿紙の状態でプレスロールやドクターブレード等を用いて縦方
向（抄造方向）に圧縮して皺付けを行なうウェットクレープと、シートをヤンキードライ
ヤーやカレンダーで乾燥した後、ドクターブレード等を用いて縦方向に圧縮して皺付けを
行なうドライクレープとがある。例えばクレープ加工された紙は、クレープ率が１０〜５
０％であることが望ましい。
ここで、該クレープ率は、
クレープ率（％）＝（Ａ／Ｂ）×１００（Ａは紙製造工程における抄紙速度、Ｂは紙の巻
き取り速度）
換言すれば、該クレープ率はパルプ繊維からなるペーパーウェブがクレーピングで縦方
向（抄造方向）に圧縮される割合である（参考：特開2002-327399、特表平10-510886）。
ここで、クレープ率が１０％に満たないとクレープ加工によるの吸音性能の向上が顕著
でなくなり、一方、該クレープ率が５０％を越えると、成形時に皺が入り易くなる。
上記エンボス加工紙は、表面に多数の凹凸が彫られたロール（エンボスロール）やプレ
ート（エンボスプレート）を原紙に押圧して紙の表面に多数の突起を形成したものであり
、該突起の突起高さが０．０２〜２．００ｍｍであり、かつ、突起数が２０〜２００個／
ｃｍ^２であることが望ましい。該突起高さが０．０２ｍｍに満たないと、エンボス加工に
よる吸音性能の向上が顕著でなくなり、また、突起高さが２．００ｍｍを越えた場合には
、成形時に皺が入り易い。また、突起数が２０個／ｃｍ^２に満たないと、エンボス加工に
よる吸音性能の向上が顕著でなくなり、突起数が２００個／ｃｍ^２を越えた場合には、エ
ンボス加工紙の吸音性能の向上が見られなくなる。なお、図１において、エンボス加工紙
１ａには突起ｐが多数形成されており、突起高さは、図１に示す「ｈ」に相当する。
なお、上記エンボス加工工程において、原紙にクレープ加工紙を用いれば、エンボスク
レープ加工紙が得られる。

上記紙の目付量は１０〜５０ｇ／ｍ^２が望ましい。該目付量が１０ｇ／ｍ^２に満たない
場合には成形性が低下して成形時に皺が生じ易くなり、一方、目付量が５０ｇ／ｍ^２を越
えると質量が増大しかつ成形性が低下する。

また、上記紙の通気抵抗は、０．０５〜３．０ｋＰａ・ｓ／ｍとする。
ここで、上記の通気抵抗（Ｐａ・ｓ／ｍ）とは、通気性材料の通気の程度を表す尺度で
ある。この通気抵抗の測定は定常流差圧測定方式により行われる。図２に示すように、シ
リンダー状の通気路Ｗ内に試験片Ｔを配置し、一定の通気量Ｖ（図中矢印の向き）の状態
で図中矢印の始点側の通気路Ｗ内の圧力Ｐ１と、図中矢印の終点Ｐ２の圧力差を測定し、
次式より通気抵抗Ｒを求めることが出来る。

Ｒ＝ΔＰ／Ｖ
ここで、ΔＰ（＝Ｐ１−Ｐ２）：圧力差（Ｐａ）、Ｖ：単位面積当りの通気量（ｍ^３／
ｍ^２・ｓ）である。
通気抵抗は、例えば、通気性試験機（製品名：ＫＥＳ−Ｆ８−ＡＰ１、カトーテック株
式会社製、定常流差圧測定方式）によって測定することが出来る。

なお、本発明の紙の通気抵抗は、最終製品において必要となる周波数に応じて適宜設定される。該通気抵抗の調整は、紙のパルプ繊維の叩解度、繊維相互の絡みや目付量で調整することができる。

〔多孔質シート〕
本発明で使用される多孔質シートとしては、通常繊維シートが使用される。
〔繊維シート〕
本発明に用いられる繊維シートの繊維材料としては、例えばポリエステル繊維、ポリエ
チレン繊維、ポリプロピレン繊維、ポリアミド繊維、アクリル繊維、ウレタン繊維、ポリ
塩化ビニル繊維、ポリ塩化ビニリデン繊維、アセテート繊維等の合成繊維、とうもろこし
やサトウキビ等の植物から抽出された澱粉からなる生分解繊維、パルプ、木綿、ヤシ繊維
、麻繊維、竹繊維、ケナフ繊維等の天然繊維、ガラス繊維、炭素繊維、セラミック繊維、
石綿繊維等の無機繊維、あるいはこれらの繊維を使用した繊維製品のスクラップを解繊し
て得られた再生繊維の１種または２種以上の繊維が使用されるが、例えばガラス繊維、炭
素繊維、セラミック繊維、石綿繊維、ステンレス繊維等の無機繊維やポリメタフェニレン
イソフタルアミド繊維、ポリ−ｐ−フェニレンテレフタルアミド繊維等のアラミド繊維、
ポリアリレート繊維、アルミナ繊維、ポリエーテルエーテルケトン繊維、ポリフェニレン
サルファイド繊維等の望ましくは融点が２５０℃以上の耐熱性合成繊維を使用すれば、耐
熱性の極めて高い吸音性表皮材が得られる。その中でも炭素繊維は焼却処理が可能で細片
が飛散しにくい点で有用な無機繊維であり、アラミド繊維は比較的安価で入手し易い点で
有用な合成繊維である。

また、繊維シートには、上記繊維の全部または一部として、融点が１８０℃以下である
低融点熱可塑性繊維を使用することができる。
上記低融点熱可塑性繊維としては、例えば融点１８０℃以下のポリエチレン、ポリプロ
ピレン、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−エチルアクリレート共重合体等のポ
リオレフィン系繊維、ポリ塩化ビニル繊維、ポリウレタン繊維、ポリエステル繊維、ポリ
エステル共重合体繊維、ポリアミド繊維、ポリアミド共重合体繊維等がある。これらの低
融点熱可塑性繊維は、単独あるいは２種以上組み合わせて使用される。該低融点熱可塑性
繊維の繊度は、０．１〜６０ｄｔｅｘの範囲であることが好ましい。本発明に使用する望
ましい低融点熱可塑性繊維としては、例えば上記通常繊維を芯部分とし、該低融点熱可塑
性繊維の材料樹脂である融点１００〜１８０℃の低融点熱可塑性樹脂を鞘とする芯鞘型繊
維がある。該芯鞘型繊維を使用すると、得られる繊維シートの剛性や耐熱性が低下しない
。

本発明の繊維シートは、上記繊維のウェブのシートあるいはマットをニードルパンチン
グによって絡合する方法やスパンボンド法、あるいは上記繊維のウェブのシートあるいは
マットが上記低融点熱可塑性繊維からなるか、あるいは上記低融点熱可塑性繊維が混合さ
れている場合には上記繊維のウェブのシートあるいはマットを加熱して該低融点熱可塑性
繊維を軟化せしめることによって結着するサーマルボンド法か、あるいは上記繊維のウェ
ブのシートまたはマットに合成樹脂バインダーを含浸あるいは混合して結着するケミカル
ボンド法か、あるいは上記繊維のウェブのシートまたはマットをニードルパンチングによ
って絡合した上で該低融点熱可塑性繊維を加熱軟化せしめて結着するか、あるいは糸で縫
い込むステッチボンド法や高圧水流で絡ませるスパンレース法、上記ニードルパンチング
を施したシートまたはマットに上記合成樹脂バインダーを含浸して結着する方法、更に上
記繊維を編織する方法等によって製造される。

上記繊維シートの他、本発明にあっては、例えば通気性ポリウレタン発泡体、通気性ポ
リエチレン発泡体、通気性ポリプロピレン発泡体、通気性フェノール樹脂発泡体、通気性
メラミン樹脂発泡体等の通気性プラスチック発泡体からなるシートが用いられても良い。
なお、本発明に係る多孔質シートの目付量、厚みは原則任意に設定可能であるが、望ま
しくは、目付量１５０〜８００ｇ／ｍ^２、厚み１０〜１００ｍｍ程度に設定され得る。

〔合成樹脂および／または合成樹脂前駆体〕
前記したように、本発明に係る吸音材料にあっては、上記多孔質シートに、合成樹脂および／または合成樹脂前駆体を塗布および／または含浸させてもよい。合成樹脂および／または合成樹脂前駆体としては、例えば熱可塑性樹脂や熱硬化性樹脂、合成樹脂前駆体が例示される。

上記熱可塑性樹脂としては、例えばアクリル酸エステル樹脂、メタクリル酸エステル樹
脂、アイオノマー樹脂、エチレン−アクリル酸エチル（ＥＥＡ）樹脂、アクリロニトリル
・スチレン・アクリルゴム共重合（ＡＳＡ）樹脂、アクリロニトリル・スチレン共重合（
ＡＳ）樹脂、アクリロニトリル・塩素化ポリエチレン・スチレン共重合（ＡＣＳ）樹脂、
エチレン酢酸ビニル共重合（ＥＶＡ）樹脂、エチレンビニルアルコール共重合（ＥＶＯＨ
）樹脂、メタクリル樹脂（ＰＭＭＡ）、ポリブタジエン（ＢＤＲ）、ポリスチレン（ＰＳ
）、ポリエチレン（ＰＥ）、アクリロニトリル・ブタジエン・スチレン共重合（ＡＢＳ）
樹脂、塩素化ポリエチレン（ＣＰＥ）、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）、ポリ塩化ビニリデン
（ＰＶＤＣ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、酢酸繊維素（セルロースアセテート：ＣＡ）樹
脂、シンジオタクチックポリスチレン（ＳＰＳ）、ポリオキシメチレン（＝ポリアセター
ル）（ＰＯＭ）、ポリアミド（ＰＡ）、ポリイミド（ＰＩ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ
）、ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）、ポリアリレート（ＰＡＲ）、熱可塑性ポリウレタン
（ＴＰＵ）エラストマー、熱可塑性エラストマー（ＴＰＥ）、液晶ポリマー（ＬＣＰ）、
ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリサルフォン（ＰＳＦ）、ポリエーテルサ
ルフォン（ＰＥＳ）、フッ素樹脂、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、ポリエチ
レンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリカーボネート（ＰＣ）、ポリフェニレンエーテル（
ＰＰＥ）、変性ＰＰＥ、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリブチレンテレフタ
レート（ＰＢＴ）、ポリベンゾイミダゾール（ＰＢＩ）、全芳香族ポリエステル（ＰＯＢ
）等が例示される。このような熱可塑性樹脂は、上記繊維シート、延伸性紙材、あるいは
通気性多孔性材料に含浸または塗布されて、成形形状保持性および剛性に優れた熱可塑性
シートを与える。

上記熱可塑性樹脂は、２種以上混合使用されてもよく、また熱可塑性シートの熱可塑性
樹脂を阻害しない程度で若干量の熱硬化性樹脂の１種または２種以上を混合使用してもよ
い。該熱可塑性樹脂は取り扱いが容易な点から水溶液、水性エマルジョン、水性ディスパ
ージョンの形のものを使用することが好ましいが、有機溶剤溶液の形のものを使用しても
よい。

上記熱硬化性樹脂としては、例えばウレタン樹脂、メラミン樹脂、熱硬化型アクリル樹
脂、特に加熱によりエステル結合を形成して硬化する熱硬化性アクリル樹脂、尿素樹脂、
フェノール樹脂、エポキシ樹脂、熱硬化型ポリエステル等が使用されるが、該合成樹脂を
生成するウレタン樹脂プレポリマー、尿素樹脂プレポリマー（初期縮合体）、フェノール
樹脂プレポリマー（初期縮合体）、ジアリルフタレートプレポリマー、アクリルオリゴマ
ー、多価イソシアナート、メタクリルエステルモノマー、ジアリルフタレートモノマー等
のプレポリマー、オリゴマー、モノマー等の合成樹脂前駆体が使用されてもよい。該熱硬
化性樹脂も取り扱いが容易な点から、水溶液、水性エマルジョン、水性ディスパージョン
の形のものを使用することが好ましいが、有機溶剤溶液の形のものを使用してもよい。
上記熱硬化性樹脂あるいは合成樹脂前駆体は二種以上混合使用されてもよい。
上記合成樹脂、特に熱硬化性樹脂の添加は、紙および多孔質シートの成形形状保持性と
剛性を共に向上せしめる。

また、特に本発明で使用される樹脂として望ましいのは、フェノール系樹脂である。該
フェノール系樹脂は、フェノール系化合物とホルムアルデヒドおよび／またはホルムアル
デヒド供与体とを縮合させることによって得られる。

（フェノール系化合物）
上記フェノール系樹脂に使用されるフェノール系化合物としては、一価フェノールであ
ってもよいし、多価フェノールであってもよいし、一価フェノールと多価フェノールとの
混合物であってもよいが、一価フェノールのみを使用した場合、硬化時および硬化後にホ
ルムアルデヒドが放出され易いため、好ましくは多価フェノールまたは一価フェノールと
多価フェノールとの混合物を使用する。

（一価フェノール）
上記一価フェノールとしては、フェノールや、ｏ−クレゾール、ｍ−クレゾール、ｐ−
クレゾール、エチルフェノール、イソプロピルフェノール、キシレノール、３，５−キシ
レノール、ブチルフェノール、ｔ−ブチルフェノール、ノニルフェノール等のアルキルフ
ェノール、ｏ−フルオロフェノール、ｍ−フルオロフェノール、ｐ−フルオロフェノール
、ｏ−クロロフェノール、ｍ−クロロフェノール、ｐ−クロロフェノール、ｏ−ブロモフ
ェノール、ｍ−ブロモフェノール、ｐ−ブロモフェノール、ｏ−ヨードフェノール、ｍ−
ヨードフェノール、ｐ−ヨードフェノール、ｏ−アミノフェノール、ｍ−アミノフェノー
ル、ｐ−アミノフェノール、ｏ−ニトロフェノール、ｍ−ニトロフェノール、ｐ−ニトロ
フェノール、２，４−ジニトロフェノール、２，４，６−トリニトロフェノール等の一価
フェノール置換体、ナフトール等の多環式一価フェノールなどが挙げられ、これら一価フ
ェノールは単独でまたは二種以上混合して使用することが出来る。

（多価フェノール）
上記多価フェノールとしては、レゾルシン、アルキルレゾルシン、ピロガロール、カテ
コール、アルキルカテコール、ハイドロキノン、アルキルハイドロキノン、フロログルシ
ン、ビスフェノール、ジヒドロキシナフタリン等が挙げられ、これら多価フェノールは単
独でまたは二種以上混合して使用することができる。多価フェノールのうち好ましいもの
は、レゾルシンまたはアルキルレゾルシンであり、特に好ましいものはレゾルシンよりも
アルデヒドとの反応速度が速いアルキルレゾルシンである。

アルキルレゾルシンとしては、例えば５−メチルレゾルシン、５−エチルレゾルシン、
５−プロピルレゾルシン、５−ｎ−ブチルレゾルシン、４，５−ジメチルレゾルシン、２
，５−ジメチルレゾルシン、４，５−ジエチルレゾルシン、２，５−ジエチルレゾルシン
、４，５−ジプロピルレゾルシン、２，５−ジプロピルレゾルシン、４−メチル−５−エ
チルレゾルシン、２−メチル−５−エチルレゾルシン、２−メチル−５−プロピルレゾル
シン、２，４，５−トリメチルレゾルシン、２，４，５−トリエチルレゾルシン等がある
。エストニア産オイルシェールの乾留によって得られる多価フェノール混合物は安価であ
り、かつ５−メチルレゾルシンのほか反応性の高い各種アルキルレゾルシンを多量に含む
ので、本発明において特に好ましい多価フェノール原料である。
なお上記多価フェノールのうち、レゾルシンおよびアルキルレゾルシン等のレゾルシノ
ール系化合物の一種または二種以上の混合物（エストニア産オイルシェールの乾留によっ
て得られる多価フェノール混合物を含む）と、アルデヒド及び／又はアルデヒド供与体か
らなるレゾルシノール系樹脂は、本発明のフェノール系樹脂として使用されることが望ま
しい。

（ホルムアルデヒド供与体）
本発明では上記フェノール系化合物とホルムアルデヒドおよび／またはホルムアルデヒ
ド供与体が縮合せしめられるが、上記ホルムアルデヒド供与体とは分解するとホルムアル
デヒドを生成供与する化合物またはそれらの二種以上の混合物を意味する。このようなア
ルデヒド供与体としては例えばパラホルムアルデヒド、トリオキサン、ヘキサメチレンテ
トラミン、テトラオキシメチレン等が例示される。本発明ではホルムアルデヒドとホルム
アルデヒド供与体とを合わせて、以下ホルムアルデヒド類と云う。

（フェノール系樹脂の製造）
上記フェノール系樹脂には二つの型があり、上記フェノール系化合物に対してホルムア
ルデヒド類を過剰にしてアルカリ触媒で反応することによって得られるレゾールと、ホル
ムアルデヒド類に対してフェノールを過剰にして酸触媒で反応することによって得られる
ノボラックとがあり、レゾールはフェノールとホルムアルデヒドが付加した種々のフェノ
ールアルコールの混合物からなり、通常水溶液で提供され、ノボラックはフェノールアル
コールに更にフェノールが縮合したジヒドロキシジフェニルメタン系の種々な誘導体から
なり、通常粉末で提供される。
本発明に使用されるフェノール系樹脂にあっては、まず上記フェノール系化合物とホル
ムアルデヒド類とを縮合させて初期縮合物とし、該初期縮合物を繊維シートに付着させた
後、硬化触媒および／または加熱によって樹脂化する。
上記縮合物を製造するには、一価フェノールとホルムアルデヒド類とを縮合させて一価
フェノール単独初期縮合物としてもよいし、また一価フェノールと多価フェノールとの混
合物とホルムアルデヒド類とを縮合させて一価フェノール−多価フェノール初期共縮合物
としてもよい。上記初期縮合物を製造するには、一価フェノールと多価フェノールのどち
らか一方または両方をあらかじめ初期縮合物としておいてもよい。

本発明において、望ましいフェノール系樹脂は、フェノール−アルキルレゾルシン共縮
合物である。上記フェノール−アルキルレゾルシン共縮合物は、該共縮合物（初期共縮合
物）の水溶液の安定が良く、かつフェノールのみからなる縮合物（初期縮合物）に比較し
て、常温で長期間保存することが出来るという利点がある。また該水溶液をシート基材に
含浸あるいは塗布させ、プレキュアして得られる繊維シートの安定性が良く、該繊維シー
トを長期間保存しても成形性を喪失しない。また更にアルキルレゾルシンはホルムアルデ
ヒド類との反応性が高く、遊離アルデヒドを捕捉して反応するので、樹脂中の遊離アルデ
ヒド量が少なくなる等の利点も有する。
上記フェノール−アルキルレゾルシン共縮合物の望ましい製造方法は、まずフェノール
とホルムアルデヒド類とを反応させてフェノール系樹脂初期縮合物を製造し、次いで該フ
ェノール系樹脂初期縮合物にアルキルレゾルシンを添加し、所望なればホルムアルデヒド
類を添加して反応せしめる方法である。

例えば、上記(a) 一価フェノールおよび／または多価フェノールとホルムアルデヒド類
との縮合では、通常一価フェノール１モルに対し、ホルムアルデヒド類０．２〜３モル、
多価フェノール１モルに対し、ホルムアルデヒド類０．１〜０．８モルと、必要に応じて
溶剤、第三成分とを添加し、液温５５〜１００℃で８〜２０時間加熱反応させる。このと
きホルムアルデヒド類は、反応開始時に全量加えてもよいし、分割添加または連続滴下し
てもよい。

更に本発明では、上記フェノール系樹脂として、所望なれば、尿素、チオ尿素、メラミ
ン、チオメラミン、ジシアンジアミン、グアニジン、グアナミン、アセトグアナミン、ベ
ンゾグアナミン、２，６ジアミノ−１，３−ジアミンのアミノ系樹脂単量体および／また
は該アミノ系樹脂単量体からなる初期縮合体を添加してフェノール系化合物および／また
は初期縮合物と共縮合せしめてもよい。

上記フェノール系樹脂の製造の際、必要に応じて反応前あるいは反応中あるいは反応後
に、例えば塩酸、硫酸、オルト燐酸、ホウ酸、蓚酸、蟻酸、酢酸、酪酸、ベンゼンスルホ
ン酸、フェノールスルホン酸、パラトルエンスルホン酸、ナフタリン−α−スルホン酸、
ナフタリン−β−スルホン酸等の無機または有機酸、蓚酸ジメチルエステル等の有機酸の
エステル類、マレイン酸無水物、フタル酸無水物等の酸無水物、塩化アンモニウム、硫酸
アンモニウム、硝酸アンモニウム、蓚酸アンモニウム、酢酸アンモニウム、燐酸アンモニ
ウム、チオシアン酸アンモニウム、イミドスルホン酸アンモニウム等のアンモニウム塩、
モノクロル酢酸またはそのナトリウム塩、α，α’−ジクロロヒドリン等の有機ハロゲン
化物、トリエタノールアミン塩酸塩、塩酸アニリン等のアミン類の塩酸塩、サルチル酸尿
素アダクト、ステアリン酸尿素アダクト、ヘプタン酸尿素アダクト等の尿素アダクト、Ｎ
−トリメチルタウリン、塩化亜鉛、塩化第２鉄等の酸性物質、アンモニア、アミン類、水
酸化ナトリウム、水酸化カリウム、水酸化バリウム、水酸化カルシウム等のアルカリ金属
やアルカリ土類金属の水酸化物、石灰等のアルカリ土類金属の酸化物、炭酸ナトリウム、
亜硫酸ナトリウム、酢酸ナトリウム、燐酸ナトリウム等のアルカリ金属の弱酸塩類等のア
ルカリ性物質を触媒またはｐＨ調整剤として混合してもよい。

本発明のフェノール系樹脂の初期縮合物（初期共縮合物を含む）には、更に、上記ホル
ムアルデヒド類あるいはアルキロール化トリアゾン誘導体等の硬化剤を添加混合しても良
い。
上記アルキロール化トリアゾン誘導体は尿素系化合物と、アミン類と、ホルムアルデヒ
ド類との反応によって得られる。アルキロール化トリアゾン誘導体の製造に使用される上
記尿素系化合物として、尿素、チオ尿素、メチル尿素等のアルキル尿素、メチルチオ尿素
等のアルキルチオ尿素、フェニル尿素、ナフチル尿素、ハロゲン化フェニル尿素、ニトロ
化アルキル尿素等の単独または二種以上の混合物が例示される。特に望ましい尿素系化合
物は尿素またはチオ尿素である。またアミン類としてメチルアミン、エチルアミン、プロ
ピルアミン、イソプロピルアミン、ブチルアミン、アミルアミン等の脂肪族アミン、ベン
ジルアミン、フルフリルアミン、エタノールアミン、エチレンジアミン、ヘキサメチレン
ジアミン、ヘキサメチレンテトラミン等のアミン類のほか更にアンモニアが例示され、こ
れらは単独でまたは二種以上の混合物として使用される。上記アルキロール化トリアゾン
誘導体の製造に使用されるホルムアルデヒド類はフェノール系樹脂の初期縮合物の製造に
使用されるホルムアルデヒド類と同様なものである。
上記アルキロール化トリアゾン誘導体の合成には、通常、尿素系化合物１モルに対して
アミン類および／またはアンモニアは０．１〜１．２モル、ホルムアルデヒド類は１．５
〜４．０モルの割合で反応させる。上記反応の際、これらの添加順序は任意であるが、好
ましい反応方法としては、まずホルムアルデヒド類の所要量を反応器に投入し、通常６０
℃以下の温度に保ちながらアミン類および／またはアンモニアの所要量を徐々に添加し、
更に所要量の尿素系化合物を添加し、８０〜９０℃で２〜３時間攪拌加熱して反応せしめ
る方法がある。ホルムアルデヒド類としては通常３７％ホルマリンが用いられるが、反応
生成物の濃度をあげるためにその一部をパラホルムアルデヒドに置き換えても良い。また
ヘキサメチレンテトラミンを用いると、より高い固形分の反応生成物が得られる。尿素系
化合物と、アミン類および／またはアンモニアと、ホルムアルデヒド類との反応は通常水
溶液で行われるが、水の一部または全部に代えてメタノール、エタノール、イソプロパノ
ール、ｎ−ブタノール、エチレングリコール、ジエチレングリコール等のアルコール類の
単独または二種以上の混合物が使用されても差し支えないし、またアセトン、メチルエチ
ルケトン等のケトン類等の水可溶性有機溶剤の単独または二種以上の混合物が添加使用出
来る。上記硬化剤の添加量はホルムアルデヒド類の場合は本発明のフェノール系樹脂の初
期縮合物（初期共縮合物）１００質量部に対して１０〜１００質量部、アルキロール化ト
リアゾン誘導体の場合は上記フェノール系樹脂の初期縮合物（初期共縮合物）１００質量
部に対して１０〜５００質量部である。

（フェノール系樹脂のスルホメチル化および／またはスルフィメチル化）
水溶性フェノール系樹脂の安定性を改良するために、上記フェノール系樹脂をスルホメ
チル化および／またはスルフィメチル化することが望ましい。

（スルホメチル化剤）
水溶性フェノール系樹脂の安定性を改良するために使用できるスルホメチル化剤として
は、例えば、亜硫酸、重亜硫酸またはメタ重亜硫酸と、アルカリ金属またはトリメチルア
ミンやベンジルトリメチルアンモニウム等の第四級アミンもしくは第四級アンモニウムと
を反応させて得られる水溶性亜硫酸塩や、これらの水溶性亜硫酸塩とアルデヒドとの反応
によって得られるアルデヒド付加物が例示される。
該アルデヒド付加物とは、ホルムアルデヒド、アセトアルデヒド、プロピオンアルデヒ
ド、クロラール、フルフラール、グリオキザール、ｎ−ブチルアルデヒド、カプロアルデ
ヒド、アリルアルデヒド、ベンズアルデヒド、クロトンアルデヒド、アクロレイン、フェ
ニルアセトアルデヒド、ｏ−トルアルデヒド、サリチルアルデヒド等のアルデヒドと、上
記水溶性亜硫酸塩とが付加反応したものであり、例えばホルムアルデヒドと亜硫酸塩から
なるアルデヒド付加物は、ヒドロキシメタンスルホン酸塩である。

（スルフィメチル化剤）
水溶性フェノール系樹脂の安定性を改良するために使用できるスルフィメチル化剤とし
ては、ホルムアルデヒドナトリウムスルホキシラート（ロンガリット）、ベンズアルデヒ
ドナトリウムスルホキシラート等の脂肪族、芳香族アルデヒドのアルカリ金属スルホキシ
ラート類、ナトリウムハイドロサルファイト、マグネシウムハイドロサルファイト等のア
ルカリ金属、アルカリ土類金属のハイドロサルファイト（亜ジチオン酸塩）類、ヒドロキ
シメタンスルフィン酸塩等のヒドロキシアルカンスルフィン酸塩等が例示される。

上記フェノール系樹脂初期縮合物をスルホメチル化および／またはスルフィメチル化す
る場合、該初期縮合物に任意の段階でスルホメチル化剤および／またはスルフィメチル化
剤を添加して、フェノール系化合物および／または初期縮合物をスルホメチル化および／
またはスルフィメチル化する。
スルホメチル化剤および／またはスルフィメチル化剤の添加は、縮合反応前、反応中、
反応後のいずれの段階で行ってもよい。

スルホメチル化剤および／またはスルフィメチル化剤の総添加量は、フェノール系化合
物１モルに対して、通常０．００１〜１．５モルである。０．００１モル以下の場合はフ
ェノール系樹脂の親水性が充分でなく、１．５モル以上の場合はフェノール系樹脂の耐水
性が悪くなる。製造される初期縮合物の硬化性、硬化後の樹脂の物性等の性能を良好に保
持するためには、０．０１〜０．８モル程度とするのが好ましい。

初期縮合物をスルホメチル化および／またはスルフィメチル化するために添加されるス
ルホメチル化剤および／またはスルフィメチル化剤は、該初期縮合物のメチロール基およ
び／または該初期縮合物の芳香環と反応して、該初期縮合物にスルホメチル基および／ま
たはスルフィメチル基が導入される。

このようにしてスルホメチル化および／またはスルフィメチル化したフェノール系樹脂
の初期縮合物の水溶液は、酸性（ｐＨ１．０）〜アルカリ性の広い範囲で安定であり、酸
性、中性およびアルカリ性のいずれの領域でも硬化することが出来る。特に、酸性側で硬
化させると、残存メチロール基が減少し、硬化物が分解してホルムアルデヒドを発生する
おそれがなくなる。

〔難燃剤〕
また、上記紙および／または多孔質シートには、難燃剤が添加されてもよい。上記難燃
剤としては、例えば燐系難燃剤、窒素系難燃剤、硫黄系難燃剤、ホウ素系難燃剤、臭素系
難燃剤、グアニジン系難燃剤、燐酸塩系難燃剤、燐酸エステル系難燃剤、アミノ樹脂系難
燃剤、膨張黒鉛等がある。
本発明においては特に水に難溶または不溶の粉末状の固体難燃剤が使用されることが望
ましい。水に難溶または不溶の粉末状の固体難燃剤は吸音性表皮材及び吸音材に耐水性、
耐久性に優れた難燃性を付与する。特に本発明の繊維シートおよび通気性多孔質材料は粗
構造を有しているから、上記粉末状の固体難燃剤が内部にまで円滑に浸透して高度な難燃
性ないし不燃性を付与する。

また本発明にあっては、上記多孔質シートである繊維シートの繊維として金属繊維、炭
素繊維、ガラス繊維、セラミック繊維等の無機繊維、石綿繊維等の鉱物繊維、アラミド繊
維（芳香族ポリアミド繊維）、羊毛（天然ウール）等の獣毛繊維などといった不燃・難燃
・防炎繊維を使用した場合、後述する難燃剤を使わずとも、吸音性表皮材、吸音材に不燃
・難燃・防炎性を付与することが可能となる。

本発明で使用する合成樹脂あるいは合成樹脂前駆体には、更に、炭酸カルシウム、炭酸
マグネシウム、硫酸バリウム、硫酸カルシウム、亜硫酸カルシウム、燐酸カルシウム、水
酸化カルシウム、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、酸化マグネシウム、酸化チ
タン、酸化鉄、酸化亜鉛、アルミナ、シリカ、コロイダルシリカ、雲母、珪藻土、ドロマ
イト、石膏、タルク、クレー、アスベスト、マイカ、ケイ酸カルシウム、ベントナイト、
ホワイトカーボン、カーボンブラック、鉄粉、アルミニウム粉、ガラス粉、石粉、高炉ス
ラグ、フライアッシュ、セメント、ジルコニア粉等の無機充填材；天然ゴムまたはその誘
導体；スチレン−ブタジエンゴム、アクリロニトリル−ブタジエンゴム、クロロプレンゴ
ム、エチレン−プロピレンゴム、イソプレンゴム、イソプレン−イソブチレンゴム等の合
成ゴム；ポリビニルアルコール、アルギン酸ナトリウム、澱粉、澱粉誘導体、ニカワ、ゼ
ラチン、血粉、メチルセルロース、カルボキシメチルセルロース、ヒドロキシエチルセル
ロース、ポリアクリル酸塩、ポリアクリルアミド等の水溶性高分子や天然ガム類；木粉、
クルミ粉、ヤシガラ粉、小麦粉、米粉等の有機充填材；ステアリン酸、パルミチン酸等の
高級脂肪酸、パルミチルアルコール、ステアリルアルコール等の高級アルコール；ブチリ
ルステアレート、グリセリンモノステアレート等の脂肪酸のエステル類；脂肪酸アミド類
；カルナバワックス等の天然ワックス類、合成ワックス類；パラフィン類、パラフィン油
、シリコンオイル、シリコン樹脂、フッ素樹脂、ポリビニルアルコール、グリス等の離型
剤；アゾジカーボンアミド、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、Ｐ，Ｐ’−オキシビ
ス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）、アゾビス−２，２’−（２−メチルグロピオニト
リル）等の有機発泡剤；重炭酸ナトリウム、重炭酸カリウム、重炭酸アンモニウム等の無
機発泡剤；シラスバルーン、パーライト、ガラスバルーン、発泡ガラス、中空セラミック
ス等の中空粒体；発泡ポリエチレン、発泡ポリスチレン、発泡ポリプロピレン等のプラス
チック発泡体や発泡粒；顔料、染料、酸化防止剤、帯電防止剤、結晶化促進剤、燐系化合
物、窒素系化合物、硫黄系化合物、ホウ素系化合物、臭素系化合物、グアニジン系化合物
、燐酸塩系化合物、燐酸エステル系化合物、アミノ系樹脂等の難燃剤、難燃剤、防炎剤、
撥水剤、撥油剤、防虫剤、防腐剤、ワックス類、界面活性剤、滑剤、老化防止剤、紫外線
吸収剤；ＤＢＰ、ＤＯＰ、ジシクロヘキシルフタレートのようなフタル酸エステル系可塑
剤やその他のトリクレジルホスフェート等の可塑剤等を添加、混合してもよい。

また、本発明に係る撥水撥油剤としては、天然ワックス、合成ワックス、フッ素樹脂、
シリコン系樹脂等がある。

上記多孔質シートに上記合成樹脂を塗布あるいは含浸するには、通常上記合成樹脂の水性エマルジョンあるいは水性ディスパーションをスプレー塗布するか、あるいは該多孔質シートを浸漬するか、あるいはナイフコーター、ロールコーター、フローコーター等によって塗布する。
上記樹脂を含浸または塗布した多孔質シート中の樹脂量を調節するには、樹脂を含浸または塗布後、該多孔質シートを絞りロールやプレス盤を使用して絞る。この場合、該多孔質シートはその厚みを減少させるが、該多孔質シートが繊維シートの場合には該繊維シートが低融点繊維からなるか、あるいは低融点繊維が含まれている場合には、上記樹脂含浸前に該繊維シートを加熱して低融点繊維を溶融させ、繊維を該溶融物によって結着しておくことが望ましい。そうすると該繊維シートは強度および剛性が更に向上し、樹脂含浸の際の作業性が向上し、また絞り後の厚みの復元も顕著になる。
上記繊維シートに上記樹脂を含浸または塗布した後は、上記繊維シートを常温または加
熱して乾燥させる。

〔吸音材料〕
本発明の吸音材料（１）を製造する一般的な方法は、図３Ｃ、Ｄ、Ｅに示すように上記多孔質シート（２）を２枚の単位多孔質シート（２Ａ１）、（２Ａ２）に分割し、該単位多孔質シート（２Ａ１）、（２Ａ２）間に紙（３）を内挿する方法である。この際、上記吸音材料（１）の騒音入射表面側の単位多孔質シート（２Ａ１）の厚みを吸音材料（１）全体の厚みの６／１０〜９／１０に設定する。

上記紙（３）を上記多孔質シート（２Ａ１）、（２Ａ２）間に内挿して吸音材料（１）
とする場合、通常の溶液型や水性エマルジョン型の接着剤、粉末状、くもの巣状、溶液型
、あるいは水性エマルジョン型のホットメルト接着剤等が使用される。粉末状、くもの巣
状のホットメルト接着剤の場合には通気性接着剤層となるため通気性を確保でき、積層材
の通気性を阻害しない。
溶液型あるいは水性エマルジョン型の接着剤の場合にはスプレー塗装あるいはシルク印
刷塗装、オフセット印刷塗装等によって点状に接着剤を塗布し、積層材の通気性を確保す
ることが望ましい。
なお、上記吸音材料（１）の通気抵抗は０．１〜５．０ｋＰａ・Ｓ／ｍの範囲に設定す
ることが望ましい。該通気抵抗が５．０ｋＰａ・ｓ／ｍを超えると、吸音特性および成形
性が低下する。

本発明の吸音材料（１）の通気抵抗は、紙（３）のパルプ繊維の叩解度、該パルプ繊維相互の絡みや目付量、あるいは多孔質シート（２）の密度や通気抵抗、あるいは上記多孔質シート（２）に塗布および／または含浸および／または混合される樹脂の量で調整しつつ、適宜設定される。なお、上記多孔質シート（２）に塗布および／または含浸および／または混合される樹脂が接着性を有する場合は、特別に接着剤を用いて上記接着層を形成しなくてもよい。

以下に本発明を更に具体的に説明するための実施例を記載するが、本発明は該実施例に
のみ限定されるものではない。

〔実施例１〕（紙と多孔質シートの製造）
＜紙３Ａ＞
木材パルプ８０質量％、非木材パルプ２０質量％からなる原料パルプをディスクリファ
イナーによりＪＩＳＰ８１２１−１９９５５．ショッパーろ水度試験方法に規定さ
れるショッパーろ水度が２６°ＳＲで叩解し抄紙後、通常のヤンキードライヤー方式によ
り目付量２０ｇ／ｍ^２、クレープ率が２８％、通気抵抗０．６２３ｋＰａ・ｓ／ｍのクレ
ープ加工紙である紙（３Ａ）を得た。

＜比較試料用紙３Ｂ＞
木材パルプ８０質量％、非木材パルプ２０質量％からなる原料パルプをディスクリファ
イナーによりＪＩＳＰ８１２１−１９９５５．ショッパーろ水度試験方法に規定さ
れるショッパーろ水度が１０°ＳＲで叩解し抄紙後、通常のヤンキードライヤー方式によ
り目付量２０ｇ／ｍ^２、クレープ率が２８％、通気抵抗０．０３１ｋＰａ・ｓ／ｍのクレ
ープ加工紙を得た。次に該クレープ加工紙の表面にアクリル酸エステル樹脂エマルジョン
をスプレー方式により固形分として５０ｇ／ｍ^２で塗布し乾燥させ通気抵抗０．６３０ｋ
Ｐａ・ｓ／ｍの紙（３Ｂ）を得た。

＜紙３Ｃ＞
木材パルプ８０質量％、非木材パルプ２０質量％からなる原料パルプをディスクリファ
イナーによりＪＩＳＰ８１２１−１９９５５．ショッパーろ水度試験方法に規定さ
れるショッパーろ水度が３５°ＳＲで叩解し抄紙後、通常のヤンキードライヤー方式によ
り目付量２０ｇ／ｍ^２、クレープ率が２８％、通気抵抗３．３４ｋＰａ・ｓ／ｍのクレー
プ加工紙である紙（３Ｃ）を得た。

＜多孔質シート２Ａ＞
ポリエステル繊維（繊度：１５ｄｔｅｘ）７０質量％および低融点ポリエステル繊維（
繊度：４．４ｄｔｅｘ、融点：１２０℃）３０質量％からなる目付量３００ｇ／ｍ^２の繊
維ウェブを多孔質シート（２Ａ）とした。

〔実施例２〕
実施例１の紙（３Ａ）と多孔質シート（２Ａ）とを用い、通気性接着剤として目付量１
０ｇ／ｍ^２の共重合ポリアミド（融点：１３０℃）からなる蜘蛛の巣状のホットメルト接
着剤を上記紙（３Ａ）と上記多孔質シート（２Ａ１）、（２Ａ２）との間に介在せしめ、
１５０℃で１分間加熱した後、冷却プレス成形機にて上記紙（３Ａ）と上記多孔質シート
（２Ａ１）、（２Ａ２）とを接着しかつ板状に成形して図３Ｄの配置構成を有し厚さ２０
ｍｍの成形吸音材料Ｎｏ．１を得た。図中４は騒音源である。

〔実施例３〕
実施例１の紙（３Ａ）と多孔質シート（２Ａ）とを用い、通気性接着剤として目付量１
０ｇ／ｍ^２の共重合ポリアミド（融点：１３０℃）からなる蜘蛛の巣状のホットメルト接
着剤を上記紙（３Ａ）と上記多孔質シート（２Ａ１）、（２Ａ２）との間に介在せしめ、
１５０℃で１分間加熱した後、冷却プレス成形機にて上記紙（３Ａ）と上記多孔質シート
（２Ａ１）、（２Ａ２）とを接着しかつ板状に成形して図３Ｅの配置構成を有し厚さ２０
ｍｍの成形吸音材料Ｎｏ．２を得た。

〔比較例１〕
実施例１の多孔質シート（２Ａ）のみを用い１５０℃で１分間加熱した後、冷却プレス
成形機にて板状に成形して図３Ａの配置構成で厚さ２０ｍｍの成形吸音材料Ｎｏ．１１を
得た。

〔比較例２〕
実施例１の紙（３Ａ）と多孔質シート（２Ａ）とを用い、通気性接着剤として目付量１
０ｇ／ｍ^２の共重合ポリアミド（融点：１３０℃）からなる蜘蛛の巣状のホットメルト接
着剤を上記紙（３Ａ）と上記多孔質シート（２Ａ）との間に介在せしめ、１５０℃で１分
間加熱した後、冷却プレス成形機にて上記紙３Ａと上記多孔質シート２Ａとを接着しかつ
板状に成形して図３Ｂの配置構成を有し厚さ２０ｍｍの成形吸音材料Ｎｏ．１２を得た。

〔比較例３〕
実施例１の紙（３Ａ）と多孔質シート（２Ａ）とを用い、通気性接着剤として目付量１
０ｇ／ｍ^２の共重合ポリアミド（融点：１３０℃）からなる蜘蛛の巣状のホットメルト接
着剤を上記紙（３Ａ）と上記多孔質シート（２Ａ１）、（２Ａ２）との間に介在せしめ、
１５０℃で１分間加熱した後、冷却プレス成形機にて上記紙（３Ａ）と上記多孔質シート
（２Ａ１）、（２Ａ２）とを接着しかつ板状に成形して図３Ｃの配置構成を有し厚さ２０
ｍｍの成形吸音材料Ｎｏ．１３を得た。

〔比較例４〕
実施例１の紙（３Ｂ）と多孔質シート（２Ａ）とを用い、通気性接着剤として目付量１
０ｇ／ｍ^２の共重合ポリアミド（融点：１３０℃）からなる蜘蛛の巣状のホットメルト接
着剤を上記紙（３Ｂ）と上記多孔質シート（２Ａ）との間に介在せしめ、１５０℃で１分
間加熱した後、冷却プレス成形機にて上記紙（３Ｂ）と上記多孔質シート（２Ａ）とを接
着しかつ板状に成形して図３Ｂ´の配置構成を有し厚さ２０ｍｍの比較用成形吸音材料Ｎｏ．２
２を得た。

〔比較例５〕
実施例１の紙（３Ｂ）と多孔質シート（２Ａ）とを用い、通気性接着剤として目付量１
０ｇ／ｍ^２の共重合ポリアミド（融点：１３０℃）からなる蜘蛛の巣状のホットメルト接
着剤を上記紙（３Ｂ）と上記多孔質シート（２Ａ１）、（２Ａ２）との間に介在せしめ、
１５０℃で１分間加熱した後、冷却プレス成形機にて上記紙（３Ｂ）と上記多孔質シート
（２Ａ１）、（２Ａ２）とを接着しかつ板状に成形して図３Ｃ´の配置構成を有し厚さ２
０ｍｍの比較用成形吸音材料Ｎｏ．２３を得た。

〔比較例６〕
実施例１の紙（３Ｂ）と多孔質シート２Ａとを用い、通気性接着剤として目付量１０ｇ
／ｍ^２の共重合ポリアミド（融点：１３０℃）からなる蜘蛛の巣状のホットメルト接着剤
を上記紙（３Ｂ）と上記多孔質シート（２Ａ１）、（２Ａ２）との間に介在せしめ、１５
０℃で１分間加熱した後、冷却プレス成形機にて上記紙（３Ｂ）と上記多孔質シート（２
Ａ１）、（２Ａ２）とを接着しかつ板状に成形して図３Ｄ´の配置構成を有し厚さ２０ｍ
ｍの比較用成形吸音材料Ｎｏ．２４を得た。

〔比較例７〕
実施例１の紙（３Ｂ）と多孔質シート（２Ａ）とを用い、通気性接着剤として目付量１
０ｇ／ｍ^２の共重合ポリアミド（融点：１３０℃）からなる蜘蛛の巣状のホットメルト接
着剤を上記紙（３Ｂ）と上記多孔質シート（２Ａ１）、（２Ａ２）との間に介在せしめ、
１５０℃で１分間加熱した後、冷却プレス成形機にて上記紙（３Ｂ）と上記多孔質シート
（２Ａ１）、（２Ａ２）とを接着しかつ板状に成形して図３Ｅ´の配置構成を有し厚さ２
０ｍｍの比較用成形吸音材料Ｎｏ．２５を得た。

〔比較例８〕
ポリプロピレンマイクロファイバー繊維（平均直径２μｍ）６５質量％、およびポリエ
ステル繊維（繊度：２．２ｄｔｅｘ）３５質量％からなる目付量４００ｇ／ｍ^２のウェブ
シートからなる極細繊維主体の厚さ２０ｍｍの多孔質シート（２Ｂ）のみからなる比較用成形吸音材料Ｎｏ．２１を製造した（図３Ａ´の配置構成）。

〔比較例９〕
実施例１の紙（３Ａ）と多孔質シート（２Ａ）とを用い、通気性接着剤として目付量１
０ｇ／ｍ^２の共重合ポリアミド（融点：１３０℃）からなる蜘蛛の巣状のホットメルト接
着剤を上記紙（３Ａ）と上記多孔質シート（２Ａ）との間に介在せしめ、１５０℃で１分
間加熱した後、冷却プレス成形機にて上記紙（３Ａ）と上記多孔質シート（２Ａ）とを接
着しかつ板状に成形して図３Ｆの配置構成を有し厚さ２０ｍｍの比較用成形吸音材料Ｎｏ．１６を得た。

〔比較例１０〕
実施例１の紙（３Ｂ）と多孔質シート（２Ａ）とを用い、通気性接着剤として目付量１
０ｇ／ｍ^２の共重合ポリアミド（融点：１３０℃）からなる蜘蛛の巣状のホットメルト接
着剤を上記紙（３Ｂ）と上記多孔質シート２Ａとの間に介在せしめ、１５０℃で１分間加
熱した後、冷却プレス成形機にて上記紙（３Ｂ）と上記多孔質シート（２Ａ）とを接着し
かつ板状に成形して図３Ｆ´の配置構成を有し厚さ２０ｍｍの比較用成形吸音材料Ｎｏ．２６を得た。

〔比較例１１〕
実施例１の紙（３Ｃ）と多孔質シート（２Ａ）とを用い、通気性接着剤として目付量１
０ｇ／ｍ^２の共重合ポリアミド（融点：１３０℃）からなる蜘蛛の巣状のホットメルト接
着剤を上記紙（３Ｃ）と上記多孔質シート（２Ａ）との間に介在せしめ、１５０℃で１分
間加熱した後、冷却プレス成形機にて上記紙（３Ｃ）と上記多孔質シート（２Ａ）とを接
着しかつ板状に成形して図３Ｂ´´の配置構成を有し厚さ２０ｍｍの比較用成形吸音材料Ｎｏ．３２を得た。

〔比較例１２〕
実施例１の紙（３Ｃ）と多孔質シート（２Ａ）とを用い、通気性接着剤として目付量１
０ｇ／ｍ^２の共重合ポリアミド（融点：１３０℃）からなる蜘蛛の巣状のホットメルト接
着剤を上記紙（３Ｃ）と上記多孔質シート（２Ａ１）、（２Ａ２）との間に介在せしめ、
１５０℃で１分間加熱した後、冷却プレス成形機にて上記紙（３Ｃ）と上記多孔質シート
（２Ａ１）、（２Ａ２）とを接着しかつ板状に成形して図３Ｃ´´の配置構成を有し厚さ
２０ｍｍの比較用成形吸音材料Ｎｏ．３３を得た。

〔比較例１３〕
実施例１の紙（３Ｃ）と多孔質シート（２Ａ）とを用い、通気性接着剤として目付量１
０ｇ／ｍ^２の共重合ポリアミド（融点：１３０℃）からなる蜘蛛の巣状のホットメルト接
着剤を上記紙（３Ｃ）と上記多孔質シート（２Ａ１）、（２Ａ２）との間に介在せしめ、
１５０℃で１分間加熱した後、冷却プレス成形機にて上記紙（３Ｃ）と上記多孔質シート
（２Ａ１）、（２Ａ２）とを接着しかつ板状に成形して図３Ｄ´´の配置構成を有し厚さ
２０ｍｍの比較用成形吸音材料Ｎｏ．３４を得た。

〔比較例１４〕
実施例１の紙（３Ｃ）と多孔質シート（２Ａ）とを用い、通気性接着剤として目付量１
０ｇ／ｍ^２の共重合ポリアミド（融点：１３０℃）からなる蜘蛛の巣状のホットメルト接
着剤を上記紙（３Ｃ）と上記多孔質シート（２Ａ１）、（２Ａ２）との間に介在せしめ、
１５０℃で１分間加熱した後、冷却プレス成形機にて上記紙（３Ｃ）と上記多孔質シート
（２Ａ１）、（２Ａ２）とを接着しかつ板状に成形して図３Ｅ´´の配置構成を有し厚さ
２０ｍｍの比較用成形吸音材料Ｎｏ．３５を得た。

〔比較例１５〕
実施例１の紙（３Ｃ）と多孔質シート（２Ａ）とを用い、通気性接着剤として目付量１
０ｇ／ｍ^２の共重合ポリアミド（融点：１３０℃）からなる蜘蛛の巣状のホットメルト接
着剤を上記紙（３Ｃ）と上記多孔質シート（２Ａ）との間に介在せしめ、１５０℃で１分
間加熱した後、冷却プレス成形機にて上記紙（３Ｃ）と上記多孔質シート（２Ａ）とを接
着しかつ板状に成形して図３Ｆ´´の配置構成を有し厚さ２０ｍｍの比較用成形吸音材料Ｎｏ．３６を得た。

表１に各実施例および比較例における成形吸音材料中の紙の積層位置を、図３Ａ、Ｂ、
Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｆ、Ａ´、Ｂ´、Ｃ´、Ｄ´、Ｅ´、Ｆ´、Ａ´´、Ｂ´´、Ｃ´´、Ｄ´
´、Ｅ´´、Ｆ´´に各実施例および比較例における成形吸音材料の配置構成の説明図を
示す。

上記表１および図３Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｆ、Ａ´、Ｂ´、Ｃ´、Ｄ´、Ｅ´、Ｆ´、
Ａ´´、Ｂ´´、Ｃ´´、Ｄ´´、Ｅ´´、Ｆ´´に示す吸音材料の各々についての通気
抵抗と垂直入射吸音率による吸音率の測定結果を表２に示す。なお、垂直入射吸音率の測
定は図３に示すような配置で行った。またＮｏ．１、Ｎｏ．２を図４に、Ｎｏ．１１、Ｎ
ｏ．１２、Ｎｏ．１３を図５に、Ｎｏ．２２、Ｎｏ．２３、Ｎｏ．３２、Ｎｏ．３３を図
６に、Ｎｏ．２４、Ｎｏ．２５、Ｎｏ．２１を図７に、Ｎｏ．１６、Ｎｏ．２６、Ｎｏ．
３４、Ｎｏ．３５、Ｎｏ．３６を図８に、それぞれ周波数に対する吸音率としてグラフで
示す。

表２および図４〜図８を参照すれば次のことが判る。
成形吸音材料Ｎｏ．１、Ｎｏ．２および比較成形吸音材料Ｎｏ．１２、Ｎｏ．１３より
、同じ紙および多孔質シートを材料とする吸音材料を用いても、紙を内挿する位置により
成形物の通気抵抗が同程度であっても比較成形吸音材料Ｎｏ．１２、Ｎｏ．１３は周波数
が３０００Ｈｚ以上になると吸音率が低下する。
Ｎｏ．１１では、成形物自体の通気抵抗が低いため吸音率は極端に悪い。
Ｎｏ．２２、Ｎｏ．２３、Ｎｏ．２４、Ｎｏ．２５については、吸音材料製造時におけ
る叩解度が１５°ＳＲ以下のパルプ繊維を用いた紙に、樹脂を塗布することによって紙３
Ａと同程度の通気抵抗となるように調整した紙３Ｂを使用した比較成形吸音材料であるが
、Ｎｏ．２４、Ｎｏ．２５の方がＮｏ．２２、Ｎｏ．２３よりは良好な吸音率を示すもの
の、本発明の実施例であるＮｏ．１、Ｎｏ．２と比較するとやはり３０００〜４０００Ｈ
ｚ以上の周波数帯で吸音率の低下が見られる。
Ｎｏ．１６、Ｎｏ，２６は、全体としての通気抵抗は良好であるが、いくら適度な通気
抵抗としても、紙層が音源からの距離として９／１０を超える位置（１０／１０、つまり
多孔質シートの音源側とは反対の面）にきては、吸音性能は向上しないことが判る。また
、Ｎｏ．３６も同様であることが判る。
また、Ｎｏ．３２、Ｎｏ．３３、Ｎｏ．３４、Ｎｏ．３５は叩解度が３０°ＳＲ以上で
、通気抵抗も大きく（５．０ｋＰａ・ｓ／ｍ以上）、１５００Ｈｚ以上では吸音性能が低
下することが判る。
Ｎｏ．２１の極細繊維からなる多孔質シート（２Ｂ）のみからなる比較成形吸音材料は
通気抵抗も適度であり概ね吸音率は良好であるが本発明の実施例と比較すると減衰的な吸
音性能は劣る。これは、本発明の紙に使用されるパルプ繊維がＪＩＳＰ８１２１−１
９９５５．ショッパーろ水度試験方法に規定されるショッパーろ水度１５°ＳＲ〜３０
°ＳＲになるように叩解されることによってパルプ表面に微細な多数の細孔を生じ、この
細孔によって本発明の吸音材料に適度な通気抵抗および良好な吸音性能が及ぼされると考
えられる。また、この紙を多孔質シートに配置する場合、音源側から６／１０〜９／１０
奥の位置に配置すると３０００Ｈｚ以上でも吸音性能が低下しない。叩解度が１５°ＳＲ
以下のパルプ繊維を用い、樹脂を塗布することで通気抵抗を調整した紙を使用しても吸音
性能が良くならないのは、パルプ叩解時の叩解度による影響が大きいためと思われる。

〔実施例４〕
ポリエステル繊維（繊度：６．０ｄｔｅｘ）７０質量％および低融点ポリエステル繊維
（繊度：４．４ｄｔｅｘ、融点：１２０℃）３０質量％からなる目付量１５０ｇ／ｍ^２の
繊維ウェブを加熱−冷却成形し、厚さ３０ｍｍの多孔質シート（２Ｃ）を得た。また、同
様にして目付量２０００ｇ／ｍ^２、厚さ９０ｍｍの多孔質シート（２Ｄ）を得た。
また別に、木材パルプからなる原料パルプをディスクリファイナーによりＪＩＳＰ
８１２１−１９９５５．ショッパーろ水度試験方法に規定されるショッパーろ水度２５
°ＳＲで叩解して抄紙後、通常の方式によりクレープエンボス加工紙（目付量１８ｇ／ｍ
^２、クレープ率：２５％、突起高さ：０．３ｍｍ、突起数：９個／ｃｍ^２、通気抵抗：０
．３０７ｋＰａ・ｓ／ｍ）である紙（３Ｄ）を得た。

次に上記多孔質シート２Ｃを３層（２Ｃ１）、（２Ｃ２）、（２Ｃ３）（合計厚さ：９
０ｍｍ）に重ね、上記紙（３Ｄ）を該多孔質シート（２Ｃ１）、（２Ｃ２）、（２Ｃ３）
間に内挿し、図９に示すような構成で吸音材料を製造し、通気抵抗および垂直入射吸音率
を測定した。結果を表３および図１０に示す。なお、垂直入射吸音率測定時の音源４は図
９に示すようにして測定した。

表３および図９より、成形吸音材料Ｎｏ．３は低周波数から高周波数まで吸音性能が安
定していることが判る。比較成形吸音材料Ｎｏ．３７は比較的安定した吸音性能を持つが
実施例である成形吸音材料Ｎｏ．３と比較すると吸音性能は劣る。比較成形吸音材料Ｎｏ
．３９、Ｎｏ．４０は周波数８００Ｈｚ以上で吸音率が上下に大きく変動する。比較成形
吸音材料Ｎｏ．３８はＮｏ．３と同程度の吸音性能であるが、成形物の質量がＮｏ．３に
比べて非常に大きい成形物である。このことから、本発明の吸音材料は従来より軽量で、
吸音材料を多孔質シートと積層する位置を、音源側から見て全体の厚みの６／１０〜９／
１０の位置に配置すると中周波数以上での特定周波数だけに偏らず、中周波数〜高周波数
全体で安定して吸音性能が向上することが判る。

（削除）

本発明の吸音材料は軽量で吸音性能に優れており、自動車の内装材料として特に有用で
あるから、産業上利用可能である。

突起高さｈを説明する説明図である。通気抵抗Ｒの測定方法を説明する説明図である。成形吸音材料の配置構成を示す図である。吸音材料Ｎｏ．１、Ｎｏ．２の周波数に対する吸音率を示すグラフである。吸音材料Ｎｏ．１１、Ｎｏ．１２、Ｎｏ．１３の周波数に対する吸音率を示すグラフである。吸音材料Ｎｏ．２２、Ｎｏ．２３、Ｎｏ．３２、Ｎｏ．３３の周波数に対する吸音率を示すグラフである。吸音材料Ｎｏ．２１、Ｎｏ．２４、Ｎｏ．２５の周波数に対する吸音率を示すグラフである。吸音材料Ｎｏ．１６、Ｎｏ．２６、Ｎｏ．３４、Ｎｏ．３５、Ｎｏ．３６の周波数に対する吸音率を示すグラフである。成形吸音材料の配置構成を示す図である。吸音材料Ｎｏ．３、Ｎｏ．３７、Ｎｏ．３８、Ｎｏ．３９、Ｎｏ．４０の周波数に対する吸音率を示すグラフである。

１吸音材料
１ａエンボス加工紙
２、２Ａ、２Ｂ、２Ｃ、２Ｄ、２Ｅ、２Ｆ多孔質シート
３、３Ａ、３Ｂ、３Ｃ、３Ｄ、３Ｅ紙
ｐ突起
ｈ突起高さ

Claims

叩解度がＪＩＳＰ８１２１−１９９５５．ショッパーろ水度試験方法に規定されるショッパーろ水度１５°ＳＲ〜３０°ＳＲのパルプ繊維からなり、通気抵抗が０．０５〜３．０ｋＰａ・ｓ／ｍであり、合成樹脂が塗布または含浸または混合されていない紙が多孔質シートに内挿された吸音材料であって、上記紙は該吸音材料の騒音入射表面より該多孔質シートの厚さの６／１０〜９／１０奥側に内挿されていることを特徴とする吸音材料。
上記多孔質シートの厚みは１０ｍｍ以上である請求項１に記載の吸音材料。
上記吸音材料の通気抵抗は０．１〜５．０ｋＰａ・ｓ／ｍである請求項１または請求項２に記載の吸音材料。
上記紙はクレープ加工および／またはエンボス加工を施すことによって表面に多数の凹凸が形成されている請求項１〜請求項３のいずれか１項に記載の吸音材料。
上記多孔質シートには合成樹脂および／または合成樹脂前駆体が塗布および／または含浸および／または混合されていることによって通気抵抗が調節されている請求項１〜請求項４のいずれか１項に記載の吸音材料。
上記多孔質シートは２枚の単位多孔質シートの複層物からなり、上記紙は上記単位多孔質シート間に挿入されている請求項１〜請求項５のいずれか１項に記載の吸音材料。
上記紙と上記単位多孔質シートとは通気性接着層によって接着されている請求項６に記載の吸音材料。
上記吸音材料は所定形状に成形されている請求項１〜請求項７のいずれか１項に記載の吸音材料。