JP5267278B2

JP5267278B2 - Steel sheet pile wall and construction method thereof, synthetic floor board structure using steel sheet pile wall and construction method thereof

Info

Publication number: JP5267278B2
Application number: JP2009085572A
Authority: JP
Inventors: 由剛岡
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 2009-03-31
Filing date: 2009-03-31
Publication date: 2013-08-21
Anticipated expiration: 2029-03-31
Also published as: JP2010236274A

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To effectively suppress an increase in construction costs and an increase in the resistance of a steel sheet pile upon placing it and effectively suppress the warp deformation of the steel sheet pile caused by a load applied along the direction of thickness of the steel sheet pile. <P>SOLUTION: According to a steel sheet pile wall 34, a tension rod 36 goes through a pocket slot 32 of a steel sheet pile 10 to penetrate a joint unit 22 in a state where a tensile force Ts arises on the tension rod 36 in the pocket slot 32. Anchor nut 40 transmits the tensile force Ts arising on the tension rod 36 to the joint unit 22 of the steel sheet pile 10. As a result, the tensile force Ts transmitted from the tension rod 36 causes an internal stress on the steel sheet pile 10 along its length, and this internal stress acts as a bending moment that warps the steel sheet pile 10 in one direction. <P>COPYRIGHT: (C)2011,JPO&INPIT

Description

本発明は、複数枚の鋼矢板を用いて構築された鋼矢板壁及び、その構築方法に関する。
また、本発明は、鋼矢板壁が複数の支持桁体の間に掛け渡される鋼製梁部材として用いられた鋼及びコンクリートの合成床板構造及び、その構築方法に関する。 The present invention relates to a steel sheet pile wall constructed using a plurality of steel sheet piles and a construction method thereof.
The present invention also relates to a steel and concrete composite floor board structure used as a steel beam member in which a steel sheet pile wall is spanned between a plurality of support girders, and a construction method thereof.

複数枚の鋼矢板を用いて構築される鋼矢板壁としては、例えば、特許文献１に記載されたものが知られている。この特許文献１記載の鋼矢板壁は、複数枚の鋼矢板が並列されると共に、互いに隣接する一対の鋼矢板が継手部を介して連結されて構成されている。この鋼矢板にはウェブの外側に複数個のアンカー金具が溶接等により固定されており、これらのアンカー金具を介してタイワイヤーが緊張材として取り付けられている。 As a steel sheet pile wall constructed using a plurality of steel sheet piles, for example, one described in Patent Document 1 is known. The steel sheet pile wall described in Patent Document 1 is configured by arranging a plurality of steel sheet piles in parallel and connecting a pair of adjacent steel sheet piles via a joint portion. In this steel sheet pile, a plurality of anchor fittings are fixed to the outside of the web by welding or the like, and tie wires are attached as tension members via these anchor fittings.

ここで、鋼矢板のウェブは、一方向に沿って細長いプレート状に形成されると共に、その長手直角方向に沿った断面形状が略コ字状に形成されている。また複数個のアンカー金具は、ウェブの長手方向に沿って配列されており、タイワイヤーは、複数個のアンカー金具を介してウェブに連結されている。タイワイヤーは、その下端部が最下端に配置されたアンカー金具に固定されると共に、上端部に形成されたねじ部にナット状の端末金具が捩じ込まれており、この端末金具の締込み量（締結トルク）を変化させることにより、タイワイヤーの緊張度（張力）が調整可能になっている。 Here, the steel sheet pile web is formed in an elongated plate shape along one direction, and the cross-sectional shape along the direction perpendicular to the longitudinal direction is formed in a substantially U-shape. The plurality of anchor fittings are arranged along the longitudinal direction of the web, and the tie wire is connected to the web via the plurality of anchor fittings. The tie wire has its lower end fixed to an anchor fitting located at the lowermost end, and a nut-shaped end fitting is screwed into the thread formed on the upper end. By changing the amount (fastening torque), the tension (tension) of the tie wire can be adjusted.

特許文献１記載の鋼矢板壁では、鋼矢板頭部において増締めしてタイワイヤーに緊張力（張力）を発生させることにより、外部荷重を受けた鋼矢板の撓み変形を抑制できる。
また特許文献２には、間隔をおいた支持桁に渡って複数のハット形の鋼製梁が並列して配置されると共に、各鋼製梁におけるアーム部が載置され、かつ並列して配置されたハット形鋼製梁が支持桁の長手方向に連続するように配置され、隣り合う鋼製梁のウェブ間の凹部内にコンクリートを打設して固化して、並列して配置された鋼製梁が連続して一体化された鋼・コンクリート合成床版（合成床板構造）が記載されている。この合成床板構造では、鋼製梁として一方の継手部の爪先端部が部分的に切除されたハット型の鋼矢板が用いられており、互いに隣接する鋼矢板が継手部を介して連結されている。 In the steel sheet pile wall described in Patent Document 1, the deformation of the steel sheet pile subjected to an external load can be suppressed by tightening the steel sheet pile head and generating a tension force (tension) on the tie wire.
In Patent Document 2, a plurality of hat-shaped steel beams are arranged in parallel across spaced support girders, and arm portions of the steel beams are placed and arranged in parallel. Steel is arranged in parallel, with the shaped hat-shaped steel beams arranged so as to be continuous in the longitudinal direction of the support beam, and by placing concrete in the recesses between the webs of adjacent steel beams A steel / concrete composite floor slab (synthetic floor slab structure) in which beams are continuously integrated is described. In this composite floor board structure, a hat-type steel sheet pile in which the claw tip part of one joint part is partially cut is used as a steel beam, and adjacent steel sheet piles are connected via the joint part. Yes.

特開平１１−５０４４６号公報Japanese Patent Laid-Open No. 11-50446 特開２００７−２３１７０４号公報JP 2007-231704 A

しかしながら、特許文献１記載の鋼矢板壁では、鋼矢板の外側に複数個のアンカー金具を溶接等により固定すると共に、これらアンカー金具を介してタイワイヤーを連結する必要があることから、アンカー金具及びタイワイヤーを鋼矢板に取り付ける作業が煩瑣になると共に、アンカー金具及びタイワイヤーの追加に伴って鋼矢板壁の構築コストも上昇する。 However, in the steel sheet pile wall described in Patent Document 1, it is necessary to fix a plurality of anchor fittings on the outside of the steel sheet pile by welding or the like, and to connect tie wires via these anchor fittings. The work of attaching the tie wire to the steel sheet pile becomes cumbersome and the construction cost of the steel sheet pile wall increases with the addition of the anchor fitting and the tie wire.

また、鋼矢板をアンカー金具及びタイワイヤーと共に地盤中に打設する場合には、鋼矢板に取り付けられたアンカー金具の影響により打設抵抗が大幅に増大するため、例えば、打設可能な地盤が限定されたり、バイブロハンマ等の打設装置として高出力（高衝撃力）のものを用いる必要が生じる。
また、鋼矢板に取り付けられたアンカー金具及びタイワイヤーが地盤中に埋設され、又は海等に水没する場合には、アンカー金具及びタイワイヤーに腐蝕対策を施す必要性が発生するが、このような腐蝕対策は、鋼矢板壁の構築コストを上昇させる要因になる。 In addition, when steel sheet piles are placed in the ground together with anchor metal fittings and tie wires, the placement resistance is greatly increased due to the influence of the anchor metal fittings attached to the steel sheet piles. It is necessary to use a high output (high impact force) as a driving device such as a vibratory hammer.
In addition, when anchor metal fittings and tie wires attached to steel sheet piles are buried in the ground or submerged in the sea, etc., it is necessary to take anti-corrosion measures on the anchor metal fittings and tie wires. Corrosion countermeasures increase the construction cost of steel sheet pile walls.

一方、特許文献２記載の合成床板構造では、コンクリート層及び鋼製梁の重量（自重）の影響により鋼製梁（ハット形鋼矢板）に発生する撓み変形を抑制する手段が設けられていない。このため、自重の影響によるハット形鋼矢板の撓み変形を十分に小さくするには、鋼矢板の長手方向に沿った支持桁のピッチを短くし、又は鋼矢板として曲げ剛性が十分に高い肉厚のものを用いる必要があるが、このような対応のみにより鋼矢板の撓み変形を低減する場合には、合成床板構造が恒久的に用いられるものでない場合であっても、合成床板構造の構築コストが大幅に上昇してしまう。 On the other hand, in the synthetic floor board structure described in Patent Document 2, there is no means for suppressing the bending deformation that occurs in the steel beam (hat-shaped steel sheet pile) due to the influence of the weight (self-weight) of the concrete layer and the steel beam. For this reason, in order to sufficiently reduce the bending deformation of the hat-shaped steel sheet pile due to the influence of its own weight, the pitch of the support girders along the longitudinal direction of the steel sheet pile is shortened, or the wall thickness is sufficiently high as the steel sheet pile However, if the deformation of the steel sheet pile is reduced only by such measures, the construction cost of the composite floorboard structure is not required even if the composite floorboard structure is not permanently used. Will rise significantly.

本発明の目的は、上記事実を考慮して、構築コストの上昇及び鋼矢板の打設抵抗の増大をそれぞれ効果的に抑制しつつ、厚さ方向に沿った負荷荷重により鋼矢板に生じる撓み変形を効果的に抑制できる鋼矢板壁及び、その構築方法を提供することにある。
また、本発明の目的は、上記事実を考慮して、構築コストの上昇を効果的に抑制しつつ、自重により鋼矢板壁に生じる撓み変形を効果的に抑制できる合成床板構造及び、その構築方法を提供することにある。 The object of the present invention is to flexibly deform the steel sheet pile due to the load load along the thickness direction while effectively suppressing the increase in the construction cost and the increase in the placing resistance of the steel sheet pile in consideration of the above facts. It is in providing the steel sheet pile wall which can suppress effectively, and its construction method.
In addition, the object of the present invention is to take into account the above facts, while effectively suppressing an increase in the construction cost, and capable of effectively suppressing the bending deformation that occurs in the steel sheet pile wall due to its own weight, and a method for constructing the same. Is to provide.

本発明の請求項１に係る鋼矢板壁は、一方向に沿って細長いプレート状のウェブ、該ウェブの両端部に設けられた一対のフランジ部、該一対のフランジ部の端部からそれぞれ外側へ延出する一対のアーム部、該一対のアーム部の先端部にそれぞれ形成された一対の継手部及び、該継手部の内側に、前記ウェブの長手方向に沿って延在するように形成されたポケット溝を具備する鋼矢板を、前記ウェブの長手直角方向に沿って複数枚配列すると共に、互いに隣接する一対の鋼矢板における継手部同士を嵌合することにより構築された鋼矢板壁であって、前記鋼矢板における少なくとも一方の前記ポケット溝に配置され、該ポケット溝内を通って前記継手部を前記長手方向に沿って貫通すると共に、前記ポケット溝内で前記長手方向に沿った張力が生じた状態とされる棒状のテンション部材と、前記テンション部材の両端部に装填されると共に、前記テンション部材の両端部を、該テンション部材の張力が伝達されるように前記継手部の長手方向の両端部にそれぞれ連結するアンカ部材と、を備えたことを特徴とする鋼矢板壁。 A steel sheet pile wall according to claim 1 of the present invention is a plate-like web elongated along one direction, a pair of flange portions provided at both ends of the web, and outward from the ends of the pair of flange portions, respectively. A pair of extending arm portions, a pair of joint portions respectively formed at the tip portions of the pair of arm portions, and formed inside the joint portion so as to extend along the longitudinal direction of the web. It is a steel sheet pile wall constructed by arranging a plurality of steel sheet piles having pocket grooves along the direction perpendicular to the longitudinal direction of the web and fitting joints of a pair of adjacent steel sheet piles. The steel sheet pile is disposed in at least one of the pocket grooves, passes through the pocket groove along the longitudinal direction, and passes along the longitudinal direction in the pocket groove, and in the pocket groove along the longitudinal direction. A rod-shaped tension member, which is in a generated state, is loaded on both ends of the tension member, and both ends of the tension member are connected to each other in the longitudinal direction of the joint so that the tension of the tension member is transmitted. A steel sheet pile wall comprising an anchor member coupled to each of both ends.

上記請求項１に係る鋼矢板壁では、テンション部材がポケット溝内を通って継手部を貫通すると共に、ポケット溝内で張力が生じた状態とされ、かつアンカ部材が、テンション部材の両端部を継手部の長手方向の両端部にそれぞれ連結し、テンション部材に生じた張力を鋼矢板の継手部に伝達することにより、テンション部材から伝達される張力により鋼矢板には、その長手方向に沿って内部応力が生じ、この内部応力は鋼矢板を一方向へ撓ませる曲げモーメントとして作用する。 In the steel sheet pile wall according to the first aspect, the tension member passes through the joint portion through the pocket groove, and tension is generated in the pocket groove, and the anchor member has both ends of the tension member. By connecting to both ends in the longitudinal direction of the joint part and transmitting the tension generated in the tension member to the joint part of the steel sheet pile, the steel sheet pile along the longitudinal direction by the tension transmitted from the tension member Internal stress is generated, and this internal stress acts as a bending moment that deflects the steel sheet pile in one direction.

従って、鋼矢板が厚さ方向に沿って片面側から負荷荷重を受ける場合には、この負荷荷重により鋼矢板に生じる撓み変形とは反対方向の撓み変形を生じさせるように、テンション部材が配置されるポケット溝の位置を適宜設定すれば、テンション部材から伝達される張力が、負荷加重により鋼矢板に生じる曲げモーメントを打ち消すように作用し、負荷加重により生じる鋼矢板の撓み変形を低減できる。 Therefore, when the steel sheet pile receives a load from one side along the thickness direction, the tension member is arranged so as to cause the deformation deformation in the opposite direction to the deformation generated in the steel sheet pile due to this load load. If the position of the pocket groove is appropriately set, the tension transmitted from the tension member acts so as to cancel the bending moment generated in the steel sheet pile by the load load, and the bending deformation of the steel sheet pile caused by the load load can be reduced.

このとき、テンション部材の張力を負荷加重の大きさに応じて適宜調整すれば、負荷加重により生じる内部応力と張力により生じる内部応力を略均衡させることが可能になるので、負荷加重により生じる鋼矢板の撓み変形を十分に小さいものにできる。
また請求項１に係る鋼矢板壁では、テンション部材が継手部の内側に形成されたポケット溝内に配置されることから、テンション部材を増設したことにより鋼矢板の地盤等に対する打設抵抗が増加することもなく、またテンション部材を鋼矢板に装填するためにはアンカ部材を追加するだけでよいので、鋼矢板壁の構築コストの増大を効果的に抑制できる。 At this time, if the tension of the tension member is appropriately adjusted according to the magnitude of the load load, the internal stress caused by the load load and the internal stress caused by the tension can be substantially balanced. Can be made sufficiently small.
Further, in the steel sheet pile wall according to claim 1, since the tension member is disposed in the pocket groove formed inside the joint portion, the installation resistance to the ground of the steel sheet pile is increased by adding the tension member. In addition, since it is only necessary to add an anchor member to load the tension member into the steel sheet pile, an increase in the construction cost of the steel sheet pile wall can be effectively suppressed.

さらに請求項２に係る鋼矢板壁は、請求項１記載の鋼矢板壁において、前記鋼矢板が負荷荷重を受ける場合に、前記テンション部材は、前記長手方向に沿った張力により、前記負荷荷重を受けた前記鋼矢板に生じる内部応力とは反対方向の内部応力を前記鋼矢板に発生させることを特徴とする。
また本発明の請求項３に係る鋼矢板壁の構築方法は、請求項１又は請求項２記載の鋼矢板壁を構築する際に用いられる鋼矢板壁の構築方法であって、前記テンション部材を、連結前の一方の鋼矢板におけるポケット溝内に通して継手部を貫通させると共に、一方の鋼矢板が連結される他方の鋼矢板における継手部を貫通させる貫通工程と、前記アンカ部材を前記テンション部材の基端部に装填すると共に、該テンション部材の基端部を、一方の継手部における基端部に連結固定する連結工程と、他方の継手部の基端部を一方の継手部の先端部に部分的に嵌合させた後、前記テンション部材の先端部に前記長手方向に沿った引張力を加え、該引張力により他方の鋼矢板を、その継手部が一方の鋼矢板の継手部と所定長に亘って嵌合する位置まで移動させる嵌合工程と、を有することを特徴とする。 Furthermore, the steel sheet pile wall according to claim 2 is the steel sheet pile wall according to claim 1, wherein when the steel sheet pile receives a load, the tension member receives the load load by a tension along the longitudinal direction. An internal stress in a direction opposite to the internal stress generated in the received steel sheet pile is generated in the steel sheet pile.
Moreover, the construction method of the steel sheet pile wall according to claim 3 of the present invention is a construction method of the steel sheet pile wall used when constructing the steel sheet pile wall according to claim 1 or claim 2, wherein the tension member is A through step of passing through the joint portion through the pocket groove in one steel sheet pile before connection and passing through the joint portion in the other steel sheet pile to which one steel sheet pile is connected; and A connecting step of loading the base end portion of the member and connecting and fixing the base end portion of the tension member to the base end portion of the one joint portion, and the base end portion of the other joint portion at the tip of the one joint portion After being partially fitted to the part, a tensile force along the longitudinal direction is applied to the tip of the tension member, and the other steel sheet pile is applied by the tensile force, and the joint part is a joint part of one steel sheet pile. To the position where it fits over a predetermined length A fitting step of moving, and having a.

上記請求項３に係る鋼矢板壁の構築方法では、請求項１又は請求項２記載の鋼矢板壁を構築する際に、他方の継手部の基端部を一方の継手部の先端部に部分的に嵌合させた後、テンション部材の先端部に長手方向に沿った引張力を加え、この引張力により他方の鋼矢板を、その継手部が一方の鋼矢板の継手部と所定長に亘って嵌合する位置まで移動させることにより、他方の鋼矢板（後続鋼矢板）の継手部を一方の鋼矢板（先行鋼矢板）の継手部に嵌合させつつ、後続鋼矢板をその長手方向に沿って移動させることができるので、後続鋼矢板を鋼矢板壁の一部を構成した先行鋼矢板に連結し、後続鋼矢板を鋼矢板壁の一部とすることができる。 In the construction method of the steel sheet pile wall according to claim 3, when the steel sheet pile wall according to claim 1 or 2 is constructed, a base end portion of the other joint portion is partially formed at a distal end portion of the one joint portion. Then, a tensile force along the longitudinal direction is applied to the distal end portion of the tension member, and this tensile force causes the other steel sheet pile to extend over a predetermined length with the joint portion of one steel sheet pile. By moving to the joint position of the other steel sheet pile (following steel sheet pile) and the joint portion of one steel sheet pile (preceding steel sheet pile), Therefore, the subsequent steel sheet pile can be connected to a preceding steel sheet pile that constitutes a part of the steel sheet pile wall, and the subsequent steel sheet pile can be a part of the steel sheet pile wall.

このとき、鋼矢板壁が略鉛直方向以外の方向に設置されており、バイブロハンマ等の重量物の垂直落下により衝撃力を発生させる装置を用いて後続鋼矢板を先行鋼矢板に嵌合できない場合でも、テンション部材を牽引可能な装置を用いれば、後続鋼矢板の継手部を一方の先行鋼矢板の継手部に嵌合させつつ、後続鋼矢板をその長手方向に沿って容易に移動させることができる。 At this time, even when the steel sheet pile wall is installed in a direction other than the substantially vertical direction and the subsequent steel sheet pile cannot be fitted to the preceding steel sheet pile using a device that generates an impact force by the vertical drop of a heavy object such as a vibratory hammer. If a device capable of pulling the tension member is used, the subsequent steel sheet pile can be easily moved along its longitudinal direction while fitting the joint portion of the subsequent steel sheet pile to the joint portion of one preceding steel sheet pile. .

また、本発明の請求項４に係る合成床板構造は、請求項１又は請求項２記載の鋼矢板壁により構成され、複数の支持桁体の間に掛け渡される鋼製梁部材と、前記鋼製梁部材上に打設されたコンクリート材料からなるコンクリート層と、前記コンクリート層の内部に埋設される補強鉄筋体と、前記鋼製梁部材の上面側に所定の間隔を空けてそれぞれ固着されると共に、前記補強鉄筋体に連結される複数の連結部材と、を有することを特徴とする。 Moreover, the synthetic floor board structure which concerns on Claim 4 of this invention is comprised by the steel sheet pile wall of Claim 1 or Claim 2, and is made from the steel beam member spanned between several support girders, and the said steel A concrete layer made of a concrete material placed on a beam-forming member, a reinforcing steel bar embedded in the concrete layer, and an upper surface of the steel beam member are fixed to each other at a predetermined interval. And a plurality of connecting members connected to the reinforcing reinforcing bars.

上記請求項４に係る合成床板構造では、複数の支持桁体の間に掛け渡される鋼製梁部材が、請求項１又は請求項２記載の鋼矢板壁により構成されることにより、鋼製梁部材上へのコンクリートの打設前あるいは打設完了後に、テンション部材に長手方向に沿った張力を生じさせれば、このテンション部材により鋼製梁部材を構成した各鋼矢板に対し、鋼製梁部材、コンクリート層及び補強鉄筋体の重量（自重）に対抗するポストテンションを作用させることができるので、自重により鋼矢板壁（合成床板構造）に生じる撓み変形を効果的に抑制できる。 In the composite floor board structure according to claim 4, the steel beam member spanned between the plurality of support girders is constituted by the steel sheet pile wall according to claim 1 or claim 2. If tension along the longitudinal direction is generated in the tension member before or after the concrete has been placed on the member, the steel beam is applied to each steel sheet pile constituting the steel beam member by this tension member. Since the post tension that opposes the weight (self-weight) of the member, the concrete layer, and the reinforcing reinforcing bar can be applied, the bending deformation generated in the steel sheet pile wall (synthetic floorboard structure) by the self-weight can be effectively suppressed.

また請求項４に係る合成床板構造では、ポストテンションを鋼製梁部材に作用させないものと比較し、鋼矢板の長手方向に沿った支持桁のピッチを相対的に長くし、又は鋼矢板として相対的に肉厚の薄いものを用いても、自重の影響による鋼製梁部材（合成床板構造）の撓み変形を十分に小さくできるので、合成床板構造の構築コストの上昇を効果的に抑制できる。 Moreover, in the synthetic floor board structure which concerns on Claim 4, compared with what does not make post tension act on a steel beam member, the pitch of the support beam along the longitudinal direction of a steel sheet pile is made comparatively long, or it is relative as a steel sheet pile. Even if a thin wall is used, the bending deformation of the steel beam member (synthetic floorboard structure) due to the influence of its own weight can be sufficiently reduced, so that an increase in the construction cost of the composite floorboard structure can be effectively suppressed.

また、本発明の請求項５に係る合成床板構造の構築方法は、請求項４記載の合成床板構造の構築方法であって、前記鋼製梁部材上へのコンクリートの打設前あるいは打設完了後に、前記テンション部材に前記長手方向に沿った張力を生じさせ、該テンション部材により前記鋼製梁部材に対してポストテンションを作用させることを特徴とする。 Moreover, the construction method of the composite floor board structure which concerns on Claim 5 of this invention is the construction method of the composite floor board structure of Claim 4, Comprising: Before the concrete placement on the said steel beam member, or completion of placement Later, a tension along the longitudinal direction is generated in the tension member, and post tension is applied to the steel beam member by the tension member.

以上説明したように、本発明に係る鋼矢板壁及び、その構築方法によれば、構築コストの上昇及び鋼矢板の打設抵抗の増大をそれぞれ効果的に抑制しつつ、厚さ方向に沿った負荷荷重により鋼矢板に生じる撓み変形を効果的に抑制できる。
また、本発明に係る合成床板構造及び、その構築方法によれば、構築コストの上昇を効果的に抑制しつつ、自重により鋼矢板壁に生じる撓み変形を効果的に抑制できる。 As described above, according to the steel sheet pile wall and the construction method thereof according to the present invention, the increase in construction cost and the increase in the placing resistance of the steel sheet pile are effectively suppressed, respectively, along the thickness direction. The bending deformation generated in the steel sheet pile due to the load can be effectively suppressed.
Moreover, according to the composite floor board structure and its construction method according to the present invention, it is possible to effectively suppress the bending deformation generated in the steel sheet pile wall by its own weight while effectively suppressing the increase in construction cost.

本発明の実施形態に係る鋼矢板壁の構成を示す斜視図である。It is a perspective view which shows the structure of the steel sheet pile wall which concerns on embodiment of this invention. 図１に示される鋼矢板壁の平面図である。It is a top view of the steel sheet pile wall shown by FIG. 図１に示される鋼矢板壁における互い嵌合した継手部の構成を示す斜視図及び平面図である。It is the perspective view and top view which show the structure of the joint part mutually fitted in the steel sheet pile wall shown by FIG. 図１に示される鋼矢板壁を構成する鋼矢板の平面図である。It is a top view of the steel sheet pile which comprises the steel sheet pile wall shown by FIG. 本発明の実施形態に係る鋼矢板壁及び、その構築に用いられるクレーン及びバイブロハンマの模式図である。It is a schematic diagram of the steel sheet pile wall which concerns on embodiment of this invention, the crane used for the construction, and a vibro hammer. 本発明の実施形態に係る合成床板構造の構成を示す斜視図である。It is a perspective view which shows the structure of the synthetic floor board structure which concerns on embodiment of this invention. 図６に示される合成床板構造における鋼製梁の構成を示す斜視図である。It is a perspective view which shows the structure of the steel beam in the synthetic floor board structure shown by FIG. 図６に示される合成床板構造における鋼製梁及び鉄筋構造体の構成を示す斜視図である。It is a perspective view which shows the structure of the steel beam and a reinforcing bar structure in the synthetic floor board structure shown by FIG. 図６に示される合成床板構造における鋼製梁及びコンクリート層の構成を示す斜視図である。It is a perspective view which shows the structure of the steel beam and concrete layer in the synthetic floor board structure shown by FIG. 図７に示される鋼製梁を構成した複数枚の鋼矢板の継手部付近の構成を示し斜視図である。It is a perspective view which shows the structure of the joint part vicinity of the several steel sheet pile which comprised the steel beam shown by FIG. 本実施形態に係る一対の鋼矢板を連結する途中の状態を示す斜視図である。It is a perspective view which shows the state in the middle of connecting a pair of steel sheet pile concerning this embodiment. （Ａ）は鋼矢板により構成される単純梁を想定した解析モデルを示す側面図、（Ｂ）は解析モデルにおける鋼矢板の変移量の分布を示すグラフ、（Ｃ）は解析モデルにおける鋼矢板の曲げモーメントの分布を示すグラフである。(A) is a side view showing an analysis model assuming a simple beam composed of steel sheet piles, (B) is a graph showing the distribution of the steel sheet pile displacement in the analysis model, and (C) is a steel sheet pile in the analysis model. It is a graph which shows distribution of a bending moment.

以下、本発明の実施形態に係る鋼矢板壁及び、この鋼矢板壁を用いた合成床板構造について図面を参照して説明する。
（鋼矢板壁の説明）
図１及び図２には、本発明の実施形態に係る鋼矢板壁が示され、図４には、図１に示される鋼矢板壁に用いられる鋼矢板が示されている。図１に示されるように、鋼矢板１０は全体として一方向へ細長いプレート状に形成されている。鋼矢板１０には、長手方向（矢印Ｌ方向）と直交する板幅方向（矢印Ｓ方向）の中心側にウェブ１２が形成されると共に、このウェブ１２の両端部に一対のフランジ部２０が形成され、この一対のフランジ部２０の端部からそれぞれ外側へ延出する一対のアーム部１４が全長に亘って形成されている。なお、本実施形態に係る鋼矢板１０は、その断面形状からハット形鋼矢板と一般的に呼称されている。 Hereinafter, the steel sheet pile wall which concerns on embodiment of this invention, and the synthetic floor board structure using this steel sheet pile wall are demonstrated with reference to drawings.
(Description of steel sheet pile wall)
The steel sheet pile wall which concerns on embodiment of this invention is shown by FIG.1 and FIG.2, and the steel sheet pile used for the steel sheet pile wall shown by FIG. 1 is shown by FIG. As shown in FIG. 1, the steel sheet pile 10 is formed in a plate shape elongated in one direction as a whole. The steel sheet pile 10 is formed with a web 12 on the center side in the plate width direction (arrow S direction) orthogonal to the longitudinal direction (arrow L direction), and a pair of flange portions 20 are formed at both ends of the web 12. A pair of arm portions 14 extending outward from the end portions of the pair of flange portions 20 are formed over the entire length. In addition, the steel sheet pile 10 which concerns on this embodiment is generally called the hat-shaped steel sheet pile from the cross-sectional shape.

図４に示されるように、ウェブ１２の両端部から板厚方向（矢印Ｔ方向）に対して斜め外側へ向かって、それぞれ延出する一対のフランジ部２０が曲げ加工により形成されている。ここで、ウェブ１２は鋼矢板１０の長手方向及び板幅方向とそれぞれ平行に延在している。また、一対のアーム部１４は、一対のフランジ部２０の先端部からそれぞれ幅方向に沿って外側へ延出している。ウェブ１２とアーム部１４は略平行となるように形成されている。 As shown in FIG. 4, a pair of flange portions 20 that extend obliquely outward from both end portions of the web 12 in the thickness direction (arrow T direction) are formed by bending. Here, the web 12 extends in parallel with the longitudinal direction and the plate width direction of the steel sheet pile 10. In addition, the pair of arm portions 14 extend outward from the distal ends of the pair of flange portions 20 along the width direction. The web 12 and the arm part 14 are formed so as to be substantially parallel.

図４に示されるように、鋼矢板１０では、その断面に対して板幅方向に沿った幾何学的な中心線Ｃを設定することが可能であり、一方のフランジ部２０及びアーム部１４と、他方のフランジ部２０及びアーム部１４とは、中心線Ｃを介して互いに対称的な形状を有している。また鋼矢板１０は、中心線Ｃ上に断面における幾何学的な中心点である重心Ｇを有している。 As shown in FIG. 4, in the steel sheet pile 10, it is possible to set a geometric center line C along the plate width direction with respect to the cross section, and one flange portion 20 and the arm portion 14 The other flange portion 20 and the arm portion 14 have symmetrical shapes with respect to the center line C. Further, the steel sheet pile 10 has a center of gravity G which is a geometric center point in the cross section on the center line C.

一対のアーム部１４の先端部には、それぞれ継手部２２、２３が形成されている。継手部２２、２３は、板幅方向に沿った断面形状がそれぞれ略Ｃ字状とされている。ここで、一方の継手部２２と他方の継手部２３とは、重心Ｇに対して互いに点対称となる形状をそれぞれ有している。
図３（Ｂ）に示されるように、一方の継手部２２には、アーム部１４の先端部から板厚方向に沿ってウェブ１２とは反対側へ屈曲された屈曲部２４及び、この屈曲部２４の先端部から板幅方向外側へ延出する底板部２６が一体的に形成されている。また継手部２２には、底板部２６の先端部から板厚方向に沿ってウェブ１２とは反対側へ突出する爪部２８が一体的に形成されている。爪部２８は、板幅方向に沿って内側（アーム部１４側）へ傾斜しており、その先端側の断面形状が略楔状になっている。爪部２８の内側には略平面状の噛合面３０が形成されている。 Joint portions 22 and 23 are formed at the distal ends of the pair of arm portions 14, respectively. The joint portions 22 and 23 each have a substantially C-shaped cross section along the plate width direction. Here, one joint part 22 and the other joint part 23 have shapes that are point-symmetric with respect to the center of gravity G.
As shown in FIG. 3B, one joint portion 22 includes a bent portion 24 bent from the tip end portion of the arm portion 14 to the opposite side of the web 12 along the thickness direction, and the bent portion. A bottom plate portion 26 that extends outward from the front end portion of the plate 24 in the plate width direction is integrally formed. Further, the joint portion 22 is integrally formed with a claw portion 28 that protrudes from the front end portion of the bottom plate portion 26 toward the opposite side of the web 12 along the plate thickness direction. The claw portion 28 is inclined inward (the arm portion 14 side) along the plate width direction, and the cross-sectional shape on the tip side thereof is substantially wedge-shaped. A substantially planar meshing surface 30 is formed inside the claw portion 28.

他方の継手部２３にも、屈曲部２５、底板部２７及び爪部２９がそれぞれ一体的に形成されており、これらの屈曲部２５、底板部２７及び爪部２９は、重心Ｇを中心として継手部２２における屈曲部２４、底板部２６及び爪部２８と点対称な形状とされている。また爪部２９には、その内側に噛合面３１が形成されており、図３（Ｂ）に示されるように、継手部２２と継手部２３とが互いに嵌合すると、噛合面３０と噛合面３１とは噛合（当接）可能とされている。 The other joint part 23 is also integrally formed with a bent part 25, a bottom plate part 27, and a claw part 29. The bent part 25, the bottom plate part 27, and the claw part 29 are jointed around the center of gravity G. The bent portion 24, the bottom plate portion 26, and the claw portion 28 in the portion 22 are point-symmetric. Further, the claw portion 29 has a meshing surface 31 formed on the inside thereof, and when the joint portion 22 and the joint portion 23 are fitted to each other as shown in FIG. 31 can be engaged (contacted).

なお、鋼矢板壁３４に負荷荷重が作用していない状態では、噛合面３０と噛合面３１とは、図３に示されるように、隙間が空くことがあり、必ずしも面接触状態とはならないが、鋼矢板壁３４に一定以上の負荷荷重が作用すると、噛合面３０と噛合面３１とは面接触状態となると共に、負荷荷重に対応する圧接力で互いに圧接する。
継手部２２、２３には、それぞれ底板部２６、２７の内側面に凹状のポケット溝３２、３３が全長に亘って形成されている。ポケット溝３２、３３は、その深さ方向が板厚方向と実質的に一致しており、その断面形状が略Ｕ字状乃至略矩形状とされている。 In a state where no load is applied to the steel sheet pile wall 34, the meshing surface 30 and the meshing surface 31 may have a gap as shown in FIG. When a certain load or more is applied to the steel sheet pile wall 34, the meshing surface 30 and the meshing surface 31 are brought into a surface contact state and are in pressure contact with each other with a pressure contact force corresponding to the load load.
In the joint portions 22 and 23, concave pocket grooves 32 and 33 are formed over the entire length on the inner surfaces of the bottom plate portions 26 and 27, respectively. The depth direction of the pocket grooves 32 and 33 substantially coincides with the plate thickness direction, and the cross-sectional shape thereof is substantially U-shaped or substantially rectangular.

図５に示されるように、本実施形態に係る鋼矢板壁３４は、処分埋立場の分離壁、垂直遮水壁等として用いられるものであり、鋼矢板１０は、鋼矢板壁３４の主要な構造部品として用いられる。すなわち、鋼矢板壁３４は、基本的には、複数枚の鋼矢板１０を順次、地盤５２中に打込み、これらの鋼矢板１０を幅方向Ｗに沿って並列的に配置することにより構築されている。このとき、互いに隣接する一対の鋼矢板１０は、図３（Ｂ）に示されるように、一方の継手部２２と他方の継手部２３とが互いに噛合った状態で、地盤５２（図５参照）中に打込まれており、これらの継手部２２、２３を介して互いに連結されている。 As shown in FIG. 5, the steel sheet pile wall 34 according to the present embodiment is used as a separation wall for a disposal landfill, a vertical water shielding wall, and the like, and the steel sheet pile 10 is a main part of the steel sheet pile wall 34. Used as a structural component. That is, the steel sheet pile wall 34 is basically constructed by driving a plurality of steel sheet piles 10 sequentially into the ground 52 and arranging these steel sheet piles 10 in parallel along the width direction W. Yes. At this time, as shown in FIG. 3 (B), the pair of steel sheet piles 10 adjacent to each other is ground 52 (see FIG. 5) with one joint portion 22 and the other joint portion 23 engaged with each other. ) And are connected to each other through these joint portions 22 and 23.

図３（Ｂ）に示されるように、鋼矢板１０は、一方のポケット溝３２の内部に配置される丸棒状のテンションロッド３６を備えている。このテンションロッド３６は鋼線により構成されており、具体的には、ＰＣ（プレストレストコンクリート）構造物用のＰＣ鋼線（例えば、記号ＳＷＰＲ１ＢＮのＰＣ鋼線）を用いることができる。またテンションロッド３６としては、断面円形のＰＣ鋼線以外にも、外周面に半円状の溝が複数本形成された「異形ＰＣ鋼線」や、複数本の鋼線が撚られて構成された「ＰＣ鋼より線」等も用いることができる。 As shown in FIG. 3B, the steel sheet pile 10 includes a round rod-like tension rod 36 disposed inside one pocket groove 32. The tension rod 36 is made of a steel wire. Specifically, a PC steel wire for a PC (prestressed concrete) structure (for example, a PC steel wire of symbol SWPR1BN) can be used. In addition to the PC steel wire having a circular cross section, the tension rod 36 is formed by twisting a “deformed PC steel wire” in which a plurality of semicircular grooves are formed on the outer peripheral surface or a plurality of steel wires. Also, “PC steel stranded wire” or the like can be used.

図３（Ａ）に示されるように、テンションロッド３６には、その長手方向両端部にそれぞれ雄ねじ部３８（図３（Ａ）では、上端側の雄ねじ部３８のみを示す。）が形成されており、テンションロッド３６の全長は、一対の雄ねじ部３８の先端側が継手部２２の両端からそれぞれ突出可能となるように設定されている。すなわち、テンションロッド３６は、ポケット溝３２内を通って継手部２２を長手方向に沿って貫通し、その両端部を継手部２２の両端面からそれぞれ突出させる。 As shown in FIG. 3A, the tension rod 36 is formed with male threaded portions 38 (only the upper threaded male threaded portion 38 is shown in FIG. 3A) at both ends in the longitudinal direction. The total length of the tension rod 36 is set so that the distal ends of the pair of male screw portions 38 can protrude from both ends of the joint portion 22. That is, the tension rod 36 passes through the joint groove 22 along the longitudinal direction through the pocket groove 32, and projects both end portions from both end surfaces of the joint portion 22.

テンションロッド３６には、一対の雄ねじ部３８にそれぞれアンカナット４０が捩じ込まれている。これらのアンカナット４０の外径は、ポケット溝３２の最大内径よりも大きくされ、かつ継手部２２の板幅方向の寸法よりも小さくされている。なお、図３（Ａ）には、アンカナット４０としてテンションロッド３６の長手方向（軸線方向）へねじ穴が貫通する六角ナットが示されているが、テンションロッド３６の下端側に配置されるアンカナット４０としては、下端側が閉塞された袋ナットを用いても良い。 Anchor rods 40 are respectively screwed into the tension rod 36 in a pair of male screw portions 38. The outer diameters of these anchor nuts 40 are larger than the maximum inner diameter of the pocket groove 32 and smaller than the dimension of the joint portion 22 in the plate width direction. 3A shows a hexagonal nut having a threaded hole extending in the longitudinal direction (axial direction) of the tension rod 36 as the anchor nut 40, the anchor nut 40 disposed on the lower end side of the tension rod 36 is shown. For example, a cap nut having a closed lower end may be used.

アンカナット４０は、テンションロッド３６に発生する張力等に応じて軸線方向に沿った厚さが適宜設定され、ねじ溝の剪断破壊による脱落、緩みが確実に防止される。また雄ねじ部３８に複数個のアンカナット４０を捩じ込むことより、雄ねじ部３８の先端側に位置するアンカナット４０をロック用のナットとして機能させ、アンカナット４０の緩みを確実に防止するようにしても良い。またテンションロッド３６における下端側の雄ねじ部３８に捩じ込まれるアンカナット４０については、地盤５２中に埋設された後は、雄ねじ部３８に対する捩込み量を調整する必要がないので、鋼矢板１０の打設前に溶接等により雄ねじ部３８に固着しておいても良い。 The anchor nut 40 is appropriately set in thickness along the axial direction according to the tension generated in the tension rod 36 and the like, and the dropout and loosening due to shear fracture of the thread groove are surely prevented. Further, by screwing a plurality of anchor nuts 40 into the male threaded portion 38, the anchor nut 40 located on the distal end side of the male threaded portion 38 functions as a locking nut, and the anchor nut 40 is reliably prevented from loosening. good. Further, the anchor nut 40 to be screwed into the male screw portion 38 on the lower end side of the tension rod 36 does not need to adjust the screwing amount with respect to the male screw portion 38 after being embedded in the ground 52. It may be fixed to the male screw portion 38 by welding or the like before placing.

また、テンションロッド３６の両端部又は片側の端部に雄ねじ部３８を形成せず、スリットが形成された内側スリーブ及び、この内側スリーブを外周側からかしめ固定する外側スリーブからなる２ピースのアンカ部材をテンションロッド３６の両端部又は片側の端部に配置するようにしても良い。 Further, a two-piece anchor member comprising an inner sleeve in which slits are formed without forming male threaded portions 38 at both ends or one end of the tension rod 36, and an outer sleeve for caulking and fixing the inner sleeve from the outer peripheral side. May be disposed at both ends or one end of the tension rod 36.

次に、上記のように構成された鋼矢板１０により鋼矢板壁３４を構築する方法について説明する。
図５に示されるように、鋼矢板１０を地盤５２に打設する際には、クローラクレーン５４のクレーン５６に吊り下げられたバイブロハンマ５８のクランプにより鋼矢板１０の上端部を把持し、バイブロハンマ５８により鋼矢板１０に衝撃力を作用させる。これにより、衝撃力と共に作用するバイブロハンマ５８の重量及び鋼矢板１０の自重により鋼矢板１０が地盤５２に所定の打込み速度で打込まれる。 Next, a method for constructing the steel sheet pile wall 34 with the steel sheet pile 10 configured as described above will be described.
As shown in FIG. 5, when placing the steel sheet pile 10 on the ground 52, the upper end portion of the steel sheet pile 10 is held by the clamp of the vibrator hammer 58 suspended from the crane 56 of the crawler crane 54. Thus, an impact force is applied to the steel sheet pile 10. Accordingly, the steel sheet pile 10 is driven into the ground 52 at a predetermined driving speed by the weight of the vibro hammer 58 acting together with the impact force and the weight of the steel sheet pile 10.

このとき、既に地盤５２中に打設された鋼矢板１０（先行鋼矢板１０Ｐ）に続いて打設される鋼矢板１０（後続鋼矢板１０Ｆ）は、その他方（図１では左側）の継手部２３が先行鋼矢板１０Ｐの一方（図１では右側）の継手部２２に嵌合した状態とされつつ、地盤５２中に打込まれて行く。これにより、先行鋼矢板１０Ｐに後続鋼矢板１０Ｆがそれぞれの継手部２２、２３を介して連結されて、地盤５２へ打設完了した後続鋼矢板１０Ｆにより鋼矢板壁３４が幅方向Ｗへ延長される。 At this time, the steel sheet pile 10 (following steel sheet pile 10F) to be placed following the steel sheet pile 10 (preceding steel sheet pile 10P) already placed in the ground 52 is the joint portion on the other side (left side in FIG. 1). 23 is driven into the ground 52 while being engaged with the joint portion 22 on one side (right side in FIG. 1) of the preceding steel sheet pile 10P. As a result, the subsequent steel sheet pile 10F is connected to the preceding steel sheet pile 10P via the joint portions 22 and 23, and the steel sheet pile wall 34 is extended in the width direction W by the subsequent steel sheet pile 10F that has been driven into the ground 52. The

本実施形態に係る鋼矢板壁３４の構築方法では、鋼矢板１０を地盤５２へ打設する時点で、アンカナット４０は、緩みが発生せず、かつテンションロッド３６がポケット溝３２から脱落しない程度の締結トルクで一対の雄ねじ部３８にそれぞれ捩じ込まれる。従って、テンションロッド３６には大きな張力が発生しておらず、この張力が鋼矢板１０に撓み変形を実質的に発生させることもない。 In the construction method of the steel sheet pile wall 34 according to the present embodiment, when the steel sheet pile 10 is driven to the ground 52, the anchor nut 40 does not loosen and the tension rod 36 does not fall out of the pocket groove 32. They are respectively screwed into the pair of male screw portions 38 with a fastening torque. Therefore, no great tension is generated in the tension rod 36, and this tension does not cause the steel sheet pile 10 to bend and deform substantially.

本実施形態に係る鋼矢板壁３４の構築方法では、鋼矢板壁３４を構成する全ての鋼矢板１０を地盤５２中へ打設完了した後に、テンションロッド３６における上端側の雄ねじ部３８に捩じ込まれているアンカナット４０が所定の締結トルクが発生するまで増締めされる。このとき、雄ねじ部３８に捩じ込まれるアンカナット４０は、テンションロッド３６の長手方向に沿った分力（引張力）を発生させ、この引張力によりテンションロッド３６における一対の雄ねじ部３８間に引張方向の弾性変形（伸び）を発生させる。これにより、テンションロッド３６には、その伸び量に応じた大きさの張力Ｔｓ（図１参照）が発生し、この張力Ｔｓは一対のアンカナット４０を介して継手部２２の両端面にそれぞれ伝達される。 In the construction method of the steel sheet pile wall 34 according to the present embodiment, after all the steel sheet piles 10 constituting the steel sheet pile wall 34 have been driven into the ground 52, the steel sheet pile wall 34 is screwed into the male screw portion 38 on the upper end side of the tension rod 36. The anchor nut 40 is tightened until a predetermined fastening torque is generated. At this time, the anchor nut 40 screwed into the male screw portion 38 generates a component force (tensile force) along the longitudinal direction of the tension rod 36, and the tensile force pulls between the pair of male screw portions 38 in the tension rod 36. Generate elastic deformation (elongation) in the direction. As a result, a tension Ts (see FIG. 1) having a magnitude corresponding to the extension amount is generated in the tension rod 36, and this tension Ts is transmitted to both end faces of the joint portion 22 via the pair of anchor nuts 40, respectively. The

このとき、アンカナット４０は、図３（Ｂ）の２点鎖線で示されるように、一方の継手部２２の端面におけるポケット溝３２の周縁部に圧接すると共に、他方の継手部２３における爪部２９の先端付近にも圧接する。従って、テンションロッド３６の張力Ｔｓは、アンカナット４０を介して継手部２２、２３の両端面にそれぞれ伝達されることになる。このため、複数枚の鋼矢板１０が鋼矢板壁３４を構成した状態では、鋼矢板１０における両側の継手部２２、２３の両端面にそれぞれ張力Ｔｓが伝達される。 At this time, as shown by a two-dot chain line in FIG. 3 (B), the anchor nut 40 is in pressure contact with the peripheral edge portion of the pocket groove 32 on the end face of one joint portion 22 and the claw portion 29 in the other joint portion 23. It also press-contacts near the tip. Therefore, the tension Ts of the tension rod 36 is transmitted to both end faces of the joint portions 22 and 23 via the anchor nut 40, respectively. For this reason, in a state where the plurality of steel sheet piles 10 constitute the steel sheet pile wall 34, the tension Ts is transmitted to both end surfaces of the joint portions 22 and 23 on both sides of the steel sheet pile 10.

テンションロッド３６の張力Ｔｓは、継手部２２、２３に対して圧縮荷重として作用するが、図３（Ｂ）に示されるように、曲げモーメントに対するアーム部１４の断面内における中立軸Ｎａに対して外側（ウェブ１２側）に作用する。従って、図１に示されるように、張力Ｔｓは、その一部が継手部２２、２３に対して板厚方向の分力Ｆｔに変換される。この分力Ｆｔは継手部２２、２３に対して曲げモーメントとして作用し、継手部２２、２３を介して鋼矢板１０の全体に作用する。これにより、張力Ｔｓを受けた鋼矢板１０には、図１の２点鎖線ＢＬにより示されるように、長手方向に沿った中央側が両端部に対して膨出するような撓み変形が生じる。 The tension Ts of the tension rod 36 acts as a compressive load on the joint portions 22 and 23, but as shown in FIG. 3B, with respect to the neutral axis Na in the cross section of the arm portion 14 with respect to the bending moment. It acts on the outside (web 12 side). Therefore, as shown in FIG. 1, a part of the tension Ts is converted into a component force Ft in the plate thickness direction with respect to the joint portions 22 and 23. This component force Ft acts as a bending moment on the joint portions 22 and 23 and acts on the entire steel sheet pile 10 via the joint portions 22 and 23. As a result, the steel sheet pile 10 that has received the tension Ts undergoes bending deformation such that the center side along the longitudinal direction bulges toward both ends, as indicated by the two-dot chain line BL in FIG.

一方、鋼矢板壁３４の構築完了後に、鋼矢板壁３４により区画された敷地内に処分ごみ、土砂等が投入され、鋼矢板壁３４の内外における地表レベルに差が生じると、投入物の比重及び地表レベルに差に応じた荷重（負荷荷重）Ｆが鋼矢板壁３４を構成する各鋼矢板１０に加わる。このとき、鋼矢板１０は、下端側が固定された片持ち梁であると見做せるので、鋼矢板１０の上端側（自由端側）に作用する負荷荷重Ｆは、鋼矢板１０に対して曲げモーメントとして作用する。なお、本実施形態では、鋼矢板１０におけるウェブ１２の外側が投入物により地表レベルが内側に対して上昇するものとする。 On the other hand, after construction of the steel sheet pile wall 34 is completed, disposal waste, earth and sand, etc. are thrown into the site partitioned by the steel sheet pile wall 34, and when the ground surface level inside and outside the steel sheet pile wall 34 is different, the specific gravity of the input material A load (load load) F corresponding to the difference in the ground level is applied to each steel sheet pile 10 constituting the steel sheet pile wall 34. At this time, since the steel sheet pile 10 can be regarded as a cantilever having a fixed lower end side, the load F acting on the upper end side (free end side) of the steel sheet pile 10 is bent with respect to the steel sheet pile 10. Acts as a moment. In the present embodiment, it is assumed that the outer surface of the web 12 in the steel sheet pile 10 is raised with respect to the inner surface level by the input.

本実施形態に係る鋼矢板壁３４の構築方法では、鋼矢板壁３４の内外における地表レベルが最大となった時に、鋼矢板１０に作用する負荷荷重Ｆ（最大荷重Ｆｍ）の大きさに応じて、上端側のアンカナット４０に発生させる締結トルクの大きさが設定される。これにより、テンションロッド３６には、最大荷重Ｆｍに対応する張力が発生することになる。この張力Ｔｓは、前述したように、鋼矢板１０に対して曲げモーメントとして作用し、張力Ｔｓによる曲げモーメントは、負荷荷重Ｆにより鋼矢板１０に生じる曲げモーメントとは反対方向の撓み変形を発生させる。 In the construction method of the steel sheet pile wall 34 according to the present embodiment, when the ground surface level inside and outside the steel sheet pile wall 34 becomes the maximum, depending on the magnitude of the load load F (maximum load Fm) acting on the steel sheet pile 10. The magnitude of the fastening torque generated in the anchor nut 40 on the upper end side is set. As a result, a tension corresponding to the maximum load Fm is generated in the tension rod 36. As described above, the tension Ts acts as a bending moment on the steel sheet pile 10, and the bending moment due to the tension Ts causes a bending deformation in a direction opposite to the bending moment generated in the steel sheet pile 10 due to the load F. .

上記の現象を換言すると、鋼矢板１０が負荷荷重Ｆを受ける場合に、張力Ｔｓは、負荷荷重Ｆを受けた鋼矢板１０に生じる内部応力とは反対方向の内部応力を鋼矢板１０の断面内に発生させる。これにより、負荷荷重Ｆにより生じる内部応力と張力Ｔｓにより生じる内部応力とは互いに打ち消し合うことになる。 In other words, when the steel sheet pile 10 receives the load F, the tension Ts causes the internal stress in the direction opposite to the internal stress generated in the steel sheet pile 10 receiving the load F to be within the cross section of the steel sheet pile 10. To generate. As a result, the internal stress caused by the load F and the internal stress caused by the tension Ts cancel each other.

次に、上記のように構成された本実施形態に係る鋼矢板壁３４の作用について説明する。
本実施形態に係る鋼矢板壁３４では、テンションロッド３６が鋼矢板１０におけるポケット溝３２内を通って継手部２２を貫通すると共に、ポケット溝３２内で張力Ｔｓが生じた状態とされ、かつアンカナット４０がテンションロッド３６に生じた張力Ｔｓを鋼矢板１０の継手部２２に伝達することにより、テンションロッド３６から伝達される張力Ｔｓにより鋼矢板１０には、その長手方向に沿って内部応力が生じ、この内部応力は鋼矢板１０を一方向へ撓ませる曲げモーメントとして作用する。 Next, the effect | action of the steel sheet pile wall 34 which concerns on this embodiment comprised as mentioned above is demonstrated.
In the steel sheet pile wall 34 according to the present embodiment, the tension rod 36 passes through the joint groove 22 through the pocket groove 32 in the steel sheet pile 10 and is in a state in which the tension Ts is generated in the pocket groove 32 and the anchor nut. 40 transmits the tension Ts generated in the tension rod 36 to the joint portion 22 of the steel sheet pile 10, so that the internal stress is generated along the longitudinal direction of the steel sheet pile 10 by the tension Ts transmitted from the tension rod 36. This internal stress acts as a bending moment that bends the steel sheet pile 10 in one direction.

従って、鋼矢板１０が厚さ方向に沿ってウェブ１２の外側から負荷荷重Ｆを受け、この負荷荷重Ｆが鋼矢板１０を他方向へ撓み変形させる曲げモーメントとして作用しても、テンションロッド３６から伝達される張力Ｔｓが負荷荷重Ｆにより鋼矢板１０に生じる曲げモーメントを打ち消すように作用し、負荷荷重Ｆにより生じる鋼矢板１０の撓み変形を低減できる。 Therefore, even if the steel sheet pile 10 receives a load F from the outside of the web 12 along the thickness direction, and this load F acts as a bending moment that bends and deforms the steel sheet pile 10 in the other direction, The transmitted tension Ts acts to cancel the bending moment generated in the steel sheet pile 10 by the load F, and the bending deformation of the steel sheet pile 10 caused by the load F can be reduced.

このとき、テンションロッド３６の張力Ｔｓを負荷荷重Ｆの大きさに応じて適宜調整すれば、負荷荷重Ｆにより生じる曲げモーメント力と張力Ｔｓにより生じる曲げモーメントを略均衡させることが可能になるので、負荷荷重Ｆにより生じる鋼矢板１０の撓み変形を十分に小さいものにできる。
なお、張力Ｔｓは、鋼矢板１０を地盤５２中に打設した後にも、アンカナット４０により調整可能であることから、張力Ｔｓが経時的に大きく変化するような場合は、必ずしも鋼矢板１０の打設完了直後に、張力Ｔｓを最大荷重Ｆｍに対応させて設定する必要はなく、負荷荷重Ｆの変化に応じて張力Ｔｓの大きさを調整するようにしても良い。 At this time, if the tension Ts of the tension rod 36 is appropriately adjusted according to the magnitude of the load F, the bending moment force generated by the load F and the bending moment generated by the tension Ts can be substantially balanced. The bending deformation of the steel sheet pile 10 caused by the load F can be made sufficiently small.
Since the tension Ts can be adjusted by the anchor nut 40 even after the steel sheet pile 10 is driven into the ground 52, the tension of the steel sheet pile 10 is not always required when the tension Ts changes greatly with time. Immediately after the installation is complete, it is not necessary to set the tension Ts corresponding to the maximum load Fm, and the magnitude of the tension Ts may be adjusted according to the change in the load F.

また鋼矢板壁３４では、テンションロッド３６が鋼矢板１０における継手部２２内側に形成されたポケット溝３２内に配置されることから、テンションロッド３６を増設したことにより鋼矢板１０の地盤５２に対する打設抵抗が増加することもなく、またテンションロッド３６を鋼矢板１０に装填するためにはアンカナット４０を追加するだけでよいので、鋼矢板壁３４の構築コストの増大を効果的に抑制できる。 In the steel sheet pile wall 34, the tension rod 36 is disposed in the pocket groove 32 formed inside the joint portion 22 of the steel sheet pile 10. Therefore, by adding the tension rod 36, the steel sheet pile 10 is hit against the ground 52. The installation resistance does not increase, and in order to load the tension rod 36 to the steel sheet pile 10, it is only necessary to add the anchor nut 40. Therefore, an increase in the construction cost of the steel sheet pile wall 34 can be effectively suppressed.

（鋼矢板壁を用いた合成床板構造の説明）
図６には、本発明の実施形態に係る合成床板構造が示されている。この合成床板構造６０は、図１及び図２に示される鋼矢板壁３４を支持桁６２の間に掛け渡される鋼製梁６４として用いている。なお、本実施形態に係る合成床板構造６０では、鋼矢板壁３４と同一部分については同一符号を付して説明を省略する。 (Description of composite floorboard structure using steel sheet pile wall)
FIG. 6 shows a composite floor board structure according to an embodiment of the present invention. This synthetic floor board structure 60 uses the steel sheet pile wall 34 shown in FIGS. 1 and 2 as a steel beam 64 spanned between support girders 62. In addition, in the synthetic floor board structure 60 which concerns on this embodiment, about the same part as the steel sheet pile wall 34, the same code | symbol is attached | subjected and description is abbreviate | omitted.

図７に示されるように、合成床板構造６０は、鉄筋コンクリートブロック等からなる一対の支持桁６２の間に掛け渡される鋼製梁６４を備えており、この鋼製梁６４は、複数枚の鋼矢板１０が板幅方向に沿って連結された鋼矢板壁３４により構成されている。この鋼製梁６４が図１及び図２に示される鋼矢板壁３４と異なる点は、鋼矢板壁３４では、複数枚の鋼矢板１０がそれぞれ地盤５２中に打設され、地盤５２に対して略垂直に立設されるのに対し、鋼製梁６４では、複数枚の鋼矢板１０がそれぞれ一対の支持桁６２間に掛け渡され、一対の支持桁６２間により略水平に支持される点のみである。 As shown in FIG. 7, the composite floor board structure 60 includes a steel beam 64 spanned between a pair of support girders 62 made of a reinforced concrete block or the like, and the steel beam 64 includes a plurality of steel beams. The sheet pile 10 is comprised by the steel sheet pile wall 34 connected along the plate width direction. The steel beam 64 is different from the steel sheet pile wall 34 shown in FIG. 1 and FIG. 2 in that a plurality of steel sheet piles 10 are respectively placed in the ground 52 in the steel sheet pile wall 34. Whereas the steel beam 64 is erected substantially vertically, a plurality of steel sheet piles 10 are respectively spanned between a pair of support girders 62 and are supported substantially horizontally between the pair of support girders 62. Only.

なお、本実施形態では、鋼製梁６４を一対（２個）の支持桁６２間に掛け渡したが、長尺の鋼製梁６４を用いる場合には、３個以上の支持桁６２間に掛け渡すようにしても良い。
鋼製梁６４の構築方法を図１１に基づいて説明する。先ず、略水平な作業面ＷＦ上に先行鋼矢板１０Ｐを載置した後、作業面ＷＦ上における先行鋼矢板１０Ｐに対して後方側に離間した位置に後続鋼矢板１０Ｆを載置すると共に、この後続鋼矢板１０Ｆにおける一方の継手部２２を、先行鋼矢板１０Ｐにおける他方の継手部２３と略一致するように、板幅方向に沿って位置決めする。 In this embodiment, the steel beams 64 are spanned between a pair (two) of the support beams 62. However, when the long steel beams 64 are used, the steel beams 64 are interposed between three or more support beams 62. You may make it pass.
A construction method of the steel beam 64 will be described with reference to FIG. First, after placing the preceding steel sheet pile 10P on the substantially horizontal work surface WF, the subsequent steel sheet pile 10F is placed at a position spaced rearward with respect to the preceding steel sheet pile 10P on the work surface WF. One joint portion 22 in the subsequent steel sheet pile 10F is positioned along the plate width direction so as to substantially coincide with the other joint portion 23 in the preceding steel sheet pile 10P.

次いで、鋼矢板１０の全長に対して２倍を超える長さを有するテンションロッド３６を用意し、このテンションロッド３６を、後続鋼矢板１０Ｆにおける継手部２２の後端側からポケット溝３２内に挿入し、継手部２２を貫通させる。このテンションロッド３６の後端部にアンカナット４０を捩じ込み、このアンカナット４０を継手部２２の後端面に当接させると共に、テンションロッド３６の先端側を先行鋼矢板１０Ｐにおける継手部２３のポケット溝３２内に挿入し、継手部２３を貫通させる。 Next, a tension rod 36 having a length exceeding twice the total length of the steel sheet pile 10 is prepared, and the tension rod 36 is inserted into the pocket groove 32 from the rear end side of the joint portion 22 in the subsequent steel sheet pile 10F. And the joint part 22 is penetrated. An anchor nut 40 is screwed into the rear end portion of the tension rod 36, the anchor nut 40 is brought into contact with the rear end surface of the joint portion 22, and the front end side of the tension rod 36 is connected to the pocket groove of the joint portion 23 in the preceding steel sheet pile 10P. It inserts in 32 and the joint part 23 is penetrated.

次いで、先行鋼矢板１０Ｐにおける継手部２３の先端面から突出したテンションロッド３６にセンタホールジャッキ６８を装填し、このセンタホールジャッキ６８によりテンションロッド３６に引張力を伝達する。この引張力により後続鋼矢板１０Ｆを先行鋼矢板１０Ｐ側へ移動させると共に、後続鋼矢板１０Ｆにおける継手部２２の先端部を先行鋼矢板１０Ｐにおける継手部２３の後端部に嵌合させる。この後、継手部２２、２３を互いに嵌合させたまま、センタホールジャッキ６８の引張力により後続鋼矢板１０Ｆをセンタホールジャッキ６８側へ移動（前進）させ、後続鋼矢板１０Ｆの先端が先行鋼矢板１０Ｐの先端と一致する位置まで移動したならば、センタホールジャッキ６８を作動停止させる。これにより、後続鋼矢板１０Ｆが先行鋼矢板１０Ｐに継手部２２、２３を介して連結される。 Next, a center hole jack 68 is loaded on the tension rod 36 protruding from the tip end surface of the joint portion 23 in the preceding steel sheet pile 10 </ b> P, and a tensile force is transmitted to the tension rod 36 by the center hole jack 68. With this tensile force, the subsequent steel sheet pile 10F is moved to the preceding steel sheet pile 10P side, and the front end portion of the joint portion 22 in the subsequent steel sheet pile 10F is fitted to the rear end portion of the joint portion 23 in the preceding steel sheet pile 10P. Thereafter, with the joint portions 22 and 23 fitted to each other, the subsequent steel sheet pile 10F is moved (advanced) to the center hole jack 68 side by the tensile force of the center hole jack 68, and the leading end of the subsequent steel sheet pile 10F is the preceding steel. If it moves to a position that coincides with the tip of the sheet pile 10P, the center hole jack 68 is deactivated. Thereby, the subsequent steel sheet pile 10F is connected to the preceding steel sheet pile 10P via the joint portions 22 and 23.

鋼矢板壁３４を構成する鋼矢板１０の枚数をＮとすると、上記作業を（Ｎ−１）回繰り返すことにより、Ｎ枚の鋼矢板１０からなる鋼矢板壁３４が構築される。
なお、鋼矢板１０の２倍を超える長さのテンションロッド３６は、後続鋼矢板１０Ｆを先行鋼矢板１０Ｐに連結した後、所定の長さに切断されると共に、先端部に雄ねじ部３８が形成され、この雄ねじ部３８には、図１０に示されるように、アンカナット４０が捩じ込まれる。また、鋼矢板１０の２倍を超える長さのテンションロッド３６の代わりに、２本のテンションロッド３６の雄ねじ部３８間を捩じ込み式のジョイント部材により連結し、後続鋼矢板１０Ｆを先行鋼矢板１０Ｐに連結した後、ジョイント部材をテンションロッド３６から離脱させるようにしても良い。 Assuming that the number of steel sheet piles 10 constituting the steel sheet pile wall 34 is N, a steel sheet pile wall 34 composed of N steel sheet piles 10 is constructed by repeating the above operation (N-1) times.
The tension rod 36 having a length exceeding twice that of the steel sheet pile 10 is cut to a predetermined length after the subsequent steel sheet pile 10F is connected to the preceding steel sheet pile 10P, and a male screw portion 38 is formed at the tip. As shown in FIG. 10, an anchor nut 40 is screwed into the male screw portion 38. Further, instead of the tension rod 36 having a length more than twice that of the steel sheet pile 10, the male thread portions 38 of the two tension rods 36 are connected by a screw-type joint member, and the subsequent steel sheet pile 10F is connected to the preceding steel sheet pile. The joint member may be detached from the tension rod 36 after being connected to the sheet pile 10P.

上記のようにして構築された鋼矢板壁３４は、例えば、クレーンにより吊り上げられ、図７に示されるように、その両端部が一対の支持桁６２上にそれぞれ載置される。これにより、一対の支持桁６２間に掛け渡された鋼製梁６４を鋼矢板壁３４により構成できる。この鋼製梁６４は、その両端部がそれぞれアンカボルト等を介して支持桁６２に連結固定される。 The steel sheet pile wall 34 constructed as described above is lifted by a crane, for example, and both ends thereof are respectively placed on a pair of support girders 62 as shown in FIG. Thereby, the steel beam 64 spanned between the pair of support girders 62 can be constituted by the steel sheet pile wall 34. Both ends of the steel beam 64 are connected and fixed to the support beam 62 via anchor bolts or the like.

図８に示されるように、鋼製梁６４を構成する各鋼矢板１０における一対のフランジ部２０にはそれぞれ長手方向及び板幅方向に沿って所定の間隔毎にピン状のスタッドジベル７０が溶接により固定された後、鋼製梁６４上には、複数本の鋼線を三次元マトリックス状に連結して形成された鉄筋構造体７４が設置される。この鉄筋構造体７４は、スタッドジベル７０又はアンカロッド等の鋼製の連結部材を介して鋼製梁６４（鋼矢板１０）の上面側に連結される。 As shown in FIG. 8, pin-shaped stud divers 70 are welded to the pair of flange portions 20 in each steel sheet pile 10 constituting the steel beam 64 at predetermined intervals along the longitudinal direction and the plate width direction, respectively. After being fixed by the above, a reinforcing bar structure 74 formed by connecting a plurality of steel wires in a three-dimensional matrix is installed on the steel beam 64. The reinforcing bar structure 74 is connected to the upper surface side of the steel beam 64 (steel sheet pile 10) via a steel connecting member such as a stud gibber 70 or an anchor rod.

支持桁６２上に鉄筋構造体７４を設置完了した後、鋼製梁６４の外周縁に沿って矩形状の型枠（図示省略）が設置され、この型枠内に流動性を有するコンクリート材料が流し込まれる。コンクリート材料の硬化完了後に、型枠を鋼製梁６４から離脱させることにより、図９に示されるように、鋼製梁６４上に鉄筋構造体７４が埋設されたコンクリート層６６が形成され、鋼及びコンクリートが複合された合成床板構造６０が完成する。 After completing the installation of the reinforcing bar structure 74 on the support beam 62, a rectangular mold (not shown) is installed along the outer peripheral edge of the steel beam 64, and a fluid concrete material is placed in the mold. Poured. After the hardening of the concrete material is completed, by removing the formwork from the steel beam 64, as shown in FIG. 9, a concrete layer 66 in which a reinforcing bar structure 74 is embedded is formed on the steel beam 64, and the steel is formed. And the composite floor board structure 60 with which concrete was compounded is completed.

なお、合成床板構造６０が橋等として用いられる場合、図６に示されるように、支持桁６２上の合成床板構造６０の上面部へ滑らかに傾斜するスロープブロック７２がコンクリート等により設置される。
本実施形態に係る合成床板構造６０の構築方法では、鋼製梁６４上へのコンクリートの打設前あるいは打設完了後に、テンションロッド３６における雄ねじ部３８に捩じ込まれアンカナット４０を所定の締結トルクが発生するまで増締めする。これにより、テンションロッド３６には張力Ｔｓが発生し、この張力Ｔｓが一対のアンカナット４０を介して継手部２２、２３の両端部にそれぞれ伝達される。この継手部２２、２３に伝達された張力Ｔｓは、前述したように、鋼製梁６４を構成した各鋼矢板１０に対して曲げモーメントとして作用し、この曲げモーメントは、図７の２点鎖線ＢＬにより示されるように、鋼矢板１０に長手方向に沿った中央側が両端部に対して上側へ膨出するような撓み変形を生させる。このとき、テンションロッド３６の張力Ｔｓの大きさは、鋼製梁６４の自重、コンクリート層６６の重量及び鉄筋構造体７４の重量の総和に対応するように設定される。なお、コンクリート打設完了後にアンカナット４０を増締めする場合はコンクリートの硬化前、硬化後のいずれでもよい。 In addition, when the synthetic floor board structure 60 is used as a bridge etc., as shown in FIG. 6, the slope block 72 which inclines smoothly to the upper surface part of the synthetic floor board structure 60 on the support beam 62 is installed with concrete.
In the method of constructing the composite floor board structure 60 according to the present embodiment, the anchor nut 40 is screwed into the male threaded portion 38 of the tension rod 36 before or after the concrete is placed on the steel beam 64 and the anchor nut 40 is fastened to a predetermined level. Tighten until torque is generated. As a result, a tension Ts is generated in the tension rod 36, and this tension Ts is transmitted to both ends of the joint portions 22 and 23 via the pair of anchor nuts 40. As described above, the tension Ts transmitted to the joint portions 22 and 23 acts as a bending moment on each steel sheet pile 10 constituting the steel beam 64, and this bending moment is represented by a two-dot chain line in FIG. As indicated by BL, the steel sheet pile 10 is deformed so that the center side along the longitudinal direction bulges upward with respect to both end portions. At this time, the magnitude of the tension Ts of the tension rod 36 is set so as to correspond to the total weight of the weight of the steel beam 64, the weight of the concrete layer 66, and the weight of the reinforcing bar structure 74. In addition, when the anchor nut 40 is tightened after completion of the concrete placement, it may be either before or after the concrete is hardened.

次に、上記のように構成された本実施形態に係る合成床板構造６０の作用について説明する。
本実施形態に係る合成床板構造６０では、一対の支持桁６２の間に掛け渡される鋼製梁６４が鋼矢板壁３４により構成されることにより、鋼製梁６４上へのコンクリートの打設前あるいは打設後に、テンションロッド３６に張力Ｔｓを生じさせれば、テンションロッド３６により鋼製梁６４を構成した各鋼矢板１０に対し、鋼製梁６４、コンクリート層６６及び鉄筋構造体７４の重量（自重）に対抗するポストテンションを作用させることができるので、自重により合成床板構造６０に生じる撓み変形を効果的に抑制できる。さらに、コンクリートの打設、硬化後にテンションロッド３６に張力Ｔｓを生じさせれば、コンクリートに圧縮応力が発生し、コンクリートのひび割れの発生を抑制することができる。 Next, the effect | action of the synthetic floor board structure 60 which concerns on this embodiment comprised as mentioned above is demonstrated.
In the composite floor board structure 60 according to the present embodiment, the steel beam 64 spanned between the pair of support girders 62 is constituted by the steel sheet pile wall 34, so that the concrete is placed on the steel beam 64. Alternatively, if a tension Ts is generated in the tension rod 36 after placing, the weight of the steel beam 64, the concrete layer 66, and the reinforcing bar structure 74 is applied to each steel sheet pile 10 in which the steel beam 64 is configured by the tension rod 36. Since the post tension against (self-weight) can be applied, it is possible to effectively suppress the bending deformation generated in the synthetic floor board structure 60 by the self-weight. Furthermore, if a tension Ts is generated in the tension rod 36 after the concrete is placed and hardened, a compressive stress is generated in the concrete, and the occurrence of cracks in the concrete can be suppressed.

また合成床板構造６０では、ポストテンションを鋼製梁６４に作用させないものと比較し、鋼矢板１０の長手方向に沿った支持桁６２のピッチを相対的に長くし、又は鋼矢板１０として相対的に肉厚の薄いものを用いても、自重の影響による鋼製梁６４（合成床板構造６０）の撓み変形を十分に小さくできるので、合成床板構造６０の構築コストの上昇を効果的に抑制できる。 Moreover, in the synthetic floor board structure 60, compared with what does not make post tension act on the steel beam 64, the pitch of the support beam 62 along the longitudinal direction of the steel sheet pile 10 is made relatively long, or it is relatively as the steel sheet pile 10. Even if a thin wall is used, the bending deformation of the steel beam 64 (synthetic floorboard structure 60) due to the influence of its own weight can be sufficiently reduced, so that an increase in the construction cost of the composite floorboard structure 60 can be effectively suppressed. .

次に、本実施形態に係る鋼矢板１０における張力Ｔｓの影響をモデル解析した結果を実施例として説明する。
図１２（Ａ）に示されるように、鋼矢板１０をそれぞれ支持点７６、７７間に載置して、鋼矢板１０により構成される単純梁を想定した。図１２（Ｂ）には、鋼矢板１０の長手方向に沿った撓み量（変位量）の分布を演算した結果が示され、また図１２（Ｃ）には、長手方向に沿って鋼矢板１０に作用する曲げモーメントの分布を演算した結果が示されている。 Next, the result of model analysis of the influence of the tension Ts in the steel sheet pile 10 according to the present embodiment will be described as an example.
As shown in FIG. 12 (A), a steel sheet pile 10 was placed between the support points 76 and 77, and a simple beam composed of the steel sheet pile 10 was assumed. FIG. 12 (B) shows the result of calculating the distribution of the deflection amount (displacement amount) along the longitudinal direction of the steel sheet pile 10, and FIG. 12 (C) shows the steel sheet pile 10 along the longitudinal direction. The result of calculating the distribution of the bending moment acting on is shown.

上記解析モデルでは、鋼矢板１０としては２５Ｈ（有効幅：９００ｍｍ、ウェブ１２の厚さ：１３．２ｍｍ、フランジ部２０の厚さ：８．９ｍｍ）のものを用い、テンションロッド３６としては直径８ｍｍのＰＣ鋼線（ＳＷＰＲ１ＢＮ）を用い、張力Ｔｓは４３．７ｋＮに設定した。また支持点７６、７７間のスパンは８ｍに設定し、２５Ｈの鋼矢板１０の１ｍ当りの質量は１１３ｋｇとしてシミュレーションを行った。 In the above analysis model, the steel sheet pile 10 is 25H (effective width: 900 mm, web 12 thickness: 13.2 mm, flange portion 20 thickness: 8.9 mm), and the tension rod 36 has a diameter of 8 mm. PC steel wire (SWPR1BN) was used, and the tension Ts was set to 43.7 kN. The simulation was performed with the span between the support points 76 and 77 set to 8 m and the mass per 1 m of the 25H steel sheet pile 10 being 113 kg.

上記シミュレーションによれば、テンションロッド３６から鋼矢板１０における中立軸までの距離を１５０ｍｍに設定した場合の曲げモーメントは６．５６ｋＮ・ｍとなり、張力Ｔｓにより鋼矢板１０に生じる変位量は、支持点７６、７７の中央で０．１４ｍｍとなった。
図１２（Ｂ）では、破線Ｌ１が張力Ｔｓを作用させない場合の鋼矢板１０の変位量を示し、実線Ｌ２が張力Ｔｓを作用させた場合の鋼矢板１０の変位量を示している。また図１２（Ｃ）では、破線Ｌ３が張力Ｔｓを作用させない場合の鋼矢板１０の曲げモーメントを示し、実線Ｌ２が張力Ｔｓを作用させた場合の鋼矢板１０の曲げモーメントを示している。 According to the above simulation, the bending moment when the distance from the tension rod 36 to the neutral axis of the steel sheet pile 10 is set to 150 mm is 6.56 kN · m, and the displacement generated in the steel sheet pile 10 by the tension Ts is determined by the support point. It became 0.14 mm in the center of 76 and 77.
In FIG. 12B, the broken line L1 indicates the displacement of the steel sheet pile 10 when the tension Ts is not applied, and the solid line L2 indicates the displacement of the steel sheet pile 10 when the tension Ts is applied. In FIG. 12C, the broken line L3 indicates the bending moment of the steel sheet pile 10 when the tension Ts is not applied, and the solid line L2 indicates the bending moment of the steel sheet pile 10 when the tension Ts is applied.

１０鋼矢板
１０Ｆ後続鋼矢板
１０Ｐ先行鋼矢板
１２ウェブ
１４アーム部
２０フランジ部
２２、２３継手部
２４、２４屈曲部
２６、２７底板部
２８、２９爪部
３０、３１噛合面
３２、３３ポケット溝
３４鋼矢板壁
３６テンションロッド
３８雄ねじ部
４０アンカナット
５２地盤
５４クローラクレーン
５６クレーン
５８バイブロハンマ
６０合成床板構造
６２支持桁
６４鋼製梁
６６コンクリート層
６８センタホールジャッキ
７０スタッドジベル
７２スロープブロック
７４鉄筋構造体
７６、７７支持点
Ｆ負荷荷重
Ｔｓ張力
ＷＦ作業面 DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Steel sheet pile 10F Subsequent steel sheet pile 10P Prior steel sheet pile 12 Web 14 Arm part 20 Flange part 22, 23 Joint part 24, 24 Bending part 26, 27 Bottom plate part 28, 29 Claw part 30, 31 Mating surface 32, 33 Pocket groove 34 Steel sheet pile wall 36 Tension rod 38 Male thread part 40 Anchor nut 52 Ground 54 Crawler crane 56 Crane 58 Vibro hammer 60 Composite floor board structure 62 Supporting girder 64 Steel beam 66 Concrete layer 68 Center hole jack 70 Stud gibber 72 Slope block 74 Reinforcement structure 76, 77 Support point F Load load Ts Tension WF Work surface

Claims

A plate-like web elongated along one direction, a pair of flange portions provided at both ends of the web, a pair of arm portions extending outward from the ends of the pair of flange portions, and the pair of arm portions A steel sheet pile comprising pocket grooves formed so as to extend along the longitudinal direction of the web on the inside of the pair of joint portions respectively formed on the tip portions of the web, A steel sheet pile wall constructed by fitting a plurality of sheets along a right angle direction and fitting joints between a pair of adjacent steel sheet piles,
The steel sheet pile is disposed in at least one of the pocket grooves, passes through the pocket groove through the joint portion along the longitudinal direction, and tension along the longitudinal direction is generated in the pocket groove. A rod-like tension member to be in a state;
Anchor members that are loaded at both ends of the tension member and that connect both ends of the tension member to both ends in the longitudinal direction of the joint so that the tension of the tension member is transmitted;
A steel sheet pile wall characterized by comprising:

When the steel sheet pile receives a load,
The tension member generates an internal stress in the steel sheet pile in a direction opposite to an internal stress generated in the steel sheet pile subjected to the load load by a tension along the longitudinal direction. Steel sheet pile wall.

A steel sheet pile wall construction method used when constructing the steel sheet pile wall according to claim 1 or 2,
The tension member passes through the joint portion through the pocket groove in one steel sheet pile before connection, and penetrates the joint portion in the other steel sheet pile to which one steel sheet pile is connected, and
A connecting step of loading the anchor member into the base end portion of the tension member and connecting and fixing the base end portion of the tension member to the base end portion of one joint portion;
After the base end portion of the other joint portion is partially fitted to the distal end portion of the one joint portion, a tensile force along the longitudinal direction is applied to the distal end portion of the tension member, and the other force is applied by the tensile force. A fitting step of moving the steel sheet pile to a position where the joint portion is fitted over a predetermined length with the joint portion of one steel sheet pile;
The construction method of the steel sheet pile wall characterized by having.

A steel beam member constituted by the steel sheet pile wall according to claim 1 or 2 and spanned between a plurality of support girders,
A concrete layer made of a concrete material placed on the steel beam member;
A reinforcing steel bar embedded in the concrete layer;
A plurality of connecting members that are fixed to the upper surface side of the steel beam member with a predetermined interval and connected to the reinforcing reinforcing bar,
A composite floorboard structure using a steel sheet pile wall characterized by comprising:

A method for constructing a composite floorboard structure according to claim 4,
Before or after the concrete is placed on the steel beam member, tension is generated in the longitudinal direction on the tension member, and post tension is applied to the steel beam member by the tension member. A method for constructing a composite floorboard structure, characterized in that: