JP5247478B2 - Roll type continuous casting machine - Google Patents
Roll type continuous casting machine Download PDFInfo
- Publication number
- JP5247478B2 JP5247478B2 JP2009003359A JP2009003359A JP5247478B2 JP 5247478 B2 JP5247478 B2 JP 5247478B2 JP 2009003359 A JP2009003359 A JP 2009003359A JP 2009003359 A JP2009003359 A JP 2009003359A JP 5247478 B2 JP5247478 B2 JP 5247478B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- cooling
- groove
- continuous casting
- cooling roll
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Description
本発明は冷却ロールの表面で溶融金属を冷却して凝固させることにより連続的に鋳片を鋳造するロール式連続鋳造機(単ロール式連続鋳造機又は双ロール式連続鋳造機)に関する。 The present invention relates to a roll type continuous casting machine (single roll type continuous casting machine or twin roll type continuous casting machine) for continuously casting a slab by cooling and solidifying molten metal on the surface of a cooling roll.
冷却ロールの表面で溶融金属を冷却して凝固させることにより連続的に鋳片を鋳造するロール式連続鋳造機には、単ロール式連続鋳造機と双ロール式連続鋳造機とがある。 Roll type continuous casting machines that continuously cast slabs by cooling and solidifying molten metal on the surface of a cooling roll include a single roll type continuous casting machine and a twin roll type continuous casting machine.
これらのロール式連続鋳造機では、冷却ロールの表面は、高温の溶融金属による熱歪を繰り返し受けるため、冷却ロールの表面に割れ(亀裂)が発生するのを防止する必要がある。また、双ロール式連続鋳造機では、一対の冷却ロールの軸方向両端部にサイド堰を接触させて冷却ロール間の湯溜まり部に溶融金属を溜める構成であるため、冷却ロールが軸方向に熱膨張して冷却ロールとサイド堰との接触面のシールが不十分になるのを防止することも必要である。 These roll continuous casting machine, the surface of the cooling roll, to receive repeated thermal distortion due to high temperature of the molten metal, cracks on the surface of the cooling roll (cracks) must be prevented. In the twin roll type continuous casting machine, the side weir is brought into contact with both ends of the pair of cooling rolls in the axial direction and the molten metal is accumulated in the hot water pool between the cooling rolls. It is also necessary to prevent expansion and insufficient sealing of the contact surface between the cooling roll and the side weir.
これに対して特許文献1では次のような対策が提案されている。
On the other hand,
図24は特許文献1に開示されている従来の連続鋳造用ロールの正面図、図25は前記連続鋳造用ロールの外周面近傍部分の拡大断面図である。これらの図24及び図25に示す連続鋳造用ロール1は、その表面(外周面)1aに多数の溝(スリット)3が形成されている。従って、この連続鋳造用ロール1では、高温のスラブとの接触によって生じる軸方向の熱膨張を溝3で吸収することができるため、表面割れの発生を防止することができる。
FIG. 24 is a front view of a conventional continuous casting roll disclosed in
また、冷却ロールの熱膨張量を低減するには冷却ロールの温度上昇、即ち冷却ロールへの入熱を抑えればよいが、特許文献2,3では緩冷却によって冷却ロールへの入熱を抑える方法が提案されている。
Moreover, in order to reduce the thermal expansion amount of the cooling roll, the temperature rise of the cooling roll, that is, the heat input to the cooling roll may be suppressed. However, in
図26は特許文献2に開示されている従来のロール式連続鋳造機の冷却ロールの部分断面図である。図26に示す冷却ロール7は、ロール母材4の表面にニッケルめっき5が施され、更にその上にアルミニウムの拡散層である表層6が形成されている。従って、この冷却ロール7では、溶融金属から冷却ロール7への入熱が抑えられて溶融金属が緩冷却されるため、表面割れの発生を防止することができる。
FIG. 26 is a partial cross-sectional view of a cooling roll of a conventional roll type continuous casting machine disclosed in
図27は特許文献3に開示されている従来のロール式連続鋳造機の冷却ロールの部分断面図である。図27に示す冷却ロール8は、その表面8aに多数の凸部10が形成されている。従って、この冷却ロール8では、溶融金属11が凸部10に表面張力で支持されて溶融金属11と冷却ロール8の表面8aとの間にエアギャップが生じることにより、溶融金属11から冷却ロール8への入熱が抑えられて溶融金属11が緩冷却されるため、表面割れの発生を防止することができる。なお、図示は省略するが、冷却ロールの表面にディプルを設けることにより、溶融金属から冷却ロールへの入熱を抑えて(溶融金属を緩冷却して)、表面割れの発生を防止するという技術も従来から知られている。
FIG. 27 is a partial cross-sectional view of a cooling roll of a conventional roll type continuous casting machine disclosed in
特許文献1〜3に開示されている従来技術では次のような問題点がある。
The conventional techniques disclosed in
特許文献1の場合、スラブの搬送ロールであれば、スラブの表面は凝固しているため溶融金属が溝内に浸入する虞はない。しかし、溶融金属と直接接触する冷却ロールに溝を形成した場合には、溶融金属が冷却ロールの表面で冷却されて凝固シェルになるとき、溶融金属の一部が溝内に浸入した状態で凝固する虞がある。即ち、凝固シェルの一部が溝内に入り込んだ状態になる虞がある。
In the case of
かかる問題点に関し、図28〜図32に基づいて詳述する。図28(a)は熱変形前の溝の状態を示す断面図、図28(b)は冷却ロールの温度分布を示す図、図28(c)は熱変形後の溝の状態を示す断面図、図29(a)は溝幅が広過ぎる場合であって溝が熱変形する前の凝固シェルの状態を示す断面図、図29(b)は溝幅が広過ぎる場合であって溝が熱変形した後の凝固シェルの状態を示す断面図である。また、図30(a)は溝幅が狭過ぎる場合であって溝が熱変形する前の状態を示す断面図、図30(b)は溝幅が狭過ぎる場合であって溝が熱変形した後の状態を示す断面図、図31(a)は熱変形を考慮して溝先端部の幅を広くした場合であって溝が熱変形する前の状態を示す断面図、図31(b)は熱変形を考慮して溝先端部の幅を広くした場合であって溝が熱変形した後の状態を示す断面図、図32(a)は幅の狭い溝を多数設けた場合であって溝が熱変形する前の状態を示す断面図、図32(b)は幅の狭い溝を多数設けた場合であって溝が熱変形した後の状態を示す断面図である。 This problem will be described in detail with reference to FIGS. 28A is a cross-sectional view showing the state of the groove before thermal deformation, FIG. 28B is a view showing the temperature distribution of the cooling roll, and FIG. 28C is a cross-sectional view showing the state of the groove after thermal deformation. 29A is a cross-sectional view showing a state of the solidified shell before the groove is thermally deformed when the groove width is too wide, and FIG. 29B is a case where the groove width is too wide and the groove is hot. It is sectional drawing which shows the state of the solidified shell after deform | transforming. 30A is a cross-sectional view showing a state before the groove is thermally deformed when the groove width is too narrow, and FIG. 30B is a case where the groove width is too narrow and the groove is thermally deformed. FIG. 31A is a cross-sectional view showing a later state, FIG. 31A is a cross-sectional view showing a state before the groove is thermally deformed when the width of the groove tip portion is widened in consideration of thermal deformation, and FIG. 31B FIG. 32A is a cross-sectional view showing a state after the groove tip is widened in consideration of thermal deformation and the groove is thermally deformed, and FIG. 32A is a case where a large number of narrow grooves are provided. FIG. 32B is a cross-sectional view showing a state after a plurality of narrow grooves are provided and the grooves are thermally deformed before the grooves are thermally deformed.
図28(a)に示すように、冷却ロール21の表面(外周面)21aには熱膨張を吸収するための溝23が形成されている。熱変形前には、溝23の両側壁23aは平行になっている。かかる冷却ロール21において、表面21aに高温(例えば1600℃)の溶鋼(溶融金属)が接触すると、表面21aからの深さ方向(冷却ロール21の径方向)の温度分布が図28(b)のようになる。即ち、表面21aに近づくほど温度が高くなり、特に表面21a付近で急激に温度が上昇し、表面21aで最も高温になる。このため、冷却ロール21は特に表面21a付近で大きく熱膨張し、表面21aの熱膨張量が最も大きくなる。従って、図28(c)に示すように溝23(両側壁23a)は、特に表面21a付近で大きく熱変形し、表面21aで最も大きく熱変形して、熱膨張を吸収する。
As shown in FIG. 28A, a
そして、図29(a)に示すように、溝23の幅が広過ぎる場合には、溶鋼24が冷却ロール21の表面21aで冷却されて凝固シェル25になるとき、当該溶融金属24の一部が溝23内に浸入して溝23内で凝固することにより、凝固シェルの一部25aが溝23内に入り込んだ状態になる虞がある。この場合、凝固シェルの一部25aが邪魔をして、溝23による熱膨張の吸収効果が無くなってしまう。しかも、図29(b)に示すように凝固シェル25の一部25aが、大きく熱変形した溝23の両側壁23a,23bの先端部23a−1,23b−1に挟まれた(ピンチされた)状態になるため、凝固シェル25が冷却ロール21の表面21aから離れる際に凝固シェルの一部25aが引きちぎられてしまう虞がある。溶鋼のほうがスラブよりも高温度であり、冷却ロールの方がスラブの搬送ロールに比べて熱膨張量が大きくなるため、溝幅も冷却ロールの方が搬送ロールよりも大きくする必要があるが、溝幅を大きくすると、上記のような溝内への溶鋼の浸入の可能性を高めてしまう。
And as shown to Fig.29 (a), when the width | variety of the groove |
一方、図30(a)に示すように、溝23の幅が狭過ぎる場合には、溶鋼24の一部が溝23に浸入しないため凝固シェル25の一部が溝23内に入り込んだ状態にはならない。しかし、溝23(両側壁23a)の熱変形が繰り返されることにより、ついには図30(b)に示すように溝23(両側壁23a,23b)が塑性変形して、両側壁23a,23bの先端部23a−1が互いに接触したままの状態になる虞がある。この場合にも、溝23による熱膨張の吸収効果が無くなってしまう。
On the other hand, as shown in FIG. 30A, when the width of the
なお、図31(a)に示すように熱変形(塑性変形)を考慮して、溝23の先端部(両側壁23aの先端部23a−1)の幅を基端側に比べて広くすることも考えられるが、この場合にも、やはり図31(b)に示すように溝23(両側壁23a,23b)が熱変形したときに凝固シェル25の一部25aを、溝23の両側壁23aの先端部23a−1で挟むことになってしまう。
As shown in FIG. 31A, in consideration of thermal deformation (plastic deformation), the width of the front end portion of the groove 23 (the
また、図32(a)に示すように冷却ロール21に幅の狭い溝23を多数設けて、溝23の間隔を狭くすることにより、図32(b)に示すように各溝23間の熱膨張量を小さくして(即ち、各溝23の熱変形を小さくして)、上記のような塑性変形の問題を解決することも考えられる。しかし、この場合には溝23の加工が困難であり、且つ、冷却ロール21の強度が低下してしまう虞もある。なお、熱変形で溝23が塞がり更に塑性変形することを許容して、溝23の数を減らしたとしても、冷却ロール21の寿命は低下することになる。
Also, as shown in FIG. 32 (a), by providing a large number of
一方、特許文献2,3では溶融金属を緩冷却することによって冷却ロールへの入熱を低減しているが、入熱を完全に阻止することはできないため、入熱分の熱応力による歪みの影響は排除しきれない。また、緩冷却し過ぎると、凝固シェルの成長を阻害することにもなる。また、特許文献2,3には冷却ロールの軸方向や円周方向の熱膨張を抑制するという考え方は示されておらず、その方法も明記されていない。
On the other hand, in
これに対して溝は、熱膨張を抑制(吸収)して熱応力を緩和するのに非常に有効な手段である。 On the other hand, the groove is a very effective means for suppressing (absorbing) thermal expansion and relieving thermal stress.
従って本発明は上記の事情に鑑み、表面に溝を有し、且つ、この溝の熱膨張吸収効果を維持できる構造の冷却ロールを備えたロール式連続鋳造機を提供することを課題とする。 Accordingly, in view of the above circumstances, an object of the present invention is to provide a roll type continuous casting machine including a cooling roll having a groove on the surface and capable of maintaining the thermal expansion absorption effect of the groove.
上記課題を解決する第1発明のロール式連続鋳造機は、冷却ロールの表面で溶融金属を冷却して凝固させることにより連続的に鋳片を鋳造するロール式連続鋳造機において、前記冷却ロールは、前記冷却ロールの表面に複数の溝と、前記溝の幅方向の両側部に位置し且つ前記溝の長さ方向に沿って延びている凸部とが形成され、前記溝の両側部の前記凸部が、前記溶融金属を表面張力で支持して当該溝内に浸入させない間隔と高さに設定されていることを特徴とする。 The roll-type continuous casting machine of the first invention that solves the above-mentioned problems is a roll-type continuous casting machine that continuously casts a slab by cooling and solidifying a molten metal on the surface of the cooling roll. A plurality of grooves on the surface of the cooling roll, and convex portions that are located on both sides in the width direction of the grooves and extend along the length direction of the grooves, are formed on both sides of the grooves. The convex portions are set to have an interval and a height at which the molten metal is supported by surface tension so as not to enter the groove .
また、第2発明のロール式連続鋳造機は、請求項1に記載のロール式連続鋳造機において、
前記凸部は、前記凸部の先端に近づくほど幅が狭くなっていることを特徴とする。
Moreover, the roll type continuous casting machine of the second invention is the roll type continuous casting machine according to
The convex portion is characterized in that the width becomes narrower toward the tip of the convex portion.
また、第3発明のロール式連続鋳造機は、第1又は第2発明のロール式連続鋳造機において、
前記冷却ロールの表面には、前記溝よりも浅く、且つ、前記溝よりも幅が狭いスリットが、隣り合う前記溝と溝の間に複数形成されていることを特徴とする。
Moreover, the roll type continuous casting machine of the third invention is the roll type continuous casting machine of the first or second invention,
A plurality of slits shallower than the groove and narrower than the groove are formed between the adjacent grooves on the surface of the cooling roll.
また、第4発明のロール式連続鋳造機は、第1又は第2発明のロール式連続鋳造機において、
前記冷却ロールの表面には、先端に近づくほど幅が狭くなっている他の凸部が、隣り合う前記溝と溝の間に複数形成されていることを特徴とする。
Further, the roll type continuous casting machine of the fourth invention is the roll type continuous casting machine of the first or second invention,
On the surface of the cooling roll, a plurality of other convex portions having a width narrower toward the tip are formed between the adjacent grooves.
また、第5発明のロール式連続鋳造機は、第1〜第4発明の何れかのロール式連続鋳造機において、
前記冷却ロールの表面に液体の冷却媒体を吹き付けて前記冷却ロールを冷却し、且つ、少なくとも、前記冷却ロールの回転により前記溝のうちの前記溶融金属と非接触な部分が前記溶融金属と接触しようとする直前の前記非接触な部分内の温度が、前記冷却媒体の気化温度以上となるように前記冷却ロールへの前記冷却媒体の吹き付け量が設定されているロール冷却手段を備えたことを特徴とする。
Moreover, the roll type continuous casting machine of the fifth invention is the roll type continuous casting machine of any of the first to fourth inventions,
The cooling roll is sprayed on the surface of the cooling roll to cool the cooling roll, and at least a portion of the groove that is not in contact with the molten metal is in contact with the molten metal by the rotation of the cooling roll. And a roll cooling means in which the amount of the cooling medium sprayed onto the cooling roll is set so that the temperature in the non-contact portion immediately before is equal to or higher than the vaporization temperature of the cooling medium. And
また、第6発明のロール式連続鋳造機は、第1〜第5発明の何れかのロール式連続鋳造機において、
前記冷却ロールの軸方向中央部に比べて軸方向両端部の方が、前記溝の密度が高いことを特徴とする。
Moreover, the roll type continuous casting machine of the sixth invention is the roll type continuous casting machine of any of the first to fifth inventions,
The density of the groove is higher at both axial end portions than at the axial center portion of the cooling roll.
また、第7発明のロール式連続鋳造機は、第1〜第6発明の何れかのロール式連続鋳造機において、
平行に配置された一対の前記冷却ロールの間に溶融金属が溜まる湯溜まり部を有しており、
前記溝は前記冷却ロールの円周方向に不連続であり、且つ、前記円周方向の長さが、前記湯溜まり部のメニスカスの位置からキッシングポイントの位置までの前記冷却ロールの表面の円周方向の長さよりも、短いことを特徴とする。
また、第8発明のロール式連続鋳造機は、第1〜第7発明の何れかのロール式連続鋳造機において、
前記冷却ロールが平行に一対設けられ、これら一対の冷却ロールの間から引き出された鋳片が何れか一方の冷却ロールに捲き付けられる構成の双ロール式連続鋳造機であり、
且つ、前記鋳片が巻き付けられない冷却ロールに比べて、前記鋳片が巻き付けられる冷却ロールの方が、前記溝の数が多く、もしくは、前記溝の数が多く且つ前記溝の深さも深いことを特徴とする。
Moreover, the roll type continuous casting machine of the seventh invention is the roll type continuous casting machine of any of the first to sixth inventions,
It has a hot water reservoir where molten metal accumulates between a pair of cooling rolls arranged in parallel,
The groove is discontinuous in the circumferential direction of the cooling roll, and the circumferential length is the circumference of the surface of the cooling roll from the meniscus position to the kissing point position of the hot water pool portion. It is characterized by being shorter than the length in the direction.
Moreover, the roll type continuous casting machine of the eighth invention is the roll type continuous casting machine of any one of the first to seventh inventions,
A pair of the cooling rolls are provided in parallel, and a slab drawn from between the pair of cooling rolls is a twin roll continuous casting machine configured to be rubbed against one of the cooling rolls,
And, compared with a cooling roll around which the slab is not wound, the cooling roll around which the slab is wound has a larger number of the grooves, or the number of the grooves is larger and the depth of the groove is deeper. It is characterized by.
第1発明のロール式連続鋳造機によれば、冷却ロールの表面で溶融金属を冷却して凝固させることにより連続的に鋳片を鋳造するロール式連続鋳造機において、前記冷却ロールは、前記冷却ロールの表面に複数の溝と、前記溝の幅方向の両側部に位置し且つ前記溝の長さ方向に沿って延びている凸部とが形成されていることを特徴としているため、溶融金属は凸部に表面張力で支持されて溝内には浸入しない。換言すれば、溝の両側部の凸部の間隔と高さは、溶融金属が溝の両側の凸部に表面張力で支持されて溝内に浸入しない間隔と高さに設定している。
その結果、溶融金属が冷却ロールの表面で冷却されて凝固シェルになるときに当該溶融金属の一部が溝内に浸入して溝内で凝固することにより、凝固シェルの一部が溝内に入り込んだ状態になる、という不具合が発生するのを防止することができる。このため、冷却ロールの熱膨張吸収用の溝の熱膨張吸収効果を維持することができ、凝固シェルが冷却ロールの表面から離れる際に凝固シェルの一部が引きちぎられてしまうこともない。なお、凸部の幅は溝の間隔に比べて非常に狭く、凸部ではほとんど熱膨張が生じないため、溶融金属の一部が凸部と凸部の間に浸入して凝固したとしても、熱膨張の吸収に関する問題などが発生する可能性は非常に低い。
According to the roll type continuous casting machine of the first invention, in the roll type continuous casting machine that continuously casts a slab by cooling and solidifying the molten metal on the surface of the cooling roll, the cooling roll includes the cooling Since the surface of the roll is formed with a plurality of grooves and convex portions located on both sides in the width direction of the grooves and extending along the length direction of the grooves, the molten metal Is supported by the surface tension on the convex part and does not enter the groove. In other words, the interval and the height of the convex portions on both sides of the groove are set to the interval and the height at which the molten metal is supported by the convex portions on both sides of the groove with surface tension and does not enter the groove.
As a result, when the molten metal is cooled on the surface of the cooling roll to become a solidified shell, a part of the molten metal enters into the groove and solidifies in the groove, so that a part of the solidified shell enters the groove. It is possible to prevent the occurrence of the problem of entering the state. For this reason, the thermal expansion absorption effect of the groove for absorbing thermal expansion of the cooling roll can be maintained, and when the solidified shell moves away from the surface of the cooling roll, a part of the solidified shell is not torn off. Note that the width of the convex portion is very narrow compared to the interval between the grooves, and since the thermal expansion does not occur in the convex portion, even if a part of the molten metal penetrates between the convex portion and the convex portion and solidifies, The possibility of occurrence of problems related to absorption of thermal expansion is very low.
第2発明のロール式連続鋳造機によれば、第1発明のロール式連続鋳造機において、前記凸部は、前記凸部の先端に近づくほど幅が狭くなっていることを特徴としているため、凸部の先端側の熱膨張量を更に低減することができる。換言すれば、凸部の先にいくほど溶融金属に近づくため温度が高くなり熱膨張量が大きくなるのに対して、凸部の先にいくほど(凸部の先端に近づくほど)凸部の幅を狭くすれば、この影響を相殺することができる。従って、溶融金属の一部が凸部と凸部の間に浸入して凝固したとしても、熱膨張の吸収に関する問題などが発生する可能性を更に低減することができる。 According to the roll type continuous casting machine of the second aspect of the invention, in the roll type continuous casting machine of the first aspect of the invention, the convex portion is characterized in that the width is narrowed toward the tip of the convex portion. The amount of thermal expansion on the tip side of the convex portion can be further reduced. In other words, the closer to the tip of the convex portion, the closer to the molten metal, the higher the temperature and the larger the amount of thermal expansion, whereas the closer to the tip of the convex portion (the closer to the tip of the convex portion) If the width is narrowed, this influence can be offset. Therefore, even if a part of the molten metal enters between the protrusions and solidifies, the possibility of occurrence of problems related to absorption of thermal expansion can be further reduced.
第3発明のロール式連続鋳造機によれば、第1又は第2発明のロール式連続鋳造機において、前記冷却ロールの表面には、前記溝よりも浅く、且つ、前記溝よりも幅が狭いスリットが、隣り合う前記溝と溝の間に複数形成されていることを特徴としているため、溝と溝の間に設けた複数のスリットにより、熱膨張量が大きい冷却ロールの表面付近に対して、より確実に熱膨張の吸収効果を発揮することができる。また、スリットは溝よりも幅が狭いものであるため、溶融金属の一部(凝固シェルの一部)を挟む可能性が低い。また、スリットは、溝よりも浅くて幅が狭いため、加工が容易である。 According to the roll type continuous casting machine of the third invention, in the roll type continuous casting machine of the first or second invention, the surface of the cooling roll is shallower than the groove and narrower than the groove. Since a plurality of slits are formed between the adjacent grooves, the plurality of slits provided between the grooves makes it possible to prevent the vicinity of the surface of the cooling roll having a large thermal expansion amount. Thus, the effect of absorbing thermal expansion can be exhibited more reliably. Moreover, since the slit is narrower than the groove, the possibility of sandwiching a part of the molten metal (a part of the solidified shell) is low. Moreover, since the slit is shallower and narrower than the groove, it is easy to process.
第4発明のロール式連続鋳造機によれば、第1又は第2発明のロール式連続鋳造機において、前記冷却ロールの表面には、先端に近づくほど幅が狭くなっている他の凸部が、隣り合う前記溝と溝の間に複数形成されていることを特徴としているため、溝と溝の間に設けた複数の他の凸部により、熱膨張量が大きい冷却ロールの表面付近に対して、より確実に熱膨張の吸収効果を発揮することができる。しかも、先端に近づくほど幅が狭くなっている他の凸部は、スリットに比べて溶融金属の一部(凝固シェルの一部)を挟む可能性が更に低減される。更には、幅の狭い前記他の凸部の先端から溶融金属の凝固が始まることになるため、前記凸部を均一に配置すれば、前記凝固の生成も均一に発生し、結果として凝固初期のシェル厚が均一になる、という効果も期待できる。 According to the roll type continuous casting machine of the fourth aspect of the invention, in the roll type continuous casting machine of the first or second aspect of the invention, the surface of the cooling roll has another convex portion whose width becomes narrower toward the tip. Since a plurality of adjacent grooves are formed between the adjacent grooves, a plurality of other protrusions provided between the grooves make it possible to reduce the amount of thermal expansion near the surface of the cooling roll. Therefore, the effect of absorbing thermal expansion can be more reliably exhibited. In addition, the possibility that the other convex portion whose width becomes narrower toward the tip end sandwiches a part of the molten metal (a part of the solidified shell) is further reduced as compared with the slit. Furthermore, since the solidification of the molten metal starts from the tip of the other convex part having a narrow width, if the convex part is arranged uniformly, the generation of the solidification also occurs uniformly. The effect of uniform shell thickness can also be expected.
第5発明のロール式連続鋳造機によれば、第1〜第4発明の何れかのロール式連続鋳造機において、前記冷却ロールの表面に液体の冷却媒体を吹き付けて前記冷却ロールを冷却し、且つ、少なくとも、前記冷却ロールの回転により前記溝のうちの前記溶融金属と非接触な部分が前記溶融金属と接触しようとする直前の前記非接触な部分内の温度が、前記冷却媒体の気化温度以上となるように前記冷却ロールへの前記冷却媒体の吹き付け量が設定されているロール冷却手段を備えたことを特徴としているため、冷却ロールに冷却媒体を吹き付けたときに溝のうちの溶融金属と非接触な部分内に冷却媒体が浸入しても、冷却ロールが回転して前記非接触な部分が溶融金属に接触する前に、前記非接触な部分内に侵入した冷却媒体を気化させて前記非接触な部分内に未気化の冷却媒体を残さないようにすることができるため、前記非接触な部分が溶融金属に接触したときに冷却媒体が気化して溶融金属の凝固を阻害する、という不具合が発生するのを防止することができる。
なお、更に望ましくは、冷却ロールが1回転する間に変化する溝の内部温度の最低温度が、冷却媒体の気化温度以上となるように前記冷却ロールへの前記冷却媒体の吹き付け量が設定されているロール冷却手段を備えることである。この場合、より確実に、前記非接触な部分が溶融金属に接触する前に前記非接触な部分内に侵入した冷却媒体を気化させて前記非接触な部分内に未気化の冷却媒体を残さないようにすることができる。
According to the roll type continuous casting machine of the fifth invention, in the roll type continuous casting machine of any one of the first to fourth inventions, the cooling roll is cooled by spraying a liquid cooling medium on the surface of the cooling roll, And at least the temperature in the non-contact portion of the groove just before the non-contact portion with the molten metal comes into contact with the molten metal by the rotation of the cooling roll is the vaporization temperature of the cooling medium. Since the roll cooling means in which the amount of the cooling medium sprayed onto the cooling roll is set so as to be as described above, the molten metal in the groove when the cooling medium is sprayed onto the cooling roll is provided. Even if the cooling medium penetrates into the non-contact part, the cooling medium rotates before the non-contact part comes into contact with the molten metal to vaporize the cooling medium that has entered the non-contact part. Above Since it is possible not to leave an unvaporized cooling medium in the contacted part, when the non-contact part comes into contact with the molten metal, the cooling medium evaporates and inhibits solidification of the molten metal. Can be prevented.
More preferably, the amount of cooling medium sprayed onto the cooling roll is set so that the minimum temperature of the groove that changes during one rotation of the cooling roll is equal to or higher than the vaporization temperature of the cooling medium. A roll cooling means. In this case, the non-vaporized cooling medium is not left in the non-contact part by more reliably vaporizing the cooling medium that has entered the non-contact part before the non-contact part contacts the molten metal. Can be.
第6発明のロール式連続鋳造機によれば、第1〜第5発明の何れかのロール式連続鋳造機において、前記冷却ロールの軸方向中央部に比べて軸方向両端部の方が、前記溝の密度が高いことを特徴としているため、冷却ロールの軸方向中央部に対して熱応力を緩和することができるとともに、端部効果で熱膨張量が大きくなる(自由に膨張する)冷却ロールの軸方向両端部に対しても、当該軸方向両端部の熱膨張を確実に吸収することができる。 According to the roll type continuous casting machine of the sixth aspect of the present invention, in the roll type continuous casting machine of any one of the first to fifth aspects of the invention, the axial end portions of the cooling roll are more than the axial direction central portion. Since the density of the grooves is high, it is possible to relieve the thermal stress with respect to the central portion in the axial direction of the cooling roll, and the cooling roll has a large thermal expansion amount (expands freely) by the end effect. The thermal expansion at both ends in the axial direction can be reliably absorbed even at both ends in the axial direction.
第7発明のロール式連続鋳造機によれば、第1〜第6発明の何れかのロール式連続鋳造機において、平行に配置された一対の前記冷却ロールの間に溶融金属が溜まる湯溜まり部を有しており、前記溝は前記冷却ロールの円周方向に不連続であり、且つ、前記円周方向の長さが、前記湯溜まり部のメニスカスの位置からキッシングポイントの位置までの前記冷却ロールの表面の円周方向の長さよりも、短いことを特徴としているため、冷却ロールに冷却媒体を吹き付けたときに溝に冷却媒体が浸入しても、この冷却媒体が溝内を流れて湯溜まり部のメニスカスまで達するのを防止することができる。溶融金属の静圧が得られないメニスカスまで冷却媒体が達すると、冷却媒体の突沸によって溶融金属の凝固が阻害される虞があるが、冷却媒体がメニスカスまで達しなければ、溶融金属の静圧によって冷却媒体の突沸を抑制することができる。
第8発明のロール式連続鋳造機によれば、第1〜第7発明の何れかのロール式連続鋳造機において、前記冷却ロールが平行に一対設けられ、これら一対の冷却ロールの間から引き出された鋳片が何れか一方の冷却ロールに捲き付けられる構成の双ロール式連続鋳造機であり、前記鋳片が巻き付けられない冷却ロールに比べて、前記鋳片が巻き付けられる冷却ロールの方が、前記溝の数が多く、もしくは、前記溝の数が多く且つ前記溝の深さも深いことを特徴としているため、何れか一方の冷却ロールに鋳片が巻き付けられて当該冷却ロールへの入熱量が多くなっても、当該冷却ロールの熱膨張を、数を多くした溝、もしくは、数を多くし且つ深さも深くした溝によって、確実に吸収することができる。
According to the roll type continuous casting machine of the seventh aspect of the invention, in the roll type continuous casting machine of any of the first to sixth aspects of the invention, a hot water reservoir where molten metal is accumulated between a pair of cooling rolls arranged in parallel. And the groove is discontinuous in the circumferential direction of the cooling roll, and the length in the circumferential direction is from the meniscus position of the hot water pool to the position of the kissing point. Since the length of the surface of the roll is shorter than the circumferential length, even if the cooling medium enters the groove when the cooling medium is sprayed on the cooling roll, the cooling medium flows in the groove and flows into the hot water. It is possible to prevent reaching the meniscus of the reservoir. If the cooling medium reaches a meniscus where the static pressure of the molten metal cannot be obtained, solidification of the molten metal may be hindered by bumping of the cooling medium, but if the cooling medium does not reach the meniscus, the static pressure of the molten metal The bumping of the cooling medium can be suppressed.
According to the roll type continuous casting machine of the eighth invention, in the roll type continuous casting machine of any one of the first to seventh inventions, a pair of the cooling rolls are provided in parallel, and are drawn from between the pair of cooling rolls. The slab is a twin roll type continuous casting machine configured to be wound around one of the cooling rolls, and compared to a cooling roll around which the slab is not wound, the cooling roll around which the slab is wound, Since the number of the grooves is large, or the number of the grooves is large and the depth of the grooves is deep, the slab is wound around one of the cooling rolls, and the heat input to the cooling roll is Even if it increases, the thermal expansion of the cooling roll can be surely absorbed by the groove having a large number or the groove having a large number and a deep depth.
以下、本発明の実施の形態例を図面に基づいて詳細に説明する。 Embodiments of the present invention will be described below in detail with reference to the drawings.
<実施の形態例1>
図1は本発明の実施の形態例1に係る双ロール式連続鋳造機の側面図、図2は前記双ロール式連続鋳造機の上面図である。また、図3は図2のA部を拡大して示す冷却ロールの第1の構造例の断面図、図4は図2のA部を拡大して示す冷却ロールの第2の構造例の断面図、図5は図3の冷却ロール構造における作用効果を示す図、図6は図4の冷却ロール構造における作用効果を示す図である。また、図7は溝の両側に設ける凸部の他の構造例を示す断面図である。
<
FIG. 1 is a side view of a twin-roll continuous casting machine according to
図1及び図2に示すように、平行に近接して配置された一対の冷却ロール31と、これら一対の冷却ロール31の軸方向両側にそれぞれ配置されてこれらの冷却ロール31の軸方向両端部にそれぞれ接触している一対のサイド堰32とを有している。サイド堰32で仕切られた一対の冷却ロール31の間の空間部が湯溜まり部33となっている。湯溜まり部33には、図示しないタンディッシュなどの供給手段から供給される溶融金属としての溶鋼34が溜まっている。
As shown in FIGS. 1 and 2, a pair of cooling rolls 31 arranged close to each other in parallel, and both axial ends of the cooling rolls 31 arranged on both sides in the axial direction of the pair of cooling rolls 31. And a pair of
図1中に矢印B1,B2で示す如く一対の冷却ロール31が、図示しない回転駆動手段によって互いに逆方向に回転すると、湯溜まり部33に供給された溶鋼34が各冷却ロールの表面(外周面)31aでそれぞれ冷却されて凝固することにより凝固シェルとなり、これらの凝固シェルが一対の冷却ロール31のキッシングポイントKP(冷却ロール31の間隔が最も狭い位置)で圧着されて帯状の鋳片35となる。この鋳片35は一対の冷却ロール31の間(キッシングポイントKP)から引き出されて、図1の如く下方へ搬送される、或いは、一方の冷却ロール31に巻き付けられて当該冷却ロール31の側方へ搬送される(図20参照)。かくして本双ロール式連続鋳造機により、鋳片35が連続的に鋳造される。なお、冷却ロール31と鋳片35は図示しない冷却手段によって冷却される。
When the pair of cooling rolls 31 are rotated in opposite directions by a rotation driving means (not shown) as indicated by arrows B1 and B2 in FIG. 1, the
そして、各冷却ロール31の表面(外周面)31aには、熱膨張吸収用の複数の溝36と、溝36の幅方向(図示例では冷却ロール31の軸方向)の両側部に位置し(即ち各溝36の両側に各溝36に隣接して配置され)且つ溝36の長さ方向(図示例では冷却ロール31の円周方向)に沿って延びている凸部37とが形成されている。この溝36と凸部37の具体的な構造については、図3に示す第1の構造例のようにしてもよく、図4に示す第2の構造例のようにしてもよい。
And in the surface (outer peripheral surface) 31a of each cooling
まず、図2及び図3に基づき、第1の構造例について説明する。図2に示すように、溝36は冷却ロール31の円周方向に沿い、冷却ロール31の全周に亘って形成されている。凸部37は前述のとおり、溝36の幅方向の両側部に位置し、且つ、溝36の長さ方向に沿って延びている。即ち、凸部37は、溝36と同様に冷却ロール31の円周方向に沿い、冷却ロール31の全周に亘って形成され、尾根状となっている。
First, a first structure example will be described with reference to FIGS. As shown in FIG. 2, the
図3において、凸部37は冷却ロール31の表面31a(基準表面)から上側(冷却ロール31の径方向外側)のD部分であり、溝36は冷却ロール31の表面31a(基準表面)から下側(冷却ロール31の径方向内側)のC部分である。即ち、凸部37の下側(径方向内側)が溝36である。また、凸部37は溝36の両側壁36aに連続しており、且つ、横断面形状(溝36の幅方向に沿う断面の形状)が三角形状となっている。即ち、凸部37は、その先端37aに近づくほど幅(溝36の幅方向に沿う断面の幅)が狭くなっている。
In FIG. 3, the
次に、図2及び図4に基づき、第2の構造例について説明する。この第2の構造も基本的には上記第1の構造と同様である。即ち、図2に示すように、溝36は冷却ロール31の円周方向に沿い、冷却ロール31の全周に亘って形成されている。凸部37は前述のとおり、溝36の幅方向の両側部に位置し、且つ、溝36の長さ方向に沿って延びている。即ち、凸部37は、溝36と同様に冷却ロール31の円周方向に沿い、冷却ロール31の全周に亘って形成され、尾根状となっている。
Next, a second structure example will be described with reference to FIGS. The second structure is basically the same as the first structure. That is, as shown in FIG. 2, the
但し、上記第1の構造例では図3に示すように凸部37が冷却ロール31の表面31a(基準表面)よりも突出しているのに対して、本第2の構造では図4に示すように凸部37が冷却ロール31の表面31a(基準表面)よりも内側に形成されている。図4において、凸部37は冷却ロール31の表面31aから下側(冷却ロール31の径方向内側)のE部分であり、その更に下側(径方向内側)のF部分が溝36である。また、凸部37は溝36の両側壁36aに連続しており、且つ、横断面形状(冷却ロール31Aの軸方に沿う断面の形状)が三角形状となっている。即ち、本第2の構造でも凸部37は、その先端37aに近づくほど溝36の幅(溝36の幅方向に沿う断面の幅)が狭くなっている。
However, in the first structure example, as shown in FIG. 3, the
第1の構造例及び第2の構造例において、凸部37の横断面形状が三角形状になっている(先端37aに近づくほど幅が狭くなっている)のは、部材の熱膨張量が部材の長さと温度に比例することから、凸部37の先端37a側の幅を狭く(長さを短く)して、できるだけ先端37a側の熱膨張量を小さくするためである。
In the first structure example and the second structure example, the
図5に示すように第1の構造例では溶鋼34が、溝36の両側部に設けられた凸部37に表面張力で支持されて、溝36の内部には浸入しない。また、図6に示すように第2の構造でも、溶鋼34が、溝36の両側部に設けられた凸部37に表面張力で支持されて、溝36の内部には浸入しない。換言すれば、第1の構造例及び第2の構造例では何れも、凸部37の高さH、即ち凸部37の溶鋼34を支持する点(図5,図6では先端37a)の高さHは、溝36の両側の凸部37の間で表面張力により溝36側に円弧状に膨らんだ溶鋼34が、溝36内には浸入しない程度の高さに設定されている。また、溝36の両側の凸部37の間隔W、即ち凸部37の溶鋼34を支持する点(図5,図6では先端37a)の間隔Wも、溶鋼34が凸部37に表面張力で支持されて溝36内に浸入しないようにすることができる間隔に設定されている。なお、凸部37の間隔Wが溝36の幅によって決まる場合には、溶鋼34が凸部37に表面張力で支持されて溝36内に浸入しないようにすることができるように溝36の幅を設定して凸部37の間隔Wを設定する。
なお、具体的な凸部37の間隔及び高さについては、適宜、机上計算や試験などを行うことによって設定すればよい。
As shown in FIG. 5, in the first structural example, the
In addition, what is necessary is just to set the space | interval and height of the specific
また、図4の第2の構造例の凸部37では溝36側の面37bが、溝36の側壁36aと面一になっているが、かかる構造の凸部37を図3の第1の構造例の凸部37に適用してもよい。勿論、その逆に図3の第1の構造例の如く溝36側の面37bが、溝36の幅方向に傾斜している凸部37を、第2の構造例の凸部37に適用してもよい。
Moreover, in the
更には、第1の構造例や第2の構造例における凸部37の横断面形状(溝36の幅方向に沿う断面の形状)を、図7に示すような形状にしてもよい。
図7(a)では凸部37の横断面形状が矩形状になっている。この矩形状の凸部37も、隣り合う溝36と溝36の間隔に比べれば、非常に幅が狭く、熱膨張量が非常に小さいため、有効である。
図7(b)では凸部37の横断面形状が半円などの円弧状になっている。図7(c)では凸部37の横断面形状が台形状になっている。勿論、円弧状の凸部37や台形状の凸部37の方が、矩形状の凸部37に比べて更に先端37a側の幅が狭く、熱膨張量が更に小さくなるため、望ましい。また、円弧状や台形状の凸部37の方が、図3,図4に示す三角形状の凸部37に比べて先端が尖鋭でないため、先端摩耗の不具合が生じにくいという利点を有している。一方、三角形状の凸部37の方が、円弧状や台形状の凸部37に比べて先端が尖鋭であるため、先端から溶鋼の凝固が始まって凝固初期のシェル厚が均一になり易いという利点を有している。
Furthermore, the cross-sectional shape (the cross-sectional shape along the width direction of the groove 36) of the
In Fig.7 (a), the cross-sectional shape of the
In FIG.7 (b), the cross-sectional shape of the
なお、上記の凸部37は何れも、溝36の側壁36aに連続しているが、必ずしもこれに限定するものでなく、溝36(側壁36a)から多少離れた位置に凸部37が設けられても、この凸部37に溶鋼34が表面張力で支持されて溝36に浸入するのを防ぐことができればよい。
Note that each of the
以上のように、本実施の形態例1によれば、冷却ロール31の表面31aで溶鋼34を冷却して凝固させることにより連続的に鋳片35を鋳造するロール式連続鋳造機において、冷却ロール31は、冷却ロール31の表面31aに複数の溝36と、溝36の幅方向の両側部に位置し且つ溝36の長さ方向に沿って延びている凸部37とが形成されていることを特徴としているため、溶鋼34が凸部37に表面張力で支持されて溝36内には浸入しない。換言すれば、溝36の両側部の凸部37の間隔と高さを、溶融金属がこれらの凸部に表面張力で支持されて溝内に浸入しない間隔と高さに設定している。
その結果、溶鋼34が冷却ロール31の表面31aで冷却されて凝固シェルになるときに当該溶鋼34の一部が溝36内に浸入して溝36内で凝固することにより、凝固シェルの一部が溝36内に入り込んだ状態になる、という不具合が発生するのを防止することができる。このため、冷却ロールの熱膨張吸収用の溝36の熱膨張吸収効果を維持することができ、凝固シェルが冷却ロール31の表面31aから離れる際に凝固シェルの一部が引きちぎられてしまうこともない。
As described above, according to the first embodiment, in the roll type continuous casting machine that continuously casts the
As a result, when the
なお、凸部37の横断面形状が矩形であったとしても、凸部37の幅は溝36の間隔に比べて非常に狭く、凸部37ではほとんど熱膨張が生じないため、溶鋼34の一部が凸部37と凸部37の間に浸入して凝固したとしても、熱膨張の吸収に関する問題などが発生する可能性は非常に低い。
しかも、凸部37が、凸部37の先端に近づくほど幅が狭くなっている場合(横断面形状が三角形状、円弧状、台形状などの場合)には、凸部37の先端側の熱膨張量を更に低減することができる。換言すれば、凸部37の先にいくほど溶鋼34に近づくため温度が高くなり熱膨張量が大きくなるのに対して、凸部37の先にいくほど(凸部37の先端に近づくほど)凸部37の幅を狭くすれば、この影響を相殺することができる。従って、溶鋼34の一部が凸部37と凸部37の間に浸入して凝固したとしても、熱膨張の吸収に関する問題などが発生する可能性を更に低減することができる。
Even if the cross-sectional shape of the
In addition, when the
なお、上記構造の冷却ロール31は双ロール式連続鋳造機だけでなく、単ロール式連続鋳造機にも適用することができ、この場合にも上記と同様の作用効果を得ることができる。
The
<実施の形態例2>
図8は本発明の実施の形態例2に係るロール式連続鋳造機に適用される冷却ロールの熱変形前の状態を示す要部断面図、図9は前記冷却ロールの熱変形後の状態を示す要部断面図である。また、図10は本発明の実施の形態例2に係るロール式連続鋳造機に適用される他の冷却ロールの熱変形前の状態を示す要部断面図、図11は前記冷却ロールの熱変形後の状態を示す要部断面図である。
<
FIG. 8 is a cross-sectional view of a main part showing a state before thermal deformation of a cooling roll applied to a roll-type continuous casting machine according to
図8及び図10に示す冷却ロール31は、図1に示すような双ロール式連続鋳造機に適用することができ、また、単ロール式連続鋳造機に適用することもできる。
The
まず、図8の冷却ロール31について説明する。図8に示す冷却ロール31において、溝36及び凸部37の構造については上記実施の形態例1(図2,図4参照)と同様であるため、ここでの詳細な説明は省略する。なお、図4の冷却ロール31では凸部37の横断面形状が三角形状であるのに対して、図8の冷却ロール31では凸部37の横断面形状が矩形状(即ち図7(a)と同様)になっている。勿論、これに限定するものではなく、図8においても、凸部37の横断面形状を、図4と同様の三角形状にしてもよく、更には図3と同様の三角形状、図7(b)と同様の円弧状、或いは、図7(c)と同様の台形状にしてもよい。
First, the
そして、図8に示す冷却ロール31の表面31aには、溝36よりも浅く、且つ、溝36よりも幅が狭いスリット41が、隣り合う溝36と溝36の間(即ち隣り合う一方の溝36の側部に設けられた凸部37と、他方の溝36の側部に設けられた凸部37との間)に等間隔で複数形成されている。なお、図示は省略するが、スリット41も、溝36や凸部37と同様(図2参照)に冷却ロール31の円周方向に沿い、冷却ロール31の全周に亘って形成されている。即ち、スリット41も、凸部37と同様(図2参照)に溝36の長さ方向に沿って延びている。
A slit 41 that is shallower than the
次に、図10の冷却ロール31について説明する。図10に示す冷却ロール31において、溝36及び凸部37の構造については上記実施の形態例1(図2,図4参照)と同様であるため、ここでの詳細な説明は省略する。なお、図4の冷却ロール31では凸部37の横断面形状が三角形状であるのに対して、図10の冷却ロール31では凸部37の横断面形状が図3と同様の三角形状になっている。勿論、これに限定するものではなく、図10においても、凸部37の横断面形状を、図4と同様の三角形状にしてもよく、更には図7(a)と同様の矩形状、図7(b)と同様の円弧状、或いは、図7(c)と同様の台形状にしてもよい。
Next, the
そして、図10に示す冷却ロール31の表面には、先端42aに近づくほど幅(溝36の幅方向に沿う断面の幅)が狭くなっている凸部42が、隣り合う溝36と溝36の間(即ち隣り合う一方の溝36の側部に設けられた凸部37と、他方の溝36の側部に設けられた凸部37との間)に一定のピッチで複数形成されている。凸部42は、横断面形状(溝36の幅方向に沿う断面の形状)が三角形状となっており、図示は省略するが、図2に示す凸部37と同様に冷却ロール31の円周方向に沿い、冷却ロール31の全周に亘って形成され、尾根状となっている。即ち、凸部42も、凸部37と同様(図2参照)に溝36の長さ方向に沿って延びている。
Further, on the surface of the
なお、凸部42の横断面形状は、図10のような三角形状に限定するものではなく、図4の凸部37と同様の三角形状、図7(b)の凸部37と同様の円弧状、或いは、図7(c)の凸部37と同様の台形状であってもよい。
In addition, the cross-sectional shape of the
以上のように、本実施の形態例2(図8)によれば、冷却ロール31の表面31aには、溝36よりも浅く、且つ、溝36よりも幅が狭いスリット41が、隣り合う溝36と溝36の間に複数形成されていることを特徴としているため、図9に示すように溝36と溝36の間に設けた複数のスリット41により、熱膨張量が大きい冷却ロール31の表面31a付近に対して、より確実に熱膨張の吸収効果を発揮することができる。また、スリット41は溝36よりも幅が狭いものであるため、溶鋼34の一部(凝固シェル43の一部)を挟む可能性が低い。また、スリット41は、溝36よりも浅くて幅が狭いため、加工が容易である。
As described above, according to the second embodiment (FIG. 8), the
また、本実施の形態例2(図10)によれば、冷却ロール31の表面31aには、先端42aに近づくほど幅が狭くなっている凸部42が、隣り合う溝36と溝36の間に複数形成されていることを特徴としているため、図11に示すように溝36と溝36の間に設けた複数の凸部42により、熱膨張量が大きい冷却ロール31の表面31a付近に対して、より確実に熱膨張の吸収効果を発揮することができる。しかも、先端42aに近づくほど幅が狭くなっている凸部42は、スリット41に比べて溶鋼34の一部(凝固シェル43の一部)を挟む可能性が更に低減される。更には、幅の狭い凸部42の先端42aから溶鋼34の凝固が始まることになるため、図10に示すように凸部42を均一に(等間隔に)配置すれば、前記凝固の生成も均一に発生し、結果として凝固初期のシェル厚が均一になる、という効果も期待できる。
Further, according to the second embodiment (FIG. 10), the
<実施の形態例3>
図12は本発明の実施の形態例3に係る双ロール式連続鋳造機の側面図、図13は冷却ロールの溝の内部温度の履歴を示す図である。なお、図12において上記実施の形態例1(図1,図2)と同様の部分については、同一の符号を付し、重複する詳細な説明は省略する。また、図示は省略するが、上記実施の形態例1(図2〜図4,図7参照)と同様に本実施の形態例3においても、冷却ロール31の表面31aには、複数の溝36と、溝36の幅方向の両側部に位置し且つ溝36の長さ方向に沿って延びている凸部37とが形成されている。
<
FIG. 12 is a side view of a twin-roll continuous casting machine according to
図12に示すように、鋳片35の両側には複数の冷却ノズル51が配設されている。これらの冷却ノズル51は鋳片35の両側面に対向しており、図示しない冷却水供給装置から送られてくる冷却水53を鋳片35の両側面に吹き付けることにより、鋳片35を冷却して所定の温度にする。なお、図12中の55は鋳片35を支持するサポートロール、56は冷却水53の飛沫である。
As shown in FIG. 12, a plurality of cooling
そして、冷却ロール31の下面側にはロール冷却手段としての複数の冷却ノズル52が配設されている。これらの冷却ノズル52は冷却ロール31の表面31aに対向しており、図示しないロール冷却手段の冷却水供給装置から送られてくる冷却水54(液体の冷却媒体)を、冷却ロール31の表面31aに吹き付けることにより、冷却ロール31を冷却して所定の温度にする。図12中の57は冷却水54の飛沫である。なお、鋳片35の冷却水53が冷却ロール31の表面に飛散することもある。
A plurality of cooling
詳述すると、図12に示す冷却ロール31の円周方向の任意の点Pにおける溝36の内部温度は、冷却ロール31(点P)が1回転する間に図13のように変化する。
More specifically, the internal temperature of the
即ち、図13に実線で温度変化を例示するように、冷却ロール31が回転して冷却ロール31のP点が、湯溜まり部33の溶鋼34の液面であるメニスカスMの位置から湯溜まり部33のキッシングポイントKPの位置まで移動すると、この間にP点の溝36の内部温度は、冷却ロール31が高温(例えば1600℃)の溶鋼34に接して加熱されることにより、メニスカスMの位置での温度T1から、最高温度T2(例えば800℃)まで急激に上昇する。その後、冷却ロール31が更に回転してP点が、キッシングポイントKPの位置から図12に示す最低温度位置Qまで移動すると、この間にP点の溝36の内部温度は、冷却ノズル52から吹き付けられる冷却水54で冷却ロール31が冷却されることによって、最高温度T2から、最低温度T3まで低下する。続いて、冷却ロール31が更に回転してP点が、最低温度位置QからメニスカスMの位置まで移動すると、この間にP点の溝36の内部温度は、湯溜まり部33の溶鋼34からの熱伝導により、最低温度T3から、前述のメニスカスMの位置での温度T1まで徐々に上昇する。以後、この温度変化が繰り返される。
That is, as illustrated by a solid line in FIG. 13, the
そして、ロール冷却手段では、上記のように冷却ロール31が1回転する間に変化する溝36の内部温度(例えばP点の溝内部温度)の最低温度T3が、冷却水54の気化温度T4(100℃)以上(例えば200℃)になるように、冷却ロール31への冷却水54の吹き付け量が設定されている。
なお、必ずしもこれに限定するものではなく、図13に2点鎖線で温度変化を例示するように、ロール冷却手段では、少なくとも、冷却ロール31の回転により溝36のうちの湯溜まり部33の溶鋼34と非接触な部分が前記溶鋼34と接触しようとする直前の前記非接触な部分内の温度が、冷却水54の気化温度T4以上となるように冷却ロール31への冷却水54の吹き付け量が設定されていればよい。
In the roll cooling means, the minimum temperature T3 of the internal temperature of the groove 36 (for example, the internal temperature of the groove at the point P) that changes during one rotation of the
However, the present invention is not necessarily limited to this, and as illustrated in FIG. 13 by a temperature change with a two-dot chain line, in the roll cooling means, at least the molten steel of the hot
以上のように、本実施の形態例3によれば、冷却ロール31の表面31aに冷却水54を吹き付けて冷却ロール31を冷却し、且つ、少なくとも、冷却ロール31の回転により溝36のうちの溶鋼34と非接触な部分が溶鋼34と接触しようとする直前の前記非接触な部分内の温度が、冷却水54の気化温度T4以上となるように冷却ロール31への冷却水54の吹き付け量が設定されているロール冷却手段を備えたことを特徴としているため、冷却ロール31に冷却水54を吹き付けたときに溝36のうちの溶鋼34と非接触な部分内に冷却水54が浸入しても、冷却ロール31が回転して前記非接触な部分が溶鋼34に接触する前に、前記非接触な部分内に侵入した冷却水54を気化させて前記非接触な部分内に未気化の冷却水54を残さないようにすることができるため、前記非接触な部分が溶鋼34に接触したときに冷却水54が気化して溶鋼34の凝固を阻害する、という不具合が発生するのを防止することができる。
更に望ましくは、冷却ロール31が1回転する間に変化する溝36の内部温度の最低温度T3が、冷却水54の気化温度T4以上となるように冷却ロール31への冷却水54の吹き付け量が設定されているロール冷却手段を備えることであり、この場合には、より確実に、前記非接触な部分が溶鋼34に接触する前に前記非接触な部分内に侵入した冷却水54を気化させて前記非接触な部分内に未気化の冷却水54を残さないようにすることができる。
As described above, according to the third embodiment, the cooling
More preferably, the amount of cooling
なお、上記のようなロール冷却手段を設けた構造は図12に示すような双ロール式連続鋳造機に限らず、一方の冷却ロール31に巻き付けられて当該冷却ロール31の側方へ搬送される双ロール式連続鋳造機(図20参照)などにも適用することができる。更には、単ロール式連続鋳造機にも適用することができる。
The structure provided with the roll cooling means as described above is not limited to the twin roll type continuous casting machine as shown in FIG. 12, but is wound around one
<実施の形態例4>
図14〜図18は本発明の実施の形態例4に係るロール式連続鋳造機に適用される冷却ロールの正面図である。
<Embodiment 4>
14 to 18 are front views of a cooling roll applied to a roll-type continuous casting machine according to Embodiment 4 of the present invention.
図14〜図18には各種の溝36の配置を示している。図14〜図18に示す冷却ロール31も、図1に示すような双ロール式連続鋳造機に適用することができ、また、単ロール式連続鋳造機に適用することもできる。
14 to 18 show
図14に示す冷却ロール31の表面31aには、複数の縦の溝36と、複数の横の溝36とが設けられている。縦の溝36は冷却ロール31の円周方向に沿い、冷却ロール31の全周に亘って形成されている。横の溝36は冷却ロール31の軸方向に沿い、冷却ロール31の全長に亘って形成されている。
A plurality of
図15に示す冷却ロール31の表面31aには、複数の斜めの溝36が設けられている。斜めの溝36は冷却ロール31の円周方向に対して傾斜した状態で冷却ロール31の全周に亘って形成されている。なお、図示は省略するが、螺旋状の溝を冷却ロールの表面に形成してもよい。
A plurality of
図16に示す冷却ロール31の表面31aには、複数の溝36が、冷却ロール31の円周方向に沿い、冷却ロール31の全周に亘って形成されている。しかも、冷却ロール31の軸方向中央部に比べて軸方向両端部のほうが、溝36の密度が高く(間隔が狭く)なっている。
On the
図17に示す冷却ロール32の表面31aには、複数の溝36が、冷却ロール31の円周方向に沿って形成されている。また、これらの溝36は冷却ロール31の円周方向に不連続になっている。しかも、この冷却ロール31を図1ような双ロール式連続鋳造機に適用する場合、各溝36の前記円周方向の長さLを、図1に示す湯溜まり部33のメニスカスMの位置からキッシングポイントKPの位置までの冷却ロール31の表面31aの円周方向の長さ(湯溜まり部33側の長さ)よりも、短くする。
A plurality of
図18に示す冷却ロール32の表面31aには、複数の溝36が、冷却ロール31の円周方向に沿って形成されている。また、これらの溝36は冷却ロール31の円周方向に不連続になっており、且つ、前記円周方向に隣接する溝36同士は、互いに位相が異なっている(即ち、冷却ロール31の軸方向の位置がずれている)。しかも、この冷却ロール31を図1のような双ロール式連続鋳造機に適用する場合、各溝36の前記円周方向の長さLを、図1に示す湯溜まり部33のメニスカスMの位置からキッシングポイントKPの位置までの冷却ロール31の表面31aの円周方向の長さ(湯溜まり部33側の長さ)よりも、短くする。
A plurality of
なお、図示は省略しているが、図14〜図18の冷却ロール31においても、溝36だけでなく、溝36の幅方向の両側部に位置し且つ溝36の長さ方向に沿って延びている凸部37(図3,図4,図7参照)も、表面に31aに形成されている。勿論、螺旋状の溝に対しても、その幅方向両側部に位置し且つ溝の長さ方向に沿って延びている凸部を設ける。
Although not shown, the
以上のように、本実施の形態例4(図16)によれば、冷却ロール31の軸方向中央部に比べて軸方向両端部の方が、溝36の密度が高いことを特徴としているため、冷却ロール31の軸方向中央部に対して熱応力を緩和することができるとともに、端部効果で熱膨張量が大きくなる(自由に膨張する)冷却ロール31の軸方向両端部に対しても、当該軸方向両端部の熱膨張を確実に吸収することができる。
As described above, the fourth embodiment (FIG. 16) is characterized in that the density of the
また、本実施の形態例4(図17〜図19)によれば、溝36は冷却ロール31の円周方向に不連続であり、且つ、前記円周方向の長さLが、湯溜まり部33のメニスカスMの位置からキッシングポイントKPの位置までの冷却ロール31の表面31aの円周方向の長さよりも、短いことを特徴としているため、冷却ロール31に冷却水を吹き付けたときに溝36内に冷却水が浸入しても、この冷却水が溝36内を流れて湯溜まり部33のメニスカスMまで達するのを防止することができる。
図12に基づいて説明すると、冷却ロール31に吹き付けられた冷却水54の一部が溝36内に浸入しても、冷却ロール31は溝36内も高温であるため、通常は溝36内に浸入した冷却水54も蒸発してしまう。しかし、場合によっては溝36内に浸入した冷却水54の一部が、液体のまま矢印Rの如く溝36内を流れて湯溜まり部33のメニスカスMの位置まで達する可能性もある。そして、溶鋼34の静圧が得られないメニスカスMまで冷却水54が達すると、冷却水54の突沸によって溶鋼34の凝固が阻害される虞がある。
これに対して、上記の如く溝36のロール円周方向の長さLがのメニスカスMの位置からキッシングポイントKPの位置までの長さよりも短ければ、溝36内に浸入した冷却水54の一部が液体のまま溝36内を流れたとしても、この冷却水54がメニスカスMの位置まで達するのを防止することができる。冷却水54がメニスカスMまで達しなければ、溶鋼34の静圧によって冷却水54の突沸を抑制することができる。
Further, according to the fourth embodiment (FIGS. 17 to 19), the
Referring to FIG. 12, even if a part of the cooling
In contrast, if the length L in the roll circumferential direction of the
なお、溝36を冷却ロール31の円周方向に不連続にするという構造は、図14のように縦横の溝36を設ける場合の縦の溝36や、図15のような斜めの溝36や、螺旋状の溝にも適用することができる。なお、斜めの溝や螺旋状の溝の場合、図19に示すように、斜め又は螺旋状の溝36の長さ方向に沿った長さ(斜めの長さ)ではなく、冷却ロール31の円周方向に沿った溝36の長さLを、メニスカスMの位置からキッシングポイントKPの位置までの冷却ロール31の表面31aの長さよりも短くする。
Note that the structure in which the
<実施の形態例5>
図20は本発明の実施の形態例5に係る鋳片巻き付け構造の双ロール式連続鋳造機の側面図、図21は前記双ロール式連続鋳造機の上面図、図22は発明の実施の形態例5に係る異径ロール構造の双ロール式連続鋳造機の側面図、図23は前記双ロール式連続鋳造機の上面図である。なお、図20〜図23において上記実施の形態例1(図1,図2)と同様の部分については、同一の符号を付し、重複する詳細な説明は省略する。また、図示は省略しているが、上記実施の形態例1(図2〜図4,図7参照)と同様に本実施の形態例4においても、冷却ロール31の表面31aには、溝36だけでなく、溝36の幅方向の両側部に位置し且つ溝36の長さ方向に沿って延びている凸部37も形成されている。
<
20 is a side view of a twin-roll continuous casting machine having a slab winding structure according to
図20及び図21に示す双ロール式連続鋳造機では、鋳片35が、平行に配置された一対の冷却ロール31の間(キッシングポイント)から引き出され、一方の(図示例では右側の)冷却ロール31に捲き付けられて、当該冷却ロール31の側方へと搬送される構成となっている。鋳片35が巻き付けられる右側の冷却ロール31と、鋳片35が巻き付けられない左側の冷却ロール31には何れも、上記実施の形態例1と同様に溝36が冷却ロール31の円周方向に沿い、冷却ロール31の全周に亘って形成されている。しかし、その溝36の数は、鋳片35が巻き付けられない左側の冷却ロール31に比べて、鋳片35が巻き付けられる右側の冷却ロール31の方が多くなっている。また、溝36の深さも、鋳片35が巻き付けられない左側の冷却ロール31に比べて、鋳片35が巻き付けられる右側の冷却ロール31の方が深くなっている。
従って、一方の冷却ロール31に鋳片35が巻き付けられて当該冷却ロール31への入熱量が多くなっても、当該冷却ロール31の熱膨張を、数を多くした溝36、もしくは、数を多くし且つ深さも深くした溝36によって、確実に吸収することができる。
In the twin roll type continuous casting machine shown in FIGS. 20 and 21, the
Therefore, even if the
図22及び図23に示す双ロール式連続鋳造機では、一対の冷却ロール31の径が異なっている。そして、これらの冷却ロール31には何れも、複数の縦の溝36と、複数の横の溝36とが設けられている。縦の溝36は冷却ロール31の円周方向に沿い、冷却ロール31の全周に亘って形成されている。横の溝36は冷却ロール31の軸方向に沿い、冷却ロール31の全長に亘って形成されている。そして、横の溝36の数は、左側の小径の冷却ロール31に比べて、右側の大径の冷却ロール31の方が多くなっている。また、横の溝36の深さも、小径の冷却ロール31に比べて、大径の冷却ロール31の方が深くなっている。
In the twin roll type continuous casting machine shown in FIGS. 22 and 23, the diameters of the pair of cooling rolls 31 are different. Each of these cooling rolls 31 is provided with a plurality of
なお、上記では冷却ロールへの入熱量や冷却ロールの大きさに応じて溝の分布を変えているが、その他、冷却ロールの熱容量、溶鋼(溶融金属)の性質(融点、温度、表面張力等)などに応じて溝の分布、即ち溝の数(溝のピッチ)や、溝幅や、溝の深さなどを変えてもよい。 In the above, the distribution of grooves is changed according to the heat input to the cooling roll and the size of the cooling roll. In addition, the heat capacity of the cooling roll, the properties of the molten steel (molten metal) (melting point, temperature, surface tension, etc.) ) Or the like, the number of grooves (groove pitch), groove width, groove depth, or the like may be changed.
また、溝への溶鋼(溶融金属)の浸入をより効果的に抑制するためには、鋳造を開始する前に予め冷却ロールを、ヒータなどの加熱手段で加熱して熱膨張させることにより、溝の幅を狭めておくことが望ましい。このことは上記実施の形態例1〜5の何れの場合にも適用することができる。 Further, in order to more effectively suppress the intrusion of molten steel (molten metal) into the groove, the cooling roll is heated in advance by a heating means such as a heater and thermally expanded before casting is started. It is desirable to narrow the width. This can be applied to any of the first to fifth embodiments.
また、上記実施の形態例1〜5では溝幅が一定(溝の両側壁が平行)になっているが、これに限定するものではなく、溝の幅は一定でなくてもよい。例えば、溝の底部側に比べて冷却ロール表面側の方が溝幅を狭くしてもよく、その逆でもよい。 In the first to fifth embodiments, the groove width is constant (both side walls of the groove are parallel). However, the present invention is not limited to this, and the groove width may not be constant. For example, the groove width may be narrower on the cooling roll surface side than on the bottom side of the groove, or vice versa.
本発明は冷却ロールの表面で溶融金属を冷却して凝固させることにより連続的に鋳片を鋳造するロール式連続鋳造機(単ロール式連続鋳造機又は双ロール式連続鋳造機)に関するものであり、冷却ロールの表面に溝を形成する場合に適用して有用なものである。 The present invention relates to a roll type continuous casting machine (single roll type continuous casting machine or twin roll type continuous casting machine) that continuously casts a slab by cooling and solidifying a molten metal on the surface of a cooling roll. It is useful when applied to the formation of grooves on the surface of the cooling roll.
31 冷却ロール
31a 表面(外周面)
32 サイド堰
33 湯溜まり部
34 溶鋼(溶融金属)
35 鋳片
36 溝
36a 溝の側壁
37 凸部
37a 先端
37b 凸部の面
41 スリット
42 凸部
42a 凸部の先端
43 凝固シェル
51,52 冷却ノズル
53,54 冷却水
55 サポートロール
56,57 冷却水の飛沫
KP キッシングポイント
M メニスカス
31
32
35
Claims (8)
前記冷却ロールは、前記冷却ロールの表面に複数の溝と、前記溝の幅方向の両側部に位置し且つ前記溝の長さ方向に沿って延びている凸部とが形成され、
前記溝の両側部の前記凸部が、前記溶融金属を表面張力で支持して当該溝内に浸入させない間隔と高さに設定されている
ことを特徴とするロール式連続鋳造機。 In a roll type continuous casting machine that continuously casts a slab by cooling and solidifying a molten metal on the surface of a cooling roll,
The cooling roll is formed with a plurality of grooves on the surface of the cooling roll, and convex portions located on both sides in the width direction of the groove and extending along the length direction of the groove ,
The roll-type continuous casting machine , wherein the convex portions on both sides of the groove are set to an interval and a height that support the molten metal with surface tension so as not to enter the groove .
前記凸部は、前記凸部の先端に近づくほど幅が狭くなっている
ことを特徴とするロール式連続鋳造機。 In the roll type continuous casting machine according to claim 1,
The roll-type continuous casting machine, wherein the convex portion is narrower as it approaches the tip of the convex portion.
前記冷却ロールの表面には、前記溝よりも浅く、且つ、前記溝よりも幅が狭いスリットが、隣り合う前記溝と溝の間に複数形成されている
ことを特徴とするロール式連続鋳造機。 In the roll type continuous casting machine according to claim 1 or 2,
On the surface of the cooling roll, a plurality of slits that are shallower than the groove and narrower than the groove are formed between the adjacent grooves. .
前記冷却ロールの表面には、先端に近づくほど幅が狭くなっている他の凸部が、隣り合う前記溝と溝の間に複数形成されている
ことを特徴とするロール式連続鋳造機。 In the roll type continuous casting machine according to claim 1 or 2,
On the surface of the cooling roll, a plurality of other convex portions whose width becomes narrower toward the tip are formed between the adjacent grooves.
前記冷却ロールの表面に液体の冷却媒体を吹き付けて前記冷却ロールを冷却し、且つ、少なくとも、前記冷却ロールの回転により前記溝のうちの前記溶融金属と非接触な部分が前記溶融金属と接触しようとする直前の前記非接触な部分内の温度が、前記冷却媒体の気化温度以上となるように前記冷却ロールへの前記冷却媒体の吹き付け量が設定されているロール冷却手段を備えた
ことを特徴とするロール式連続鋳造機。 In the roll type continuous casting machine according to any one of claims 1 to 4,
The cooling roll is sprayed on the surface of the cooling roll to cool the cooling roll, and at least a portion of the groove that is not in contact with the molten metal is in contact with the molten metal by the rotation of the cooling roll. A roll cooling means in which the amount of the cooling medium sprayed onto the cooling roll is set so that the temperature in the non-contact portion immediately before is equal to or higher than the vaporization temperature of the cooling medium. Roll type continuous casting machine.
前記冷却ロールの軸方向中央部に比べて軸方向両端部の方が、前記溝の密度が高い
ことを特徴とするロール式連続鋳造機。 In the roll type continuous casting machine according to any one of claims 1 to 5,
The roll type continuous casting machine, wherein the density of the grooves is higher at both axial end portions than at the axial center portion of the cooling roll.
平行に配置された一対の前記冷却ロールの間に溶融金属が溜まる湯溜まり部を有しており、
前記溝は前記冷却ロールの円周方向に不連続であり、且つ、前記円周方向の長さが、前記湯溜まり部のメニスカスの位置からキッシングポイントの位置までの前記冷却ロールの表面の円周方向の長さよりも、短い
ことを特徴とするロール式連続鋳造機。 In the roll type continuous casting machine according to any one of claims 1 to 6,
It has a hot water reservoir where molten metal accumulates between a pair of cooling rolls arranged in parallel,
The groove is discontinuous in the circumferential direction of the cooling roll, and the circumferential length is the circumference of the surface of the cooling roll from the meniscus position to the kissing point position of the hot water pool portion. A roll-type continuous casting machine characterized by being shorter than the length in the direction.
前記冷却ロールが平行に一対設けられ、これら一対の冷却ロールの間から引き出された鋳片が何れか一方の冷却ロールに捲き付けられる構成の双ロール式連続鋳造機であり、
前記鋳片が巻き付けられない冷却ロールに比べて、前記鋳片が巻き付けられる冷却ロールの方が、前記溝の数が多く、もしくは、前記溝の数が多く且つ前記溝の深さも深い
ことを特徴とするロール式連続鋳造機。 In the roll type continuous casting machine according to any one of claims 1 to 7,
A pair of the cooling rolls are provided in parallel, and a slab drawn from between the pair of cooling rolls is a twin roll continuous casting machine configured to be rubbed against one of the cooling rolls,
Compared to a cooling roll around which the slab is not wound, the cooling roll around which the slab is wound has a larger number of grooves, or a larger number of grooves and a larger depth of the grooves. Roll type continuous casting machine.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009003359A JP5247478B2 (en) | 2009-01-09 | 2009-01-09 | Roll type continuous casting machine |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009003359A JP5247478B2 (en) | 2009-01-09 | 2009-01-09 | Roll type continuous casting machine |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2010158706A JP2010158706A (en) | 2010-07-22 |
JP5247478B2 true JP5247478B2 (en) | 2013-07-24 |
Family
ID=42576271
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2009003359A Expired - Fee Related JP5247478B2 (en) | 2009-01-09 | 2009-01-09 | Roll type continuous casting machine |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5247478B2 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110000350A (en) * | 2019-05-21 | 2019-07-12 | 一重集团大连工程技术有限公司 | A kind of casting crystallization roll |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6117344A (en) * | 1984-07-04 | 1986-01-25 | Hitachi Ltd | Method and device for drum cooling of drum type continuous casting machine |
JP2006231347A (en) * | 2005-02-23 | 2006-09-07 | Mitsubishi-Hitachi Metals Machinery Inc | Twin roll type continuous caster |
-
2009
- 2009-01-09 JP JP2009003359A patent/JP5247478B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110000350A (en) * | 2019-05-21 | 2019-07-12 | 一重集团大连工程技术有限公司 | A kind of casting crystallization roll |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2010158706A (en) | 2010-07-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5247478B2 (en) | Roll type continuous casting machine | |
JP5255461B2 (en) | Twin roll type continuous casting machine | |
JP2007203337A (en) | Twin-roll casting machine | |
AU2006346617B2 (en) | Twin roll casting machine | |
KR101316403B1 (en) | Roll and Twin Roll Strip Caster Comprising It | |
WO2020079783A1 (en) | Cast piece manufacturing method | |
JP4014593B2 (en) | Twin roll type continuous casting machine and twin roll type continuous casting method | |
JP6784222B2 (en) | Manufacturing method of thin-walled slabs | |
JP2008272804A (en) | Dummy bar head for continuous casting | |
JP5103939B2 (en) | Casting roll | |
JP6740767B2 (en) | Method for manufacturing thin cast piece and apparatus for manufacturing thin cast piece | |
JP2008043952A (en) | Twin roll casting machine | |
JP4720145B2 (en) | Molten metal supply nozzle | |
JP4645291B2 (en) | Twin roll casting machine | |
JP4811264B2 (en) | Twin roll casting machine | |
JP2018103196A (en) | Thin slab production device and thin slab production method | |
JP5135906B2 (en) | Twin roll casting machine | |
KR101819228B1 (en) | Guide roll of continuous casting machine | |
JP4821199B2 (en) | Twin roll casting machine | |
KR100954795B1 (en) | Method for cooling twin roll strip caster | |
JP7151665B2 (en) | Water-cooled mold for continuous casting and continuous casting method for steel | |
KR101130721B1 (en) | Casting Roll of twin roll strip caster | |
JP6569550B2 (en) | Twin-drum type continuous casting apparatus, cooling drum, and method for producing thin-walled slab | |
JPH09103846A (en) | Continuous casting method of round billet and mold used for the method | |
JP6037332B2 (en) | Metal plate casting method and metal plate casting apparatus |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20110805 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20130128 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20130205 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20130315 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20130402 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20130409 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20160419 Year of fee payment: 3 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |