JP2006231347A - Twin roll type continuous caster - Google Patents

Twin roll type continuous caster Download PDF

Info

Publication number
JP2006231347A
JP2006231347A JP2005046582A JP2005046582A JP2006231347A JP 2006231347 A JP2006231347 A JP 2006231347A JP 2005046582 A JP2005046582 A JP 2005046582A JP 2005046582 A JP2005046582 A JP 2005046582A JP 2006231347 A JP2006231347 A JP 2006231347A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
roll
concave
solidified
continuous casting
rolls
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP2005046582A
Other languages
Japanese (ja)
Inventor
Kanji Hayashi
寛治 林
Yoshimi Kagehira
喜美 影平
Hideaki Takatani
英明 高谷
Tatsunori Sugimoto
達則 杉本
Shigeki Sueda
茂樹 末田
Mitsuo Kato
光雄 加藤
Hideaki Furumoto
秀昭 古元
Takashi Okamoto
隆志 岡本
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Primetals Technologies Holdings Ltd
Original Assignee
Mitsubishi Hitachi Metals Machinery Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Mitsubishi Hitachi Metals Machinery Inc filed Critical Mitsubishi Hitachi Metals Machinery Inc
Priority to JP2005046582A priority Critical patent/JP2006231347A/en
Publication of JP2006231347A publication Critical patent/JP2006231347A/en
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To prevent the occurrence of breakout by preventing the formation of a gap between a step part of a ring-shaped recessed part and a solidified shell. <P>SOLUTION: Recessed rolls 101,102 have the step parts 101a, 101b, 102a and 102b at both end parts and also are formed with the ring-shaped recessed parts 107a, 107b, 109a and 109b near the step parts (step part rising parts 131a, 131b, 132a and 132b). Since the solidified shells 111 and 112 solidified by being cooled with the roll surfaces, enter the ring-shaped recessed parts 107a, 107b, 109a and 109b and get stuck thereon, even if solidified shells 111 and 112 tend to thermally shrink along a roll axial direction, this shrinkage is prevented. As a result, the formation of the gap near the step part is prevented, the heat-exhausting even near the step parts is promoted, the growth of the solidified shell at the position is progressed and the occurrence of the breakout can be prevented. <P>COPYRIGHT: (C)2006,JPO&NCIPI

Description

本発明は双ロール式連続鋳造機に関し、ロールとして凹型ロールを採用してもブレークアウト(鋳片の破断)の心配なく安全操業ができるように工夫したものである。   The present invention relates to a twin-roll continuous casting machine, and is devised so that safe operation can be performed without worrying about breakout (breakage of a cast piece) even if a concave roll is adopted as a roll.

連続鋳造機は、精錬を終了した溶鋼を連続して鋳込み、直接、鋳片(スラブまたはストリップ)を製造するものである。連続鋳造機を用いた連続鋳造方法では、従来の造塊,分塊法に比較して偏析が少なく、表面品質も良好で、鋼板用鋳片を製造するのに適している。   The continuous casting machine continuously casts molten steel that has been refined, and directly produces a slab (slab or strip). The continuous casting method using a continuous casting machine is less segregated and has good surface quality compared to conventional ingot-making and ingot-making methods, and is suitable for producing steel plate slabs.

連続鋳造機に用いる鋳型としては、鋳片に対して鋳型が移動しない非同期式の振動鋳型と、鋳型が移動する同期式の双ロール式鋳型がある。   As a mold used for the continuous casting machine, there are an asynchronous vibration mold in which the mold does not move with respect to the slab and a synchronous twin-roll mold in which the mold moves.

図10は振動鋳型01の一例を示すものであり、縦振動(上下方向振動)する鋳型02の内部空間(湯溜まり部)に、ノズル03を介して溶鋼04を供給するようになっている。この例では、鋳型02は、漏斗形になっており、上面開口は膨らんでおり(長辺が外側に湾曲しており)、上部から下部に向かうに従い長辺が絞られて、下面開口は長方形になっている。
この振動鋳型01では、湯溜まり部に供給された溶鋼04が鋳型02に接触して抜熱されて凝固シェルとなり、鋳型02の下面から鋳片05となって引き出される。このとき、鋳型02の壁面と凝固シェルとの間の均一な潤滑を確保するため、溶融パウダーを供給している。
FIG. 10 shows an example of the vibration mold 01. The molten steel 04 is supplied through the nozzle 03 to the internal space (hot water reservoir) of the mold 02 that vibrates in the vertical direction (vertical vibration). In this example, the mold 02 has a funnel shape, the top opening is bulging (the long side is curved outward), the long side is narrowed from the top to the bottom, and the bottom opening is rectangular. It has become.
In the vibrating mold 01, the molten steel 04 supplied to the hot water pool portion is contacted with the mold 02 to remove heat and become a solidified shell, and is drawn out as a slab 05 from the lower surface of the mold 02. At this time, molten powder is supplied to ensure uniform lubrication between the wall surface of the mold 02 and the solidified shell.

図11は双ロール式鋳型010の一例を示すものである。この双ロール式鋳型010では、一対の逆方向に回転するロール011,012を、同じ高さ位置にて平行にしつつ近接して配置しており、ロール011,012の軸方向両端は、ロール端面に密着するサイド堰013,014(なお図ではサイド堰014は図示省略している)により仕切っている。ロール011,012及びサイド堰013,014により囲まれて形成された内部空間(湯溜まり部)には、ノズル015を介して溶鋼016が供給される。   FIG. 11 shows an example of a twin roll mold 010. In this twin roll mold 010, a pair of rolls 011 and 012 rotating in opposite directions are arranged close to each other in parallel at the same height position, and both ends in the axial direction of the rolls 011 and 012 are roll end faces. It is partitioned by side weirs 013 and 014 (which are not shown in the figure). Molten steel 016 is supplied through an nozzle 015 to an internal space (a hot water pool portion) formed by being surrounded by the rolls 011 and 012 and the side weirs 013 and 014.

ロール011,012が互いに内側に回転すると(溶鋼016を下方に巻き込むように回転すると)、溶鋼016はロール011,012に接触することにより冷却され、その結果、ロール011,012の表面にそれぞれ凝固シェルが形成される。この双方の凝固シェルはロール回転に伴い成長し、ロール011,012の最小ギャップ部にて圧接・一体化され、鋳片017として取り出される。   When the rolls 011 and 012 rotate inward with respect to each other (when the molten steel 016 is rotated so as to be wound downward), the molten steel 016 is cooled by coming into contact with the rolls 011 and 012. A shell is formed. Both of these solidified shells grow as the roll rotates, and are pressed and integrated at the minimum gap portions of the rolls 011 and 012 and are taken out as a cast slab 017.

双ロール式鋳型を用いた双ロール式連続鋳造機において、鋳造する鋳片の厚さを厚くするように、ロール形状を工夫した例を、特開昭59−118249号に示すものを使用して説明する。   In a twin roll type continuous casting machine using a twin roll type mold, an example in which the roll shape is devised so as to increase the thickness of the cast slab is shown in JP-A-59-118249. explain.

図12は特開昭59−118249号に示す双ロール式連続鋳造機の双ロール式鋳型を示し、図13は図12のA−A矢視図である。   FIG. 12 shows a twin roll mold of the twin roll type continuous casting machine disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 59-118249, and FIG. 13 is a view taken along arrow AA in FIG.

図12及び図13に示すように、一対のロール10,11と、ロール端面側を仕切るサイド堰12,13と、ロール10,11に接設したダム14,15とにより囲んで形成した空間が、湯溜まり部となる。この湯溜まり部には溶鋼16が供給される。
ロール10の両端部にはフランジ状に段部10a,10bが形成されている。同様に、ロール11の両端部にはフランジ状に段部11a,11bが形成されている。
As shown in FIGS. 12 and 13, a space formed by a pair of rolls 10 and 11, side weirs 12 and 13 that partition the roll end face side, and dams 14 and 15 that are in contact with the rolls 10 and 11 is formed. It becomes a hot water reservoir. Molten steel 16 is supplied to the hot water reservoir.
At both ends of the roll 10, step portions 10a and 10b are formed in a flange shape. Similarly, step portions 11 a and 11 b are formed in a flange shape at both ends of the roll 11.

ロール10,11が回転すると、溶鋼16はロール10,11の表面(この表面には段部10a,10b,11a,11bの表面も含む)に接触することにより冷却されて、凝固シェル17,18が形成される。凝固シェル17,18はロール回転に伴い成長していく。そして、段部10aと段部11aとの隙間、並びに、段部10bと段部11bとの隙間が最も小さくなる最小ギャップ部において、凝固シェル17のうち段部10a,10bの外周に形成された部分と、凝固シェル18のうち段部11a,11bの外周に形成された部分とが、段部10a,10bと段部11a,11bによる狭圧力により圧接・一体化される。この結果、凝固シェル17と凝固シェル18の両端部が圧接・一体化され、両凝固シェル17,18は中心部分に溶鋼16を残したままで、図13に示すように、袋綴じ状に接合されて鋳片19となる。   When the rolls 10 and 11 are rotated, the molten steel 16 is cooled by coming into contact with the surfaces of the rolls 10 and 11 (including the surfaces of the stepped portions 10a, 10b, 11a, and 11b), and the solidified shells 17 and 18 are brought into contact. Is formed. The solidified shells 17 and 18 grow as the roll rotates. And it formed in the outer periphery of step part 10a, 10b among the solidification shells 17 in the minimum gap part where the clearance gap between step part 10a and step part 11a and the gap between step part 10b and step part 11b become the smallest. The part and the part formed in the outer periphery of step part 11a, 11b among the solidification shells 18 are press-contacted and integrated by the narrow pressure by step part 10a, 10b and step part 11a, 11b. As a result, both ends of the solidified shell 17 and the solidified shell 18 are pressure-welded and integrated, and the solidified shells 17 and 18 are joined in a bag binding shape as shown in FIG. Thus, the slab 19 is obtained.

最小ギャップ部にて凝固シェル17,18が袋綴じ状に圧接されて中心部に溶鋼16を残した状態の鋳片19は、ロール10,11から引き出されて搬送され、搬送途中で冷却されることにより、中心部分の溶鋼16も凝固していく。   The slab 19 in a state in which the solidified shells 17 and 18 are pressed into a bag binding shape at the minimum gap portion and the molten steel 16 is left in the central portion is drawn out of the rolls 10 and 11 and conveyed, and is cooled in the middle of conveyance. As a result, the molten steel 16 in the center portion also solidifies.

図12及び図13に示す例では、隙間が狭くなっている段部10a,10bと段部11a,11bにて凝固シェル17,18の端部で圧接ができるため、ロール10,11間の隙間を広くしても、凝固シェル17,18を袋綴じ状に圧接でき、ロール10,11から引き出されていく鋳片17は、中心部は溶融状態のままであるが周面は凝固した状態となる。このようにロール10,11間の隙間を広くすることができるため、製造される鋳片19の厚さを厚くすることができる。このように鋳片19の厚さを厚くすることができるので、鋳片製造量を増大することができると共に、各種の厚さの鋼板の製造にも対処することができる。   In the example shown in FIG. 12 and FIG. 13, the stepped portions 10 a and 10 b and the stepped portions 11 a and 11 b having a narrow gap can be pressed at the ends of the solidified shells 17 and 18. The slab 17 that can be pressed into a bag binding shape and pulled out from the rolls 10 and 11 is in a molten state at the center, but the peripheral surface is solidified. Become. Thus, since the clearance gap between the rolls 10 and 11 can be widened, the thickness of the slab 19 manufactured can be made thick. Since the thickness of the slab 19 can be increased in this way, the amount of slab production can be increased, and the production of steel plates having various thicknesses can be dealt with.

特開昭59−118249号公報JP 59-118249 A 特開2002−113557JP 2002-113557 A

ところで図12及び図13に示すような、段部付のロールにて鋳造をすると、図14に示すように、凝固シェル17(18)と、ロール10(11)の段部10b,11bの立ち上がり部分との間に、ギャップGが発生してしまうことがある。これは、ロール面上で凝固シェル17(18)が形成されるときに、熱収縮により凝固シェル17(18)が収縮変形してしまうからである。   By the way, when casting is performed with a stepped roll as shown in FIGS. 12 and 13, as shown in FIG. 14, the solidified shell 17 (18) and the stepped portions 10b and 11b of the roll 10 (11) rise. A gap G may occur between the portions. This is because when the solidified shell 17 (18) is formed on the roll surface, the solidified shell 17 (18) shrinks and deforms due to thermal contraction.

このようなギャップGが発生してしまうと、この部分では抜熱が進まず、凝固シェル17(18)のうちこのギャップGに接している部分では、凝固シェルの成長が進まずに薄いままでロール10,11から引き出されてしまい、この薄い部分が復熱して再溶融してブレークアウト(鋳片の破断)が発生してしまうおそれがある。   When such a gap G occurs, heat removal does not proceed in this portion, and in the portion of the solidified shell 17 (18) that is in contact with this gap G, the solidified shell does not grow and remains thin. The rolls 10 and 11 may be pulled out, and the thin portion may be reheated and remelted to cause breakout (breakage of the slab).

本発明は、上記従来技術に鑑み、段部付のロールのように、ロールの軸方向に沿う両端の径が、ロールの中央部分の径よりも大きくなっている凹型ロールを用いた場合であっても、ブレークアウトの心配なく安全操業ができる双ロール式連続鋳造機を提供することを目的とする。   In view of the above prior art, the present invention is a case where a concave roll is used in which the diameters at both ends along the roll axial direction are larger than the diameter of the central part of the roll, such as a roll with a stepped portion. However, an object of the present invention is to provide a twin-roll continuous casting machine that can be safely operated without worrying about breakout.

上記課題を解決する本発明の構成は、
一対の回転するロールの間に溶鋼を供給し、各ロールの表面で凝固した凝固シェルを圧接してなる鋳片をロール間の隙間から引き出す双ロール式連続鋳造機において、
前記ロールは、ロールの軸方向に沿う両端の径が、ロールの中央部分の径よりも大きくなっている凹型ロールとなっており、
前記凹型ロールの両端側の周面には、周方向にリング状に伸びるリング状凹部が形成されていることを特徴とする。
The configuration of the present invention for solving the above problems is as follows.
In a twin-roll continuous casting machine that supplies molten steel between a pair of rotating rolls and draws out a slab formed by pressing a solidified shell solidified on the surface of each roll from the gap between the rolls,
The roll is a concave roll in which the diameter of both ends along the axial direction of the roll is larger than the diameter of the central portion of the roll,
A ring-shaped concave portion extending in a ring shape in the circumferential direction is formed on the circumferential surfaces on both ends of the concave roll.

また本発明の構成は、
一対の回転するロールの間に溶鋼を供給し、各ロールの表面で凝固した凝固シェルを圧接してなる鋳片をロール間の隙間から引き出す双ロール式連続鋳造機において、
前記ロールは、ロールの軸方向に沿う両端の径が、ロールの中央部分の径よりも大きくなっている凹型ロールとなっており、
前記凹型ロールの両端側の周面には、周方向にリング状に伸びるリング状凸部が形成されていることを特徴とする。
The configuration of the present invention is as follows.
In a twin-roll continuous casting machine that supplies molten steel between a pair of rotating rolls and draws out a slab formed by pressing a solidified shell solidified on the surface of each roll from the gap between the rolls,
The roll is a concave roll in which the diameter of both ends along the axial direction of the roll is larger than the diameter of the central portion of the roll,
A ring-shaped convex part extending in a ring shape in the circumferential direction is formed on the circumferential surface on both ends of the concave roll.

また本発明の構成は、
一対の回転するロールの間に溶鋼を供給し、各ロールの表面で凝固した凝固シェルを圧接してなる鋳片をロール間の隙間から引き出す双ロール式連続鋳造機において、
前記ロールは、ロールの軸方向に沿う両端の径が、ロールの中央部分の径よりも大きくなっている凹型ロールとなっており、
前記凹型ロールの周面には、多数の独立した窪みまたは多数の独立した突起または多数の独立した溝が形成されていることを特徴とする。
The configuration of the present invention is as follows.
In a twin-roll continuous casting machine that supplies molten steel between a pair of rotating rolls and draws out a slab formed by pressing a solidified shell solidified on the surface of each roll from the gap between the rolls,
The roll is a concave roll in which the diameter of both ends along the axial direction of the roll is larger than the diameter of the central portion of the roll,
A plurality of independent depressions, a number of independent protrusions, or a number of independent grooves are formed on the peripheral surface of the concave roll.

また本発明の構成は、
一対の回転するロールの間に溶鋼を供給し、各ロールの表面で凝固した凝固シェルを圧接してなる鋳片をロール間の隙間から引き出す双ロール式連続鋳造機において、
前記ロールは、ロールの軸方向に沿う両端の径が、ロールの中央部分の径よりも大きくなっている凹型ロールとなっており、
前記凹型ロールの両端側の周面には、周方向にリング状に伸びるリング状凹部または周方向にリング状に伸びるリング状凸部が形成されると共に、
前記凹型ロールの周面には、多数の独立した窪みまたは多数の独立した突起または多数の独立した溝が形成されていることを特徴とする。
The configuration of the present invention is as follows.
In a twin-roll continuous casting machine that supplies molten steel between a pair of rotating rolls and draws out a slab formed by pressing a solidified shell solidified on the surface of each roll from the gap between the rolls,
The roll is a concave roll in which the diameter of both ends along the axial direction of the roll is larger than the diameter of the central portion of the roll,
On the peripheral surfaces on both end sides of the concave roll, a ring-shaped concave portion extending in a ring shape in the circumferential direction or a ring-shaped convex portion extending in a ring shape in the circumferential direction is formed,
A plurality of independent depressions, a number of independent protrusions, or a number of independent grooves are formed on the peripheral surface of the concave roll.

また本発明の構成は、
前記窪みは大きさの異なる複数の寸法の窪みを含み、前記突起は大きさの異なる複数の寸法の突起を含み、前記溝は大きさの異なる複数の寸法の溝を含むことを特徴とする双ロール式連続鋳造機。
The configuration of the present invention is as follows.
The recess includes a plurality of recesses having different sizes, the protrusion includes a plurality of projections having different sizes, and the groove includes a plurality of grooves having different sizes. Roll type continuous casting machine.

本発明では、凹型ロールの両端側の周面に、周方向にリング状に伸びるリング状凹部またはリング状凸部を形成しているため、凝固シェルと段部との間にギャップが発生することがなくなり、この部分でのブレークアウトの発生を防止することができる。   In the present invention, a ring-shaped concave portion or a ring-shaped convex portion extending in a ring shape in the circumferential direction is formed on the circumferential surface on both ends of the concave roll, and therefore a gap is generated between the solidified shell and the stepped portion. The occurrence of breakout at this portion can be prevented.

また本発明では、凹型ロールの周面に、多数の独立した窪みや、多数の独立した突起や、多数の独立した溝を形成しているため、凝固シェルと段部との間にギャップが発生することがなくなり、この部分でのブレークアウトの発生を防止することができると共に、鋳片の割れを防止することができる。   In the present invention, a large number of independent depressions, a large number of independent protrusions, and a large number of independent grooves are formed on the peripheral surface of the concave roll, so that a gap is generated between the solidified shell and the stepped portion. Thus, breakout can be prevented from occurring at this portion, and cracking of the slab can be prevented.

以下に本発明の実施の形態を図面に基づき詳細に説明する。
ここで、本発明において用いる「凹型ロール」について先に説明をしておく。「凹型ロール」とは、「ロールの軸方向に沿う両端の径が、ロールの中央部分の径よりも大きくなっているロール」をいう。
Embodiments of the present invention will be described below in detail with reference to the drawings.
Here, the “concave roll” used in the present invention will be described first. A “concave roll” refers to a “roll whose diameter at both ends along the axial direction of the roll is larger than the diameter of the central portion of the roll”.

例えば「凹型ロール」としては、図1(a)に示すように、ロールRの両端に段部Dを有するものや、図1(b)に示すように、ロールRの両端がテーパー状に広がってから段部Dを有するものや、図1(c)に示すように、両端に段部Dを有するとともに、ロールRは軸方向の中央に向かうに従い径が漸減する鼓状になっているものなど、各種の形状のロールがある。
このような凹型ロールを用いれば、凝固シェルを袋綴じ状に圧接することができ、鋳造する鋳片を厚くすることができる。
For example, as the “concave roll”, as shown in FIG. 1A, the roll R has stepped portions D at both ends, and as shown in FIG. 1B, both ends of the roll R are tapered. Having a step portion D, and having a step portion D at both ends as shown in FIG. 1 (c), the roll R has a drum shape whose diameter gradually decreases toward the center in the axial direction. There are various types of rolls.
If such a concave roll is used, the solidified shell can be pressed into a bag-like shape, and the cast piece to be cast can be thickened.

以下に本発明の実施の形態を、各実施例に基づき詳細に説明する。   Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail based on the respective examples.

本発明の実施例1に係る双ロール式連続鋳造機を、図2及び、図2のB−B矢視図である図3を参照しつつ説明する。   A twin-roll continuous casting machine according to Embodiment 1 of the present invention will be described with reference to FIG. 2 and FIG. 3 which is a view taken along the line BB in FIG.

実施例1に係る双ロール式連続鋳造機100では、一対の逆方向に回転する凹型ロール101,102を、同じ高さ位置にて平行にしつつ近接して配置しており、凹型ロール101,102の軸方向両端は、ロール端面に密着するサイド堰103,104により仕切っている。凹型ロール101,102及びサイド堰103,104により囲まれて形成された内部空間(湯溜まり部)には、ノズル105を介して溶鋼106が供給される。   In the twin roll type continuous casting machine 100 according to the first embodiment, a pair of concave rolls 101 and 102 rotating in opposite directions are arranged close to each other in parallel at the same height position. Both ends in the axial direction are partitioned by side weirs 103 and 104 which are in close contact with the roll end face. Molten steel 106 is supplied through the nozzle 105 to the internal space (hot water reservoir) formed by being surrounded by the concave rolls 101 and 102 and the side weirs 103 and 104.

凹型ロール101は、ロールの両端がテーパー状に広がってから段部101a,101bを有している。しかも、凹型ロール101の両端側の周面に、周方向にリング状に伸びるリング状凹部107a,107bが形成されている。リング状凹部107a,107bの形成位置は、ロール軸方向に関して、段部101a,101bよりも中央側ではあるが、なるべく両端側に位置している。つまり、段部101a,101bの根元(段部立ち上がり部131a,131b)に、リング状凹部107a,107bを形成している。   The concave roll 101 has step portions 101a and 101b after both ends of the roll expand in a tapered shape. In addition, ring-shaped recesses 107 a and 107 b extending in a ring shape in the circumferential direction are formed on the peripheral surfaces on both end sides of the concave roll 101. The formation positions of the ring-shaped concave portions 107a and 107b are located on the center side of the step portions 101a and 101b with respect to the roll axis direction, but as far as possible on both ends. That is, the ring-shaped concave portions 107a and 107b are formed at the bases of the step portions 101a and 101b (step portion rising portions 131a and 131b).

凹型ロール102は、ロールの両端がテーパー状に広がってから段部102a,1021bを有している。しかも、凹型ロール102の両端側の周面に、周方向にリング状に伸びるリング状凹部109a,109bが形成されている。リング状凹部109a,109bの形成位置は、ロール軸方向に関して、段部102a,102bよりも中央側ではあるが、なるべく両端側に位置している。つまり、段部102a,102bの根元(段部立ち上がり部132a,132b)に、リング状凹部109a,109bを形成している。   The concave roll 102 has stepped portions 102a and 1021b after both ends of the roll expand in a tapered shape. Moreover, ring-shaped concave portions 109a and 109b extending in a ring shape in the circumferential direction are formed on the peripheral surfaces on both end sides of the concave roll 102. The formation positions of the ring-shaped recesses 109a and 109b are located on the center side of the stepped portions 102a and 102b with respect to the roll axis direction, but as far as possible on both ends. That is, the ring-shaped concave portions 109a and 109b are formed at the bases of the step portions 102a and 102b (step portion rising portions 132a and 132b).

凹型ロール101,102が回転すると、溶鋼106は凹型ロール101,102の表面(この表面には段部101a,101b,102a,102bの表面も含む)に接触することにより冷却されて、凝固シェル111,112が形成される。凝固シェル111,112はロール回転に伴い成長していく。そして、段部101aと段部102aとの隙間、並びに、段部101bと段部102bとの隙間が最も小さくなる最小ギャップ部において、凝固シェル111のうち段部101a,101bの外周に形成された部分と、凝固シェル112のうち段部102a,102bの外周に形成された部分とが、段部101a,101bと段部102a,102bによる狭圧力により圧接・一体化される。この結果、凝固シェル111と凝固シェル112の両端部が圧接・一体化され、両凝固シェル111,112は中心部分に溶鋼106を残したままで、図3に示すように、袋綴じ状に接合されて鋳片113となる。   When the concave rolls 101 and 102 are rotated, the molten steel 106 is cooled by contacting the surfaces of the concave rolls 101 and 102 (including the surfaces of the step portions 101a, 101b, 102a, and 102b), and the solidified shell 111 is cooled. , 112 are formed. The solidified shells 111 and 112 grow as the roll rotates. The gap between the stepped portion 101a and the stepped portion 102a and the smallest gap portion where the gap between the stepped portion 101b and the stepped portion 102b is the smallest are formed on the outer periphery of the stepped portions 101a and 101b in the solidified shell 111. The part and the part formed in the outer periphery of step part 102a, 102b among the solidification shells 112 are press-contacted and integrated by the narrow pressure by step part 101a, 101b and step part 102a, 102b. As a result, both ends of the solidified shell 111 and the solidified shell 112 are pressure-welded and integrated, and the solidified shells 111 and 112 are joined in a bag binding shape as shown in FIG. Thus, the slab 113 is obtained.

最小ギャップ部にて凝固シェル111,112が袋綴じ状に圧接されて中心部に溶鋼106を残した状態の鋳片113は、凹型ロール101,102から引き出されて搬送され、搬送途中で冷却されることにより、中心部分の溶鋼106も凝固していく。   The slab 113 in a state in which the solidified shells 111 and 112 are pressed in a bag-bound form at the minimum gap portion and the molten steel 106 is left in the center portion is drawn out from the concave rolls 101 and 102 and is transported, and is cooled in the middle of transport. As a result, the molten steel 106 in the center portion also solidifies.

実施例1では、凹型ロール101,102の両端の周面にリング状凹部107a,107b,109a,109bを形成しているので、ロール表面で凝固した凝固シェル111,112はリング状凹部107a,107b,109a,109b内にも浸入する(拡大図である図4参照)。
したがって、凝固シェル111,112が熱収縮してロール軸方向に沿って収縮しようとしても、リング状凹部107a,107b,109a,109bに入り込んだ凝固部分がリング状凹部107a,107b,109a,109bに引っ掛かり、軸方向に沿う凝固シェル111,112の収縮を抑制する。
このため、凝固シェル111,112と段部101a,101b,102a,102bとの間にギャップが発生することがなくなり、この部分(段部近傍)での抜熱は阻害されることなく凝固シェル111,112成長が進み、凝固の遅れを解消でき、この部分でのブレークアウトの発生を防止することができる。
In the first embodiment, the ring-shaped recesses 107a, 107b, 109a, and 109b are formed on the peripheral surfaces of both ends of the concave rolls 101 and 102. Therefore, the solidified shells 111 and 112 solidified on the roll surface are the ring-shaped recesses 107a and 107b. , 109a and 109b (see FIG. 4 which is an enlarged view).
Therefore, even if the solidified shells 111 and 112 are thermally contracted and contract along the roll axis direction, the solidified portions that have entered the ring-shaped concave portions 107a, 107b, 109a, and 109b become ring-shaped concave portions 107a, 107b, 109a, and 109b. It is caught and the shrinkage | contraction of the solidification shells 111 and 112 along an axial direction is suppressed.
For this reason, a gap is not generated between the solidified shells 111 and 112 and the step portions 101a, 101b, 102a and 102b, and heat removal at these portions (near the step portions) is not hindered. , 112 progresses and the delay in solidification can be eliminated, and the occurrence of breakout at this portion can be prevented.

なお、「リング状凹部」の代わりに「リング状凸部」を採用してもよい。   In place of the “ring-shaped concave portion”, a “ring-shaped convex portion” may be adopted.

実施例2の双ロール式連続鋳造機100では、図5に示すように、凹型ロール101,102のロール表面に多数の独立した窪み108,109を形成している。このため、ロール表面で凝固した凝固シェル111,112は、窪み108,109内にも浸入する(拡大図である図6参照)。   In the twin roll type continuous casting machine 100 of Example 2, as shown in FIG. 5, a large number of independent depressions 108 and 109 are formed on the roll surfaces of the concave rolls 101 and 102. For this reason, the solidified shells 111 and 112 solidified on the roll surface also enter the recesses 108 and 109 (see FIG. 6 which is an enlarged view).

したがって、凝固シェル111,112が熱収縮してロール軸方向に沿って収縮しようとしても、窪み108,110に入り込んだ凝固部分が窪み108,110に引っ掛かり、軸方向に沿う凝固シェル111,112の収縮を抑制する。
このため、凝固シェル111,112と段部101a,101b,102a,102bとの間にギャップが発生することがなくなり、凝固の遅れを解消でき、この部分でのブレークアウトの発生を防止することができる。
また、凝固シェル111,112の収縮を分散して均一化するため、凝固シェル111,112ひいては鋳片113の割れ発生を防ぐこともできる。
Therefore, even if the solidified shells 111 and 112 are heat-shrinked and try to shrink along the roll axis direction, the solidified portion that has entered the recesses 108 and 110 is caught in the recesses 108 and 110, and the solidified shells 111 and 112 along the axial direction. Suppresses shrinkage.
For this reason, a gap is not generated between the solidified shells 111 and 112 and the step portions 101a, 101b, 102a, and 102b, the solidification delay can be eliminated, and the occurrence of a breakout in this portion can be prevented. it can.
Further, since the shrinkage of the solidified shells 111 and 112 is dispersed and uniformized, it is possible to prevent the solidified shells 111 and 112 and hence the slab 113 from cracking.

なお、「窪み」の代わりに、多数の独立した「突起」や、多数の独立した「溝」を採用してもよい。この場合、「窪み」や「突起」や「溝」は、それぞれ、大きさの異なる複数の寸法のものを含むようにしていてもよい。   Instead of “dents”, a large number of independent “projections” and a large number of independent “grooves” may be employed. In this case, the “dent”, “projection”, and “groove” may each include a plurality of dimensions having different sizes.

上記実施例2では凹型ロール101,102の表面に多数の独立した窪み108,110を形成していたが、実施例3では、拡大図である図7に示すように、凹型ロール101,102の表面に、多数の独立した大径(例えば直径が1〜5mm)の窪み108L,110Lと、多数の独立した小径の窪み(ディンプル)108S,110Sを形成している。小径の窪み(ディンプル)108S,110Sの大きさは、粗さRz=90μm程度で直径0.5〜1mm程度としている。   In the second embodiment, a large number of independent depressions 108 and 110 are formed on the surfaces of the concave rolls 101 and 102. However, in the third embodiment, as shown in FIG. A large number of independent large diameter (for example, 1 to 5 mm) depressions 108L and 110L and a large number of independent small diameter depressions (dimples) 108S and 110S are formed on the surface. The size of the small-diameter depressions (dimples) 10 8 S and 110 S is set to a roughness Rz = 90 μm and a diameter of about 0.5 to 1 mm.

なお、「窪み」の代わりに、「突起」や「溝」を採用してもよい。この場合、「窪み」や「突起」や「溝」は、それぞれ、大きさの異なる複数の寸法のものを含むようにしていてもよい。   It should be noted that “projections” and “grooves” may be employed instead of “dents”. In this case, the “dent”, “projection”, and “groove” may each include a plurality of dimensions having different sizes.

実施例4では、図8に示すように、凹型ロール101,102の両端側の周面に、周方向にリング状に伸びるリング状凹部107a,107b,108a,108bが形成されると共に、凹型ロール101,102の表面に多数の小径の窪み108S,110Sが形成されている。   In Example 4, as shown in FIG. 8, ring-shaped recesses 107a, 107b, 108a, 108b extending in a ring shape in the circumferential direction are formed on the peripheral surfaces of both ends of the concave rolls 101, 102, and the concave roll A large number of small-diameter recesses 108S and 110S are formed on the surfaces of 101 and 102, respectively.

上記実施例2では凹型ロール101,102の表面に多数の独立した窪み108,110を形成していたが、実施例5では、図9に示すように、凹型ロール101(102)の周面に、独立した多数の溝120を形成した。この溝120によっても、実施例2における窪み108,110と同様な効果を得ることができる。   In the second embodiment, a large number of independent depressions 108 and 110 are formed on the surface of the concave rolls 101 and 102. However, in the fifth embodiment, as shown in FIG. 9, the circumferential surface of the concave roll 101 (102) is formed. A large number of independent grooves 120 were formed. This groove 120 can provide the same effect as that of the recesses 108 and 110 in the second embodiment.

凹型ロールの各種例を示す説明図。Explanatory drawing which shows the various examples of a concave roll. 本発明の実施例1に係る双ロール式連続鋳造機を示す正面図。The front view which shows the twin roll type continuous casting machine which concerns on Example 1 of this invention. 図2のB−B矢視図。The BB arrow line view of FIG. 本発明の実施例1の要部を示す構成図。The block diagram which shows the principal part of Example 1 of this invention. 本発明の実施例2に係る双ロール式連続鋳造機を示す構成図。The block diagram which shows the twin roll type continuous casting machine which concerns on Example 2 of this invention. 本発明の実施例2の要部を示す構成図。The block diagram which shows the principal part of Example 2 of this invention. 本発明の実施例3の要部を示す構成図。The block diagram which shows the principal part of Example 3 of this invention. 本発明の実施例4の要部を示す構成図。The block diagram which shows the principal part of Example 4 of this invention. 本発明の実施例5に用いる凹型ロールを示す構成図。The block diagram which shows the concave roll used for Example 5 of this invention. 従来の振動鋳型を示す構成図。The block diagram which shows the conventional vibration mold. 従来の双ロール式鋳型を示す構成図。The block diagram which shows the conventional twin roll type | mold casting_mold | template. 従来の双ロール式連続鋳造機を示す構成図。The block diagram which shows the conventional twin roll type continuous casting machine. 図12のA−A矢視図。FIG. 13 is an AA arrow view of FIG. 12. 従来におけるギャップの発生状態を示す説明図。Explanatory drawing which shows the generation | occurence | production state of the gap in the past.

符号の説明Explanation of symbols

100 双ロール式連続鋳造機
101,102 凹型ロール
101a,101b,102a,102b 段部
103,104 サイド堰
105 ノズル
106 溶鋼
107a,107b,109a,109b リング状凹部
108,108L,108S,110 窪み
111,112 凝固シェル
113 鋳片
120 溝
131a,131b,132a,132b 段部立ち上がり部
100 Twin roll type continuous casting machine 101, 102 Concave roll 101a, 101b, 102a, 102b Stepped portion 103, 104 Side weir 105 Nozzle 106 Molten steel 107a, 107b, 109a, 109b Ring-shaped concave portion 108, 108L, 108S, 110 Recess 111, 112 Solidified shell 113 Cast slab 120 Groove 131a, 131b, 132a, 132b Step rising part

Claims (5)

一対の回転するロールの間に溶鋼を供給し、各ロールの表面で凝固した凝固シェルを圧接してなる鋳片をロール間の隙間から引き出す双ロール式連続鋳造機において、
前記ロールは、ロールの軸方向に沿う両端の径が、ロールの中央部分の径よりも大きくなっている凹型ロールとなっており、
前記凹型ロールの両端側の周面には、周方向にリング状に伸びるリング状凹部が形成されていることを特徴とする双ロール式連続鋳造機。
In a twin-roll continuous casting machine that supplies molten steel between a pair of rotating rolls and draws out a slab formed by pressing a solidified shell solidified on the surface of each roll from the gap between the rolls,
The roll is a concave roll in which the diameter of both ends along the axial direction of the roll is larger than the diameter of the central portion of the roll,
The twin roll continuous casting machine is characterized in that ring-shaped recesses extending in a ring shape in the circumferential direction are formed on the peripheral surfaces on both ends of the concave roll.
一対の回転するロールの間に溶鋼を供給し、各ロールの表面で凝固した凝固シェルを圧接してなる鋳片をロール間の隙間から引き出す双ロール式連続鋳造機において、
前記ロールは、ロールの軸方向に沿う両端の径が、ロールの中央部分の径よりも大きくなっている凹型ロールとなっており、
前記凹型ロールの両端側の周面には、周方向にリング状に伸びるリング状凸部が形成されていることを特徴とする双ロール式連続鋳造機。
In a twin-roll continuous casting machine that supplies molten steel between a pair of rotating rolls and draws out a slab formed by pressing a solidified shell solidified on the surface of each roll from the gap between the rolls,
The roll is a concave roll in which the diameter of both ends along the axial direction of the roll is larger than the diameter of the central portion of the roll,
The double roll continuous casting machine is characterized in that ring-shaped convex portions extending in a ring shape in the circumferential direction are formed on the circumferential surfaces on both ends of the concave roll.
一対の回転するロールの間に溶鋼を供給し、各ロールの表面で凝固した凝固シェルを圧接してなる鋳片をロール間の隙間から引き出す双ロール式連続鋳造機において、
前記ロールは、ロールの軸方向に沿う両端の径が、ロールの中央部分の径よりも大きくなっている凹型ロールとなっており、
前記凹型ロールの周面には、多数の独立した窪みまたは多数の独立した突起または多数の独立した溝が形成されていることを特徴とする双ロール式連続鋳造機。
In a twin-roll continuous casting machine that supplies molten steel between a pair of rotating rolls and draws out a slab formed by pressing a solidified shell solidified on the surface of each roll from the gap between the rolls,
The roll is a concave roll in which the diameter of both ends along the axial direction of the roll is larger than the diameter of the central portion of the roll,
The twin roll type continuous casting machine is characterized in that a large number of independent depressions, a large number of independent protrusions or a large number of independent grooves are formed on the peripheral surface of the concave roll.
一対の回転するロールの間に溶鋼を供給し、各ロールの表面で凝固した凝固シェルを圧接してなる鋳片をロール間の隙間から引き出す双ロール式連続鋳造機において、
前記ロールは、ロールの軸方向に沿う両端の径が、ロールの中央部分の径よりも大きくなっている凹型ロールとなっており、
前記凹型ロールの両端側の周面には、周方向にリング状に伸びるリング状凹部または周方向にリング状に伸びるリング状凸部が形成されると共に、
前記凹型ロールの周面には、多数の独立した窪みまたは多数の独立した突起または多数の独立した溝が形成されていることを特徴とする双ロール式連続鋳造機。
In a twin-roll continuous casting machine that supplies molten steel between a pair of rotating rolls and draws out a slab formed by pressing a solidified shell solidified on the surface of each roll from the gap between the rolls,
The roll is a concave roll in which the diameter of both ends along the axial direction of the roll is larger than the diameter of the central portion of the roll,
On the peripheral surfaces on both end sides of the concave roll, a ring-shaped concave portion extending in a ring shape in the circumferential direction or a ring-shaped convex portion extending in a ring shape in the circumferential direction is formed,
The twin roll type continuous casting machine is characterized in that a large number of independent depressions, a large number of independent protrusions or a large number of independent grooves are formed on the peripheral surface of the concave roll.
請求項3または請求項4において、
前記窪みは大きさの異なる複数の寸法の窪みを含み、前記突起は大きさの異なる複数の寸法の突起を含み、前記溝は大きさの異なる複数の寸法の溝を含むことを特徴とする双ロール式連続鋳造機。
In claim 3 or claim 4,
The recess includes a plurality of recesses having different sizes, the protrusion includes a plurality of projections having different sizes, and the groove includes a plurality of grooves having different sizes. Roll type continuous casting machine.
JP2005046582A 2005-02-23 2005-02-23 Twin roll type continuous caster Pending JP2006231347A (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2005046582A JP2006231347A (en) 2005-02-23 2005-02-23 Twin roll type continuous caster

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2005046582A JP2006231347A (en) 2005-02-23 2005-02-23 Twin roll type continuous caster

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JP2006231347A true JP2006231347A (en) 2006-09-07

Family

ID=37039568

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2005046582A Pending JP2006231347A (en) 2005-02-23 2005-02-23 Twin roll type continuous caster

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP2006231347A (en)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009125755A (en) * 2007-11-21 2009-06-11 Mitsubishi-Hitachi Metals Machinery Inc Twin drum type continuous casting equipment, and slab casting method
JP2010158707A (en) * 2009-01-09 2010-07-22 Mitsubishi-Hitachi Metals Machinery Inc Twin-roll continuous caster
JP2010158706A (en) * 2009-01-09 2010-07-22 Mitsubishi-Hitachi Metals Machinery Inc Roll type continuous casting machine
JP2012115857A (en) * 2010-11-30 2012-06-21 Mitsubishi-Hitachi Metals Machinery Inc Twin roll type continuous casting machine and twin-roll type continuous casting method

Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS59118250A (en) * 1982-12-22 1984-07-07 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd Continuous casting method of steel plate
JPS6296949U (en) * 1985-12-04 1987-06-20
JPH01127148A (en) * 1987-11-12 1989-05-19 Nippon Steel Corp Drum type continuous casting apparatus
JPH01218743A (en) * 1988-02-27 1989-08-31 Nippon Steel Corp Cooling drum for metal strip continuous casting
JPH02224853A (en) * 1989-02-27 1990-09-06 Kawasaki Steel Corp Cooling roll for producing twin roll type rapidly cooling strip
JPH02148753U (en) * 1989-05-18 1990-12-18
JPH03174951A (en) * 1989-12-04 1991-07-30 O C C Co Ltd Continuous casting method
JPH03268846A (en) * 1990-03-16 1991-11-29 Hitachi Zosen Corp Continuous casting method
JPH09327753A (en) * 1996-06-10 1997-12-22 Nippon Steel Corp Cooling drum of thin cast slab continuous casting apparatus
JP2002113558A (en) * 2000-10-05 2002-04-16 Nippon Steel Corp Cooling drum for twin-roll type continuous casting apparatus and casting method using these drums

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS59118250A (en) * 1982-12-22 1984-07-07 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd Continuous casting method of steel plate
JPS6296949U (en) * 1985-12-04 1987-06-20
JPH01127148A (en) * 1987-11-12 1989-05-19 Nippon Steel Corp Drum type continuous casting apparatus
JPH01218743A (en) * 1988-02-27 1989-08-31 Nippon Steel Corp Cooling drum for metal strip continuous casting
JPH02224853A (en) * 1989-02-27 1990-09-06 Kawasaki Steel Corp Cooling roll for producing twin roll type rapidly cooling strip
JPH02148753U (en) * 1989-05-18 1990-12-18
JPH03174951A (en) * 1989-12-04 1991-07-30 O C C Co Ltd Continuous casting method
JPH03268846A (en) * 1990-03-16 1991-11-29 Hitachi Zosen Corp Continuous casting method
JPH09327753A (en) * 1996-06-10 1997-12-22 Nippon Steel Corp Cooling drum of thin cast slab continuous casting apparatus
JP2002113558A (en) * 2000-10-05 2002-04-16 Nippon Steel Corp Cooling drum for twin-roll type continuous casting apparatus and casting method using these drums

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009125755A (en) * 2007-11-21 2009-06-11 Mitsubishi-Hitachi Metals Machinery Inc Twin drum type continuous casting equipment, and slab casting method
JP4709200B2 (en) * 2007-11-21 2011-06-22 三菱日立製鉄機械株式会社 Twin drum continuous casting equipment
JP2010158707A (en) * 2009-01-09 2010-07-22 Mitsubishi-Hitachi Metals Machinery Inc Twin-roll continuous caster
JP2010158706A (en) * 2009-01-09 2010-07-22 Mitsubishi-Hitachi Metals Machinery Inc Roll type continuous casting machine
DE102009060322B4 (en) * 2009-01-09 2016-01-21 Primetals Technologies Japan, Ltd. Twin-roll continuous casting device
JP2012115857A (en) * 2010-11-30 2012-06-21 Mitsubishi-Hitachi Metals Machinery Inc Twin roll type continuous casting machine and twin-roll type continuous casting method

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP2006231347A (en) Twin roll type continuous caster
JPS6245456A (en) Twin roll type continuous casting machine
JP7135717B2 (en) Continuous casting mold and steel continuous casting method
JP4014593B2 (en) Twin roll type continuous casting machine and twin roll type continuous casting method
JP5255461B2 (en) Twin roll type continuous casting machine
JP2007203337A (en) Twin-roll casting machine
JPH09276994A (en) Mold for continuous casting
JP2006175488A (en) Twin-roll type continuous caster and twin-roll type continuous casting method
JP4366157B2 (en) Strip caster
JP4328180B2 (en) Cooling roll for strip casters
JP4580280B2 (en) Twin roll type continuous casting machine and twin roll type continuous casting method
JP5038236B2 (en) Core support structure
JP2993868B2 (en) Continuous casting mold
JPH0413053B2 (en)
JP2017080773A (en) Head end cooling material used for top cast piece of continuous casting, and continuous casting method
JPS63207453A (en) Continuous casting apparatus for metal sheet
JP2006136889A (en) Twin roll type continuous casting machine
JP3908901B2 (en) Cooling drum for continuous casting of thin-walled slab, thin-walled slab and its continuous casting method
JP2004074172A (en) Casting mold for continuously casting and continuous casting method
JPH10128500A (en) Tubular mold in continuous casting equipment
JP2004034094A (en) Mold for continuous casting
JPH0536148B2 (en)
JP2007021504A (en) Twin-roll type casting machine
JPS63126651A (en) Belt type continuous casting method
JPH0327857A (en) Metallic mold for centrifugal casting

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Effective date: 20071219

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20100122

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20100209

A02 Decision of refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02

Effective date: 20100615