JP5235285B2

JP5235285B2 - 誘起される振動が少ないエーロフォイル及び該エーロフォイルを備えるガスタービンエンジン

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Publication number: JP5235285B2
Application number: JP2006219595A
Authority: JP
Inventors: ロバート・エイ・ウォルター; デイヴィッド・クリステンセン; キャロライン・カーティス・グラナダ; ジェフリー・ヌスバウム; アンナ・ウェイ; マイケル・マクロリー; タラ・チャイデズ
Original assignee: General Electric Co
Current assignee: General Electric Co
Priority date: 2005-08-16
Filing date: 2006-08-11
Publication date: 2013-07-10
Anticipated expiration: 2026-08-11
Also published as: EP1754859A2; CN1916372B; US7497664B2; CN1916372A; EP1754859B1; US20070041841A1; EP1754859A3; JP2007051642A

Description

本発明は、一般に、ガスタービンエンジンの回転子ブレードに関し、特に、回転子ブレードに対して誘起される振動を減少する方法及び装置に関する。

ガスタービンエンジンの回転子ブレードは、通常、前縁部、後縁部、圧力側及び吸込み側を有するエーロフォイルを含む。圧力側と吸込み側は、前縁部及び後縁部において結合し、エーロフォイルの根元部と先端部との間で半径方向に延在する。内側流路は少なくとも部分的にエーロフォイル根元部により規定され、外側流路は少なくとも部分的に固定ケーシングにより規定される。例えば、少なくともいくつかの周知の圧縮機は、円板又はスプールから半径方向外側へ延出する複数列の回転子ブレードを含む。

周知の圧縮機回転子ブレードは、各ブレードの根元部領域がブレードの先端部領域より厚くなるように、内側流路に隣接して片持ち構造として形成される。特に、先端部領域は根元部領域より薄く、また、先端部領域は一般に機械的に拘束されないため、動作中、ウェーク圧力分布によって、先端部領域を経て、ブレードに翼弦の湾曲又は他の振動モードが誘起されることがある。振動応力、特に翼弦の曲げ応力（ストライプモード）は、ブレードの先端部領域に局所的に起こる場合もある。時間の経過に伴って、大きな応力は、先端部の亀裂、角部の損傷、下流側損傷、性能損失、飛行中時間の短縮及び／又は保証費用の上昇を招く。更に、翼弦の湾曲又は他の振動モードを伴って動作が継続されると、ブレードの有効寿命は制限されてしまうであろう。

先端部振動モードを減少するのを助長するために及び／又はエンジン動作中に存在する共振振動数の影響を低減するために、少なくともいくつかの周知の羽根は、先端部領域が厚くなるように製造される。しかし、ブレードの厚さが増すと、空力的性能に悪影響が及び且つ／又は回転子アセンブリに追加の半径方向荷重が誘起されるおそれがある。従って、半径方向荷重を誘起せずに、先端部振動を減少するのを助けるために、少なくともいくつかの他の周知のブレードは、先に説明した周知のブレードと比較して、翼弦長が短くなるように製造される。しかし、ブレードの翼弦長を短縮した場合でも、ブレードの空力的性能に悪影響が及ぶ可能性がある。

本発明は、上記従来技術の課題を解決することを目的の一つとする。

一実施形態においては、ガスタービンエンジンの回転子ブレードを製造する方法が提供される。回転子ブレードは、第１の側壁及び第２の側壁を有するエーロフォイルを含み、第１の側壁と第２の側壁は、前縁部及び後縁部で結合される。方法は、０％半径方向スパンの根元部分及び１００％半径方向スパンの先端部分により境界を規定され、半径方向スパン従属翼弦長C、それぞれの最大厚さT及び最大厚さ対翼弦長比（T_max/C比）を有するエーロフォイル部分を形成することと、第１のT_max/C比を有する根元部分を形成することと、第２のT_max/C比を有する先端部分を形成することと、第１の半径方向スパンと第２の半径方向スパンとの間に延出し、第１のT_max/C比及び第２のT_max/C比より小さい第３のT_max/C比を有する中間部分を形成することとを含む。

別の実施形態においては、ガスタービンエンジンのエーロフォイルが提供される。エーロフォイルは、半径方向スパン従属翼弦長C、それぞれの最大厚さT及び最大厚さ対翼弦長比（T_max/C比）を含み、エーロフォイルは、第１の側壁と、前縁部及び後縁部で前記第１の側壁に結合された第２の側壁と、０％半径方向スパンで第１のT_max/C比を有する根元部分と、１００％半径方向スパンで第２のT_max/C比を有する先端部分と、第１の半径方向スパンと第２の半径方向スパンとの間に延出し、第１のT_max/C比及び第２のT_max/C比より小さい第３のT_max/C比を有する中間部分とを更に含む。

更に別の実施形態においては、複数の回転子ブレードを含むガスタービンエンジンが提供される。各回転子ブレードは、半径方向スパン従属翼弦長C、それぞれの最大厚さT及び最大厚さ対翼弦長比（T_max/C比）を有するエーロフォイルを含み、エーロフォイルは、第１の側壁と、前縁部及び後縁部で前記第１の側壁に結合された第２の側壁と、０％半径方向スパンで第１のT_max/C比を有する根元部分と、１００％半径方向スパンで第２のT_max/C比を有する先端部分と、第１の半径方向スパンと第２の半径方向スパンとの間に延出し、第１のT_max/C比及び第２のT_max/C比より小さい第３のT_max/C比を有する中間部分とを更に含む。

図１は、ガスタービンエンジン１０の概略図である。ガスタービンエンジン１０は、ファンアセンブリ１２、高圧圧縮機１４及び燃焼器１６を含む。一実施形態においては、エンジン１０は、General Electric Company（オハイオ州シンシナティ）より入手可能なCF34エンジンである。エンジン１０は、高圧タービン１８及び低圧タービン２０を更に含む。ファンアセンブリ１２及びタービン２０は、第１の軸２４により結合され、圧縮機１４及びタービン１８は、第２の軸２６により結合される。

動作中、空気は、ファンアセンブリ１２を通って流れ、ファンアセンブリ１２から高圧圧縮機１４に圧縮空気が供給される。高圧で圧縮された空気は、燃焼器１６へ送り出される。燃焼器１６からの気流は、回転するタービン１８及び２０を駆動し、排気系統２８を経てガスタービンエンジン１０から排気される。

図２は、ガスタービンエンジン１０（図１に示される）のようなガスタービンエンジンと共に使用することができる回転子ブレード４０の一例の部分斜視図である。一実施形態においては、複数の回転子ブレード４０は、ガスタービンエンジン１０の高圧圧縮機段（図示せず）を形成する。各回転子ブレード４０は、エーロフォイル４２と、エーロフォイル４２を回転子円板（図示せず）に装着するために使用される一体のダブテール４３とを含む。あるいは、複数のブレード４０がブリスク（図示せず）を形成するように、ブレード４０は、円板（図示せず）から半径方向外側へ延出してもよい。

各エーロフォイル４２は、第１の輪郭規定側壁４４及び第２の輪郭規定側壁４６を含む。第１の側壁４４は、凸形であり、エーロフォイル４２の吸込み側を規定する。第２の側壁４６は、凹形であり、エーロフォイル４２の圧力側を規定する。側壁４４及び４６は、厚さ４９を有する前縁部４８と、前縁部から軸方向に離間して配置され且つ厚さ５１を有する後縁部５０とにおいて接合される。エーロフォイル４２の翼弦５２は、前縁部４８から後縁部５０までの距離を表す翼弦長５３を有する。特に、エーロフォイル後縁部５０は、エーロフォイル前縁部４８から翼弦に沿って下流側へ離間して配置される。第１の側壁４４及び第２の側壁４６は、それぞれ、ダブテール４３に隣接して位置するブレード根元部５４からエーロフォイル先端部５６まで、スパン５２に沿って長手方向又は半径方向外側へ延出する。半径方向スパン５２は、ブレード根元部５４からエーロフォイル先端部５６に至るまで、それぞれフルスパンの何％かに相当する複数の増分を経て、徐々に変化することができる。ブレード４０の中間部分５７は、スパンの選択自在の１つの増分に位置するブレード４０の横断面として定義することができ、あるいはスパンの２つの増分の間のある範囲の横断面として定義することができる。エーロフォイル４２の最大厚さ５８は、スパン５２のある増分における側壁４４と４６との間の最大離間距離の値として定義することができる。

ブレード４０の形状は、翼弦長の複数の増分における翼弦長５３（C）、それぞれの最大厚さ５８（T_max）及び最大厚さ（T_max）対翼弦長（C）比（T_max/C比）を使用して、少なくとも部分的に定義することができる。T_max/C比は、最大厚さを、スパンのその増分における対応する翼弦長で除算した値である。翼弦長及び最大厚さの値は、ブレード根元部５４からブレード先端部５６まで変化するため、それらの値は、測定が実行される場所の半径方向スパンによって左右されるであろう。

ブレード４０の製造中、ブレード４０の中にコア（図示せず）が鋳造される。コアは、コアダイ（図示せず）の中へ液体セラミック及びグラファイトスラリを注入することにより製造される。固体セラミックコアを形成するために、スラリは加熱される。コアは、タービンブレードダイ（図示せず）の中に浮かんでおり、セラミックコアを取り囲むように、高温ワックスがタービンブレードダイの中へ注入される。高温ワックスは凝固し、ブレードプラットフォームにセラミックコアが浮かんだ状態のタービンブレードを形成する。次に、セラミックコアを含めたワックスのタービンブレードは、セラミックスラリの中に浸漬され、乾燥される。ワックスのタービンブレードの上にシェルが形成されるように、この手順は、何度か繰り返される。次に、ワックスを溶融し、シェルの外へ排出することにより、内側にコアが浮かんでいる型が残り、その型の内部に溶融金属が注入される。金属が凝固した後、シェルは引き剥がされ、コアが取り除かれ、その結果、ブレード４０が形成される。ブレード４０を所定の指定寸法まで最終仕上げするために、最終機械加工工程が使用されてもよい。

図３は、本発明の一実施形態に従って製造されたブレード４０のT_max/Cプロファイルの一例のグラフ３００である。グラフ３００は、ブレード４０の半径方向長さのパーセント（％）スパンの増分で目盛を付されたｘ軸を含む。０％スパンは、ブレード根元部５４に近接するブレード４０を表し、１００％スパンは、エーロフォイル先端部５６に近接するブレード４０を表す。グラフ３００は、T_max/Cの増分で目盛を付されたｙ軸を更に含む。

トレース３０６は、ほぼ直線的である典型的なブレードの場合のT_max/C分布と半径方向高さとの関係を示す。この場合、根元部のT_max/Cの方が大きく、先端部のT_max/Cは小さい。トレース３０８は、本発明の一実施形態に従ったブレード４０のT_max/C分布と半径方向高さとの関係を示す。実施形態においては、ブレード４０は、ブレードの固有振動数の変化を最小限に抑えつつ、エーロフォイル４２の相対的に広い部分にわたって振動応力を分布させ、エーロフォイル４２を強化する。例えば、ブレード４０の動作範囲で、１‐２Ｓモード共振が維持することができる。更に、典型的なブレードと比較して、ブレード振動数の変化が最小限に抑えられることにより、ストライプモード強度が向上することを除いて、ブレードの動応答の変化が最小限に抑えられる。その結果、１‐２Ｓ及び１‐３Ｓなどの少なくともいくつかのモードで、振動応力応答が低減される。

実施形態においては、後縁部先端キャンバを含めたキャンバ及び翼形中心線形状、並びに根元部付近の傾き調整及びキャンバ調整は、所定の空力的特性及び動作能力特性を保持しつつ、ブレード４０を強化するように値を定められる。トレース３０８は、ブレード４０の振動強度を規定するためにあらかじめ定められている半径方向スパン最大厚さ分布を示す。スパンの約３８％〜約７８％の範囲などを有する中間部分スパン３１０において、最大厚さ分布が減少されてもよいが、範囲は、ここで挙げた％スパンに限定されない。

図４は、本発明の一実施形態に従って製造されたブレード４０の後縁部厚さプロファイルの一例のグラフ４００である。グラフ４００は、ブレード４０の半径方向長さの％スパンの増分で目盛を付されたｘ軸４０２を含む。０％スパンは、ブレード根元部５４に近接するブレード４０を表し、１００％スパンは、エーロフォイル先端部５６に近接するブレード４０を表す。グラフ４００は、インチ（ミル）の増分で目盛を付されたｙ軸４０４を更に含む。

トレース４０６は、ほぼ直線的である典型的なブレードの場合の後縁部厚さと半径方向高さとの関係を示す。この場合、根元部の後縁部厚さの方が大きく、先端部の後縁部厚さの方が小さい。トレース４０８は、本発明の一実施形態に従ったブレード４０の後縁部厚さの分布と半径方向高さとの関係を示す。T_max/Cが減少する半径方向スパンの場所で、後縁部厚さが増加する。例えば、典型的なブレード（図３に示される）に対して、スパンの約３８％〜７８％の範囲で、T_max/Cは減少する。しかし、後縁部厚さは、典型的なブレードと比較して、この範囲内で増加する。１‐２Ｓモード振動に対する保護のために、先端部のT_max/Cは増加され、スパンの約３８％〜７８％の範囲で、T_max/Cは減少される。特に、中間部分５７におけるT_max/Cの値は、先端部５６に近接する場所のT_max/Cの値より小さい。実施形態においては、中間部分５７におけるT_max/Cの値は、先端部５６に近接する場所の値より１％小さくなるように減少される。別の実施形態では、特定の問題の必要条件に適合するように、特定の値が調整することができる。後縁部厚さを修正すると、他のブレードに発生した寸法変化の結果として振動数パラメータ及び強度パラメータの損失を許容できる。

図５は、本発明の一実施形態に従って製造されたブレード４０の前縁部厚さプロファイルの一例のグラフ５００である。グラフ５００は、ブレード４０の半径方向長さの％スパンの増分で目盛を付されたｘ軸５０２を含む。０％スパンは、ブレード根元部５４に近接するブレード４０を表し、１００％スパンは、エーロフォイル先端部５６に近接するブレード４０を表す。グラフ５００は、前縁部厚さの増分で目盛を付されたｙ軸５０４を更に含む。

トレース５０６は、ほぼ直線的である典型的なブレードの場合の前縁部厚さと半径方向高さとの関係を示す。この場合、根元部の前縁部厚さの方が大きく、先端部の前縁部厚さの方が小さい。トレース５０８は、本発明の一実施形態に従ったブレード４０の前縁部厚さ分布と半径方向高さとの関係を示す。T_max/Cが減少する半径方向スパンの場所で、前縁部厚さは増加する。例えば、典型的なブレード（図３に示される）に対して、スパンの約３８％〜７８％の範囲で、T_max/Cは減少する。しかし、前縁部厚さは、典型的なブレードと比較して、この範囲内で増加する。１‐２Ｓモード振動に対する保護のために、先端部T_max/Cは増加され、スパンの約３８％〜７８％の範囲のT_max/Cは減少される。特に、中間部分５７におけるT_max/Cの値は、先端部５６に近接する場所の値より小さい。実施形態においては、中間部分５７におけるT_max/Cの値は、先端部５６に近接する場所の値より１％小さくなるように減少される。別の実施形態では、特定の問題の必要条件に適合するように、特定の値が調整することができる。前縁部厚さを修正すると、他のブレードに発生した寸法変化の結果として振動数パラメータ及び強度パラメータの損失を許容できる。

図６は、典型的な回転子ブレードの振動応力の例を示すプロット図６００である。半径方向外側の応力帯６０４が最高応力レベル領域６０６を取り囲むように、複数の応力帯６０２がエーロフォイル先端部５６からブレード根元部５４に至るまで、向きを定められている。領域６０６から徐々に遠ざかる領域における応力レベルは、領域６０６により近接する領域と比較して低い応力を示す。領域６０６から、例えば、ブレード根元部５４に近接する場所にある領域６０８に向かって、領域の応力レベルの大きさは減少する。

図７は、回転子ブレード４０（図２に示される）の振動応力の例を示すプロット図７００である。半径方向外側の応力帯７０４が最高応力レベル領域７０６を取り囲むように、エーロフォイル先端部５６からブレード根元部５４に至るまで、複数の応力帯７０２が向きを定められている。領域７０６から徐々に遠ざかる領域における応力レベルは、領域７０６により近接する領域と比較して低い応力を示す。領域７０６から、例えば、ブレード根元部５４に近接する場所にある領域７０８に向かって、領域の応力レベルの大きさは減少する。応力領域７１０及び７１２は、典型的なブレードの対応する場所における応力レベル（図６に示される）より高い応力レベルを示す。更に、領域７０４の応力の値は、領域６０４と比較して小さくなっている。図３〜図５に示される特性を有するブレード４０を形成することにより、応力は、ブレードの中間部分５７のより広い領域に分散されるため、エーロフォイル先端部５４における応力の大きさの低減が助長される。振動応力の問題に対応するためにT_max/Cプロファイルが修正され、且つ強度及び／又はブレード性能損失を回復するために、後縁部厚さ及び／又は前縁部厚さも対応して修正されたブレード４０の製造は、１‐２Ｓ振動モードに加えて、より高次の撓みモード及びねじりモードなどの他の局所振動モードで使用することができる。

エーロフォイル４２に対して誘起されるエネルギーは、励起エネルギーの力と、エーロフォイル４２の変位との点乗積として計算することができる。特に、動作中、エーロフォイル先端部５４は、一般に、機械的に拘束されないため、空力的駆動力、すなわち、ウェーク圧力分布は、一般に、エーロフォイル先端部５４に隣接して最も高い。図３〜図５に示されるようなT_max/Cプロファイル、前縁部厚さプロファイル及び後縁部厚さプロファイルは、そのようなT_max/Cプロファイル、前縁部厚さプロファイル及び後縁部厚さプロファイルを含まない同様のエーロフォイルと比較して、エーロフォイル４２を強化し、ブレード自然振動数の変化を最小限に抑えつつ、先端部応力をエーロフォイル４２のより広い領域に分布させるのを助ける。

ある特定の用途に適するブレードを製造するためのT_max/Cプロファイル、前縁部厚さプロファイル及び後縁部厚さプロファイルは、空力的特性、振動特性及び性能特性がわかっており且つ／又は判定可能であるような既存のブレード幾何学形状を使用して判定することができる。その場合、ブレードの特性を所定の仕様の範囲内に維持しつつ、相対的に小さな増分によりブレード幾何学形状を繰り返し修正することができる。特に、ブレードの自然振動数は、モード並びに予想応答及び／又は測定応答に応じて、５〜１０％の範囲内に維持されることが望まれるであろう。キーモードにおける応力対エネルギーの平方根比は、詳細な解析コード（強制応答）を使用して減少され、妥当性検査することができる。他のモードにおける応力対エネルギーの平方根比及びブレード重量は、所定の仕様の範囲内に維持されてもよい。実施形態においては、繰り返しは、エーロフォイル４２自体及びそれに近接する部分におけるT_max/Cの増加をもたらし、それは、先端部の強化に好都合であった。中間スパン、例えば、６０％スパン付近のT_max/Cは、ブレードにおいて、ストライプモード応力を半径方向内側へ拡散するために減少される。ブレード振動数及び応力対エネルギーの平方根比が維持されるように、中間スパンにおける縁部厚さは増加される。ブレード根元部付近では、T_max/Cは、相対的に控えめに増加されるが、ブレード根元部におけるT_max/Cは、余分な先端部質量に対する支えが与えられ、減少した中間スパン質量を補償するように、そのまま維持される。

図８は、ガスタービンエンジン１０（図１に示される）のようなガスタービンエンジンと共に使用できる回転子ブレード８００の一例を先端部側から見た横断面図である。一実施形態においては、複数の回転子ブレード８００は、ガスタービンエンジン１０の高圧圧縮機段（図示せず）を形成する。各回転子ブレード８００は、第１の輪郭規定側壁８０４及び第２の輪郭規定側壁８０６を有するエーロフォイル８０２を含む。第１の側壁８０４は凸形であり、エーロフォイル８０２の吸込み側を規定する。第２の側壁８０６は凹形であり、エーロフォイル８０２の圧力側を規定する。側壁８０４及び８０６は、厚さ８０９を有する前縁部８０８と、前縁部８０８から軸方向に離間して配置され且つ厚さ８１１を有する後縁部８１０とにおいて接合される。エーロフォイル８０２の翼弦８１２は、前縁部８０８から後縁部８１０までの距離を表す翼弦長８１３を含む。特に、エーロフォイル後縁部８１０は、エーロフォイル前縁部８０８から翼弦に沿って下流側へ離間して配置される。第１の側壁８０４及び第２の側壁８０６は、それぞれ、ブレード根元部（図示せず）からエーロフォイル先端部まで、スパンに沿って長手方向又は半径方向外側に延出する。エーロフォイル８０２の最大厚さ８１８は、ブレード８００の先端部における側壁８０４及び８０６の間の最大離間距離の値として定義することができる。翼弦８１２の中間点は、最大厚さ８１８の場所と一致してもよい。実施形態においては、翼弦８１２の中間点と、最大厚さ８１８の場所とは一致しない。前縁部厚さ８０９及び後縁部厚さ８１１は、それぞれ、前縁部８０８及び後縁部８１０に隣接するあらかじめ規定された場所における側壁８０４及び８０６の離間距離の値として定義することができる。

ブレード８００の形状は、翼弦長８１３、最大厚さ８１８（T_max）、前縁部厚さ８０９、後縁部厚さ８１０及びブレード８００のキャンバを使用して、少なくとも部分的に定義することができる。

先端部側から見た別の回転子ブレード８５０の例の横断面図が、ブレード８００の図に重ね合わされている。ブレード８５０は、既知のパラメータ及び外部刺激に対する既知の応答を含む予備設計又はモデルを表現することができる。ブレード８５０は、様々に異なる刺激及び／又は応答に対応するように設計を改善するために使用することができる。一般に、ブレード８５０は、ブレード８００と比較して、前縁部においてより狭く、翼弦８１２の中間点の付近でより厚く、後縁部でより狭い横断面プロファイルを含む。更に、ブレード８５０のキャンバ又は湾曲は、後縁部において、ブレード８００のキャンバより小さい。

図９は、本発明の一実施形態に従って製造されたブレード８００及びブレード８５０の前縁部８０８から後縁部８１０に至るまでの厚さのプロファイルの例を示すグラフ９００である。グラフ９００は、前縁部位置９０４から後縁部位置９０６までのブレードの軸方向距離の増分で目盛を付されたｘ軸９０２を含む。グラフ９００は、ブレード先端部厚さの増分で目盛を付されたｙ軸９０８を更に含む。

トレース９１０は、ブレード８００の先端部に隣接するブレード８００の厚さプロファイルを示す。トレース９１２は、ブレード８５０の先端部に隣接するブレード８５０の厚さプロファイルを示す。実施形態においては、前縁部厚さ８０９は、約０．４８３ｍｍ（０．０１９インチ）であり、ブレード８５０の対応する厚さは、約０．２２９ｍｍ（０．００９インチ）である。トレース９１０は、前縁部厚さ８０９から、ほぼ最大の厚さ８１８まで漸近線を描いて増加し、その後、後縁部厚さ８１１までほぼ直線的に減少する。

ブレード８００の構造は、一般に、例えば、１‐３Ｓモード振動に起因するブレード後縁部の亀裂発生を低減するのを助けるように構成される。ストライプモード応答の振動数を増加するために、厚さを増加又は翼弦長を短縮するのではなく、１‐３Ｓモードにおけるブレード８００の強度を向上するために、後縁部厚さ８１１が増加される。１‐３Ｓモード及び他のモードにおける配置を維持するために、最大厚さ８１８が減少され、後縁部８１０に隣接するブレード８００のキャンバが増加される。これは、ブレードの厚さ増加を補償するように作用する。一般に、著しく大きな局所キャンバは、局所振動応力を増加させるが、著しく大きな局所キャンバの領域で後縁部の厚さ８１１を増すことにより、キャンバの増加に対するブレード８００の感度は低下される。

一般に、ブレード厚さは、翼弦中間領域で減少され、後縁部領域で増加され、後縁部領域における局所キャンバは増加される。そのような変更は、強度を増補し、厚さが増すことによって引き起こされる自然振動数の増加傾向を最小限に抑えるのを助けると共に、このような変更がなければ、ブレード８００の形状の変化によって低下していたであろうと考えられる性能のレベルを保持するために、キャンバを増加することを可能にする。従って、実施形態においては、後縁部厚さ８１１は、前縁部厚さ８０９より大きい。本発明の様々な実施形態において、後縁部厚さ８１１は、前縁部厚さ８０９より約１０％〜約１００％大きくてもよい。最大厚さ８１８は、翼弦８１２の中間点におけるブレード８００の厚さとほぼ等しくてもよく、前縁部厚さ８０９の約１５０％未満の範囲でもよく、後縁部厚さ８１１の２５％未満の範囲でもよい。特に、実施形態においては、最大厚さ８１８は約１．２２ｍｍ（０．０４８インチ）であり、前縁部厚さ８０９は約０．４８３ｍｍ（０．０１９インチ）であり、翼弦中間厚さは約１．１９ｍｍ（０．０４７インチ）であり、後縁部厚さ８１１は約１．０２ｍｍ（０．０４インチ）である。

回転子ブレードの上述の実施形態は、費用効率に優れ、非常に高い信頼性を示す。回転子ブレードは、エーロフォイルを強化し、ブレード自然振動数の変化を最小限に抑えつつ、ブレード先端部応力をエーロフォイルのより広い領域に分布させるのを助けるようなT_max/Cプロファイル、前縁部厚さプロファイル及び後縁部厚さプロファイルを含む。その結果、先に説明されたプロファイルは、ブレードの空力的性能を維持するのに好都合である一方で、費用効率よく且つ信頼性をもって、ブレードに航空力学的安定性を与える。

以上、ブレードアセンブリの実施形態を詳細に説明した。ブレードアセンブリは、ここで説明された特定の実施形態に限定されず、各アセンブリの構成要素は、ここで説明された他の構成要素から独立して、別個に利用されてもよい。回転子ブレードの各構成要素は、他の回転子ブレード構成要素と組み合わせて使用することも可能である。

種々の特定の実施形態に関して本発明を説明したが、特許請求の範囲の趣旨の範囲内で、変形を伴って本発明を実施できることは、当業者には認識されるであろう。

ガスタービンエンジンを示した概略図である。図１に示されるガスタービンエンジンと共に使用できる回転子ブレードを示した斜視図である。図２に示されるブレードのT_max/Cプロファイルの一例を示したグラフである。図２に示されるブレードの後縁部厚さプロファイルの一例を示したグラフである。図２に示されるブレードの前縁部厚さプロファイルの一例を示したグラフである。典型的な回転子ブレードの振動応力の例を示した図である。図２に示される回転子ブレードの振動応力の例を示した図である。図１に示されるガスタービンエンジンのようなガスタービンエンジンと共に使用できる回転子ブレードの一例を先端部側から見た横断面図である。本発明の一実施形態に従って製造されたブレードの前縁部から後縁部までの厚さのプロファイルの一例を示したグラフである。

符号の説明

１０…ガスタービンエンジン、４０…ブレード、４２…エーロフォイル、４４…第１の輪郭規定側壁、４６…第２の輪郭規定側壁、４８…前縁部、５０…後縁部、５３…翼弦長、５７…中間部分、５８…最大厚さ

Claims

半径方向スパン従属翼弦長（５３）C、それぞれの最大厚さ（５８）T及び最大厚さ対翼弦長比（T_max/C比）を有するガスタービンエンジン（１０）のエーロフォイル（４２）において、
第１の側壁（４４）と、
前縁部（４８）及び後縁部（５０）で前記第１の側壁に結合された第２の側壁（４６）と；
第１のT_max /C比を有する根元部分と、
第２のT_max /C比を有する先端部分と、
前記根元部分と前記先端部分との間に延出し、前記第１のT_max /C比及び前記第２のT_max /C比より小さい第３のT_max /C比を有する中間部分（５７）と
を有し、
前記後縁部（５０）は、前記後縁部の厚さが０％スパンから７０％スパンまで増加するようにテーパ形状であることを特徴とする、エーロフォイル（４２）。
前記第１のT_max /C比は０．０８より大きく、前記第２のT_max /C比は０．０６より大きく、前記第３のT_max /C比は０．０５より小さい請求項１記載のエーロフォイル（４２）。
前記後縁部（５０）は、前記後縁部の厚さが７０％スパンから１００％スパンまで減少するようにテーパ形状である請求項１記載のエーロフォイル（４２）。
前記前縁部（４８）は、前記前縁部の厚さが０％スパンから１００％スパンまで減少するようにテーパ形状である請求項１記載のエーロフォイル（４２）。
０％スパンから１００％スパンまで連続的に減少する厚さを有する前記前縁部（４８）を形成することを更に含む請求項４記載のエーロフォイル（４２）。
ストライプモード応力が前記先端部分及び前記中間部分に分散されるように、前記中間部分（５７）より大きいT_max /C比を有する前記先端部分が形成された、請求項１記載のエーロフォイル（４２）。
ストライプモード応力が前記先端部分に近接して減少されるように、前記中間部分（５７）より大きいT_max /C比を有する前記先端部分が形成された、請求項１記載のエーロフォイル（４２）。
複数の回転子ブレード（４０）を備え、該回転子ブレードの各々が、半径方向スパン従属翼弦長（５３）C、それぞれの最大厚さ（５８）T及び最大厚さ対翼弦長比（T_max /C比）を有するエーロフォイル（４２）を具備するガスタービンエンジン（１０）において、
前記エーロフォイルは、
第１の側壁（４４）と；
前縁部（４８）及び後縁部（５０）で前記第１の側壁に結合された第２の側壁（４６）と；
０％半径方向スパンで第１のT_max /C比を有する根元部分と；
１００％半径方向スパンで第２のT_max /C比を有する先端部分と；
前記根元部分と前記先端部分との間に延出し、前記第１のT_max /C比及び前記第２のT_max /C比より小さい第３のT_max /C比を有する中間部分（５７）と
を具備し、
前記後縁部（５０）は、０％スパンで第１の厚さを、１００％スパンで第２の厚さを、７０％スパンで最大厚さを有し、さらに、該後縁部の厚さが０％スパンから７０％スパンまで増加するようにテーパ形状である
ことを特徴とする、ガスタービンエンジン（１０）。