JP5215815B2

JP5215815B2 - Turbine cooling system control device, turbine cooling system, and turbine cooling system control method

Info

Publication number: JP5215815B2
Application number: JP2008285963A
Authority: JP
Inventors: 秀和山下; 守彦真▲崎▼; 昌彦伊藤
Original assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Current assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Priority date: 2008-11-06
Filing date: 2008-11-06
Publication date: 2013-06-19
Anticipated expiration: 2028-11-06
Also published as: JP2010112274A

Description

本発明は、タービン冷却系統制御装置、タービン冷却系統、及びタービン冷却系統制御方法に関する。 The present invention relates to a turbine cooling system control device, a turbine cooling system, and a turbine cooling system control method.

ガスタービンでは、燃焼器で燃焼されて生成される燃焼ガスにより、タービンが回転する。ガスタービンの温度は、燃焼ガスに曝されることにより、上昇する。温度上昇によるガスタービンの損傷を防ぐために、熱交換器による冷却が行われる。熱交換器には冷媒が供給される。ガスタービンと冷媒との間で熱交換が行われ、この熱交換によりガスタービンが冷却される。 In the gas turbine, the turbine is rotated by the combustion gas generated by being burned in the combustor. The temperature of the gas turbine rises when exposed to the combustion gas. In order to prevent damage to the gas turbine due to temperature rise, cooling by a heat exchanger is performed. A refrigerant is supplied to the heat exchanger. Heat exchange is performed between the gas turbine and the refrigerant, and the gas turbine is cooled by this heat exchange.

特許文献１（特許第３９７５７４８）及び特許文献２（特開平７−１８９７４０）には、圧縮機からの気体をタービンに供給することにより、タービンを冷却することが記載されている。 Patent Document 1 (Patent No. 3975748) and Patent Document 2 (Japanese Patent Laid-Open No. 7-189740) describe cooling a turbine by supplying gas from a compressor to the turbine.

一方、特許文献３（特開２００１−３２９８０６）には、冷却媒体として、ガスタービン車室の空気と蒸気とが切り替えられて使用される、ガスタービンが記載されている。 On the other hand, Patent Document 3 (Japanese Patent Laid-Open No. 2001-329806) describes a gas turbine in which air and steam in a gas turbine casing are switched and used as a cooling medium.

特許第３９７５７４８号公報Japanese Patent No. 3975748 特開平７−１８９７４０号公報JP 7-189740 A 特開２００１−３２９８０６号公報Japanese Patent Laid-Open No. 2001-329806

ガスタービンを冷却するために要求される冷媒の量は、ガスタービンで発生する熱量に依存する。ガスタービンの負荷に応じて、適切な量の冷媒が供給されることが望まれる。 The amount of refrigerant required to cool the gas turbine depends on the amount of heat generated in the gas turbine. It is desirable to supply an appropriate amount of refrigerant according to the load of the gas turbine.

従って、本発明の目的は、適切な量の冷媒を供給することのできる、タービン冷却系統制御装置、タービン冷却系統、及びタービン冷却系統制御方法を提供することにある。 Accordingly, an object of the present invention is to provide a turbine cooling system control device, a turbine cooling system, and a turbine cooling system control method capable of supplying an appropriate amount of refrigerant.

以下に、発明を実施するための最良の形態で使用される符号を括弧付きで用いて、課題を解決するための手段を記載する。この符号は、特許請求の範囲の記載と発明を実施するための最良の形態の記載との対応を明らかにするために付加されたものであり、特許請求の範囲に記載されている発明の技術的範囲の解釈に用いてはならない。 Hereinafter, means for solving the problems will be described by using the reference numerals used in the best mode for carrying out the invention in parentheses. This symbol is added to clarify the correspondence between the description of the claims and the description of the best mode for carrying out the invention, and the technology of the invention described in the claims. It should not be used to interpret the scope.

本発明に係るタービン冷却系統制御装置は、給水ポンプ（１４）から第１給水ライン（３１）を介して水が供給される第１ドラム（１３）の圧力を、データとして取得するドラム圧力取得部（２５−１）と、第１給水ライン（３１）に設けられたＩ弁（２６）の開度を制御する、Ｉ弁制御部（２５−２）とを具備する。第１給水ライン（３１）は、第２給水ライン（３２）が分岐する第１部分（３３）と、第１部分（３３）よりも下流側に位置し第２給水ライン（３２）が合流する第２部分（３４）とを有する。第２給水ライン（３２）には、ガスタービン（１）を冷却する熱交換器（１９）が熱的に接続されている。Ｉ弁（２６）は、第１部分（３３）と第２部分（３４）との間に設けられている。Ｉ弁制御部（２５−２）は、第１ドラム（１３）の圧力に基づいて、Ｉ弁（２６）の開度を制御する。 A turbine cooling system control device according to the present invention is a drum pressure acquisition unit that acquires, as data, the pressure of a first drum (13) to which water is supplied from a water supply pump (14) via a first water supply line (31). (25-1) and an I valve control unit (25-2) for controlling the opening degree of the I valve (26) provided in the first water supply line (31). The first water supply line (31) is located downstream of the first part (33) and the first part (33) where the second water supply line (32) branches, and the second water supply line (32) joins. And a second portion (34). A heat exchanger (19) for cooling the gas turbine (1) is thermally connected to the second water supply line (32). The I valve (26) is provided between the first part (33) and the second part (34). The I valve control unit (25-2) controls the opening degree of the I valve (26) based on the pressure of the first drum (13).

上述のタービン冷却系統制御装置は、更に、ガスタービン（１）の負荷に基づいて、第２給水ライン（３２）に設けられたＤ弁（２７）の開度を制御する、Ｄ弁制御部（２５−３）を具備し、Ｉ弁制御部（２５−３）は、第１部分（３３）と第２部分（３４）との間の差圧が一定になるように、Ｉ弁（２７）の開度を制御することが好ましい。 The above-described turbine cooling system control device further controls the opening degree of the D valve (27) provided in the second water supply line (32) based on the load of the gas turbine (1). 25-3), and the I valve control unit (25-3) has an I valve (27) so that the differential pressure between the first part (33) and the second part (34) is constant. It is preferable to control the opening degree.

第１ドラム（１３）は、排熱回収ボイラ（５）と熱的に接続され、ガスタービン（１）は、排ガスが廃熱回収ボイラ（５）に導かれるように、廃熱回収ボイラ（５）と連結されていることが好ましい。 The first drum (13) is thermally connected to the exhaust heat recovery boiler (5), and the gas turbine (1) is connected to the waste heat recovery boiler (5) so that the exhaust gas is guided to the waste heat recovery boiler (5). ).

第１ドラム（１３）は、蒸気タービン（２）と連結され、蒸気タービン（２）に蒸気を供給することが好ましい。 The first drum (13) is preferably connected to the steam turbine (2) and supplies steam to the steam turbine (2).

蒸気タービン（２）には、低圧蒸気を供給する低圧ドラムと、高圧蒸気を供給する高圧ドラムとが連結されており、第１ドラム（１３）は、その高圧ドラムであることが好ましい。 The steam turbine (2) is connected to a low-pressure drum that supplies low-pressure steam and a high-pressure drum that supplies high-pressure steam, and the first drum (13) is preferably the high-pressure drum.

本発明にかかるタービン冷却系統は、上記タービン冷却系統制御装置と、第１部分（３３）で第１給水ライン（３２）から分岐し、第２部分（３４）で第１給水ライン（３１）に合流する第２給水ライン（３２）と、第２給水ライン（３２）に熱的に接続され、ガスタービン（１）を冷却する熱交換器（１９）とを具備する。 The turbine cooling system according to the present invention branches from the first water supply line (32) at the first portion (33) and the first water supply line (31) at the second portion (34) with the turbine cooling system control device. A second water supply line (32) that merges and a heat exchanger (19) that is thermally connected to the second water supply line (32) and cools the gas turbine (1) are provided.

本発明に係るタービンシステムは、上記タービン冷却系統と、このタービン冷却系統により冷却されるガスタービン（１）とを具備する。 A turbine system according to the present invention includes the turbine cooling system and a gas turbine (1) cooled by the turbine cooling system.

上記のタービンシステムは、更に、第１ドラム（１３）により生成された蒸気が供給される蒸気タービン（２）を具備することが好ましい。
タービンシステム。 The turbine system preferably further includes a steam turbine (2) to which the steam generated by the first drum (13) is supplied.
Turbine system.

本発明に係るタービン冷却系統制御方法は、給水ポンプ（１４）から第１給水ライン（３１）を介して水が供給されるドラム（１３）の圧力を、データとして取得するステップと、第１給水ライン（３１）に設けられたＩ弁（２６）の開度を制御するステップとを具備する。第１給水ライン（３１）は、第２給水ライン（３２）が分岐する第１部分（３３）と、第１部分（３１）よりも下流側に位置し第２給水ライン（３２）が合流する第２部分（３４）とを有している。第２給水ライン（３２）は、ガスタービン（１）を冷却する熱交換器（１９）と熱的に接続される。Ｉ弁（２６）は、第１部分（３３）と第２部分（３４）との間に設けられている。Ｉ弁（２６）の開度を制御するステップは、ドラム（１３）の圧力に基づいて、Ｉ弁（２６）の開度を制御するステップを含んでいる。 The turbine cooling system control method according to the present invention includes a step of acquiring, as data, a pressure of a drum (13) to which water is supplied from a water supply pump (14) via a first water supply line (31), and a first water supply. And a step of controlling the opening degree of the I valve (26) provided in the line (31). The first water supply line (31) is positioned downstream of the first part (33) and the first part (33) from which the second water supply line (32) branches, and the second water supply line (32) joins. And a second portion (34). The second water supply line (32) is thermally connected to a heat exchanger (19) that cools the gas turbine (1). The I valve (26) is provided between the first part (33) and the second part (34). The step of controlling the opening degree of the I valve (26) includes the step of controlling the opening degree of the I valve (26) based on the pressure of the drum (13).

Ｉ弁の開度を制御するステップは、第１部分（３３）と第２部分（３４）との間の差圧が一定になるように、Ｉ弁（２６）の開度を制御するステップを含んでいることが好ましい。 The step of controlling the opening of the I valve is a step of controlling the opening of the I valve (26) so that the differential pressure between the first part (33) and the second part (34) is constant. It is preferable to include.

上述のタービン冷却系統制御方法は、更に、ガスタービン（１）の負荷をデータとして取得するステップと、ガスタービン（１）の負荷に基づいて、第２給水ライン（３２）に設けられたＤ弁（２７）の開度を制御するステップとを具備することが好ましい。 The turbine cooling system control method described above further includes a step of acquiring the load of the gas turbine (1) as data, and a D valve provided in the second water supply line (32) based on the load of the gas turbine (1). And (27) a step of controlling the opening degree.

上述のタービン冷却系統制御方法において、ドラム（１３）は、蒸気タービン（２）と連結され、蒸気タービン（２）に蒸気を供給することが好ましい。 In the turbine cooling system control method described above, the drum (13) is preferably connected to the steam turbine (2) to supply steam to the steam turbine (2).

上述のタービン冷却系統制御方法において、ドラム（１３）は、排熱回収ボイラ（５４）と熱的に接続され、ガスタービン（１）は、排ガスが廃熱回収ボイラ（５）に導かれるように、廃熱回収ボイラ（５）と連結されていることが好ましい。 In the turbine cooling system control method described above, the drum (13) is thermally connected to the exhaust heat recovery boiler (54), and the gas turbine (1) is configured so that the exhaust gas is guided to the waste heat recovery boiler (5). The waste heat recovery boiler (5) is preferably connected.

本発明に係るタービン冷却系統制御プログラムは、上述のタービン冷却系統制御方法を、コンピュータにより実行するためのプログラムである。 A turbine cooling system control program according to the present invention is a program for executing the above-described turbine cooling system control method by a computer.

本発明に係る他のタービンシステムは、蒸気を生成するドラム（１３）と、ドラム（１３）に給水ライン（３１、３２）を介して給水する給水ポンプ（１４）と、給水ライン（に介装された熱交換器（１９）と、熱交換器（１９）によって冷却されるガスタービン（１）とを具備する。 Another turbine system according to the present invention includes a drum (13) that generates steam, a water supply pump (14) that supplies water to the drum (13) through water supply lines (31, 32), and a water supply line And a gas turbine (1) cooled by the heat exchanger (19).

このタービンシステム（１）は、更に、ドラム（１３）により生成された蒸気が供給される蒸気タービン（２）を具備することが好ましい。 The turbine system (1) preferably further comprises a steam turbine (2) to which steam generated by the drum (13) is supplied.

本発明によれば、適切な量の冷媒を供給することのできる、タービン冷却系統制御装置、タービン冷却系統、及びタービン冷却系統制御方法が提供される。 According to the present invention, a turbine cooling system control device, a turbine cooling system, and a turbine cooling system control method capable of supplying an appropriate amount of refrigerant are provided.

以下に、図面を参照しつつ、本発明の実施形態について説明する。図１は、本実施形態に係るタービンシステム５０を示す概略図である。このタービンシステム５０は、蒸気タービン２と、ガスタービン１と、廃熱回収ボイラ５と、冷却系統３６と、冷却系統制御装置２５を備えている。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 1 is a schematic diagram illustrating a turbine system 50 according to the present embodiment. The turbine system 50 includes a steam turbine 2, a gas turbine 1, a waste heat recovery boiler 5, a cooling system 36, and a cooling system control device 25.

ガスタービン１と蒸気タービン２とは、回転軸（ロータ）が同一となるように接続されている。その回転軸には、発電機２４が連結されている。その回転軸が、ガスタービン１及び蒸気タービン２により回転することで、発電機２４が発電する。 The gas turbine 1 and the steam turbine 2 are connected so that the rotation shaft (rotor) is the same. A generator 24 is connected to the rotating shaft. The rotating shaft rotates by the gas turbine 1 and the steam turbine 2 so that the generator 24 generates power.

ガスタービン１は、空気圧縮機１５と、タービン１７と、燃焼器１６とを備えている。空気圧縮機１５は、空気を吸い込んで圧縮し、燃焼器１６に供給する。燃焼器１６には、燃料ガスが供給される。燃焼器１６は、燃料ガスと圧縮空気とを燃焼させ、燃焼ガスを生成する。その燃焼ガスは、タービン１７に供給され、タービン１７を回転させる。タービン１７に供給された燃焼ガスは、排ガスとして、タービン１７から廃熱回収ボイラ５に導かれる。排ガスは、廃熱回収ボイラ５で熱交換された後、排気される。 The gas turbine 1 includes an air compressor 15, a turbine 17, and a combustor 16. The air compressor 15 sucks and compresses air and supplies it to the combustor 16. Fuel gas is supplied to the combustor 16. The combustor 16 burns fuel gas and compressed air to generate combustion gas. The combustion gas is supplied to the turbine 17 and rotates the turbine 17. The combustion gas supplied to the turbine 17 is led from the turbine 17 to the waste heat recovery boiler 5 as exhaust gas. The exhaust gas is exhausted after heat exchange in the waste heat recovery boiler 5.

廃熱回収ボイラ５内には、低圧節炭器７、中圧節炭器９、高圧節炭器８、低圧蒸発器１８、中圧蒸発器１０、及び高圧蒸発器１１が配置されている。低圧蒸発器１８には低圧ドラム６が接続されている。中圧蒸発器１０には中圧ドラム１２が接続されている。高圧蒸発器１１には高圧ドラム１３が接続されている。 In the waste heat recovery boiler 5, a low-pressure economizer 7, an intermediate-pressure economizer 9, a high-pressure economizer 8, a low-pressure evaporator 18, an intermediate-pressure evaporator 10, and a high-pressure evaporator 11 are arranged. A low pressure drum 6 is connected to the low pressure evaporator 18. An intermediate pressure drum 12 is connected to the intermediate pressure evaporator 10. A high pressure drum 13 is connected to the high pressure evaporator 11.

蒸気タービン２は、高圧タービン２１、中圧タービン２２、及び低圧タービン２３を備えている。高圧タービン２１には、高圧ドラム１３で生成された高圧蒸気が供給される。中圧タービン２２には、中圧ドラム１２で生成された中圧蒸気が供給される。低圧タービン２３には、低圧ドラム６で生成された低圧蒸気が供給される。高圧タービン２１に供給された蒸気は、高圧タービン２１を回転させた後、中圧タービン２２に供給される。中圧タービン２２に供給された蒸気は、中圧タービン２２を回転させた後、低圧タービン２３に供給される。低圧タービン２３に供給された低圧蒸気は、低圧タービン２３を回転させた後、排出される。低圧タービン２３から排出された蒸気は、復水器３に導かれ、復水される。復水器３で生成された水は、低圧給水ポンプ４により、低圧節炭器７に導入される。低圧節炭器７を通過した水は、一部が低圧ドラム６に給水され、残りは高中圧給水ポンプに導かれる。図１には示されていないが、高中圧給水ポンプは、高圧給水ポンプ１４と中圧給水ポンプとを有している。高圧給水ポンプ１４は、高圧水を、高圧節炭器８を介して、高圧ドラム１３に供給する。また、中圧給水ポンプは、中圧水を、中圧節炭器９を介して、中圧ドラム１２に給水する。高圧ドラム１３、中圧ドラム１２、及び低圧ドラム６へ供給された水は、それぞれ、高圧蒸発器１１、低圧蒸発器１８、及び中圧蒸発器１０により蒸気に変えられ、再び蒸気タービン２に供給される。 The steam turbine 2 includes a high pressure turbine 21, an intermediate pressure turbine 22, and a low pressure turbine 23. The high-pressure turbine 21 is supplied with high-pressure steam generated by the high-pressure drum 13. The intermediate pressure turbine 22 is supplied with intermediate pressure steam generated by the intermediate pressure drum 12. The low pressure turbine 23 is supplied with low pressure steam generated by the low pressure drum 6. The steam supplied to the high-pressure turbine 21 is supplied to the intermediate-pressure turbine 22 after rotating the high-pressure turbine 21. The steam supplied to the intermediate pressure turbine 22 is supplied to the low pressure turbine 23 after rotating the intermediate pressure turbine 22. The low-pressure steam supplied to the low-pressure turbine 23 is discharged after rotating the low-pressure turbine 23. The steam discharged from the low-pressure turbine 23 is guided to the condenser 3 to be condensed. The water generated in the condenser 3 is introduced into the low pressure economizer 7 by the low pressure feed water pump 4. Part of the water that has passed through the low-pressure economizer 7 is supplied to the low-pressure drum 6, and the rest is guided to the high-medium pressure water supply pump. Although not shown in FIG. 1, the high / medium pressure feed water pump includes a high pressure feed water pump 14 and an intermediate pressure feed water pump. The high pressure water supply pump 14 supplies high pressure water to the high pressure drum 13 via the high pressure economizer 8. The intermediate pressure feed water pump supplies the intermediate pressure water to the intermediate pressure drum 12 via the intermediate pressure economizer 9. The water supplied to the high-pressure drum 13, the intermediate-pressure drum 12, and the low-pressure drum 6 is converted into steam by the high-pressure evaporator 11, the low-pressure evaporator 18, and the intermediate-pressure evaporator 10, respectively, and is supplied again to the steam turbine 2. Is done.

冷却系統３６は、ＴＣＡクーラ１９（熱交換器）と、第２給水ライン３２とを備えている。 The cooling system 36 includes a TCA cooler 19 (heat exchanger) and a second water supply line 32.

ＴＣＡクーラ１９は、ガスタービン１を冷却するために設けられている。ＴＣＡクーラ１９は、圧縮機１５から吐出された空気の一部を吸込む。吸い込まれた空気は、ＴＣＡクーラ１９において熱交換により冷却される。冷却された空気は、ＴＣＡクーラ１９からタービン１７のロータに送られる。これにより、タービン１７のロータが冷却される。 The TCA cooler 19 is provided for cooling the gas turbine 1. The TCA cooler 19 sucks a part of the air discharged from the compressor 15. The sucked air is cooled by heat exchange in the TCA cooler 19. The cooled air is sent from the TCA cooler 19 to the rotor of the turbine 17. Thereby, the rotor of the turbine 17 is cooled.

第２給水ライン３２は、ＴＣＡクーラ１９に対して冷媒（水）を供する為のラインである。第２給水ライン３２により供給された冷媒は、ＴＣＡクーラ１９が吸い込んだ空気との間で熱交換され、ＴＣＡクーラ１９が吸い込んだ空気を冷却する。第２給水ライン３２には、高圧給水ポンプ１４から水が供給される。高圧給水ポンプ１４から高圧節炭器８を介して高圧ドラム１３へ接続されるラインが、第１給水ライン３１と記載される。第２給水ライン３２は、高圧給水ポンプ１４と高圧節炭器８との間で、第１給水ライン３１から分岐している。また、第２給水ライン３２は、高圧節炭器８と高圧ドラム１３との間で、第１給水ライン３１に合流している。このような構成により、高圧給水ポンプ１４から吐出された高圧水は、一部がＴＣＡクーラ１９に導かれ、熱交換によりＴＣＡクーラ１９が吸い込んだ空気を冷却する。ＴＣＡクーラ１９にて空気を冷却した水は、高圧ドラム１３に給水される。 The second water supply line 32 is a line for supplying refrigerant (water) to the TCA cooler 19. The refrigerant supplied from the second water supply line 32 exchanges heat with the air sucked by the TCA cooler 19, and cools the air sucked by the TCA cooler 19. Water is supplied from the high-pressure feed pump 14 to the second feed water line 32. A line connected from the high-pressure feed water pump 14 to the high-pressure drum 13 via the high-pressure economizer 8 is referred to as a first feed water line 31. The second water supply line 32 is branched from the first water supply line 31 between the high-pressure water supply pump 14 and the high-pressure economizer 8. The second water supply line 32 joins the first water supply line 31 between the high pressure economizer 8 and the high pressure drum 13. With such a configuration, a part of the high-pressure water discharged from the high-pressure feed water pump 14 is guided to the TCA cooler 19 to cool the air sucked by the TCA cooler 19 by heat exchange. The water whose air has been cooled by the TCA cooler 19 is supplied to the high-pressure drum 13.

冷却系統制御装置２５は、冷却系統３６に供給される冷媒（水）の流量を制御する装置である。冷却系統制御装置２５は、コンピュータにより実現される。すなわち、冷却系統制御装置２５は、コンピュータのＲＯＭ（ＲｅａｄＯｎｌｙＭｅｍｏｒｙ）等に格納された冷却系統制御プログラムがＣＰＵにより実行されることにより、実現される。 The cooling system control device 25 is a device that controls the flow rate of the refrigerant (water) supplied to the cooling system 36. The cooling system control device 25 is realized by a computer. That is, the cooling system control device 25 is realized by the CPU executing a cooling system control program stored in a ROM (Read Only Memory) of the computer.

上述のタービンシステム５０では、第２給水ライン３２を介して高圧ドラム１３に供給される水は、ＴＣＡクーラ１９において熱を受け取った水である。高圧ドラム１３において、水を蒸気に変えるためには、熱が必要である。本実施形態では、ＴＣＡクーラ１９において熱を受け取った水が高圧ドラム１３に供給されるため、高圧ドラム１３で水を蒸気に変えるための熱量が節約される。すなわち、熱効率を高めることができ、有利である。 In the turbine system 50 described above, the water supplied to the high-pressure drum 13 through the second water supply line 32 is water that has received heat in the TCA cooler 19. In the high-pressure drum 13, heat is required to convert water into steam. In the present embodiment, since the water that has received heat in the TCA cooler 19 is supplied to the high-pressure drum 13, the amount of heat for converting the water into steam in the high-pressure drum 13 is saved. That is, it is possible to increase the thermal efficiency, which is advantageous.

一方で、タービンシステム５０では、ガスタービン１の負荷により、発生する熱量が変化する。従って、ＴＣＡクーラ１９に供給される冷媒の流量（すなわち第２給水ライン３２の流量）は、ガスタービン１の負荷に応じて適切に制御される必要がある。そのため、本実施形態のタービンシステム５０には、以下に述べるような工夫が施されている。 On the other hand, in the turbine system 50, the amount of heat generated varies depending on the load of the gas turbine 1. Therefore, the flow rate of the refrigerant supplied to the TCA cooler 19 (that is, the flow rate of the second water supply line 32) needs to be appropriately controlled according to the load of the gas turbine 1. Therefore, the following ideas are applied to the turbine system 50 of the present embodiment.

図２は、冷却系統を示す概略図である。図２に示されるように、高圧給水ポンプ１４と高圧ドラム１３とは、第１給水ライン３１により連結されている。第１給水ライン３１には、第１部分３３と第２部分３４とが設けられている。第２給水ライン３２は、第１部分３３で第１給水ライン３１から分岐し、ＴＣＡクーラ１９を介して、第２部分３４に接続されている。第２給水ライン３２は、給水時の圧力損失が第１給水ライン３１よりも大きくなるように、第１給水ライン３１から分岐している。 FIG. 2 is a schematic diagram showing a cooling system. As shown in FIG. 2, the high-pressure water supply pump 14 and the high-pressure drum 13 are connected by a first water supply line 31. The first water supply line 31 is provided with a first portion 33 and a second portion 34. The second water supply line 32 branches from the first water supply line 31 at the first portion 33 and is connected to the second portion 34 via the TCA cooler 19. The second water supply line 32 branches from the first water supply line 31 so that the pressure loss during water supply is greater than that of the first water supply line 31.

第２給水ライン３２には、ＴＣＡクーラ１９と第２部分３４との間に、Ｄ弁２７が設けられている。Ｄ弁２７は、第２給水ライン３２の流量を制御するために設けられている。また、第２給水ライン３２は、Ｄ弁２７の上流部分で分岐しており、Ｅ弁３０を介して復水器に接続されている。 In the second water supply line 32, a D valve 27 is provided between the TCA cooler 19 and the second portion 34. The D valve 27 is provided to control the flow rate of the second water supply line 32. Further, the second water supply line 32 branches at an upstream portion of the D valve 27 and is connected to the condenser via the E valve 30.

一方、第１給水ライン３１には、第１部分３３と第２部分３４との間に、Ｉ弁２６が設けられている。Ｉ弁２６は、第１部分３３と第２部分３４との間に差圧を発生させるために設けられている。第２給水ライン３２は第１給水ライン３１よりも圧力損失が大きいため、第１部分３３と第２部分３４との間に差圧が発生しなければ、第２給水ライン３２には水が流れにくい。すなわち、Ｄ弁２７だけで第２給水ライン３２の流量を適切に制御することは困難である。ここで、Ｉ弁２６を設けることにより、第１部分３３と第２部分３４との間に、差圧を発生させることができる。この差圧により、第２給水ライン３２の流量をある程度の量に保つことができ、Ｄ弁２７によって第２給水ラインの流量を適切に制御することが可能となる。尚、第１部分３３と第２部分３４との間の差圧がＤ弁２７の開閉により受ける影響は、無視できるほど小さいものとする。 On the other hand, the I water supply line 31 is provided with an I valve 26 between the first portion 33 and the second portion 34. The I valve 26 is provided to generate a differential pressure between the first portion 33 and the second portion 34. Since the second water supply line 32 has a larger pressure loss than the first water supply line 31, water flows through the second water supply line 32 unless a differential pressure is generated between the first portion 33 and the second portion 34. Hateful. That is, it is difficult to appropriately control the flow rate of the second water supply line 32 using only the D valve 27. Here, by providing the I valve 26, a differential pressure can be generated between the first portion 33 and the second portion 34. By this differential pressure, the flow rate of the second water supply line 32 can be maintained at a certain level, and the D valve 27 can appropriately control the flow rate of the second water supply line. In addition, the influence which the differential pressure | voltage between the 1st part 33 and the 2nd part 34 receives by opening and closing of the D valve 27 shall be negligibly small.

尚、第１給水ライン３１には、Ｉ弁２６の他にも、第１部分３３と第２部分３４との間に、流量計３５と、高圧節炭器８とが設けられている。 In addition to the I valve 26, the first water supply line 31 is provided with a flow meter 35 and a high-pressure economizer 8 between the first portion 33 and the second portion 34.

冷却系統制御装置２５は、Ｉ弁２６及びＤ弁２７の開度を制御することによって、第２給水ライン３２の流量を調整する。 The cooling system control device 25 adjusts the flow rate of the second water supply line 32 by controlling the opening degree of the I valve 26 and the D valve 27.

以下に、冷却系統制御装置２５の構成及び動作を詳述する。 Below, the structure and operation | movement of the cooling system control apparatus 25 are explained in full detail.

図３は、冷却系統制御装置２５を示す機能ブロック図である。冷却系統制御装置２５は、ドラム圧力取得部２５−１と、Ｉ弁制御部２５−２と、Ｄ弁制御部２５−３と、ＧＴ負荷指令取得部２５−４とを備えている。 FIG. 3 is a functional block diagram showing the cooling system control device 25. The cooling system control device 25 includes a drum pressure acquisition unit 25-1, an I valve control unit 25-2, a D valve control unit 25-3, and a GT load command acquisition unit 25-4.

ドラム圧力取得部２５−１は、高圧ドラム１３に設けられた圧力センサ２８から高圧ドラム１３のドラム内圧力をデータとして取得し、Ｉ弁制御部２５−２に通知する。 The drum pressure acquisition unit 25-1 acquires the internal pressure of the high pressure drum 13 as data from the pressure sensor 28 provided in the high pressure drum 13, and notifies the I valve control unit 25-2 of the data.

ＧＴ負荷指令取得部２５−４は、図示しないガスタービン１の制御装置から、ガスタービン１の負荷指令をデータとして取得し、Ｄ弁制御部２５−３に通知する。 GT load command acquisition part 25-4 acquires the load command of gas turbine 1 as data from the control device of gas turbine 1 which is not illustrated, and notifies D valve control part 25-3.

Ｉ弁制御部２５−２は、Ｉ弁２６の開度を制御する為に設けられている。Ｉ弁制御部２５−２は、第１部分３３と第２部分３４との間の差圧が所定の一定値となるように、Ｉ弁２６の開度を制御する。 The I valve control unit 25-2 is provided to control the opening degree of the I valve 26. The I valve control unit 25-2 controls the opening degree of the I valve 26 so that the differential pressure between the first portion 33 and the second portion 34 becomes a predetermined constant value.

Ｄ弁制御部２５−３は、Ｄ弁２７の開度を制御する為に設けられている。Ｄ弁制御部２５−３は、関数発生器ＦＸ２と、関数発生器ＦＸ４とを備えている。 The D valve control unit 25-3 is provided to control the opening degree of the D valve 27. The D valve control unit 25-3 includes a function generator FX2 and a function generator FX4.

関数発生器ＦＸ２は、第２給水ライン３２の要求流量Ｑ２を求めるために設けられている。既述のように、第２給水ライン３２の要求流量Ｑ２は、ガスタービンの負荷に応じて決まる。そこで、関数発生器ＦＸ２は、ガスタービン負荷指令と第２給水ライン要求流量Ｑ２との関係を示す関数を発生させるように構成されている。Ｄ弁制御部２５−３では、関数発生器ＦＸ２により、ガスタービン負荷指令に基づいて、第２給水ライン要求流量Ｑ２（ＴＣＡクーラ１９に要求される流量）が算出される。 The function generator FX2 is provided to obtain the required flow rate Q2 of the second water supply line 32. As described above, the required flow rate Q2 of the second water supply line 32 is determined according to the load of the gas turbine. Therefore, the function generator FX2 is configured to generate a function indicating the relationship between the gas turbine load command and the second water supply line required flow rate Q2. In the D valve control unit 25-3, the function generator FX2 calculates the second water supply line required flow rate Q2 (the flow rate required for the TCA cooler 19) based on the gas turbine load command.

関数発生器ＦＸ４は、Ｄ弁２７の開度を決定するために設けられている。第１部分３３と第２部分３４との差圧が一定であれば、第２給水ラインの流量とＩ弁２７の開度との間に、１対１の関係が成り立つ。従って、関数発生器ＦＸ４は、第１部分３３と第２部分３４との差圧が所定の一定値であるという前提の下で、第２給水ラインの流量とＩ弁２７の開度との関係を示す関数を発生させる。Ｄ弁制御部２５−３では、関数発生器ＦＸ４により、第２給水ライン要求流量Ｑ２に基づいて、Ｄ弁開度指令が算出される。Ｄ弁制御部２５−３は、算出したＤ弁開度指令に基づいて、Ｄ弁２７の開度を制御する。 The function generator FX4 is provided to determine the opening degree of the D valve 27. If the differential pressure between the first portion 33 and the second portion 34 is constant, a one-to-one relationship is established between the flow rate of the second water supply line and the opening of the I valve 27. Therefore, the function generator FX4 has a relationship between the flow rate of the second water supply line and the opening degree of the I valve 27 on the assumption that the differential pressure between the first portion 33 and the second portion 34 is a predetermined constant value. Generate a function that indicates In the D valve control unit 25-3, the function generator FX4 calculates a D valve opening command based on the second water supply line required flow rate Q2. The D valve control unit 25-3 controls the opening degree of the D valve 27 based on the calculated D valve opening degree command.

ここで、第１部分３４と第２部分３４との間の差圧が小さすぎると、第２給水ライン３２の流量が十分に確保されず、Ｄ弁２７によって第２給水ライン３２の流量を制御することが難しくなる。その一方、その差圧が大きすぎると、高圧ドラム１３への給水に支障が生じる。従って、第２給水ライン３２の流量が適切に制御されるためには、第１部分３３と第２部分３４との間の差圧が正確に一定に保たれている必要がある。 Here, if the differential pressure between the first portion 34 and the second portion 34 is too small, the flow rate of the second water supply line 32 is not sufficiently secured, and the flow rate of the second water supply line 32 is controlled by the D valve 27. It becomes difficult to do. On the other hand, if the differential pressure is too large, the water supply to the high-pressure drum 13 is hindered. Therefore, in order for the flow rate of the second water supply line 32 to be appropriately controlled, the differential pressure between the first portion 33 and the second portion 34 needs to be kept accurately and constant.

本実施形態では、第１部分３４と第２部分３４との間の差圧が正確に制御されるように、Ｉ弁制御部２５−２の構成、動作が工夫されている。以下に、Ｉ弁制御部２５−２について詳述する。 In the present embodiment, the configuration and operation of the I valve control unit 25-2 are devised so that the differential pressure between the first portion 34 and the second portion 34 is accurately controlled. The I valve control unit 25-2 will be described in detail below.

Ｉ弁制御部２５−２は、関数発生器ＦＸ１と、減算器Δと、関数発生器ＦＸ３とを備えている。関数発生器ＦＸ１は、高圧ドラム１３の圧力と高圧ドラム１３に流入する水の流量Ｑｔｏｔａｌとの関係を示す関数を発生させる。関数発生器ＦＸ３は、Ｉ弁２６の通過流量Ｑ１とＩ弁の開度との関係を示す関数を発生させる。なお、関数発生器ＦＸ３が発生させる関数は、第１部分３３と第２部分３４との間の差圧が所定値であるという前提下における関数である。 The I valve control unit 25-2 includes a function generator FX1, a subtractor Δ, and a function generator FX3. The function generator FX1 generates a function indicating the relationship between the pressure of the high-pressure drum 13 and the flow rate Qtotal of water flowing into the high-pressure drum 13. The function generator FX3 generates a function indicating the relationship between the passage flow rate Q1 of the I valve 26 and the opening degree of the I valve. The function generated by the function generator FX3 is a function under the premise that the differential pressure between the first portion 33 and the second portion 34 is a predetermined value.

図４は、第１部分３３と第２部分３４との間の差圧が一定である場合における、Ｉ弁通過流量とＩ弁２６の開度との関係を示すグラフである。差圧が一定であれば、Ｉ弁通過流量とＩ弁２６の開度とは１対１で対応する。従って、Ｉ弁通過流量（以下、Ｑ１とする）を求めることができれば、差圧が一定となるようにＩ弁２６の開度を調整できると考えられる。ここで、本発明者らの知見によれば、高圧ドラム１３に流れ込む水の流量（以下、Ｑｔｏｔａｌとする）が、高圧ドラム１３の内部圧力によって決まる。図５は、高圧ドラム１３の圧力と、流量Ｑｔｏｔａｌとの関係を示すグラフである。図５に示されるように、流量Ｑｔｏｔａｌは、高圧ドラム１３の圧力によって一意に決まることが分かる。しかも、流量Ｑｔｏｔａｌは、高圧ドラム１３の圧力を正確に反映している。この関係を利用することにより、高圧ドラム１３の内部圧力から流量Ｑｔｏｔａｌを求めることができる。流量Ｑｔｏｔａｌは、Ｉ弁通過流量Ｑ１と、第２給水ライン３２の流量との和で表される。第２給水ライン３２の流量が正確にコントロールされているとすれば、第２給水ライン３２の実流量は、要求流量Ｑ２に一致するはずである。従って、Ｉ弁通過流量Ｑ１は、「Ｑｔｏｔａｌ−Ｑ２」として求めることができる。 FIG. 4 is a graph showing the relationship between the I valve passage flow rate and the opening degree of the I valve 26 when the differential pressure between the first portion 33 and the second portion 34 is constant. If the differential pressure is constant, the I valve passage flow rate and the opening degree of the I valve 26 correspond one-to-one. Therefore, if the I valve passage flow rate (hereinafter referred to as Q1) can be obtained, it is considered that the opening degree of the I valve 26 can be adjusted so that the differential pressure becomes constant. Here, according to the knowledge of the present inventors, the flow rate of water flowing into the high pressure drum 13 (hereinafter referred to as Qtotal) is determined by the internal pressure of the high pressure drum 13. FIG. 5 is a graph showing the relationship between the pressure of the high-pressure drum 13 and the flow rate Qtotal. As shown in FIG. 5, it can be seen that the flow rate Qtotal is uniquely determined by the pressure of the high-pressure drum 13. In addition, the flow rate Qtotal accurately reflects the pressure of the high-pressure drum 13. By utilizing this relationship, the flow rate Qtotal can be obtained from the internal pressure of the high-pressure drum 13. The flow rate Qtotal is represented by the sum of the I valve passage flow rate Q1 and the flow rate of the second water supply line 32. If the flow rate of the second water supply line 32 is accurately controlled, the actual flow rate of the second water supply line 32 should match the required flow rate Q2. Accordingly, the I-valve passage flow rate Q1 can be obtained as “Qtotal−Q2”.

すなわち、Ｉ弁制御部２５−２は、まず、関数発生器ＦＸ１を利用して、高圧ドラム１３の内部圧力から、流量Ｑｔｏｔａｌを算出する。次に、Ｉ弁制御部２５−２は、減算器Δにより、流量ＱｔｏｔａｌからＦＸ２で求められた要求流量Ｑ２を減算する。これにより、Ｉ弁２６の通過流量Ｑ１が求められる。次に、Ｉ弁制御部２５−２は、関数発生器ＦＸ３を利用して、Ｉ弁通過流量Ｑ１から、Ｉ弁開度指令値を算出する。Ｉ弁制御部２５−２は、算出したＩ弁開度指令値に基づいて、Ｉ弁２６の開度を調整する。これにより、Ｉ弁２６の開度は、第１部分３３と第２部分３４との間の差圧が一定（所定値）となるように、制御される。 That is, the I valve control unit 25-2 first calculates the flow rate Qtotal from the internal pressure of the high pressure drum 13 using the function generator FX1. Next, the I valve control unit 25-2 subtracts the required flow rate Q2 obtained by FX2 from the flow rate Qtotal by the subtractor Δ. Thereby, the passage flow rate Q1 of the I valve 26 is obtained. Next, the I valve control unit 25-2 uses the function generator FX3 to calculate the I valve opening command value from the I valve passage flow rate Q1. The I valve control unit 25-2 adjusts the opening of the I valve 26 based on the calculated I valve opening command value. Thereby, the opening degree of the I valve 26 is controlled so that the differential pressure between the first portion 33 and the second portion 34 is constant (predetermined value).

Ｉ弁制御部２５−２が上述のような動作を行うことで、Ｉ弁２６の開度が精度良く制御される。これは、高圧ドラム１３の圧力に基づいて、Ｉ弁２６の通過流量Ｑ１が求められているからである。この点について、以下に詳述する。 When the I valve control unit 25-2 performs the operation as described above, the opening degree of the I valve 26 is accurately controlled. This is because the passage flow rate Q1 of the I valve 26 is obtained based on the pressure of the high-pressure drum 13. This point will be described in detail below.

単にＩ弁２６の通過流量Ｑ１を求めるのであれば、第１給水ライン３１において第１部分３３と第２部分３４との間に設けられた流量計３５（図２参照）を用いればよいと考えられる。しかし、流量計３５は、その測定結果がノイズ的な挙動を示すことが多く、制御に用いるのは困難である。そのため、Ｉ弁２６の通過流量Ｑ１を正確に求めることは困難である。従って、第１部分３３と第２部分３４との間の差圧を一定に保つことも困難となり、第２給水ライン３２の流量Ｑ２を正確に制御することも困難となってしまう。 If the flow rate Q1 of the I valve 26 is simply obtained, a flow meter 35 (see FIG. 2) provided between the first portion 33 and the second portion 34 in the first water supply line 31 may be used. It is done. However, the flow meter 35 is often difficult to use for control because its measurement results often exhibit noise-like behavior. For this reason, it is difficult to accurately obtain the passage flow rate Q1 of the I valve 26. Therefore, it becomes difficult to keep the differential pressure between the first portion 33 and the second portion 34 constant, and it becomes difficult to accurately control the flow rate Q2 of the second water supply line 32.

一方で、ガスタービン１の負荷だけに基づいて、Ｉ弁２６の開度を調整することも考えられる。すなわち、ガスタービン１の負荷が静的な状態であれば、廃熱回収ボイラ５の状態も一定となり、流量Ｑｔｏｔａｌ及びＩ弁２６の通過流量Ｑ１も一定となる。そのため、ガスタービン１の負荷に基づいて、Ｉ弁２６の開度を決定することができると考えられる。しかしながら、ガスタービン１の負荷が動的な場合には、廃熱回収ボイラ５の状態も変動し、Ｉ弁２６の通過流量Ｑ１も変動する。ガスタービン１の負荷変動は、すぐに廃熱回収ボイラ５の状態に反映されるわけではない。廃熱回収ボイラ５の状態に負荷の変動が反映されるまでには、時間を要する。従って、ガスタービン１の負荷が変動してから、その変動がＩ弁通過流量Ｑ１に反映されるまでにも、時間を要する。その結果、ガスタービン１の負荷だけを利用してＩ弁２６を制御した場合には、差圧を正確に一定に保つことが困難となり、第２給水ライン３２流量Ｑ２を正確に制御することも困難になってしまう。 On the other hand, it is conceivable to adjust the opening degree of the I valve 26 based only on the load of the gas turbine 1. That is, if the load of the gas turbine 1 is static, the state of the waste heat recovery boiler 5 is also constant, and the flow rate Qtotal and the passing flow rate Q1 of the I valve 26 are also constant. Therefore, it is considered that the opening degree of the I valve 26 can be determined based on the load of the gas turbine 1. However, when the load of the gas turbine 1 is dynamic, the state of the waste heat recovery boiler 5 also varies, and the passage flow rate Q1 of the I valve 26 also varies. The load fluctuation of the gas turbine 1 is not immediately reflected in the state of the waste heat recovery boiler 5. It takes time until the load fluctuation is reflected in the state of the waste heat recovery boiler 5. Accordingly, it takes time from when the load of the gas turbine 1 fluctuates until the fluctuation is reflected in the I-valve passing flow rate Q1. As a result, when the I valve 26 is controlled using only the load of the gas turbine 1, it becomes difficult to keep the differential pressure accurately constant, and the second water supply line 32 flow rate Q2 can be controlled accurately. It becomes difficult.

これに対して、高圧ドラム１３の圧力は、高圧ドラム１３に流れ込む水の流量Ｑｔｏｔａｌを正確に反映している。 On the other hand, the pressure of the high-pressure drum 13 accurately reflects the flow rate Qtotal of water flowing into the high-pressure drum 13.

また、蒸気タービン２に蒸気を供給するためのドラムは、十分に大容量であり、その内部圧力は突発的な変動が少ない。また、その内部圧力は、タービンシステムの状態変化（たとえば、負荷変動による廃熱回収ボイラ５の温度変動）等に対して、比較的緩やかに反応する。すなわち、ドラム内圧力の測定結果には、ノイズの影響が少ない。これにより、差圧を正確に一定に保つことが可能となる。 In addition, the drum for supplying steam to the steam turbine 2 has a sufficiently large capacity, and its internal pressure is less likely to change suddenly. In addition, the internal pressure reacts relatively slowly to changes in the state of the turbine system (for example, temperature fluctuations in the waste heat recovery boiler 5 due to load fluctuations). That is, the measurement result of the drum internal pressure is less affected by noise. This makes it possible to keep the differential pressure accurately and constant.

また、高圧ドラム１３の圧力は、低圧ドラム６及び中圧ドラム１２と比較して、高圧である。従って、センサ２８によって測定されるドラム内圧力の数値は、大きい。数値が大きいため、ノイズの大きさは小さくなる。この観点からも、ノイズの影響を少なくすることができ、大局的にＩ弁２６の開度を制御することができる。 The pressure of the high-pressure drum 13 is higher than that of the low-pressure drum 6 and the intermediate-pressure drum 12. Therefore, the numerical value of the drum internal pressure measured by the sensor 28 is large. Since the numerical value is large, the magnitude of noise is small. Also from this viewpoint, the influence of noise can be reduced, and the opening degree of the I valve 26 can be controlled globally.

以上説明したように、本実施形態によれば、高圧ドラム１３に対して、ＴＣＡクーラ１９において熱を受け取った水が供給されるため、熱効率を高めることができる。 As described above, according to the present embodiment, since the water that has received heat in the TCA cooler 19 is supplied to the high-pressure drum 13, the thermal efficiency can be increased.

また、高圧ドラム１３の圧力に基づいてＩ弁２６の開度が制御されるため、第１部分３３と第２部分３４との間の差圧を正確に一定に保つことができる。その結果、ＴＣＡクーラ１９へ供給される冷媒の量を、ガスタービン１の負荷に応じて正確にコントロールすることができる。 Further, since the opening degree of the I valve 26 is controlled based on the pressure of the high-pressure drum 13, the differential pressure between the first portion 33 and the second portion 34 can be kept accurately and constant. As a result, the amount of refrigerant supplied to the TCA cooler 19 can be accurately controlled according to the load of the gas turbine 1.

尚、本実施形態では、蒸気タービン２に対して、低圧ドラム６、中圧ドラム１２、及び高圧ドラム１３から蒸気が供給される場合について説明した。また、第２給水ライン３２が、高圧給水ポンプ１４から高圧ドラム１３に接続されるライン（第１給水ライン）から分岐している場合について説明した。しかし、蒸気タービン２に対して、必ずしも圧力が異なる３つのドラムから蒸気が供給される必要はない。例えば、一つのドラムから蒸気が供給されるように構成されていてもよい。そして、ＴＣＡクーラ１９が介装される第２給水ライン３２は、その一つのドラムへ水を供給するラインから分岐し、そのラインに合流していてもよい。このような構成にすれば、ドラム内圧力の数値を大きくすることはできないが、熱効率の向上などの他の作用については享受することができる。 In the present embodiment, the case where steam is supplied from the low pressure drum 6, the intermediate pressure drum 12, and the high pressure drum 13 to the steam turbine 2 has been described. Moreover, the case where the 2nd water supply line 32 was branched from the line (1st water supply line) connected to the high pressure drum 13 from the high pressure water supply pump 14 was demonstrated. However, it is not always necessary to supply steam from the three drums having different pressures to the steam turbine 2. For example, you may be comprised so that vapor | steam may be supplied from one drum. And the 2nd water supply line 32 in which the TCA cooler 19 is interposed may branch from the line which supplies water to the one drum, and may join the line. With such a configuration, the numerical value of the drum internal pressure cannot be increased, but other effects such as improvement of thermal efficiency can be enjoyed.

タービンシステムを示す概略図である。It is the schematic which shows a turbine system. 冷却系統を示す概略図である。It is the schematic which shows a cooling system. 冷却系統制御装置を示す機能ブロック図である。It is a functional block diagram which shows a cooling system control apparatus. Ｉ弁通過流量とＩ弁の開度との関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between I valve passage flow rate and the opening degree of I valve. 高圧ドラムの圧力と流量Ｑｔｏｔａｌとの関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between the pressure of a high pressure drum, and flow volume Qtotal.

Explanation of symbols

１ガスタービン
２蒸気タービン
３復水器
４低圧給水ポンプ
５排熱回収ボイラ
６低圧ドラム
７低圧節炭器
８高圧節炭器
９中圧節炭器
１０中圧蒸発器
１１高圧蒸発器
１２中圧ドラム
１３高圧ドラム
１４高圧給水ポンプ
１５空気圧縮機
１６燃焼器
１７タービン
１８低圧蒸発器
１９ＴＣＡクーラ
２１高圧タービン
２２中圧タービン
２３低圧タービン
２４発電機
２５冷却系統制御装置
２６Ｉ弁
２７Ｄ弁
２８圧力測定センサ
２９弁
３０Ｅ弁
３１第１給水ライン
３２第２給水ライン
３３第１部分
３４第２部分
３５流量計
３６冷却系統
５０タービンシステム DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Gas turbine 2 Steam turbine 3 Condenser 4 Low pressure feed pump 5 Waste heat recovery boiler 6 Low pressure drum 7 Low pressure economizer 8 High pressure economizer 9 Medium pressure economizer 10 Medium pressure evaporator 11 High pressure evaporator 12 Medium pressure Drum 13 High-pressure drum 14 High-pressure feed water pump 15 Air compressor 16 Combustor 17 Turbine 18 Low-pressure evaporator 19 TCA cooler 21 High-pressure turbine 22 Medium-pressure turbine 23 Low-pressure turbine 24 Generator 25 Cooling system control device 26 I valve 27 D valve 28 Pressure Measurement sensor 29 Valve 30 E valve 31 1st water supply line 32 2nd water supply line 33 1st part 34 2nd part 35 Flowmeter 36 Cooling system 50 Turbine system

Claims

A drum pressure acquisition unit that acquires, as data, the pressure of the first drum to which water is supplied from the water supply pump via the first water supply line;
An I valve control unit for controlling an opening degree of the I valve provided in the first water supply line;
Comprising
The first water supply line has a first portion where the second water supply line branches, and a second portion located downstream of the first portion and where the second water supply line merges,
A heat exchanger for cooling the gas turbine is thermally connected to the second water supply line,
The I valve is provided between the first part and the second part,
The said I valve control part is a turbine cooling system control apparatus which controls the opening degree of the said I valve based on the pressure of a said 1st drum.

A turbine cooling system control device according to claim 1,
Furthermore, based on the load of the gas turbine, comprising a D valve control unit for controlling the opening degree of the D valve provided in the second water supply line,
The said I valve control part is a turbine cooling system control apparatus which controls the opening degree of the said I valve so that the differential pressure | voltage between the said 1st part and the said 2nd part may become fixed.

A turbine cooling system control device according to claim 1 or 2,
The first drum is thermally connected to an exhaust heat recovery boiler;
The said gas turbine is a turbine cooling system control apparatus connected with the said waste heat recovery boiler so that waste gas may be guide | induced to the said waste heat recovery boiler.

The turbine cooling system control device according to any one of claims 1 to 3,
The first drum is connected to a steam turbine and is a turbine cooling system control device that supplies steam to the steam turbine.

The turbine cooling system control device according to claim 4,
A low-pressure drum that supplies low-pressure steam and a high-pressure drum that supplies high-pressure steam are connected to the steam turbine,
The turbine cooling system control device, wherein the first drum is the high-pressure drum.

A turbine cooling system control device according to any one of claims 1 to 5,
A second water supply line that branches off from the first water supply line at the first part and merges with the first water supply line at the second part;
A heat exchanger that is thermally connected to the second water supply line and cools the gas turbine;
A turbine cooling system comprising:

A turbine cooling system according to claim 6;
A gas turbine cooled by the turbine cooling system;
A turbine system comprising:

A turbine system according to claim 7, comprising:
Furthermore,
A turbine system comprising a steam turbine to which steam generated by the drum is supplied.

Obtaining the pressure of the drum to which water is supplied from the water supply pump through the first water supply line as data;
Controlling the opening of an I valve provided in the first water supply line;
Comprising
The first water supply line has a first part where the second water supply line branches, and a second part located downstream from the first part and where the second water supply line merges,
The second water supply line is thermally connected to a heat exchanger that cools the gas turbine,
The I valve is provided between the first part and the second part,
The step of controlling the opening of the I valve includes a step of controlling the opening of the I valve based on the pressure of the water supply drum.

A turbine cooling system control method according to claim 9,
The step of controlling the opening degree of the I valve includes the step of controlling the opening degree of the I valve so that the differential pressure between the first part and the second part becomes constant. System control method.

A turbine cooling system control method according to claim 9 or 10,
Furthermore,
Obtaining the load of the gas turbine as data;
Controlling an opening degree of a D valve provided in the second water supply line based on a load of the gas turbine;
A turbine cooling system control method comprising:

A turbine cooling system control method according to any one of claims 9 to 11,
The said drum is connected with a steam turbine, The turbine cooling system control method which supplies water to the said steam turbine.

A turbine cooling system control method according to any one of claims 9 to 12,
The drum is thermally connected to an exhaust heat recovery boiler;
The said gas turbine is a turbine cooling system control method connected with the said waste heat recovery boiler so that waste gas may be guide | induced to the said waste heat recovery boiler.

A turbine cooling system control program for executing the turbine cooling system control method according to any one of claims 9 to 13 by a computer.