JP5205795B2 - High-strength steel sheet with excellent stretch flangeability and fatigue characteristics and method for producing the molten steel - Google Patents

High-strength steel sheet with excellent stretch flangeability and fatigue characteristics and method for producing the molten steel Download PDF

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Description

本発明は、輸送機器の足回り部品などに用いるのに好適な高強度鋼板に関するもので、伸びフランジ性と疲労特性に優れた高強度鋼板およびその溶鋼の溶製方法に関するものである。   The present invention relates to a high-strength steel sheet suitable for use in undercarriage parts of transportation equipment, and the like, and relates to a high-strength steel sheet excellent in stretch flangeability and fatigue characteristics and a method for melting the molten steel.

自動車の安全性向上と環境保全につながる燃費向上の観点から自動車用熱延鋼板の高強度軽量化に対する要求が高まっている。自動車用部品の中でも特に足回り系と呼ばれるフレーム類やアーム類等の質量は、車体全体の質量に占める割合が高いため、こうした部位に用いられる素材を高強度化することによって薄肉化することにより、その軽量化を実現することが可能となる。また、この足回り系に使用される材料は、走行中の振動に対する耐久性の観点から高い疲労特性が要求され、高強度鋼板が広く用いられている。中でも、価格の優位性などから、熱延鋼板が主に用いられている。   There is an increasing demand for high strength and light weight hot-rolled steel sheets for automobiles from the viewpoint of improving the safety of automobiles and improving fuel efficiency leading to environmental conservation. Among the parts for automobiles, the mass of frames and arms, especially called undercarriage systems, occupies a large proportion of the mass of the entire vehicle body, so by reducing the thickness by increasing the strength of the materials used for these parts It becomes possible to realize the weight reduction. Moreover, the material used for this suspension system is required to have high fatigue characteristics from the viewpoint of durability against vibration during running, and high-strength steel sheets are widely used. Among these, hot rolled steel sheets are mainly used because of price advantages.

このうち、高強度と、良加工性・良成形性を両立させうるものとしては、フェライト相とマルテンサイト相を複合させた低降伏比DP鋼板や、フェライト相と(残留)オーステナイト相を複合させたTRIP鋼板が知られている。しかし、これらの鋼板は、高強度と加工性・延性には優れるものの、穴拡げ性すなわち伸びフランジ性に優れているとは言えず、足回り部品などのような伸びフランジ成形性が要求される構造用部品においては、延性ではやや劣るものの、ベイナイト系の鋼板が使用されるのが一般的である。   Among them, high strength, good workability, and good formability can be achieved by combining a low yield ratio DP steel plate that combines a ferrite phase and a martensite phase, or a composite of a ferrite phase and a (residual) austenite phase. TRIP steel sheets are known. However, although these steel sheets are excellent in high strength, workability and ductility, they cannot be said to have excellent hole expandability, that is, stretch flangeability, and require stretch flange formability such as undercarriage parts. In structural parts, bainite-based steel sheets are generally used, although the ductility is somewhat inferior.

DP鋼板等の複合組織鋼板が、伸びフランジ性に劣る理由の一つとして、軟質なフェライト相と硬質なマルテンサイト相の複合体であるため、穴拡げ加工時に両相の境界部に応力集中し、変形に追随できず破断の起点になり易いからであると考えられている。   One of the reasons why composite steel sheets such as DP steel sheets are inferior in stretch flangeability is a composite of a soft ferrite phase and a hard martensite phase, so stress is concentrated at the boundary between both phases during hole expansion processing. It is considered that this is because it cannot follow the deformation and tends to be a starting point of fracture.

こうした問題点を克服するために、DP鋼板をベースとして、機械的強度特性と、疲労特性と穴拡げ性(加工性)を両立させることを目的とした幾つかの鋼板が提案されている。一つ目は、微細分散粒子による応力緩和を指向した技術である。例えば、特許文献1にはフェライト相とマルテンサイト相の複合組織鋼板(DP鋼板)中に微細なCuの析出または固溶体を分散させた鋼板が提案されている。この特許文献1に示す開示技術においては、固溶しているCuもしくはCu単独で構成される粒子サイズが2nm以下のCu析出物が疲労特性向上に非常に有効であり、かつ加工性も損なわないことを見出して、各種成分の組成比を限定している。   In order to overcome these problems, several steel sheets have been proposed with the aim of achieving both mechanical strength characteristics, fatigue characteristics and hole expandability (workability) based on DP steel sheets. The first is a technology aimed at stress relaxation by finely dispersed particles. For example, Patent Document 1 proposes a steel sheet in which fine Cu precipitates or solid solutions are dispersed in a ferrite structure-martensite phase composite structure steel sheet (DP steel sheet). In the disclosed technique shown in Patent Document 1, Cu precipitates having a particle size of 2 nm or less composed of solid solution of Cu or Cu alone are very effective for improving fatigue characteristics, and workability is not impaired. As a result, the composition ratio of various components is limited.

二つ目は、複合相の強度差を小さくすることによる応力緩和を指向した技術である。(例えば、特許文献2参照。)この特許文献2の開示技術においては、できるだけ低C化することにより主相をベイナイト組織とするとともに、固溶強化または析出強化したフェライト組織を適切な体積比率で含有させ、これらフェライトとベイナイトの硬度差を小さくし、更に粗大な炭化物の生成を回避すること等を要旨としている。
特開平11−199973号公報 特開2001−200331号公報
The second is a technique aimed at stress relaxation by reducing the strength difference of the composite phase. (For example, refer to Patent Document 2.) In the disclosed technique of Patent Document 2, the main phase is made a bainite structure by reducing C as much as possible, and a solid solution strengthened or precipitation strengthened ferrite structure is formed at an appropriate volume ratio. The gist is to reduce the hardness difference between these ferrites and bainite and to avoid the formation of coarse carbides.
Japanese Patent Laid-Open No. 11-199973 Japanese Patent Laid-Open No. 2001-200331

ところで、上記特許文献1に開示されているような、DP鋼板中に微細なCuの析出または固溶体を分散させた鋼板は、確かに高い疲労強度を示すものの、顕著な伸びフランジ性の向上は確認できていない。また、上記特許文献2に開示されている様な、鋼板組織をベイナイト相主体とし、粗大な炭化物の生成を抑制した高強度熱延鋼板は、確かに優れた伸びフランジ性を示すものの、Cuを含有したDP鋼板に比べてその疲労特性は必ずしも優れているとは言えない。また、粗大な炭化物の生成を抑制しただけでは厳しい穴広げ加工を行った場合に亀裂の発生を防止することができない。本発明者らの研究によれば、これらの原因は、鋼板中のMnSを主体とする延伸した硫化物系介在物の存在にあることが分かった。   By the way, although the steel plate which disperse | distributed the fine Cu precipitation or solid solution in DP steel plate as disclosed in the said patent document 1 certainly shows high fatigue strength, the remarkable improvement in stretch flangeability has been confirmed. Not done. Further, as disclosed in Patent Document 2, a high-strength hot-rolled steel sheet having a steel sheet structure mainly composed of a bainite phase and suppressing the formation of coarse carbides certainly exhibits excellent stretch flangeability, but Cu It cannot be said that the fatigue properties are necessarily superior to those of the contained DP steel sheet. In addition, the generation of cracks cannot be prevented when severe hole expansion processing is performed only by suppressing the formation of coarse carbides. According to the study by the present inventors, it has been found that these causes are the presence of elongated sulfide inclusions mainly composed of MnS in the steel sheet.

すなわち、繰り返し変形を受けると表層またはその近傍に存在する延伸した粗大なMnS系介在物の周辺に内部欠陥が発生し、亀裂として伝播することによって疲労特性を劣化させると共に、穴広げ加工時の割れ発生の起点となり易いため伸びフランジ性を低下させる要因となる。また、同時に酸可溶Tiを高めることで、固溶TiもしくはTiの炭窒化物の効果により結晶粒を微細化することができ、高い疲労特性と優れた伸びフランジ性を両立させることができることが分かった。   That is, when subjected to repeated deformation, internal defects are generated around the extended coarse MnS inclusions on the surface layer or in the vicinity thereof, and the fatigue properties are deteriorated by propagating as cracks. Since it tends to be the starting point of the occurrence, it becomes a factor of reducing the stretch flangeability. At the same time, by increasing the acid-soluble Ti, the crystal grains can be refined by the effect of solid solution Ti or Ti carbonitride, and both high fatigue characteristics and excellent stretch flangeability can be achieved. I understood.

このため、酸可溶Tiを高めつつ、鋼中のMnS系介在物をできる限り延伸させず微細球状化することが望ましい。   For this reason, it is desirable to make the MnS inclusions in the steel finer and spheroidized as much as possible while increasing the acid-soluble Ti.

しかしながら、Mnは、CやSiとともに材料の高強度化に有効に寄与する元素であるところ、高強度鋼板では強度確保のためMnの濃度を高く設定するのが一般的であり、さらに通常の製鋼工程の処理ではS濃度も50ppm程度は含まれてしまう。このため、鋳片中にはMnSが存在するのが通常である。また、同時に可溶性Tiを高めていくと、粗大なTiSやMnSと一部化合して(Mn,Ti)Sが析出するようになる。鋳片が熱間圧延および冷間圧延されると、こうしたMnS系介在物は変形し易いため、延伸したMnS系介在物となり、これが疲労特性と伸びフランジ性(穴拡げ加工性)を低下させる原因となる。しかし、これまで、こうしたMnS系介在物の析出・変形制御の視点にたって伸びフランジ性と疲労特性に優れた高強度鋼板およびその溶鋼の溶製方法を提案した例は見られない。   However, Mn is an element that contributes effectively to increasing the strength of the material together with C and Si. In high-strength steel sheets, it is common to set the Mn concentration high to ensure strength, and further to normal steelmaking. In the processing of the process, the S concentration is about 50 ppm. For this reason, MnS is usually present in the slab. At the same time, when soluble Ti is increased, (Mn, Ti) S is precipitated by partially combining with coarse TiS and MnS. When the slab is hot-rolled and cold-rolled, these MnS inclusions are easily deformed, so that they become stretched MnS inclusions, which cause the fatigue characteristics and stretch flangeability (hole expansion workability) to deteriorate. It becomes. However, there have been no examples of proposing a high-strength steel sheet excellent in stretch flangeability and fatigue characteristics and a method for producing the molten steel from the viewpoint of controlling the precipitation and deformation of MnS inclusions.

そこで、本発明は、上述した問題点に鑑みて案出されたものであり、その目的とするところは、鋳片中に微細なMnS、TiS、(Mn,Ti)Sとして析出させ、さらに圧延時に変形を受けず、割れ発生の起点となり難い微細球状介在物として鋼板中に分散させることにより、伸びフランジ性と疲労特性を向上させた伸びフランジ性と疲労特性に優れた高強度鋼板およびその溶鋼の溶製方法を提供することにある。   Therefore, the present invention has been devised in view of the above-mentioned problems, and the object is to precipitate as fine MnS, TiS, (Mn, Ti) S in a slab, and further rolling High-strength steel sheet with excellent stretch flangeability and fatigue characteristics, and its molten steel, which is improved in stretch flangeability and fatigue characteristics by being dispersed in the steel sheet as fine spherical inclusions that are sometimes not deformed and hardly start cracking It is to provide a melting method.

上述の如き問題点を解決するために、本発明者は、鋳片中に微細なMnS、TiS、(Mn,Ti)Sとして析出させ(本発明において、MnS、TiS、(Mn,Ti)Sの三つの介在物を、便宜上、MnS系介在物と呼ぶ)この、さらに圧延時に変形を受けず、割れ発生の起点となり難い微細球状介在物として鋼板中に分散させ、伸びフランジ性を向上させる方法、および疲労特性を劣化させない添加元素の解明を中心に鋭意研究を進めた。その結果、Ce、Laの添加による脱酸により生成した微細で硬質なCe酸化物、La酸化物、セリュウムオキシサルファイド、ランタンオキシサルファイド上にMnS、TiS、(Mn,Ti)Sが析出し、圧延時にもこの析出したMnS、TiS、(Mn,Ti)Sの変形が起こり難いため、鋼板中には延伸した粗大なMnSが著しく減少し、繰り返し変形時や穴拡げ加工時において、これらのMnS系介在物が割れ発生の起点や亀裂伝播の経路となり難くなり、これが上述の如き耐疲労性等の向上につながることを解明した。また、微細な酸化物、MnS系介在物とするために、まずSiで脱酸を行い、次にTiで脱酸を行い、最後にCe、Laの添加により脱酸を行う、3段階の逐次脱酸とすることが、各段階で生成する酸化物を微細化することにつながり、有効であることを解明した。   In order to solve the above-described problems, the present inventor precipitated fine MnS, TiS, (Mn, Ti) S in the slab (in the present invention, MnS, TiS, (Mn, Ti) S). These three inclusions are referred to as MnS inclusions for convenience.) A method of improving the stretch flangeability by dispersing the inclusions in the steel sheet as fine spherical inclusions that are not deformed during rolling and are unlikely to start cracking. In addition, intensive research was conducted focusing on the elucidation of additive elements that do not degrade fatigue properties. As a result, MnS, TiS, (Mn, Ti) S precipitates on the fine and hard Ce oxide, La oxide, cerium oxysulfide, lanthanum oxysulfide produced by deoxidation by addition of Ce, La, Since deformation of the precipitated MnS, TiS, (Mn, Ti) S hardly occurs even during rolling, the stretched coarse MnS is remarkably reduced in the steel sheet, and these MnS are repeatedly deformed or subjected to hole expansion processing. It was clarified that the system inclusions hardly become the starting point of crack generation and the path of crack propagation, which leads to the improvement of fatigue resistance as described above. In order to obtain fine oxides and MnS inclusions, first, deoxidation is performed with Si, then deoxidation is performed with Ti, and finally deoxidation is performed by adding Ce and La. It was clarified that deoxidation leads to the refinement of oxides produced at each stage and is effective.

なお、TiNが微細で硬質なCe酸化物、La酸化物、セリュウムオキシサルファイド、ランタンオキシサルファイド上にMnS系介在物と共に複合析出してくる例も観察されたが、伸びフランジ性と疲労特性にはほとんど影響がないことが確認されたため、TiNはMnS系介在物の対象としない。   It was observed that TiN was finely and hardly precipitated with Ce oxide, La oxide, cerium oxysulfide, and lanthanum oxysulfide together with MnS inclusions. Since it was confirmed that there is almost no effect, TiN is not a target of MnS inclusions.

本発明に係る伸びフランジ性と疲労特性に優れた高強度鋼板の要旨は、以下の通りである。   The summary of the high-strength steel sheet excellent in stretch flangeability and fatigue characteristics according to the present invention is as follows.

(1)質量%で、C:0.03〜0.20%、Si:0.08〜1.5%、Mn:1.0〜3.0%、P:0.05%以下、S:0.0030%以上、酸可溶Ti:0.008〜0.20%、N:0.0005〜0.01%、酸可溶Al:0.01%以下、CeもしくはLaの1種または2種の合計:0.0005〜0.04%を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼板であり、その鋼板中に存在する円相当直径1μm以上の介在物で、かつ、長径/短径が5以上の延伸介在物の、SEMを用いてランダムに選んだ円相当直径1μm以上の複数個の介在物に対する個数割合が20%以下であることを特徴とする伸びフランジ性と疲労特性に優れた高強度鋼板。 (1) By mass%, C: 0.03 to 0.20%, Si: 0.08 to 1.5%, Mn: 1.0 to 3.0%, P: 0.05% or less, S: 0.0030% or more , acid-soluble Ti: 0.008 to 0.20%, N: 0.0005 to 0.01%, acid-soluble Al: 0.01% or less, one or two of Ce or La Total of seeds: steel plate containing 0.0005-0.04%, the balance being iron and unavoidable impurities, inclusions present in the steel plate with an equivalent circle diameter of 1 μm or more, and long diameter / short The stretch flangeability and fatigue characteristics are characterized in that the ratio of the number of stretched inclusions having a diameter of 5 or more to a plurality of inclusions having a circle-equivalent diameter of 1 μm or more randomly selected using SEM is 20% or less. Excellent high strength steel plate.

(2)質量%で、C:0.03〜0.20%、Si:0.08〜1.5%、Mn:1.0〜3.0%、P:0.05%以下、S:0.0030%以上、酸可溶Ti:0.008〜0.20%、N:0.0005〜0.01%、酸可溶Al:0.01%以下、CeもしくはLaの1種または2種の合計:0.0005〜0.04%を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼板であり、その鋼板中にはCe、Laの1種または2種からなる酸化物、もしくはこれにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドに、MnS、TiS、または(Mn,Ti)Sの1種または2種以上が複合析出した介在物を、SEMを用いてランダムに選んだ円相当直径1μm以上の複数個の介在物に対する個数割合で10%以上含むことを特徴とする伸びフランジ性と疲労特性高強度鋼板。 (2) By mass%, C: 0.03 to 0.20%, Si: 0.08 to 1.5%, Mn: 1.0 to 3.0%, P: 0.05% or less, S: 0.0030% or more , acid-soluble Ti: 0.008 to 0.20%, N: 0.0005 to 0.01%, acid-soluble Al: 0.01% or less, one or two of Ce or La Total of seeds: 0.0005-0.04% of the steel sheet, the balance being iron and inevitable impurities, and the steel sheet contains one or two of oxides of Ce and La, or this Using SEM, inclusions in which one or more of MnS, TiS, or (Mn, Ti) S are precipitated in combination with an oxide or oxysulfide containing one or two of Si and Ti are used. 10% or less of the number of inclusions with a circle equivalent diameter of 1 μm or more selected at random Fatigue high strength steel sheet and stretch flangeability, which comprises.

(3)質量%で、C:0.03〜0.20%、Si:0.08〜1.5%、Mn:1.0〜3.0%、P:0.05%以下、S:0.0030%以上、酸可溶Ti:0.008〜0.20%、N:0.0005〜0.01%、酸可溶Al:0.01%以下、CeもしくはLaの1種または2種の合計:0.0005〜0.04%を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼板であり、その鋼板中に存在する円相当直径1μm以上の介在物で、かつ、長径/短径が5以上の延伸介在物の体積個数密度が1.0×104個/mm3以下であることを特徴とする伸びフランジ性と疲労特性高強度鋼板。 (3) By mass%, C: 0.03 to 0.20%, Si: 0.08 to 1.5%, Mn: 1.0 to 3.0%, P: 0.05% or less, S: 0.0030% or more , acid-soluble Ti: 0.008 to 0.20%, N: 0.0005 to 0.01%, acid-soluble Al: 0.01% or less, one or two of Ce or La Total of seeds: steel plate containing 0.0005-0.04%, the balance being iron and unavoidable impurities, inclusions present in the steel plate with an equivalent circle diameter of 1 μm or more, and long diameter / short Stretch flangeability and fatigue characteristics high strength steel sheet, wherein the number density of stretched inclusions having a diameter of 5 or more is 1.0 × 10 4 pieces / mm 3 or less.

(4)質量%で、C:0.03〜0.20%、Si:0.08〜1.5%、Mn:1.0〜3.0%、P:0.05%以下、S:0.0030%以上、酸可溶Ti:0.008〜0.20%、N:0.0005〜0.01%、酸可溶Al:0.01%以下、CeもしくはLaの1種または2種の合計:0.0005〜0.04%を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼板であり、その鋼板中にはCe、Laの1種または2種からなる酸化物、もしくはこれにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドに、MnS、TiS、または(Mn,Ti)Sの1種または2種以上が複合析出した介在物の体積個数密度が1.0×103個/mm3以上であることを特徴とする伸びフランジ性と疲労特性高強度鋼板。 (4) By mass%, C: 0.03 to 0.20%, Si: 0.08 to 1.5%, Mn: 1.0 to 3.0%, P: 0.05% or less, S: 0.0030% or more , acid-soluble Ti: 0.008 to 0.20%, N: 0.0005 to 0.01%, acid-soluble Al: 0.01% or less, one or two of Ce or La Total of seeds: 0.0005-0.04% of the steel sheet, the balance being iron and inevitable impurities, and the steel sheet contains one or two of oxides of Ce and La, or this The volume number density of inclusions in which one or more of MnS, TiS, or (Mn, Ti) S is precipitated in combination with an oxide or oxysulfide containing one or two of Si and Ti is 1 High-strength steel with stretch flangeability and fatigue characteristics characterized by 0.0 × 10 3 pieces / mm 3 or more Board.

(5)質量%で、C:0.03〜0.20%、Si:0.08〜1.5%、Mn:1.0〜3.0%、P:0.05%以下、S:0.0030%以上、酸可溶Ti:0.008〜0.20%、N:0.0005〜0.01%、酸可溶Al:0.01%以下、CeもしくはLaの1種または2種の合計:0.0005〜0.04%を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼板であり、その鋼板中に存在する円相当直径1μm以上の介在物で、かつ、長径/短径5以上の延伸介在物の平均円相当直径が10μm以下であることを特徴とする伸びフランジ性と疲労特性高強度鋼板。 (5) By mass%, C: 0.03 to 0.20%, Si: 0.08 to 1.5%, Mn: 1.0 to 3.0%, P: 0.05% or less, S: 0.0030% or more , acid-soluble Ti: 0.008 to 0.20%, N: 0.0005 to 0.01%, acid-soluble Al: 0.01% or less, one or two of Ce or La Total of seeds: steel plate containing 0.0005-0.04%, the balance being iron and unavoidable impurities, inclusions present in the steel plate with an equivalent circle diameter of 1 μm or more, and long diameter / short Stretch flangeability and fatigue characteristics high-strength steel sheet, characterized in that the average equivalent circle diameter of drawn inclusions having a diameter of 5 or more is 10 μm or less.

(6)質量%で、C:0.03〜0.20%、Si:0.08〜1.5%、Mn:1.0〜3.0%、P:0.05%以下、S:0.0030%以上、酸可溶Ti:0.008〜0.20%、N:0.0005〜0.01%、酸可溶Al:0.01%以下、CeもしくはLaの1種または2種の合計:0.0005〜0.04%を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼板であり、その鋼板中にはCe、Laの1種または2種からなる酸化物、もしくはこれにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドに、MnS、TiS、または(Mn,Ti)Sの1種または2種以上が複合析出した介在物が存在し、該介在物中に平均組成でCeもしくはLaの1種または2種の合計を0.5〜95質量%含有することを特徴とする伸びフランジ性と疲労特性高強度鋼板。 (6) By mass%, C: 0.03 to 0.20%, Si: 0.08 to 1.5%, Mn: 1.0 to 3.0%, P: 0.05% or less, S: 0.0030% or more , acid-soluble Ti: 0.008 to 0.20%, N: 0.0005 to 0.01%, acid-soluble Al: 0.01% or less, one or two of Ce or La Total of seeds: 0.0005-0.04% of the steel sheet, the balance being iron and inevitable impurities, and the steel sheet contains one or two of oxides of Ce and La, or this In addition, there is an inclusion in which one or more of MnS, TiS, or (Mn, Ti) S is precipitated in the oxide or oxysulfide containing one or two of Si and Ti. 0.5 to 95% by mass of the total of one or two of Ce or La in the average composition High-strength steel sheet with stretch flangeability and fatigue characteristics.

(7)質量%で、(Ce+La)/S比が0.1〜70であることを特徴とする(1)〜(6)のいずれかに記載の伸びフランジ性と疲労特性高強度鋼板。   (7) Stretch flangeability and fatigue property high-strength steel sheet according to any one of (1) to (6), wherein the mass ratio is (Ce + La) / S is 0.1 to 70.

(8)質量%で、C:0.03〜0.20%、Si:0.08〜1.5%、Mn:1.0〜3.0%、P:0.05%以下、S:0.0030%以上、酸可溶Ti:0.008〜0.20%、N:0.0005〜0.01%、酸可溶Al:0.01%以下、CeもしくはLaの1種または2種の合計:0.0005〜0.04%を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼板であり、その鋼板の組織における結晶の平均粒径が10μm以下であることを特徴とする伸びフランジ性と疲労特性高強度鋼板。 (8) By mass%, C: 0.03 to 0.20%, Si: 0.08 to 1.5%, Mn: 1.0 to 3.0%, P: 0.05% or less, S: 0.0030% or more , acid-soluble Ti: 0.008 to 0.20%, N: 0.0005 to 0.01%, acid-soluble Al: 0.01% or less, one or two of Ce or La Total of seeds: Elongation characterized in that 0.0005-0.04% is contained, the balance is steel plate made of iron and inevitable impurities, and the average grain size of crystals in the structure of the steel plate is 10 μm or less Flange and fatigue characteristics High strength steel plate.

(9)質量%で、Nb:0.01〜0.10%、V:0.01〜0.05%、Cr:0.01〜0.6%、Mo:0.01〜0.4%、B:0.0003〜0.003%、Ca:0.0001〜0.004%の1種または2種以上を含有していることを特徴とする(1)〜(8)のいずれかに記載の伸びフランジ性と疲労特性低降伏比高強度鋼板。   (9) By mass%, Nb: 0.01-0.10%, V: 0.01-0.05%, Cr: 0.01-0.6%, Mo: 0.01-0.4% B: 0.0003 to 0.003%, Ca: 0.0001 to 0.004%, or any one of (1) to (8) Stretch-flangeability and fatigue characteristics as described Steel sheet with low yield ratio and high strength.

(10)製鋼における精錬工程において、質量%で、Pが0.05%以下、Sが0.0030%以上に処理された溶鋼に、Cが0.03〜0.20%、Siを0.08〜1.5%、Mnを1.0〜3.0%、Nが0.0005〜0.01%となる様に添加もしくは調整し、その後、Alを実質的に添加することなく、Tiを添加し、その後CeもしくはLaの1種または2種を添加して、酸可溶Tiを0.008〜0.20%、CeもしくはLaの1種または2種の合計を0.0005〜0.04%とすることを特徴とする伸びフランジ性と疲労特性高強度鋼板用の溶鋼の溶製方法。 (10) In a refining process in steelmaking, C is 0.03 to 0.20% and Si is 0.00% in molten steel that is processed by mass%, P is 0.05% or less, and S is 0.0030% or more . Add or adjust so that 08 to 1.5%, Mn is 1.0 to 3.0%, and N is 0.0005 to 0.01%, and then Ti is substantially added without adding Al. Then, one or two of Ce or La is added, the acid-soluble Ti is 0.008-0.20%, and the total of one or two of Ce or La is 0.0005-0. .04% Stretch flangeability and fatigue characteristics, characterized in that the molten steel for high strength steel sheet is melted.

(11)前記精錬工程において、CeもしくはLaの1種または2種を添加する前に、さらに、質量%で、Nbを0.01〜0.10%、Vを0.01〜0.05%、Crを0.01〜0.6%、Moを0.01〜0.4%、Bを0.0003〜0.003%、Caを0.0001〜0.004%のいずれか一種または二種以上となる様に添加することを特徴とする(10)に記載の伸びフランジ性と疲労特性高強度鋼板用の溶鋼の溶製方法。   (11) In the refining step, before adding one or two kinds of Ce or La, Nb is further 0.01 to 0.10% and V is 0.01 to 0.05% by mass%. , Cr 0.01-0.6%, Mo 0.01-0.4%, B 0.0003-0.003%, Ca 0.0001-0.004% The method for melting molten steel for high-strength steel sheets according to (10), characterized in that it is added so as to be more than seeds.

ちなみに、本発明における高強度鋼板とは、通常の熱延・冷延鋼板でそのままの裸での使用や、めっき、塗装などの表面処理が施されて使用される場合を含むものである。   Incidentally, the high-strength steel plate in the present invention includes a case where it is used as it is with a normal hot-rolled / cold-rolled steel plate as it is, or subjected to surface treatment such as plating or painting.

本発明の方法によれば、鋳片中に微細なMnS系介在物として析出させ、さらに圧延時に変形を受けず、割れ発生の起点となり難い微細球状介在物として鋼板中に分散させることができ、また、組織の結晶粒径を微細なものとすることができるので、伸びフランジ性と疲労特性に優れた高強度熱延鋼板を得ることができる。   According to the method of the present invention, fine MnS inclusions are precipitated in the slab, and are not deformed during rolling, and can be dispersed in the steel sheet as fine spherical inclusions that are unlikely to become the starting point of cracking. Further, since the crystal grain size of the structure can be made fine, a high-strength hot-rolled steel sheet excellent in stretch flangeability and fatigue characteristics can be obtained.

以下、本発明を実施するための最良の形態として、伸びフランジ性と疲労特性に優れた高強度鋼板について、詳細に説明をする。以下、組成における質量%は、単に%と記載する。   Hereinafter, as the best mode for carrying out the present invention, a high-strength steel sheet excellent in stretch flangeability and fatigue characteristics will be described in detail. Hereinafter, the mass% in the composition is simply described as%.

先ず、本発明を完成するに至った実験について説明する。   First, the experiment that led to the completion of the present invention will be described.

本発明者は、C:0.06%、Si:0.7%、Mn:1.4%、P:0.01%以下、S:0.005%、N:0.003%を含有し残部がFeである溶鋼に対して様々な元素を用いて脱酸を行い、鋼塊を製造した。得られた鋼塊を熱間圧延して3mmの熱延鋼板とした。これら製造した熱延鋼板を引張試験、穴拡げ試験および疲労試験に供すると共に、鋼板中の介在物個数密度、形態および平均組成を調査した。   The inventor contains C: 0.06%, Si: 0.7%, Mn: 1.4%, P: 0.01% or less, S: 0.005%, N: 0.003%. The molten steel whose balance is Fe was deoxidized using various elements to produce a steel ingot. The obtained steel ingot was hot-rolled to obtain a 3 mm hot-rolled steel sheet. These manufactured hot-rolled steel sheets were subjected to a tensile test, a hole expansion test, and a fatigue test, and the inclusion number density, form, and average composition in the steel sheets were investigated.

その結果、Alで殆ど脱酸することなく、Siを添加して、その後にTiを添加して約2分程度撹拌した後、さらにその後に少なくともCe、Laを添加して、3段階による逐次脱酸した鋼板が最も伸びフランジ性と疲労特性に優れることが分かった。その理由は、Ce、Laの添加による脱酸により生成した微細で硬質なCe酸化物、La酸化物、セリュウムオキシサルファイド、ランタンオキシサルファイド上にMnS、TiS、(Mn,Ti)SのMnS系介在物が析出し、圧延時にもこの析出したMnS系介在物の変形が起こり難いため、鋼板中には延伸した粗大なMnS系介在物が著しく減少する。また、鋼板組織の結晶粒径も微細なものとなる。その結果、繰り返し変形時や穴拡げ加工時において、これらのMnS系介在物が割れ発生の起点や亀裂伝播の経路となり難くなり、これが上述の如き耐疲労性等の向上につながるためである。   As a result, Si was added with almost no deoxidation with Al, and then Ti was added and stirred for about 2 minutes. Then, at least Ce and La were further added, and then sequential desorption in three stages was performed. It was found that the acidified steel sheet has the most excellent stretch flangeability and fatigue characteristics. The reason is that MnS based on MnS, TiS, (Mn, Ti) S on fine and hard Ce oxide, La oxide, cerium oxysulfide and lanthanum oxysulfide produced by deoxidation by addition of Ce and La. Inclusions are precipitated, and the MnS inclusions thus precipitated are not easily deformed during rolling, so that the stretched coarse MnS inclusions are remarkably reduced in the steel sheet. In addition, the crystal grain size of the steel sheet structure becomes fine. As a result, at the time of repeated deformation or hole expansion processing, these MnS inclusions are unlikely to become a starting point of crack generation or a path of crack propagation, which leads to improvement in fatigue resistance as described above.

なお、Ce酸化物、La酸化物、セリュウムオキシサルファイドおよびランタンオキシサルファイドが微細化する理由は、最初にSi脱酸で生成したSiO系介在物を後から添加したTiが還元分解して微細なTiオキサイドを生成し、その後さらに、Ce、Laが還元分解して微細なCe酸化物、La酸化物、セリュウムオキシサルファイドおよびランタンオキシサルファイドを形成すること、さらに生成したCe酸化物、La酸化物、セリュウムオキシサルファイドおよびランタンオキシサルファイド自体と溶鋼との界面エネルギーが低いため生成後の凝集合体も抑制されるためである。 The reason why Ce oxide, La oxide, cerium oxysulfide, and lanthanum oxysulfide are refined is that the Ti added to the SiO 2 -based inclusions initially generated by Si deoxidation is reductively decomposed and refined finely. Ti oxide is formed, and then Ce and La are further reduced and decomposed to form fine Ce oxide, La oxide, cerium oxysulfide and lanthanum oxysulfide, and further generated Ce oxide and La oxidation. This is because, since the interfacial energy between the molten steel, the cerium oxysulfide and the lanthanum oxysulfide itself and the molten steel is low, agglomeration and coalescence after generation is also suppressed.

これら実験的検討から得られた知見に基づいて、本発明者は、以下に説明するように、鋼板の化学成分条件の検討を行い、本発明を完成させるに至った。   Based on the knowledge obtained from these experimental studies, the present inventor has studied the chemical composition conditions of the steel sheet and completed the present invention as will be described below.

以下、本発明において化学成分を限定した理由について説明をする。   Hereinafter, the reason why the chemical component is limited in the present invention will be described.

C:0.03〜0.20%
Cは、鋼の焼き入れ性と強度を制御する最も基本的な元素であり、焼入れ硬化層の硬さおよび深さを高めて疲労強度の向上に対して有効に寄与する。即ち、このCは、鋼板の強度を確保するために必須の元素であり、高強度鋼板を得るためには少なくとも0.03%が必要である。しかし、このCが過剰に含まれ0.20%を超えると、加工性ならびに溶接性が劣化する。必要な強度を達成し、加工性・溶接性を確保するために、本発明においては、Cの濃度を0.20%以下とする。
C: 0.03-0.20%
C is the most basic element for controlling the hardenability and strength of steel, and contributes to the improvement of fatigue strength by increasing the hardness and depth of the hardened hardened layer. That is, this C is an essential element for securing the strength of the steel sheet, and at least 0.03% is required to obtain a high-strength steel sheet. However, if this C is excessively contained and exceeds 0.20%, workability and weldability deteriorate. In order to achieve the required strength and ensure workability and weldability, the C concentration is set to 0.20% or less in the present invention.

Si:0.08〜1.5%
Siは主要な脱酸元素の一つであり、焼入れ加熱時にオーステナイトの核生成サイト数を増加させ、オーステナイトの粒成長を抑制するとともに、焼入れ硬化層の粒径を微細化させる機能を担う。このSiは、炭化物生成を抑制し、炭化物による粒界強度の低下を抑制するとともに、ベイナイト組織の生成に対しても有効であるため、伸びを大きく損なうことなく強度を向上し、低降伏比で穴広げ性を改善するために重要な元素である。溶鋼中の溶存酸素濃度を低下させ、一旦SiO系介在物を生成させるためには(このSiO系介在物を後から添加したTiが還元分解して微細なTiオキサイドを生成し、その後さらに、Ce、Laが還元することにより介在物を微細化させるため)、Siを0.08%以上添加する必要がある。このため、本発明においては、Siの下限を0.08%とした。これに対して、Siの濃度が高すぎると、介在物中のSiO2濃度が高くなって大型介在物が生成し易くなり、また靭延性が極端に悪くなり、表面脱炭や表面疵が増加するため疲労特性が却って悪くなる。これに加えて、Siを過剰に添加すると溶接性や延性に悪影響を及ぼす。このため、本発明においては、Siの上限を1.5%とした。
Si: 0.08 to 1.5%
Si is one of the main deoxidizing elements, and has the function of increasing the number of austenite nucleation sites during quenching heating, suppressing austenite grain growth, and reducing the grain size of the quenched hardened layer. This Si suppresses the formation of carbides, suppresses the decrease in grain boundary strength due to carbides, and is also effective for the generation of bainite structure, thus improving the strength without greatly impairing the elongation, and with a low yield ratio. It is an important element for improving hole expansibility. Reducing the dissolved oxygen concentration in the molten steel, once to generate the SiO 2 inclusions (Ti added later the SiO 2 inclusions are reduced decomposed to produce a fine Ti oxide, then further In order to make inclusions finer by reduction of Ce, La), it is necessary to add 0.08% or more of Si. Therefore, in the present invention, the lower limit of Si is set to 0.08%. On the other hand, if the Si concentration is too high, the SiO 2 concentration in the inclusions becomes high and large inclusions are likely to be formed, and the toughness becomes extremely poor, resulting in increased surface decarburization and surface flaws. Therefore, the fatigue characteristics are worsened. In addition, excessive addition of Si adversely affects weldability and ductility. Therefore, in the present invention, the upper limit of Si is set to 1.5%.

Mn:1.0〜3.0%
Mnは、製綱段階での脱酸に有用な元素であり、C、Siとともに鋼板の高強度化に有効な元素である。このような効果を得るためには、このMnを1.0%以上は含有させる必要がある。しかしながら、Mnを、3.0%を超えて含有させるとMnの偏析や固溶強化の増大により延性が低下する。また、溶接性や母材靭性も劣化するのでこのMnの上限を3.0%とする。
Mn: 1.0-3.0%
Mn is an element useful for deoxidation in the steelmaking stage, and is an element effective for increasing the strength of the steel sheet together with C and Si. In order to obtain such an effect, it is necessary to contain 1.0% or more of this Mn. However, when Mn is contained in an amount exceeding 3.0%, ductility is lowered due to segregation of Mn and increase in solid solution strengthening. Further, since the weldability and the base metal toughness are also deteriorated, the upper limit of Mn is set to 3.0%.

P:0.05%以下
PはFe原子よりも小さな置換型固溶強化元素として作用する点において有効であるが、オーステナイトの粒界に偏析し、粒界強度を低下させることにより、ねじり疲労強度を低下させ、加工性の劣化が懸念されるので0.05%以下とする。また固溶強化の必要がなければPを添加する必要はなく、Pの下限値は0%を含むものとする。
P: 0.05% or less P is effective in that it acts as a substitutional solid solution strengthening element smaller than Fe atoms, but it segregates at the austenite grain boundaries and lowers the grain boundary strength, thereby torsional fatigue strength. And the processability is liable to be deteriorated, so 0.05% or less. Further, if solid solution strengthening is not necessary, it is not necessary to add P, and the lower limit value of P includes 0%.

S:0.0005%以上
Sは、不純物として偏析して、SはMnS系の粗大な延伸介在物を形成して伸びフランジ性を劣化させるため、極力低濃度であることが望ましい。従来は、伸びフランジ性確保すべく、Sの濃度を極低硫化させる必要があった。しかし、鋼板の材質を向上するために0.0005%未満とするには、二次精錬での脱硫負荷が大きすぎ、脱硫コストが高くなり、それに見合った材質が得られない。従って、二次精錬での脱硫を前提とした場合のS濃度の下限を0.0005%とした。
S: 0.0005% or more Since S is segregated as an impurity, and S forms a coarse MnS-based stretch inclusion to deteriorate stretch flangeability, it is desirable that the concentration be as low as possible. Conventionally, in order to ensure stretch flangeability, it has been necessary to extremely low sulfurize the concentration of S. However, in order to improve the quality of the steel sheet, if it is less than 0.0005%, the desulfurization load in the secondary refining is too large, the desulfurization cost is increased, and a material commensurate with it cannot be obtained. Therefore, the lower limit of the S concentration when desulfurization in secondary refining is assumed is set to 0.0005%.

また、本発明では微細で硬質なCe酸化物、La酸化物、セリュウムオキシサルファイド、ランタンオキシサルファイド上にMnS系介在物を析出させ、MnS系介在物を形態制御することができるため、基本的に二次精錬の脱硫処理を省略できるというメリットを享受できる。。すなわち、鋼中のS濃度にバランスさせたCe, La濃度を設定でき、MnS系介在物を形態制御し、圧延時にも変形が起こり難く、介在物の延伸を防止することができるため、Sの濃度の上限値は特に規定しない。   In the present invention, the MnS inclusions can be deposited on the fine and hard Ce oxide, La oxide, cerium oxysulfide, and lanthanum oxysulfide, and the morphology of the MnS inclusions can be controlled. Moreover, the merit that the desulfurization process of the secondary refining can be omitted can be enjoyed. . That is, Ce and La concentration balanced with S concentration in steel can be set, MnS inclusions can be controlled in form, deformation is difficult to occur during rolling, and extension of inclusions can be prevented. The upper limit of concentration is not specified.

酸可溶Ti:0.008〜0.20%
Tiは主要な脱酸元素の一つであるとともに、炭化物、窒化物、炭窒化物を形成し、熱間圧延の加熱時にオーステナイトの核生成サイト数を増加させ、オーステナイトの粒成長を抑制するため微細化に寄与し、熱間圧延時の動的再結晶に有効に作用し、伸びフランジ性を著しく向上させる機能を担う。これには、酸可溶Tiを0.008%以上添加する必要がある。このため、本発明においては、酸可溶Tiの下限を0.008%とした。
Acid-soluble Ti: 0.008 to 0.20%
Ti is one of the main deoxidizing elements, and forms carbides, nitrides, carbonitrides, increases the number of austenite nucleation sites during hot rolling, and suppresses austenite grain growth. It contributes to miniaturization, effectively acts on dynamic recrystallization during hot rolling, and has a function of remarkably improving stretch flangeability. For this, it is necessary to add 0.008% or more of acid-soluble Ti. For this reason, in this invention, the minimum of acid-soluble Ti was made into 0.008%.

一方、0.2%を超えて含有すると、脱酸における効果が飽和するのみならず、熱延前の加熱時に粗大な炭化物、窒化物、炭窒化物を形成し、かえって材質の劣化を招き、含有量に見合う効果が期待できない。このため、本発明においては、酸可溶Tiの濃度の上限を0.2%とする。   On the other hand, if it contains more than 0.2%, not only the effect in deoxidation is saturated, but also coarse carbides, nitrides, carbonitrides are formed at the time of heating before hot rolling, leading to deterioration of the material, The effect commensurate with the content cannot be expected. For this reason, in the present invention, the upper limit of the concentration of acid-soluble Ti is set to 0.2%.

また、溶鋼中の溶存酸素濃度を低下させるため、Siで脱酸を行い、逐次的にTiで脱酸し、その後さらに、Ce、Laで脱酸する。こうした逐次脱酸により、一旦SiO系介在物を生成させ、このSiO系介在物を後から添加したTiで還元分解して微細なTiオキサイドを生成し、さらにCe、LaでTiオキサイドを還元することにより介在物を微細化させることができる効果を持っている。 Moreover, in order to reduce the dissolved oxygen concentration in molten steel, it deoxidizes with Si, deoxidizes sequentially with Ti, and then further deoxidizes with Ce and La. By such sequential deoxidation, SiO 2 inclusions are once generated, and the SiO 2 inclusions are reduced and decomposed with Ti added later to produce fine Ti oxide, and further Ti oxide is reduced with Ce and La. By doing so, the inclusions can be made finer.

N:0.0005〜0.01%
Nは、溶鋼処理中に空気中の窒素が取り込まれることから、鋼中に不可避的に混入する元素である。Nは、Al、Ti等と窒化物を形成して母材組織の細粒化を促進する。しかしながら、このNを添加し過ぎると、AlやTi等と粗大な析出物を生成し、伸びフランジ性を劣化させる。このため、本発明においては、Nの濃度の上限を0.01%とする。一方、Nの濃度を0.0005%未満とするにはコストが高くなるので0.0005%を下限とする。
N: 0.0005 to 0.01%
N is an element that is inevitably mixed in steel because nitrogen in the air is taken in during the treatment of molten steel. N forms nitrides with Al, Ti, etc., and promotes refinement of the base material structure. However, if this N is added too much, coarse precipitates such as Al and Ti are generated, and the stretch flangeability is deteriorated. For this reason, in the present invention, the upper limit of the concentration of N is set to 0.01%. On the other hand, if the N concentration is less than 0.0005%, the cost increases, so 0.0005% is set as the lower limit.

酸可溶Al:0.01%以下
酸可溶Alはその酸化物がクラスター化して粗大になり易く、伸びフランジ性や疲労特性を劣化させるため極力抑制することが望ましい。しかしながら、予備的な脱酸材として0.01%までは用いることが許容される。これは、酸可溶Al濃度が0.01%超になると、介在物中のAl含有率が50%を超え、介在物のクラスター化が起こるためである。クラスター化防止の観点から酸可溶Al濃度は低い方が良く、下限値は0%を含む。また、酸可溶Al濃度とは、酸に溶解したAlの濃度を測定したもので、溶存Alは酸に溶解し、Alは酸に溶解しないことを利用した分析方法である。ここで、酸とは、例えば塩酸1、硝酸1、水2の割合(質量比)で混合した混酸が例示できる。この様な酸を用いて、酸に可溶なAlと、酸に溶解しないAlとに分別でき、酸可溶Al濃度が測定できる。
Acid-soluble Al: 0.01% or less Acid-soluble Al is desirable to be suppressed as much as possible because its oxides are likely to be clustered and become coarse and deteriorate stretch flangeability and fatigue characteristics. However, up to 0.01% is permitted as a preliminary deoxidizer. This is because when the acid-soluble Al concentration exceeds 0.01%, the Al 2 O 3 content in the inclusions exceeds 50%, and inclusions cluster. From the viewpoint of preventing clustering, the acid-soluble Al concentration should be low, and the lower limit includes 0%. The acid-soluble Al concentration is an analytical method using the measurement of the concentration of Al dissolved in an acid. The dissolved Al dissolves in an acid and Al 2 O 3 does not dissolve in an acid. Here, examples of the acid include a mixed acid mixed at a ratio (mass ratio) of hydrochloric acid 1, nitric acid 1, and water 2. By using such an acid, it can be separated into Al soluble in acid and Al 2 O 3 not soluble in acid, and the acid soluble Al concentration can be measured.

CeもしくはLaの1種または2種の合計:0.0005〜0.04%
Ce、LaはSi脱酸により生成したSiO2、逐次的にTi脱酸により生成したTiO,Tiを還元し、MnS系介在物の析出サイトとなり易く、且つ硬質、微細で圧延時に変形し難いCe酸化物(例えば、Ce、CeO)、セリュウムオキシサルファイド(例えば、CeS)、La酸化物(例えば、La、LaO)、ランタンオキシサルファイド(例えば、LaS)、Ce酸化物−La酸化物、或いはセリュウムオキシサルファイド−ランタンオキシサルファイドを主相(50%以上を目安とする。)とする介在物を形成する効果を有している。
Total of one or two of Ce or La: 0.0005 to 0.04%
Ce and La reduce SiO 2 produced by Si deoxidation, and successively TiO 2 and Ti 2 O 3 produced by Ti deoxidation, tend to become precipitation sites for MnS-based inclusions, and are hard and fine during rolling. Non-deformable Ce oxides (eg, Ce 2 O 3 , CeO 2 ), cerium oxysulfide (eg, Ce 2 O 2 S), La oxides (eg, La 2 O 3 , LaO 2 ), lanthanum oxysulfide (For example, La 2 O 2 S), Ce oxide-La oxide, or cerium oxysulfide-lanthanum oxysulfide has an effect of forming inclusions having a main phase (50% or more as a guide). doing.

ここで、上記介在物中には、脱酸条件によりMnO、SiO、TiO、Ti、或いはAlを一部含有する場合もあるが、主相が上記酸化物であればMnS系介在物の析出サイトとして十分機能し、且つ介在物の微細・硬質化の効果も損なわれることはない。このような介在物を得るためには、CeもしくはLaの1種または2種の合計濃度を0.0005%以上0.04%以下にする必要がある。CeもしくはLaの1種または2種の合計濃度が0.0005%未満ではSiO、TiO、Ti介在物を還元できず、0.04%超ではセリュウムオキシサルファイド、ランタンオキシサルファイドが多量に生成し、粗大な介在物となり伸びフランジ性や疲労特性を劣化させる。 Here, the inclusions may contain a part of MnO, SiO 2 , TiO 2 , Ti 2 O 3 , or Al 2 O 3 depending on deoxidation conditions. For example, it functions sufficiently as a precipitation site for MnS inclusions, and the effect of making the inclusions fine and hard is not impaired. In order to obtain such inclusions, the total concentration of one or two of Ce or La needs to be 0.0005% or more and 0.04% or less. If the total concentration of one or two of Ce or La is less than 0.0005%, the inclusions of SiO 2 , TiO 2 , and Ti 2 O 3 cannot be reduced, and if it exceeds 0.04%, cerium oxysulfide and lanthanum oxysulfide Are produced in large quantities, resulting in coarse inclusions, which deteriorate stretch flangeability and fatigue characteristics.

以下、本発明においての、選択元素について化学成分を限定した理由について説明をする。これらの元素は選択元素であることから、添加の有無は任意である。   Hereinafter, the reason why the chemical component is limited for the selected element in the present invention will be described. Since these elements are selective elements, the presence or absence of addition is arbitrary.

Nb:0.01〜0.10%
Nbは、CもしくはNと炭化物、窒化物、炭窒化物を形成して母材組織の細粒化を促進する。この効果を得るためには少なくとも0.01%が好ましい。しかし、0.10%を超えて多量に含有しても効果が飽和し、コストが高くなるので0.10%を上限とする。
Nb: 0.01 to 0.10%
Nb forms carbides, nitrides, and carbonitrides with C or N and promotes refinement of the base material structure. In order to obtain this effect, at least 0.01% is preferable. However, even if it is contained in a large amount exceeding 0.10%, the effect is saturated and the cost becomes high, so 0.10% is made the upper limit.

V:0.01〜0.05%
Vは、CもしくはNと炭化物、窒化物、炭窒化物を形成して母材組織の細粒化を促進する。この効果を得るためには少なくとも0.01%が好ましい。しかし、0.05%を超えて多量に含有しても効果が飽和し、コストが高くなるので0.05%を上限とする。
V: 0.01-0.05%
V forms carbides, nitrides, and carbonitrides with C or N to promote the refinement of the base material structure. In order to obtain this effect, at least 0.01% is preferable. However, even if it is contained in a large amount exceeding 0.05%, the effect is saturated and the cost becomes high, so 0.05% is made the upper limit.

Cr:0.01〜0.6%
Crは鋼の焼き入れ性を向上し、鋼板の強度を確保するために、必要に応じて含有することができ、この効果を得るためには少なくとも0.01%が好ましい。しかし、多量の含有はかえって強度−延性のバランスを劣化させる。そのため、0.6%を上限とする。
Cr: 0.01 to 0.6%
Cr can be contained as necessary in order to improve the hardenability of the steel and ensure the strength of the steel sheet, and at least 0.01% is preferable for obtaining this effect. However, the inclusion of a large amount deteriorates the balance between strength and ductility. Therefore, the upper limit is 0.6%.

Mo:0.01〜0.4%
Moは鋼の焼き入れ性を向上し、鋼板の強度を確保するために、必要に応じて含有することができ、この効果を得るためには少なくとも0.01%が好ましい。しかし、多量の含有はかえって強度−延性のバランスを劣化させる。そのため、0.4%を上限とする。
Mo: 0.01 to 0.4%
Mo can be contained as necessary in order to improve the hardenability of the steel and ensure the strength of the steel sheet. To obtain this effect, Mo is preferably at least 0.01%. However, the inclusion of a large amount deteriorates the balance between strength and ductility. Therefore, 0.4% is made the upper limit.

B:0.0003〜0.003%
Bは、鋼の焼き入れ性を向上し、粒界を強化し、加工性を向上するために、必要に応じて含有することができ、この効果を得るためには少なくとも0.0003%が好ましい。しかし、多量の含有はかえって鋼の清浄性を損ない、延性を劣化させる。そのため、0.003%を上限とする。
B: 0.0003 to 0.003%
B can be contained as necessary in order to improve the hardenability of the steel, strengthen the grain boundaries, and improve the workability. To obtain this effect, B is preferably at least 0.0003%. . However, a large amount on the contrary deteriorates the cleanliness of the steel and deteriorates the ductility. Therefore, the upper limit is set to 0.003%.

Ca:0.0001〜0.004%
Caは硫化物の形態を制御して鋼の加工性を向上するために、必要に応じて含有することができ、この効果を得るためには少なくとも0.0001%が好ましい。しかし、多量の含有はかえって鋼の清浄性を損ない、延性を劣化させる。そのため、0.004%を上限とする。
Ca: 0.0001 to 0.004%
Ca can be contained as necessary in order to improve the workability of steel by controlling the form of sulfide, and at least 0.0001% is preferable for obtaining this effect. However, a large amount on the contrary deteriorates the cleanliness of the steel and deteriorates the ductility. Therefore, the upper limit is made 0.004%.

次に、本発明の鋼板中における介在物の存在条件について説明する。尚、鋼鈑とは、熱
間圧延、或いはさらに冷間圧延を経て得られた圧延後の板を意味している。
Next, the presence conditions of inclusions in the steel sheet of the present invention will be described. The steel sheet means a rolled sheet obtained through hot rolling or further cold rolling.

伸びフランジ性と疲労特性に優れた鋼板を得るためは、割れ発生の起点や割れ伝播の経路となり易い延伸した粗大なMnS系介在物(MnS、TiS、(Mn,Ti)S介在物)を鋼板中でできるだけ低減することが重要である。本発明者は、円相当径1μm未満のMnS系介在物は割れ発生起点としては無害であり、伸びフランジ性や疲労特性を劣化させないことを実験を介して知見しており、また、円相当直径1μm以上の介在物は走査型電子顕微鏡(SEM)等による観察も容易であることから、鋼板における円相当直径が1μm以上の介在物を対象として、その形態および組成を調査し、MnS系介在物の分布状態を評価した。ここで、円相当直径とは、断面観察した介在物の長軽と短径から、(長径×短径)・0.5として求めたものと定義する。なお、MnS系介在物の円相当直径の上限は特に規定するものではないが、現実的には1mm程度のMnS系介在物が観察される場合がある。   In order to obtain a steel sheet excellent in stretch flangeability and fatigue properties, a steel sheet is formed by using an extended coarse MnS-based inclusion (MnS, TiS, (Mn, Ti) S inclusion) that tends to be a starting point of crack generation or a path of crack propagation. It is important to reduce as much as possible. The present inventor has known through experiments that MnS inclusions having an equivalent circle diameter of less than 1 μm are harmless as crack initiation points and do not deteriorate stretch flangeability and fatigue characteristics. Since inclusions with a diameter of 1 μm or more can be easily observed with a scanning electron microscope (SEM) or the like, the shape and composition of the inclusions with a circle equivalent diameter of 1 μm or more in a steel sheet are investigated, and MnS inclusions are investigated. The distribution state of was evaluated. Here, the equivalent circle diameter is defined as (major axis × minor axis) · 0.5 based on the length and minor axis of the inclusion observed in the cross section. The upper limit of the equivalent circle diameter of the MnS-based inclusion is not particularly specified, but in reality, an MnS-based inclusion of about 1 mm may be observed.

延伸介在物の個数割合は、SEMを用いてランダムに選んだ円相当直径1μm以上の複数個(例えば50個程度)の介在物を組成分析すると共に、介在物の長径と短径をSEM像から測定する。ここで延伸介在物を、長径/短径(延伸割合)が5以上の介在物とするとき、検出した上記延伸介在物の個数を、調査した全介在物個数(上述の例でいうと50個程度)で除すことにより、上記延伸介在物の個数割合を求めることができる。   The ratio of the number of stretched inclusions was determined by analyzing the composition of a plurality of inclusions (for example, about 50) having a circle-equivalent diameter of 1 μm or more selected at random using SEM, and determining the major axis and minor axis of the inclusions from the SEM image. taking measurement. Here, when the elongated inclusion is an inclusion having a major axis / minor axis (ratio of stretching) of 5 or more, the number of the detected elongated inclusions is the total number of inclusions examined (50 in the above example). The ratio of the number of the stretched inclusions can be obtained by dividing by the degree.

なお、介在物の延伸割合を5以上とした理由は、Ce、Laを添加しない比較鋼板中の延伸割合5以上の介在物は、殆どMnS系介在物であったためである。尚、MnS系介在物の延伸割合の上限は特に規定するものではないが、現実的には延伸割合50程度のMnS系介在物が観察される場合もある。   The reason why the inclusion stretching ratio was set to 5 or more is that inclusions with a stretching ratio of 5 or more in the comparative steel sheet to which Ce and La were not added were mostly MnS inclusions. In addition, although the upper limit of the extending | stretching ratio of MnS type inclusions is not prescribed | regulated in particular, MnS type inclusions of about 50 extending | stretching ratio may be observed actually.

その結果、延伸割合5以上の延伸介在物の個数割合が20%以下に形態制御された鋼板では、伸びフランジ性と疲労特性が向上することが判明した。即ち、延伸割合5以上の延伸介在物の個数割合が20%を超えると、割れ発生の起点となり易いMnS系延伸介在物の個数割合が多くなり過ぎ、伸びフランジ性と疲労特性が低下するため、本発明においては、延伸割合5以上の延伸介在物の個数割合は20%以下とする。また、伸びフランジ性や疲労特性は延伸したMnS系介在物が少ないほど良好であるため、その延伸割合5以上の延伸介在物の個数割合の下限値は0%を含む。   As a result, it has been found that stretch flangeability and fatigue characteristics are improved in a steel sheet whose form is controlled to have a number ratio of stretched inclusions having a stretching ratio of 5 or more to 20% or less. That is, when the number ratio of stretch inclusions with a stretch ratio of 5 or more exceeds 20%, the number ratio of MnS-based stretch inclusions that are likely to be the starting point of cracking increases, and the stretch flangeability and fatigue characteristics decrease. In the present invention, the ratio of the number of stretched inclusions having a stretching ratio of 5 or more is 20% or less. Moreover, since the stretch flangeability and fatigue characteristics are so good that there are few stretched MnS inclusions, the lower limit of the number ratio of stretch inclusions having a stretch ratio of 5 or more includes 0%.

ここで、円相当直径1μm以上の介在物で、かつ、延伸割合5以上の延伸介在物の個数割合の下限値が0%の意味するところは、円相当直径が1μm以上の介在物であるが延伸割合5以上のものが存在しない場合、又は延伸割合5以上の延伸介在物であっても、円相当直径がすべて1μm未満という場合である。   Here, an inclusion having a circle equivalent diameter of 1 μm or more and a lower limit value of the number ratio of the drawing inclusions having a drawing ratio of 5 or more means 0% is an inclusion having a circle equivalent diameter of 1 μm or more. This is the case where there is no stretch ratio of 5 or more, or even if the stretch inclusions have a stretch ratio of 5 or more, the equivalent circle diameter is less than 1 μm.

また、延伸割合5以上の延伸介在物の個数割合が20%以下に形態制御された鋼板では、これに対応して、Ce、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドにMnS系介在物が析出した形態となっている。この介在物の形態としては、Ce、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドにMnS系介在物が析出していれば良く、特に規定するものではないが、Ce、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドを核としてその周囲にMnS系介在物が析出している場合が多い。   In addition, in the steel sheet in which the shape ratio of the stretched inclusions having a stretching ratio of 5 or more is controlled to 20% or less, correspondingly, an oxide composed of one or two of Ce and La, or Si, MnS inclusions are deposited on oxides or oxysulfides containing one or two of Ti. As the form of this inclusion, MnS inclusions are deposited on an oxide composed of one or two of Ce and La, or an oxide or oxysulfide containing one or two of Si and Ti. Although it is not particularly specified, an oxide composed of one or two of Ce and La, or an oxide or oxysulfide containing one or two of Si and Ti in the core is used as a nucleus. In many cases, MnS inclusions are deposited around the periphery.

なお、TiNが微細で硬質なCe酸化物、La酸化物、セリュウムオキシサルファイド、ランタンオキシサルファイド上にMnS系介在物と共に複合析出してくる場合もある。但し、前述の通り、TiNは伸びフランジ性と疲労特性にはほとんど影響がないことが確認されたため、TiNは本発明のMnS系介在物の対象としない。   In some cases, TiN may be precipitated together with MnS inclusions on fine and hard Ce oxide, La oxide, cerium oxysulfide, and lanthanum oxysulfide. However, as described above, it has been confirmed that TiN has little influence on stretch flangeability and fatigue characteristics, and therefore TiN is not a target of the MnS inclusions of the present invention.

また、Ce、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドにMnS系介在物が析出した介在物は、圧延時にも変形が起こり難いため、鋼板中でも延伸していない形状、すなわち、ほぼ球状介在物となっている。   In addition, an oxide composed of one or two kinds of Ce and La, an oxide containing one or two kinds of Si and Ti, or an inclusion in which MnS-based inclusions are precipitated on oxysulfide, Since deformation is difficult to occur, the steel sheet has a shape that is not stretched even in the steel sheet, that is, a substantially spherical inclusion.

ここで、延伸していないと判断される球状介在物とは、特に規定するものではないが、鋼鈑中の延伸割合3以下の介在物、好ましくは2以下の介在物である。これは、圧延前の鋳片段階においてCe、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドにMnS系介在物が析出した形態の介在物における延伸割合が3以下であったためである。また、延伸していないと判断される球状介在物は、完全に球状であれば、延伸割合が1になるため、延伸割合の下限は1である。   Here, the spherical inclusions judged not to be stretched are not particularly defined, but are inclusions having a stretching ratio of 3 or less in the steel sheet, preferably inclusions of 2 or less. This is because MnS-based inclusions are contained in an oxide comprising one or two of Ce and La, or an oxide or oxysulfide containing one or two of Si and Ti in the slab stage before rolling. This is because the stretch ratio of the inclusion in the precipitated form was 3 or less. In addition, since the spherical inclusion that is determined not to be stretched is completely spherical, the stretch ratio is 1, so the lower limit of the stretch ratio is 1.

このような介在物の個数割合の調査を延伸介在物の個数割合調査と同様の方法で実施した。その結果、Ce、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドにMnS系介在物が析出した形態の介在物の個数割合が10%以上に析出制御された鋼板では、伸びフランジ性と疲労特性が向上することが判明した。Ce、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドにMnS系介在物が析出した形態の介在物の個数割合が10%未満になると、これに対応して、MnS系の延伸介在物の個数割合が多くなり過ぎ、伸びフランジ性と疲労特性が低下する。このため、Ce、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドにMnS系介在物が析出した形態の介在物の個数割合は10%以上とする。また、伸びフランジ性や疲労特性は、Ce、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドにMnS系介在物を多数析出させた方が良好であるため、その個数割合の上限値は100%を含む。   Such investigation of the number ratio of inclusions was performed in the same manner as the number ratio investigation of stretched inclusions. As a result, an oxide composed of one or two kinds of Ce and La, or an oxide containing one or two kinds of Si and Ti, or inclusions in the form in which MnS inclusions are deposited on oxysulfide. It was found that the steel sheet whose precipitation rate was controlled to 10% or more improved the stretch flangeability and the fatigue characteristics. The number ratio of inclusions in the form of MnS-based inclusions deposited on oxides of one or two types of Ce and La, oxides containing one or two types of Si and Ti, or oxysulfides. If it is less than 10%, the proportion of the number of MnS-based stretch inclusions correspondingly increases, and the stretch flangeability and fatigue characteristics deteriorate. For this reason, the oxide of Ce or La, or an oxide containing MnS-based inclusions in the oxide or oxysulfide containing one or two of Si and Ti or oxides thereof. The number ratio is 10% or more. In addition, stretch flangeability and fatigue properties are determined by using MnS inclusions in oxides or oxysulfides containing one or two kinds of oxides of Ce and La, or one or two kinds of Si and Ti. Since it is better to deposit many, the upper limit of the number ratio includes 100%.

なお、Ce、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドにMnS系介在物が析出した形態の介在物は、圧延時にも変形が起こり難いため、その円相当直径は特に規定するものではなく、1μm以上でも良い。但し、あまり大きすぎると割れ発生起点となることが懸念されるため、上限は50μm程度が好ましい。   In addition, the inclusion in the form in which MnS-based inclusions are deposited on an oxide composed of one or two kinds of Ce and La, an oxide containing one or two kinds of Si and Ti, or oxysulfide, Since deformation hardly occurs during rolling, the equivalent circle diameter is not particularly specified, and may be 1 μm or more. However, since it is feared that if it is too large, it becomes a starting point of cracking, the upper limit is preferably about 50 μm.

一方、この介在物は、圧延時にも変形が起こり難い上に、円相当直径が1μm未満の場合は、割れ発生起点とならないことから、円相当直径の下限は特に規定するものではない。   On the other hand, this inclusion is not easily deformed even during rolling, and when the equivalent circle diameter is less than 1 μm, it does not become a starting point of cracking, so the lower limit of the equivalent circle diameter is not particularly specified.

次に、上記で述べた本発明の鋼板中における介在物の存在条件として、介在物の単位体積当たりの個数密度で規定することとした。   Next, the existence condition of inclusions in the steel sheet of the present invention described above is defined by the number density of inclusions per unit volume.

介在物の粒径分布は、スピード法による電解面のSEM評価で実施した。スピード法による電解面のSEM評価とは、試料片の表面を研磨後、スピード法による電解を行い、試料面を直接SEM観察することにより介在物の大きさや個数密度を評価するものである。なお、スピード法とは、10%アセチルアセトン−1%テトラメチルアンモニュウムクロライド−メタノールを用いて試料表面を電解し、介在物を抽出する方法であるが、電解量としては試料表面の面積1cm当たり1Cを電解した。このようにして電解した表面のSEM像を画像処理して、円相当直径に対する頻度(個数)分布を求めた。この粒径の頻度分布から平均円相当直径を算出すると共に、観察した視野の面積と、電解量から求めた深さで頻度を除すことにより介在物の体積当たりの個数密度も算出した。 The particle size distribution of the inclusion was carried out by SEM evaluation of the electrolytic surface by the speed method. The SEM evaluation of the electrolytic surface by the speed method is to evaluate the size and number density of inclusions by polishing the surface of the sample piece, performing electrolysis by the speed method, and directly observing the sample surface by SEM. The speed method is a method of electrolyzing the sample surface using 10% acetylacetone-1% tetramethylammonium chloride-methanol to extract inclusions, and the amount of electrolysis is 1 C per 1 cm 2 area of the sample surface. Was electrolyzed. The SEM image of the surface electrolyzed in this manner was subjected to image processing, and the frequency (number) distribution with respect to the equivalent circle diameter was obtained. The average equivalent circle diameter was calculated from the frequency distribution of the particle diameters, and the number density of inclusions per volume was also calculated by dividing the frequency by the area of the observed visual field and the depth determined from the amount of electrolysis.

割れ発生の起点となり伸びフランジ性や疲労特性を劣化させる円相当直径1μm以上、延伸割合5以上の介在物の体積個数密度を評価した結果、1.0×10個/mm以下であると伸びフランジ性と疲労特性が向上することが判明した。円相当直径1μm以上、かつ、延伸割合5以上の延伸介在物の体積個数密度が1.0×10個/mmを超えると、割れ発生の起点となり易いMnS系延伸介在物の個数密度が多くなり過ぎ、伸びフランジ性と疲労特性が低下するため、円相当直径1μm以上、かつ、延伸割合5以上の延伸介在物の体積個数密度を1.0×10個/mm以下とする。また、伸びフランジ性や疲労特性は延伸したMnS系介在物が少ないほど良好であるため、円相当直径1μm以上、かつ、延伸割合5以上の延伸介在物の体積個数密度の下限値は0%を含む。 As a result of evaluating the volume number density of inclusions having an equivalent circle diameter of 1 μm or more and an elongation ratio of 5 or more, which becomes the starting point of crack generation and deteriorates stretch flangeability and fatigue characteristics, it is 1.0 × 10 4 pieces / mm 3 or less. It has been found that stretch flangeability and fatigue properties are improved. When the volume number density of stretched inclusions having an equivalent circle diameter of 1 μm or more and a stretching ratio of 5 or more exceeds 1.0 × 10 4 pieces / mm 3 , the number density of MnS-based stretched inclusions that are likely to be the starting point of cracking is increased. Too much and the stretch flangeability and fatigue characteristics deteriorate. Therefore, the volume number density of stretched inclusions having an equivalent circle diameter of 1 μm or more and a stretch ratio of 5 or more is set to 1.0 × 10 4 pieces / mm 3 or less. Further, since the stretched flangeability and fatigue characteristics are better as the number of MnS-based inclusions stretched is smaller, the lower limit value of the volume number density of stretched inclusions having an equivalent circle diameter of 1 μm or more and a stretching ratio of 5 or more is 0%. Including.

ここで、円相当直径1μm以上、かつ、延伸割合5以上の延伸介在物の体積個数密度の下限値が0%の意味するところは、上記と同様である。   Here, the lower limit value of the volume number density of stretched inclusions having an equivalent circle diameter of 1 μm or more and a stretch ratio of 5 or more means 0%, which is the same as described above.

また、直径1μm以上、かつ、延伸率5以上の延伸介在物の体積個数密度を1.0×10個/mm以下に形態制御された鋼板では、これに対応して、延伸していないMnS系介在物はCe、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドにMnS系介在物が析出した形態となり、その形状はほぼ球状介在物となっていた。 Further, in a steel sheet whose shape is controlled to have a volume number density of a stretched inclusion having a diameter of 1 μm or more and a draw ratio of 5 or more of 1.0 × 10 4 pieces / mm 3 or less, it is not stretched correspondingly. MnS-based inclusions are in the form of MnS-based inclusions deposited on an oxide consisting of one or two of Ce and La, or an oxide or oxysulfide containing one or two of Si and Ti. Its shape was almost a spherical inclusion.

この介在物の形態としては、上記と同様に、Ce、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドにMnS系介在物が析出していれば良く、特に規定するものではないが、Ce、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドを核としてその周囲にMnS系介在物が析出している場合が多い。   As the form of the inclusion, as described above, an oxide composed of one or two of Ce and La, or an oxide or oxysulfide containing one or two of Si and Ti, and MnS type There is no particular limitation as long as the inclusions are precipitated, and it is not particularly limited, but an oxide comprising one or two of Ce and La, or an oxide containing one or two of Si and Ti, or In many cases, MnS inclusions are deposited around oxysulfide as a nucleus.

また、球状介在物とは、特に規定するものではないが、鋼鈑中の延伸割合3以下の介在物、好ましくは2以下の介在物とする。ここで、完全に球状であれば、延伸割合が1になるため、延伸割合の下限は1である。   The spherical inclusion is not particularly specified, but is an inclusion having a drawing ratio of 3 or less in the steel plate, preferably an inclusion having 2 or less. Here, since the stretching ratio is 1 if it is completely spherical, the lower limit of the stretching ratio is 1.

このような介在物の体積個数密度を調査した結果、Ce、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドを核としてその周囲にMnS系介在物が析出した形態の介在物の体積個数密度が1.0×10個/mm以上に析出制御された鋼板では、伸びフランジ性と疲労特性が向上することが判明した。Ce、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドにMnS系介在物が析出した形態の介在物の体積個数密度が1.0×10個/mm未満になると、これに対応して、MnS系の延伸介在物の個数割合が多くなり過ぎ、伸びフランジ性と疲労特性が低下するため、Ce、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドにMnS系介在物が析出した形態の介在物の体積個数密度は1.0×10個/mm以上に規定する。また、伸びフランジ性や疲労強度は、Ce、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドを核としてMnS系介在物を多数析出させた方が良好であるため、その体積個数密度の上限値は特に規定するものではない。 As a result of investigating the volume number density of such inclusions, as a result, oxides of one or two kinds of Ce and La, or oxides or oxysulfides containing one or two kinds of Si and Ti are cored. In the case of a steel sheet in which the volume number density of inclusions in the form in which MnS inclusions are precipitated is controlled to be 1.0 × 10 3 pieces / mm 3 or more, the stretch flangeability and fatigue characteristics may be improved. found. Volume number density of inclusions in which MnS inclusions are deposited on oxides containing one or two types of Ce and La, oxides containing one or two types of Si and Ti, or oxysulfides When the ratio is less than 1.0 × 10 3 pieces / mm 3 , the number ratio of MnS-based stretched inclusions is excessively increased, and the stretch flangeability and fatigue characteristics are lowered. The volume number density of one or two kinds of oxides, or oxides containing one or two kinds of Si and Ti, or inclusions in the form of MnS inclusions precipitated in oxysulfide is 1.0. × 10 3 / mm 3 or more. Stretch flangeability and fatigue strength are based on oxides of one or two kinds of Ce and La, or oxides or oxysulfides containing one or two kinds of Si and Ti. Since it is better to deposit a large number of objects, the upper limit of the volume number density is not particularly specified.

なお、Ce、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドにMnS系介在物が析出した形態の介在物の円相当直径は、上記と同様に、特に規定するものではなく、1μm以上でも良い。但し、この円相当直径があまり大きすぎると割れ発生起点となることが懸念されるため、上限は50μm程度が好ましい。   In addition, a circle of inclusions in a form in which MnS inclusions are deposited on an oxide composed of one or two types of Ce and La, an oxide containing one or two types of Si and Ti, or oxysulfide. The equivalent diameter is not particularly defined as described above, and may be 1 μm or more. However, if this equivalent circle diameter is too large, there is a concern that cracking will start, so the upper limit is preferably about 50 μm.

一方、この介在物の円相当直径が1μm未満の場合は、全く問題はないため、下限は特に規定するものではない。   On the other hand, when the circle equivalent diameter of the inclusion is less than 1 μm, there is no problem at all, and therefore the lower limit is not particularly specified.

次に、上記で述べた本発明の鋼板中における延伸介在物の存在条件として、円相当直径の上限値で規定した。具体的には、割れ発生の起点となり伸びフランジ性や疲労特性を劣化させる円相当直径1μm以上、かつ、延伸割合5以上の介在物の平均円相当直径を評価した結果、この延伸介在物の平均円相当直径が10μm以下であると、伸びフランジ性と疲労特性が向上することが分かった。これは、円相当直径1μm以上、かつ、延伸割合5以上の延伸介在物の個数割合が増加するにつれて、この延伸介在物の平均円相当直径が大きくなることに着目し、延伸介在物の平均円相当直径を指標として規定したものである。これは、溶鋼中のMnやSの量が増加するにつれて、生成するMnS系介在物の個数が増加するとともに、生成するMnS系介在物の大きさも粗大化するものと推定される。   Next, the existence condition of the drawn inclusions in the steel sheet of the present invention described above was defined by the upper limit of the equivalent circle diameter. Specifically, as a result of evaluating the average equivalent circle diameter of inclusions having a circle equivalent diameter of 1 μm or more and an elongation ratio of 5 or more, which becomes the starting point of crack generation and deteriorates stretch flangeability and fatigue characteristics, the average of the extension inclusions was evaluated. It has been found that stretch flangeability and fatigue characteristics are improved when the equivalent circle diameter is 10 μm or less. This is because the average circle equivalent diameter of the stretched inclusions increases as the number ratio of stretched inclusions with a circle equivalent diameter of 1 μm or more and a stretch ratio of 5 or more increases. The equivalent diameter is defined as an index. This is presumed that as the amount of Mn or S in the molten steel increases, the number of MnS-based inclusions generated increases and the size of the generated MnS-based inclusions also increases.

そこで、円相当直径1μm以上、かつ、延伸割合5以上の延伸介在物が10μmを超えて大きくなると、これに応じて、この延伸介在物の個数割合が20%を超えるため、割れ発生の起点となり易い粗大なMnS系延伸介在物の個数割合が多くなり過ぎ、伸びフランジ性と疲労特性が低下するため、円相当直径1μm以上、かつ、延伸割合5以上の延伸介在物の平均円相当直径を10μm以下とする。   Therefore, if the number of stretched inclusions with an equivalent circle diameter of 1 μm or more and a stretch ratio of 5 or more exceeds 10 μm, the number ratio of the stretch inclusions exceeds 20% accordingly, which is the starting point for cracking. Since the number ratio of easy and coarse MnS-based stretch inclusions increases too much, and the stretch flangeability and fatigue characteristics deteriorate, the average equivalent circle diameter of stretch inclusions with a circle equivalent diameter of 1 μm or more and a stretch ratio of 5 or more is 10 μm. The following.

なお、円相当直径1μm以上、かつ、延伸割合5以上の延伸介在物の平均円相当直径を10μm以下という規定は、円相当直径1μm以上の介在物が鋼鈑中に存在する場合であることを意味しているため、円相当直径の下限値は1μmとなる。   The definition that the average equivalent circle diameter of stretched inclusions having a circle equivalent diameter of 1 μm or more and a stretching ratio of 5 or more is 10 μm or less is that the inclusion having a circle equivalent diameter of 1 μm or more exists in the steel sheet. This means that the lower limit of the equivalent circle diameter is 1 μm.

一方で、上記で述べた本発明の鋼板中における、Ce、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドにMnS系介在物が析出した形態の介在物の存在条件として、MnS系介在物が析出した介在物中のCeもしくはLaの平均組成の含有量で規定した。   On the other hand, in the steel sheet of the present invention described above, MnS is added to an oxide composed of one or two of Ce and La, or an oxide or oxysulfide containing one or two of Si and Ti. The presence condition of inclusions in the form of precipitation of system inclusions was defined by the content of the average composition of Ce or La in the inclusions of precipitation of MnS inclusions.

具体的には、上述したように、伸びフランジ性と疲労特性を向上させる上で、Ce、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドにMnS系介在物を析出させ、MnS系介在物の延伸を防止することが重要である。   Specifically, as described above, in order to improve stretch flangeability and fatigue characteristics, one or two kinds of oxides of Ce and La, or one or two kinds of Si and Ti are contained therein. It is important to deposit MnS inclusions on the oxide or oxysulfide to prevent the MnS inclusions from stretching.

この介在物の形態としては、上記と同様に、Ce、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドにMnS系介在物が析出していれば良く、特に規定するものではないが、Ce、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドを核としてその周囲にMnS系介在物が析出している場合が多い。   As the form of the inclusion, as described above, an oxide composed of one or two of Ce and La, or an oxide or oxysulfide containing one or two of Si and Ti, and MnS type There is no particular limitation as long as the inclusions are precipitated, and it is not particularly limited, but an oxide comprising one or two of Ce and La, or an oxide containing one or two of Si and Ti, or In many cases, MnS inclusions are deposited around oxysulfide as a nucleus.

また、球状介在物とは、特に規定するものではないが、鋼鈑中の延伸割合3以下の介在物、好ましくは2以下の介在物とする。ここで、完全に球状であれば、延伸割合が1であるため、延伸割合の下限は1である。   The spherical inclusion is not particularly specified, but is an inclusion having a drawing ratio of 3 or less in the steel plate, preferably an inclusion having 2 or less. Here, if it is perfectly spherical, the stretching ratio is 1, so the lower limit of the stretching ratio is 1.

そこで、MnS系介在物の延伸抑制に有効な組成を明らかにするため、Ce、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドにMnS系介在物が析出した形態の介在物の組成分析を実施した。   Therefore, in order to clarify an effective composition for suppressing the stretching of MnS inclusions, an oxide composed of one or two of Ce and La, or an oxide containing one or two of Si and Ti. Or the composition analysis of the inclusion of the form which MnS type inclusion precipitated in oxysulfide was implemented.

但し、この介在物の円相当直径が1μm以上であれば観察が容易なことから、便宜的に、円相当直径1μm以上を対象とした。但し、観察が可能であれば、円相当直径が1μm未満の介在物も含めても良い。   However, if the inclusion has a circle equivalent diameter of 1 μm or more, the observation is easy, and therefore, for convenience, a circle equivalent diameter of 1 μm or more was targeted. However, if the observation is possible, inclusions having an equivalent circle diameter of less than 1 μm may be included.

また、Ce、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドにMMnS系介在物が析出した形態の介在物は、延伸していないため、延伸割合はすべて3以下の介在物となっていることが確認された。従って、円相当直径1μm以上、かつ、延伸割合3以下の介在物を対象に組成分析を実施した。   In addition, an oxide composed of one or two kinds of Ce and La, an oxide containing one or two kinds of Si and Ti, or an inclusion in a form in which an MMnS inclusion is precipitated on oxysulfide, Since it was not stretched, it was confirmed that all the stretching ratios were inclusions of 3 or less. Therefore, a composition analysis was performed on inclusions having an equivalent circle diameter of 1 μm or more and a stretching ratio of 3 or less.

その結果、円相当直径1μm以上、かつ、延伸割合3以下の介在物中に平均組成でCeもしくはLaの1種または2種の合計を0.5〜50%含有させると、伸びフランジ性と疲労特性が向上することが判明した。円相当直径1μm以上、かつ、延伸割合3以下の介在物中におけるCeもしくはLaの1種または2種の合計の平均含有率が0.5質量%未満になると、Ce、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドにMnS系介在物が析出した形態の介在物個数割合が大きく減少するため、これに対応して、割れ発生の起点となり易いMnS系延伸介在物の個数割合が多くなり過ぎ、伸びフランジ性と疲労特性が低下する。   As a result, stretch flangeability and fatigue when inclusion of 0.5 to 50% of the average composition of one or two of Ce or La in an inclusion having an equivalent circle diameter of 1 μm or more and an elongation ratio of 3 or less is included. It was found that the characteristics were improved. When the average content of one or two of Ce or La in the inclusion having an equivalent circle diameter of 1 μm or more and a stretching ratio of 3 or less is less than 0.5 mass%, one or two of Ce and La Corresponding to this, the proportion of inclusions in the form of MnS inclusions in oxides consisting of seeds, oxides containing one or two of Si and Ti, or oxysulfide in this form is greatly reduced. As a result, the number ratio of MnS-based stretch inclusions, which are likely to be the starting point of cracking, increases too much, and the stretch flangeability and fatigue characteristics deteriorate.

一方、円相当直径1μm以上、かつ、延伸割合3以下の介在物中におけるCeもしくはLaの1種または2種の合計の平均含有率が50%超になると、セリュウムオキシサルファイド、ランタンオキシサルファイドが多量に生成し、円相当直径が50μm程度以上の粗大な介在物となるため、伸びフランジ性や疲労特性を劣化させる。   On the other hand, when the average content of one or two of Ce or La in inclusions having an equivalent circle diameter of 1 μm or more and a stretching ratio of 3 or less exceeds 50%, cerium oxysulfide and lanthanum oxysulfide are obtained. Since it is produced in a large amount and becomes a coarse inclusion having an equivalent circle diameter of about 50 μm or more, stretch flangeability and fatigue characteristics are deteriorated.

また、上記で述べた本発明の鋼板中における、Ce、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドにMnS系介在物が析出した形態の介在物の存在条件として、MnS系介在物がCe、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドで如何に改質されているかを捉えることをSに着目し、鋼板の化学成分(Ce+La)/S質量比で規定し、整理することを着想した。具体的には、この質量比が小さいときには、Ce、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドにMnS系介在物が単独で多数析出することになる。この質量比が大きくなってくると、MnS系介在物に比し、Ce、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドが多くなってきて、これらCe、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドにMnS系介在物が析出した形態の介在物が多くなってくる。すなわち、MnS系介在物がCe、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドで改質されてくる。こうして、伸びフランジ性と疲労特性を向上させるために、Ce、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドにMnS系介在物を析出させ、MnS系介在物の延伸を防止することに繋がり、この効果を整理するための化学成分比である。   Further, in the steel sheet of the present invention described above, an oxide composed of one or two of Ce and La, or an oxide or oxysulfide containing one or two of Si and Ti, and MnS-based oxide. As an existence condition of inclusions in a form in which inclusions are deposited, an oxide in which MnS inclusions are one or two of Ce and La, or an oxide containing one or two of Si and Ti therein Alternatively, focusing on S to capture how it is modified with oxysulfide, the idea was to define and organize the chemical composition (Ce + La) / S mass ratio of the steel sheet. Specifically, when this mass ratio is small, MnS intervenes in an oxide or oxysulfide containing one or two of Ce and La, or an oxide or oxysulfide containing one or two of Si and Ti. A large number of objects are precipitated alone. When this mass ratio is increased, as compared with MnS inclusions, an oxide comprising one or two of Ce and La, or an oxide containing one or two of Si and Ti, or Oxysulfide is increasing, and MnS inclusions are deposited on oxides of one or two of these Ce and La, or oxides or oxysulfides containing one or two of Si and Ti. Inclusions in the form will increase. That is, the MnS-based inclusion is modified with an oxide composed of one or two of Ce and La, or an oxide or oxysulfide containing one or two of Si and Ti. Thus, in order to improve stretch flangeability and fatigue characteristics, MnS is added to an oxide or oxysulfide containing one or two kinds of Ce and La, or one or two kinds of Si and Ti. It is a chemical component ratio for precipitating system inclusions and preventing the extension of MnS type inclusions, and arranging this effect.

そこで、MnS系介在物の延伸抑制に有効な化学成分比を明らかにするため、鋼板の(Ce+La)/S比を変化させて、介在物の形態、伸びフランジ性と疲労特性を評価した。その結果、(Ce+La)/S比が0.1〜70であると、伸びフランジ性と疲労特性が向上することが判明した。(Ce+La)/S比が0.1未満になると、Ce、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドにMnS系介在物が析出した形態の介在物個数割合が大きく減少するため、これに対応して、割れ発生の起点となり易いMnS系延伸介在物の個数割合が多くなり過ぎ、伸びフランジ性と疲労特性が低下する。   Therefore, in order to clarify the chemical component ratio effective for suppressing the stretching of the MnS inclusions, the (Ce + La) / S ratio of the steel sheet was changed to evaluate the inclusion morphology, stretch flangeability and fatigue characteristics. As a result, it was found that stretch flangeability and fatigue characteristics were improved when the (Ce + La) / S ratio was 0.1 to 70. When the (Ce + La) / S ratio is less than 0.1, MnS is added to an oxide comprising one or two of Ce and La, or an oxide or oxysulfide containing one or two of Si and Ti. Since the number ratio of inclusions in the form of precipitation of system inclusions is greatly reduced, the number ratio of MnS-based extension inclusions, which are likely to be the starting point of cracking, increases correspondingly, and the stretch flangeability and fatigue characteristics are increased. descend.

一方、(Ce+La)/S比が70超になると、セリュウムオキシサルファイド、ランタンオキシサルファイドが多量に生成し、円相当直径が50μm程度以上の粗大な介在物となるため、伸びフランジ性や疲労特性を劣化させる。   On the other hand, when the (Ce + La) / S ratio exceeds 70, a large amount of cerium oxysulfide and lanthanum oxysulfide are formed, resulting in coarse inclusions having a circle-equivalent diameter of about 50 μm or more. Deteriorate.

次に、鋼板の組織について説明する。   Next, the structure of the steel plate will be described.

本発明では、鋳片中に微細なMnS系介在物を析出させ、さらに圧延時に変形を受けず、割れ発生の起点となり難い微細球状介在物として鋼板中に分散させることにより、伸びフランジ性と疲労特性を向上させるものであり、鋼板のミクロ組織は特に限定するものではない。   In the present invention, fine MnS inclusions are precipitated in the slab and further dispersed in the steel sheet as fine spherical inclusions that are not deformed during rolling and are unlikely to start cracking. The characteristic is improved, and the microstructure of the steel sheet is not particularly limited.

本発明では、鋼板の組織における結晶粒径を10μm以下とすることが好ましい。鋼板のミクロ組織は特に限定するものではないが、ベイニティック・フェライトを主相とする組織にした鋼板、フェライト相を主相とし、マルテンサイト相、ベイナイト相を第2相とする複合組織鋼板、そしてフェライト、残留オーステナイトおよび低温変態相(マルテンサイトもしくはベイナイト)からなる複合組織鋼板の、いずれの組織でも良い。   In the present invention, the crystal grain size in the steel sheet structure is preferably 10 μm or less. The microstructure of the steel sheet is not particularly limited, but a steel sheet having a structure with bainitic ferrite as the main phase, a steel sheet with a composite structure having the ferrite phase as the main phase, the martensite phase, and the bainite phase as the second phase. And any structure of a steel sheet having a composite structure composed of ferrite, retained austenite, and low-temperature transformation phase (martensite or bainite).

また、いずれの組織においても、結晶粒径を10μm以下に微細化することにより、穴拡げ性と疲労特性を向上させることができるため好ましい。平均粒径が10μmを超えると、延性・疲労特性の向上が小さくなる。穴拡げ性と疲労特性の向上のためには、より好ましくは8μm以下である。ただし一般的には、足回り部品などのような優れた伸びフランジ性を得るには、延性ではやや劣るものの望ましくは、フェライトもしくはベイナイト相が面積比で最大の相であることが好ましい。   Further, in any structure, it is preferable to refine the crystal grain size to 10 μm or less because hole expandability and fatigue characteristics can be improved. When the average particle size exceeds 10 μm, the improvement in ductility and fatigue characteristics becomes small. In order to improve hole expansibility and fatigue characteristics, the thickness is more preferably 8 μm or less. However, in general, in order to obtain excellent stretch flangeability such as undercarriage parts, it is desirable that the ferrite or bainite phase is the largest phase by area ratio although it is slightly inferior in ductility.

次に製造条件を説明する。   Next, manufacturing conditions will be described.

本発明では転炉で吹錬して脱炭し、或いは更に真空脱ガス装置を用いて脱炭し
た溶鋼中に、C、Si、Mn等の合金を添加し撹拌して、脱酸と成分調整を行う。
In the present invention, deoxidization and component adjustment are performed by adding and stirring an alloy such as C, Si, Mn, etc. in molten steel blown in a converter and decarburized, or further decarburized using a vacuum degasser. I do.

この時に、Alは実質的に添加しないこととするが、酸可溶Alが僅かに残る程度の少量のAlを添加する程度であれば脱酸しても良く、この程度の少量添加については、実質的に添加しないことに含むこととする。その際、少量のAlにより生成するAlに応じた約3分程度の浮上時間を採ることが好ましい。 At this time, Al is not substantially added, but it may be deoxidized as long as a small amount of Al is added so that acid-soluble Al remains slightly. Including that it is not substantially added. At that time, it is preferable to take a flying time of about 3 minutes according to Al 2 O 3 produced by a small amount of Al.

また、Sについては、前述の通り、精錬工程で脱硫を行わなくても良いため、脱硫工程を省略できる。但し、S≦20ppm程度の極低硫鋼を溶製するために二次精錬で溶鋼脱硫が必要な場合は、脱硫を行って、成分調整を実施することでも良い。   Moreover, about S, since it is not necessary to desulfurize by a refining process as above-mentioned, a desulfurization process can be abbreviate | omitted. However, when molten steel desulfurization is necessary in secondary refining in order to melt extremely low-sulfur steel with S ≦ 20 ppm, component adjustment may be performed by desulfurization.

その後Siを添加してから3分程度してからTiを添加し約2分程度の撹拌時間を置いた後、逐次的にCeもしくはLaの1種または2種を添加して成分調整を行う。ここで、選択元素を添加する場合は、CeもしくはLaの1種または2種を添加する前までに行い、十分撹拌し、必要に応じて選択元素の成分調整が行われた後に、CeもしくはLaの1種または2種の添加を行う。このようにして溶製された溶鋼を連続鋳造して鋳片を製造する。   Then, after adding Si, about 3 minutes, after adding Ti and stirring for about 2 minutes, one or two of Ce or La are sequentially added to adjust the components. Here, when adding the selective element, it is carried out before adding one or two of Ce or La, sufficiently stirred, and after adjusting the components of the selective element as necessary, Ce or La is added. Add one or two of the following. The molten steel thus produced is continuously cast to produce a slab.

連続鋳造については、通常の250mm厚み程度のスラブ連続鋳造に適用されるだけでなく、ブルームやビレット、さらにはスラブ連続鋳造機の鋳型厚みが通常より薄い、例えば150mm以下の薄スラブ連続鋳造に対して十分に適用可能である。   For continuous casting, not only is it applied to normal slab continuous casting of about 250 mm thickness, but it is also used for thin slab continuous casting where the mold thickness of blooms and billets and slab continuous casting machines is thinner than usual, for example 150 mm or less. And is fully applicable.

高強度熱延鋼板を製造するための熱延条件について述べる。   The hot rolling conditions for producing a high strength hot rolled steel sheet will be described.

熱延前のスラブの加熱温度は鋼中の炭窒化物などを固溶させるため1150℃以上とすることが好ましい。これら炭窒化物を固溶させておくことにより、圧延後の冷却過程で延性の向上にとって好ましいフェライト量が得られる。一方、熱延前のスラブの加熱温度が1250℃を超えるとスラブ表面の酸化が著しくなり、特に粒界が選択的に酸化されることに起因する楔状の表面欠陥がデスケーリング後に残り、それが圧延後の表面品位を損ねるので上限を1250℃とすることが好ましい。   The heating temperature of the slab before hot rolling is preferably 1150 ° C. or higher in order to dissolve carbonitrides in the steel. By dissolving these carbonitrides in solid solution, a preferable ferrite content can be obtained for improving ductility in the cooling process after rolling. On the other hand, when the heating temperature of the slab before hot rolling exceeds 1250 ° C., oxidation of the slab surface becomes remarkable, and in particular, wedge-shaped surface defects due to selective oxidation of grain boundaries remain after descaling, Since the surface quality after rolling is impaired, the upper limit is preferably set to 1250 ° C.

上記の温度範囲に加熱された後に、通常の熱間圧延を行うが、その工程の中で仕上げ圧延完了温度は鋼板の組織制御を行う場合に重要である。仕上げ圧延完了温度が、Ar3点+30℃未満では表層部の結晶粒径が粗大になり易く、疲労特性上好ましくない。一方、Ar3点+200℃超では圧延終了後のオーステナイト粒径が粗大になり、冷却中に生成する相の構成および分率が制御しづらくなるので、上限をAr3点+200℃とすることが好ましい。 After being heated to the above temperature range, normal hot rolling is performed. In the process, the finish rolling completion temperature is important when the structure of the steel sheet is controlled. If the finish rolling completion temperature is less than Ar 3 point + 30 ° C., the crystal grain size of the surface layer portion tends to be coarse, which is not preferable in terms of fatigue characteristics. On the other hand, if the Ar 3 point exceeds + 200 ° C., the austenite grain size after the rolling becomes coarse, and it becomes difficult to control the composition and fraction of the phase generated during cooling, so the upper limit may be set to Ar 3 point + 200 ° C. preferable.

また、仕上げ圧延後の鋼板の平均の冷却速度を10〜100℃/秒とし、450〜650℃の範囲で巻き取り温度とする場合、仕上げ圧延後680℃まで約5℃/秒で空冷保持し、その後30℃/秒以上の冷却速度で冷却し、400℃以下で巻き取り温度とする場合とで、目的とする組織構成に応じて選択する。圧延後の冷却速度と巻き取り温度をコントロールすることによって、前者の圧延条件では、ポリゴナル・フェライト、ベイニティック・フェライト、およびベイナイト相から一つまたは二つ以上の組織とその分率を持った鋼板を、後者の圧延条件では、延性に優れる多量のポリゴナル・フェライト相とマルテンサイト相の複合組織をもつDP鋼板を得ることができる。   In addition, when the average cooling rate of the steel sheet after finish rolling is 10 to 100 ° C./second and the coiling temperature is in the range of 450 to 650 ° C., the air cooling is maintained at about 5 ° C./second until 680 ° C. after finish rolling. Then, cooling is performed at a cooling rate of 30 ° C./second or more, and the coiling temperature is set to 400 ° C. or less, and the selection is made according to the target tissue configuration. By controlling the cooling rate and coiling temperature after rolling, the former rolling conditions had one or more microstructures and fractions from polygonal ferrite, bainitic ferrite, and bainite phase. With the latter rolling conditions, a DP steel sheet having a large amount of a polygonal ferrite phase and a martensite phase composite structure excellent in ductility can be obtained.

上記の平均の冷却速度が10℃/秒未満では伸びフランジ性に好ましくないパーライトが生成しやすくなり好ましくない。一方、組織制御の上では冷却速度に上限を設ける必要はないが、余りに速い冷却速度は鋼板の冷却を不均一にするおそれがあり、またそうした冷却を可能にするような設備の製造には多額の費用が必要となり、そのことで鋼板の価格上昇を招くと考えられる。このような観点から、冷却速度の上限は100℃/秒とするのが好ましい。   If the above average cooling rate is less than 10 ° C./second, pearlite which is unfavorable for stretch flangeability tends to be generated, which is not preferable. On the other hand, there is no need to set an upper limit on the cooling rate in terms of structure control, but too high a cooling rate may cause uneven cooling of the steel sheet, and it is expensive to manufacture equipment that enables such cooling. It is thought that this will lead to an increase in the price of the steel sheet. From such a viewpoint, the upper limit of the cooling rate is preferably set to 100 ° C./second.

本発明による高強度冷延鋼板は、熱延、巻き取り後、酸洗、スキンパス等の工程を経た鋼板を、冷間圧延し、焼鈍を行うことにより製造される。バッチ焼鈍、連続焼鈍などの焼鈍工程で焼鈍して、最終的な冷延鋼板とする。   The high-strength cold-rolled steel sheet according to the present invention is manufactured by cold rolling and annealing a steel sheet that has undergone processes such as pickling and skin pass after hot rolling and winding. The final cold-rolled steel sheet is obtained by annealing in an annealing process such as batch annealing or continuous annealing.

また、本発明による高強度鋼板は電気めっき用鋼板として適用してもよいことは言うまでもない。電気めっきを施しても本発明高強度鋼板の機械特性には何ら変化が無い。   Needless to say, the high-strength steel sheet according to the present invention may be applied as a steel sheet for electroplating. Even if electroplating is applied, there is no change in the mechanical properties of the high-strength steel sheet of the present invention.

以下、本発明の実施例を比較例とともに説明する。   Examples of the present invention will be described below together with comparative examples.

表1に化学成分を示すスラブを表2に示す条件にて熱間圧延し、厚さ3.2mmの熱延板を得た。   The slab which shows a chemical component in Table 1 was hot-rolled on the conditions shown in Table 2, and the hot rolled sheet of thickness 3.2mm was obtained.

この表1においては、鋼番号(以下、鋼番という。)1、5、7、9、11、13については、本発明に係る高強度鋼板の範囲内の組成で構成し、鋼番2、4、6、8、10、12、14については、本発明に係る高強度鋼板の範囲から逸脱させた比較鋼として構成している。鋼番2、4、6、8、10、14においては、酸可溶Alを0.01%超含有させたスラブとし、また、鋼番8、10、12、14においては、CeもしくはLaの1種または2種の合計を0.0005未満まで低減させたスラブとして構成したものである。 In Table 1, steel numbers (hereinafter referred to as steel numbers) 1, 5, 7, 9 , 11, and 13 are composed of compositions within the range of the high-strength steel plate according to the present invention, and steel numbers 2, 4, 6, 8, 10, 12, and 14 are configured as comparative steels that deviate from the range of the high-strength steel sheet according to the present invention. Steel Nos. 2, 4, 6, 8, 10, and 14 are slabs containing acid-soluble Al in excess of 0.01%. Steel Nos. 8, 10, 12, and 14 are Ce or La. It is configured as a slab in which the total of one or two types is reduced to less than 0.0005.

ちなみに、この表1において、鋼番1と鋼番2鋼番5と鋼番6、鋼番7と鋼番8、との間でそれぞれ比較をすることができるように、互いにほぼ同一組成で構成した上で、酸可溶Al等を互いに異ならせている。また、鋼番9と鋼番10、鋼板11と鋼番12、鋼番13と鋼番14、とのとの間でそれぞれ比較をすることができるように、互いにほぼ同一組成で構成した上で、Ce+La等を互いに異ならせている。 By the way, in Table 1, steel numbers 1 and 2 , steel numbers 5 and 6, steel numbers 7 and 8, so that they can be compared with each other, have almost the same composition. In addition, acid-soluble Al and the like are different from each other. Moreover, after having comprised with the substantially same composition mutually so that it can each compare between the steel number 9 and the steel number 10, the steel plate 11 and the steel number 12, and the steel number 13 and the steel number 14. , Ce + La and the like are different from each other.

また、この表2においては、条件Aとして、加熱温度を1250℃、仕上圧延完了温度を845℃、仕上げ圧延後の冷却速度を75℃/秒、巻き取り温度を450℃としている。条件Bとして、加熱温度を1200℃、仕上圧延完了温度を860℃、仕上げ圧延後680℃まで約5℃/秒で空冷保持し、その後30℃/秒以上の冷却速度、巻き取り温度を400℃としている。条件Cとして、加熱温度を1200℃、仕上圧延完了温度を825℃、仕上げ圧延後の冷却速度を45℃/秒、巻き取り温度を450℃としている。   In Table 2, as Condition A, the heating temperature is 1250 ° C., the finish rolling completion temperature is 845 ° C., the cooling rate after finish rolling is 75 ° C./second, and the winding temperature is 450 ° C. As condition B, the heating temperature is 1200 ° C., the finish rolling completion temperature is 860 ° C., and after the finish rolling is maintained at air cooling at about 5 ° C./second until 680 ° C., and then the cooling rate of 30 ° C./second or more and the winding temperature is 400 ° C. It is said. As Condition C, the heating temperature is 1200 ° C., the finish rolling completion temperature is 825 ° C., the cooling rate after finish rolling is 45 ° C./second, and the winding temperature is 450 ° C.

鋼番1と鋼番2に対しては、条件Aを、また鋼番4に対しては、条件Bを、
鋼番5と鋼番6に対しては、条件Aを、更に鋼番7と鋼番8に対しては、条件Cを、鋼番9と鋼番10に対しては、条件Aを、鋼番11と鋼番12に対してと、鋼番13と鋼番14に対しては、条件Cを適用するようにすることで、同一製造条件下で化学組成の影響を比較できるようにしている。
For Steel No. 1 and Steel No. 2, Condition A, and for Steel No. 4 , Condition B,
For steel numbers 5 and 6, condition A, for steel numbers 7 and 8, condition C, for steel numbers 9 and 10, condition A, steel By applying Condition C to No. 11 and Steel No. 12 and to Steel No. 13 and Steel No. 14, the effects of chemical composition can be compared under the same manufacturing conditions. .

このようにして得られた鋼板の基本特性として、強度、延性、伸びフランジ性、疲労限度比を調べた。   As basic properties of the steel sheet thus obtained, strength, ductility, stretch flangeability, and fatigue limit ratio were examined.

また、鋼板中の延伸介在物の存在状態として、すべて1μm以上の介在物を対象として、延伸割合5以上の介在物については個数割合、体積個数密度、平均円相当直径を調べた。   In addition, as the state of the presence of the stretched inclusions in the steel sheet, the number ratio, volume number density, and average equivalent circle diameter of the inclusions with a stretching ratio of 5 or more were examined for all inclusions of 1 μm or more.

さらに、鋼板中の延伸していない介在物の存在状態として、すべて1μm以上の介在物を対象として、Ce、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドにMnS系介在物が析出した介在物の個数割合および体積個数密度と、延伸割合3以下の介在物中におけるCeもしくはLaの1種または2種の合計の含有量の平均値を調べた。   Furthermore, as the presence state of the non-stretched inclusions in the steel plate, all of inclusions of 1 μm or more, Ce, La, one or two oxides, or Si, Ti, or The number ratio and volume number density of inclusions in which MnS-based inclusions are precipitated in oxides or oxysulfides containing two kinds, and the total of one or two kinds of Ce or La in inclusions having a drawing ratio of 3 or less The average content was examined.

なお、1μm以上の介在物を対象としたのは、観察が容易であることに加えて、1μm未満の介在物は伸びフランジ性や疲労特性の劣化に影響しないためである。   The reason why inclusions of 1 μm or more are used is that, in addition to easy observation, inclusions of less than 1 μm do not affect stretch flangeability and deterioration of fatigue characteristics.

その結果を鋼と圧延条件の組み合わせ毎に表3に示す。   The results are shown in Table 3 for each combination of steel and rolling conditions.

強度と延性は、圧延方向と平行に採取したJIS5号試験片の引張試験により求めた。伸びフランジ性は、150mm×150mmの鋼板の中央に開けた直径10mmの打ち抜き穴を60°の円錐パンチで押し広げ、板厚貫通亀裂が生じた時点での穴径D(mm)を測定し、穴拡げ値λ=(D−10)/10で求めたλで評価した。また、疲労特性を表す指標として用いた疲労限度比は、JIS Z 2275に準拠した方法で求めた2×10回時間強さ(σW)を鋼板の強度(σB)で除した値(σW/σB)で評価した。 The strength and ductility were obtained by a tensile test of a JIS No. 5 specimen taken in parallel with the rolling direction. Stretch flangeability is measured by measuring the hole diameter D (mm) at the time when a through-thickness crack is generated by expanding a punched hole with a diameter of 10 mm with a 60 ° conical punch in the center of a 150 mm × 150 mm steel plate. The hole expansion value λ = (D−10) / 10. Further, the fatigue limit ratio used as an index representing the fatigue characteristics is a value obtained by dividing the 2 × 10 6 time strength (σW) obtained by a method according to JIS Z 2275 by the strength (σB) of the steel sheet (σW / σB) was evaluated.

なお、試験片は同規格に規定の1号試験片であり、平行部が25mm、曲率半径Rが100mm、原板(熱延板)の両面を等しく研削した厚さ3.0mmのものを用いた。   Note that the test piece is a No. 1 test piece defined in the same standard, with a parallel part of 25 mm, a radius of curvature R of 100 mm, and a thickness of 3.0 mm obtained by equally grinding both surfaces of the original plate (hot rolled plate). .

さらに、介在物はSEM観察を行い、ランダムに選んだ円相当直径1μm以上の介在物50個について長径と短径を測定した。さらに、SEMの定量分析機能を用いて、ランダムに選んだ円相当直径1μm以上の介在物50個について組成分析を実施した。それらの結果を用いて、延伸割合5以上の介在物の個数割合、延伸割合5以上の介在物の平均円相当直径、Ce、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドにMnS系介在物が析出した介在物の個数割合、さらに延伸割合3以下の介在物中におけるCeもしくはLaの1種または2種の合計の平均値を求めた。また、介在物の形態別体積個数密度は、スピード法により電解面のSEM評価により算出した。   Further, the inclusions were observed by SEM, and the major axis and the minor axis were measured for 50 inclusions having a circle-equivalent diameter of 1 μm or more selected at random. Further, using the quantitative analysis function of SEM, composition analysis was performed on 50 inclusions with a diameter of 1 μm or more selected at random. Using these results, the number ratio of inclusions with a stretching ratio of 5 or more, the average equivalent circle diameter of inclusions with a stretching ratio of 5 or more, an oxide composed of one or two of Ce and La, or Si, The ratio of the number of inclusions in which MnS inclusions are deposited on oxides or oxysulfides containing one or two kinds of Ti, and the total of one or two kinds of Ce or La in inclusions with a stretching ratio of 3 or less The average value of was obtained. Further, the volume number density of inclusions by shape was calculated by SEM evaluation of the electrolytic surface by the speed method.

表3から明らかなように、本発明の方法を適用した鋼番15、7、9、11、13では、Ce、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドにMnS系介在物を析出させることにより、延伸したMnS系介在物を鋼板中で低減することができた。即ち、鋼鈑中にCe、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドにMnS系介在物が析出した介在物の個数割合を10%以上、その介在物の体積個数密度を1.0×103個/mm3以上、鋼鈑中に存在する延伸割合3以下の介在物中のCeもしくはLaの1種または2種の合計の平均含有率を0.5%〜50%とすることにより、円相当直径1μm以上で延伸割合5以上の延伸介在物の個数割合を20%以下、その介在物の体積個数密度を1.0×104個/mm3以下、その介在物の平均円相当直径を10μm以下とすることができた。なお、いずれの鋼板の組織においても、平均結晶粒径は、いずれも1〜8μmであった。 As is apparent from Table 3, in steel Nos. 1 , 5 , 7 , 9 , 11, and 13 to which the method of the present invention was applied, an oxide composed of one or two of Ce and La, or Si, Ti By depositing MnS-based inclusions on oxides or oxysulfides containing one or two of the above, it was possible to reduce the stretched MnS-based inclusions in the steel sheet. That is, inclusions in which MnS inclusions are deposited on an oxide composed of one or two of Ce and La, or an oxide or oxysulfide containing one or two of Si and Ti in steel plate The number ratio of the inclusions is 10% or more, the volume number density of the inclusions is 1.0 × 10 3 pieces / mm 3 or more, and one kind of Ce or La in the inclusions having a stretching ratio of 3 or less present in the steel sheet or By setting the average content of the two types to 0.5% to 50%, the number ratio of stretched inclusions having an equivalent circle diameter of 1 μm or more and a stretch ratio of 5 or more is 20% or less, and the volume number density of the inclusions 1.0 × 10 4 pieces / mm 3 or less, and the average equivalent circle diameter of the inclusions was 10 μm or less. In any steel sheet structure, the average crystal grain size was 1 to 8 μm.

その結果、比較鋼と比べて、本発明鋼としての鋼番1、5、7では、伸びフランジ性と疲労特性に優れた鋼板を得ることができた。しかし、比較鋼(鋼番2、4、6、8、10、12、14)では、平均結晶粒径は、いずれも1〜8μmであったにもかかわらず、延伸したMnS系介在物とCe、Laの1種または2種からなる酸化物もしくは、これにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドにMnS系介在物を析出させた介在物の分布状態が本発明で規定する分布状態と異なるため、鋼板加工時に延伸したMnS系介在物が割れ発生の起点となり、伸びフランジ性と疲労特性が低下していた。 As a result, compared with the comparative steel, steel Nos. 1 , 5 and 7 as the steels of the present invention were able to obtain a steel plate excellent in stretch flangeability and fatigue characteristics. However, in the comparative steels (steel numbers 2, 4, 6, 8, 10, 12, and 14), although the average crystal grain size was 1 to 8 μm, the stretched MnS inclusions and Ce The distribution state of inclusions in which MnS inclusions are precipitated in oxides composed of one or two of La, oxides containing one or two of Si and Ti, or oxysulfides in the present invention Therefore, the MnS inclusions stretched during the processing of the steel sheet became the starting point of cracking, and the stretch flangeability and fatigue characteristics were reduced.

Claims (11)

C:0.03〜0.20%、
Si:0.08〜1.5%、
Mn:1.0〜3.0%、
P:0.05%以下、
S:0.0030%以上
酸可溶Ti:0.008〜0.20%
N:0.0005〜0.01%、
酸可溶Al:0.01%以下、
CeもしくはLaの1種または2種の合計:0.0005〜0.04%を含有し、
残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼板であり、
その鋼板中に存在する円相当直径1μm以上の介在物で、かつ、長径/短径が5以上の延伸介在物の、SEMを用いてランダムに選んだ円相当直径1μm以上の複数個の介在物に対する個数割合が20%以下であることを特徴とする伸びフランジ性と疲労特性に優れた高強度鋼板。
C: 0.03 to 0.20%
Si: 0.08 to 1.5%,
Mn: 1.0 to 3.0%
P: 0.05% or less,
S: 0.0030% or more ,
Acid-soluble Ti: 0.008 to 0.20%
N: 0.0005 to 0.01%,
Acid-soluble Al: 0.01% or less,
Total of one or two of Ce or La: 0.0005 to 0.04%,
The balance is a steel plate made of iron and inevitable impurities,
A plurality of inclusions with an equivalent circle diameter of 1 μm or more, which are randomly selected using an SEM of inclusions with an equivalent circle diameter of 1 μm or more existing in the steel sheet and whose major axis / minor axis is 5 or more. A high-strength steel sheet excellent in stretch flangeability and fatigue characteristics, characterized in that the ratio of the number relative to is 20% or less.
質量%で、
C:0.03〜0.20%、
Si:0.08〜1.5%、
Mn:1.0〜3.0%、
P:0.05%以下、
S:0.0030%以上
酸可溶Ti:0.008〜0.20%
N:0.0005〜0.01%、
酸可溶Al:0.01%以下、
CeもしくはLaの1種または2種の合計:0.0005〜0.04%を含有し、
残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼板であり、
その鋼板中にはCe、Laの1種または2種からなる酸化物、もしくはこれにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドに、
MnS、TiS、または(Mn,Ti)Sの1種または2種以上が複合析出した介在物を、SEMを用いてランダムに選んだ円相当直径1μm以上の複数個の介在物に対する個数割合で10%以上含むことを特徴とする伸びフランジ性と疲労特性に優れた高強度鋼板。
% By mass
C: 0.03 to 0.20%
Si: 0.08 to 1.5%,
Mn: 1.0 to 3.0%
P: 0.05% or less,
S: 0.0030% or more ,
Acid-soluble Ti: 0.008 to 0.20%
N: 0.0005 to 0.01%,
Acid-soluble Al: 0.01% or less,
Total of one or two of Ce or La: 0.0005 to 0.04%,
The balance is a steel plate made of iron and inevitable impurities,
In the steel sheet, an oxide composed of one or two of Ce and La, or an oxide or oxysulfide containing one or two of Si and Ti.
Inclusions in which one or more of MnS, TiS, or (Mn, Ti) S are combined and precipitated are randomly selected using SEM at a ratio of 10 to a plurality of inclusions having a circle equivalent diameter of 1 μm or more. % High-strength steel sheet with excellent stretch flangeability and fatigue characteristics.
質量%で、
C:0.03〜0.20%、
Si:0.08〜1.5%、
Mn:1.0〜3.0%、
P:0.05%以下、
S:0.0030%以上
酸可溶Ti:0.008〜0.20%
N:0.0005〜0.01%、
酸可溶Al:0.01%以下、
CeもしくはLaの1種または2種の合計:0.0005〜0.04%を含有し、
残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼板であり、
その鋼板中に存在する円相当直径1μm以上の介在物で、かつ、長径/短径が5以上の延伸介在物の体積個数密度が1.0×104個/mm3以下であることを特徴とする伸びフランジ性と疲労特性に優れた高強度鋼板。
% By mass
C: 0.03 to 0.20%
Si: 0.08 to 1.5%,
Mn: 1.0 to 3.0%
P: 0.05% or less,
S: 0.0030% or more ,
Acid-soluble Ti: 0.008 to 0.20%
N: 0.0005 to 0.01%,
Acid-soluble Al: 0.01% or less,
Total of one or two of Ce or La: 0.0005 to 0.04%,
The balance is a steel plate made of iron and inevitable impurities,
The volume number density of the inclusions having an equivalent circle diameter of 1 μm or more present in the steel sheet and having a major axis / minor axis of 5 or more is 1.0 × 10 4 pieces / mm 3 or less. High-strength steel sheet with excellent stretch flangeability and fatigue characteristics.
質量%で、
C:0.03〜0.20%、
Si:0.08〜1.5%、
Mn:1.0〜3.0%、
P:0.05%以下、
S:0.0030%以上
酸可溶Ti:0.008〜0.20%
N:0.0005〜0.01%、
酸可溶Al:0.01%以下、
CeもしくはLaの1種または2種の合計:0.0005〜0.04%を含有し、
残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼板であり、
その鋼板中にはCe、Laの1種または2種からなる酸化物、もしくはこれにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドに、
MnS、TiS、または(Mn,Ti)Sの1種または2種以上が複合析出した介在物の体積個数密度が1.0×103個/mm3以上であることを特徴とする伸びフランジ性と疲労特性に優れた高強度鋼板。
% By mass
C: 0.03 to 0.20%
Si: 0.08 to 1.5%,
Mn: 1.0 to 3.0%
P: 0.05% or less,
S: 0.0030% or more ,
Acid-soluble Ti: 0.008 to 0.20%
N: 0.0005 to 0.01%,
Acid-soluble Al: 0.01% or less,
Total of one or two of Ce or La: 0.0005 to 0.04%,
The balance is a steel plate made of iron and inevitable impurities,
In the steel sheet, an oxide composed of one or two of Ce and La, or an oxide or oxysulfide containing one or two of Si and Ti.
Stretch flangeability, characterized in that the volume number density of inclusions in which one or more of MnS, TiS, or (Mn, Ti) S is combined and precipitated is 1.0 × 10 3 pieces / mm 3 or more. High strength steel plate with excellent fatigue properties.
質量%で、
C:0.03〜0.20%、
Si:0.08〜1.5%、
Mn:1.0〜3.0%、
P:0.05%以下、
S:0.0030%以上
酸可溶Ti:0.008〜0.20%
N:0.0005〜0.01%、
酸可溶Al:0.01%以下、
CeもしくはLaの1種または2種の合計:0.0005〜0.04%を含有し、
残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼板であり、
その鋼板中に存在する円相当直径1μm以上の介在物で、かつ、長径/短径5以上の延伸介在物の平均円相当直径が10μm以下であることを特徴とする伸びフランジ性と疲労特性に優れた高強度鋼板。
% By mass
C: 0.03 to 0.20%
Si: 0.08 to 1.5%,
Mn: 1.0 to 3.0%
P: 0.05% or less,
S: 0.0030% or more ,
Acid-soluble Ti: 0.008 to 0.20%
N: 0.0005 to 0.01%,
Acid-soluble Al: 0.01% or less,
Total of one or two of Ce or La: 0.0005 to 0.04%,
The balance is a steel plate made of iron and inevitable impurities,
Stretch flangeability and fatigue characteristics characterized by inclusions having an equivalent circle diameter of 1 μm or more present in the steel sheet, and an average equivalent circle diameter of elongated inclusions having a major axis / minor axis of 5 or more being 10 μm or less. Excellent high strength steel plate.
質量%で、
C:0.03〜0.20%、
Si:0.08〜1.5%、
Mn:1.0〜3.0%、
P:0.05%以下、
S:0.0030%以上
酸可溶Ti:0.008〜0.20%
N:0.0005〜0.01%、
酸可溶Al:0.01%以下、
CeもしくはLaの1種または2種の合計:0.0005〜0.04%を含有し、
残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼板であり、
その鋼板中にはCe、Laの1種または2種からなる酸化物、もしくはこれにSi、Tiの1種または2種を含有する酸化物またはオキシサルファイドに、
MnS、TiS、または(Mn,Ti)Sの1種または2種以上が複合析出した介在物が存在し、該介在物中に平均組成でCeもしくはLaの1種または2種の合計を0.5〜95質量%含有することを特徴とする伸びフランジ性と疲労特性に優れた高強度鋼板。
% By mass
C: 0.03 to 0.20%
Si: 0.08 to 1.5%,
Mn: 1.0 to 3.0%
P: 0.05% or less,
S: 0.0030% or more ,
Acid-soluble Ti: 0.008 to 0.20%
N: 0.0005 to 0.01%,
Acid-soluble Al: 0.01% or less,
Total of one or two of Ce or La: 0.0005 to 0.04%,
The balance is a steel plate made of iron and inevitable impurities,
In the steel sheet, an oxide composed of one or two of Ce and La, or an oxide or oxysulfide containing one or two of Si and Ti.
There are inclusions in which one or more of MnS, TiS, or (Mn, Ti) S are complex-precipitated, and the total of one or two of Ce or La in the average composition is 0. A high-strength steel sheet excellent in stretch flangeability and fatigue characteristics, characterized by containing 5 to 95% by mass.
質量%で、
(Ce+La)/S比が0.1〜70であることを特徴とする請求項1〜6のいずれかに記載の伸びフランジ性と疲労特性に優れた高強度鋼板。
% By mass
(Ce + La) / S ratio is 0.1-70, The high-strength steel plate excellent in stretch flangeability and fatigue characteristics in any one of Claims 1-6 characterized by the above-mentioned.
質量%で、
C:0.03〜0.20%、
Si:0.08〜1.5%、
Mn:1.0〜3.0%、
P:0.05%以下、
S:0.0030%以上
酸可溶Ti:0.008〜0.20%
N:0.0005〜0.01%、
酸可溶Al:0.01%以下、
CeもしくはLaの1種または2種の合計:0.0005〜0.04%を含有し、
残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼板であり、
その鋼板の組織における結晶の平均粒径が10μm以下であることを特徴とする伸びフランジ性と疲労特性に優れた高強度鋼板。
% By mass
C: 0.03 to 0.20%
Si: 0.08 to 1.5%,
Mn: 1.0 to 3.0%
P: 0.05% or less,
S: 0.0030% or more ,
Acid-soluble Ti: 0.008 to 0.20%
N: 0.0005 to 0.01%,
Acid-soluble Al: 0.01% or less,
Total of one or two of Ce or La: 0.0005 to 0.04%,
The balance is a steel plate made of iron and inevitable impurities,
A high-strength steel sheet excellent in stretch flangeability and fatigue characteristics, wherein the average grain size of crystals in the structure of the steel sheet is 10 μm or less.
質量%で、
Nb:0.01〜0.10%
V:0.01〜0.05%
Cr:0.01〜0.6%
Mo:0.01〜0.4%
B:0.0003〜0.003%
Ca:0.0001〜0.004%
の1種または2種以上を含有していることを特徴とする請求項1〜8のいずれかに記載の伸びフランジ性と疲労特性に優れた高強度鋼板。
% By mass
Nb: 0.01 to 0.10%
V: 0.01-0.05%
Cr: 0.01 to 0.6%
Mo: 0.01 to 0.4%
B: 0.0003 to 0.003%
Ca: 0.0001 to 0.004%
The high-strength steel sheet excellent in stretch flangeability and fatigue characteristics according to any one of claims 1 to 8, wherein the high-strength steel sheet is excellent in stretch flangeability and fatigue characteristics.
製鋼における精錬工程において、質量%で、Pが0.05%以下、Sが0.0030%以上に処理された溶鋼に、Cが0.03〜0.20%、Siを0.08〜1.5%、Mnを1.0〜3.0%、Nが0.0005〜0.01%となる様に添加もしくは調整し、その後、Alを実質的に添加することなく、Tiを添加し、その後CeもしくはLaの1種または2種を添加して、酸可溶Tiを0.008〜0.20%、CeもしくはLaの1種または2種の合計を0.0005〜0.04%とすることを特徴とする伸びフランジ性と疲労特性に優れた高強度鋼板用の溶鋼の溶製方法。 In the refining process in steelmaking, C is 0.03 to 0.20% and Si is 0.08 to 1% by mass% with P being 0.05% or less and S being 0.0030% or more. 0.5%, Mn 1.0-3.0%, N is added or adjusted to be 0.0005-0.01%, and then Ti is added without substantially adding Al. Then, one or two of Ce or La are added, and the acid-soluble Ti is 0.008 to 0.20%, and the total of one or two of Ce or La is 0.0005 to 0.04% A method for producing molten steel for high-strength steel sheets excellent in stretch flangeability and fatigue characteristics, characterized by: 前記精錬工程において、CeもしくはLaの1種または2種を添加する前に、さらに、質量%で、Nbを0.01〜0.10%、Vを0.01〜0.05%、Crを0.01〜0.6%、Moを0.01〜0.4%、Bを0.0003〜0.003%、Caを0.0001〜0.004%のいずれか一種または二種以上となる様に添加することを特徴とする請求項10に記載の伸びフランジ性と疲労特性に優れた高強度鋼板用の溶鋼の溶製方法。   In the refining step, before adding one or two of Ce or La, in addition, by mass%, Nb is 0.01 to 0.10%, V is 0.01 to 0.05%, and Cr is 0.01-0.6%, Mo 0.01-0.4%, B 0.0003-0.003%, Ca 0.0001-0.004%, one or more The method for producing molten steel for high-strength steel sheets excellent in stretch flangeability and fatigue characteristics according to claim 10, wherein the molten steel is added as described above.
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