JP5149713B2

JP5149713B2 - Electromagnetic pump system and reformer

Info

Publication number: JP5149713B2
Application number: JP2008170308A
Authority: JP
Inventors: 秀一奥; 琢也増山; 力牧野; 博文市原
Original assignee: Ebara Corp
Current assignee: Ebara Corp
Priority date: 2008-06-30
Filing date: 2008-06-30
Publication date: 2013-02-20
Anticipated expiration: 2028-06-30
Also published as: JP2010008014A

Description

本発明は電磁ポンプシステム及び改質装置に関し、特に圧力の変動があっても適正流量を送出することができる電磁ポンプシステム、及びこの電磁ポンプシステムを備える改質装置に関する。 The present invention relates to an electromagnetic pump system and a reformer, and more particularly to an electromagnetic pump system capable of delivering an appropriate flow rate even when pressure varies, and a reformer including the electromagnetic pump system.

電動機を備えずに、交流電源を半波整流した電圧を印加して電磁吸引力とばねの付勢力により可動されるプランジャの往復動によって液体を送出する電磁ポンプは、プランジャの単位時間あたりの往復回数を制御しやすく、比較的送出流量を適切に制御しやすいポンプである。一般に、電動機を備えるポンプと同様に、電磁ポンプも温度変化により供給流量が変化してしまう温度特性がある。このような事情の下、補正テーブルを備えると共に電磁ポンプへ温度センサを設け、温度センサで検出される温度信号により制御部から出力する電磁ポンプのプランジャを動かす電磁吸引力の制御信号の補正を行う技術がある（例えば、特許文献１参照。）。
特開２００４−２８５２０号公報（段落００１８−００３３等） An electromagnetic pump that does not have an electric motor and applies a voltage obtained by half-wave rectification of an AC power supply to send liquid by the reciprocating movement of a plunger that is moved by an electromagnetic attractive force and a biasing force of a spring. This pump is easy to control the number of times and relatively easy to control the delivery flow rate appropriately. Generally, similarly to a pump including an electric motor, an electromagnetic pump has a temperature characteristic that a supply flow rate changes due to a temperature change. Under such circumstances, a correction table is provided and a temperature sensor is provided for the electromagnetic pump, and the control signal of the electromagnetic suction force for moving the plunger of the electromagnetic pump output from the control unit is corrected by the temperature signal detected by the temperature sensor. There is a technique (for example, refer to Patent Document 1).
JP 2004-28520 A (paragraphs 0018-0033, etc.)

しかしながら、上述の電磁ポンプでは、送出された液体燃料の圧力が変動した場合には、適切な流量を送出できなくなるおそれがある。 However, the above-described electromagnetic pump may not be able to deliver an appropriate flow rate when the pressure of the delivered liquid fuel fluctuates.

本発明は上述の課題に鑑み、温度及び／又は圧力の変動があっても適正流量を送出することができる電磁ポンプシステム、及びこの電磁ポンプシステムを備える改質装置を提供することを目的とする。 An object of the present invention is to provide an electromagnetic pump system capable of delivering an appropriate flow rate even when temperature and / or pressure fluctuates, and a reformer provided with the electromagnetic pump system. .

上記目的を達成するために、本発明の第１の態様に係る電磁ポンプシステムは、例えば図１に示すように、プランジャ１２を作動させて基準温度の液体石油製品ｋを基準圧力で吐出したときに基準流量が送出される電磁ポンプ１０と；電磁ポンプ１０に供給される液体石油製品ｋの温度を検出する温度検出器１７と；電磁ポンプ１０から送出された液体石油製品ｋの圧力を検出する圧力検出器１８と；基準流量を送出させるために、温度検出器１７で検出された検出温度を下記数式のＴ（摂氏）に代入し、圧力検出器１８で検出された検出圧力を下記数式のＰ（ｋＰａ（ゲージ圧））に代入し、基準流量をＸ（ｇ／ｍｉｎ）に代入して得られるＺをプランジャ１２の単位時間あたりの往復回数とするように、プランジャ１２の単位時間あたりの往復回数を調節する制御装置１９とを備える。
Ｘ＝ａＺ＋ｂ−（ｃＺ＋ｄ）×（Ｔ−ｅ）−（ｆＺ^２＋ｇＺ＋ｈ）×（Ｐ−ｉ）
上記式中のａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ、ｆ、ｇ、ｈ、ｉは定数である。 In order to achieve the above object, the electromagnetic pump system according to the first aspect of the present invention, for example, as shown in FIG. 1, operates the plunger 12 to discharge the liquid petroleum product k at the reference temperature at the reference pressure. And a temperature detector 17 for detecting the temperature of the liquid petroleum product k supplied to the electromagnetic pump 10; and detecting the pressure of the liquid petroleum product k sent from the electromagnetic pump 10. In order to send the reference flow rate, the detected temperature detected by the temperature detector 17 is substituted into T (Celsius) of the following formula, and the detected pressure detected by the pressure detector 18 is expressed by the following formula: By substituting P (kPa (gauge pressure)) and substituting Z for the reference flow rate for X (g / min) as the number of reciprocations per unit time of the plunger 12, And a control unit 19 for adjusting the number of reciprocations.
X = aZ + b− (cZ + d) × (Te) − (fZ ² + gZ + h) × (P−i)
In the above formula, a, b, c, d, e, f, g, h, and i are constants.

このように構成すると、温度変化があった場合に加えて圧力変化があった場合にも、適切な流量の液体石油製品を送出することができる。 If comprised in this way, when there is a pressure change in addition to a temperature change, a liquid petroleum product of an appropriate flow rate can be delivered.

また、本発明の第２の態様に係る改質装置は、例えば図３に示すように、上記本発明の第１の態様に係る電磁ポンプシステム１と；電磁ポンプ１０（例えば図１参照）から送出された液体石油製品ｋを導入し、改質して、水素に富む改質ガスｇを生成する改質器２０とを備える。 Moreover, the reforming apparatus according to the second aspect of the present invention includes an electromagnetic pump system 1 according to the first aspect of the present invention and an electromagnetic pump 10 (see, for example, FIG. 1), for example, as shown in FIG. A reformer 20 that introduces the reformed liquid petroleum product k and reforms it to produce a reformed gas g rich in hydrogen.

このように構成すると、一般に適切な流量を供給することが困難なほど少ない流量の液体石油製品が供給される大きさの改質器に適切な流量の液体石油製品を送出することができるので、理論的に算出される改質用の水や空気を供給することと併せて、改質器で生成される改質ガスの量及び組成を安定させることができる。 If comprised in this way, since the liquid petroleum product of a suitable flow volume can be sent to the reformer of the magnitude | size to which the liquid petroleum product of the flow volume so small that it is generally difficult to supply a suitable flow volume is supplied, In addition to supplying theoretically calculated water and air for reforming, the amount and composition of the reformed gas generated in the reformer can be stabilized.

本発明によれば、温度変化があった場合に加えて圧力変化があった場合にも、適切な流量の液体石油製品を送出することができる。 According to the present invention, even when there is a change in pressure in addition to a change in temperature, a liquid petroleum product with an appropriate flow rate can be delivered.

以下、図面を参照して本発明の実施の形態について説明する。なお、各図において互いに同一又は相当する部材には同一あるいは類似の符号を付し、重複した説明は省略する。 Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. In the drawings, the same or similar members are denoted by the same or similar reference numerals, and redundant description is omitted.

まず図１を参照して、本発明の第１の実施の形態に係る電磁ポンプシステム１を説明する。図１は、電磁ポンプシステム１の概略構成図である。電磁ポンプシステム１は、液体石油製品としての灯油ｋ（０．８ｇ／ｍＬ）を送出する電磁ポンプ１０と、温度検出器１７と、圧力検出器１８と、制御装置１９とを備えている。 First, an electromagnetic pump system 1 according to a first embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 1 is a schematic configuration diagram of an electromagnetic pump system 1. The electromagnetic pump system 1 includes an electromagnetic pump 10 that delivers kerosene k (0.8 g / mL) as a liquid petroleum product, a temperature detector 17, a pressure detector 18, and a control device 19.

電磁ポンプ１０は、シリンダ１１と、シリンダ１１に嵌挿されたプランジャ１２と、シリンダ１１の外側に配設された電磁コイル１３と、シリンダ１１内でプランジャ１２を付勢する付勢手段としてのばね１４とを有している。シリンダ１１は、軸方向の一方の端部に灯油ｋを導入する導入口１１ａが、他方の端部に灯油ｋを導出する導出口１１ｂがそれぞれ形成されている。シリンダ１１の内部には、導出口１１ｂとプランジャ１２との間に仕切１１ｓが設けられている。仕切１１ｓには灯油ｋを通す連通孔１１ｃが形成されている。仕切１１ｓと導出口１１ｂとの間には、吐出弁１５が配設されている。吐出弁１５はばね１６によって連通孔１１ｃ側に付勢されている。プランジャ１２は、ばね１４によって連通孔１１ｃ側に付勢されている。プランジャ１２は、電磁コイル１３に通電するとその電磁力により導入口１１ａ側に引き寄せられ、電磁コイル１３への通電が解除されるとばね１４によって連通孔１１ｃ側に付勢されるように、シリンダ１１の軸方向に往復移動するように構成されている。吐出弁１５は、プランジャ１２が連通孔１１ｃ側に動いたときに連通孔１１ｃから吐出される灯油ｋに押されて導出口１１ｂ側に移動し、プランジャ１２が導入口１１ａ側に動いたときにばね１６によって連通孔１１ｃ側に付勢されるように、シリンダ１１の軸方向に往復移動するように構成されている。電磁コイル１３は、制御装置１９により通電の有無が制御されるように構成されている。電磁ポンプ１０は、プランジャ１２が往復移動するように作動されることにより、プランジャ１２の往復移動１回あたり所定量の灯油ｋが導出口１１ｂから送出され、プランジャ１２の単位時間あたりの往復回数を制御することで、基準温度の灯油ｋを基準圧力で吐出したときに基準流量が送出されるように構成されている。 The electromagnetic pump 10 includes a cylinder 11, a plunger 12 fitted into the cylinder 11, an electromagnetic coil 13 disposed outside the cylinder 11, and a spring as a biasing unit that biases the plunger 12 within the cylinder 11. 14. The cylinder 11 is formed with an introduction port 11a for introducing kerosene k at one end in the axial direction and an outlet 11b for deriving kerosene k at the other end. Inside the cylinder 11, a partition 11 s is provided between the outlet 11 b and the plunger 12. A communication hole 11c through which kerosene k passes is formed in the partition 11s. A discharge valve 15 is disposed between the partition 11s and the outlet 11b. The discharge valve 15 is urged toward the communication hole 11 c by a spring 16. The plunger 12 is urged toward the communication hole 11 c by a spring 14. When the electromagnetic coil 13 is energized, the plunger 12 is drawn toward the introduction port 11a by the electromagnetic force, and when the energization of the electromagnetic coil 13 is released, the plunger 11 is urged toward the communication hole 11c by the spring 14. It is configured to reciprocate in the axial direction. When the plunger 12 moves to the communication hole 11c side, the discharge valve 15 is pushed by the kerosene k discharged from the communication hole 11c and moves to the outlet port 11b, and when the plunger 12 moves to the introduction port 11a side. It is configured to reciprocate in the axial direction of the cylinder 11 so as to be urged toward the communication hole 11 c by the spring 16. The electromagnetic coil 13 is configured such that the controller 19 controls the presence or absence of energization. The electromagnetic pump 10 is operated so that the plunger 12 reciprocates, whereby a predetermined amount of kerosene k is sent out from the outlet 11b per reciprocating movement of the plunger 12, and the number of reciprocations per unit time of the plunger 12 is determined. By controlling, the reference flow rate is delivered when kerosene k at the reference temperature is discharged at the reference pressure.

本実施の形態の電磁ポンプ１０は、プランジャ１２の往復移動１回あたりに送出される灯油ｋの所定量が、約０．０１７ｍＬ（（７ｍＬ／ｍｉｎ）／６０ｓ／７Ｈｚ）程度の比較的小型のポンプとなっている。小型のポンプでは、一般に目標吐出流量が小さくなるため、目標吐出流量に対して誤差が生じると、吐出流量に対する誤差の割合が大きくなる傾向にあるので、特に誤差を小さくすることが好ましい。吐出流量の誤差は、灯油ｋの温度及び／又は吐出圧力の変動により生じ得る。電磁ポンプシステム１は、上述のように温度検出器１７及び圧力検出器１８を有しており、吐出流量の誤差の発生の原因となり得る温度変化及び圧力変化を検出できるように構成されている。なお、電磁ポンプ１０には、シリンダ１１の導入口１１ａに灯油ｋの流路としての吸込管４１が、導出口１１ｂに灯油ｋの流路としての吐出管４２が、それぞれ接続されている。 In the electromagnetic pump 10 of the present embodiment, the predetermined amount of kerosene k delivered per reciprocating movement of the plunger 12 is a relatively small size of about 0.017 mL ((7 mL / min) / 60 s / 7 Hz). It is a pump. In a small pump, since the target discharge flow rate is generally small, if an error occurs with respect to the target discharge flow rate, the ratio of the error to the discharge flow rate tends to increase. Therefore, it is particularly preferable to reduce the error. The error in the discharge flow rate can be caused by fluctuations in the temperature of kerosene k and / or the discharge pressure. The electromagnetic pump system 1 includes the temperature detector 17 and the pressure detector 18 as described above, and is configured to detect a temperature change and a pressure change that may cause a discharge flow rate error. Note that a suction pipe 41 as a flow path for kerosene k is connected to the inlet 11a of the cylinder 11 and a discharge pipe 42 as a flow path for kerosene k is connected to the outlet 11b of the electromagnetic pump 10, respectively.

温度検出器１７は、電磁ポンプ１０に導入される灯油ｋの温度を検出することができるように導入口１１ａ近傍の吸込管４１に設けられていると共に、検出した温度を信号として制御装置１９に送信することができるように信号ケーブルを介して制御装置１９に電気的に接続されている。導入口１１ａの近傍とは、検出された温度が実質的に電磁ポンプ１０内に導入された灯油ｋの温度に等しいと見ることができる程度の近さである。温度検出器１７は、導入口１１ａに取り付けられていてもよい。 The temperature detector 17 is provided in the suction pipe 41 in the vicinity of the introduction port 11a so that the temperature of the kerosene k introduced into the electromagnetic pump 10 can be detected, and the detected temperature is sent to the control device 19 as a signal. It is electrically connected to the control device 19 via a signal cable so that it can be transmitted. The vicinity of the introduction port 11a is close enough to be seen that the detected temperature is substantially equal to the temperature of kerosene k introduced into the electromagnetic pump 10. The temperature detector 17 may be attached to the introduction port 11a.

圧力検出器１８は、電磁ポンプ１０から吐出された灯油ｋの圧力を検出することができるように吐出管４２に設けられていると共に、検出した圧力を信号として制御装置１９に送信することができるように信号ケーブルを介して制御装置１９に電気的に接続されている。圧力検出器１８は、導出口１１ｂに取り付けられていてもよい。 The pressure detector 18 is provided in the discharge pipe 42 so that the pressure of the kerosene k discharged from the electromagnetic pump 10 can be detected, and can transmit the detected pressure as a signal to the control device 19. Thus, it is electrically connected to the control device 19 through a signal cable. The pressure detector 18 may be attached to the outlet 11b.

制御装置１９は、電磁ポンプシステム１の動作を制御する。制御装置１９は、電磁ポンプ１０に信号を送信して電磁コイル１３への通電の有無、ひいてはプランジャ１２の単位時間あたりの往復回数を制御することができるように構成されている。また、制御装置１９は、電磁ポンプ１０に導入される灯油ｋの温度に関する信号を温度検出器１７から受信し、電磁ポンプ１０から吐出された灯油ｋの圧力に関する信号を圧力検出器１８から受信して、検出された温度及び／又は圧力が基準温度及び基準圧力からずれていても基準流量の灯油ｋを吐出するようにプランジャ１２の単位時間あたりの往復回数を補正するように構成されている。この補正について、本発明の発明者は以下の知見を得た。 The control device 19 controls the operation of the electromagnetic pump system 1. The control device 19 is configured to transmit a signal to the electromagnetic pump 10 to control the presence / absence of energization of the electromagnetic coil 13 and the number of reciprocations per unit time of the plunger 12. Further, the control device 19 receives a signal related to the temperature of the kerosene k introduced into the electromagnetic pump 10 from the temperature detector 17 and receives a signal related to the pressure of the kerosene k discharged from the electromagnetic pump 10 from the pressure detector 18. Thus, even if the detected temperature and / or pressure deviates from the reference temperature and the reference pressure, the number of reciprocations per unit time of the plunger 12 is corrected so as to discharge the kerosene k at the reference flow rate. The inventors of the present invention have obtained the following knowledge regarding this correction.

図２は、電磁ポンプ１０（日本コントロール工業株式会社製、定格吐出流量７ｍＬ／ｍｉｎ（７Ｈｚ時）（公表値））における、灯油ｋの吐出流量と温度と吐出圧力と電磁ポンプ１０のプランジャ１２の単位時間あたりの往復回数との関係を示すグラフである。図中の線図Ｒａ２０は、灯油ｋの吐出圧力が２０ｋＰａ（ゲージ圧）の状態において、温度が０℃のときに吐出流量が４．７８ｇ／ｍｉｎとなるプランジャ１２の単位時間あたりの往復回数で電磁ポンプ１０を作動させ、プランジャ１２の単位時間あたりの往復回数を変えない場合の、灯油ｋの温度と吐出流量との関係を示すものである。線図Ｒａ３０は、灯油ｋの吐出圧力が３０ｋＰａ（ゲージ圧）の状態において、線図Ｒａ２０と同じプランジャ１２の単位時間あたりの往復回数で電磁ポンプ１０を作動させ、プランジャ１２の単位時間あたりの往復回数を変えない場合の、灯油ｋの温度と吐出流量との関係を示すものである。同様に、線図Ｒａ４０、Ｒａ５０、Ｒａ６０は、プランジャ１２の単位時間あたりの往復回数は線図Ｒａ２０と同じであり、灯油ｋの吐出圧力がゲージ圧でそれぞれ４０ｋＰａ、５０ｋＰａ、６０ｋＰａにおける灯油ｋの温度と吐出流量との関係を示すものである。なお、図２の吐出流量は質量を実測しているため質量流量としている。 FIG. 2 shows the discharge flow rate, temperature, discharge pressure, and plunger 12 of the electromagnetic pump 10 in the electromagnetic pump 10 (Nippon Control Industrial Co., Ltd., rated discharge flow rate 7 mL / min (at 7 Hz) (announced value)). It is a graph which shows the relationship with the frequency | count of reciprocation per unit time. The diagram Ra20 in the figure shows the number of reciprocations per unit time of the plunger 12 at which the discharge flow rate is 4.78 g / min when the temperature is 0 ° C. when the discharge pressure of kerosene k is 20 kPa (gauge pressure). This shows the relationship between the temperature of kerosene k and the discharge flow rate when the electromagnetic pump 10 is operated and the number of reciprocations per unit time of the plunger 12 is not changed. In the diagram Ra30, in the state where the discharge pressure of kerosene k is 30 kPa (gauge pressure), the electromagnetic pump 10 is operated at the same number of reciprocations per unit time of the plunger 12 as the diagram Ra20, and the plunger 12 is reciprocated per unit time. It shows the relationship between the temperature of kerosene k and the discharge flow rate when the number of times is not changed. Similarly, in the diagrams Ra40, Ra50, and Ra60, the number of reciprocations per unit time of the plunger 12 is the same as that in the diagram Ra20, and the kerosene k discharge pressure is 40 kPa, 50 kPa, and 60 kPa, respectively, in terms of gauge pressure. And the discharge flow rate. The discharge flow rate in FIG. 2 is a mass flow rate because the mass is actually measured.

図２中の符号Ｒｂで示した線図群は、灯油ｋの吐出圧力が２０ｋＰａ（ゲージ圧）の状態において温度が０℃のときに吐出流量が３．８０ｇ／ｍｉｎとなる（最上位の線図）プランジャ１２の単位時間あたりの往復回数で電磁ポンプ１０を作動させ、プランジャ１２の単位時間あたりの往復回数を変えない場合の、灯油ｋの温度と吐出流量と吐出圧力との関係を示すものであり、吐出圧力が２０ｋＰａ（ゲージ圧）の場合を示す最上位の線図以後、下方に向かって灯油ｋの吐出圧力がゲージ圧でそれぞれ３０ｋＰａ、４０ｋＰａ、５０ｋＰａ、６０ｋＰａにおける灯油ｋの温度と吐出流量との関係を示すものである。同様に、符号Ｒｃで示した線図群は、プランジャ１２の単位時間あたりの往復回数が、灯油ｋの吐出圧力が２０ｋＰａ（ゲージ圧）の状態において、温度が０℃のときに吐出流量が２．８６ｇ／ｍｉｎとなる場合の回数のものであり、上方から順に灯油ｋの吐出圧力がゲージ圧でそれぞれ２０ｋＰａ、３０ｋＰａ、４０ｋＰａ、５０ｋＰａ、６０ｋＰａにおける灯油ｋの温度と吐出流量との関係を示すものである。符号Ｒｄで示した線図群、符号Ｒｅで示した線図群も、同じ要領で、プランジャ１２の単位時間あたりの往復回数と、灯油ｋの温度と、吐出流量と、吐出圧力との関係を示すものである。なお、符号Ｒｄで示した線図群のプランジャ１２の単位時間あたりの往復回数は、灯油ｋの吐出圧力が２０ｋＰａ（ゲージ圧）の状態において、温度が０℃のときに吐出流量が１．９０ｇ／ｍｉｎとなる場合のものである。符号Ｒｅで示した線図群のプランジャ１２の単位時間あたりの往復回数は、灯油ｋの吐出圧力が２０ｋＰａ（ゲージ圧）の状態において、温度が０℃のときに吐出流量が０．９５ｇ／ｍｉｎとなる場合のものである。 The diagram group indicated by symbol Rb in FIG. 2 indicates that the discharge flow rate is 3.80 g / min when the discharge pressure of kerosene k is 20 kPa (gauge pressure) and the temperature is 0 ° C. (the highest line) Figure) The relationship between the temperature of kerosene k, the discharge flow rate, and the discharge pressure when the electromagnetic pump 10 is operated with the number of reciprocations per unit time of the plunger 12 and the number of reciprocations per unit time of the plunger 12 is not changed. From the uppermost diagram showing the case where the discharge pressure is 20 kPa (gauge pressure), the temperature and discharge of kerosene k when the discharge pressure of kerosene k is gauge pressure is 30 kPa, 40 kPa, 50 kPa, and 60 kPa, respectively, downward. This shows the relationship with the flow rate. Similarly, the diagram group indicated by the symbol Rc indicates that the number of reciprocations per unit time of the plunger 12 is a discharge flow rate of 2 when the temperature is 0 ° C. when the discharge pressure of kerosene k is 20 kPa (gauge pressure). .86 g / min, showing the relationship between the temperature of kerosene k and the discharge flow rate when the discharge pressure of kerosene k is gauge pressure in the order of 20 kPa, 30 kPa, 40 kPa, 50 kPa, and 60 kPa, respectively, from the top It is. In the same manner, the diagram group indicated by the symbol Rd and the diagram group indicated by the symbol Re represent the relationship between the number of reciprocations per unit time of the plunger 12, the temperature of the kerosene k, the discharge flow rate, and the discharge pressure. It is shown. The number of reciprocations per unit time of the plunger 12 in the group of diagrams indicated by the symbol Rd is 1.90 g when the temperature is 0 ° C. and the discharge pressure of kerosene k is 20 kPa (gauge pressure). / Min. The number of reciprocations per unit time of the plunger 12 of the group of diagrams indicated by reference symbol Re is a discharge flow rate of 0.95 g / min when the discharge pressure of kerosene k is 20 kPa (gauge pressure) and the temperature is 0 ° C. Is the case.

図２に示す関係に基づいて、本発明者は、灯油ｋの温度及び／又は吐出圧力の変化に対して以下の式（図２に示す関係を一般化するものとして導出した数式）による補正を行うことで適切な流量（目標吐出流量）を送出できることを見い出した。
Ｘ＝ａＺ＋ｂ−（ｃＺ＋ｄ）×（Ｔ−ｅ）−（ｆＺ^２＋ｇＺ＋ｈ）×（Ｐ−ｉ）
ここで、Ｔは温度検出器１７で検出された温度（℃）、Ｐは圧力検出器１８で検出された圧力（ｋＰａ（ゲージ圧））、Ｘは基準流量（目標吐出流量）（ｇ／ｍｉｎ）、Ｚはプランジャ１２の単位時間あたりの往復回数、ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ、ｆ、ｇ、ｈ、ｉは電磁ポンプ１０の大きさ（定格吐出流量）や本実施の形態では灯油ｋとしている液体石油製品の種類等によって決定される定数である。なお、上記の数式による補正を行うことで適正となる流量は、典型的には、定格出力が約１ｋｗ程度の燃料電池の燃料極（アノード）に供給する改質ガス（水素含有ガス）を生成するための改質器に供給する改質原料の流量が挙げられる。上記の数式は、少なくともプランジャ１２の往復移動１回あたりに送出される灯油ｋの所定量が０．０１〜０．１０ｍＬの電磁ポンプに適用可能である。上記の数式は、制御装置１９に記憶されている。制御装置１９は、温度検出器１７で検出された温度を上記数式のＴに代入し、圧力検出器１８で検出された圧力を上記数式のＰに代入して、外部から要求される基準流量（目標吐出流量）の灯油ｋを送出するようなプランジャ１２の単位時間あたりの往復回数を上記数式から求め、算出された単位時間あたりの往復回数となるように電磁ポンプ１０に信号を送信してプランジャ１２を制御するように構成されている。 Based on the relationship shown in FIG. 2, the present inventor corrects the change in the temperature of kerosene k and / or the discharge pressure by the following equation (the equation derived as a generalization of the relationship shown in FIG. 2). It has been found that an appropriate flow rate (target discharge flow rate) can be sent out by performing.
X = aZ + b− (cZ + d) × (Te) − (fZ ² + gZ + h) × (P−i)
Here, T is a temperature (° C.) detected by the temperature detector 17, P is a pressure (kPa (gauge pressure)) detected by the pressure detector 18, and X is a reference flow rate (target discharge flow rate) (g / min). ), Z is the number of reciprocations per unit time of the plunger 12, a, b, c, d, e, f, g, h, i are the size (rated discharge flow rate) of the electromagnetic pump 10 and kerosene in this embodiment. k is a constant determined by the type of liquid petroleum product and the like. Note that the flow rate that is appropriate by performing the correction using the above formula typically generates a reformed gas (hydrogen-containing gas) supplied to the fuel electrode (anode) of the fuel cell having a rated output of about 1 kw. For example, the flow rate of the reforming raw material supplied to the reformer for the purpose may be mentioned. The above mathematical formula can be applied to an electromagnetic pump in which a predetermined amount of kerosene k delivered at least per reciprocating movement of the plunger 12 is 0.01 to 0.10 mL. The above mathematical formula is stored in the control device 19. The control device 19 substitutes the temperature detected by the temperature detector 17 for T in the above equation, substitutes the pressure detected by the pressure detector 18 for P in the above equation, and provides a reference flow rate (externally required) ( The number of reciprocations per unit time of the plunger 12 that delivers kerosene k at a target discharge flow rate) is obtained from the above formula, and a signal is sent to the electromagnetic pump 10 so that the calculated number of reciprocations per unit time is obtained. 12 is controlled.

制御装置１９は、初期設定として、電磁ポンプシステム１が構築されて電磁ポンプ１０の固有値及び取り扱う液体石油製品が決定した際に、上記数式の定数ａ〜ｉが以下のようにして定められる。上記数式の定数ａ〜ｉを設定する際は、電磁ポンプシステム１の試運転を行い、温度検出器１７で検出された温度Ｔ（℃）、圧力検出器１８で検出された圧力Ｐ（ｋＰａ（ゲージ圧））、吐出流量Ｘ（ｇ／ｍｉｎ）、プランジャ１２の単位時間あたりの往復回数の実測を行い、取得した値を上記数式に代入する。温度Ｔ、圧力Ｐ、吐出流量Ｘ、プランジャ１２の単位時間あたりの往復回数Ｚの少なくとも２つが異なるようにして、合計９つ（上記数式の定数の数）の条件で実測値を取得し、それぞれ上記数式に代入する。そして、得られた９つの式の連立方程式を解き、定数ａ〜ｉを得る。得られた定数ａ〜ｉを上記数式に代入するように制御装置１９を設定することで、その後の電磁ポンプシステム１の運転において、灯油ｋの温度及び／又は吐出圧力の変動に対する補正が行われて適切な流量の灯油ｋが電磁ポンプシステム１から送出される。 When the electromagnetic pump system 1 is constructed and the eigenvalues of the electromagnetic pump 10 and the liquid petroleum product to be handled are determined, the control device 19 determines the constants a to i of the above formula as follows. When setting the constants a to i in the above formula, a trial operation of the electromagnetic pump system 1 is performed, the temperature T (° C.) detected by the temperature detector 17, and the pressure P (kPa (gauge) detected by the pressure detector 18. Pressure)), the discharge flow rate X (g / min), and the number of reciprocations per unit time of the plunger 12 are measured, and the obtained values are substituted into the above formula. Measured values are obtained under a total of nine conditions (the number of constants in the above formula) so that at least two of the temperature T, the pressure P, the discharge flow rate X, and the number of reciprocations Z per unit time of the plunger 12 are different. Substitute into the above formula. Then, the nine simultaneous equations obtained are solved to obtain constants a to i. By setting the control device 19 so as to substitute the obtained constants a to i into the above formula, correction for fluctuations in the temperature of the kerosene k and / or the discharge pressure is performed in the subsequent operation of the electromagnetic pump system 1. Thus, an appropriate flow rate of kerosene k is delivered from the electromagnetic pump system 1.

次に図３を参照して、本発明の第２の実施の形態に係る改質装置２について説明する。図３は、改質装置２の概略構成図である。改質装置２は、上記で説明した電磁ポンプシステム１と、灯油ｋを導入して水素に富む改質ガスｇを生成する改質器２０と、改質装置２の運転を制御する制御装置５０とを備えている。水素に富む改質ガスｇとは、水素を主成分とするガスであり、典型的には、水素を４０体積％以上、典型的には７０〜８０体積％程度含んだ、例えば燃料電池に供給するガスである。改質ガスｇ中の水素濃度は８０体積％以上でもよく、例えば燃料電池に供給したときに酸化剤ガス中の酸素との電気化学的反応により発電可能な濃度に生成される。 Next, with reference to FIG. 3, the reforming apparatus 2 according to the second embodiment of the present invention will be described. FIG. 3 is a schematic configuration diagram of the reformer 2. The reformer 2 includes the electromagnetic pump system 1 described above, a reformer 20 that introduces kerosene k to generate a reformed gas g rich in hydrogen, and a controller 50 that controls the operation of the reformer 2. And. The reformed gas g rich in hydrogen is a gas containing hydrogen as a main component, typically containing 40% by volume or more, typically about 70 to 80% by volume of hydrogen, for example, supplied to a fuel cell. Gas. The hydrogen concentration in the reformed gas g may be 80% by volume or more. For example, when the hydrogen gas is supplied to the fuel cell, the hydrogen gas is generated at a concentration capable of generating power by an electrochemical reaction with oxygen in the oxidant gas.

改質器２０は、改質部２１と、変成部２２と、選択酸化部２３と、加熱部２５とを有している。改質部２１は、灯油ｋと改質用水ｓとを導入し、気化した灯油ｋの水蒸気改質反応により、灯油ｋを準改質ガスｒ１に改質する。準改質ガスｒ１には、典型的には、水素が７０体積％程度含まれており、一酸化炭素が１０体積％程度含まれている。改質部２１には改質触媒２１ｃが充填されており、水蒸気改質反応を促進させるように構成されている。改質触媒２１ｃは、典型的には、ニッケル系改質触媒やルテニウム系改質触媒が用いられる。また、改質部２１で生成された準改質ガスｒ１が変成部２２に送られるように、改質部２１は、改質触媒２１ｃより下流側で変成部２２と接続されている。以下の説明において「接続され」とは、流路等を介して接続される場合も含む。また、改質触媒２１ｃより上流側の改質部２１には、灯油ｋを導入するための吐出管４２が接続されている。灯油ｋは、電磁ポンプシステム１により改質部２１内に供給されるようになっている。改質部２１内の吐出管４２には、灯油ｋを気化する気化器（不図示）が設けられている。気化器（不図示）より下流の吐出管４２には、改質用水ｓを改質部２１に導く改質用水管２６が接続されている。改質用水管２６は、直接改質部２１に接続されていてもよい。 The reformer 20 includes a reforming unit 21, a shift conversion unit 22, a selective oxidation unit 23, and a heating unit 25. The reforming unit 21 introduces kerosene k and reforming water s, and reforms kerosene k into a semi-reformed gas r1 by a steam reforming reaction of the vaporized kerosene k. The semi-reformed gas r1 typically contains about 70% by volume of hydrogen and about 10% by volume of carbon monoxide. The reforming unit 21 is filled with a reforming catalyst 21c and is configured to promote a steam reforming reaction. Typically, a nickel-based reforming catalyst or a ruthenium-based reforming catalyst is used as the reforming catalyst 21c. Further, the reforming unit 21 is connected to the shift unit 22 on the downstream side of the reforming catalyst 21c so that the semi-reformed gas r1 generated in the reforming unit 21 is sent to the shift unit 22. In the following description, “connected” includes the case of being connected via a flow path or the like. In addition, a discharge pipe 42 for introducing kerosene k is connected to the reforming unit 21 upstream of the reforming catalyst 21c. Kerosene k is supplied into the reforming unit 21 by the electromagnetic pump system 1. The discharge pipe 42 in the reforming unit 21 is provided with a vaporizer (not shown) that vaporizes the kerosene k. A reforming water pipe 26 that guides the reforming water s to the reforming unit 21 is connected to the discharge pipe 42 downstream of the vaporizer (not shown). The reforming water pipe 26 may be directly connected to the reforming unit 21.

変成部２２は、改質部２１から準改質ガスｒ１を導入し、準改質ガスｒ１に含まれる一酸化炭素を、同じく準改質ガスｒ１に含まれる水分と変成反応させて、二酸化炭素と水素とを生成することにより準改質ガスｒ１から一酸化炭素濃度が低減した変成ガスｒ２を生成する。変成反応は発熱反応である。変成部２２には、変成触媒２２ｃが充填されており、変成反応を促進させるように構成されている。変成触媒２２ｃは、典型的には、鉄−クロム系変成触媒、銅−亜鉛系変成触媒、白金系変成触媒等が用いられる。変成部２２で生成される変成ガスｒ２は、一酸化炭素濃度が５０００〜１００００ｐｐｍ程度に低減されている。変成部２２は、変成部２２で生成された変成ガスｒ２が選択酸化部２３に送られるように、変成触媒２２ｃより下流側で選択酸化部２３と接続されている。 The shift converter 22 introduces the semi-reformed gas r1 from the reformer 21, and causes the carbon monoxide contained in the semi-reformed gas r1 to undergo a shift reaction with the water contained in the semi-reformed gas r1, thereby producing carbon dioxide. And hydrogen are generated from the semi-reformed gas r1 to produce a modified gas r2 having a reduced carbon monoxide concentration. The modification reaction is an exothermic reaction. The shift unit 22 is filled with a shift catalyst 22c, and is configured to promote the shift reaction. Typically, the shift catalyst 22c is an iron-chromium shift catalyst, a copper-zinc shift catalyst, a platinum shift catalyst, or the like. The modified gas r2 generated in the shift unit 22 has a carbon monoxide concentration reduced to about 5000 to 10000 ppm. The shift unit 22 is connected to the selective oxidation unit 23 on the downstream side of the shift catalyst 22c so that the shift gas r2 generated in the shift unit 22 is sent to the selective oxidation unit 23.

選択酸化部２３は、変成部２２から変成ガスｒ２を導入し、系外から空気ａ（以下「選択酸化空気ａ」という。）を導入することにより酸素を導入して、変成ガスｒ２中に残存した一酸化炭素と導入した酸素との選択酸化反応により、変成ガスｒ２からさらに一酸化炭素濃度が低減した改質ガスｇを生成する。選択酸化反応は発熱反応である。選択酸化部２３には、選択酸化触媒２３ｃが充填されている。選択酸化触媒２３ｃは、典型的には、白金系選択酸化触媒、ルテニウム系選択酸化触媒、白金−ルテニウム系選択酸化触媒等が用いられる。選択酸化触媒２３ｃより上流側の選択酸化部２３には、選択酸化空気ａを導入するための選択酸化空気管２８が接続されている。選択酸化空気管２８には選択酸化部２３へ選択酸化空気ａを圧送する空気ブロワ２９が配設されている。空気ブロワ２９は、典型的には、インバータにより回転数（ｒｐｍ）を変更することができて送風量を無段階で可変にできるように構成されている。選択酸化部２３で生成される改質ガスｇは、例えば、水素を４０％以上、典型的には７５％程度含むガスである。改質ガスｇ中の一酸化炭素濃度は、およそ１０ｐｐｍ以下程度である。選択酸化触媒２３ｃより下流側の選択酸化部２３には、改質ガスｇを導出する改質ガス導出管４５が接続されている。 The selective oxidation unit 23 introduces the transformation gas r2 from the transformation unit 22, introduces oxygen by introducing air a (hereinafter referred to as “selective oxidation air a”) from the outside of the system, and remains in the transformation gas r2. By the selective oxidation reaction between the carbon monoxide thus introduced and the introduced oxygen, a reformed gas g having a further reduced carbon monoxide concentration is generated from the modified gas r2. The selective oxidation reaction is an exothermic reaction. The selective oxidation unit 23 is filled with a selective oxidation catalyst 23c. Typically, a platinum-based selective oxidation catalyst, a ruthenium-based selective oxidation catalyst, a platinum-ruthenium-based selective oxidation catalyst, or the like is used as the selective oxidation catalyst 23c. A selective oxidation air pipe 28 for introducing the selective oxidation air a is connected to the selective oxidation unit 23 upstream of the selective oxidation catalyst 23c. The selective oxidation air pipe 28 is provided with an air blower 29 for pumping the selective oxidation air a to the selective oxidation unit 23. The air blower 29 is typically configured such that the rotation speed (rpm) can be changed by an inverter and the air flow rate can be varied steplessly. The reformed gas g generated in the selective oxidation unit 23 is a gas containing, for example, 40% or more of hydrogen, typically about 75%. The carbon monoxide concentration in the reformed gas g is about 10 ppm or less. A reformed gas outlet pipe 45 for leading the reformed gas g is connected to the selective oxidation unit 23 on the downstream side of the selective oxidation catalyst 23c.

改質用水管２６は、変成部２２及び選択酸化部２３に隣接すると共に、改質部２１にも隣接して配設されている。変成部２２及び選択酸化部２３に隣接するとは、変成部２２及び選択酸化部２３における反応で発生した熱を、改質用水管２６内を流れる改質用水ｓが受熱する程度に近いことである。このときの受熱量は、液体の改質用水ｓが改質部２１に流入する前に気体になる程度であることが好ましい。また、改質用水管２６は、改質部２１からも受熱できるように配設されている。改質用水管２６を流れる改質用水ｓが改質部２１に流入する前に気化するのに十分な熱を受けられない場合は加熱部２５から受熱できるように加熱部２５内あるいは加熱部２５近傍にも改質用水管２６が配設されるようにするとよい。改質用水管２６には、改質用水ｓを圧送する改質用水ポンプ２７が配設されている。改質用水ポンプ２７は、典型的には、インバータにより回転数（ｒｐｍ）を変更することができて吐出流量を無段階で可変にできるように構成されている。 The reforming water pipe 26 is disposed adjacent to the reforming unit 21 and adjacent to the transformation unit 22 and the selective oxidation unit 23. Adjacent to the shift unit 22 and the selective oxidation unit 23 is that the heat generated by the reaction in the shift unit 22 and the selective oxidation unit 23 is close to the extent that the reforming water s flowing in the reforming water pipe 26 receives heat. . The amount of heat received at this time is preferably such that the liquid reforming water s becomes a gas before flowing into the reforming unit 21. Further, the reforming water pipe 26 is disposed so as to receive heat from the reforming unit 21. When the reforming water s flowing through the reforming water pipe 26 cannot receive sufficient heat to evaporate before flowing into the reforming unit 21, the heating unit 25 or the heating unit 25 can receive heat from the heating unit 25. The reforming water pipe 26 may be disposed in the vicinity. The reforming water pipe 26 is provided with a reforming water pump 27 that pumps the reforming water s. The reforming water pump 27 is typically configured such that the rotation speed (rpm) can be changed by an inverter and the discharge flow rate can be varied steplessly.

加熱部２５は、典型的には、バーナー２５ｂを有しており、燃焼用燃料（不図示）と、燃焼用空気（不図示）とを導入し、燃焼用燃料を燃焼させて改質熱を発生する。加熱部２５は、改質に利用する熱を改質部２１に与えることができる程度に改質部２１の近くに配設されており、好ましくは改質部２１をその中央に空間が形成されるように竹輪状に形成した上で中央の空間内に配設されるようにすると、効果的に改質部２１に改質熱を伝えることができる。なお、加熱部２５は、燃焼による発熱以外に、例えば電気により改質熱を発生するように構成されていてもよい。 The heating unit 25 typically has a burner 25b, introduces combustion fuel (not shown) and combustion air (not shown), burns the combustion fuel, and generates reforming heat. Occur. The heating unit 25 is disposed in the vicinity of the reforming unit 21 to such an extent that heat used for reforming can be given to the reforming unit 21, and preferably a space is formed in the center of the reforming unit 21. Thus, when it is formed in a bamboo ring shape and disposed in the central space, the reforming heat can be effectively transmitted to the reforming section 21. The heating unit 25 may be configured to generate reforming heat by electricity, for example, in addition to heat generated by combustion.

制御装置５０は、電磁ポンプシステム１の制御装置１９（図１参照）と信号ケーブルを介して電気的に接続されており、改質部２１に供給される灯油ｋの流量を調節することができるように構成されている。また、制御装置５０は、改質用水ポンプ２７と電気的に接続されており、改質部２１に供給される改質用水ｓの流量を調節することができるように構成されている。また、制御装置５０は、空気ブロワ２９と電気的に接続されており、選択酸化部２３に供給される選択酸化空気ａの流量を調節することができるように構成されている。なお、制御装置５０は、燃料電池（不図示）の出力を信号として受信し、燃料電池（不図示）における当該出力の発電に必要な改質ガスｇの流量を改質装置２で生成するために、該改質ガスｇの流量を生成するために必要な流量の灯油ｋ、改質用水ｓ、選択酸化空気ａを改質器２０に供給するように、電磁ポンプシステム１、改質用水ポンプ２７、空気ブロワ２９を調節してもよい。 The control device 50 is electrically connected to the control device 19 (see FIG. 1) of the electromagnetic pump system 1 via a signal cable, and can adjust the flow rate of the kerosene k supplied to the reforming unit 21. It is configured as follows. The control device 50 is electrically connected to the reforming water pump 27 and is configured to adjust the flow rate of the reforming water s supplied to the reforming unit 21. The control device 50 is electrically connected to the air blower 29 and is configured to adjust the flow rate of the selective oxidation air a supplied to the selective oxidation unit 23. The control device 50 receives the output of the fuel cell (not shown) as a signal, and generates the flow rate of the reformed gas g necessary for power generation of the output in the fuel cell (not shown) in the reformer 2. In addition, the electromagnetic pump system 1 and the reforming water pump are configured to supply the reformer 20 with kerosene k, reforming water s, and selective oxidation air a having a flow rate necessary to generate the reforming gas g. 27, The air blower 29 may be adjusted.

上記のような構成の改質装置２では、制御装置５０が、外部（例えば燃料電池）から、所定の流量の改質ガスｇの供給を要求する信号を受けると、制御装置５０は、改質器２０における所定の流量の改質ガスｇの生成に必要な灯油ｋ、改質用水ｓ、選択酸化空気ａの流量を演算する。他方、制御装置５０は、加熱部２５を作動させて改質部２１を加熱する。準改質ガスｒを生成可能な程度に改質部２１が昇温したら、制御装置５０は、電磁ポンプシステム１に信号を送信して、算出された流量の灯油ｋを改質部２１に供給させる。改質部２１に灯油ｋが供給される際、制御装置５０は併せて改質用水ポンプ２７を作動させて改質用水ｓを改質部２１に供給させる。灯油ｋ及び改質用水ｓが改質部２１に導入されると、加熱部２５から改質熱を受熱して灯油ｋが水蒸気改質され、水素に富むが一酸化炭素を含む準改質ガスｒ１が生成される。準改質ガスｒ１は、例えば、水素が７０体積％程度、一酸化炭素が１０体積％程度、その他水蒸気等のガスが含まれている。 In the reformer 2 configured as described above, when the control device 50 receives a signal requesting the supply of the reformed gas g at a predetermined flow rate from the outside (for example, a fuel cell), the control device 50 The flow rates of kerosene k, reforming water s, and selective oxidant air a necessary for generating the reformed gas g at a predetermined flow rate in the vessel 20 are calculated. On the other hand, the control device 50 operates the heating unit 25 to heat the reforming unit 21. When the reforming unit 21 is heated to such an extent that the semi-reformed gas r can be generated, the control device 50 transmits a signal to the electromagnetic pump system 1 to supply the calculated flow rate of kerosene k to the reforming unit 21. Let When kerosene k is supplied to the reforming unit 21, the control device 50 also operates the reforming water pump 27 to supply the reforming water s to the reforming unit 21. When the kerosene k and the reforming water s are introduced into the reforming section 21, the reforming heat is received from the heating section 25, the kerosene k is steam reformed, and the semi-reformed gas rich in hydrogen but containing carbon monoxide. r1 is generated. The semi-reformed gas r1 includes, for example, about 70% by volume of hydrogen, about 10% by volume of carbon monoxide, and other gases such as water vapor.

準改質ガスｒ１は、改質部２１から変成部２２に送られ、変成触媒２２ｃの作用により水蒸気との変成反応が行われて、変成ガスｒ２が生成される。変成ガスｒ２は、一酸化炭素濃度が５０００〜１００００ｐｐｍ程度にまで低減されている。変成部２２における変成反応は発熱反応であり、変成部２２で発生した熱は改質用水管２６内を流れる改質用水ｓの加熱に用いられる。変成ガスｒ２は、変成部２２から選択酸化部２３に送られる。同時に、制御装置５０は空気ブロワ２９を作動させて、選択酸化部２３には、選択酸化空気ａが導入される。選択酸化部２３では、導入された変成ガスｒ２中の一酸化炭素と選択酸化空気ａ中の酸素とが反応し（選択酸化反応）二酸化炭素が生成されることにより、変成ガスｒ２よりも一酸化炭素濃度が低減した改質ガスｇが生成される。選択酸化反応により生成された改質ガスｇは、一酸化炭素濃度が１０ｐｐｍ以下程度にまで低減されている。選択酸化部２３における選択酸化反応も発熱反応であり、選択酸化部２３で発生した熱は改質用水管２６内を流れる改質用水ｓの加熱に用いられる。生成された改質ガスｇは、改質ガス導出管４５に導出され、改質ガスｇが利用される場所に導かれる。 The semi-reformed gas r1 is sent from the reforming section 21 to the shift section 22, and shift reaction with water vapor is performed by the action of the shift catalyst 22c to generate the shift gas r2. The modified gas r2 has a carbon monoxide concentration reduced to about 5000 to 10,000 ppm. The shift reaction in the shift section 22 is an exothermic reaction, and the heat generated in the shift section 22 is used to heat the reforming water s flowing in the reforming water pipe 26. The shift gas r <b> 2 is sent from the shift unit 22 to the selective oxidation unit 23. At the same time, the control device 50 operates the air blower 29 and the selective oxidation air a is introduced into the selective oxidation unit 23. In the selective oxidation unit 23, carbon monoxide in the introduced modified gas r2 reacts with oxygen in the selectively oxidized air a (selective oxidation reaction) to generate carbon dioxide, so that monoxide is oxidized more than the modified gas r2. A reformed gas g having a reduced carbon concentration is generated. The reformed gas g produced by the selective oxidation reaction has a carbon monoxide concentration reduced to about 10 ppm or less. The selective oxidation reaction in the selective oxidation unit 23 is also an exothermic reaction, and the heat generated in the selective oxidation unit 23 is used to heat the reforming water s flowing in the reforming water pipe 26. The generated reformed gas g is led out to the reformed gas outlet pipe 45 and led to a place where the reformed gas g is used.

上記の改質装置２の作用において、電磁ポンプシステム１は、温度や吐出圧力に変動があっても改質器２０において改質ガスｇを生成するという目的に対して適切な流量の灯油ｋを改質器２０に供給することができるため、改質器２０において生成される改質ガスｇの量及び組成を安定させることができ、改質器２０の安定した運転を行うことができる。 In the operation of the reformer 2 described above, the electromagnetic pump system 1 supplies kerosene k having an appropriate flow rate for the purpose of generating the reformed gas g in the reformer 20 even if the temperature and the discharge pressure vary. Since it can be supplied to the reformer 20, the amount and composition of the reformed gas g produced in the reformer 20 can be stabilized, and the reformer 20 can be stably operated.

以上の説明では、液体石油製品が灯油ｋであるとしたが、液体石油製品としてナフサ、ガソリン、軽油、重油（Ａ重油、Ｂ重油、Ｃ重油）等の、炭素数が５〜２０のいずれかの炭化水素（典型的には鎖式炭化水素）を主成分とする液体の石油製品を用いてもよい。 In the above description, the liquid petroleum product is kerosene k, but the liquid petroleum product is any one having 5 to 20 carbon atoms such as naphtha, gasoline, light oil, heavy oil (A heavy oil, B heavy oil, C heavy oil), etc. Liquid petroleum products based on the above hydrocarbons (typically chain hydrocarbons) may be used.

本発明の第１の実施の形態に係る電磁ポンプシステムの概略構成図である。1 is a schematic configuration diagram of an electromagnetic pump system according to a first embodiment of the present invention. 電磁ポンプのプランジャの単位時間あたりの往復回数と送出する液体石油製品の温度と吐出圧力との関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between the frequency | count of the reciprocation per unit time of the plunger of an electromagnetic pump, the temperature of liquid petroleum products to deliver, and discharge pressure. 本発明の第２の実施の形態に係る改質装置の概略構成図である。It is a schematic block diagram of the reformer which concerns on the 2nd Embodiment of this invention.

Explanation of symbols

１電磁ポンプシステム
２改質装置
１０電磁ポンプ
１２プランジャ
１７温度検出器
１８圧力検出器
１９制御装置
２０改質器
ｇ改質ガス
ｋ灯油 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Electromagnetic pump system 2 Reformer 10 Electromagnetic pump 12 Plunger 17 Temperature detector 18 Pressure detector 19 Controller 20 Reformer g Reformed gas k Kerosene

Claims

An electromagnetic pump that delivers a reference flow when a plunger is actuated to discharge a liquid petroleum product at a reference temperature at a reference pressure;
A temperature detector for detecting the temperature of the liquid petroleum product supplied to the electromagnetic pump;
A pressure detector for detecting the pressure of the liquid petroleum product delivered from the electromagnetic pump;
In order to send the reference flow rate, the detected temperature detected by the temperature detector is substituted into T (Celsius) of the following formula, and the detected pressure detected by the pressure detector is set to P (kPa (gauge) of the following formula: Substituting into the pressure)), and adjusting the number of reciprocations per unit time of the plunger so that Z obtained by substituting the reference flow rate into X (g / min) is the number of reciprocations per unit time of the plunger A control device for
Electromagnetic pump system.
X = aZ + b− (cZ + d) × (Te) − (fZ ² + gZ + h) × (P−i)
Where a, b, c, d, e, f, g, h, i are constants

An electromagnetic pump system according to claim 1;
A reformer that introduces and reforms the liquid petroleum product delivered from the electromagnetic pump to produce a reformed gas rich in hydrogen;
Reformer.