JP5143768B2 - Liquid-filled vibration damping device - Google Patents

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本発明は、内部に封入した液体の流動抵抗によって振動を減衰させるようにした液体封入式の防振装置に関し、特に液室やオリフィス通路の構造に係る。 The present invention relates to a liquid sealed type vibration damping device so as to damp vibrations by flow resistance of the liquid encapsulated therein, especially according to the structure of the liquid chamber and the orifice passage.

従来より、この種の防振装置としては自動車用のエンジンマウントが良く知られている。 Conventionally, an automotive engine mount is well known as this type of vibration isolator. その基本的な構造は、エンジン側(被支持側)の第1連結金具と車体側(支持側)の第2連結金具とをゴム弾性体により連結するとともに、このゴム弾性体の変形に伴い容積が変化するように両連結金具間に複数の液室を形成して、それらをオリフィス通路によって連通させている。 Its basic structure, with a second connecting fitting of the first connecting fitting and the body side of the engine side (the supported side) (support side) connected by a rubber elastic body, the volume with the deformation of the rubber elastic body There are formed a plurality of liquid chambers between the two metal links so as to vary, and they were connected with each other by an orifice passage. このオリフィス通路を介して流動する液体の共振現象を利用して所定の周波数域のエンジン振動を効果的に吸収し、減衰させることができる。 By utilizing the resonance of the liquid flowing through the orifice passage to effectively absorb engine vibrations in a predetermined frequency range, it can be attenuated.

ここで一般に、自動車用のエンジンは広い運転領域に亘って使用されることから、エンジンマウントは、周波数や振幅の異なる振動入力に対しての防振効果を求められるものであるが、前記のようにオリフィス通路における液体の流動によって効果的に吸収、減衰される振動の周波数は、そのオリフィス通路の断面積や長さによって概ね決まってしまい、1つのオリフィス通路だけで数種類の振動入力に対して十分な防振効果を得ることはできない。 Here, generally, since the engine of the automobile is used over a wide operating range, engine mounts, but those obtained vibration damping effect with respect to different vibration input frequencies and amplitudes, as the sufficient to effectively absorbed by the flow of the liquid in the orifice passage, the frequency of the vibrations attenuated, will generally determined by the cross-sectional area and length of the orifice passage, against several vibration input with only one orifice passage it is not possible to obtain a vibration damping effect.

そこで、例えば特許文献1、2には、互いに断面積や長さの異なる2つのオリフィス通路を設けて、それぞれ異なる周波数域にチューニングすることが開示されている。 Therefore, for example, Patent Documents 1 and 2, it is disclosed that by providing a two orifice passages having different cross-sectional areas and lengths from each other, to tune to different frequency ranges. すなわち、同文献1に記載の防振装置は、主液室と第1の副液室とを仕切る隔壁部材の主液室側に第2の副液室を形成するとともに、それら主液室及び第1副液室を連通する第1のオリフィス通路を例えば周波数15Hz未満のシェイク振動に、また、主液室及び第2副液室を連通する第2のオリフィス通路は例えば周波数20〜40Hzのアイドル振動に、それぞれチューニングしている。 That is, the anti-vibration device according to the document 1, to form a main liquid chamber and the second sub-liquid chamber to the main liquid chamber side of the first partition wall member separating the auxiliary liquid chamber, they main liquid chamber and a first orifice passage for example, shake vibration of a frequency lower than 15Hz for communicating the first auxiliary liquid chamber, also, the main liquid chamber and the idle second second orifice passage communicating the auxiliary liquid chamber, for example frequency 20~40Hz in vibration, and tuning, respectively.

さらに、例えば周波数40Hzを越える振動入力に対しては、主液室と第2副液室とを区画する弾性膜部材(メンブラン)の変形によって、当該主液室の液圧変動を吸収するようにしており、これにより車室内のこもり音を低減することができる。 Furthermore, for example, with respect to the vibration input exceeding frequency 40 Hz, the deformation of the elastic membrane member partitioning the main liquid chamber and the second sub liquid chamber (membrane), so as to absorb the liquid pressure variation in the main liquid chamber and, thereby reducing the cabin of booming noise.

尚、特許文献2に記載の液体封入式防振装置では、主液室と第1副液室とを仕切る仕切部材において第2副液室が、前記特許文献1のものとは反対に第1副液室側に形成されていて、この第1副液室との間がゴム製の第2ダイヤフラムによって区画されている。 In the fluid-filled vibration damping device disclosed in Patent Document 2, a main liquid chamber and the second sub liquid chamber in the partition member partitions the first sub-liquid chamber, the contrary to that of the Patent Document 1 1 be formed on the auxiliary liquid chamber side is partitioned between the first auxiliary liquid chamber is a rubber of the second diaphragm. そして、第1オリフィス通路が10Hz付近のシェイク振動に、また、第2オリフィス通路は20〜30Hz付近のアイドル振動に、それぞれチューニングされている。 Then, the first orifice passage shake vibration around 10 Hz, also, the second orifice passage to idling vibration near 20~30Hz, are tuned, respectively.
特許第3461913号公報 Patent No. 3461913 Publication 特許第3563309号公報 Patent No. 3563309 Publication

ところで、近年では自動車の乗り心地をさらに改善するために、エンジンマウントにおいて従来のシェイク振動よりも高い周波数域でも減衰を高めたいという要求があるが、これに対し、例えば第1オリフィス通路のチューニングを少し高周波側にずらすとすれば、このことは単に減衰作用の高い周波数域を変更するだけであり、シェイク振動の減衰作用は低下することになるから、あまり効果的とは言えない。 Meanwhile, in order to further improve the riding comfort of the car in recent years, there is a demand for increasing the attenuation in higher frequency range than the conventional shake vibration in the engine mount, whereas, for example, the tuning of the first orifice passage if shifted slightly to the high frequency side, this is simply to change the high frequency range of damping, since the damping action of the shake vibration will be reduced, not very effective.

また、仮に第1及び第2オリフィス通路の中間の特性を持つ第3のオリフィス通路を設けるとすれば、ここでの液体の共振の影響によりアイドル振動の周波数域で動ばねが急上昇する(所謂動ばねのジャンプ)虞れがあるし、そもそもエンジンマウントの限られたスペースにおいて副液室やオリフィス通路を3つも設けることは、現実的とは言い難い。 Also, if if providing the third orifice passage having an intermediate characteristic of the first and second orifice passages, where the dynamic spring in the frequency domain of the idle vibration due to the influence of resonance of the liquid rises rapidly (Tokoroido it is spring jump) possibility, the first place in that the auxiliary fluid chamber and the orifice passage 3 also provided a space with limited engine mount, it is hard to say that practical.

本発明は斯かる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、例えば自動車のエンジンマウント等に好適な液体封入式の防振装置において、従来にない広い周波数域に亘って高い減衰作用の得られる構造を提供することにある。 The present invention has been made in view of mow 斯, its object is, for example, a vibration damping apparatus according to a preferred fluid-filled engine mount of an automobile, a high damping effect over a non-conventional wide frequency range and to provide a resulting structure.

前記の目的を達成するために本発明では、第1及び第2の2つのオリフィス通路を備え、入力振動の周波数によって両者が単純に切り替わるのではなく、以下に述べるような相互作用によって広い周波数域に亘って減衰作用が得られるようにしたものである。 In the present invention in order to achieve the above object, it comprises a first and a second of the two orifice passages, rather than both switched simply by the frequency of the input vibration, wide frequency range by the interaction as described below is obtained as damping effect is obtained over.

具体的に請求項1の発明では、被支持側の第1連結金具と、これにゴム弾性体によって連結された支持側の第2連結金具と、そのゴム弾性体の変形に伴い容積が変化するように両金具間に形成された主液室と、この主液室に第1のオリフィス通路によって連通された第1の副液室と、を備えた液体封入式の防振装置を対象とする。 Specifically, in the invention of claim 1, the first connecting fitting of the supported side, to which the second connecting fitting concatenated supported side by a rubber elastic body, the volume with the deformation of the rubber elastic body is changed a main liquid chamber formed between the fitting so as to first and auxiliary liquid chamber which communicates with the first orifice passage to the main fluid chamber, intended for fluid-filled vibration-proof apparatus having a .

そして、上述した後者の従来例(特許文献2)のように、前記主液室に第2のオリフィス通路によって連通された第2の副液室を備え、その第2オリフィス通路は、前記第1オリフィス通路よりも短いか断面積が大きいかの少なくとも一方とするとともに、前記第1及び第2の副液室同士を弾性膜部材によって区画し、その上でこの弾性膜部材には、前記第1及び第2の副液室同士を連通するように所定寸法の連通孔を設けており、前記弾性膜部材の厚みが1.0〜5.0mmであり、連通孔の直径は2.0〜10.0mmである Then, as in the conventional example of the latter mentioned above (Patent Document 2), a second auxiliary liquid chamber which communicates with the second orifice passage in the main liquid chamber, the second orifice passage, said first with the at least one of either short or cross-sectional area is larger than the orifice passage, said first and second sub-liquid chambers with each other is partitioned by an elastic membrane member, the elastic film member thereon, said first and a second sub-liquid chambers with each other and provided with a communicating hole of a predetermined size so as to communicate, the thickness of the elastic membrane member is 1.0 to 5.0 mm, the diameter of the communication hole 2.0 to 10 it is .0mm.

斯かる構成により前記の防振装置では、まず、相対的に低周波の振動入力によってゴム弾性体が変形し、主液室の容積が周期的に変化するとき、これにより第1オリフィス通路を介して第1副液室との間を液体が流動するとともに、第2オリフィス通路及び第2副液室を介しても第1副液室との間での液体の流動が生じる。 In the anti-vibration device With such a configuration, first, relatively when the rubber elastic body is deformed by the vibration input of a low frequency, the volume of the main liquid chamber periodically changes, through which the first orifice passage together with the liquid to flow between the first auxiliary liquid chamber, even through the second orifice passage and the second sub liquid chamber liquid flow between the first auxiliary liquid chamber caused Te. これは、低周波の振動入力によって生じる液体の流動速度が比較的低いからであり、このときには第1及び第2の副液室同士が弾性膜部材の連通孔を介して実質的に連通されることになる。 This is because the flow rate of the liquid caused by the vibration input of a low frequency is relatively low, the first and second sub-liquid chambers with each other is passed substantially with each other via the communication hole of the elastic membrane member is in this case It will be.

この状態は、第1及び第2オリフィス通路を合わせた1つの仮想的なオリフィス通路によって主液室と第1副液室とが連通されているものとみなすことができ、この仮想のオリフィス通路における液体の共振によって、図4に仮想線で示すように、第1及び第2オリフィス通路各々の単独のピーク(図に一点鎖線で示す)の中間の周波数域には、それらのいずれよりも高い減衰作用のピークが現れるようになる。 In this state, by a single virtual orifice passage of the combined first and second orifice passage can be main liquid chamber and the first auxiliary liquid chamber is deemed to have been communicated, the orifice passage of the virtual the resonance of the fluid, as shown in phantom in FIG. 4, the intermediate frequency range of the first and second orifice passages each single peak (indicated by one-dot chain lines in the figure), high attenuation than any of them so that the peak of the action appears.

すなわち、前記第1オリフィス通路の共振周波数付近では本来の減衰作用が得られないものの、そこから高周波側にかけての広い範囲で高い減衰作用が得られるようになる。 That is, although the foregoing first orifice passage near the resonance frequency of not obtained original damping, made therefrom as a high damping effect over a wide range of toward the high frequency side is obtained. 但し、そうして周波数が高くなるに連れて、徐々に液体は第1オリフィス通路を流れ難くなる(所謂目詰まり)とともに、第1及び第2の副液室同士を連通する弾性膜部材の連通孔も流れ難くなってゆくから、前記仮想のオリフィス通路による減衰作用は徐々に失われてゆき、第2オリフィス通路における液体の共振による減衰作用が支配的になってゆく。 However, thus As the frequency increases, gradually liquid with hardly flows through the first orifice passage (so-called clogging), communication of the elastic membrane member for communicating the first and second sub-liquid chambers with each other since even day become easily flow hole, the damping effect of the virtual orifice passage Yuki is gradually lost, damping effect due to resonance of the liquid in the second orifice passage will become increasingly predominant.

そうして入力振動の周波数に応じて徐々に、第1及び第2のオリフィス通路を合わせた仮想のオリフィス通路の減衰特性から第2オリフィス通路単独の減衰特性に移行してゆくことから、本発明では、図に実線や破線で示すように、第1オリフィス通路の共振周波数付近から第2オリフィス通路の共振周波数付近にかけての広い範囲に亘って、従来はオリフィス通路の共振周波数付近でしか得られなかった高い減衰作用が得られるようになる。 Then gradually according to the frequency of input vibration, since the attenuation characteristics of the imaginary orifice channel the combined first and second orifice passages slide into transition to the attenuation characteristics of the second orifice passage alone, the present invention in, as shown by the solid line and the broken line in the figure, from the vicinity of the resonance frequency of the first orifice passage over a wide range of over the vicinity of the resonance frequency of the second orifice passage, conventionally not obtained only in the vicinity of the resonance frequency of the orifice passage high damping effect will be obtained with.

したがって、本発明の防振装置を自動車のエンジンマウントに適用する場合、第1オリフィス通路をシェイク振動よりも低い、例えば5Hz付近の周波数域にチューニングする一方、第2オリフィス通路は従来同様アイドル振動に合わせてチューニングすれば、シェイク振動からアイドル振動までをカバーする広い周波数域に亘って十分な振動減衰作用を得ることができる。 Accordingly, the vibration isolating apparatus of the present invention when applied to an engine mount of an automobile, lower than the shake vibration of the first orifice passage, for example, while tuned to the frequency range near 5 Hz, the second orifice passage in the conventional same idle vibration if tuned for, it is possible to obtain a sufficient vibration damping effect over a wide frequency range covering from shake vibration to idling vibration.

しかも、そうして広い周波数域に亘ってオリフィス通路が機能することから、この周波数域において所謂動ばねのジャンプは生じない。 Moreover, since the orifice passage functions thus over a wide frequency range, jump Ido spring where in this frequency range does not occur. よって、従来以上にシェイクやアイドル振動等を吸収、減衰しながら、それらの中間の周波数域の振動も効果的に吸収、減衰することが可能になり、車両の乗り心地を改善することができる。 Therefore, absorb shake and idle vibration or the like than before, while attenuating the vibration of the frequency range of their intermediate also effectively absorbed, it is possible to attenuate, it is possible to improve the riding comfort of the vehicle.

ここで、前記連通孔の断面積は、上述した減衰作用の現れ方に大きな影響を与えるものであり、具体的には、連通孔の断面積が大きいほど仮想のオリフィス通路による減衰特性に近づく一方、連通孔の断面積が小さいほど、第1及び第2オリフィス通路各々の特性に近づくようになる。 Here, the cross-sectional area of the communication hole is for a major impact on manifestations of the damping as described above, specifically, while the larger cross-sectional area of the communication hole closer to the damping characteristics of a virtual orifice passage , as the cross-sectional area of the communication hole is small, so that approach the characteristics of the first and second orifice passages, respectively. 本発明者は実験の結果、上述した発明の作用を得るためには、前記弾性膜部材の厚みが1.0〜5.0mmくらいの場合に、連通孔の直径は2.0〜10.0mmとすればよく、好ましくは3.0〜6.0mmくらいとするのがよいことを見出した。 The present inventors as a result of experiments, in order to obtain the effect of the invention described above, wherein when the thickness of the elastic membrane member is about 1.0 to 5.0 mm, the diameter of the communication hole 2.0~10.0mm Tosureba well, preferably it has found that it is preferable to about 3.0~6.0Mm.

好ましいのは、前記主液室と前記第1副液室とを仕切る仕切部材を備え、この仕切部材に前記第2副液室と前記第1及び第2オリフィス通路とを形成することであり(請求項2)、こうすれば防振装置の構造の簡略化が図られる。 Preference is provided with a partition member for partitioning said main liquid chamber and the first auxiliary liquid chamber, is to form the said second said first and second orifice passage and the auxiliary liquid chamber to the partition member ( claim 2), simplification of the structure of the vibration damping device can be achieved in this way.

より具体的には、前記第1及び第2連結金具の一方が主荷重入力方向に延びる柱状とされ、他方は、該一方の連結金具の外周側に離間した筒状とされている防振装置において、前記仕切部材を前記他方の連結金具の内側に嵌め込んで、前記主荷重入力方向の一側に主液室を、また、他側に第1副室を区画する。 More specifically, the one of the first and second connecting fitting is a columnar shape extending in the main load input direction, the other anti-vibration are spaced cylindrical on the outer peripheral side of one of the connecting fitting the device in the fitted a partition member on the inside of the other connecting fitting, a main liquid chamber on one side of the main load input direction, defining a first sub-chamber to the other side. そして、この仕切部材には前記第1副液室に臨んで開口する凹部を形成し、この開口を前記弾性膜部材により覆って前記第2副液室を形成した上で、その弾性膜部材の略中央に連通孔を形成するのが好ましい(請求項3)。 And, this is the partition member to form a recess that opens facing said first auxiliary liquid chamber, in terms of the opening to form the second auxiliary liquid chamber cover by the elastic membrane member, the elastic membrane member preferably formed a communication hole at substantially the center (claim 3).

こうすれば、弾性膜部材の面積を比較的大きく確保しやすい上に、その略中央に形成した連通孔の断面積は、液圧の変動を受けて弾性膜部材が変形しても、あまり大きく変動しないから、上述した発明の作用を安定的に得る上で有利になる In this way, on the area of ​​the elastic membrane member relatively large easily ensured, the cross-sectional area of ​​the communication hole formed in the substantially central, be modified elastic film member receives the fluctuation of the hydraulic pressure, too large do not fluctuate, which is advantageous for obtaining stably effects of invention described above.

以上、説明したように本発明に係る液体封入式の防振装置によると、第1及び第2の2つのオリフィス通路の相互作用により、入力振動の周波数が相対的に低いときには両者を合わせた仮想のオリフィス通路による減衰作用が得られるとともに、入力振動の周波数が高くなるに連れて徐々に第2オリフィス通路単独の減衰作用に移行するようになるから、従来にない広い周波数域に亘って十分な減衰作用を得ることができる。 As described above, according to the liquid sealed type vibration isolator according to the present invention, as described, by the interaction of the first and second two orifice passage, the frequency of the input vibration is the sum of both when relatively low Virtual with damping effect by the orifice passage can be obtained, because so gradually shifts to the damping effect of the second orifice passage solely as the frequency of the input vibration becomes higher, sufficient over unprecedented wide frequency range it is possible to obtain a damping effect.

よって、例えば自動車のエンジンマウントとして用いれば、所謂シェイク振動からアイドル振動にかけてエンジンの振動を効果的に吸収、減衰することができ、車両の乗り心地を向上できる。 Thus, for example, it is used as an engine mount for an automobile, effectively absorb the vibration of the engine over the idling vibration from a so-called shake vibration can be attenuated, thereby improving the riding comfort of the vehicle.

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。 It will be described in detail with reference to embodiments of the present invention with reference to the drawings. 尚、以下の好ましい実施形態の説明は、本質的に例示に過ぎず、本発明、その適用物或いはその用途を制限することを意図するものではない。 Note that the following description of the preferred embodiments is merely exemplary in nature, the present invention is not intended to limit the scope, applications and use.

(実施形態1) (Embodiment 1)
図1は、本発明に係る液体封入式の防振装置を自動車用エンジンマウントAに適用した実施形態を示し、このエンジンマウントAは、図示しない自動車のエンジン及び変速機(以下、両者をまとめてパワープラントという)と車体との間に介在されて、それらの静荷重を支えるとともに、当該パワープラントからの振動を吸収し或いは減衰させて、車体への伝達を抑制するためのものである。 1, an anti-vibration system for a liquid-filled according to the present invention shows an application to the embodiments automotive engine mount A, the engine mount A is an automotive engine and a transmission (not shown) (hereinafter, collectively both is interposed between the vehicle body and the power of the plant), together with supporting their static load, to absorb vibrations from the power plant or attenuates, it is intended to suppress the transmission to the vehicle body.

また、実施形態1のエンジンマウントAは、図示しないブラケット等を介してパワープラントに取り付けられる概略柱状のインナ金具1(第1連結金具)と、これをゴム弾性体2を介して下方から支持する円筒状のアウタ金具3(第2連結金具)とを備え、このアウタ金具3の下側外周における自動車の前側及び後側にそれぞれ溶接された一対の脚部30(図には一つのみ示す)によって、自動車の車体サイドフレーム等に固定されるようになっている。 The engine mount A of Embodiment 1 includes an inner fitting 1 Summary columnar attached to the power plant via a bracket (not shown) or the like (first connecting fitting), which is supported from below through the rubber elastic body 2 cylindrical outer fitting 3 (second connecting fitting) and provided with, (shown only one in the figure) a pair of legs 30 which are welded to the front and rear sides of the vehicle in the lower periphery of the outer fitting 3 by, and is fixed to a vehicle body side frame of an automobile.

前記インナ金具1は、柱軸線Z方向の中間部に厚肉のつば部10を有し、その下側には下方に向かって窄んだテーパ部11が、また上側には軸部12が、それぞれ形成されている。 The inner fitting 1, the middle portion of the column axis Z direction has a flange portion 10 of the thick, tapered portion 11 but Lisbon downwards on the lower side thereof, also in the upper shaft portion 12, They are formed. 図の例では、つば部10の上面及び外周面に各々、後述のストッパ金具6と協働するようにストッパゴム層13,14が設けられている。 In the illustrated example, each upper surface and the outer peripheral surface of the flange portion 10, the stopper rubber layers 13 and 14 to the stopper fitting 6 cooperates described later is provided. また、軸部12にはパワープラント側のブラケットが取り付けられ、これを締結するためのボルトがボルト穴12aに螺入されるようになっている。 Further, the shaft portion 12 is adapted to the bracket is attached to the power plant side, the bolt for fastening this is screwed into the bolt hole 12a.

尚、図の例では軸線Zがパワープラントの静荷重の入力する方向(主荷重入力方向)に延びていて、この軸線Zに沿ってインナ金具1のボルト穴12aの下端からさらに下方に延びるように、縦孔15が穿孔されている。 In the example of FIG extend in a direction (main load input direction) axis Z enters the static load of the power plant, so that further extends downward from the lower end of the bolt hole 12a of the inner fitting 1 along the axis Z a vertical hole 15 has been drilled. この縦孔15は、インナ金具1の下端に開口しており、後述する液室Fに液体を封入するために用いられる。 The longitudinal hole 15 is open at the lower end of the inner fitting 1 is used to encapsulate the liquid into the liquid chamber F to be described later. 液体の封入後に縦孔15は鋼球16によって封止される。 Longitudinal bore 15 after the encapsulation of the liquid is sealed by a steel ball 16.

前記ゴム弾性体2は、その上部がインナ金具1下側のテーパ部11を覆って加硫接着され、そこから放射状に拡がりながら斜め下に向かって延びる傘状の主ばね部20と、この主ばね部20の下端に連続して下方に延びる円筒状の延出部21とからなり、この延出部21においてアウタ金具3の内周に連結されている。 The rubber elastic body 2, an upper portion thereof bonded by vulcanization to cover the tapered portion 11 of the inner fitting 1 downward, the umbrella-shaped main spring portion 20 extending obliquely under while spreading radially therefrom, the main formed of a cylindrical extending portion 21 for extending downward continuously to the lower end of the spring portion 20 is connected to the inner periphery of the outer shell 3 in the extending portion 21. すなわち、図の例ではアウタ金具3は、内筒31と外筒32とからなる二重構造のものであり、その内筒31がゴム弾性体2の延出部21に埋め込まれて一体化されるとともに、この延出部21の外周面が外筒32の内周面に接着固定されている。 That is, the outer fitting 3 in the example of FIG. Is of double structure consisting of the inner cylinder 31 and the outer tube 32., the inner cylinder 31 is integrally embedded in the extended portion 21 of the rubber elastic body 2 Rutotomoni, the outer peripheral surface of the extending portion 21 is bonded and fixed to the inner peripheral surface of the outer cylinder 32.

また、ゴム弾性体2の延出部21の内周は下側で拡径されて、環状の段部が形成されており、この段部を受け部として下方からオリフィス盤4が嵌め込まれるとともに、このオリフィス盤4を下方から覆うようにしてゴム製のダイヤフラム5が取り付けられている。 Further, the inner periphery of the extension portion 21 of the rubber elastic body 2 is enlarged by the lower stepped portion of the annular is formed, together with the orifice disk 4 is fitted from below the receiving section of the stepped portion, the diaphragm 5 made of rubber is attached so as to cover the orifice disk 4 from below. ダイヤフラム5の外周部には補強金具が埋め込まれていて、アウタ金具3の内筒31の下端に形成されたフランジによって、下方からかしめられている。 The outer peripheral portion of the diaphragm 5 is embedded metal fitting is, by a flange formed at the lower end of the inner tube 31 of the outer shell 3, which is caulked from below.

そうしてダイヤフラム5によりアウタ金具3の下端開口が閉塞されて、液室Fが形成される。 Then with the lower end opening of the outer shell 3 is closed by the diaphragm 5, the liquid chamber F is formed. この液室Fは、オリフィス盤4(仕切部材)によって上下に仕切られていて、その上側、即ち主荷重入力方向の一側が受圧室f1(主液室)に、また、下側が平衡室f2(第1副液室)になっている。 The liquid chamber F is the orifice disk 4 have been divided up and down by (partition member), the upper, i.e. the main load input direction one side pressure receiving chamber f1 (main liquid chamber), The lower the equilibrium chamber f2 ( It has become the first sub-liquid chamber). オリフィス盤4の構造について詳しくは後述するが、図の例ではその外周に上下二重構造の第1オリフィス通路P1が形成されて、受圧室f1と平衡室f2とを連通させている。 For more information on the structure of the orifice disk 4 will be described later, is being first orifice passage P1 of the upper and lower double structure is formed on the outer circumference in the illustrated example, it is communicated to the pressure receiving chamber f1 and the balancing chamber f2.

また、オリフィス盤4の内周側には中間液室f3(第2の副液室)が形成されて、平衡室f2との間をメンブラン42(弾性膜部材)によって区画されているとともに、この中間液室f3の周囲を囲んで円環状の第2オリフィス通路P2が形成されて、中間液室f3を前記受圧室f1に連通させている。 Further, the inner peripheral side of the orifice disk 4 is intermediate liquid chamber f3 (second sub liquid chamber) is formed, with being partitioned by the membrane 42 between the balancing chamber f2 (elastic membrane member), this It is the second orifice passage P2 of annular form surrounds the intermediate liquid chamber f3, which communicates the intermediate liquid chamber f3 to the pressure receiving chamber f1. これら第1及び第2オリフィス通路P1,P2を介して液体が受圧室f1と平衡室f2及び中間液室f3との間を流動することによって、パワートレインからの振動が効果的に吸収、減衰される。 By via the first and second orifice passages P1, P2 liquid to flow between the pressure receiving chamber f1 and the equilibrium chamber f2 and the intermediate liquid chamber f3, vibrations from the power train is effectively absorbed, attenuated that.

一方、マウントAの上部には、ゴム弾性体2の主ばね部20等を覆うように逆カップ状のストッパ金具6が配設され、その下端部がアウタ金具3の上端部にかしめて固定されている。 On the other hand, the upper portion of the mount A, inverted cup-shaped stopper fitting 6 is provided so as to cover the main spring portion 20 and the like of the rubber elastic body 2, its lower end is fixed caulked to the upper end of the outer fitting 3 ing. このストッパ金具6の周壁は、インナ金具1のつば部10のストッパゴム層14と協働して車両の前後方向のストッパ機構を構成し、同様にストッパ金具6の上端壁は、ストッパゴム層13と協働して上下方向のストッパ機構を構成する。 Peripheral wall of the stopper fitting 6 constitutes a longitudinal direction of the stopper mechanism of the vehicle in cooperation with the stopper rubber layer 14 of the flange 10 of the inner fitting 1, as well as the upper end wall of the stopper fitting 6, the stopper rubber layer 13 in cooperation to constitute a vertical direction of the stopper mechanism.

尚、図1においてはマウントAにパワープラントの静荷重が作用していない状態を示しており、ストッパゴム層13とストッパ金具6の上端壁との隙間は小さいが、エンジンマウントAが自動車に取り付けられてパワープラントを支持し、その静荷重が加わる1G状態では、ゴム弾性体2が撓んでインナ金具1が下方に変位するので、前記の隙間は拡大される。 Incidentally, shows a state in which the static load of the power plant to the mount A does not act in Figure 1, the gap between the upper end wall of the stopper rubber layer 13 and the stopper fitting 6 is small, mounting the engine mount A is an automobile is to support the power plant, in the 1G state where the static load is applied, since the inner fitting 1 is bent rubber elastic body 2 is displaced downward, the clearance is enlarged.

−オリフィス盤の構造− - of the orifice disk structure -
次に、前記したオリフィス盤4の構造について詳しく説明すると、この実施形態のオリフィス盤4は、図2に拡大して示すように、アウタ金具3に嵌め込まれるドーナツ状の外側部材40と、その内側に嵌め込まれる内側部材41とを組み合わせてなり、全体としては厚肉の円盤状とされている。 Next, will be described in detail the structure of the orifice disk 4 mentioned above, the orifice disk 4 in this embodiment, as shown enlarged in FIG. 2, the donut-shaped outer member 40 to be fitted in the outer fitting 3, the inner become a combination of an inner member 41 to be fitted in, there is a disk-shaped thick as a whole. こうして組み合わされたオリフィス盤本体には下方の平衡室f2に臨んで開口する凹所が形成され、この凹所の下端開口がメンブラン42により覆われて、中間液室f3が形成されるようになっている。 The combined orifice disk main body thus has a recess that opens facing the equilibrium chamber f2 lower formed, the lower end opening of the recess is covered by a membrane 42, so as the intermediate liquid chamber f3 is formed ing.

前記外側部材40は例えば金属製(樹脂製でもよい)であって、円筒状の本体部40aの外周面における上端、下端及びその中間部位からそれぞれ鍔部40b〜dが突出して、それらの間に上下二段の環状溝40e,40fが各々外側に開口するように形成されている。 The outer member 40 is, for example, a metal (which may be made of resin), the upper end of the outer peripheral surface of the cylindrical body portion 40a, respectively, from a lower end and an intermediate portion and protruding flange portions 40B~d, between them upper and lower stages of the annular groove 40e, are formed so as 40f is opened respectively to the outside. そして、図2の手前に示す周方向部位において、上段の環状溝40eの一端が鍔部40bを貫通する長穴40gに連通し、一方、環状溝40eの他端は傾斜溝部40hによって下段の環状溝40fの一端に連通されている。 Then, in the circumferential direction sites indicated in front of FIG. 2, communicates with the elongated hole 40g of the one end of the upper annular groove 40e penetrates the flange portion 40b, whereas an annular lower by the other end inclined groove portion 40h of the annular groove 40e It communicates with the one end of the groove 40f. また、その下段環状溝40fの他端は、鍔部40dの内周寄りの部位を貫通する幅狭の長穴40iに連通している。 The other end of the lower annular groove 40f has a width through the site of the inner peripheral side of the flange portion 40d narrow and communicates with the elongated hole 40i.

一方で前記オリフィス盤4の内側部材41は、概略円板状の天板部41aの下面にそれよりも小径の円筒状壁部41bが設けられ、その内方に下方に開口する断面円形の凹所が形成される一方、円筒状壁部41bの外周面の下端には鍔部41cが突出していて、天板部41aの外周寄りの部位との間に概ね全周に亘って、外側に開口する環状溝41dが形成されている。 On the other hand the inner member 41 of the orifice plate 4, the diameter of the cylindrical wall portion 41b is provided than on the lower surface of the schematic disk-shaped top plate portion 41a, a concave circular cross section that opens downward to the inside while place is formed, the lower end of the outer peripheral surface of the cylindrical wall portion 41b and flange portion 41c is not projected, over substantially the entire circumference between the sites near the outer periphery of the top plate portion 41a, an opening to the outside an annular groove 41d that is formed. この環状溝41dの一端は、図2の手前に示す周方向部位において天板部41aに設けられた切欠部41eに連通して上方に開口する一方、環状溝41dの他端は、同様に鍔部41cに設けられた切欠部41fに連通して、下方に開口している。 One end of the annular groove 41d, while opening upward and communicates with the cutout portion 41e provided in the top plate portion 41a in the circumferential direction sites indicated in front of FIG. 2, the other end of the annular groove 41d is similarly flange It communicates with the provided notched portion 41f in section 41c, and opens downward.

そして、図示のように内側部材41を上方から外側部材40に嵌め込んで、該内側部材41の天板部41aの上面が外側部材40の上端の鍔部40bの上面と略面一になるように組み付けた後に、これらをアウタ金具3に嵌め込めば、図1に示すように外側部材40の環状溝40e,40fの開口がゴム弾性体2の延出部21により覆われて、上下二重になった螺旋状の第1オリフィス通路P1が形成される。 Then, by fitting the inner member 41 as shown from the upper to the outer member 40, so that the upper surface of the top plate portion 41a of the inner member 41 is an upper surface substantially flush with the upper end of the flange portion 40b of the outer member 40 after assembled to, if fitted into them the outer shell 3, an annular groove 40e of the outer member 40 as shown in FIG. 1, the opening of 40f is covered by the extending portion 21 of the rubber elastic body 2, the upper and lower double a first orifice passage P1 spiral became formed.

こうして形成される第1オリフィス通路P1の上端は、オリフィス盤4の外側部材40の鍔部40bの上面において受圧室f1に臨んで開口し(図1にも示す長穴40g)、一方、下端は鍔部40dの下面の内周寄りの部位において平衡室f2に臨んで開口している(長穴40i)。 The upper end of the first orifice passage P1 thus formed is open to face the pressure receiving chamber f1 at the upper surface of the flange portion 40b of the outer member 40 of the orifice disk 4 (the long hole 40g shown in FIG. 1), whereas, the lower end It is opened to face the balancing chamber f2 at the site underside of the inner peripheral side of the flange portion 40d (the long hole 40i). この第1オリフィス通路P1は、オリフィス盤4の外周を2回周回するもので、かなり長いことから、これを介して受圧室f1及び平衡室f2の間を液体が流動するときには、かなり低い第1の設定周波数(例えば5Hzくらい)において液体の共振が発生するようになる。 The first orifice passage P1 is for orbiting the periphery of the orifice disk 4 twice, for quite long, when the liquid flows between the pressure receiving chamber f1 and the balancing chamber f2 through which is much lower first resonance of the liquid is to occur at the set frequency (e.g. about 5 Hz).

同様に、前記内側部材41の第2オリフィス通路P2も、その上端が内側部材41の天板部41a上面において受圧室f1に臨んで開口する(図1にも示す切欠部41e)一方、下端は鍔部41c下面において中間液室f3に臨んで開口しており(切欠部41f)、この第2オリフィス通路P2の長さは前記第1オリフィス通路P1に比べて短いので、これを介して受圧室f1及び中間液室f3の間を相互に液体が流動するときには、前記第1設定周波数よりも高い第2の設定周波数(例えば20〜25Hzくらい)において液体の共振が発生するようになる。 Similarly, the second orifice passage P2 of the inner member 41, its upper end is opened to face the pressure receiving chamber f1 at the top plate portion 41a upper surface of the inner member 41 (notch 41e shown in FIG. 1) on the other hand, the lower end in the flange portion 41c lower surface is opened to face the intermediate liquid chamber f3 (notch 41f), since this length of the second orifice passage P2 is shorter than the first orifice passage P1, the pressure-receiving chamber through which when the liquid to flow between the f1 and the intermediate liquid chamber f3 with each other, the resonance of the liquid is to occur at the first set higher than the frequency a second set frequency (for example, about 20~25Hz).

つまり、この実施形態のマウントAは、基本的には第1及び第2の2つのオリフィス通路P1,P2を備えたダブル・オリフィス型のものであり、その一方が相対的に低周波域に、また、他方は相対的に高周波域にチューニングされている。 That is, the mount A of this embodiment is basically the ones of the first and second two orifice passages P1, double orifice type having a P2, the one of which is relatively low frequency range, also, the other is tuned to a relatively high frequency range. それに加えて、この実施形態では平衡室f2と中間液室f3とを区画するメンブラン42に所定寸法の連通孔42aが設けられており、液体の流動速度が比較的低い周波数域においては実質的に両室f2,f3同士が連通されるようになっている。 In addition, this embodiment has communication holes 42a of a predetermined size is provided in the membrane 42 that partitions the equilibrium chamber f2 and the intermediate liquid chamber f3, substantially in a relatively low frequency range the flow velocity of the liquid both chambers f2, f3 each other is adapted to be communicated.

具体的にメンブラン42は、例えばNR、NR/BR、IIRやシリコーンゴム等、種々のゴム材料を用いて直径が30〜60mmくらい、厚みが1.5〜3.0mmくらいの円板状に成形したものであり(この範囲に限定されない)、ゴムの硬度は概略40〜80度くらい(JIS K6253 A)に設定されている。 Specifically membrane 42 is molded, for example NR, NR / BR, IIR or silicone rubber, in diameter using various rubber materials about 30 to 60 mm, a thickness enough disc-shaped 1.5~3.0mm are those the (not limited to this range), the hardness of the rubber is set to about schematic 40-80 degrees (JIS K6253 a). メンブラン42の外周縁部は前記オリフィス盤本体(外側部材40及び内側部材41)の凹所の下端の開口周縁部に接着等されていて、好ましくはその中央付近を貫通するように円形断面の連通孔42aが形成されており、その直径は一例として約4.0mmに設定されている。 The outer peripheral edge of the membrane 42 have been bonded or the like to the opening edge of the lower end of the recess of the orifice disk body (the outer member 40 and inner member 41), communicating a circular cross-section, as preferably through the vicinity of the center hole 42a is formed, its diameter is set to approximately 4.0mm as one example.

詳しくは以下に述べるが、連通孔42aが大きいほど、また、メンブラン42のゴムの硬度が高いほど、液体は連通孔42aを流通しやすい。 Details will be described below, as the communicating hole 42a is larger, also the higher the hardness of the rubber of the membrane 42, the liquid tends to flow through the communication hole 42a. また、メンブラン42自体が大きければ、平衡室f2や中間液室f3の液圧の変動によってメンブラン42が弾性変形するときに、連通孔42aの大きさ(断面積)はあまり大きくは変動しないので、この連通孔42aを介しての液体の流動状態が安定する。 Also, the greater the membrane 42 itself, when the membrane 42 by a hydraulic variation of the equilibrium chamber f2 and the intermediate liquid chamber f3 is elastically deformed, the size (sectional area) of the communicating hole 42a is so much greater does not vary, flowing state of the liquid through the communication hole 42a is stabilized. この点については、メンブラン42の略中央に連通孔42aを形成することも有利に働く。 In this regard, also favoring the formation of the communication hole 42a substantially at the center of the membrane 42.

−第1及び第2オリフィス通路による減衰作用− - damping action by the first and second orifice passages -
斯かる構成の第1及び第2オリフィス通路P1,P2による減衰作用について、以下に詳細に説明する。 For damping action by the first and second orifice passages P1, P2 of such a configuration will be described in detail below. まず、エンジンマウントAの構造を模式的に示すと、図3のように受圧室f1は、第1及び第2オリフィス通路P1,P2によってそれぞれ平衡室f2及び中間液室f3に連通されていて、その両室間f2、f3のメンブラン42には連通孔42aが形成されている。 First, when showing the structure of the engine mount A schematically, the pressure receiving chamber f1 as shown in Figure 3, they communicates with the equilibrium chamber f2 and the intermediate liquid chamber f3, respectively, by first and second orifice passages P1, P2, communication hole 42a is formed in the membrane 42 of the two chambers between f2, f3. 第1オリフィス通路P1は、シェイク振動よりも低い例えば5Hzくらいの周波数にチューニングされ、第2オリフィス通路P2はアイドル振動に合わせて、例えば20〜25Hzくらいにチューニングされている。 First orifice passage P1 is tuned to the frequency of as low example 5Hz than shake vibration, the second orifice passage P2 in accordance with the idling vibration, which is tuned for example about the 20~25Hz.

ここで、仮に前記メンブラン42の連通孔42aが設けられていないとすれば、一般的なダブル・オリフィス型のものと同じ構造であり、このマウントAの減衰作用の周波数特性(以下、単に減衰特性ともいう)は、図4に一点鎖線で示すように、単純に2つのオリフィス通路P1,P2における液体の共振によって、それぞれの共振周波数付近(図の例では5Hz及び23Hz)に独立して減衰のピークが現れるようになる。 Here, if tentatively communicating hole 42a of the membrane 42 is not provided, the same structure as a general double-orifice type, the frequency characteristic of the damping of the mount A (hereinafter, simply attenuation characteristics the also referred), as shown in FIG. 4 by the dashed line, simply by the resonance of the liquid in the two orifice passages P1, P2, attenuation independently of 5Hz and 23 Hz) in the example of each of the vicinity of the resonance frequency (FIG. so that peak appears.

一方で仮にメンブラン42がないとすれれば、第1及び第2オリフィス通路P1,P2を合わせた仮想的な1つのオリフィス通路によって受圧室f1及び平衡室f2が連通されているとみなすことができる。 If on the other hand Surere and if the membrane 42 is not, can be regarded as the pressure receiving chamber f1 and the balancing chamber f2 by a single virtual orifice passage of the combined first and second orifice passages P1, P2 are communicated . この仮想のオリフィス通路における液体の共振による減衰特性は図4に仮想線(二点差線)で示すようになり、第1及び第2オリフィス通路P1,P2各々のピークの中間の周波数域(図では15〜20Hzくらい)に、それらのいずれよりも高い減衰のピークが現れる。 The attenuation characteristics due to resonance of the liquid in the orifice passage of the virtual becomes as shown by a virtual line (two-dot chain line) in FIG. 4, the first and second orifice passages P1, P2 each intermediate frequency range of the peak (in the figure the 15~20Hz around), the peak of the high attenuation appears than any of them.

そして、この実施形態のようにメンブラン42に連通孔42aを設けた場合は、図に実線や破線で示すように、あたかも前記2つの特性が合わさったかのようになり、その連通孔42aの大きさ(断面積)に応じて両者の中間的な特性を示すようになる。 Then, the case of providing the communication hole 42a in the membrane 42 as in this embodiment, as shown by the solid line and the broken line in the figure, as if would be if the two characteristics together, the size of the communicating hole 42a ( It exhibits a intermediate characteristics of both in accordance with the cross-sectional area). すなわち、同図に実線aで示すグラフは、この実施形態と同じく連通孔42aの直径を4.0mmとした場合であり、破線b1は直径6.0mmの、一方、破線b2は直径2.5mmのそれぞれの場合を示している。 That is, the graph shown in FIG. By solid line a shows the case where the 4.0mm diameter of the same hole 42a this embodiment, the broken line b1 in diameter 6.0 mm, whereas the broken line b2 diameter 2.5mm It shows the case of each.

同図から全体的な傾向として、連通孔42aの孔径が小さいほど前記のダブル・オリフィス型の特性に近くなり、反対に大きいほど前記の仮想のオリフィス通路の特性に近くなることが分かる。 The overall trend from the figure, the closer to the double orifices type characteristics enough small pore size of the communication hole 42a, it can be seen that close to the characteristics of the virtual orifice passage larger in the opposite. また、グラフa、b1を対比すると、孔径の増大に応じて低周波側(図の例では10〜20Hz)での減衰作用が高まる一方で、高周波側(同20Hz以上)では減衰作用が低下することも分かる。 Furthermore, when comparing the graphs a, b1, (in the example of FIG. 10 to 20 Hz) low frequency side in accordance with the pore size increase while increasing the damping in the damping effect in the high frequency side (or the 20 Hz) decreases it can also be seen that.

より具体的に、図示のグラフa,b1のような特性を有するマウントAに概略15Hz未満の相対的に低周波の振動が入力すると、受圧室f1の容積が周期的に変化して、図3に実線の矢印で示すように第1オリフィス通路P1を介して平衡室f2との間を液体が流動するとともに、破線の矢印で示すように第2オリフィス通路P2及び中間液室f3を介しても平衡室f2との間での液体の流動が生じる。 More specifically, when vibration of relatively low frequency of less than schematic 15Hz to mount A having the characteristics shown in the graph a, b1 shown is inputted, the volume of the pressure receiving chamber f1 is changed periodically, 3 between the equilibrium chamber f2 through the first orifice passage P1 as indicated by solid arrows together with the liquid to flow in, even through the second orifice passage P2 and the intermediate liquid chamber f3 as shown by the dashed arrows liquid flow between the equilibrium chamber f2 occurs. すなわち、低周波の振動入力によって生じる液体の流動速度が比較的低いことから、この液体が連通孔42aを問題なく流れ、実質的に平衡室f2と中間液室f3とは実質的に連通されているようになる。 That is, since the flow velocity of the liquid caused by the vibration input of a low frequency is relatively low, the liquid without problems communicating hole 42a flows, substantially balancing chamber f2 and the intermediate liquid chamber f3 are substantially communicated so there.

この状態では、より短い第2オリフィス通路P2を介しても液体が流れることから、第1オリフィス通路P1の液体の共振による減衰作用は低くなるものの、そこから高周波側にかけて前記した仮想のオリフィス通路による高い減衰作用が得られるとともに、この減衰作用は周波数が高いほど高くなってゆく。 In this state, since the liquid flows also via the shorter second orifice passage P2, by although damping effect due to the resonance of the liquid in the first orifice passage P1 is low, the virtual orifice passage mentioned above therefrom toward the high frequency side with a high damping effect is obtained, the damping effect is day become higher the higher the frequency. 図示の実線のグラフaでは20Hzくらいまで、また、破線のグラフb1では15Hzくらいまで、減衰作用は周波数の高まりに応じて高くなっている。 Until about 20Hz in the graph a of the illustrated solid line, also, to around 15Hz in dashed graph b1, damping effect is higher according to increasing frequency.

但し、そうして入力振動の周波数が高くなるのに連れて、徐々に液体は第1オリフィス通路P1を流れ難くなるとともに(所謂目詰まり)、メンブラン42の連通孔42aも流れ難くなってゆくから、実線のグラフaでは10Hzくらいから、また、破線のグラフb1では13Hzくらいから、徐々に仮想のオリフィス通路による高い減衰作用が失われてゆき、各グラフa,b1は、それぞれ仮想線のグラフから離れてゆく。 However, thus brought to the frequency of the input vibration becomes higher, gradually along with the liquid is difficult to flow the first orifice passage P1 (so-called clogging), also from day it becomes difficult to flow through hole 42a of the membrane 42 , from around 10Hz in solid line a, also from around the dashed line in the graph b1 13 Hz, gradually Yuki lost high damping effect of virtual orifice passage, the graphs a, b1, from the graph of each imaginary line Yuku away.

そして、図の例では20Hzを越える相対的に高い周波数域ではメンブラン42の連通孔42aが実質的に塞がったかのようになって、液体の流動は主に第2オリフィス通路P2を介して受圧室f1と中間液室f3との間でのみ生じるようになるから、この第2オリフィス通路P2による減衰作用(一点鎖線で示す)が支配的になると考えられる。 Then, so the communicating hole 42a of the membrane 42 is at a relatively high frequency range exceeding 20Hz in the example of figure of whether blocked substantially, the flow of the liquid is mainly through the second orifice passage P2 pressure receiving chamber f1 because so occur only between the intermediate liquid chamber f3, it believed damping action by the second orifice passage P2 (indicated by a chain line) becomes dominant.

尚、図の例では20Hz以上の周波数域においてグラフa,b1のいずれもが一点鎖線のグラフに比べて低い減衰を示しており、特に連通孔42aの大きな破線のグラフb1の方が減衰が低くなっている。 Note that none of the graphs a, b1 in a frequency range of not lower than 20Hz in the example of figure shows the low attenuation in comparison with the graph of a chain line, particularly the larger dashed graph b1 is low attenuation of the communication hole 42a going on. これは、比較的高い周波数域でも連通孔42aを介しての液体の流動は完全にはなくならず、このことによって第2オリフィス通路P2による減衰作用が低下するからである。 This is because the flow of liquid through the communicating hole 42a at a relatively high frequency range not completely eliminated is by this damping action by the second orifice passage P2 decreases.

したがって、この実施形態に係るエンジンマウントA(防振装置)によると、入力する振動の周波数が相対的に低いときには、第1及び第2の2つのオリフィス通路P1,P2の相互作用によって、仮想的な1つのオリフィス通路における液体の共振による高い減衰作用が得られるとともに、その振動の周波数が高くなるに連れて徐々に第2オリフィス通路P2による減衰作用に移行してゆくようになるから、従来にない広い周波数域に亘って高い減衰作用を得ることができる。 Therefore, according to the engine mount A of this embodiment (vibration damping device), when the relatively low frequency of vibration input by the interaction of the first and second two orifice passages P1, P2, virtual such with a high damping effect due to the resonance of the liquid is obtained in one of the orifice passage, because so slide into gradual transition to the damping action by the second orifice passage P2 taken to the frequency of the vibration is high, the conventional it is possible to obtain a high damping effect over a no wide frequency band.

よって、この実施形態のように第1オリフィス通路P1をシェイク振動よりも低い所定周波数(例えば5Hz)にチューニングし、第2オリフィス通路P2はアイドル振動に合わせて20〜25Hzくらいにチューニングすれば、図4に実線a若しくは破線b1で示すように所謂シェイク振動からアイドル振動までをカバーする広い周波数域に亘って十分な振動減衰作用を得ることができる。 Therefore, by tuning the first orifice passage P1 Shake lower predetermined frequency than the vibration (e.g. 5 Hz) as in this embodiment, the second orifice passage P2 if tuned to about 20~25Hz in accordance with the idle vibration, FIG. 4 over a wide frequency range covering up idle vibration from a so-called shake vibration as shown by the solid line a or the broken line b1 is possible to obtain sufficient vibration damping effect.

しかも、そうして広い周波数域に亘って第1及び第2オリフィス通路P1,P2が機能することから、この周波数域において所謂動ばねのジャンプが生じることがなく、この結果として従来以上にシェイクやアイドル振動等を吸収、減衰しながら、それらの中間の周波数域の振動も効果的に吸収、減衰して、車両の乗り心地を改善することができる。 Moreover, thus since the wide first and second orifice passage over a frequency range P1, P2 functions, without a jump at Ido spring occurring in this frequency range, shake Ya than ever as a result absorb idle vibration or the like, while attenuating the vibration of the frequency range of their intermediate also effectively absorbed, attenuated, it is possible to improve the riding comfort of the vehicle.

具体的に図5は、シェイク振動のように車両の乗り心地に相関のある比較的振幅の大きな振動入力(図の例では、963Nの予荷重を付与した上で±0.5mmの振幅で加振)を対象として、この実施形態のマウントAの動ばね及び減衰について調べた結果を、従来一般的なシングル・オリフィス型の液封マウントと対比して示したものである。 Specifically, FIG. 5, in the example of a relatively large vibration input (Fig amplitude correlated with the riding comfort of the vehicle as shake vibration, pressurized with an amplitude of ± 0.5 mm in terms of the preloading of 963N as target vibration), the results of examining the dynamic spring and damping mount a of this embodiment, there is shown in comparison with the conventional typical single orifice type liquid seal mount.

同図(b)の実線のグラフは、スケールは異なるものの前記図4の実線のグラフaと同じであり、図に破線で示す従来型の液封マウントに比べて所謂シェイク振動の領域(10Hz付近)ではやや減衰が低くなるものの、所要の減衰は確保できる上に、そこから30〜40Hzくらいまでの非常に広い範囲に亘って高い減衰効果が得られている。 The solid line in the graph of FIG. (B) the scale is the same as the graph a solid line of different FIG 4, a so-called shake vibration region (10 Hz vicinity as compared with conventional liquid sealed mount shown by the broken line in FIG. ) in although slightly attenuated is low, the required attenuation on can be secured, a high damping effect over from there to a very wide range up to about 30~40Hz is obtained. このことで、シェイク振動のみならずピッチング等による車体振動も十分に抑制でき、乗り心地が向上する。 In this, the vehicle body vibrations due to pitching and the like not shake vibration but also be sufficiently suppressed, the riding comfort is improved.

しかも、同図(a)に実線のグラフで示すように10〜30Hzの広い周波数域に亘って従来までのような動ばねのジャンプ(図に破線で示す)が生じておらず、アイドル振動の吸収に何ら悪影響を及ぼす虞れはない。 Moreover, the dynamic spring such as to conventionally over a wide frequency range of 10~30Hz as shown by the solid line in the graph in FIG. (A) jump (figure indicated by a broken line) is not generated, the idle vibration there is no adverse effect possibility to absorption. また、こうした比較的大きな振幅の振動入力に対しては、破線のグラフのように動ばねが落ち込むと、パワートレイン全体のぐらぐら感が現れる心配があるが、実線のグラフには落ち込みがなく、そのような心配もない。 Further, such relatively with respect to the large-amplitude vibration input, the drop is the dynamic spring as shown by a broken line in the graph, there is a loose feeling appears concern the entire powertrain, no drop in the solid line graph, the there is no worry about, such as.

一方、図6には、アイドル振動に相当する比較的小さな振幅(±0.05mm)で加振したときの特性を示し、同図(a)に示すようにアイドル振動を含む広い周波数域(図の例では15〜25Hz)において動ばねのボトムが見られることから、この実施形態のマウントAによってアイドル振動等を効果的に吸収し、車体への振動伝達を十分に抑制できることが分かる。 On the other hand, in FIG. 6 shows a relatively small amplitude characteristics when vibrated at (± 0.05 mm) corresponding to idling vibration, wide frequency range including the idling vibration as shown in FIG. (A) (FIG. from the bottom of the dynamic spring can be seen in 15~25Hz) in the example, effectively absorb idle vibration or the like by the mounting a in this embodiment, it can be seen that sufficiently suppress the vibration transmission to the vehicle body.

しかも、その広い周波数域において、同図(b)に実線のグラフで示すように非常に高い減衰作用が得られており、前記のようにアイドル振動等を効果的に吸収できるのみならず、それを減衰させる効果も期待できる。 Moreover, not only in its broader frequency range, and a very high damping effect is obtained as shown by the solid line in the graph in FIG. (B), can only be effectively absorb idle vibration or the like as described above, it effect can also be expected to attenuate.

−変形例− - modification -
図7〜9にはそれぞれ実施形態1の変形例を示す。 Each 7-9 show a modification of the first embodiment. この変形例のマウントAは、オリフィス盤4の具体的な構造が前記の実施形態と異なるのみである。 Mount A in this modification, only the specific structure of the orifice disk 4 differs from the embodiment.

まず、図7に示す変形例1ではオリフィス盤4を、概略円盤状の本体部材45と、これに組み付けられる蓋部材46とによって構成している。 First, a first modification orifice disk 4 in FIG. 7, is constituted by substantially a disk-shaped main body member 45, a lid member 46 assembled thereto. 本体部材45は、前記実施形態における内側部材41から鍔部41cを取り除いたものを外側部材40に組み合わせて、例えば金属材(樹脂材でもよい)によって一体成形したかのような構造である。 Body member 45 combines the minus the flange portion 41c from the inner member 41 in the embodiment to the outer member 40, a structure as if integrally molded by, for example, a metal material (or a resin material).

一方、蓋部材46は、そうして内側部材41から取り除いた鍔部41cの開口を塞ぐようにメンブラン42を取り付けたような構造であり、この蓋部材46を図示のように本体部材45に下方から組み付けることで、第2オリフィス通路P2及び中間液室f3が形成されるようになっている。 On the other hand, the lid member 46 is thus a structure as fitted with a membrane 42 so as to close the opening of the flange portion 41c has been removed from the inner member 41, downward to the body member 45, as illustrated in the lid member 46 by assembling the, so that the second orifice passage P2 and the intermediate liquid chamber f3 is formed. 尚、図の例では蓋部材46も金属材(樹脂材でもよい)の成形品としているが、蓋部材46は板金加工によるものであってもよい。 Although in the example of FIG. Is a molded article of the lid member 46 is also a metal material (or a resin material), the lid member 46 may be by sheet metal processing.

また、図8、9にそれぞれ示す変形例2、3では、蓋部材46全体をゴム材によって形成し、その中央寄りの部分をメンブランとして機能させるとともに、その中央部に連通孔46aを形成したものである。 Also, those in the modified example 2 shown in FIGS. 8 and 9, the entire lid member 46 formed of a rubber material, with to function portion of the inboard as membrane, to form a communication hole 46a at the center thereof it is. 図8のものでは蓋部材46の外周縁に金属製(又は樹脂製)のリング部材46bが設けられ、ここにおいて蓋部材46が本体部材45に嵌入されている。 Those in FIG. 8 is a ring member 46b made of metal (or resin) is provided on the outer circumferential edge of the lid member 46, the lid member 46 is fitted to the body member 45 in this case. また、図9のものでは、別体の係止部材47を後から嵌入して、本体部材40との間に蓋部材46の外周寄りの部位を挟持するようにしている。 Furthermore, those of FIG. 9 is fitted after the locking member 47 separate, and so as to sandwich the site of the outer peripheral side of the lid member 46 between the body member 40.

(実施形態2とその変形例) (Its modification in the second embodiment)
続いて図10には、本発明の実施形態2及びその変形例に係るエンジンマウントA'の縦断面図を示す。 Followed by 10 shows a longitudinal sectional view of the engine mount A 'according to the second embodiment and its modifications of the present invention. このエンジンマウントA'は、概略的には前記した実施形態1等のマウントAを倒立させたような構造であるから、形状等は異なっていても同様の機能を有する部材には同一の符号を付して、その説明を省略する。 The engine mount A ', since the schematically a structure as is inverted mount A, such as the embodiment 1 described above, the same reference numerals shape members having the same function be different denoted by, and a description thereof will be omitted.

同図(a)に示すマウントA'は、インナ金具1が車体側(支持側)に連結される一方、鋳物のアウタ金具3はパワートレイン側(被支持側)に連結されるようになり、それらを連結するゴム弾性体2の主バネ部20は、上方に向かって拡径する摺り鉢状である。 Mount A 'shown in the diagram (a) is as shown inner fitting 1 while being connected to the vehicle body side (support side), the outer fitting 3 of the casting is connected to the power train side (the supported side), the main spring part 20 of the rubber elastic body 2 that connects them is the sliding pot-shaped whose diameter increases upward. そして、その主バネ部20に上方からオリフィス盤4及びダイヤフラム5が組み付けられて、液室F、即ち下部の受圧室f1と上部の平衡室f2とを、それぞれ区画している。 And that in the main spring portion 20 is orifice disk 4 and the diaphragm 5 from above is assembled, the liquid chamber F, i.e. a lower pressure receiving chamber f1 and an upper balancing chamber f2, are partitioned respectively.

オリフィス盤4の構造は、図2を参照して上述した実施形態1のものと同じであり、それが上下反転して配設されている。 Structure of the orifice disk 4 is the same as that of Embodiment 1 described above with reference to FIG. 2, it is arranged upside down. すなわち、オリフィス盤4は、外側部材40、内側部材41及びメンブラン42によって構成され、その外周には上下二重構造の第1オリフィス通路P1が、また、その内周側には中間液室f3とこれを囲む円環状の第2オリフィス通路P2とが、それぞれ形成されている。 That is, the orifice disk 4 includes an outer member 40, is constituted by the inner member 41 and the membrane 42, on its outer periphery a first orifice passage P1 of the upper and lower double structure, also, the intermediate liquid chamber f3 is on the inner peripheral side a second orifice passage P2 annular surrounding this, are formed respectively.

第1オリフィス通路P1は受圧室f1及び平衡室f2を連通させ、第2オリフィス通路P2は受圧室f1及び中間液室f3を連通させている。 The first orifice passage P1 is communicated with the pressure receiving chamber f1 and the balancing chamber f2, the second orifice passage P2 is communicated with the pressure receiving chamber f1 and the intermediate liquid chamber f3. 平衡室f2及び中間液室f3の間のメンブラン42には連通孔42aが形成されて、低周波の振動入力に対しては実質的に平衡室f2と中間液室f3とを連通させるようになっている。 Communication hole 42a is formed in the membrane 42 between the balancing chamber f2 and the intermediate liquid chamber f3, so the relative vibration input of a low frequency to substantially communicate the balancing chamber f2 and the intermediate liquid chamber f3 ing.

そして、この実施形態2に係るエンジンマウントA'によっても、前記した実施形態1やその変形例と同様の作用効果が得られ、シェイク振動からアイドル振動までをカバーする広い周波数域の振動を吸収、減衰して、車両の乗り心地を改善することができる。 Even by the engine mounts A 'according to the second embodiment, obtained the same effect as the above-described embodiment 1 and its modification, absorb vibration of a wide frequency range covering from shake vibration to idling vibration, decay, it is possible to improve the riding comfort of the vehicle.

同図(b)に示す変形例では、オリフィス盤4を円盤状の本体部材48と、これに組み合わされる円環状部材49とによって構成し、その内部に内外周二重構造の第1オリフィス通路P1を形成するとともに、メンブラン42によって中間液室f3を区画するようにしている。 In the modification shown in FIG. (B), the orifice disk 4 and disk-shaped body member 48, constituted by an annular member 49 to be combined thereto, the first orifice passage P1 of the inner periphery dual structure therein and forming, so that partitioning the intermediate liquid chamber f3 by membrane 42.

また、ダイヤフラム5の外周縁に金属製(樹脂製でもよい)のリング部材51を設けて、これをアウタ金具3に嵌め込むようにしており、このリング部材51の内部に第2オリフィス通路P2が形成されている。 Further, the metal at the outer peripheral edge of the diaphragm 5 and the ring member 51 (also be made of resin) is provided, which has to fit into the outer fitting 3, the second orifice passage P2 is formed in the interior of the ring member 51 ing.

尚、同図(c)に示す変形例は、実施形態2のマウントA'において、実施形態1の変形例3(図9参照)と同じ構造のオリフィス盤4を上下反転して用いたものである。 Incidentally, the modification shown in FIG. (C), in the mount A 'of the second embodiment, one using a modification 3 (see FIG. 9) and the orifice disk 4 having the same structure of Embodiment 1 upside down is there.

−他の実施形態− - Other embodiments -
本発明に係る防振装置の構成は前記した実施形態1、2やそれらの変形例に限定されることなく、その以外の種々の構成をも包含する。 Structure of the vibration isolator according to the present invention is not limited to the embodiments 1 and 2 and their modifications described above, also encompasses various configurations other than the. 例えば前記の各実施形態等においては、第1及び第2オリフィス通路P1,P2のうち、第2オリフィス通路P2が相対的に長く形成されているが、これに限らずその断面積が相対的に大きくてもよく、要するに第2オリフィス通路P2がより高周波側にチューニングされていればよい。 For example, in the above embodiments, etc., of the first and second orifice passages P1, P2, but the second orifice passage P2 is formed relatively long, the cross-sectional area is not limited to this relatively it may be larger, in short the second orifice passage P2 has only to be tuned to higher frequency side.

また、メンブラン42や蓋部材46に形成する連通孔42a,46aの大きさは、上述したようにマウントA,A'の特性を左右する重要なものであるから、それらメンブラン42等の大きさや厚み、ゴム硬度等も考慮した上で、マウントに要求される特性に応じて実験等により設定すべきであるが、例えばメンブラン42等の厚みが1.0〜5.0mmくらいの場合に、連通孔42a,46aの直径は2.0〜10.0mmの範囲に設定すればよいと考えられ、図4の例からは概略3.0〜6.0mmの範囲が特に好ましいと言える。 Further, communication holes 42a to form the membrane 42 and the lid member 46, the size of the 46a, mount A as described above, since it is important in determining the characteristics of the A ', the size and thickness of their membrane 42 or the like , on the rubber hardness or the like is also taken into consideration, it should be set by experiment or the like in accordance with the characteristics required for the mount, but for example, the thickness of the membrane 42 such as when much 1.0 to 5.0 mm, the communicating hole 42a, the diameter of 46a is considered to be set in the range of 2.0~10.0Mm, it can be said that especially preferably in the range of schematic 3.0~6.0mm from the example of FIG. 4. 連通孔42a,46aは必ずしもメンブラン42等の中央に設けなくてもよい。 Communication holes 42a, 46a is not necessarily provided in the center of the membrane 42 or the like.

また、前記の各実施形態等では、受圧室f1と平衡室f2とをオリフィス盤4によって仕切っていて、このオリフィス盤4に中間液室f3を設けているが、これに限らず、両室f1,f2を仕切る仕切部材とは別にオリフィス通路P1,P2や中間液室f3を設けてもよい。 Also, in the respective embodiments and the like of the pressure receiving chamber f1 and the balancing chamber f2 have partitioned by the orifice plate 4, it is provided with the intermediate liquid chamber f3 to the orifice disk 4 is not limited to this, both chambers f1 it may be an orifice passage P1, P2 and the intermediate liquid chamber f3 separately from the partition member that partitions f2.

さらに、前記の各実施形態等では中間液室f3をオリフィス盤4の平衡室f2側に設けて、両室f2,f3間をメンブラン42等によって区画するとともに、このメンブラン42等に連通孔42a,46aを形成しているが、これに限らず、中間液室f3は受圧室f1側に設けて、両室f1,f3間をメンブラン42等によって区画するようにしてもよい。 Furthermore, the above in the embodiments and the like is provided an intermediate liquid chamber f3 the equilibrium chamber f2 side of the orifice plate 4, as well as defined by both chambers f2, f3 between the membrane 42 or the like, the communication hole 42a in the membrane 42 or the like, Although forming a 46a, not limited thereto, the intermediate liquid chamber f3 is disposed on the pressure receiving chamber f1 side, may be defined by both chambers f1, f3 between the membrane 42 and the like.

但し、そうして受圧室f1に臨んでメンブラン42等を設けた場合は、振幅の大きな振動の入力によって受圧室f1の液圧が所定以上に大きく変動するときに、連通孔42a,46aを介して受圧室f1と中間液室f3との間で生じる液体の流動によって、受圧室f1に強い乱流が生じ特に連通孔42a,46aの付近で気泡が発生する(キャビテーション)虞れがあるから、前記実施形態のような構造とする方がよりと考えられる。 However, thus is the case of providing the membrane 42 or the like to face the pressure receiving chamber f1, when the hydraulic pressure in the pressure receiving chamber f1 by the input of the large vibrations amplitude varies larger than a predetermined, via the communication holes 42a, 46a by the flow of liquid occurring between the pressure receiving chamber f1 and the intermediate liquid chamber f3 Te, in particular the communication hole 42a strong turbulence is generated in the pressure receiving chamber f1, because there is a bubble is generated (cavitation) possibility at 46a near, Write a structure such as the embodiment it can be considered to more.

さらにまた、前記の各実施形態等では、本発明の防振装置をいわゆる縦置きのエンジンマウントA,A'に適用しているが、これに限らず、横置きのエンジンマウントにも適用することもできるし、エンジンマウントに限らずサスペンションブッシュ等に適用することも可能であり、そればかりか自動車用以外の防振装置にも適用可能と考えられる。 Furthermore, in the respective embodiments and the like of it the vibration isolating apparatus of the present invention the so-called vertical engine mount A, but is applied to the A ', which is not limited thereto, be applied to the engine mount of transversely it may, it is also possible to apply the suspension bushing or the like is not limited to the engine mount, also considered to be applicable to it only one vibration damping devices other than automobile.

以上、説明したように本発明に係る防振装置は、2つのオリフィス通路の相互作用によって、従来になく広い周波数域に亘り高い減衰作用を得ることができるので、自動車用のエンジンマウントに適用すれば乗り心地の向上に極めて効果が高い。 Above, the vibration isolator according to the present invention as described by the interaction of the two orifice passages, it is possible to obtain a high damping effect over a wide frequency range than ever, it is applied to an automotive engine mount very effective is high to the improvement of the field ride comfort.

実施形態1に係るエンジンマウントの構造を一部分、断面で示す斜視図である。 A portion of the structure of the engine mount according to Embodiment 1 is a perspective view showing in cross-section. 同オリフィス盤の構造を示す分解斜視図である。 Is an exploded perspective view showing the structure of the orifice plate. オリフィス通路の相互作用を説明するためのマウントの模式図である。 It is a schematic view of a mount for explaining the interaction of the orifice passage. メンブランの連通孔の大きさを変えて、減衰特性の変化を示すグラフ図である。 By changing the size of the communication hole of the membrane is a graph showing changes in the damping characteristics. 相対的に振幅が大きいときの動ばね及び減衰の特性を示すグラフ図である。 It is a graph showing the dynamic spring and damping characteristics when relatively large amplitude. 相対的に振幅が小さなときについての図5相当図である。 Relatively amplitude diagrams corresponding to FIG. 5 for a small time. 実施形態1の変形例1に係る図1相当図である。 It is 1 equivalent diagram according to a first modification of the first embodiment. 同変形例2に係る図1相当図である。 It is 1 equivalent diagram according to the second modification. 同変形例3に係る図1相当図である。 It is 1 equivalent diagram according to the third modification. 実施形態2及びその変形例に係るマウントの構造を示す縦断面図である。 It is a longitudinal sectional view showing a structure of a mount according to the second embodiment and its modification.

A,A' エンジンマウント(液体封入式防振装置) A, A 'engine mount (liquid-filled vibration damping device)
F 液室 f1 受圧室(主液室) F liquid chamber f1 receiving chamber (main liquid chamber)
f2 平衡室(第1副液室) f2 equilibrium chamber (the first sub-liquid chamber)
f3 中間液室(第2副液室) f3 intermediate liquid chamber (second sub liquid chamber)
P1 第1オリフィス通路P2 第2オリフィス通路Z 軸線(主振動入力方向) P1 first orifice passage P2 second orifice passage Z axis (the main vibration input direction)
1 インナ金具(連結金具) 1 inner fitting (connecting fitting)
2 ゴム弾性体3 アウタ金具(連結金具) 2 rubber elastic body 3 outer fitting (connecting fitting)
4 オリフィス盤(仕切部材) 4 the orifice disk (partition member)
42 メンブラン(弾性膜部材) 42 membrane (elastic membrane member)
42a 連通孔 46 蓋部材(弾性膜部材) 42a through hole 46 lid member (elastic membrane member)
46a 連通孔 46a communicating hole

Claims (3)

  1. 被支持側の第1連結金具と、これにゴム弾性体によって連結された支持側の第2連結金具と、そのゴム弾性体の変形に伴い容積が変化するように両金具間に形成された主液室と、この主液室に第1のオリフィス通路によって連通された第1の副液室と、を備えた液体封入式の防振装置であって、 A first connecting fitting of the supported side, to which the second connecting fitting concatenated supported side by a rubber elastic body, mainly the volume with the deformation of the rubber elastic body is formed between the two fittings so as to change a liquid chamber, a fluid-filled vibration-proof apparatus and a first auxiliary liquid chamber which communicates with the first orifice passage to the main fluid chamber,
    前記主液室に第2のオリフィス通路によって連通された第2の副液室を備え、その第2オリフィス通路は、前記第1オリフィス通路よりも短いか断面積が大きいかの少なくとも一方とされ、 A second auxiliary liquid chamber which is communicated by the second orifice passage in the main liquid chamber, the second orifice passage, said short or cross-sectional area than the first orifice passage is the one of the at least one large,
    前記第1及び第2の副液室同士が弾性膜部材によって区画されるとともに、この弾性膜部材には前記第1及び第2の副液室同士を連通するように所定寸法の連通孔が形成されており、 Wherein with the first and second sub-liquid chambers with each other it is partitioned by an elastic membrane member, the communicating hole of a predetermined size so as to communicate the first and second sub-liquid chambers with each other in the elastic film member is formed It has been,
    前記弾性膜部材の厚みが1.0〜5.0mmであり、連通孔の直径は2.0〜10.0mmであることを特徴とする液体封入式防振装置。 The elastic thickness of the film member is 1.0 to 5.0 mm, liquid-filled vibration damping device, wherein the diameter of the communication hole is 2.0~10.0Mm.
  2. 前記主液室と前記第1副液室とを仕切る仕切部材を備え、この仕切部材に前記第2副液室と前記第1及び第2オリフィス通路とが形成されている、請求項1に記載の液体封入式防振装置。 Comprising a partition member for partitioning said main liquid chamber and the first auxiliary liquid chamber, the said the partition member second auxiliary liquid chamber and said first and second orifice passages are formed, according to claim 1 fluid-filled vibration damping device.
  3. 前記第1及び第2連結金具の一方が主荷重入力方向に延びる柱状とされ、他方は、該一方の連結金具の外周側に離間した筒状とされ、 Wherein one of the first and second connecting fitting is a columnar shape extending in the main load input direction, the other is a tubular spaced on the outer peripheral side of one of the connecting fitting said,
    前記仕切部材は前記他方の連結金具の内側に嵌め込まれて、前記主荷重入力方向の一側に主液室を、また、他側に第1副室を区画するものであり、 The partition member is fitted into the inside of the other connecting fitting, a main liquid chamber on one side of the main load input direction, is intended for partitioning the first sub-chamber to the other side,
    前記仕切部材には前記第1副液室に臨んで開口する凹部が形成され、この開口が前記弾性膜部材に覆われることによって第2副液室が形成されるとともに、その弾性膜部材の略中央に連通孔が形成されている、請求項2に記載の液体封入式防振装置。 Wherein the partition member recess that opens facing said first auxiliary liquid chamber is formed, together with the second auxiliary liquid chamber is formed by the opening is covered with the elastic membrane member, substantially of the elastic membrane member communication hole is formed in the center, a liquid-filled vibration damping device according to claim 2.
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