JP5114731B2 - Design method of underground wall - Google Patents

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JP5114731B2 JP2007011487A JP2007011487A JP5114731B2 JP 5114731 B2 JP5114731 B2 JP 5114731B2 JP 2007011487 A JP2007011487 A JP 2007011487A JP 2007011487 A JP2007011487 A JP 2007011487A JP 5114731 B2 JP5114731 B2 JP 5114731B2
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Description

本発明は、土木建築分野における土留め壁、基礎構造、港湾河川の護岸・岸壁、さらには止水壁に用いられる地中連続壁体に関し、特に高い断面性能を発揮させるとともに、汎用的な圧入機械での打設を実現する際に好適な地中連続壁体の設計方法に関するものである。
The present invention relates to earth retaining walls, foundation structures, harbor river revetments and quay walls in civil engineering and building fields, and also to underground continuous wall bodies used for water blocking walls, in particular, exhibiting high cross-sectional performance and general-purpose press-fitting. The present invention relates to a method for designing an underground continuous wall body suitable for realizing placement with a machine.

土木建築分野における土留め壁、基礎構造、港湾河川の護岸・岸壁、さらには止水壁に用いる構造部材として用いられる鋼矢板は、その幅方向の両端部に継手が設けられており、隣接する鋼矢板の継手を互いに嵌合させて地盤に打設することによって壁面を形成する。   Steel sheet piles used as structural members used for earth retaining walls, foundation structures, harbor river revetments and quay walls in the civil engineering and construction field, and water barrier walls are provided with joints at both ends in the width direction. Wall surfaces are formed by fitting steel sheet pile joints to each other and driving them into the ground.

近年において、特にこの鋼矢板の剛性を向上させるために、例えば、特許文献１、２に示すような地中連続壁用鋼材が提案されている。   In recent years, in order to improve the rigidity of this steel sheet pile in particular, for example, steel materials for underground continuous walls as shown in Patent Documents 1 and 2 have been proposed.

ハット形鋼矢板を用いた場合においては、例えば図１４(a),(b)に示すように、ウェブ部１０２の両端に一対のフランジ部１０３が連設され、さらにこのフランジ部１０３の他端にアーム部１０４が連設されている鋼矢板１０１と、ウェブ１１１両端にフランジ１１２ａ、１１２ｂが設けられたＨ形鋼１１０とからなる。ちなみに、アーム部１０４の先端には、隣接する他の鋼矢板１０１と連結するための継手１０５が設けられている。そしてこの鋼矢板１０１におけるウェブ部１０２外側にＨ形鋼１１０のフランジ１１２ａを固定している。即ち、このＨ形鋼１１０を固定することにより、断面剛性及び断面係数を向上させることが可能となる。   When a hat-shaped steel sheet pile is used, for example, as shown in FIGS. 14A and 14B, a pair of flange portions 103 are connected to both ends of the web portion 102, and the other end of the flange portion 103 is further provided. The steel sheet pile 101 to which the arm part 104 is continuously provided, and the H-section steel 110 having flanges 112a and 112b provided at both ends of the web 111. Incidentally, a joint 105 for connecting to another adjacent steel sheet pile 101 is provided at the tip of the arm portion 104. And the flange 112a of the H-section steel 110 is being fixed to the web part 102 outer side in this steel sheet pile 101. FIG. That is, by fixing the H-shaped steel 110, it is possible to improve the cross-sectional rigidity and the cross-sectional modulus.

ところで、これら特許文献１，２の開示技術では、地中連続壁用鋼材を地中に打設する際において、バイブロハンマ工法により施工をすることは可能である。しかしながら、圧入すべき鋼材を圧入機のチャックで把持するとともにシリンダーで静荷重を加えて地中に押し込む、いわゆる圧入工法でこれを打設する際には、鋼矢板１０１のウェブ部１０２外側に突き出たＨ形鋼１１０が障壁となり、これをチャックで把持することができず、把持するためには、特殊な専用の圧入機械を別途手配する必要が生じるという問題点があった。   By the way, in these disclosed technologies of Patent Documents 1 and 2, it is possible to perform construction by a vibro hammer method when placing the underground continuous wall steel into the ground. However, when the steel material to be press-fitted is gripped by the chuck of the press-fitting machine and is pushed into the ground by applying a static load with the cylinder, the steel sheet pile 101 protrudes outside the web portion 102 when it is placed. In addition, the H-shaped steel 110 becomes a barrier and cannot be gripped by a chuck, and in order to grip it, a special dedicated press-fitting machine needs to be separately prepared.

また、ハット形鋼矢板の施工で用いる汎用的な圧入機のチャックによる把持を実現するために、鋼矢板のウェブ部外側に突き出たＨ形鋼を無理に小型化させた構成を図１５に示す。実際に、圧入機のチャックによる把持を実現するためには、Ｈ形鋼１１０の全てが図に示すような円１２０の中に収まる形状とされていなければならない。この円１２０は、従来の圧入機のチャックの形状に基づいて導き出したものであり、各アーム部１０４の先端に設けられた一対の継手部１０５を結ぶ嵌合軸１２１の中間点を中心１２２とし、さらに鋼矢板１０１の全幅と等しい直径からなるものである。   Moreover, in order to implement | achieve the holding | grip by the chuck | zipper of the general purpose press-fitting machine used by construction of a hat-shaped steel sheet pile, the structure which forcedly reduced the H-section steel protruded to the web part outer side of a steel sheet pile is shown in FIG. . Actually, in order to realize gripping by the chuck of the press-fitting machine, all of the H-section steel 110 must have a shape that fits within a circle 120 as shown in the figure. The circle 120 is derived based on the shape of the chuck of the conventional press-fitting machine, and the center point is an intermediate point of the fitting shaft 121 that connects the pair of joint portions 105 provided at the tip of each arm portion 104. Furthermore, it has a diameter equal to the entire width of the steel sheet pile 101.

しかしながら、円１２０に収めるために無理に小型化されたＨ形鋼１１０を固定しただけでは、地中連続壁用鋼材の断面性能を向上させることができず、所期の効果を得ることができなくなるという問題点があった。   However, simply fixing the H-shaped steel 110 that has been forcibly miniaturized to fit in the circle 120 cannot improve the cross-sectional performance of the steel material for underground continuous wall, and the desired effect can be obtained. There was a problem of disappearing.

また、上記従来技術では、互いに隣接する地中連続壁用鋼材の継手１０５を嵌合させることにより、これを連続させて壁体を形成した場合に、当該継手１０５が図１６に示すように壁体の最外縁１２４に位置することになる。特に壁体の最外縁１２４は、港湾護岸及び河川護岸として構成する際において、波浪の影響や船舶による衝突及び流木等の衝突等の影響を受けることになる。   Moreover, in the said prior art, when the joint 105 of the steel material for underground continuous walls adjacent to each other is fitted, and this is made continuous and a wall body is formed, the said joint 105 will be a wall as shown in FIG. It will be located at the outermost edge 124 of the body. In particular, when the outermost edge 124 of the wall body is configured as a harbor revetment and a river revetment, it is affected by the effects of waves, collisions with ships, collisions with driftwood, and the like.

ところで、防食のため、或いは修景のため、鋼矢板１０１壁面を塗覆装することがあるが、特に継手１０５内部への塗覆装は困難であることは知られている。このため、壁体に対して塗覆装を施す際においても、特にこの継手１０５のみがいわゆる無被覆部となってしまう場合が多い。このため、継手１０５が壁体の最外縁１２４に位置することは、いわゆる無被覆部がこれらの影響を受けやすい位置にさらされることになる。その結果、継手１０５の無被覆部を起点とした剥離が生じ、これらを補修するためのメンテナンス費用がかさみ、ひいては品質確保の観点においても障壁となる。   By the way, although the steel sheet pile 101 wall surface may be coated for anticorrosion or for landscape improvement, it is known that it is particularly difficult to coat the inside of the joint 105. For this reason, especially when the coating is applied to the wall, in particular, only the joint 105 often becomes a so-called uncovered portion. For this reason, when the joint 105 is located at the outermost edge 124 of the wall body, the so-called uncovered portion is exposed to a position where it is easily affected. As a result, peeling occurs from the uncovered portion of the joint 105 as a starting point, and the maintenance cost for repairing these increases, which in turn becomes a barrier in terms of ensuring quality.

なお、従来においては、Ｕ形鋼矢板のウェブ内面側にＴ形鋼のウェブ先端を溶接して構成した地中連続壁用鋼製部材も提案されている（例えば、特許文献３参照。）。この特許文献３の開示技術では、継手が最外縁に位置することはなくなることから、無被覆部が外部の影響を受けて剥離してしまう等の問題点の解決を図ることは可能となる。   Conventionally, a steel member for underground continuous wall constructed by welding the tip of a T-shaped steel web to the inner surface of the web of a U-shaped steel sheet pile has also been proposed (see, for example, Patent Document 3). In the technique disclosed in Patent Document 3, since the joint is not positioned at the outermost edge, it is possible to solve a problem such that the uncovered portion is peeled off due to an external influence.

しかしながら、このＴ形鋼は、厚板の溶接品を用いるか、或いは圧延Ｈ形鋼の半裁体等としてのカットＴ形鋼を用いるものとされている。Ｔ形鋼として厚板の溶接品を用いる場合は、特にプレートを接合して形成したものを用いる場合において、溶接作業の労力の負担が大きくなる。またカットＴ形鋼を用いる場合においても、Ｈ形鋼を半分に切断することになるため、Ｈ形鋼を用いる場合と比較して得られる断面性能は必然的に低下してしまう。また、この特許文献３の開示技術では、いわゆる圧入工法でこれを打設する際において、これをチャックで把持できるようにするための構成も開示されていないため、既存の圧入機を利用してこれを圧入することも困難となる。
特開２００２−２１２９４３号公報 特開２００６−２４１８１６号公報 特開平６−２８０２５１号公報 However, this T-shaped steel is assumed to use a thick plate welded product or a cut T-shaped steel as a half-cut body of a rolled H-shaped steel. When a thick plate welded product is used as the T-shaped steel, particularly when a product formed by joining plates is used, the burden of welding work is increased. Even when a cut T-section steel is used, the H-section steel is cut in half, so that the cross-sectional performance obtained as compared with the case of using the H-section steel inevitably decreases. In addition, in the disclosed technique of Patent Document 3, a configuration for allowing the chuck to be gripped by a so-called press-fitting method is not disclosed, so an existing press-fitting machine is used. It is also difficult to press-fit this.
JP 2002-212943 A JP 2006-241816 A JP-A-6-280251

そこで本発明は、上述した問題点に鑑みて案出されたものであり、既存のハット形鋼矢板の施工で用いる圧入機を利用して圧入することを可能とすると共に、断面性能を向上させることができ、さらに壁体を構成した場合に継手部が最外縁に位置することなく外部からの影響を軽減可能な地中連続壁体の設計方法を提供することにある。
Therefore, the present invention has been devised in view of the above-described problems, and enables the press-fitting using a press-fitting machine used in the construction of an existing hat-shaped steel sheet pile and improves the cross-sectional performance. Further, it is an object of the present invention to provide a design method of an underground continuous wall body that can reduce the influence from the outside without the joint portion being positioned at the outermost edge when the wall body is configured.

本願請求項１に係る地中連続壁体は、ウェブ部の両端に一対のフランジ部が連設され、上記フランジ部の他端にアーム部が連設されていると共に、そのアーム部の先端部に継手部を設けた断面ハット型形状であり、熱間圧延加工により製造されるハット形鋼矢板と、上記ハット形鋼矢板のウェブ部の内側に一のフランジ部が固定されたＨ形鋼とを備え、上記Ｈ形鋼における上記一のフランジ部の幅は、上記ハット形鋼矢板のウェブ部の幅以下である地中連続壁体用鋼製部材を、上記継手部を介して連続して配置し、又は上記地中連続壁体用鋼製部材を上記ハット形鋼矢板とを互いに混在させて上記継手部を介して配置して構成した地中連続壁体であって、Ｉ：当該地中連続壁体の壁長１ｍ当りの断面二次モーメント（ｃｍ4／ｍ）、ＷH：当該地中連続壁体を構成する鋼製部材のうち、上記ハット形鋼矢板の鋼材重量を壁面積１ｍ2当りに換算した鋼材重量（ｋｇ／ｍ2）、ＷHAT：当該地中
連続壁体を構成する鋼製部材のうち、上記Ｈ形鋼の鋼材重量を壁面積１ｍ2当りに換算し
た鋼材重量（ｋｇ／ｍ2）、としたときに、上記Ｉ、ＷH、ＷHATは以下の関係式からなる
こと
２４４００（ｃｍ4／ｍ）＜Ｉ≦４５３６０（ｃｍ4／ｍ）のときに、ＷH（ｋｇ／ｍ2）＋ＷHAT（ｋｇ／ｍ2）≦１７７（ｋｇ／ｍ2）
ここでＩ＝（ｎ HAT ×Ｉ HAT ＋ｎ HAT-H ×Ｉ HAT-H ）／（ｎ HAT ×ｂ HAT ＋ｎ HAT-H ×ｂ HAT-H ）
Ｉ HAT ：ハット形鋼矢板単体の断面二次モーメント（ｃｍ 4 ／枚）
Ｉ HAT-H ：地中連続壁体用鋼製部材単体の断面二次モーメント（ｃｍ 4 ／枚）
ｎ HAT ：地中連続壁体を構成する鋼製部材のうち、ハット形鋼矢板の枚数（枚）
ｎ HAT-H ：地中連続壁体を構成する鋼製部材のうち、地中連続壁体用鋼製部材の枚数（枚）
ｂ HAT ：ハット形鋼矢板の一枚当りの幅（ｍ／枚）
ｂ HAT-H ：地中連続壁体用鋼製部材の一枚当りの幅（ｍ／枚）
を特徴とする。
In the underground continuous wall body according to claim 1 of the present application, a pair of flange portions are continuously provided at both ends of the web portion, an arm portion is continuously provided at the other end of the flange portion, and a distal end portion of the arm portion. A hat-shaped steel sheet pile having a cross-sectional hat shape provided with a joint portion and manufactured by hot rolling, and an H-shaped steel in which one flange portion is fixed inside the web portion of the hat-shaped steel sheet pile. And the width of the one flange portion in the H-shaped steel is a steel member for underground continuous wall body that is equal to or less than the width of the web portion of the hat-shaped steel sheet pile, and is continuously connected via the joint portion. An underground continuous wall body configured by arranging or arranging the steel member for underground continuous wall body with the hat-shaped steel sheet pile mixed with each other via the joint portion, wherein I: wall length 1m per second moment of the medium continuous wall (cm 4 / m), W H: those Among the steel members constituting the underground continuous wall, steel and the steel weight of the hat-shaped steel sheet pile in terms of per wall area 1 m 2 Weight (kg / m 2), W HAT: the underground continuous wall Among the steel members that constitute the steel material weight of the H-shaped steel, the steel material weight (kg / m 2 ) converted per 1 m 2 of the wall area, the above I, W H and W HAT have the following relationships: Comprising the formula When 24400 (cm 4 / m) <I ≦ 45360 (cm 4 / m), W H (kg / m 2 ) + W HAT (kg / m 2 ) ≦ 177 (kg / m 2 )
Where I = (n HAT × I HAT + n HAT-H × I HAT-H ) / (n HAT × b HAT + n HAT-H × b HAT-H )
I HAT : Sectional moment of inertia of a hat-shaped steel sheet pile (cm 4 / sheet)
I HAT-H : Sectional moment of inertia of steel member for underground continuous wall (cm 4 / sheet)
n HAT : Number of hat-shaped steel sheet piles (sheets) among steel members that form underground continuous wall
n HAT-H : Number of steel members for underground continuous wall body among steel members constituting underground continuous wall body (sheets)
b HAT : Width per hat-shaped steel sheet pile (m / sheet)
b HAT-H : Width per piece of steel member for underground continuous wall (m / sheet)
It is characterized by.

本願請求項２に係る地中連続壁体は、ウェブ部の両端に一対のフランジ部が連設され、上記フランジ部の他端にアーム部が連設されていると共に、そのアーム部の先端部に継手部を設けた断面ハット型形状であり、熱間圧延加工により製造されるハット形鋼矢板と、上記ハット形鋼矢板のウェブ部の内側に一のフランジ部が固定されたＨ形鋼とを備え、上記Ｈ形鋼における上記一のフランジ部の幅は、上記ハット形鋼矢板のウェブ部の幅以下である地中連続壁体用鋼製部材を、上記継手部を介して連続して配置し、又は上記地中連続壁体用鋼製部材を上記ハット形鋼矢板とを互いに混在させて上記継手部を介して配置して構成した地中連続壁体であって、Ｉ：当該地中連続壁体の壁長１ｍ当りの断面二次モーメント（ｃｍ4／ｍ）、ＷH：当該地中連続壁体を構成する鋼製部材のうち、上記ハット形鋼矢板の鋼材重量を壁面積１ｍ2当りに換算した鋼材重量（ｋｇ／ｍ2）、ＷHAT：当該地中
連続壁体を構成する鋼製部材のうち、上記Ｈ形鋼の鋼材重量を壁面積１ｍ2当りに換算し
た鋼材重量（ｋｇ／ｍ2）、としたときに、上記Ｉ、ＷH、ＷHATは以下の関係式からなる
こと
４５３６０（ｃｍ4／ｍ）＜Ｉ≦５０４００（ｃｍ4／ｍ）のときに、ＷH（ｋｇ／ｍ2）＋ＷHAT（ｋｇ／ｍ2）≦２１０（ｋｇ／ｍ2）
ここでＩ＝（ｎ HAT ×Ｉ HAT ＋ｎ HAT-H ×Ｉ HAT-H ）／（ｎ HAT ×ｂ HAT ＋ｎ HAT-H ×ｂ HAT-H ）
Ｉ HAT ：ハット形鋼矢板単体の断面二次モーメント（ｃｍ 4 ／枚）
Ｉ HAT-H ：地中連続壁体用鋼製部材単体の断面二次モーメント（ｃｍ 4 ／枚）
ｎ HAT ：地中連続壁体を構成する鋼製部材のうち、ハット形鋼矢板の枚数（枚）
ｎ HAT-H ：地中連続壁体を構成する鋼製部材のうち、地中連続壁体用鋼製部材の枚数（枚）
ｂ HAT ：ハット形鋼矢板の一枚当りの幅（ｍ／枚）
ｂ HAT-H ：地中連続壁体用鋼製部材の一枚当りの幅（ｍ／枚）
を特徴とする。
In the underground continuous wall body according to claim 2 of the present application, a pair of flange portions are continuously provided at both ends of the web portion, an arm portion is continuously provided at the other end of the flange portion, and a distal end portion of the arm portion. A hat-shaped steel sheet pile having a cross-sectional hat shape provided with a joint portion and manufactured by hot rolling, and an H-shaped steel in which one flange portion is fixed inside the web portion of the hat-shaped steel sheet pile. And the width of the one flange portion in the H-shaped steel is a steel member for underground continuous wall body that is equal to or less than the width of the web portion of the hat-shaped steel sheet pile, and is continuously connected via the joint portion. An underground continuous wall body configured by arranging or arranging the steel member for underground continuous wall body with the hat-shaped steel sheet pile mixed with each other via the joint portion, wherein I: wall length 1m per second moment of the medium continuous wall (cm 4 / m), W H: those Among the steel members constituting the underground continuous wall, steel and the steel weight of the hat-shaped steel sheet pile in terms of per wall area 1 m 2 Weight (kg / m 2), W HAT: the underground continuous wall Among the steel members that constitute the steel material weight of the H-shaped steel, the steel material weight (kg / m 2 ) converted per 1 m 2 of the wall area, the above I, W H and W HAT have the following relationships: When it is 45360 (cm 4 / m) <I ≦ 50400 (cm 4 / m), W H (kg / m 2 ) + W HAT (kg / m 2 ) ≦ 210 (kg / m 2 )
Where I = (n HAT × I HAT + n HAT-H × I HAT-H ) / (n HAT × b HAT + n HAT-H × b HAT-H )
I HAT : Sectional moment of inertia of a hat-shaped steel sheet pile (cm 4 / sheet)
I HAT-H : Sectional moment of inertia of steel member for underground continuous wall (cm 4 / sheet)
n HAT : Number of hat-shaped steel sheet piles (sheets) among steel members that form underground continuous wall
n HAT-H : Number of steel members for underground continuous wall body among steel members constituting underground continuous wall body (sheets)
b HAT : Width per hat-shaped steel sheet pile (m / sheet)
b HAT-H : Width per piece of steel member for underground continuous wall (m / sheet)
It is characterized by.

本願請求項３に係る地中連続壁体は、ウェブ部の両端に一対のフランジ部が連設され、上記フランジ部の他端にアーム部が連設されていると共に、そのアーム部の先端部に継手部を設けた断面ハット型形状であり、熱間圧延加工により製造されるハット形鋼矢板と、上記ハット形鋼矢板のウェブ部の内側に一のフランジ部が固定されたＨ形鋼とを備え、上

記Ｈ形鋼における上記一のフランジ部の幅は、上記ハット形鋼矢板のウェブ部の幅以下である地中連続壁体用鋼製部材を、上記継手部を介して連続して配置し、又は上記地中連続壁体用鋼製部材を上記ハット形鋼矢板とを互いに混在させて上記継手部を介して配置して構成した地中連続壁体であって、Ｉ：当該地中連続壁体の壁長１ｍ当りの断面二次モーメント（ｃｍ4／ｍ）、ＷH：当該地中連続壁体を構成する鋼製部材のうち、上記ハット形鋼矢板の鋼材重量を壁面積１ｍ2当りに換算した鋼材重量（ｋｇ／ｍ2）、ＷHAT：当該地中
連続壁体を構成する鋼製部材のうち、上記Ｈ形鋼の鋼材重量を壁面積１ｍ2当りに換算し
た鋼材重量（ｋｇ／ｍ2）、としたときに、上記Ｉ、ＷH、ＷHATは以下の関係式からなる
こと
５０４００（ｃｍ4／ｍ）＜Ｉ≦６８８００（ｃｍ4／ｍ）のときに、ＷH（ｋｇ／ｍ2）＋ＷHAT（ｋｇ／ｍ2）≦２４０（ｋｇ／ｍ2）
ここでＩ＝（ｎ HAT ×Ｉ HAT ＋ｎ HAT-H ×Ｉ HAT-H ）／（ｎ HAT ×ｂ HAT ＋ｎ HAT-H ×ｂ HAT-H ）
Ｉ HAT ：ハット形鋼矢板単体の断面二次モーメント（ｃｍ 4 ／枚）
Ｉ HAT-H ：地中連続壁体用鋼製部材単体の断面二次モーメント（ｃｍ 4 ／枚）
ｎ HAT ：地中連続壁体を構成する鋼製部材のうち、ハット形鋼矢板の枚数（枚）
ｎ HAT-H ：地中連続壁体を構成する鋼製部材のうち、地中連続壁体用鋼製部材の枚数（枚）
ｂ HAT ：ハット形鋼矢板の一枚当りの幅（ｍ／枚）
ｂ HAT-H ：地中連続壁体用鋼製部材の一枚当りの幅（ｍ／枚）
を特徴とする。
In the underground continuous wall body according to claim 3 of the present application, a pair of flange portions are continuously provided at both ends of the web portion, an arm portion is continuously provided at the other end of the flange portion, and a distal end portion of the arm portion. A hat-shaped steel sheet pile having a cross-sectional hat shape provided with a joint portion and manufactured by hot rolling, and an H-shaped steel in which one flange portion is fixed inside the web portion of the hat-shaped steel sheet pile. Equipped with

The width of the one flange portion in the H-shaped steel is a steel member for underground continuous wall body that is equal to or less than the width of the web portion of the hat-shaped steel sheet pile, and is continuously arranged via the joint portion, Or it is the underground continuous wall body which comprised the said steel member for underground continuous wall bodies through the said joint part by mixing the said hat-shaped steel sheet pile mutually, I: The said underground continuous wall Sectional moment of inertia per 1 m body wall length (cm 4 / m), W H : The steel material weight of the hat-shaped steel sheet pile among the steel members constituting the underground continuous wall body per 1 m 2 of wall area Steel material weight converted to (kg / m 2 ), W HAT : Steel material weight converted to the steel material weight of the above H-shaped steel per 1 m 2 of wall area among the steel members constituting the underground continuous wall (kg / m 2), and when said I, W H, W HAT it comprises the following relationship 50400 (cm 4 m) <When I ≦ 68.8 thousand of (cm 4 / m), W H (kg / m 2) + W HAT (kg / m 2) ≦ 240 (kg / m 2)
Where I = (n HAT × I HAT + n HAT-H × I HAT-H ) / (n HAT × b HAT + n HAT-H × b HAT-H )
I HAT : Sectional moment of inertia of a hat-shaped steel sheet pile (cm 4 / sheet)
I HAT-H : Sectional moment of inertia of steel member for underground continuous wall (cm 4 / sheet)
n HAT : Number of hat-shaped steel sheet piles (sheets) among steel members that form underground continuous wall
n HAT-H : Number of steel members for underground continuous wall body among steel members constituting underground continuous wall body (sheets)
b HAT : Width per hat-shaped steel sheet pile (m / sheet)
b HAT-H : Width per piece of steel member for underground continuous wall (m / sheet)
It is characterized by.

本願請求項４に係る地中連続壁体は、ウェブ部の両端に一対のフランジ部が連設され、上記フランジ部の他端にアーム部が連設されていると共に、そのアーム部の先端部に継手部を設けた断面ハット型形状であり、熱間圧延加工により製造されるハット形鋼矢板と、上記ハット形鋼矢板のウェブ部の内側に一のフランジ部が固定されたＨ形鋼とを備え、上記Ｈ形鋼における上記一のフランジ部の幅は、上記ハット形鋼矢板のウェブ部の幅以下である地中連続壁体用鋼製部材を、上記継手部を介して連続して配置し、又は上記地中連続壁体用鋼製部材を上記ハット形鋼矢板とを互いに混在させて上記継手部を介して配置して構成した地中連続壁体であって、Ｉ：当該地中連続壁体の壁長１ｍ当りの断面二次モーメント（ｃｍ4／ｍ）、ＷH：当該地中連続壁体を構成する鋼製部材のうち、上記ハット形鋼矢板の鋼材重量を壁面積１ｍ2当りに換算した鋼材重量（ｋｇ／ｍ2）、ＷHAT：当該地中連続壁体を構成する鋼製部材のうち、上記Ｈ形鋼の鋼材重量を壁面積１ｍ2当りに換算した鋼材重量（ｋｇ／ｍ2）、としたときに、上記Ｉ、ＷH、ＷHATは以下の関係式からなること
６８８００（ｃｍ4／ｍ）＜Ｉのときに、ＷH（ｋｇ／ｍ2）＋ＷHAT（ｋｇ／ｍ2）≦｛
０．００１６３Ｉ＋１２８｝（ｋｇ／ｍ2）
ここでＩ＝（ｎ HAT ×Ｉ HAT ＋ｎ HAT-H ×Ｉ HAT-H ）／（ｎ HAT ×ｂ HAT ＋ｎ HAT-H ×ｂ HAT-H ）
Ｉ HAT ：ハット形鋼矢板単体の断面二次モーメント（ｃｍ 4 ／枚）
Ｉ HAT-H ：地中連続壁体用鋼製部材単体の断面二次モーメント（ｃｍ 4 ／枚）
ｎ HAT ：地中連続壁体を構成する鋼製部材のうち、ハット形鋼矢板の枚数（枚）
ｎ HAT-H ：地中連続壁体を構成する鋼製部材のうち、地中連続壁体用鋼製部材の枚数（枚）
ｂ HAT ：ハット形鋼矢板の一枚当りの幅（ｍ／枚）
ｂ HAT-H ：地中連続壁体用鋼製部材の一枚当りの幅（ｍ／枚）
を特徴とする。
In the underground continuous wall body according to claim 4 of the present application, a pair of flange portions are continuously provided at both ends of the web portion, an arm portion is continuously provided at the other end of the flange portion, and a distal end portion of the arm portion. A hat-shaped steel sheet pile having a cross-sectional hat shape provided with a joint portion and manufactured by hot rolling, and an H-shaped steel in which one flange portion is fixed inside the web portion of the hat-shaped steel sheet pile. And the width of the one flange portion in the H-shaped steel is a steel member for underground continuous wall body that is equal to or less than the width of the web portion of the hat-shaped steel sheet pile, and is continuously connected via the joint portion. An underground continuous wall body configured by arranging or arranging the steel member for underground continuous wall body with the hat-shaped steel sheet pile mixed with each other via the joint portion, wherein I: wall length 1m per second moment of the medium continuous wall (cm 4 / m), W H: those Among the steel members constituting the underground continuous wall, steel and the steel weight of the hat-shaped steel sheet pile in terms of per wall area 1 m 2 Weight (kg / m 2), W HAT: the underground continuous wall Among the steel members that constitute the steel material weight of the H-shaped steel, the steel material weight (kg / m 2 ) converted per 1 m 2 of the wall area, the above I, W H and W HAT have the following relationships: Comprising the formula When 68800 (cm 4 / m) <I, W H (kg / m 2 ) + W HAT (kg / m 2 ) ≦ {
0.00163I + 128} (kg / m 2 )
Where I = (n HAT × I HAT + n HAT-H × I HAT-H ) / (n HAT × b HAT + n HAT-H × b HAT-H )
I HAT : Sectional moment of inertia of a hat-shaped steel sheet pile (cm 4 / sheet)
I HAT-H : Sectional moment of inertia of steel member for underground continuous wall (cm 4 / sheet)
n HAT : Number of hat-shaped steel sheet piles (sheets) among steel members that form underground continuous wall
n HAT-H : Number of steel members for underground continuous wall body among steel members constituting underground continuous wall body (sheets)
b HAT : Width per hat-shaped steel sheet pile (m / sheet)
b HAT-H : Width per piece of steel member for underground continuous wall (m / sheet)
It is characterized by.

上述した構成からなる本発明では、既存のハット形鋼矢板の施工で用いる圧入機を利用して圧入することを可能とすると共に、断面性能を向上させることができ、さらに壁体を構成した場合に継手部が最外縁に位置することなく外部からの影響を軽減可能となる。   In the present invention having the above-described configuration, when it is possible to press-fit using a press-fitting machine used in the construction of an existing hat-shaped steel sheet pile, the cross-sectional performance can be improved, and a wall body is further configured In addition, the influence from the outside can be reduced without the joint portion being positioned at the outermost edge.

以下、本発明を実施するための最良の形態として、土木建築分野における土留め壁、基礎構造、港湾河川の護岸・岸壁、さらには止水壁に用いる構造部材として用いられる地中連続壁体用鋼製部材について、図面を参照しながら詳細に説明する。   Hereinafter, as the best mode for carrying out the present invention, for earth retaining walls in the field of civil engineering and construction, foundation structures, revetments and quay walls of harbor rivers, and for underground continuous wall bodies used as structural members used for water blocking walls The steel member will be described in detail with reference to the drawings.

図１は、本発明を適用した地中連続壁体用鋼製部材１の正面図であり、図２は、その斜視図を示している。   FIG. 1 is a front view of an underground continuous wall steel member 1 to which the present invention is applied, and FIG. 2 is a perspective view thereof.

地中連続壁体用鋼製部材１は、ハット形鋼矢板１０と、Ｈ形鋼２０とを備えている。   The steel member 1 for underground continuous wall includes a hat-shaped steel sheet pile 10 and an H-shaped steel 20.

ハット形鋼矢板１０は、ウェブ部１１の両側に図中内側に向かって傾斜するようにフランジ部１２が一体に設けられ、そのフランジ部１２の先端からウェブ部１１に平行にアーム部１３が設けられ、更にそのアーム部１３の先端部に継手部１４が設けられている。この左右の継手部１４のうち、一方の継手部１４と、他方の継手部１４は、互いに点対称の形状となるように調整されている。この継手部１４は、隣接する他の地中連続壁体用鋼製部材１における他の継手部１４と互いに嵌合可能な形状で成形されており、特に嵌合時において継手部１４が相互に離脱しないようにかん合強度が高められている。   In the hat-shaped steel sheet pile 10, a flange portion 12 is integrally provided on both sides of the web portion 11 so as to be inclined inward in the figure, and an arm portion 13 is provided in parallel to the web portion 11 from the tip of the flange portion 12. Further, a joint portion 14 is provided at the distal end portion of the arm portion 13. Of the left and right joint portions 14, one joint portion 14 and the other joint portion 14 are adjusted to have a point-symmetric shape. This joint part 14 is formed in a shape that can be fitted to another joint part 14 in another adjacent steel member 1 for underground continuous wall body, and the joint parts 14 are mutually connected particularly at the time of fitting. The mating strength is increased so as not to leave.

また、本発明で使用するハット形鋼矢板１０は、熱間圧延加工による圧延鋼材であり、継手部１４が複雑な形状に成形され、継手部１４の強度が高められている鋼矢板であり、従来公知の一枚の鋼板を冷間曲げ加工により製作された鋼矢板と比較して、継手部を含めた鋼矢板全体としての曲げ剛性が高められている。   The hat-shaped steel sheet pile 10 used in the present invention is a rolled steel material by hot rolling, and is a steel sheet pile in which the joint portion 14 is formed into a complicated shape and the strength of the joint portion 14 is increased. Compared with a steel sheet pile manufactured by cold bending of a conventionally known steel sheet, the bending rigidity of the steel sheet pile as a whole including the joint portion is enhanced.

Ｈ形鋼２０は、圧延加工により製作されるものであって、ウェブ部２１と、当該ウェブ部２１の両端に設けられた一対のフランジ部２２ａ、２２ｂとから構成されている。このＨ形鋼２０における一のフランジ部２２ａは、ハット形鋼矢板１０におけるウェブ部２１の内側に固定されている。フランジ部２２ａのウェブ２１に対する固定手段としては、例えば、溶接、接着、ボルト、リベット、ビス、鋲等の何れかを適用するようにしてもよい。   The H-section steel 20 is manufactured by rolling, and includes a web portion 21 and a pair of flange portions 22 a and 22 b provided at both ends of the web portion 21. One flange portion 22 a in the H-shaped steel 20 is fixed inside the web portion 21 in the hat-shaped steel sheet pile 10. As a means for fixing the flange portion 22a to the web 21, for example, welding, adhesion, bolts, rivets, screws, scissors, or the like may be applied.

溶接によれば、容易かつ強固にハット形鋼矢板とH形鋼を固定することが可能である。ただし、溶接の場合では、溶接熱の影響によるハット形鋼矢板の形状変形の発生が生じることがある。接着、ボルト、リベット、ビス、鋲では、溶接の場合のような固定作業時に入熱の影響がなく、ハット形鋼矢板の形状変形を発生させずに固定することが可能となる。ボルト及びリベットでは、強固な固定が可能であるが、ボルト及びリベットの貫通孔の加工が必要となる。接着、ビス、鋲では、ボルト及びリベットのような貫通孔の加工の必要がなく、貫通孔加工の手間を省略して簡易な作用で固定することが可能である。ビス、鋲では、ハット形鋼矢板及びH形鋼にねじ込みまたは打込みとなるため、ハット形鋼矢板及びH形鋼を局所的ではあるが損耗させることとなる。接着では、ハット形鋼矢板及びH形鋼を損耗させることなく固定することが可能となる。   According to welding, it is possible to fix the hat-shaped steel sheet pile and the H-shaped steel easily and firmly. However, in the case of welding, the deformation of the hat-shaped steel sheet pile due to the influence of welding heat may occur. Adhesion, bolts, rivets, screws, and scissors are not affected by heat input during fixing work as in welding, and can be fixed without causing deformation of the hat-shaped steel sheet pile. Bolts and rivets can be firmly fixed, but it is necessary to process bolts and rivets through holes. Bonding, screws, and scissors do not require the processing of through holes such as bolts and rivets, and can be fixed with a simple action by omitting the work of processing through holes. Screws and scissors are screwed or driven into the hat-shaped steel sheet pile and the H-shaped steel, so that the hat-shaped steel sheet pile and the H-shaped steel are locally but worn. In the bonding, the hat-shaped steel sheet pile and the H-shaped steel can be fixed without being worn.

このような構成からなる地中連続壁体用鋼製部材１では、ハット形鋼矢板１０にＨ形鋼２０を固定して一体的な構造体とする上で、Ｈ形鋼２０における一のフランジ部２２ａを、ハット形鋼矢板１０におけるウェブ部１１に面接触させることが望ましい。その理由として、ハット形鋼矢板１０におけるウェブ部１１に、フランジ部２２ａを面接触させることにより、水圧等の外力を受けて変形した際に、ハット形鋼矢板とH形鋼が相互に力を分担し、一体的な構造体として挙動するためには好ましく、さらにこれらを互いに溶着させる際に、Ｈ形鋼２０を安定させることができ、作業を容易に進めることが可能となるためである。 In the steel member 1 for an underground continuous wall body having such a configuration, when the H-section steel 20 is fixed to the hat-shaped steel sheet pile 10 to form an integral structure, one flange in the H-section steel 20 is used. It is desirable to bring the portion 22a into surface contact with the web portion 11 of the hat-shaped steel sheet pile 10. The reason is that the hat-shaped steel sheet pile and the H-shaped steel exert mutual force when the flange portion 22a is brought into surface contact with the web portion 11 of the hat-shaped steel sheet pile 10 and deformed by external force such as hydraulic pressure. This is preferable in order to share and behave as an integral structure. Further, when these are welded together, the H-section steel 20 can be stabilized, and the operation can be easily performed.

図３(a)は、ハット形鋼矢板１０におけるウェブ部１１にＨ形鋼２０における一のフランジ部２２ａを溶接により互いに固着させる際の状態について示している。ハット形鋼矢板１０におけるウェブ部１１に、フランジ部２２ａを面接触させることによりＨ形鋼２０を自立させることができる。その結果、溶接作業時において、フランジ部２２ａがウェブ部１１に対して位置ズレを起こすこと無く安定した状態で静止させることが可能となることから、溶接作業を的確に行うことが可能となる。   FIG. 3A shows a state where one flange portion 22a of the H-section steel 20 is fixed to the web portion 11 of the hat-shaped steel sheet pile 10 by welding. The H-section steel 20 can be made self-supporting by making the flange part 22a surface-contact with the web part 11 in the hat-shaped steel sheet pile 10. FIG. As a result, during the welding operation, the flange portion 22a can be stopped in a stable state without causing a positional shift with respect to the web portion 11, so that the welding operation can be performed accurately.

また本発明では、ハット形鋼矢板１０のウェブ部１１の幅をＴ１とし、Ｈ形鋼２０における一のフランジ部２２ａの幅をＴ２としたとき、フランジ部２２ａの幅Ｔ２は、ウェブ部１１の幅Ｔ１以下のサイズで構成されていることが必須となる。その理由として、特にこのハット形鋼矢板１０におけるウェブ部１１に、フランジ部２２ａを溶接する際において、Ｔ２をＴ１以下のサイズで構成することにより、ウェブ部１１とフランジ部２２ａとの間で溶接しろ２６を作り出すことが可能となる。この溶接しろ２６においてフランジ２２の左右端部をウェブ部１１へ溶着させることにより、溶接部２５を安定して形成させることができる。   In the present invention, when the width of the web portion 11 of the hat-shaped steel sheet pile 10 is T1, and the width of one flange portion 22a in the H-section steel 20 is T2, the width T2 of the flange portion 22a is It is essential that it is configured with a size equal to or smaller than the width T1. The reason for this is that when the flange portion 22a is welded to the web portion 11 of the hat-shaped steel sheet pile 10 in particular, welding is performed between the web portion 11 and the flange portion 22a by configuring T2 with a size of T1 or less. The margin 26 can be created. By welding the left and right end portions of the flange 22 to the web portion 11 at the welding margin 26, the weld portion 25 can be stably formed.

これに対して、仮にＴ２がＴ１よりも幅広で構成されていた場合には、必要な溶接しろ２６を確保することができず、さらに溶接しろにおいて溶接部２５を形成させることが困難になり、作業性も著しく悪化してしまうとともに、ハット形鋼矢板とH形鋼を直接の面接触させることが不可能となる。   On the other hand, if T2 is configured to be wider than T1, the necessary welding margin 26 cannot be secured, and it becomes difficult to form the welded portion 25 at the welding margin. The workability is also significantly deteriorated, and it is impossible to bring the hat-shaped steel sheet pile and the H-shaped steel into direct surface contact.

即ち、本発明は、フランジ部２２ａの幅Ｔ２は、ウェブ部１１の幅Ｔ１以下のサイズで構成することにより、溶接時における作業性を大幅に向上させることが可能となるものといえる。   That is, according to the present invention, it can be said that the workability at the time of welding can be greatly improved by configuring the width T2 of the flange portion 22a to be equal to or smaller than the width T1 of the web portion 11.

なお、このフランジ２２ａの幅Ｔ２の下限は、ウェブ部１１の幅Ｔ１の１／１０以上であればよく、望ましくはウェブ部１１の幅Ｔ１の１／３以上であることが望ましい。その理由として、フランジ２２ａをウェブ１１に対して安定した状態で固定させておくためには、上述したようにある程度の接触面積が必要となり、その下限としてウェブ部１１の幅Ｔ１の１／１０以上は必要となるためである。   The lower limit of the width T2 of the flange 22a may be 1/10 or more of the width T1 of the web part 11, and is desirably 1/3 or more of the width T1 of the web part 11. As a reason, in order to fix the flange 22a to the web 11 in a stable state, a certain contact area is required as described above, and the lower limit thereof is 1/10 or more of the width T1 of the web portion 11. Is necessary.

ちなみに、本発明を適用した地中連続壁体用鋼製部材１では、フランジ部２２ｂの幅についてはいかなるサイズで構成されていてもよい。図１(b)は、このフランジ部２２ｂをＴ１よりも幅広で構成した例である。即ち、このフランジ部２２ｂは、ハット形鋼矢板１０への固定を実現する上で特段の役割を果たすことも無いことから、その幅のサイズについては特段の制約が付加されるものではない。   Incidentally, in the steel member 1 for underground continuous wall to which the present invention is applied, the width of the flange portion 22b may be configured in any size. FIG. 1B shows an example in which the flange portion 22b is wider than T1. That is, since the flange portion 22b does not play a special role in realizing the fixing to the hat-shaped steel sheet pile 10, no particular restriction is added to the width size.

また本発明では、溶接作業時において、例えば図３(a)に示すように、ハット形鋼矢板１０を地上に載置し、その上にＨ形鋼２０を載置する。このとき、平らなウェブ部１１が地上において接している状態にあることから、ハット形鋼矢板１０が不安定な状態に陥ることは無くなり、より安定した状態で溶接作業を実行することが可能となる。これは、ハット形鋼矢板１０におけるウェブ部１１の内側にＨ形鋼２０のフランジ部２２ａを固定する構成としているからこそ、実現することができる接合形態である。   In the present invention, at the time of welding work, for example, as shown in FIG. 3A, the hat-shaped steel sheet pile 10 is placed on the ground, and the H-section steel 20 is placed thereon. At this time, since the flat web portion 11 is in contact with the ground, the hat-shaped steel sheet pile 10 does not fall into an unstable state, and the welding operation can be performed in a more stable state. Become. This is a joining form that can be realized because the flange portion 22a of the H-section steel 20 is fixed inside the web portion 11 of the hat-shaped steel sheet pile 10.

これに対して、仮に図３(b)に示すようにハット形鋼矢板におけるウェブ部の外側にＨ形鋼のフランジ部を固定してしまう従来の構成では、Ｈ形鋼を溶着する際においてハット形鋼矢板におけるアーム部を地面上に載置しなければならないことになる。その結果、左右の継手部において段差が形成されることになるため、必然的にスペーサ２９を一方のアーム部の下に介装することにより、ウェブ部を水平に保つ必要が出てくる。このスペーサは、通常、左右の継手部の段差に相当する厚さで構成される木材、鉄板等で構成される。しかしながら、かかる構成では、このスペーサ２９を介装する労力の負担が増大してしまい、溶接時における作業性を著しく悪化させる原因ともなりえる。   On the other hand, in the conventional configuration in which the flange portion of the H-shaped steel is fixed to the outer side of the web portion of the hat-shaped steel sheet pile as shown in FIG. The arm portion of the shaped steel sheet pile must be placed on the ground. As a result, a step is formed at the left and right joints, so that it is inevitably necessary to keep the web part horizontal by interposing the spacer 29 under one arm part. This spacer is usually made of wood, iron plate, or the like having a thickness corresponding to the level difference between the left and right joints. However, in such a configuration, the burden of labor for interposing the spacer 29 is increased, which may cause the workability during welding to be significantly deteriorated.

その点において、図３(a)に示すようにウェブ部１１を接地させる形態で溶接作業を行うことができる本発明では、スペーサ２９を用いることなくウェブ部１１を水平に維持することができ、作業効率をいきおい向上させることができる。   In that respect, as shown in FIG. 3A, in the present invention in which the welding operation can be performed in a form in which the web portion 11 is grounded, the web portion 11 can be kept horizontal without using the spacer 29, Work efficiency can be greatly improved.

また、本発明では、Ｈ形鋼２０を用いることができるため、ＣＴ形鋼を用いる場合と比較して高い断面性能を確保することも可能となる。   Moreover, in this invention, since the H-section steel 20 can be used, it also becomes possible to ensure high cross-sectional performance compared with the case where CT-section steel is used.

なお溶接作業の終了時において、地中連続壁体用鋼製部材１は、溶接による熱の影響を受けて、溶接部２５を中心にしてフランジ部１２が図４(a)に示すようにＤ１方向に変形してしまう。そして、このフランジ部１２に取り付けられているアーム部１３も同様にＤ１方向へ変形してしまう。即ち、ハット形鋼矢板１０全体がＤ１方向に縮小してしまうことになる。   At the end of the welding operation, the steel member 1 for the underground continuous wall body is affected by heat due to welding, and the flange portion 12 is centered on the welded portion 25 as shown in FIG. It will be deformed in the direction. And the arm part 13 attached to this flange part 12 will also deform | transform into D1 direction similarly. That is, the entire hat-shaped steel sheet pile 10 is reduced in the D1 direction.

しかし、本発明では、図４(b)に示すように、ウェブ部１１の外側からプレスすることにより、フランジ部１２並びにアーム部１３を図中Ｄ２方向へ変形させることが可能となる。即ち、本発明では、プレスによる簡易な方法で溶接に伴う変形を矯正することが可能となることから、作業労力を軽減させることができる。即ち、本発明では、あえてハット形鋼矢板１０におけるウェブ部１１の内側にＨ形鋼２０のフランジ部２２ａを固定する構成としたからこそ、ウェブ部１１の外側からのプレスが実現できるのである。   However, in the present invention, as shown in FIG. 4B, by pressing from the outside of the web portion 11, the flange portion 12 and the arm portion 13 can be deformed in the direction D2 in the drawing. That is, in the present invention, it is possible to correct the deformation caused by welding by a simple method using a press, and therefore, work labor can be reduced. That is, in the present invention, since the flange portion 22a of the H-section steel 20 is fixed inside the web portion 11 of the hat-shaped steel sheet pile 10, pressing from the outside of the web portion 11 can be realized.

このようにして製作された地中連続壁体用鋼製部材１を地中へ埋設することにより壁体を構成していくことになるが、これを圧入工法に基づいて埋設する場合には、例えば図５(a)に示すような圧入機４により行うことになる。   Although the wall body will be constructed by burying the steel member 1 for underground continuous wall body manufactured in this way into the ground, when burying this based on the press-fitting method, For example, it is performed by a press-fitting machine 4 as shown in FIG.

圧入機４は、クランプ４１と、サドル４２と、メインシリンダー４３と、マスト４４と、チャック４５とを備えている。クランプ４１は、既に打設された地中連続壁体用鋼製部材１を掴むための機構が実装されているとともに、これら地中連続壁体用鋼製部材１上を自走するための機能も設けられている。サドル４２は、マスト４４が前後方向に移動させるための移動機構が設けられており、圧入機が各種動作を実行するための動力源が実装されている場合も多い。メインシリンダー４３は、図中上下方向へ駆動自在に構成されており、チャック４５により把持された地中連続壁体用鋼製部材１を地中へ圧入する。   The press-fitting machine 4 includes a clamp 41, a saddle 42, a main cylinder 43, a mast 44, and a chuck 45. The clamp 41 is equipped with a mechanism for grasping the steel member 1 for the underground continuous wall body that has already been placed, and has a function for self-propelling on the steel member 1 for the underground continuous wall body. Is also provided. The saddle 42 is provided with a moving mechanism for moving the mast 44 in the front-rear direction, and is often equipped with a power source for the press-fitting machine to perform various operations. The main cylinder 43 is configured to be movable in the vertical direction in the drawing, and press-fits the underground continuous wall steel member 1 held by the chuck 45 into the ground.

このような構成からなる圧入機１は、既に地盤に押し込まれた地中連続壁体用鋼製部材１の引抜抵抗力を利用し、油圧によって次の地中連続壁体用鋼製部材１を地中へと押し込んでいく。   The press-fitting machine 1 having such a configuration uses the pulling resistance force of the underground continuous wall body steel member 1 that has already been pushed into the ground, and uses the hydraulic pressure to move the next underground continuous wall body steel member 1. Push it into the ground.

図５(b)は、圧入機４を上から見た図である。地中連続壁体用鋼製部材１を把持するチャック４５は、アーム部１３を図中矢印Ｄ３に示される方向へ押圧することによりこれを固定可能な構成とされている。そして、このチャック４５内部には間隙４６が設けられている。この間隙４６は、通常の鋼矢板におけるウェブ部やフランジ部に接触することが無いよう、余裕を持たせて設定されているのが通常である。但し。この間隙４６は、通常の鋼矢板を想定して設定されているものである。この間隙４６のサイズを考える上では、例えば図５(b)に示す円４７を考えるのが望ましい。この円４７は、圧入機１におけるチャック４５の形状に基づいて導き出したものである。詳細には、この円４７は、図中矢印Ｄ３に示される方向で把持されるアーム部１３の位置や継手部１４の位置、更に間隙４６を形成する周囲の側壁４８等の位置を考慮して導き出したものである。   FIG.5 (b) is the figure which looked at the press injection machine 4 from the top. The chuck 45 that holds the steel member 1 for the underground continuous wall body can be fixed by pressing the arm portion 13 in the direction indicated by the arrow D3 in the drawing. A gap 46 is provided inside the chuck 45. The gap 46 is usually set with a margin so as not to contact the web portion or the flange portion of a normal steel sheet pile. However. This gap 46 is set assuming a normal steel sheet pile. In considering the size of the gap 46, for example, it is desirable to consider a circle 47 shown in FIG. This circle 47 is derived based on the shape of the chuck 45 in the press-fitting machine 1. More specifically, the circle 47 takes into account the position of the arm portion 13 and the joint portion 14 that are gripped in the direction indicated by the arrow D3 in the figure, and the position of the surrounding side wall 48 that forms the gap 46. It has been derived.

図６は、本発明を適用した地中連続壁体用鋼製部材１と、円４７との位置関係を示している。実際に圧入機４のチャック４５による把持を実現するためには、地中連続壁体用鋼製部材１を構成するＨ形鋼２０の全てが円４７に収まる形状とされていなければならない。   FIG. 6 shows the positional relationship between the steel member 1 for underground continuous wall to which the present invention is applied and the circle 47. In order to actually realize gripping by the chuck 45 of the press-fitting machine 4, all of the H-section steel 20 constituting the steel member 1 for underground continuous wall must be in a shape that fits in the circle 47.

円４７は、各アーム部１３の先端に設けられた一対の継手部１４を結ぶ嵌合軸５１の中間点を中心５２とし、さらにハット形鋼矢板１０の全幅Ｔ３と等しい直径からなる。   The circle 47 has a diameter equal to the full width T3 of the hat-shaped steel sheet pile 10 with the center 52 of the fitting shaft 51 connecting the pair of joint portions 14 provided at the tips of the arm portions 13 as the center 52.

本発明を適用した地中連続壁体用鋼製部材１では、ハット形鋼矢板１０におけるウェブ部１１の内側にＨ形鋼２０のフランジ部２２ａを固定する構成としているからこそ、円４７の内部にＨ形鋼２０の全てが収まる形状となる。また本発明では、特にＨ形鋼２０を、円４７の内部に全てが収まるようにサイズ調整を予め行って設計されている。その結果、従来の圧入機４によるチャック４５で把持することが可能となる。即ち、本発明では、従来の圧入機４をそのまま利用して、いわゆる圧入工法に基づいて圧入を実現することが可能となることから、既存の設備、装置をそのまま適用することが可能となり、特段の設備投資を必要としないことから、施工コストの上昇を抑えることが可能となる。   In the steel member 1 for an underground continuous wall body to which the present invention is applied, the flange portion 22a of the H-shaped steel 20 is fixed to the inside of the web portion 11 of the hat-shaped steel sheet pile 10. Thus, the entire shape of the H-section steel 20 is accommodated. Further, in the present invention, the H-section steel 20 is particularly designed by performing size adjustment in advance so that the entire shape fits inside the circle 47. As a result, it is possible to grip with the chuck 45 by the conventional press-fitting machine 4. That is, in the present invention, since the conventional press-fitting machine 4 can be used as it is and press-fitting can be realized based on the so-called press-fitting method, existing facilities and apparatuses can be applied as they are, Therefore, it is possible to suppress an increase in construction cost.

なお、チャック４５により、地中連続壁体用鋼製部材１の頭部は、圧入機４によるチャック４５により把持されることになるため、ハット形鋼矢板１０における頭部から５０ｃｍ程度は、Ｈ形鋼２０を取り付けないでウェブ部１１をそのまま残す形としてもよい。さらに、土水圧による影響の少ない頭部及び下端部にH形鋼を取り付けないことも可能であり、土水圧等の荷重が作用した場合に発生する壁体の変形及び応力の増加が機能的に許容できる範囲で、H形鋼を取り付けないことも可能である。   In addition, since the head of the steel member 1 for underground continuous wall body is gripped by the chuck 45 by the press-fitting machine 4 by the chuck 45, about 50 cm from the head in the hat-shaped steel sheet pile 10 is about H It is good also as a form which leaves the web part 11 as it is, without attaching the shape steel 20. FIG. In addition, it is possible not to attach H-shaped steel to the head and lower end, which are less affected by soil water pressure, and it is possible to increase the deformation of the wall and the increase in stress that occur when a load such as soil water pressure is applied. It is also possible not to attach the H-section steel to an acceptable range.

このような圧入機４により地中に打設された地中連続壁体用鋼製部材１により構成される地中連続壁体５の構成を図７(a)(b)に示している。この地中連続壁体５は、各地中連続壁体用鋼製部材１における継手部１４を介して互いに連結されて一つの壁体を構成している。また、この地中連続壁体５は、同一の地中連続壁体用鋼製部材１を連続的に配置することにより構成されている。   7 (a) and 7 (b) show the structure of the underground continuous wall body 5 constituted by the steel member 1 for the underground continuous wall body placed in the ground by the press-fitting machine 4 as described above. The underground continuous wall body 5 is connected to each other via a joint portion 14 in the steel member 1 for the continuous wall body in each region to constitute one wall body. Moreover, this underground continuous wall 5 is comprised by arrange | positioning the same steel member 1 for underground continuous walls continuously.

ここで本発明は、ハット形鋼矢板１０におけるウェブ部１１の内側にＨ形鋼２０のフランジ部２２ａを固定する構成としているため、図７(b)に示すように、継手部１４を壁体の最外縁５１よりも内側に位置させることが可能となる。ここでいう最外縁５１は、ハット形鋼矢板１０のウェブ部１１、並びにＨ形鋼２０におけるフランジ部２２ｂを意味するものである。このため、継手部１４は、ハット形鋼矢板１０のウェブ部１１の内側に位置すると共にＨ形鋼２０におけるフランジ部２２ｂの内側に位置することになる。   Here, in the present invention, since the flange portion 22a of the H-section steel 20 is fixed to the inside of the web portion 11 in the hat-shaped steel sheet pile 10, as shown in FIG. It becomes possible to position it inside the outermost edge 51. The outermost edge 51 here means the web part 11 of the hat-shaped steel sheet pile 10 and the flange part 22 b in the H-section steel 20. For this reason, the joint part 14 is located inside the web part 11 of the hat-shaped steel sheet pile 10 and is located inside the flange part 22 b in the H-section steel 20.

特に壁体の最外縁５１は、波浪や船舶による衝突、或いは流木等の衝突の影響を受けやすいが、継手部１４を最外縁５１よりも内側に位置させることができる本発明では、かかる影響を受けることも無くなる。特に継手部１４は、塗覆装が困難であることから、この継手部１４のみがいわゆる無被覆部となってしまう場合が多い。しかしながら、このような無被覆部からなる継手部１４を最外縁５１よりも内側に位置させることが可能な本発明では、無被覆部が壁体表面において露出することもなくなり、これを起点とした剥離が生じるのを防止することが可能となる。   In particular, the outermost edge 51 of the wall body is easily affected by a wave, a collision caused by a ship, or a collision such as driftwood, but in the present invention in which the joint portion 14 can be positioned on the inner side of the outermost edge 51, such an influence is exerted. You will not receive it. In particular, since the joint portion 14 is difficult to coat, only the joint portion 14 often becomes a so-called uncovered portion. However, in the present invention in which the joint portion 14 composed of such an uncovered portion can be positioned on the inner side of the outermost edge 51, the uncovered portion is not exposed on the wall surface, and this is the starting point. It is possible to prevent peeling.

なお、本発明では、同一の地中連続壁体用鋼製部材１を連続的に配置して一つの壁体を構成する場合に限定されるものではない。例えば、図８(a)〜(c)に示すように、地中連続壁体用鋼製部材１と、ハット形鋼矢板１０とを互いに混在させて、継手部１４を介して配置した地中連続壁体６として構成するようにしてもよい。   In addition, in this invention, it is not limited to when arranging the same steel member 1 for underground continuous wall bodies, and arrange | positioning one wall body continuously. For example, as shown in FIGS. 8A to 8C, the underground continuous wall body steel member 1 and the hat-shaped steel sheet pile 10 are mixed with each other and disposed through the joint portion 14. You may make it comprise as the continuous wall body 6. FIG.

図８(a)では、地中連続壁体用鋼製部材１と、ハット形鋼矢板１０とを交互に並べて地中連続壁体６を構成した例である。図８(b)では、地中連続壁体用鋼製部材１の間に２つのハット形鋼矢板１０を配置した例である。図８(c)では、２つの地中連続壁体用鋼製部材１を並べた上で、１つのハット形鋼矢板１０を配置した例である。なお、地中連続壁体６は、この図８(a)〜(c)に示される形態に限定されるものではなく、地中連続壁体用鋼製部材１と、ハット形鋼矢板１０とをランダムに配置するものであってもよい。   FIG. 8A shows an example in which the underground continuous wall body 6 is configured by alternately arranging the steel members 1 for the underground continuous wall body and the hat-shaped steel sheet piles 10. FIG. 8B shows an example in which two hat-shaped steel sheet piles 10 are arranged between the steel members 1 for the underground continuous wall body. FIG. 8 (c) shows an example in which one hat-shaped steel sheet pile 10 is arranged after arranging the steel members 1 for underground continuous wall bodies. The underground continuous wall 6 is not limited to the form shown in FIGS. 8A to 8C, and the steel member 1 for the underground continuous wall, the hat-shaped steel sheet pile 10 and the like. May be arranged at random.

このような構成からなる地中連続壁体６においても同様に継手部１４を最外縁５１へさらすことなく構成することができることから、これを起点とした剥離が生じるのを防止することが可能となる。   In the underground continuous wall body 6 having such a configuration, the joint portion 14 can be similarly configured without being exposed to the outermost edge 51. Therefore, it is possible to prevent the separation from occurring as a starting point. Become.

特に、この地中連続壁体６は、土水圧による影響が少ない箇所において、大きな断面性能を必要としない場合において、Ｈ形鋼２０の設置を省略したハット形鋼矢板１０を混在させることにより、更なる鋼重削減を実現することも可能となる。かかる場合には、地中連続壁体６の断面二次モーメントを計算することにより、壁体を設計していくことになる。   In particular, this underground continuous wall 6 is a place where there is little influence by soil water pressure, and when a large cross-sectional performance is not required, by mixing the hat-shaped steel sheet pile 10 in which the installation of the H-section steel 20 is omitted, It is also possible to achieve further steel weight reduction. In such a case, the wall body is designed by calculating the cross-sectional second moment of the underground continuous wall body 6.

なお、Ｈ形鋼２０を設けた地中連続壁体用鋼製部材１と、ハット形鋼矢板１０とを規則的に混在させて一つの壁体を作り出す場合における断面二次モーメントの求め方は、いくつかの算定式によることになるが、例えば式（０）により定義される算定式を用いるようにしてもよい。   In addition, the method of calculating | requiring the cross-sectional secondary moment in the case of producing one wall body by mixing the steel member 1 for underground continuous wall bodies which provided the H-section steel 20, and the hat-shaped steel sheet pile 10 regularly. Depending on several calculation formulas, for example, a calculation formula defined by formula (0) may be used.

Ｉ＝（ｎＨＡＴ×ＩＨＡＴ＋ｎＨＡＴ-Ｈ×ＩＨＡＴ-Ｈ）／（ｎＨＡＴ×ｂＨＡＴ＋ｎＨＡＴ-Ｈ×ｂＨＡＴ-Ｈ）・・・・・・・・・・・（０）
Ｉ：地中連続壁体６の壁長１ｍ当りの断面二次モーメント（ｃｍ４／ｍ）
ＩＨＡＴ：ハット形鋼矢板１０単体の断面二次モーメント（ｃｍ４／枚）
ＩＨＡＴ-Ｈ：地中連続壁体用鋼製部材１単体の断面二次モーメント（ｃｍ４／枚）
ｎＨＡＴ：地中連続壁体６を構成する鋼製部材のうち、ハット形鋼矢板１０の枚数（枚）
ｎＨＡＴ-Ｈ：地中連続壁体６を構成する鋼製部材のうち、地中連続壁体用鋼製部材１の枚数（枚）
ｂＨＡＴ：ハット形鋼矢板１０の一枚当りの幅（ｍ／枚）
ｂＨＡＴ-Ｈ：地中連続壁体用鋼製部材１の一枚当りの幅（ｍ／枚） I = (n HAT × I HAT + n HAT-H × I HAT-H ) / (n HAT × b HAT + n HAT-H × b HAT-H ) (0)
I: Sectional moment of inertia (cm 4 / m) per 1 m of wall length of underground underground wall 6
I HAT : sectional moment of inertia of hat-shaped steel sheet pile 10 (cm 4 / sheet)
I HAT-H : Sectional moment of inertia of steel member 1 for underground continuous wall (cm 4 / sheet)
nHAT : Number of hat-shaped steel sheet piles 10 out of steel members constituting the underground continuous wall 6
n HAT-H : Number of steel members 1 for the underground continuous wall body among the steel members constituting the underground continuous wall body 6
b HAT : Width per sheet of hat-shaped steel sheet pile 10 (m / sheet)
b HAT-H : Width per sheet (m / sheet) of steel member 1 for underground continuous wall

上記式（１）を用いて算出した断面二次モーメントＩに基づいて提案した地中連続壁体６の最適構造案を図９に示す。この図９では、Ｈ形鋼２０を設けた地中連続壁体用鋼製部材１と、ハット形鋼矢板１０とを交互に配置するとともに、Ｈ形鋼２０の長さを、ハット形鋼矢板１０の長さよりも短くなるように構成している。これにより、所期の断面性能を確保するとともに、必要最小限のＨ形鋼２０で構成することができることから、更なる鋼重削減を実現することも可能となる。   FIG. 9 shows an optimum structure plan of the underground continuous wall body 6 proposed based on the cross-sectional secondary moment I calculated using the above equation (1). In FIG. 9, the steel members 1 for the underground continuous wall body provided with the H-section steel 20 and the hat-shaped steel sheet piles 10 are alternately arranged, and the length of the H-section steel 20 is set to the hat-shaped steel sheet pile. It is comprised so that it may become shorter than 10 length. As a result, the desired cross-sectional performance can be ensured and the minimum necessary H-section steel 20 can be used, so that further reduction in steel weight can be realized.

望ましい実施の形態としては、地中連続壁体５、６の壁長１ｍ当りの断面二次モーメントＩと、地中連続壁体５、６の壁面積１ｍ２当りの重量が、以下の式（１）〜（４）の関係を有しており、かつ従来のU形鋼矢板よりも少ない鋼材重となる場合である。 下記式（１）〜（４）の断面二次モーメントは、簡略のため、腐食等による断面性能の低下は見込んでいない数値を用いている。 As a desirable embodiment, the cross-sectional secondary moment I per 1 m of the wall length of the underground continuous walls 5 and 6 and the weight per 1 m 2 of the wall area of the underground continuous walls 5 and 6 are expressed by the following formula ( It is a case where it has the relationship of 1)-(4), and becomes a steel material weight less than the conventional U-shaped steel sheet pile. The cross-sectional secondary moments of the following formulas (1) to (4) are simplified, and are numerical values that do not expect a decrease in cross-sectional performance due to corrosion or the like.

２４４００（ｃｍ４／ｍ）＜Ｉ≦４５３６０（ｃｍ４／ｍ）のときに、ｗＨ（ｋｇ／ｍ２）＋ＷＨＡＴ（ｋｇ／ｍ２）≦１７７（ｋｇ／ｍ２）・・・・・・・・・・（１）
４５３６０（ｃｍ４／ｍ）＜Ｉ≦５０４００（ｃｍ４／ｍ）のときに、ｗＨ（ｋｇ／ｍ２）＋ＷＨＡＴ（ｋｇ／ｍ２）≦２１０（ｋｇ／ｍ２）・・・・・・・・・・（２）
５０４００（ｃｍ４／ｍ）＜Ｉ≦６８８００（ｃｍ４／ｍ）のときに、ｗＨ（ｋｇ／ｍ２）＋ＷＨＡＴ（ｋｇ／ｍ２）≦２４０（ｋｇ／ｍ２）・・・・・・・・・・（３）
６８８００（ｃｍ４／ｍ）＜Ｉのときに、ｗＨ（ｋｇ／ｍ２）＋ＷＨＡＴ（ｋｇ／ｍ２）≦｛０．００１６３I＋１２８｝（ｋｇ／ｍ２）・・・・・・・・・・（４）
Ｉ：地中連続壁体６の壁長１ｍ当りの断面二次モーメント（ｃｍ４／ｍ）
ＷＨ：地中連続壁体６を構成する鋼製部材のうち、ハット形鋼矢板１０の鋼材重量を壁面積１ｍ２当りに換算した鋼材重量（ｋｇ／ｍ２）
ＷＨＡＴ：地中連続壁体６を構成する鋼製部材のうち、Ｈ形鋼２０の鋼材重量を壁面積１ｍ２当りに換算した鋼材重量（ｋｇ／ｍ２） When 24400 (cm 4 / m) <I ≦ 45360 (cm 4 / m), w H (kg / m 2 ) + W HAT (kg / m 2 ) ≦ 177 (kg / m 2 ) (1)
When 45360 (cm 4 / m) <I ≦ 50400 (cm 4 / m), w H (kg / m 2 ) + W HAT (kg / m 2 ) ≦ 210 (kg / m 2 ) (2)
When 50400 (cm 4 / m) <I ≦ 68800 (cm 4 / m), w H (kg / m 2 ) + W HAT (kg / m 2 ) ≦ 240 (kg / m 2 ) (3)
When 68800 (cm 4 / m) <I, w H (kg / m 2 ) + W HAT (kg / m 2 ) ≦ {0.00163I + 128} (kg / m 2 ) (4)
I: Sectional moment of inertia (cm 4 / m) per 1 m of wall length of underground underground wall 6
W H : Steel material weight (kg / m 2 ) obtained by converting the steel material weight of the hat-shaped steel sheet pile 10 per 1 m 2 of wall area among the steel members constituting the underground continuous wall body 6
W HAT : Steel material weight (kg / m 2 ) obtained by converting the steel material weight of the H-section steel 20 per 1 m 2 of wall area among the steel members constituting the underground continuous wall body 6

図１０は、この式（１）〜（４）の関係で定義される本発明の望ましい実施の形態の範囲を表したものである。この図１０において横軸を断面二次モーメントＩ（ｃｍ４／ｍ）とし、縦軸を面積当り鋼材重量ｗ（ＷＨ＋ＷＨＡＴ）（ｋｇ／ｍ２）としている。本発明の望ましいとされている式（１）〜（４）の関係で定義される範囲は、図中に示されるような斜線で塗りつぶされた範囲にある。 FIG. 10 shows the range of a preferred embodiment of the present invention defined by the relationship of the formulas (1) to (4). In FIG. 10, the horizontal axis represents the sectional secondary moment I (cm 4 / m), and the vertical axis represents the steel material weight w (W H + W HAT ) (kg / m 2 ) per area. The range defined by the relations of the formulas (1) to (4), which are considered desirable in the present invention, is a range filled with diagonal lines as shown in the figure.

ちなみに、Ｉ≦２４４００（ｃｍ４／ｍ）の範囲は、現状のハット形鋼矢板の適用範囲である。即ち、この範囲においては、Ｈ形鋼を取り付けることなく、現状ハット形鋼矢板をそのままで適用可能な断面二次モーメントの範囲である。式（１）〜（３）で定義される範囲は、現状のU形鋼矢板で同一の断面二次モーメントを発揮させるための必要な鋼重よりも低い範囲である。 Incidentally, the range of I ≦ 24400 (cm 4 / m) is the applicable range of the current hat-shaped steel sheet pile. That is, in this range, it is the range of the cross-sectional secondary moment that can be applied as it is with the current hat-shaped steel sheet pile without attaching the H-shaped steel. The range defined by the formulas (1) to (3) is a range lower than the steel weight necessary for exhibiting the same cross-sectional second moment in the current U-shaped steel sheet pile.

ここで表１に、地中連続壁体用鋼製部材１を図１１(a)に示すように連続的に配置した地中連続壁体５の実施形態１〜４を示す。   Here, Table 1 shows Embodiments 1 to 4 of the underground continuous wall 5 in which the steel members 1 for the underground continuous wall are continuously arranged as shown in FIG.

Figure 0005114731
Figure 0005114731

また表２に、地中連続壁体用鋼製部材１と、ハット形鋼矢板１０とを図１１(b)に示すように交互に混在させて配置した地中連続壁体６の実施形態５〜８を示す。   Further, in Table 2, Embodiment 5 of the underground continuous wall body 6 in which the steel member 1 for the underground continuous wall body and the hat-shaped steel sheet pile 10 are alternately mixed as shown in FIG. -8 are shown.

Figure 0005114731
Figure 0005114731

また図１２は、各実施形態において適用されるハット形鋼矢板１０の構成例Ａ、構成例Ｂを示している。図１２(a)に示す構成例Ａでは、継手１４間の幅が９００ｍｍであり、アーム部１３からウェブ部１１に至るまでの高さが２３０ｍｍであり、板厚が１０．８ｍｍとしている。また、図１２(b)に示す構成例Ｂでは、継手１４間の幅が９００ｍｍであり、アーム部１３からウェブ部１１に至るまでの高さが３００ｍｍであり、板厚が１３．２ｍｍとしている。   Moreover, FIG. 12 has shown the structural example A and the structural example B of the hat-shaped steel sheet pile 10 applied in each embodiment. In the configuration example A shown in FIG. 12A, the width between the joints 14 is 900 mm, the height from the arm portion 13 to the web portion 11 is 230 mm, and the plate thickness is 10.8 mm. 12B, the width between the joints 14 is 900 mm, the height from the arm portion 13 to the web portion 11 is 300 mm, and the plate thickness is 13.2 mm. .

Ｈ形鋼２０の仕様については、（ウェブ部２１の長さ）*（フランジ部２２の長さ）*（ウェブ部２１の板厚）*（フランジ部２２の板厚）で表示している。   The specifications of the H-section steel 20 are indicated by (length of the web portion 21) * (length of the flange portion 22) * (plate thickness of the web portion 21) * (plate thickness of the flange portion 22).

表１、２においてはそれぞれ、断面二次モーメントＩ（ｃｍ４／ｍ）、面積当り鋼材重量ｗ（ＷＨ＋ＷＨＡＴ）（ｋｇ／ｍ２）、式（１）〜（４）との適合性も同時に示してあり、それぞれ有効数字３桁で表示している。 In Tables 1 and 2, the cross-sectional secondary moment I (cm 4 / m), the steel weight per area w (W H + W HAT ) (kg / m 2 ), and compatibility with the equations (1) to (4), respectively. Are also shown, each with three significant digits.

この表１、２から、実施形態１、５は、式（１）を満足し、実施形態２、６は、式（２）を満足し、さらに実施形態３、７は式（３）を満足し、実施形態４、８は、式（４）を満足することが分かる。   From Tables 1 and 2, Embodiments 1 and 5 satisfy Expression (1), Embodiments 2 and 6 satisfy Expression (2), and Embodiments 3 and 7 satisfy Expression (3). And it turns out that Embodiment 4, 8 satisfies Formula (4).

また図１０のグラフにおいて、各実施形態１〜８における断面二次モーメントＩと、面積当り鋼材重量ｗとをプロットした結果も示している。各実施形態ともに式（１）〜（４）の関係で定義される本発明の望ましい実施の形態の範疇に入ることが分かる。また、特に地中連続壁体６としての実施形態５〜８は、地中連続壁体６としての実施形態１〜４と比較して、面積当り鋼材重量ｗが低いことが示されている。Ｈ形鋼２０を省略したハット形鋼矢板１０のみで構成している分、鋼重を低減させることができることを意味している。   Moreover, the graph of FIG. 10 also shows the result of plotting the cross-sectional secondary moment I and the steel material weight w per area in each of the first to eighth embodiments. It can be seen that each of the embodiments falls within the category of a preferred embodiment of the present invention defined by the relationship of the formulas (1) to (4). Moreover, especially Embodiments 5-8 as underground continuous wall body 6 are shown that steel material weight w per area is low compared with Embodiments 1-4 as underground continuous wall body 6. This means that the steel weight can be reduced by the amount of the hat-shaped steel sheet pile 10 from which the H-shaped steel 20 is omitted.

なお、本発明例に対する参考例を表３に示す。この参考例では、図１１（ｃ）に示すように、ハット形鋼矢板１０の寸法に対してＨ形鋼１０の寸法が小さく、期待している断面二次モーメントが得られず、またＨ形鋼２０を付加した分において鋼材重量ｗが増加した結果、本発明の望ましい実施の形態の範囲から逸脱した例である。   Reference examples for the present invention are shown in Table 3. In this reference example, as shown in FIG. 11C, the dimension of the H-section steel 10 is smaller than the dimension of the hat-shaped steel sheet pile 10, and the expected secondary moment of the cross section cannot be obtained. This is an example deviating from the scope of the preferred embodiment of the present invention as a result of an increase in the steel weight w in the amount of steel 20 added.

Figure 0005114731
Figure 0005114731

このように、本発明では、高い断面二次モーメントを少ない鋼材重量で実現することができる。   Thus, in the present invention, a high moment of inertia of the cross section can be realized with a small steel material weight.

次に、本発明を適用した地中連続壁体用鋼製部材１と、円４７との寸法の関係について、更に詳細に検討をする。   Next, the dimensional relationship between the steel member 1 for underground continuous wall to which the present invention is applied and the circle 47 will be examined in more detail.

図１３(a)は、ハット形鋼矢板１０として構成例Ａを適用した場合における円４７との寸法の関係を示している。ここでＨ形鋼２０としては、５５０*２００*９*１６の寸法を採用している。円４７ａは、各アーム部１３の先端に設けられた一対の継手部１４を結ぶ嵌合軸５１の中間点を中心５２とし、さらにハット形鋼矢板１０の全幅Ｔ３と等しい直径で構成している。しかし、この円４７ａを直径でＴ３−２００ｍｍの範囲まで狭めた円４７ｂで構成するようにしてもよい。この図１３(a)に示すＨ形鋼２０は、円４７ｂの範囲に収まる形状としている。このときの断面二次モーメントＩを求めたところ、Ｉ＝９１７００ｃｍ４／ｍと高い数値が得られることが分かった。 FIG. 13A shows the dimensional relationship with the circle 47 when the configuration example A is applied as the hat-shaped steel sheet pile 10. Here, the dimension of 550 * 200 * 9 * 16 is adopted as the H-section steel 20. The circle 47a has a diameter equal to the full width T3 of the hat-shaped steel sheet pile 10 with the center point 52 of the fitting shaft 51 connecting the pair of joint portions 14 provided at the tips of the arm portions 13 as the center 52. . However, the circle 47a may be constituted by a circle 47b narrowed to a diameter of T3-200 mm. The H-section steel 20 shown in FIG. 13 (a) has a shape that fits within a circle 47b. When the cross-sectional secondary moment I at this time was calculated | required, it turned out that a high numerical value with I = 91700cm < 4 > / m is obtained.

図１３(b)は、ハット形鋼矢板１０として構成例Ｂを適用した場合における円４７との寸法の関係を示している。ここでＨ形鋼２０としては、６００*２５０*１２*１９の寸法を採用している。この円４７ａを直径でＴ３−２００ｍｍの範囲まで狭めた円４７ｂで構成するようにしてもよい。この図１３(b)に示すＨ形鋼２０は、円４７ｂの範囲に収まる形状としている。このときの断面二次モーメントＩを求めたところ、Ｉ＝１２６０００ｃｍ４／ｍと高い数値が得られることが分かった。 FIG. 13 (b) shows the dimensional relationship with the circle 47 when the configuration example B is applied as the hat-shaped steel sheet pile 10. Here, as the H-section steel 20, a size of 600 * 250 * 12 * 19 is adopted. You may make it comprise this circle | round | yen 47a by the circle | round | yen 47b narrowed to the range of T3-200 mm in diameter. The H-section steel 20 shown in FIG. 13 (b) has a shape that fits within a circle 47b. When the cross-sectional secondary moment I at this time was calculated | required, it turned out that a high numerical value with I = 126000cm < 4 > / m is obtained.

なお、円４７の直径Ｔ３−２００ｍｍ以上小さくしてしまうと、所期の断面性能を得ることが困難になる。このため、この図１３に示す例においては、円４７の直径は、Ｔ３−２００ｍｍ以上であり、かつＴ３以下で構成することが望ましいものといえる。   If the diameter 47 of the circle 47 is reduced by 3 to 200 mm or more, it becomes difficult to obtain the desired cross-sectional performance. For this reason, in the example shown in FIG. 13, it can be said that the diameter of the circle 47 is preferably T3 to 200 mm or more and T3 or less.

本発明を適用した地中連続壁体用鋼製部材の正面図である。It is a front view of the steel member for underground continuous wall bodies to which the present invention is applied. 本発明を適用した地中連続壁体用鋼製部材の斜視図である。It is a perspective view of the steel member for underground continuous wall bodies to which the present invention is applied. ウェブ部を接地させる形態で溶接作業を行う例について説明するための図である。It is a figure for demonstrating the example which performs welding operation in the form which grounds a web part. プレスによる方法で溶接に伴う変形を矯正する方法について説明するための図である。It is a figure for demonstrating the method of correcting the deformation | transformation accompanying welding with the method by a press. 圧入機の構成について示す図である。It is a figure shown about the structure of a press-fitting machine. 本発明を適用した地中連続壁体用鋼製部材と、円との位置関係を示す図である。It is a figure which shows the positional relationship of the steel member for underground continuous wall bodies to which this invention is applied, and a circle. 地中に打設された地中連続壁体用鋼製部材により構成される地中連続壁体の構成図である。It is a block diagram of the underground continuous wall body comprised by the steel member for underground underground wall bodies laid in the ground. 地中連続壁体用鋼製部材と、ハット形鋼矢板とを互いに混在させて、継手部を介して配置した地中連続壁体を示す図である。It is a figure which shows the underground continuous wall body which mixed the steel member for underground continuous wall bodies, and a hat-shaped steel sheet pile mutually via the joint part. 地中連続壁体の最適構造案の構成図である。It is a block diagram of the optimal structure plan of an underground continuous wall body. 式（１）〜（４）の関係で定義される本発明の望ましい実施の形態の範囲を表した図である。It is a figure showing the range of desirable embodiment of this invention defined by the relationship of Formula (1)-(4). 実施例について説明するための図である。It is a figure for demonstrating an Example. 各実施形態において適用されるハット形鋼矢板の構成例Ａ、構成例Ｂを示す図である。It is a figure which shows the structural example A and the structural example B of the hat-shaped steel sheet pile applied in each embodiment. 本発明を適用した地中連続壁体用鋼製部材と、円との寸法の関係について、更に詳細に検討した結果を示す図である。It is a figure which shows the result of having examined in detail about the relationship of the dimension of the steel member for underground continuous wall bodies to which this invention is applied, and a circle | round | yen. 従来の地中連続壁体用鋼製部材について示す図である。It is a figure shown about the steel member for conventional underground continuous wall bodies. 圧入機のチャックによる把持を実現するために、鋼矢板のウェブ部外側に突き出たＨ形鋼を無理に小型化させた構成を示す図である。It is a figure which shows the structure which forcedly reduced the H-section steel protruded to the web part outer side of the steel sheet pile in order to implement | achieve the holding | grip by the chuck | zipper of a press-fitting machine. 従来技術の問題点について説明するための図である。It is a figure for demonstrating the problem of a prior art.

符号の説明Explanation of symbols

１ 地中連続壁体用鋼製部材
４ 圧入機
５、６ 地中連続壁体
１０ ハット形鋼矢板
１１ ウェブ部
１２ フランジ部
１３ アーム部
１４ 継手部
２０ Ｈ形鋼
２１ ウェブ部
２２ フランジ部
２５ 溶接部
２６ 溶接しろ DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Steel member 4 for underground continuous wall body Press injection machine 5, 6 Underground continuous wall body 10 Hat-shaped steel sheet pile 11 Web part 12 Flange part 13 Arm part 14 Joint part 20 H-section steel 21 Web part 22 Flange part 25 Welding Part 26 Weld

Claims (4)

ウェブ部の両端に一対のフランジ部が連設され、上記フランジ部の他端にアーム部が連設されていると共に、そのアーム部の先端部に継手部を設けた断面ハット型形状であるハット形鋼矢板と、上記ハット形鋼矢板のウェブ部の内側に一のフランジ部が固定されたＨ形鋼とを備え、上記Ｈ形鋼における上記一のフランジ部の幅は、上記ハット形鋼矢板のウェブ部の幅以下である地中連続壁体用鋼製部材を、上記継手部を介して連続して配置し、又は上記地中連続壁体用鋼製部材を上記ハット形鋼矢板とを互いに混在させて上記継手部を介して配置して構成する地中連続壁体の設計方法において、
Ｉ：当該地中連続壁体の壁長１ｍ当りの断面二次モーメント（ｃｍ4／ｍ）、
ＷH：当該地中連続壁体を構成する鋼製部材のうち、上記ハット形鋼矢板の鋼材重量を壁面積１ｍ2当りに換算した鋼材重量（ｋｇ／ｍ2）、
ＷHAT：当該地中連続壁体を構成する鋼製部材のうち、上記Ｈ形鋼の鋼材重量を壁面積１ｍ2当りに換算した鋼材重量（ｋｇ／ｍ2）、としたときに、
上記Ｉ、ＷH、ＷHATが以下の関係式からなるように地中連続壁体を設計すること
を特徴とする地中連続壁体の設計方法。
２４４００（ｃｍ4／ｍ）＜Ｉ≦４５３６０（ｃｍ4／ｍ）のときに、ＷH（ｋｇ／ｍ2）＋ＷHAT（ｋｇ／ｍ2）≦１７７（ｋｇ／ｍ2）
ここでＩ＝（ｎ HAT ×Ｉ HAT ＋ｎ HAT-H ×Ｉ HAT-H ）／（ｎ HAT ×ｂ HAT ＋ｎ HAT-H ×ｂ HAT-H ）
Ｉ HAT ：ハット形鋼矢板単体の断面二次モーメント（ｃｍ 4 ／枚）
Ｉ HAT-H ：地中連続壁体用鋼製部材単体の断面二次モーメント（ｃｍ 4 ／枚）
ｎ HAT ：地中連続壁体を構成する鋼製部材のうち、ハット形鋼矢板の枚数（枚）
ｎ HAT-H ：地中連続壁体を構成する鋼製部材のうち、地中連続壁体用鋼製部材の枚数（枚）
ｂ HAT ：ハット形鋼矢板の一枚当りの幅（ｍ／枚）
ｂ HAT-H ：地中連続壁体用鋼製部材の一枚当りの幅（ｍ／枚） A hat having a cross-sectional hat shape in which a pair of flange portions are continuously provided at both ends of the web portion, an arm portion is continuously provided at the other end of the flange portion, and a joint portion is provided at a tip portion of the arm portion. A shape steel sheet pile and an H-shaped steel having one flange portion fixed inside the web portion of the hat-shaped steel sheet pile, and the width of the one flange portion in the H-shaped steel is the hat-shaped steel sheet pile An underground continuous wall steel member having a width equal to or less than the width of the web portion is continuously arranged via the joint portion, or the underground continuous wall steel member is the hat-shaped steel sheet pile. In the design method of the underground continuous wall body configured to be mixed together and arranged via the joint part,
I: Sectional moment of inertia (cm 4 / m) per 1 m of wall length of the underground continuous wall body,
W H : Steel member weight (kg / m 2 ) obtained by converting the steel member weight of the hat-shaped steel sheet pile per 1 m 2 of the steel member constituting the underground continuous wall body,
W HAT : Among steel members constituting the underground continuous wall body, when the steel material weight of the H-shaped steel is converted to a steel material weight (kg / m 2 ) per 1 m 2 of the wall area,
An underground continuous wall body designing method, wherein the underground continuous wall body is designed so that the above I, WH , and WHAT are represented by the following relational expressions.
When 24400 (cm 4 / m) <I ≦ 45360 (cm 4 / m), W H (kg / m 2 ) + W HAT (kg / m 2 ) ≦ 177 (kg / m 2 )
Where I = (n HAT × I HAT + n HAT-H × I HAT-H ) / (n HAT × b HAT + n HAT-H × b HAT-H )
I HAT : Sectional moment of inertia of a hat-shaped steel sheet pile (cm 4 / sheet)
I HAT-H : Sectional moment of inertia of steel member for underground continuous wall (cm 4 / sheet)
n HAT : Number of hat-shaped steel sheet piles (sheets) among steel members that form underground continuous wall
n HAT-H : Number of steel members for underground continuous wall body among steel members constituting underground continuous wall body (sheets)
b HAT : Width per hat-shaped steel sheet pile (m / sheet)
b HAT-H : Width per piece of steel member for underground continuous wall (m / sheet) ウェブ部の両端に一対のフランジ部が連設され、上記フランジ部の他端にアーム部が連設されていると共に、そのアーム部の先端部に継手部を設けた断面ハット型形状であるハット形鋼矢板と、上記ハット形鋼矢板のウェブ部の内側に一のフランジ部が固定されたＨ形鋼とを備え、上記Ｈ形鋼における上記一のフランジ部の幅は、上記ハット形鋼矢板のウェブ部の幅以下である地中連続壁体用鋼製部材を、上記継手部を介して連続して配置し、又は上記地中連続壁体用鋼製部材を上記ハット形鋼矢板とを互いに混在させて上記継手部を介して配置して構成する地中連続壁体の設計方法において、
Ｉ：当該地中連続壁体の壁長１ｍ当りの断面二次モーメント（ｃｍ4／ｍ）、
ＷH：当該地中連続壁体を構成する鋼製部材のうち、上記ハット形鋼矢板の鋼材重量を壁面積１ｍ2当りに換算した鋼材重量（ｋｇ／ｍ2）、
ＷHAT：当該地中連続壁体を構成する鋼製部材のうち、上記Ｈ形鋼の鋼材重量を壁面積１ｍ2当りに換算した鋼材重量（ｋｇ／ｍ2）、としたときに、
上記Ｉ、ＷH、ＷHATが以下の関係式からなるように地中連続壁体を設計すること
を特徴とする地中連続壁体の設計方法。
４５３６０（ｃｍ4／ｍ）＜Ｉ≦５０４００（ｃｍ4／ｍ）のときに、ＷH（ｋｇ／ｍ2）＋ＷHAT（ｋｇ／ｍ2）≦２１０（ｋｇ／ｍ2）
ここでＩ＝（ｎ HAT ×Ｉ HAT ＋ｎ HAT-H ×Ｉ HAT-H ）／（ｎ HAT ×ｂ HAT ＋ｎ HAT-H ×ｂ HAT-H ）
Ｉ HAT ：ハット形鋼矢板単体の断面二次モーメント（ｃｍ 4 ／枚）
Ｉ HAT-H ：地中連続壁体用鋼製部材単体の断面二次モーメント（ｃｍ 4 ／枚）
ｎ HAT ：地中連続壁体を構成する鋼製部材のうち、ハット形鋼矢板の枚数（枚）
ｎ HAT-H ：地中連続壁体を構成する鋼製部材のうち、地中連続壁体用鋼製部材の枚数（枚）
ｂ HAT ：ハット形鋼矢板の一枚当りの幅（ｍ／枚）
ｂ HAT-H ：地中連続壁体用鋼製部材の一枚当りの幅（ｍ／枚） A hat having a cross-sectional hat shape in which a pair of flange portions are continuously provided at both ends of the web portion, an arm portion is continuously provided at the other end of the flange portion, and a joint portion is provided at a tip portion of the arm portion. A shape steel sheet pile and an H-shaped steel having one flange portion fixed inside the web portion of the hat-shaped steel sheet pile, and the width of the one flange portion in the H-shaped steel is the hat-shaped steel sheet pile An underground continuous wall steel member having a width equal to or less than the width of the web portion is continuously arranged via the joint portion, or the underground continuous wall steel member is the hat-shaped steel sheet pile. In the design method of the underground continuous wall body configured to be mixed together and arranged via the joint part,
I: Sectional moment of inertia (cm 4 / m) per 1 m of wall length of the underground continuous wall body,
W H : Steel member weight (kg / m 2 ) obtained by converting the steel member weight of the hat-shaped steel sheet pile per 1 m 2 of the steel member constituting the underground continuous wall body,
W HAT : Among steel members constituting the underground continuous wall body, when the steel material weight of the H-shaped steel is converted to a steel material weight (kg / m 2 ) per 1 m 2 of the wall area,
An underground continuous wall body designing method, wherein the underground continuous wall body is designed so that the above I, WH , and WHAT are represented by the following relational expressions.
When 45360 (cm 4 / m) <I ≦ 50400 (cm 4 / m), W H (kg / m 2 ) + W HAT (kg / m 2 ) ≦ 210 (kg / m 2 )
Where I = (n HAT × I HAT + n HAT-H × I HAT-H ) / (n HAT × b HAT + n HAT-H × b HAT-H )
I HAT : Sectional moment of inertia of a hat-shaped steel sheet pile (cm 4 / sheet)
I HAT-H : Sectional moment of inertia of steel member for underground continuous wall (cm 4 / sheet)
n HAT : Number of hat-shaped steel sheet piles (sheets) among steel members that form underground continuous wall
n HAT-H : Number of steel members for underground continuous wall body among steel members constituting underground continuous wall body (sheets)
b HAT : Width per hat-shaped steel sheet pile (m / sheet)
b HAT-H : Width per piece of steel member for underground continuous wall (m / sheet) ウェブ部の両端に一対のフランジ部が連設され、上記フランジ部の他端にアーム部が連設されていると共に、そのアーム部の先端部に継手部を設けた断面ハット型形状であるハット形鋼矢板と、上記ハット形鋼矢板のウェブ部の内側に一のフランジ部が固定されたＨ形鋼とを備え、上記Ｈ形鋼における上記一のフランジ部の幅は、上記ハット形鋼矢板のウェブ部の幅以下である地中連続壁体用鋼製部材を、上記継手部を介して連続して配置し、又は上記地中連続壁体用鋼製部材を上記ハット形鋼矢板とを互いに混在させて上記継手部を介して配置して構成する地中連続壁体の設計方法において、
Ｉ：当該地中連続壁体の壁長１ｍ当りの断面二次モーメント（ｃｍ4／ｍ）、
ＷH：当該地中連続壁体を構成する鋼製部材のうち、上記ハット形鋼矢板の鋼材重量を壁面積１ｍ2当りに換算した鋼材重量（ｋｇ／ｍ2）、
ＷHAT：当該地中連続壁体を構成する鋼製部材のうち、上記Ｈ形鋼の鋼材重量を壁面積１ｍ2当りに換算した鋼材重量（ｋｇ／ｍ2）、としたときに、
上記Ｉ、ＷH、ＷHATが以下の関係式からなるように地中連続壁体を設計すること
を特徴とする地中連続壁体の設計方法。
５０４００（ｃｍ4／ｍ）＜Ｉ≦６８８００（ｃｍ4／ｍ）のときに、ＷH（ｋｇ／ｍ2）＋ＷHAT（ｋｇ／ｍ2）≦２４０（ｋｇ／ｍ2）
ここでＩ＝（ｎ HAT ×Ｉ HAT ＋ｎ HAT-H ×Ｉ HAT-H ）／（ｎ HAT ×ｂ HAT ＋ｎ HAT-H ×ｂ HAT-H ）
Ｉ HAT ：ハット形鋼矢板単体の断面二次モーメント（ｃｍ 4 ／枚）
Ｉ HAT-H ：地中連続壁体用鋼製部材単体の断面二次モーメント（ｃｍ 4 ／枚）
ｎ HAT ：地中連続壁体を構成する鋼製部材のうち、ハット形鋼矢板の枚数（枚）
ｎ HAT-H ：地中連続壁体を構成する鋼製部材のうち、地中連続壁体用鋼製部材の枚数（枚）
ｂ HAT ：ハット形鋼矢板の一枚当りの幅（ｍ／枚）
ｂ HAT-H ：地中連続壁体用鋼製部材の一枚当りの幅（ｍ／枚） A hat having a cross-sectional hat shape in which a pair of flange portions are continuously provided at both ends of the web portion, an arm portion is continuously provided at the other end of the flange portion, and a joint portion is provided at a tip portion of the arm portion. A shape steel sheet pile and an H-shaped steel having one flange portion fixed inside the web portion of the hat-shaped steel sheet pile, and the width of the one flange portion in the H-shaped steel is the hat-shaped steel sheet pile An underground continuous wall steel member having a width equal to or less than the width of the web portion is continuously arranged via the joint portion, or the underground continuous wall steel member is the hat-shaped steel sheet pile. In the design method of the underground continuous wall body configured to be mixed together and arranged via the joint part,
I: Sectional moment of inertia (cm 4 / m) per 1 m of wall length of the underground continuous wall body,
W H : Steel member weight (kg / m 2 ) obtained by converting the steel member weight of the hat-shaped steel sheet pile per 1 m 2 of the steel member constituting the underground continuous wall body,
W HAT : Among steel members constituting the underground continuous wall body, when the steel material weight of the H-shaped steel is converted to a steel material weight (kg / m 2 ) per 1 m 2 of the wall area,
An underground continuous wall body designing method, wherein the underground continuous wall body is designed so that the above I, WH , and WHAT are represented by the following relational expressions.
When 50400 (cm 4 / m) <I ≦ 68800 (cm 4 / m), W H (kg / m 2 ) + W HAT (kg / m 2 ) ≦ 240 (kg / m 2 )
Where I = (n HAT × I HAT + n HAT-H × I HAT-H ) / (n HAT × b HAT + n HAT-H × b HAT-H )
I HAT : Sectional moment of inertia of a hat-shaped steel sheet pile (cm 4 / sheet)
I HAT-H : Sectional moment of inertia of steel member for underground continuous wall (cm 4 / sheet)
n HAT : Number of hat-shaped steel sheet piles (sheets) among steel members that form underground continuous wall
n HAT-H : Number of steel members for underground continuous wall body among steel members constituting underground continuous wall body (sheets)
b HAT : Width per hat-shaped steel sheet pile (m / sheet)
b HAT-H : Width per piece of steel member for underground continuous wall (m / sheet) ウェブ部の両端に一対のフランジ部が連設され、上記フランジ部の他端にアーム部が連設されていると共に、そのアーム部の先端部に継手部を設けた断面ハット型形状であるハット形鋼矢板と、上記ハット形鋼矢板のウェブ部の内側に一のフランジ部が固定されたＨ形鋼とを備え、上記Ｈ形鋼における上記一のフランジ部の幅は、上記ハット形鋼矢板のウェブ部の幅以下である地中連続壁体用鋼製部材を、上記継手部を介して連続して配置し、又は上記地中連続壁体用鋼製部材を上記ハット形鋼矢板とを互いに混在させて上記継手部を介して配置して構成する地中連続壁体の設計方法において、
Ｉ：当該地中連続壁体の壁長１ｍ当りの断面二次モーメント（ｃｍ4／ｍ）、
ＷH：当該地中連続壁体を構成する鋼製部材のうち、上記ハット形鋼矢板の鋼材重量を壁面積１ｍ2当りに換算した鋼材重量（ｋｇ／ｍ2）、
ＷHAT：当該地中連続壁体を構成する鋼製部材のうち、上記Ｈ形鋼の鋼材重量を壁面積１ｍ2当りに換算した鋼材重量（ｋｇ／ｍ2）、としたときに、
上記Ｉ、ＷH、ＷHATが以下の関係式からなるように地中連続壁体を設計すること
を特徴とする地中連続壁体の設計方法。
６８８００（ｃｍ4／ｍ）＜Ｉのときに、ＷH（ｋｇ／ｍ2）＋ＷHAT（ｋｇ／ｍ2）≦｛０．００１６３Ｉ＋１２８｝（ｋｇ／ｍ2）
ここでＩ＝（ｎ HAT ×Ｉ HAT ＋ｎ HAT-H ×Ｉ HAT-H ）／（ｎ HAT ×ｂ HAT ＋ｎ HAT-H ×ｂ HAT-H ）
Ｉ HAT ：ハット形鋼矢板単体の断面二次モーメント（ｃｍ 4 ／枚）
Ｉ HAT-H ：地中連続壁体用鋼製部材単体の断面二次モーメント（ｃｍ 4 ／枚）
ｎ HAT ：地中連続壁体を構成する鋼製部材のうち、ハット形鋼矢板の枚数（枚）
ｎ HAT-H ：地中連続壁体を構成する鋼製部材のうち、地中連続壁体用鋼製部材の枚数（枚）
ｂ HAT ：ハット形鋼矢板の一枚当りの幅（ｍ／枚）
ｂ HAT-H ：地中連続壁体用鋼製部材の一枚当りの幅（ｍ／枚） A hat having a cross-sectional hat shape in which a pair of flange portions are continuously provided at both ends of the web portion, an arm portion is continuously provided at the other end of the flange portion, and a joint portion is provided at a tip portion of the arm portion. A shape steel sheet pile and an H-shaped steel having one flange portion fixed inside the web portion of the hat-shaped steel sheet pile, and the width of the one flange portion in the H-shaped steel is the hat-shaped steel sheet pile An underground continuous wall steel member having a width equal to or less than the width of the web portion is continuously arranged via the joint portion, or the underground continuous wall steel member is the hat-shaped steel sheet pile. In the design method of the underground continuous wall body configured to be mixed together and arranged via the joint part,
I: Sectional moment of inertia (cm 4 / m) per 1 m of wall length of the underground continuous wall body,
W H : Steel member weight (kg / m 2 ) obtained by converting the steel member weight of the hat-shaped steel sheet pile per 1 m 2 of the steel member constituting the underground continuous wall body,
W HAT : Among steel members constituting the underground continuous wall body, when the steel material weight of the H-shaped steel is converted to a steel material weight (kg / m 2 ) per 1 m 2 of the wall area,
An underground continuous wall body designing method, wherein the underground continuous wall body is designed so that the above I, WH , and WHAT are represented by the following relational expressions.
When 68800 (cm 4 / m) <I, W H (kg / m 2 ) + W HAT (kg / m 2 ) ≦ {0.00163I + 128} (kg / m 2 )
Where I = (n HAT × I HAT + n HAT-H × I HAT-H ) / (n HAT × b HAT + n HAT-H × b HAT-H )
I HAT : Sectional moment of inertia of a hat-shaped steel sheet pile (cm 4 / sheet)
I HAT-H : Sectional moment of inertia of steel member for underground continuous wall (cm 4 / sheet)
n HAT : Number of hat-shaped steel sheet piles (sheets) among steel members that form underground continuous wall
n HAT-H : Number of steel members for underground continuous wall body among steel members constituting underground continuous wall body (sheets)
b HAT : Width per hat-shaped steel sheet pile (m / sheet)
b HAT-H : Width per piece of steel member for underground continuous wall (m / sheet)
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