JP5083835B2 - 熱機関サイクル装置 - Google Patents
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Description
作動流体を収容する第1・第2熱交換器と、
前記第1・第2熱交換器と連結し、前記作動流体を流通させる連結管と、
前記連結管上に設けられ、前記作動流体の流通により作動する膨張機と、
前記連結管上に設けられ、弁の開閉により前記膨張機への前記作動流体の流通を制御する制御弁と、
熱源又は冷却源からの熱源流体を前記第1・第2熱交換器に案内する第1・第2導入管と、
前記第1・第2導入管に案内される前記熱源流体を切り替える流路切替弁と、
前記制御弁と前記流路切替弁とを別個独立に操作する制御装置と、
を備えた熱機関サイクル装置であって、
前記制御装置は、前記熱機関サイクル装置の一サイクルが運転する間、前記膨張機前後の前記作動流体の圧力差を監視し、前記圧力差が設定上限値に到達したときに前記制御弁を開放することにより前記膨張機への前記作動流体の流通を行い、前記制御弁の開放後に前記圧力差が設定下限値に到達したときに前記制御弁を閉鎖することにより前記膨張機への前記作動流体の流通を完全に遮断するとともに、次のサイクルの前記制御弁の開放時まで該遮断状態のままに置かれるように前記制御弁の閉鎖状態を維持し、かつ、
前記制御装置は、前記熱機関サイクル装置の一サイクルが終了する毎にその終了時点にて、さらに運転を継続するか否かの判断を行い、運転を継続する場合は前記流路切替弁を切り替えることにより前記第1・第2導入管に案内される前記熱源流体を切り替えること
を特徴とする。
(a)等積加熱
まず、制御弁11は制御装置15によって閉じた状態に設定され、第1熱交換器HX1には熱源1の高温流体が流れる一方、第2熱交換器HX2には冷却源2の低温流体が流れる。すなわち、第1熱交換器HX1は蒸発器として機能し、第2熱交換器HX2は凝縮器として機能する。このとき、初期状態として、第1熱交換器HX1には第2熱交換器HX2よりも多量の作動流体19が封入されているか、或いは、第1熱交換器HX1のみに作動流体19が封入されているものとする。等積加熱により、第1熱交換器HX1内の作動流体19は高温高圧の状態になる。(一方、第2熱交換器HX2内にも作動流体19が存在する場合は、第2熱交換器HX2内の作動流体19は低温低圧の状態になる。)
第1・第2熱交換器HX1,HX2内の作動流体19の圧力が夫々制御装置15で設定された設定圧力に達したとき、制御装置15によって制御弁11を開放する。第1熱交換器HX1内の高温高圧の作動流体19がほぼ等圧の下で加熱され蒸気(ここで、作動流体19が水以外の場合も蒸気と呼ぶ。)となり、第1熱交換器HX1から連結管18を通して第2熱交換器HX2へ向かって流れる(図1中の右方向矢印を参照)。
この際、高温高圧の作動流体19は、往復流膨張機(本明細書では膨張機のことを「タービン」とも呼ぶ。)12で断熱膨張して機械仕事を行う。ここで、「断熱膨張」というのは、熱損失のない理想膨張であり、実際は熱損失を伴う「膨張」となる。ランキンサイクルの基本原理との比較を行う説明の便宜上、「断熱膨張」を用いる。このときの往復流膨張機12の理論タービン出力LTは作動流体19の質量流量mに往復流膨張機12前後のエンタルピーh1、h2の差を乗じた式(LT=m×(h1−h2))となる。ただし、通常のランキンサイクルとは異なりタービン出力LTは時間とともに変化する。
往復流膨張機12を通過した蒸気(作動流体)19は低温低圧になり第2熱交換器HX2によりほぼ等圧下で冷却され飽和液(或いは気液二相状態)となる。本発明の作動原理によれば、制御弁11を開放してから第1熱交換器HX1内の作動流体19が第2熱交換器HX2に移動する(つまり往復流膨張機12前後の作動流体19の圧力差が零又は略零になる)までの間、タービン出力LTを得ることができる。
上述の過程を終了すると、大半の作動流体19は第2熱交換器HX2内に収容された状態になっている。制御装置15は作動流体19を通過させるために開放された制御弁11を閉じ、流路切替弁14の位置を切り替える。制御弁11を閉じてから流路切替弁14の位置を切り替えるまでの時間、第2熱交換器HX2内の作動流体19は等積冷却される。実際の稼動では、この時間は他の過程に比べて短時間で終わるものと想定されるため、図2の線図上には、便宜上、状態点を明示していない。
本発明の熱機関サイクルが真に作動するかを検証するために以下に説明する検証実験を行った。図12に実験装置の概略を示し、下記の表2に装置構成要素の仕様を示す。表2に示すように、作動流体19にはHFC245fa(表2にはR245faと表記)を選択した。蒸発器/凝縮器の役割を果たす第1・第2熱交換器HX1,HX2にはプレート式熱交換器を用いた。熱源1及び冷却源2の流体には双方とも水を用い、高温側になる熱源1の流体は抵抗式プラグヒーターで加熱しながら循環を行い、低温側になる冷却源2の流体は冷却チラーで冷却しながら循環を行った。第1・第2熱交換器HX1,HX2への温水、冷水の切替には三方弁(流路切替弁14)を組み合わせて手動で行った。
図13に、本発明の熱機関サイクル(作動流体19の切り替え)を3回繰り返した際の膨張バルブ前後の圧力p1,p2の時間変化と、エンタルピーh1,h2の時間変化を示し、図14は、図13に示すような圧力、エンタルピー、及び作動流体19の温度T1,T1’,T2,T2’の時間変化などの実験データから算出された、圧力差Δpの絶対値、エンタルピーΔh(=h1−h2)の絶対値、質量流量m、及びタービン出力を示す。ここで、タービン出力は、質量流量mとエンタルピー差Δhとの積である。なお、図14は説明の便宜上、膨張バルブ開放期間中の時間応答のみプロットしている。
2 冷却源
10(10a,10b,10c),20,30,40 熱機関サイクル装置
11(11a,11b,11c) 制御弁
12(12a,12b,12c) 往復流膨張機(または正逆回転膨張機)
13(13a,13b,13c) 発電機
14(14a,14b,14c) 流路切替弁
15,55,65,75 制御装置
16(16a,16b,16c) 第1導入管
17(17a,17b,17c) 第2導入管
18(18a,18b,18c) 連結管
19(19a,19b,19c) 作動流体
22 一方向流膨張機
24 連結管切替弁
31 制御弁
32a,32b 一方向流膨張機
38 連結管
50,60,70 熱機関サイクル多連結システム
431,531,631,731 電力平準化装置
533(533a,533b,533c) 出力軸
Claims (6)
- 作動流体を収容する第1・第2熱交換器と、
前記第1・第2熱交換器と連結し、前記作動流体を流通させる連結管と、
前記連結管上に設けられ、前記作動流体の流通により作動する膨張機と、
前記連結管上に設けられ、弁の開閉により前記膨張機への前記作動流体の流通を制御する制御弁と、
熱源又は冷却源からの熱源流体を前記第1・第2熱交換器に案内する第1・第2導入管と、
前記第1・第2導入管に案内される前記熱源流体を切り替える流路切替弁と、
前記制御弁と前記流路切替弁とを別個独立に操作する制御装置と、
を備えた熱機関サイクル装置であって、
前記制御装置は、前記熱機関サイクル装置の一サイクルが運転する間、前記膨張機前後の前記作動流体の圧力差を監視し、前記圧力差が設定上限値に到達したときに前記制御弁を開放することにより前記膨張機への前記作動流体の流通を行い、前記制御弁の開放後に前記圧力差が設定下限値に到達したときに前記制御弁を閉鎖することにより前記膨張機への前記作動流体の流通を完全に遮断するとともに、次のサイクルの前記制御弁の開放時まで該遮断状態のままに置かれるように前記制御弁の閉鎖状態を維持し、かつ、
前記制御装置は、前記熱機関サイクル装置の一サイクルが終了する毎にその終了時点にて、さらに運転を継続するか否かの判断を行い、運転を継続する場合は前記流路切替弁を切り替えることにより前記第1・第2導入管に案内される前記熱源流体を切り替えることを特徴とした熱機関サイクル装置。 - 前記作動流体には、沸点が水の沸点以下となり、かつ、前記熱源の温度域に適合した流体が選択されていることを特徴とする請求項1記載の熱機関サイクル装置。
- 前記膨張機が往復流膨張機又は正逆回転膨張機であることを特徴とした請求項1又は2記載の熱機関サイクル装置。
- 前記膨張機が一方向流膨張機であり、
前記連結管の流路を切り替える連結管切替弁を更に備え、
前記制御装置は、前記作動流体の流通方向に応じて前記連結管切替弁を切り替えて前記作動流体を前記膨張機に案内することを特徴とする請求項1又は2記載の熱機関サイクル装置。 - 前記膨張機には複数の一方向流膨張機が設けられ、
前記制御弁と前記連結管とは前記膨張機の設置数分だけ用意され、
幾つかの前記膨張機は前記第1熱交換器から前記第2熱交換器へと前記作動流体を流通するように前記連結管に接続され、他の前記膨張機は前記第2熱交換器から前記第1熱交換器へと前記作動流体を流通するように前記連結管に接続され、
前記制御装置は、前記制御弁を開閉して前記作動流体の流通を行うことを特徴とする請求項1又は2記載の熱機関サイクル装置。 - 発電機及び該発電機に接続された電力平準化装置を更に備えることを特徴とする請求項1〜5のいずれかに記載の熱機関サイクル装置。
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