JP5082793B2 - Printed circuit board design support apparatus, printed circuit board design support method, and printed circuit board design support program - Google Patents
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本発明は、プリント基板設計支援装置、プリント基板設計支援方法およびプリント基板設計支援プログラムに関し、特にケーブルから放射される不要電磁波を抑制したプリント基板を設計する際に使用されるプリント基板設計支援装置、プリント基板設計支援方法およびプリント基板設計支援プログラムに関するものである。 The present invention relates to a printed circuit board design support apparatus, a printed circuit board design support method, and a printed circuit board design support program, and more particularly to a printed circuit board design support apparatus used when designing a printed circuit board that suppresses unnecessary electromagnetic waves radiated from a cable. The present invention relates to a printed circuit board design support method and a printed circuit board design support program.
LSIやICを搭載したプリント回路基板から放射される不要な電磁波は、放送や通信に障害を及ぼしたり、また、他の電子機器に誤動作を引き起こす原因となる。このため、プリント回路基板からの不要な電磁放射を低く抑えることが求められている。
プリント回路基板の製造後に、電磁放射を抑制するための設計変更や対策部品の追加が行われると、大幅なコスト増大を招くため、設計段階で電気特性を解析し、必要に応じて電磁放射を抑制するための対策を講じることが望ましい。
プリント回路基板の電気特性を解析するシミュレーション手法としては、FDTD(Finite Difference Time Domain)法やモーメント法、有限要素法などの電磁界解析手法や、SPICE(Simulation Program with Integrated Circuit Emphasis)などの回路解析手法があり、これらはプリント回路基板の設計において広く使用されている。
Unnecessary electromagnetic waves radiated from a printed circuit board on which an LSI or an IC is mounted may cause troubles in broadcasting or communication, and may cause malfunctions in other electronic devices. For this reason, it is required to suppress unnecessary electromagnetic radiation from the printed circuit board.
If a design change or countermeasure parts are added to suppress electromagnetic radiation after the printed circuit board is manufactured, the cost will increase significantly, so the electrical characteristics will be analyzed at the design stage. It is desirable to take measures to suppress it.
As a simulation method for analyzing the electrical characteristics of the printed circuit board, an electromagnetic field analysis method such as an FDTD (Finite Difference Time Domain) method, a moment method, a finite element method, or a circuit analysis such as SPICE (Simulation Program with Integrated Circuit). There are approaches, and these are widely used in printed circuit board design.
ところで、プリント回路基板に接続されたケーブルは、ケーブル自身がアンテナとして動作し、高レベルの不要電磁放射を発生することが広く知られている。このケーブルからの放射は、プリント回路基板からケーブルに流れ込んだコモンモード電流が原因である。このため、不要電磁放射を予測するシミュレーションにはコモンモード電流を取り扱うことのできる解析手法を使用する必要がある。
ここで、SPICEなどの回路解析手法では、コモンモード電流を取り扱うことができない。このため、回路解析手法ではケーブルからの不要電磁放射を計算することはできない。
By the way, it is widely known that a cable connected to a printed circuit board itself operates as an antenna and generates a high level of unnecessary electromagnetic radiation. The radiation from this cable is due to the common mode current flowing into the cable from the printed circuit board. For this reason, it is necessary to use an analysis method capable of handling the common mode current in the simulation for predicting the unnecessary electromagnetic radiation.
Here, a circuit analysis method such as SPICE cannot handle a common mode current. For this reason, circuit analysis techniques cannot calculate unwanted electromagnetic radiation from the cable.
一方、電磁界解析手法では、対象となる系全体をモデル化するため、コモンモード電流によるケーブルからの電磁放射を計算することが可能である。しかし、一般にケーブルを含めたプリント回路基板全体をモデル化して放射電磁界を算出する場合は、膨大なコンピュータメモリと多くの計算時間を必要とする。このため、プリント回路基板の設計段階において、ケーブルからの電磁放射量を予測することや、電磁放射を抑制する対策の効果を検討する目的で、そのようなモデル化による放射電磁界の算出を行うことは、実用的でない。
以上のことから、プリント回路基板の設計段階で不要電磁放射を抑制するため、ケーブルからの不要電磁放射を短時間で計算することのできる解析方法、およびケーブルからの不要電磁放射を抑制するためのプリント基板設計方法が必要とされている。
On the other hand, in the electromagnetic field analysis method, since the entire target system is modeled, it is possible to calculate the electromagnetic radiation from the cable due to the common mode current. However, in general, when a radiated electromagnetic field is calculated by modeling the entire printed circuit board including a cable, a large amount of computer memory and a lot of calculation time are required. Therefore, in the design stage of the printed circuit board, calculation of the radiated electromagnetic field by such modeling is performed for the purpose of predicting the amount of electromagnetic radiation from the cable and examining the effect of measures to suppress electromagnetic radiation. That is not practical.
From the above, in order to suppress unnecessary electromagnetic radiation at the design stage of the printed circuit board, an analysis method capable of calculating unnecessary electromagnetic radiation from the cable in a short time, and to suppress unnecessary electromagnetic radiation from the cable. There is a need for printed circuit board design methods.
このようなケーブルからの不要電磁放射を抑制するためのプリント基板設計方法として、特許文献1に開示された技術がある。特許文献1に記載された技術では、プリント回路基板のレイアウト情報から、電子デバイスと配線とグラウンドプレーンとを電磁界解析用のモデルに変換し、電子デバイスの動作に伴いグラウンドプレーン近傍に発生する電界強度の分布を算出している。そして、この電界強度が弱い部分にケーブルを接続することによってケーブルからの不要電磁放射を抑制している。このように特許文献1に記載されたものでは、プリント回路基板を簡略化し、なおかつケーブルを含めない解析モデルを使用して電磁界解析することにより、短時間でケーブルからの不要電磁放射を抑制する設計指針を得ていた。
ケーブルからの不要電磁放射を短時間で計算するための解析方法としては、特許文献2に開示された技術がある。特許文献2に記載された技術では、電源プレーン端部に発生する電圧変動とケーブルに誘起される電流との関係を表す伝達アドミタンスを算出し、これに基づいて算出されたケーブル上の電流から電磁放射量を計算していた。
As an analysis method for calculating unnecessary electromagnetic radiation from a cable in a short time, there is a technique disclosed in Patent Document 2. In the technique described in Patent Document 2, the transfer admittance representing the relationship between the voltage fluctuation generated at the end of the power plane and the current induced in the cable is calculated, and the electromagnetic current is calculated from the current on the cable calculated based on this. The amount of radiation was calculated.
しかし、特許文献1に記載された方法では、プリント回路基板上のケーブル接続箇所に対する定性的な指針を得ることはできるが、ケーブルからの電磁放射量を定量的に計算することはできない。このため、ケーブルからの電磁放射を抑制する対策の効果を把握することができない。
また、特許文献2の方法では、電源プレーンとグラウンドプレーン間の電圧変動に起因して、ケーブルから放射される電磁放射を計算することができる。而して、プリント回路基板からケーブルにコモンモード電流が流れ込む原因として、電源プレーンとグラウンドプレーン間の電圧変動だけでなく、信号線を流れる電流に対するリターン電流が挙げられる。
ここで、リターン電流とは、信号電流に対応して、そのリターン経路となる電源またはグラウンドプレーンを流れる電流である。リターン経路が無限に大きな導体面、もしくは信号線と完全に対称な構造でない限り、リターン経路にはコモンモード電流が誘起され、ケーブルからの電磁放射を引き起こす。特許文献2に記載された技術では、このようなリターン経路のコモンモード電流に起因するケーブルからの電磁放射を計算することはできない。
本発明の課題は、上述した従来技術の問題点を解決することであって、その目的は、プリント回路基板の信号電流に対するリターン電流に起因して、ケーブルをアンテナとして発生する不要電磁放射を抑えたプリント回路基板の設計に有用なプリント基板設計支援装置、プリント基板設計支援方法およびプリント基板設計支援プログラムを提供することである。
However, with the method described in
Moreover, in the method of patent document 2, electromagnetic radiation radiated | emitted from a cable can be calculated resulting from the voltage fluctuation between a power plane and a ground plane. Thus, the cause of the common mode current flowing from the printed circuit board to the cable is not only the voltage fluctuation between the power plane and the ground plane, but also the return current for the current flowing through the signal line.
Here, the return current is a current flowing through a power supply or a ground plane serving as a return path corresponding to the signal current. Unless the return path is an infinitely large conductor surface or a structure that is completely symmetrical with the signal line, a common mode current is induced in the return path, causing electromagnetic radiation from the cable. With the technique described in Patent Document 2, it is not possible to calculate electromagnetic radiation from the cable due to such a common mode current in the return path.
An object of the present invention is to solve the above-mentioned problems of the prior art, and its purpose is to suppress unnecessary electromagnetic radiation generated by using a cable as an antenna due to a return current with respect to a signal current of a printed circuit board. Another object of the present invention is to provide a printed circuit board design support apparatus, a printed circuit board design support method, and a printed circuit board design support program that are useful for designing printed circuit boards.
上記した目的を達成するため、本発明によれば、ケーブルが接続されたプリント回路基板における不要電磁波放射の電界強度を予測するためのプリント基板設計支援装置であって、プリント回路基板の信号線を流れる電流を算出する信号電流算出部と、前記信号電流を前記コモンモード電圧として変換するためのインダクタンスを算出するインダクタンス算出部と、前記信号電流算出部で算出した信号電流をリターンプレーン上にコモンモード電圧として変換し、前記コモンモード電圧の値に基づいて、ケーブルに流れる電流を算出するケーブル電流算出部と、前記ケーブル電流算出部で算出したケーブル電流に基づいて、ケーブルから放射される電磁波の電界強度を算出する放射電界算出部と、を有することを特徴とするプリント基板設計支援装置、が提供される。 In order to achieve the above object, according to the present invention, there is provided a printed circuit board design support apparatus for predicting the electric field strength of unnecessary electromagnetic radiation in a printed circuit board connected to a cable, wherein a signal line of the printed circuit board is connected. A signal current calculation unit that calculates a flowing current, an inductance calculation unit that calculates an inductance for converting the signal current as the common mode voltage, and a signal current calculated by the signal current calculation unit on a return plane A voltage conversion unit that calculates a current flowing through the cable based on the value of the common mode voltage, and an electric field of an electromagnetic wave radiated from the cable based on the cable current calculated by the cable current calculation unit. A printed circuit board design comprising: a radiation electric field calculation unit for calculating an intensity; Assistance device, is provided.
また、上記した目的を達成するため、本発明によれば、
ケーブルが接続されたプリント回路基板における不要電磁波放射の電界強度を予測するためのプリント基板設計支援方法であって、
信号電流算出部が、プリント回路基板の構造並びに該プリント回路基板に搭載される部品および該プリント回路基板に接続されるケーブルの情報に基づいて、前記プリント回路基板の信号線を流れる電流を算出する信号電流算出過程と、
インダクタンス算出部が、前記信号電流を前記コモンモード電圧として変換するためのリターンプレーンでのインダクタンスを算出するインダクタンス算出過程と、
ケーブル電流部が、前記信号電流算出過程で算出した信号電流をリターンプレーン上にコモンモード電圧として変換し、前記コモンモード電圧の値に基づいて、ケーブルに流れる電流を算出するケーブル電流算出過程と、
放射電界算出部が、前記ケーブル電流算出過程で算出したケーブル電流に基づいて、ケーブルから放射される電磁波の電界強度を算出する放射電界算出過程と、
を有することを特徴とするプリント基板設計支援方法、が提供される。
In order to achieve the above-described object, according to the present invention,
A printed circuit board design support method for predicting the electric field strength of unwanted electromagnetic radiation in a printed circuit board connected to a cable,
The signal current calculation unit calculates the current flowing through the signal line of the printed circuit board based on the structure of the printed circuit board, information on components mounted on the printed circuit board and cables connected to the printed circuit board. Signal current calculation process,
An inductance calculating section for calculating an inductance in a return plane for converting the signal current as the common mode voltage;
A cable current calculation step for converting the signal current calculated in the signal current calculation process as a common mode voltage on a return plane, and calculating a current flowing in the cable based on the value of the common mode voltage ; and
Radiated electric field calculation unit calculates the electric field intensity of the electromagnetic wave radiated from the cable based on the cable current calculated in the cable current calculation process,
There is provided a printed circuit board design support method characterized by comprising:
本発明は、プリント回路基板の信号線を流れる電流を算出し、この算出された信号電流に基づいて、ケーブルに流れる電流を算出し、これに基づいて、ケーブルから放射される電磁波の電界強度を算出するものであるので、本発明によれば、FTTDなどの電磁界解析手法を用いることなく、プリント回路基板の信号電流に対するリターン電流に起因してケーブルをアンテナとして発生する不要電磁放射を求めることができる。したがって、本発明によれば、膨大な計算を要することなく、ケーブルをアンテナとする不要電磁放射抑えたプリント回路基板を設計することが可能になる。 The present invention calculates the current flowing through the signal line of the printed circuit board, calculates the current flowing through the cable based on the calculated signal current, and based on this, calculates the electric field strength of the electromagnetic wave radiated from the cable. According to the present invention, unnecessary electromagnetic radiation generated using a cable as an antenna due to a return current with respect to a signal current of a printed circuit board is obtained without using an electromagnetic field analysis method such as FTTD. Can do. Therefore, according to the present invention, it is possible to design a printed circuit board that suppresses unnecessary electromagnetic radiation using a cable as an antenna without requiring enormous calculations.
次に、本発明の実施の形態について図面を参照して詳細に説明する。
(第1の実施の形態)
図1は、本発明のプリント基板設計支援装置の第1の実施の形態の構成を示すブロック図である。本実施の形態に係わるプリント基板設計支援装置10は、レイアウト情報入力部1と、信号電流算出部2と、インダクタンス算出部3と、インダクタンス情報部4と、ケーブル電流算出部5と、放射電界強度算出部6と、表示部7と、から構成される。
レイアウト情報入力部1は、基板形状や、電源−グラウンドプレーンの形状と層構成、信号線の構造、LSI、IC等の半導体素子や抵抗、コンデンサ等の受動素子等の搭載部品、接続されるケーブルの長さと接続位置等のプリント基板の設計データが入力される部分である。
信号電流算出部2は、レイアウト情報入力部1から入力されたレイアウト情報から、信号線とこれに接続されるLSIやIC、抵抗やコンデンサなどの受動素子等を抽出し、抽出した信号線を流れる電流を算出する。
インダクタンス算出部3は、レイアウト情報入力部1から入力されたレイアウト情報に含まれる信号線の構造に基づいて、インダクタンス情報部4に格納されている近似式を用いてリターン経路のインダクタンス値を算出する。
インダクタンス情報部4には、インダクタンス算出部3においてリターン経路のインダクタンス値を算出するために使用する近似式および係数が格納されている。
ケーブル電流算出部5では、信号電流算出部2から供給された信号線を流れる電流を、インダクタンス算出部3から供給されたリターン経路のインダクタンスに関するデータに基づいてコモンモード電圧源に変換し、変換したコモンモード電圧源によって誘起されるケーブル上のコモンモード電流を算出する。そして、その結果を放射電界強度算出部6に出力する。
放射電界強度算出部6では、ケーブルを流れる電流分布から放射電界強度を算出し、その結果を表示部7に出力する。プリント基板にケーブルが複数接続される場合には、各ケーブルからの放射電界強度を算出するとともに、これらを合計したすべてのケーブルからの放射電界強度も算出する。
表示部7では、放射電界強度算出部6で計算されたケーブルからの放射電界強度を表示する。プリント基板にケーブルが複数接続される場合には、各ケーブルからの放射電界強度を個別に表示するとともに、これらを合計したすべてのケーブルからの放射電界強度も表示する。
なお、本実施の形態におけるプリント基板設計支援装置10は、例えば、CPUと主記憶装置と外部記憶装置とネットワーク接続装置などを備えたコンピュータ機器であり、その主記憶装置に展開されたプログラムによりCPUが動作することで、上述した各機能が実現される。また、上記した各機能を、複数のコンピュータ機器に分散させるようにしてもよい。
Next, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
(First embodiment)
FIG. 1 is a block diagram showing a configuration of a printed circuit board design support apparatus according to a first embodiment of the present invention. A printed circuit board
The layout
The signal current calculation unit 2 extracts signal lines and LSIs, ICs, passive elements such as resistors and capacitors connected to the signal lines from the layout information input from the layout
The
The inductance information unit 4 stores approximate expressions and coefficients used by the
In the cable current calculation unit 5, the current flowing through the signal line supplied from the signal current calculation unit 2 is converted into a common mode voltage source based on the data regarding the inductance of the return path supplied from the
The radiated electric field intensity calculation unit 6 calculates the radiated electric field intensity from the current distribution flowing through the cable, and outputs the result to the display unit 7. When a plurality of cables are connected to the printed circuit board, the radiated electric field intensity from each cable is calculated, and the radiated electric field intensity from all the cables obtained by adding them is also calculated.
The display unit 7 displays the radiated electric field intensity from the cable calculated by the radiated electric field intensity calculating unit 6. When a plurality of cables are connected to the printed circuit board, the radiated electric field intensity from each cable is individually displayed, and the radiated electric field intensity from all the cables obtained by adding them is also displayed.
The printed circuit board
図2に、図1に示したプリント基板設計支援装置10の各機能ブロックを実現するためのハードウェア構成を示すブロック図を示す。図2に示すように、プリント基板設計支援装置10を実現するためのコンピュータ11は、プリント基板設計支援装置コア部12と、プリント基板設計支援プログラムやこの支援プログラムにおける計算に必要な各種データが記憶された記録媒体13とを有する。
記録媒体13は、例えばCD−ROMやDVDに代表される記録媒体である。記録媒体13には、信号電流の算出、ケーブル電流の算出、放射電界強度の算出に使用するプログラム、および信号線の構造によって決まるリターン経路のインダクタンス値を算出するための関係近似式とそれに含まれる係数値が格納されている。
プリント基板設計支援装置コア部12は、データの入出力を行う入出力装置14と、記録媒体13から読み込まれたプログラムや入出力装置14にて入力されたデータなどを記憶する記憶装置15と、装置全体の制御および計算を行う演算装置16と、処理の状況や警告を表示するための表示装置17と、を有する。記録媒体13に対してデータの読み出しや書き込みを行う装置(不図示)、入出力装置14、記憶装置15、演算装置16および表示装置17は、バス18により相互に接続されている。
入出力装置14は、図1に示したプリント基板設計支援装置10のレイアウト情報入力部1に対応する。演算装置16は、図1に示した信号電流算出部2、ケーブル電流算出部5、放射電界強度算出部6といった複数の処理部の機能を有する。各処理部は、記録媒体13に格納されたプログラムをCPUが実行することで提供される。表示装置17は、図1に示した表示部7に対応する。
図2に示したハードウェア構成において、入出力装置14にて、プリント基板のレイアウト情報が入力される。この入力情報は、入出力装置14からバス18を介して記憶装置15に格納される。記憶装置15には、記録媒体13から読み込んだプログラムも格納される。演算装置16では、記憶装置15に格納された情報(プリント基板のレイアウト情報)やプログラムを使用して、ケーブルからの放射電界強度を算出する。この結果は、表示装置17にて表示される。
FIG. 2 is a block diagram showing a hardware configuration for realizing each functional block of the printed circuit board
The
The printed circuit board design support
The input /
In the hardware configuration shown in FIG. 2, layout information of the printed circuit board is input by the input /
次に、本実施の形態のプリント基板設計支援装置10の動作について詳細に説明する。図3は、図1に示したプリント基板設計支援装置10の動作を示すフローチャートである。
本実施の形態に係わるプリント基板設計支援装置10が起動すると、演算装置16が、記憶装置15に格納されているプログラムを読み込んで実行する。これにより、図1に示した各機能ブロックが実現される。
プリント基板設計支援装置10が起動した後、レイアウト情報入力部1にて、基板形状や、電源−グラウンドプレーンの形状と層構成、信号線の構造、LSI、IC等の半導体素子や抵抗、コンデンサ等の受動素子等の搭載部品、接続されるケーブルの長さと接続位置等のプリント回路基板のレイアウトに関する情報(レイアウト情報)が入力される。この入力データは、レイアウト情報入力部1から信号電流算出部2とインダクタンス算出部3に供給される。また、このレイアウト情報に含まれる座標や接続情報に基づいて、プリント基板のレイアウト画像が生成され、表示部7に出力される(ステップS11)。
ステップS12では、信号電流算出部2において、レイアウト情報入力部1から供給されたレイアウト情報に基づいて、すなわち信号線とこれに接続されるLSI、IC等の半導体素子や抵抗、コンデンサ等の搭載部品、および信号線に対応するリターンプレーンの情報に基づいて、信号線を流れる電流を算出し、そのデータをケーブル電流算出部5に供給する。この計算には、SPICE等の回路解析手法を用いると短時間で信号電流を算出することができる。また、信号線の引き回しや電源またはグラウンドプレーンの形状による信号電流への影響を考慮し、高精度に信号電流を計算する場合には、FDTD法や有限要素法などの電磁界解析手法を用いる。なお、本発明のプリント基板設計支援装置においては、この信号電流の計算にケーブルを含めない解析モデルを使用する。これにより、信号電流を高速に算出することができる。
Next, the operation of the printed circuit board
When the printed circuit board
After the printed circuit board
In step S12, in the signal current calculation unit 2, based on the layout information supplied from the layout
ステップS13では、インダクタンス算出部3において、レイアウト情報入力部1から供給されたレイアウト情報のうち、信号線とそのリターン経路となる電源またはグラウンドプレーンの構造に関するデータに基づいて、インダクタンス情報部4に格納されている近似式を用いてリターン経路のインダクタンスを算出し、そのデータをケーブル電流算出部5に供給する。
ステップS14では、ケーブル電流算出部5において、信号電流算出部2から供給された信号線を流れる電流を、インダクタンス算出部3から供給されたリターン経路のインダクタンスに関するデータに基づいて、コモンモード電圧源に変換し、これによって誘起されるケーブル上のコモンモード電流を算出する。そして、その結果を放射電界強度算出部6に出力する。
In step S13, the
In step S14, the cable current calculation unit 5 converts the current flowing through the signal line supplied from the signal current calculation unit 2 to the common mode voltage source based on the data regarding the inductance of the return path supplied from the
ここで、信号電流算出部2およびケーブル電流算出部5の機能・動作をより具体的に説明する。例えば、図4に示すプリント基板では、第1層にLSIと信号線が配置されており、第2層にリターンプレーンが形成されている。(ここでは説明を簡単にするため、電源やグラウンドといった機能を省き、信号線とこれに対するリターンプレーンのみとして説明を行う。)
このとき信号電流算出部2では、図4のプリント基板からケーブルを取り除き、LSIに接続される信号線を流れる電流を計算する。そして、信号線に沿って1つまたは複数設けた観測点iで得られる電流IDM(i)(信号線とリターン経路のループを流れるディファレンシャルモード電流)をケーブル電流算出部5に出力する。
Here, functions and operations of the signal current calculation unit 2 and the cable current calculation unit 5 will be described more specifically. For example, in the printed circuit board shown in FIG. 4, LSIs and signal lines are arranged in the first layer, and a return plane is formed in the second layer. (Here, for the sake of simplicity of explanation, the function such as the power source and the ground is omitted, and the explanation is made only with the signal line and the return plane corresponding thereto.)
At this time, the signal current calculation unit 2 removes the cable from the printed board of FIG. 4 and calculates the current flowing through the signal line connected to the LSI. Then, the current IDM (i) (differential mode current flowing through the loop of the signal line and the return path) obtained at one or a plurality of observation points i provided along the signal line is output to the cable current calculation unit 5.
ケーブル電流算出部5にて、ケーブル電流を算出できるようにするために、インダクタンス情報部4から各信号線に対するリターン経路のインダクタンス値が、ケーブル電流算出部5に出力される。ケーブル電流算出部5では、図5に示すようにセル分割されたリターンプレーンとケーブルのみで構成される解析モデルを用い、ケーブル上に1つまたは複数設けた観測点jに誘起される電流ICM(j)を算出する。
この計算では、信号電流算出部2から供給された電流IDM(i)を、リターンプレーンにコモンモード電圧源VCM(i)として変換する。そして、電圧源VCM(i)をリターンプレーン上の信号線直下に相当する位置に入力する。求められたコモンモード電圧源VCM(i)からケーブルに誘起されるコモンモード電流を算出する。ここで、この電圧源VCM(i)は、信号電流IDM(i)とリターン経路のインダクタンス値Lreturnを用いて式(1)で表すことができる。
In order to enable the cable current calculation unit 5 to calculate the cable current, the inductance value of the return path for each signal line is output from the inductance information unit 4 to the cable current calculation unit 5. As shown in FIG. 5, the cable current calculation unit 5 uses an analysis model composed only of a return plane divided into cells and a cable, and uses a current ICM (at one or more observation points j provided on the cable). j) is calculated.
In this calculation, the current IDM (i) supplied from the signal current calculation unit 2 is converted into a return plane as a common mode voltage source VCM (i). Then, the voltage source VCM (i) is input at a position corresponding to the signal line on the return plane. A common mode current induced in the cable is calculated from the obtained common mode voltage source VCM (i). Here, the voltage source VCM (i) can be expressed by Expression (1) using the signal current IDM (i) and the inductance value Lreturn of the return path.
VCM(i)=ω・Lreturn・IDM(i) …(1)
ただしωは角周波数である。
ここで、Lreturnを算出するためのインダクタンス情報部5に格納される近似式や係数の一例について説明する。図6は、式(1)におけるリターン経路のインダクタンス値Lreturnを決定するために作成した、ケーブルが接続されたプリント基板の解析モデルである。
この解析モデルは、FR−4(ガラス基材エポキシ樹脂積層板に関するNEMAないしASTM規格)を模擬した誘電体基板(比誘電率4.3、誘電正接0.025)の表面に長さ60mmの信号線が配置されている。基板の裏面は全面リターンプレーンであり、これに50cmのケーブルが接続されている。信号線の特性インピーダンスは50Ωであり、一方の端には1Vの交流電圧源、他方の端には50Ωの抵抗が接続されている。このような解析モデルを用いて、基板の厚さd、横幅a、および信号線の基板端からの距離sをパラメータとして、従来の電磁界シミュレーション手法と本発明のプリント基板設計支援装置で採用する計算手法で求めたケーブル電流を比較することにより、リターン経路のインダクタンスを求めた。
はじめに、この解析モデル全体を対象としてFDTD法による電磁界シミュレーションを行い、ケーブルに流れる電流ICABLEを算出した。次に、本発明のプリント基板設計支援装置の動作に従い、ケーブルに流れる電流ICMを算出した。すなわち、図6の解析モデルからケーブルを取り除き、信号線のみを対象として、SPICEにより信号線を流れる電流IDMを算出した。次に、図7に示すようにセル分割されたリターンプレーンとケーブルからなる解析モデルを作成した。そして、図7の解析モデルを使用して、リターンプレーンの信号線直下に対応する位置に、信号電流IDMを式(1)においてLreturnを1として規格化したコモンモード電圧VCMに変換して入力した。そして、100MHzから1GHzまで20MHzごとにケーブルに流れる電流ICMをモーメント法により算出した。
以上により算出したICABLEとICMの絶対値の差が最小となるよう、最小自乗法によりLreturnを決定した。結果の一例として、d=0.2mm、a=100mmでは、s=10mmのときLreturn=2.63×10−10(H)、s=50mmのときLreturn=2.42×10−10(H)であった。
このときケーブルのプリント基板接続箇所に流れる電流を図8、図9に示す。図8はs=10mm、図9はs=50mmとしたときのケーブルに流れる電流を示している。また、これらの図の実線はICABLEを示しており、点線はICMを示している。
これらの図から、Lreturnを適切に定めることで、本発明のプリント基板設計支援装置を用いて、従来のケーブルを含めたプリント基板全体をモデル化した電磁界シミュレーションとほぼ同じ精度でケーブル電流を算出できることが分かる。
さらに条件を変化させてLreturnを計算した結果を図10に示す。図10は、横軸に基板厚さd、縦軸にインダクタンスLreturnをとり、基板厚さd、基板の横幅a、信号線の基板端からの距離sを変化させ、上記説明した方法で求めたLreturnの値を示している。この図から、Lreturnは基板厚さdに対してほぼ線形の特性となることが分かる。この関係を図中に実線で示すように直線近似すると、式(2)が得られる。
VCM (i) = ω · Lreturn · IDM (i) (1)
Where ω is an angular frequency.
Here, an example of an approximate expression and a coefficient stored in the inductance information unit 5 for calculating Lreturn will be described. FIG. 6 is an analysis model of a printed circuit board to which a cable is connected, which is created to determine the return path inductance value Lreturn in equation (1).
This analysis model is a signal having a length of 60 mm on the surface of a dielectric substrate (relative permittivity 4.3, dielectric loss tangent 0.025) simulating FR-4 (NEMA or ASTM standard for glass-based epoxy resin laminates). A line is placed. The back surface of the substrate is a full return plane, to which a 50 cm cable is connected. The characteristic impedance of the signal line is 50Ω, a 1V AC voltage source is connected to one end, and a 50Ω resistor is connected to the other end. Using such an analysis model, the conventional electromagnetic field simulation method and the printed circuit board design support apparatus of the present invention are employed with the substrate thickness d, the lateral width a, and the distance s from the substrate end of the signal line as parameters. By comparing the cable current obtained by the calculation method, the inductance of the return path was obtained.
First, an electromagnetic field simulation by the FDTD method was performed for the entire analysis model, and a current ICABLE flowing through the cable was calculated. Next, the current ICM flowing through the cable was calculated according to the operation of the printed circuit board design support apparatus of the present invention. That is, the cable ID was removed from the analysis model of FIG. 6, and the current IDM flowing through the signal line was calculated by SPICE for only the signal line. Next, as shown in FIG. 7, an analysis model composed of a return plane and a cable divided into cells was created. Then, using the analysis model of FIG. 7, the signal current IDM is converted into a common mode voltage VCM normalized by setting Lreturn to 1 in the expression (1) at a position corresponding to the signal line of the return plane. . The current ICM flowing through the cable every 20 MHz from 100 MHz to 1 GHz was calculated by the moment method.
Lreturn was determined by the method of least squares so that the difference between the absolute values of ICABLE and ICM calculated above was minimized. As an example of the result, when d = 0.2 mm and a = 100 mm, Lreturn = 2.63 × 10 −10 (H) when s = 10 mm, and Lreturn = 2.42 × 10 −10 (H when s = 50 mm. )Met.
FIG. 8 and FIG. 9 show currents flowing through the printed circuit board connection portion of the cable at this time. FIG. 8 shows the current flowing through the cable when s = 10 mm, and FIG. 9 shows s = 50 mm. Moreover, the solid line of these figures has shown ICABLE, and the dotted line has shown ICM.
From these figures, by appropriately determining Lreturn, the cable current can be calculated with almost the same accuracy as the electromagnetic field simulation that models the entire printed circuit board including the conventional cable, using the printed circuit board design support device of the present invention. I understand that I can do it.
FIG. 10 shows the result of calculating Lreturn while further changing the conditions. In FIG. 10, the substrate thickness d is taken on the horizontal axis, the inductance Lreturn is taken on the vertical axis, and the substrate thickness d, the lateral width a of the substrate, and the distance s from the substrate end of the signal line are changed and obtained by the method described above. The value of Lreturn is shown. From this figure, it can be seen that Lreturn has a substantially linear characteristic with respect to the substrate thickness d. When this relationship is linearly approximated as indicated by a solid line in the figure, Equation (2) is obtained.
Lreturn=1.287×10−6×d(H) …(2)
また、図6において信号線の特性インピーダンスを30Ω、および70Ωとした場合にも、Lreturnは式(2)とほぼ同じ係数の近似直線で表されることを確認している。
ここで式(2)に含まれる係数1.287×10−6は、真空の透磁率:μ0=4π×10−7(≒1.257×10−6)と非常に近い値であることから、簡易的に式(3)を用いて近似することも可能である。
Lreturn=μ0・d(H) …(3)
以上説明した方法で構築した図10のようなデータを基にしたデータベースや、線路構造から解析的または実験的に求めた近似式でインダクタンス情報部4を構成する。
Lreturn = 1.287 × 10 −6 × d (H) (2)
Further, in FIG. 6, it is confirmed that Lreturn is represented by an approximate straight line having substantially the same coefficient as the equation (2) even when the characteristic impedance of the signal line is set to 30Ω and 70Ω.
Here, the coefficient 1.287 × 10 −6 included in the expression (2) is very close to the vacuum permeability: μ 0 = 4π × 10 −7 (≈1.257 × 10 −6 ). Therefore, it is also possible to simply approximate using Equation (3).
Lreturn = μ 0 · d (H) (3)
The inductance information unit 4 is configured by a database based on data as shown in FIG. 10 constructed by the method described above or an approximate expression obtained analytically or experimentally from the line structure.
図3のフローに戻り、ステップS15では、放射電界強度算出部6において、ケーブル電流算出部5にて算出されたケーブル上の電流分布に基づいて放射電界強度を算出し、その結果を表示部7に出力する。プリント基板にケーブルが複数接続される場合には、各ケーブルからの放射電界強度を算出するとともに、これらを合計したすべてのケーブルからの放射電界強度も算出する。
ここで、放射電界強度算出部6において、電流分布から放射電界強度を算出する方法について説明する。図11に示す座標系の原点に配置された、長さΔz、電流Iの電流素片が周囲に放射する電磁界は、多くの電磁気学に関する文献に示されているが、例えばKai Fong Leeが著した「PRINCIPLES of ANTENNA THEORY」(JOHN WILEY & SONS, 1984, pp.27−31)によれば、式(4)、(5)、(6)で表される。
Returning to the flow of FIG. 3, in step S <b> 15, the radiated electric field intensity calculation unit 6 calculates the radiated electric field intensity based on the current distribution on the cable calculated by the cable current calculation unit 5, and the result is displayed on the display unit 7. Output to. When a plurality of cables are connected to the printed circuit board, the radiated electric field intensity from each cable is calculated, and the radiated electric field intensity from all the cables obtained by adding them is also calculated.
Here, a method of calculating the radiated electric field intensity from the current distribution in the radiated electric field intensity calculating unit 6 will be described. The electromagnetic field radiated to the surroundings by a current element having a length Δz and a current I arranged at the origin of the coordinate system shown in FIG. 11 is shown in many literatures on electromagnetism. For example, Kai Fong Lee According to the book “PRINCIPLES of ANTENNA THEORY” (John Wiley & Sons, 1984, pp. 27-31), it is expressed by the equations (4), (5) and (6).
ここで、ηは周囲媒質のインピーダンスであり、空間の誘電率、透磁率をそれぞれε、μとして、η=√(μ/ε)で表される。また、jは虚数単位、kは波数、rは電磁界の観測点までの距離を示す。さらに、電磁界の観測点がk・r≫1を満足する場合には、式(4)は無視することができ、式(5)、(6)は次の式(7)、(8)で近似できる。
Here, η is the impedance of the surrounding medium, and is expressed by η = √ (μ / ε) where ε and μ are the dielectric constant and permeability of the space, respectively. Further, j is an imaginary unit, k is a wave number, and r is a distance to an electromagnetic field observation point. Further, when the observation point of the electromagnetic field satisfies k · r >> 1, the expression (4) can be ignored, and the expressions (5) and (6) are expressed by the following expressions (7) and (8). Can be approximated by
放射電界強度算出部6では、ケーブル上の観測点jにおいて間隔Δ(j)でサンプリングした電流から、プリント基板レイアウト上の任意の点を原点とし、電流の方向、各電流観測点から原点および放射電界強度観測点との距離を考慮し、上述した微小電流素片が発生する電磁界に関する式を用いて放射電界強度を計算する。これをケーブルに沿って積分することにより、任意形状のケーブルからの放射電界強度を算出することができる。 The radiated electric field intensity calculation unit 6 uses an arbitrary point on the printed circuit board layout as the origin from the current sampled at the observation point j on the cable at the interval Δ (j), the direction of the current, the origin and the radiation from each current observation point. In consideration of the distance to the field strength observation point, the radiation field strength is calculated using the above-described formula relating to the electromagnetic field generated by the minute current element. By integrating this along the cable, the radiated electric field intensity from the cable having an arbitrary shape can be calculated.
ステップS16では、表示部7において、放射電界強度算出部6で計算されたケーブルからの放射電界強度を表示する。プリント基板にケーブルが複数接続される場合には、各ケーブルからの放射電界強度を個別に表示するとともに、これらを合計したすべてのケーブルからの放射電界強度も表示する。このような表示方法を使用することにより、設計者は、より多くの放射電界を生じさせるケーブルを特定することができる。これにより、注意して対策すべきケーブルが特定され、その接続箇所を変更するなど優先的に対策できるようになり、設計を効率化することができる。
本実施の形態に係るプリント基板設計支援装置によれば、プリント基板の信号電流に対するリターン電流に起因して、ケーブルをアンテナとする不要電磁放射を、信号線を流れる電流を算出する過程と、この信号電流に対するリターン電流によりケーブルに誘起される電流を算出する過程と、ケーブルに誘起される電流から放射電界強度を算出する家庭に分割して算出する。これらの過程はそれぞれ、プリント基板とケーブルを一体的にモデル化して計算する電磁界解析手法に比べて短時間で計算することができる。このため、電源プレーンやグラウンドプレーンの構造、信号線の配線経路、信号線へのフィルタの挿入などの対策の効果を短時間で確認することが可能となり、不要電磁放射を抑制したプリント基板を効率よく設計することが可能になる。
In step S <b> 16, the display section 7 displays the radiation electric field intensity from the cable calculated by the radiation electric field intensity calculation section 6. When a plurality of cables are connected to the printed circuit board, the radiated electric field intensity from each cable is individually displayed, and the radiated electric field intensity from all the cables obtained by adding them is also displayed. By using such a display method, the designer can identify cables that produce more radiated electric field. As a result, a cable to be taken care of is identified and measures can be preferentially taken, such as changing the connection location, and the design can be made more efficient.
According to the printed circuit board design support apparatus according to the present embodiment, due to the return current with respect to the signal current of the printed circuit board, unnecessary electromagnetic radiation using the cable as an antenna, the process of calculating the current flowing through the signal line, The calculation is performed by dividing the process of calculating the current induced in the cable by the return current with respect to the signal current and the household calculating the radiated electric field intensity from the current induced in the cable. Each of these processes can be calculated in a shorter time than an electromagnetic field analysis method in which a printed circuit board and a cable are modeled and calculated integrally. For this reason, it is possible to confirm the effects of countermeasures such as the structure of the power plane and ground plane, the wiring path of the signal line, and the insertion of a filter into the signal line in a short time, and the printed circuit board that suppresses unnecessary electromagnetic radiation is efficient. It becomes possible to design well.
(第2の実施の形態)
図12は、本発明のプリント基板設計支援装置の第2の実施の形態の構成を示すブロック図である。本実施の形態のプリント基板設計支援装置20は、図1に示した第1の実施の形態の構成に対して、信号線選択部8を追加したものである。信号線選択部8は、レイアウト情報入力部1から出力されたプリント基板のレイアウト情報に基づいて、設計者により選択された任意の信号線の線幅、配線レイアウト、線長、リターン経路の構造、誘電体基板の厚さ、接続されるLSIやICおよび抵抗やコンデンサ等に関する情報を信号電流算出部2とインダクタンス算出部3に出力する。なお、図12中、図1に示した構成と同じものには同じ符号を付しており、ここでは、その説明は省略する。
本実施の形態のプリント基板設計支援装置のハードウェア構成は、第1の実施の形態の場合と同様に図2に示すものとなる。本実施の形態では、信号線選択部8は、入出力装置14に備えられる。他の構成のハードウェア対応は第1の実施の形態のそれと同様なのでそれらについての説明は省略する。
(Second Embodiment)
FIG. 12 is a block diagram showing the configuration of the second embodiment of the printed circuit board design support apparatus of the present invention. The printed circuit board
The hardware configuration of the printed circuit board design support apparatus of the present embodiment is as shown in FIG. 2 as in the case of the first embodiment. In the present embodiment, the signal
次に、第2の実施の形態に係るプリント基板設計支援装置20の動作について、図13を参照して説明する。図13は、図12に示したプリント基板設計支援装置20の動作を示すフローチャートである。以下、図12および図13を参照して本実施の形態の動作説明を行なう。
プリント基板設計支援装置20が起動した後、レイアウト情報入力部1にて、基板形状や、電源−グラウンドプレーンの形状と層構成、信号線の構造、LSI、IC等の半導体素子や抵抗、コンデンサ等の受動素子等の搭載部品、ケーブルの長さと接続位置等のプリント基板のレイアウトに関する情報(レイアウト情報)が入力される。この入力データは、レイアウト情報入力部1から、信号線選択部8に供給される。また、このレイアウト情報に含まれる座標や接続情報に基づいて、プリント基板のレイアウト画像が生成され、表示部7に出力される。表示部7では、このレイアウトに関する情報を、設計者の操作可能な状態で表示する(ステップS21)。
次のステップS22では、設計者の操作により、信号線選択部8において、表示部7に表示されたプリント基板のレイアウト情報から任意の信号線が選択される。選択された信号線の線幅、配線レイアウト、線長、リターン経路の構造、誘電体基板の厚さに関する情報が信号電流算出部2とインダクタンス算出部3に出力される。
ステップS23では、信号電流算出部2において、信号線選択部8から供給された信号線のレイアウト情報に基づいて、すなわち信号線と、これに接続されるLSIやICおよび抵抗やコンデンサ等の搭載部品と、信号線に対応するリターンプレーンの情報に基づいて、信号線を流れる電流を算出し、そのデータをケーブル電流算出部5に供給する。
ステップS24では、インダクタンス算出部3において、信号線選択部8から供給された信号線のレイアウト情報のうち、信号線とそのリターン経路となる電源またはグラウンドプレーンの構造に関するデータに基づいて、インダクタンス情報部4に格納されている近似式を用いてリターン経路のインダクタンスを算出し、そのデータをケーブル電流算出部5に供給する。
ステップS25では、ケーブル電流算出部5において、信号電流算出部2から供給された信号線を流れる電流を、インダクタンス算出部3から供給されたリターン経路のインダクタンスに関するデータに基づいて、コモンモード電圧源に変換し、これにより誘起されるケーブル上のコモンモード電流を算出する。そして、その結果を放射電界強度算出部6に出力する。
ステップS26では、放射電界強度算出部6において、ケーブル電流算出部5から供給されたケーブル上の電流から放射電界強度を算出し、その結果を表示部7に出力する。プリント基板にケーブルが複数接続される場合には、各ケーブルからの放射電界強度を算出するとともに、これらを合計したすべてのケーブルからの放射電界強度も算出する。
ステップS27では、表示部7において、放射電界強度算出部6で計算されたケーブルからの放射電界強度を表示する。プリント基板にケーブルが複数接続される場合には、各ケーブルからの放射電界強度を個別に表示するとともに、これらを合計したすべてのケーブルからの放射電界強度も表示する。
Next, the operation of the printed circuit board
After the printed circuit board
In the next step S22, an arbitrary signal line is selected from the layout information of the printed circuit board displayed on the display unit 7 in the signal
In step S23, in the signal current calculation unit 2, based on the layout information of the signal line supplied from the signal
In step S24, in the
In step S <b> 25, the cable current calculation unit 5 converts the current flowing through the signal line supplied from the signal current calculation unit 2 to the common mode voltage source based on the data regarding the inductance of the return path supplied from the
In step S <b> 26, the radiated electric field intensity calculation unit 6 calculates the radiated electric field intensity from the current on the cable supplied from the cable current calculation unit 5, and outputs the result to the display unit 7. When a plurality of cables are connected to the printed circuit board, the radiated electric field intensity from each cable is calculated, and the radiated electric field intensity from all the cables obtained by adding them is also calculated.
In step S27, the display unit 7 displays the radiated electric field intensity from the cable calculated by the radiated electric field intensity calculating unit 6. When a plurality of cables are connected to the printed circuit board, the radiated electric field intensity from each cable is individually displayed, and the radiated electric field intensity from all the cables obtained by adding them is also displayed.
本実施の形態のプリント基板設計支援装置によれば、設計者が選択した信号線だけを対象として、そのケーブルからの電磁放射に対する影響を確認することができる。これにより、特に高速な信号を伝送する信号線や、ケーブル接続位置の周囲に配線された信号線によって引き起こされる、ケーブルからの電磁放射量を個別に把握することが可能となる。このことから、重点的に対策すべき信号線を特定することが可能となり、不要電磁放射を抑制したプリント基板の設計をより効率化することができる。 According to the printed circuit board design support apparatus of the present embodiment, it is possible to confirm the influence on the electromagnetic radiation from the cable for only the signal line selected by the designer. This makes it possible to individually grasp the amount of electromagnetic radiation from the cable caused by a signal line that transmits a particularly high-speed signal and a signal line wired around the cable connection position. This makes it possible to specify signal lines that should be intensively addressed, and to make the design of the printed circuit board that suppresses unnecessary electromagnetic radiation more efficient.
(第3の実施の形態)
図14は、本発明のプリント基板設計支援装置の第3の実施の形態の構成を示すブロック図である。本実施の形態のプリント基板設計支援装置30は、図12に示した第2の実施の形態の構成に対して、レイアウト情報変更部9を追加したものである。レイアウト情報変更部9は、レイアウト情報入力部1から出力されたプリント基板のレイアウトに関する情報を変更し、変更した情報を信号線選択部8に出力する。なお、図14中、図12に示した構成と同じものには同じ符号を付しており、ここでは、その説明は省略する。
本実施の形態のプリント基板設計支援装置のハードウェア構成は、第2の実施の形態の場合と同様に図2となる。本実施の形態では、レイアウト情報変更部9は入出力装置14に備えられる。他の構成のハードウェア対応は、第2の実施の形態の場合のそれと同様なのでその説明は省略する。
(Third embodiment)
FIG. 14 is a block diagram showing the configuration of the third embodiment of the printed circuit board design support apparatus of the present invention. The printed circuit board
The hardware configuration of the printed circuit board design support apparatus of the present embodiment is as shown in FIG. 2 as in the case of the second embodiment. In the present embodiment, the layout information changing unit 9 is provided in the input /
次に、第3の実施の形態に係るプリント基板設計支援装置30の動作について、図15を参照して説明する。図15は、図14に示したプリント基板設計支援装置30の動作を示すフローチャートである。以下、図14および図15を参照して本実施の形態のプリント基板設計支援装置30の動作説明を行う。
プリント基板設計支援装置30が起動した後、レイアウト情報入力部1にて、基板形状や、電源−グラウンドプレーンの形状と層構成、信号線の構造、LSI、IC等の半導体素子や抵抗、コンデンサ等の受動素子等の搭載部品、ケーブルの長さと接続位置等のプリント基板のレイアウトに関する情報(レイアウト情報)が入力される。この入力データは、レイアウト情報入力部1から、レイアウト情報変更部9に供給される。また、このレイアウト情報に含まれる座標や接続情報に基づいて、プリント基板のレイアウト画像が生成され、表示部7に出力される。表示部7では、このレイアウトに関する情報を、設計者の操作可能な状態で表示する(ステップS31)。
続いて、ステップS32では、設計者の操作により、レイアウト情報変更部9において、ケーブルに流れ込むコモンモード電流を抑制するため、電源プレーンやグラウンドプレーンの構造、信号線の配線経路、信号線へのフィルタの挿入など、レイアウト情報に関する変更が施される。変更が施されたレイアウト情報は、信号線選択部8に供給される。また、この変更されたレイアウト情報に基づいて、プリント基板のレイアウトの画像が生成され、表示部7に出力される。
次のステップS33では、設計者の操作により、信号線選択部8において、表示部7に表示されたプリント基板のレイアウトから任意の信号線が選択される。選択された信号線の線幅、配線レイアウト、線長、リターン経路の構造、誘電体基板の厚さに関する情報が信号電流算出部2とインダクタンス算出部3に出力される。
Next, the operation of the printed circuit board
After the printed circuit board
Subsequently, in step S32, in order to suppress the common mode current flowing into the cable in the layout information changing unit 9 by the operation of the designer, the structure of the power plane and the ground plane, the wiring path of the signal line, the filter to the signal line Changes related to layout information, such as insertion of The changed layout information is supplied to the
In the next step S33, an arbitrary signal line is selected from the layout of the printed circuit board displayed on the display unit 7 in the signal
ステップS34では、信号電流算出部2において、信号線選択部8から供給された信号線のレイアウト情報に基づいて、すなわち信号線と、これに接続されるLSI、IC等の半導体素子や抵抗、コンデンサ等の搭載部品と、信号線に対応するリターンプレーンの情報に基づいて、信号線を流れる電流を算出し、そのデータをケーブル電流算出部5に供給する。
ステップS35では、インダクタンス算出部3において、信号線選択部8から供給された信号線のレイアウト情報のうち、信号線とそのリターン経路となる電源またはグラウンドプレーンの構造に関するデータに基づいて、インダクタンス情報部4に格納されている近似式を用いてリターン経路のインダクタンスを算出し、そのデータをケーブル電流算出部5に供給する。
ステップS36では、ケーブル電流算出部5において、信号電流算出部2から供給された信号線を流れる電流を、インダクタンス算出部3から供給されたリターン経路のインダクタンスに関するデータに基づいて、コモンモード電圧源に変換し、これにより誘起されるケーブル上のコモンモード電流を算出する。そして、その結果を放射電界強度算出部6に出力する。
ステップS37では、放射電界強度算出部6において、ケーブル電流算出部5から供給されたケーブル上の電流から放射電界強度を算出し、その結果を表示部7に出力する。プリント基板にケーブルが複数接続される場合には、各ケーブルからの放射電界強度を算出するとともに、これらを合計したすべてのケーブルからの放射電界強度も算出する。
ステップS38では、表示部7において、放射電界強度算出部6で計算されたケーブルからの放射電界強度を表示する。プリント基板にケーブルが複数接続される場合には、各ケーブルからの放射電界強度を個別に表示するとともに、これらを合計したすべてのケーブルからの放射電界強度も表示する。
ステップS39では、設計者は、表示された放射電界強度を観察して、更なるレイアウト情報の変更が必要か否かを判断する。必要であると判断した場合には、ステップS32に戻りレイアウト情報の再変更を行う。ステップS39にて、設計者により、放射電界強度は許容し得るレベルでありレイアウト情報の再変更の必要はないと判断された場合には処理を終了する。
In step S34, in the signal current calculation unit 2, based on the layout information of the signal lines supplied from the signal
In step S35, the
In step S36, the cable current calculation unit 5 converts the current flowing through the signal line supplied from the signal current calculation unit 2 to the common mode voltage source based on the data regarding the inductance of the return path supplied from the
In step S <b> 37, the radiated electric field intensity calculation unit 6 calculates the radiated electric field intensity from the current on the cable supplied from the cable current calculation unit 5, and outputs the result to the display unit 7. When a plurality of cables are connected to the printed circuit board, the radiated electric field intensity from each cable is calculated, and the radiated electric field intensity from all the cables obtained by adding them is also calculated.
In step S38, the radiation field strength from the cable calculated by the radiation field strength calculation unit 6 is displayed on the display unit 7. When a plurality of cables are connected to the printed circuit board, the radiated electric field intensity from each cable is individually displayed, and the radiated electric field intensity from all the cables obtained by adding them is also displayed.
In step S39, the designer observes the displayed radiation field intensity and determines whether further layout information needs to be changed. If it is determined that it is necessary, the process returns to step S32 and the layout information is changed again. If the designer determines in step S39 that the radiated electric field intensity is at an acceptable level and there is no need to change the layout information again, the process ends.
本実施の形態のプリント基板設計支援装置によれば、ケーブルに流れ込むコモンモード電流を抑制するため、レイアウト情報変更部9にて、電源プレーンやグラウンドプレーンの構造、信号線の配線経路の変更、信号線へのフィルタの挿入などを実施することが可能である。これにより、ケーブルからの不要電磁放射を抑制するための対策の効果を確認しながら設計を行うことができる。
なお、本実施の形態のプリント基板設計支援装置では、第1の実施の形態の設計支援装置に対し、信号線選択部8とレイアウト情報変更部9とが追加されていたが、これをレイアウト情報変更部9のみを追加するように変更することも可能である。
According to the printed circuit board design support apparatus of the present embodiment, in order to suppress the common mode current flowing into the cable, the layout information changing unit 9 changes the structure of the power plane and ground plane, changes in the wiring path of the signal lines, signals It is possible to insert a filter into the line. As a result, the design can be performed while confirming the effect of measures for suppressing unnecessary electromagnetic radiation from the cable.
In the printed circuit board design support apparatus of the present embodiment, a signal
次に、本発明を具体的なプリント基板レイアウト情報に適用した実施例について説明する。図16は、本実施例1の対象となるプリント基板を模式的に表す斜視図である。本実施例においては、第1の実施の形態に係るプリント基板設計支援装置10(図1)を用いて、図16に示すプリント基板について、ケーブルからの放射電界強度を算出した。
まず、プリント基板設計支援装置10のレイアウト情報入力部1において、プリント基板の外形形状とその厚さ0.2mm、誘電体基板の比誘電率4.3、誘電正接0.025、ケーブルの直径0.1mm、長さ1m、信号線の幅0.35mm、長さ60mm、LSIの信号出力を模擬した信号源、50Ωの終端抵抗、およびこれらの位置関係が入力される。なお、信号源は、立ち上がり時間1ns、立ち下り時間2ns、振幅3.3Vのクロック信号を発生する電圧源である。図17(a)に、横軸に時間、縦軸に電圧値をとり、信号源から発生する電圧の特性を示す。また、図17(b)は、図17(a)に示す信号源電圧の時間波形を周波数領域に変換したパターンである。そして、上述した第1の実施の形態を用いた放射電界強度の算出方法により、ケーブルからの放射電界強度を算出した。なお本実施例では、インダクタンス情報部4には式(3)の近似式が格納されており、インダクタンス算出部3において基板厚さd=0.2mmとしてインダクタンスが算出された。
Next, an embodiment in which the present invention is applied to specific printed circuit board layout information will be described. FIG. 16 is a perspective view schematically illustrating a printed circuit board that is a target of the first embodiment. In this example, the radiated electric field intensity from the cable was calculated for the printed circuit board shown in FIG. 16 using the printed circuit board design support apparatus 10 (FIG. 1) according to the first embodiment.
First, in the layout
ここでは、ケーブルの中心を原点として、3m離れた点での最大電界強度を算出し、その結果を図18に示すように表示部7に表示した。図18は、横軸に周波数、縦軸に放射電界強度の最大値をとり、入力された信号源電圧の特性に対するケーブルからの放射電界強度を示している。図18によると、信号源の動作周波数20MHzの整数倍において、ケーブルからの放射は1GHzまでに30〜40dBμV/mの複数のピークを有することが分かる。 Here, the maximum electric field strength at a point 3 m away from the center of the cable was calculated, and the result was displayed on the display unit 7 as shown in FIG. FIG. 18 shows the radiated electric field intensity from the cable with respect to the characteristics of the input signal source voltage, with the frequency on the horizontal axis and the maximum value of the radiated electric field intensity on the vertical axis. According to FIG. 18, it can be seen that the radiation from the cable has a plurality of peaks of 30 to 40 dBμV / m by 1 GHz at an integral multiple of the operating frequency of the signal source of 20 MHz.
1 レイアウト情報入力部
2 信号電流算出部
3 インダクタンス算出部
4 インダクタンス情報部
5 ケーブル電流算出部
6 放射電界算出部
7 表示部
8 信号線選択部
9 レイアウト情報変更部
10、20、30 プリント基板設計支援装置
11 コンピュータ
12 プリント基板設計支援装置コア部
DESCRIPTION OF
Claims (10)
信号電流算出部が、プリント回路基板の構造並びに該プリント回路基板に搭載される部品および該プリント回路基板に接続されるケーブルの情報に基づいて、前記プリント回路基板の信号線を流れる電流を算出する信号電流算出過程と、
インダクタンス算出部が、前記信号電流をコモンモード電圧として変換するためのリターンプレーンでのインダクタンスを算出するインダクタンス算出過程と、
ケーブル電流部が、前記信号電流算出過程で算出した信号電流をリターンプレーン上にコモンモード電圧として変換し、該コモンモード電圧の値に基づいて、ケーブルに流れる電流を算出するケーブル電流算出過程と、
放射電界算出部が、前記ケーブル電流算出過程で算出したケーブル電流に基づいて、ケーブルから放射される電磁波の電界強度を算出する放射電界算出過程と、
を有することを特徴とするプリント基板設計支援方法。 A printed circuit board design support method for predicting the electric field strength of unwanted electromagnetic radiation in a printed circuit board connected to a cable,
The signal current calculation unit calculates the current flowing through the signal line of the printed circuit board based on the structure of the printed circuit board, information on components mounted on the printed circuit board and cables connected to the printed circuit board. Signal current calculation process,
An inductance calculating section for calculating an inductance in a return plane for converting the signal current as a common mode voltage; and
A cable current calculation process for converting the signal current calculated in the signal current calculation process on the return plane as a common mode voltage and calculating a current flowing in the cable based on the value of the common mode voltage; and
Radiated electric field calculation unit calculates the electric field intensity of the electromagnetic wave radiated from the cable based on the cable current calculated in the cable current calculation process,
A printed circuit board design support method comprising:
Priority Applications (1)
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