JP5052144B2

JP5052144B2 - Imaging lens

Info

Publication number: JP5052144B2
Application number: JP2007011312A
Authority: JP
Inventors: 知文小石
Original assignee: Kyocera Corp
Current assignee: Kyocera Corp
Priority date: 2007-01-22
Filing date: 2007-01-22
Publication date: 2012-10-17
Anticipated expiration: 2027-01-22
Also published as: JP2008176185A

Description

本発明は、撮像素子を使用した撮像装置（デジタルスチルカメラや携帯電話用カメラ等）に用いられる単焦点レンズ用の撮像レンズに関する。 The present invention relates to an imaging lens for a single focus lens used in an imaging apparatus (such as a digital still camera or a mobile phone camera) using an imaging element.

年々、携帯電話のカメラ市場も大きくなり、高画素化のみならず、多様化が求められる。画角についても現在は特許文献1乃至3のように広角が一般的であるが、ソフトウェアによる手振れ補正機能などの開発により、より狭い画角にもニーズが出てくると予想される。また、携帯電話においては、端末自体の薄型化や多機能を搭載するスペース確保のために撮像装置の小型化が求められている。それにより、撮像装置に搭載される撮像レンズへのさらなる小型化の要求が高まっている。 Year after year, the market for mobile phone cameras is growing, and not only high pixel count but also diversification is required. As for the angle of view, a wide angle is generally used as in Patent Documents 1 to 3, but it is expected that there will be a need for a narrower angle of view due to the development of a camera shake correction function by software. In addition, in mobile phones, downsizing of the imaging device is required in order to reduce the thickness of the terminal itself and to secure a space for mounting multiple functions. As a result, there is an increasing demand for further downsizing the imaging lens mounted on the imaging device.

またCCD（Change Coupled Device）やCMOS（Complementary Mental Oxide Semiconductor）といった撮像素子の小型化と同時に、撮像素子の画素ピッチの微細化による高画素数化が進み、それに伴い、これら撮像装置に使用される撮像レンズにも高い性能が求められてきている。これらの固体撮像素子の表面には、光を効率良く入射させるためのマイクロレンズが設けられている。しかし、射出瞳位置が像面に近づくと、撮像レンズから射出された軸外光束が像面に対して斜めに入射するため、シェーディング現象が起きる。すると、マイクロレンズによる集光が不十分になり、画像の明るさが画像中央部と画像周辺部とで極端に変化するという問題が生じることになる。この問題を解決するためには射出角度が小さいテレセントリック光学系であることが望ましい。 In addition to downsizing of image sensors such as CCD (Change Coupled Device) and CMOS (Complementary Mental Oxide Semiconductor), the number of pixels is increasing due to the miniaturization of pixel pitch of the image sensor. High performance has also been demanded for imaging lenses. On the surface of these solid-state imaging devices, a microlens for allowing light to enter efficiently is provided. However, when the exit pupil position approaches the image plane, the off-axis light beam emitted from the imaging lens is incident obliquely on the image plane, and a shading phenomenon occurs. Then, the condensing by the microlens becomes insufficient, and there arises a problem that the brightness of the image changes extremely between the central portion of the image and the peripheral portion of the image. In order to solve this problem, a telecentric optical system with a small emission angle is desirable.

以上のように、CCDやCMOSセンサ等の撮像素子に像を結像させる撮像レンズには、まず小型であることが要求されることになる。その上で、良好な結像性能と歪曲収差特性、十分な周辺光量、適度なバックフォ−カスを持ち、また射出瞳位置ができるだけ長いことも要求される。 As described above, an imaging lens that forms an image on an imaging element such as a CCD or CMOS sensor is required to be small first. In addition, it is required to have good imaging performance and distortion characteristics, a sufficient amount of peripheral light, an appropriate back focus, and an exit pupil position as long as possible.

しかし、従来の小型の狭画角撮像レンズとしては、小型ではあるものの高画素化が進むにつれ結像性能が不足する可能性があるものであったり、あるいは望遠レンズとして設計されたものではなく、狭画角ではないものであったりしていた。
特開平06-34884号公報特開平07-311351号公報特開2002-350725号公報 However, as a conventional small-sized narrow-angle imaging lens, although it is small, the imaging performance may become insufficient as the number of pixels increases, or it is not designed as a telephoto lens. It was not a narrow angle of view.
Japanese Patent Laid-Open No. 06-34884 Japanese Unexamined Patent Publication No. 07-311351 JP 2002-350725 A

本発明は、上記の点に鑑みて成されたものであり、目的とするのは、４枚構成によって高い光学性能を持ちつつ、レンズの形状、非球面の形状等を適切に設定することにより小型、薄型の撮像レンズを提供することである。 The present invention has been made in view of the above points, and an object of the present invention is to appropriately set the shape of the lens, the shape of the aspherical surface, etc. while having high optical performance by the four-lens configuration. It is to provide a small and thin imaging lens.

本発明の撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する両凸形状の第１のレンズと、開口絞りと、負の屈折力を有する第２のレンズと、負の屈折力を有する物体側に凹面を向けた第３のレンズと、正の屈折力を有し、かつ少なくとも１面が非球面とされた物体側に凸面を向けた第４のレンズとが配列された撮像光学系において、下記条件式（１）乃至（７）の全てを満足する。
１．０＜ＴＬ／ｆ＜１．５・・・・・（１）
０．４＜f１／ｆ＜１．０・・・・・（２）
−０．４＞ｆ２／ｆ・・・・・（３）
−０．８２＞f３／ｆ・・・・・（４）
０．７１＜f４／ｆ・・・・・（５）
−１．０＜（R１＋R2）／（R1−R2）＜−０．２５・・・・・（６）
νd１−νd２＞１５．０・・・・・（７）
ただし、
ｆ：全系の焦点距離、
ＴＬ：前記第1のレンズから像面までのレンズ系の全長
f１：第１のレンズの焦点距離
f２：第２のレンズの焦点距離
f３：第３のレンズの焦点距離
f４：第４のレンズの焦点距離
R1：第１のレンズの物体側面の曲率半径
R2：第１のレンズの像側面の曲率半径
νd１：第１のレンズのアッベ数νd
νd２：第２のレンズのアッベ数νd
である。
これにより、デジタルスチルカメラや携帯電話用カメラの単焦点レンズに適切な画角を維持し、且つ射出瞳位置を適正に保ちながら全長を短くすることができ、収差を良好に補正し、小型且つコストを低減しながら優れた光学特性を得ることができる。
An imaging lens of the present invention, in order from the object side, a first lens of a biconvex shape having a positive refractive power, a second lens having an aperture stop, a negative refractive power, negative refractive power An imaging in which a third lens having a concave surface facing the object side and a fourth lens having a positive refractive power and a convex surface facing the object side having at least one aspherical surface are arranged In the optical system, the following conditional expressions (1) to (7) are all satisfied.
1.0 <TL / f <1.5 (1)
0.4 <f1 / f <1.0 (2)
-0.4> f2 / f (3)
-0.82> f3 / f (4)
0.71 <f4 / f (5)
−1.0 <(R1 + R2) / (R1−R2) <− 0.25 (6)
νd1-νd2> 15.0 (7)
However,
f: focal length of the entire system,
TL: Total length of the lens system from the first lens to the image plane
f1: Focal length of the first lens
f2: Focal length of the second lens
f3: Focal length of the third lens
f4: Focal length of the fourth lens
R1: radius of curvature of the object side of the first lens
R2: radius of curvature of the image side of the first lens
νd1: Abbe number of the first lens νd
νd2: Abbe number of the second lens νd
It is.
Thus, to maintain the proper angle to the digital still camera and a single lens of a mobile phone camera, and while properly maintaining the exit pupil position can reduce the overall length, well corrected aberrations, compact and Excellent optical characteristics can be obtained while reducing the cost.

好適には、前記第１のレンズ乃至第４のレンズをプラスチックレンズとする。これは、ガラス材料により形成した場合に比べて、材料単価、非球面の成形性の面から低コスト化を達成でき、レンズ系を軽量化することができるためである。
Preferably, the first lens to plus tics lens fourth lens. This is because the cost can be reduced and the lens system can be reduced in weight in terms of material unit price and aspheric formability compared to the case of forming with a glass material.

好適には、下記条件式（６）を満足する。
−１．０＜（R１＋R2）／（R1−R2）＜−０．２５・・・・・（６）
ただし、R１：第１のレンズの物体側面の曲率半径、R２：第１のレンズの像側面の曲率半径である。
これは、条件式の上限値を超えると第1のレンズの物体側と像側の面の曲率半径が近くなり、球面収差と歪曲の両方を補正することが難しくなるためである。 Preferably, the following conditional expression (6) is satisfied.
−1.0 <(R1 + R2) / (R1−R2) <− 0.25 (6)
Where R1: radius of curvature of the object side surface of the first lens and R2: radius of curvature of the image side surface of the first lens.
This is because if the upper limit of the conditional expression is exceeded, the radius of curvature of the object-side surface and the image-side surface of the first lens will be close, and it will be difficult to correct both spherical aberration and distortion.

好適には、前記撮像光学系において、下記条件式（７）を満足する。
νd１−νd２＞１５．０・・・・・（７）
ただし、νd１：第１のレンズのアッベ数νd、νd２：第２のレンズのアッベ数νdである。
これは、開口絞りの前後に配置される第１のレンズ、第２のレンズはそれぞれ強い正負の屈折力をもつことから、アッベ数の差が小さくなると軸上の色収差の補正が困難になるためである。 Preferably, the imaging optical system satisfies the following conditional expression (7).
νd1-νd2> 15.0 (7)
Here, νd1: Abbe number νd of the first lens, νd2: Abbe number νd of the second lens.
This is because the first lens and the second lens arranged before and after the aperture stop have strong positive and negative refracting powers, respectively, and it becomes difficult to correct axial chromatic aberration when the difference in Abbe number becomes small. It is.

本発明によれば、全長が短く、諸収差が良好に補正され、明るい撮像レンズを提供することができる。その結果、撮像装置に搭載可能なコンパクトな撮像レンズを実現することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a bright imaging lens having a short overall length and excellent correction of various aberrations. As a result, a compact imaging lens that can be mounted on the imaging device can be realized.

以下、本発明を実施するための最良の形態について、図面を参照しつつ説明する。
図１に実施の形態のレンズ構成をそれぞれ光学断面で示す。これらの実施形態は物体側から順に、第１レンズ１１０、開口絞り１２０、第２レンズ１３０、第３レンズ１４０、第４レンズ１５０、平行平面のガラス板１６０、ＣＣＤ(Charge Coupled Device)やＣＭＯＳ(Complementary Mental-Oxide Semiconductor device)等の撮像素子１７０が配置される４枚構成の単焦点レンズ１００である。 The best mode for carrying out the present invention will be described below with reference to the drawings.
FIG. 1 shows the lens configuration of the embodiment in an optical section. In these embodiments, in order from the object side, the first lens 110, the aperture stop 120, the second lens 130, the third lens 140, the fourth lens 150, a parallel plane glass plate 160, a CCD (Charge Coupled Device) and a CMOS (CMOS) This is a four-lens single-focus lens 100 in which an imaging device 170 such as a complementary mental-oxide semiconductor device) is disposed.

本発明を実施した撮像レンズで４枚のレンズは、物体側から順に正の屈折力をもつ両凸形状の第１レンズ１１０、負の屈折力をもち物体側及び像面側に凹面を向けた両凹形状の第２レンズ１３０と、負の屈折力をもち物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第３レンズ１４０と、正の屈折力をもち物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第４レンズ１５０のように配列されている。 In the imaging lens embodying the present invention, the four lenses are a biconvex first lens 110 having a positive refractive power in order from the object side, a negative refractive power, and a concave surface directed toward the object side and the image plane side. A biconcave second lens 130, a meniscus third lens 140 having negative refractive power and a concave surface facing the object side, and a meniscus fourth lens having positive refractive power and a convex surface facing the object side They are arranged like lenses 150.

撮像レンズ１００において、物体側ＯＢＪＳより入射した光は、第１レンズ１１０の物体側Ｒ１面１、像面側Ｒ２面２、開口絞り部１２０の面３、第２レンズ１３０の物体側Ｒ３面４、像面側R４面５、第３レンズ１４０の物体側Ｒ５面６、像面側R６面７、第４レンズ１５０の物体側R７面８、像面側R８面９、カバーガラス１６０の物体側Ｒ９面１０、像面側Ｒ１０面１１を順次通過し撮像素子１７０へと集光される。 In the imaging lens 100, the light incident from the object side OBJS is the object side R1 surface 1, the image surface side R2 surface 2, the surface 3 of the aperture stop 120, and the object side R3 surface 4 of the second lens 130. , Image side R4 surface 5, object side R5 surface 6 of third lens 140, image side R6 surface 7, object side R7 surface 8 of fourth lens 150, image side R8 surface 9, object side of cover glass 160 The light passes through the R9 surface 10 and the image surface side R10 surface 11 in order, and is condensed onto the image sensor 170.

第１レンズ１１０から第４レンズ１５０までの各レンズはそれぞれ両面に非球面形状をもち、特に第４レンズ１５０の非球面は有効径の範囲内において、曲率の向きが変化する変曲点をもつように形成される。 Each lens from the first lens 110 to the fourth lens 150 has an aspheric shape on both sides, and in particular, the aspheric surface of the fourth lens 150 has an inflection point where the direction of curvature changes within the effective diameter range. Formed as follows.

以下に、撮像レンズの具体的な数値による実施例１〜４を示す。
＜実施例１＞
実施の形態１におけるレンズ系の基本構成は図２に示され、各数値データ（設定値）は表１、表２に、球面収差、歪曲収差、および非点収差を示す収差図は図３にそれぞれ示される。
図２に示すように、第１レンズ１１０の厚さとなるＲ１面１とＲ２面２間の距離をＤ１、第１レンズ１１０のＲ２面２と絞り部１２０の面３までの距離をＤ２、絞り部１２０の面３と第２レンズ１３０のＲ３面４までの距離をＤ３、第２レンズ１３０の厚さとなるＲ３面４とＲ４面５間の距離をＤ４、第２レンズ１３０のＲ４面５と第３レンズ１４０のＲ５面６間の距離をＤ５、第３レンズ１４０の厚さとなるＲ５面６とＲ７面８間の距離をＤ６、第３レンズ１４０のＲ６面７と第４レンズ１５０のR７面８間の距離をＤ７、第４レンズ１５０の厚さとなるＲ７面８とＲ８面９間の距離をＤ８、第４レンズ１５０のR８面９とカバーガラス１６０のR９面１０間の距離をD９、カバーガラス１６０の厚さとなるＲ９面１０間とR１０面１１の距離をＤ１０とする。
表１には、実施例１における撮像レンズの各面番号に対応した絞り、各レンズ、カバーガラスの曲率半径（Ｒ：ｍｍ），間隔（Ｄ：ｍｍ）、屈折率（Ｎ）、および分散値（ν）を示している。

Examples 1-4 according to specific numerical values of the imaging lens are shown below.
<Example 1>
The basic configuration of the lens system in Embodiment 1 is shown in FIG. 2, each numerical data (setting value) is shown in Tables 1 and 2, and aberration diagrams showing spherical aberration, distortion, and astigmatism are shown in FIG. Each is shown.
As shown in FIG. 2, the distance between the R1 surface 1 and the R2 surface 2, which is the thickness of the first lens 110, is D1, the distance between the R2 surface 2 of the first lens 110 and the surface 3 of the diaphragm 120 is D2, The distance between the surface 3 of the portion 120 and the R3 surface 4 of the second lens 130 is D3, the distance between the R3 surface 4 and the R4 surface 5 that is the thickness of the second lens 130 is D4, and the R4 surface 5 of the second lens 130 The distance between the R5 surface 6 of the third lens 140 is D5, the distance between the R5 surface 6 and the R7 surface 8 that is the thickness of the third lens 140 is D6, the R6 surface 7 of the third lens 140 and the R7 of the fourth lens 150. The distance between the surfaces 8 is D7, the distance between the R7 surface 8 and the R8 surface 9 which is the thickness of the fourth lens 150 is D8, and the distance between the R8 surface 9 of the fourth lens 150 and the R9 surface 10 of the cover glass 160 is D9. The distance between the R9 surface 10 and the R10 surface 11 that is the thickness of the cover glass 160 And 10.
Table 1 shows the apertures corresponding to the surface numbers of the imaging lens in Example 1, each lens, the radius of curvature (R: mm), the interval (D: mm), the refractive index (N), and the dispersion value of the cover glass. (Ν) is shown.

表２には、実施例１における非球面を含む第１レンズ１１０、第２レンズ１３０、第３レンズ１４０、及び第４レンズ１５０の所定面の非球面係数を示す。
なお、レンズの非球面の形状は、物体側から像面側へ向かう方向を正とし、ｋを円錐係数、Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄを非球面係数、ｒを中心曲率半径としたとき次式で表される。ｈは光線の高さ、ｃは中心曲率半径の逆数をそれぞれ表している。ただし、Ｚは面頂点に対する接平面からの深さを、Ａは４次の非球面係数を、Ｂは６次の非球面係数を、Ｃは８次の非球面係数を、Ｄは１０次の非球面係数をそれぞれ表している。

Table 2 shows aspheric coefficients of predetermined surfaces of the first lens 110, the second lens 130, the third lens 140, and the fourth lens 150 including the aspheric surface in the first embodiment.
The aspherical shape of the lens is as follows when the direction from the object side to the image plane side is positive, k is a conical coefficient, A, B, C, and D are aspherical coefficients, and r is a central radius of curvature. It is represented by h represents the height of the light beam, and c represents the reciprocal of the central radius of curvature. Where Z is the depth from the tangent plane to the surface vertex, A is the fourth-order aspheric coefficient, B is the sixth-order aspheric coefficient, C is the eighth-order aspheric coefficient, and D is the tenth-order aspheric coefficient. Each aspheric coefficient is shown.

図３は、実施例１において、図３（Ａ）が球面収差、図３（Ｂ）が非点収差を、図３（Ｃ）が歪曲収差をそれぞれ示している。図３（B）中、実線Ｍはメリディオナル像面の値、破線Ｓはサジタル像面の値をそれぞれ示している。図３からわかるように、実施例１によれば、球面、歪曲、非点の諸収差が良好に補正され、結像性能に優れた撮像レンズが得られる。 3A and 3B show spherical aberration, FIG. 3B shows astigmatism, and FIG. 3C shows distortion aberration in Example 1, respectively. In FIG. 3B, the solid line M represents the value of the meridional image plane, and the broken line S represents the value of the sagittal image plane. As can be seen from FIG. 3, according to the first embodiment, spherical, distorted, and astigmatism aberrations are satisfactorily corrected, and an imaging lens excellent in imaging performance can be obtained.

この実施例においては、条件式（１）〜（７）の数値データは、次のようになる。
（１）ＴＬ／ｆ＝１．１２
（２）f１／ｆ＝０．５
（３）f２／ｆ＝−０．５９
（４）f３／ｆ＝−１．７９
（５）f４／ｆ＝１．４２
（６）（R１＋R2）／（R1−R2）＝−０．５６
（７）νd１−νd２＝２９．０ In this embodiment, the numerical data of the conditional expressions (1) to (7) are as follows.
(1) TL / f = 1.12
(2) f1 / f = 0.5
(3) f2 / f = −0.59
(4) f3 / f = -1.79
(5) f4 / f = 1.42
(6) (R1 + R2) / (R1-R2) = -0.56
(7) νd1−νd2 = 29.0

＜実施例２＞
実施の形態２におけるレンズ系の基本構成は図４に示され、各数値データ（設定値）は表３、表４に、球面収差、歪曲収差、および非点収差を示す収差図は図５にそれぞれ示される。
表３には、実施例２における撮像レンズの各面番号に対応した絞り、各レンズ、カバーガラスの曲率半径（Ｒ：ｍｍ），間隔（Ｄ：ｍｍ）、屈折率（Ｎ）、および分散値（ν）を示している。

<Example 2>
The basic configuration of the lens system in the second embodiment is shown in FIG. 4, each numerical data (setting value) is shown in Tables 3 and 4, and an aberration diagram showing spherical aberration, distortion, and astigmatism is shown in FIG. Each is shown.
Table 3 shows the diaphragm, the lens, the radius of curvature (R: mm), the interval (D: mm), the refractive index (N), and the dispersion value corresponding to each surface number of the imaging lens in Example 2. (Ν) is shown.

表４には、実施例２における非球面を含む第１レンズ１１０、第２レンズ１３０、第３レンズ１４０、及び第４レンズ１５０の所定面の非球面係数を示す。なお、レンズの非球面の形状は、実施例１と同様の式で表される。

Table 4 shows aspherical coefficients of predetermined surfaces of the first lens 110, the second lens 130, the third lens 140, and the fourth lens 150 including the aspherical surface in Example 2. The shape of the aspherical surface of the lens is expressed by the same formula as in the first embodiment.

図５は、実施例２において、図５（Ａ）が球面収差、図５（Ｂ）が非点収差を、図５（Ｃ）が歪曲収差をそれぞれ示している。図５（B）中、実線Ｍはメリディオナル像面の値、破線Ｓはサジタル像面の値をそれぞれ示している。図５からわかるように、実施例２によれば、球面、歪曲、非点の諸収差が良好に補正され、結像性能に優れた撮像レンズが得られる。 FIG. 5 shows spherical aberration, FIG. 5B shows astigmatism, and FIG. 5C shows distortion aberration in Example 2. In FIG. 5B, the solid line M represents the value of the meridional image plane, and the broken line S represents the value of the sagittal image plane. As can be seen from FIG. 5, according to the second embodiment, the spherical lens, the distortion, and the astigmatism are satisfactorily corrected, and an imaging lens excellent in imaging performance can be obtained.

この実施例においては、条件式（１）〜（７）の数値データは、次のようになる。
（１）ＴＬ／ｆ＝１．０７
（２）f１／ｆ＝０．４８
（３）f２／ｆ＝−０．６３
（４）f３／ｆ＝−２．７５
（５）f４／ｆ＝４．８５
（６）（R１＋R2）／（R1−R2）＝−０．６０
（７）νd１−νd２＝２９．０ In this embodiment, the numerical data of the conditional expressions (1) to (7) are as follows.
(1) TL / f = 1.07
(2) f1 / f = 0.48
(3) f2 / f = −0.63
(4) f3 / f = −2.75
(5) f4 / f = 4.85
(6) (R1 + R2) / (R1-R2) = -0.60
(7) νd1−νd2 = 29.0

＜実施例３＞
実施の形態２におけるレンズ系の基本構成は図６に示され、各数値データ（設定値）は表５、表６に、球面収差、歪曲収差、および非点収差を示す収差図は図７にそれぞれ示される。
表５には、実施例３における撮像レンズの各面番号に対応した絞り、各レンズ、カバーガラスの曲率半径（Ｒ：ｍｍ），間隔（Ｄ：ｍｍ）、屈折率（Ｎ）、および分散値（ν）を示している。

<Example 3>
The basic configuration of the lens system according to Embodiment 2 is shown in FIG. 6, each numerical data (setting value) is shown in Tables 5 and 6, and aberration diagrams showing spherical aberration, distortion, and astigmatism are shown in FIG. Each is shown.
Table 5 shows the diaphragm, lens, radius of curvature (R: mm), interval (D: mm), refractive index (N), and dispersion value corresponding to each surface number of the imaging lens in Example 3. (Ν) is shown.

表６には、実施例３における非球面を含む第１レンズ１１０、第２レンズ１３０、第３レンズ１４０、及び第４レンズ１５０の所定面の非球面係数を示す。なお、レンズの非球面の形状は、実施例１と同様の式で表される。

Table 6 shows aspheric coefficients of predetermined surfaces of the first lens 110, the second lens 130, the third lens 140, and the fourth lens 150 including the aspheric surface in Example 3. The shape of the aspherical surface of the lens is expressed by the same formula as in the first embodiment.

図７は、実施例３において、図７（Ａ）が球面収差、図７（Ｂ）が非点収差を、図７（Ｃ）が歪曲収差をそれぞれ示している。図７（B）中、実線Ｍはメリディオナル像面の値、破線Ｓはサジタル像面の値をそれぞれ示している。図７からわかるように、実施例３によれば、球面、歪曲、非点の諸収差が良好に補正され、結像性能に優れた撮像レンズが得られる。 7A and 7B, in Example 3, FIG. 7A shows spherical aberration, FIG. 7B shows astigmatism, and FIG. 7C shows distortion. In FIG. 7B, the solid line M indicates the value of the meridional image plane, and the broken line S indicates the value of the sagittal image plane. As can be seen from FIG. 7, according to the third embodiment, spherical, distorted, and astigmatism aberrations are satisfactorily corrected, and an imaging lens excellent in imaging performance can be obtained.

この実施例においては、条件式（１）〜（７）の数値データは、次のようになる。
（１）ＴＬ／ｆ＝１．０９
（２）f１／ｆ＝０．４３
（３）f２／ｆ＝−０．４８
（４）f３／ｆ＝−１．６４
（５）f４／ｆ＝１．４９
（６）（R１＋R2）／（R1−R2）＝−０．３９
（７）νd１−νd２＝２９．０ In this embodiment, the numerical data of the conditional expressions (1) to (7) are as follows.
(1) TL / f = 1.09
(2) f1 / f = 0.43
(3) f2 / f = −0.48
(4) f3 / f = −1.64
(5) f4 / f = 1.49
(6) (R1 + R2) / (R1−R2) = − 0.39
(7) νd1−νd2 = 29.0

＜実施例４＞
実施の形態４におけるレンズ系の基本構成は図８に示され、各数値データ（設定値）は表７、表８に、球面収差、歪曲収差、および非点収差を示す収差図は図９にそれぞれ示される。
表７には、実施例４における撮像レンズの各面番号に対応した絞り、各レンズ、カバーガラスの曲率半径（Ｒ：ｍｍ），間隔（Ｄ：ｍｍ）、屈折率（Ｎ）、および分散値（ν）を示している。

<Example 4>
The basic configuration of the lens system in Embodiment 4 is shown in FIG. 8, each numerical data (setting value) is shown in Tables 7 and 8, and the aberration diagram showing spherical aberration, distortion, and astigmatism is shown in FIG. Each is shown.
Table 7 shows the aperture corresponding to each surface number of the imaging lens in Example 4, each lens, the radius of curvature (R: mm), the interval (D: mm), the refractive index (N), and the dispersion value of the cover glass. (Ν) is shown.

表８には、実施例４における非球面を含む第１レンズ１１０、第２レンズ１３０、第３レンズ１４０、及び第４レンズ１５０の所定面の非球面係数を示す。なお、レンズの非球面の形状は、実施例１と同様の式で表される。

Table 8 shows aspherical coefficients of predetermined surfaces of the first lens 110, the second lens 130, the third lens 140, and the fourth lens 150 including the aspherical surface in Example 4. The shape of the aspherical surface of the lens is expressed by the same formula as in the first embodiment.

図９は、実施例４において、図９（Ａ）が球面収差、図９（Ｂ）が非点収差を、図９（Ｃ）が歪曲収差をそれぞれ示している。図９（B）中、実線Ｍはメリディオナル像面の値、破線Ｓはサジタル像面の値をそれぞれ示している。図９からわかるように、実施例４によれば、球面、歪曲、非点の諸収差が良好に補正され、結像性能に優れた撮像レンズが得られる。 9A and 9B, in Example 4, FIG. 9A shows spherical aberration, FIG. 9B shows astigmatism, and FIG. 9C shows distortion. In FIG. 9B, the solid line M represents the value of the meridional image plane, and the broken line S represents the value of the sagittal image plane. As can be seen from FIG. 9, according to Example 4, various aberrations of spherical surface, distortion, and astigmatism are satisfactorily corrected, and an imaging lens excellent in imaging performance can be obtained.

この実施例においては、条件式（１）〜（７）の数値データは、次のようになる。
（１）ＴＬ／ｆ＝１．１３
（２）f１／ｆ＝０．５１
（３）f２／ｆ＝−０．６７
（４）f３／ｆ＝−１．０５
（５）f４／ｆ＝１．０１
（６）（R１＋R2）／（R1−R2）＝−０．５１
（７）νd１−νd２＝２９．０ In this embodiment, the numerical data of the conditional expressions (1) to (7) are as follows.
(1) TL / f = 1.13
(2) f1 / f = 0.51
(3) f2 / f = −0.67
(4) f3 / f = −1.05
(5) f4 / f = 1.01
(6) (R1 + R2) / (R1-R2) = -0.51
(7) νd1−νd2 = 29.0

＜実施例５（比較例１）＞
実施の形態５におけるレンズ系の基本構成は図１０に示され、各数値データ（設定値）は表９、表１０に、球面収差、歪曲収差、および非点収差を示す収差図は図１１にそれぞれ示される。
表９には、実施例５における撮像レンズの各面番号に対応した絞り、各レンズ、カバーガラスの曲率半径（Ｒ：ｍｍ），間隔（Ｄ：ｍｍ）、屈折率（Ｎ）、および分散値（ν）を示している。

<Example 5 (Comparative Example 1)>
The basic configuration of the lens system according to Embodiment 5 is shown in FIG. 10, each numerical data (setting value) is shown in Tables 9 and 10, and the aberration diagram showing spherical aberration, distortion, and astigmatism is shown in FIG. Each is shown.
Table 9 shows the diaphragm, lens, and cover glass radius of curvature (R: mm), spacing (D: mm), refractive index (N), and dispersion value corresponding to each surface number of the imaging lens in Example 5. (Ν) is shown.

表１０には、実施例５における非球面を含む第１レンズ１１０、第２レンズ１３０、第３レンズ１４０、及び第４レンズ１５０の所定面の非球面係数を示す。

Table 10 shows aspherical coefficients of predetermined surfaces of the first lens 110, the second lens 130, the third lens 140, and the fourth lens 150 including the aspherical surface in Example 5.

図１１は、実施例５において、図１１（Ａ）が球面収差、図１１（Ｂ）が非点収差を、図１１（Ｃ）が歪曲収差をそれぞれ示している。図１１（B）中、実線Ｍはメリディオナル像面の値、破線Ｓはサジタル像面の値をそれぞれ示している。図１１からわかるように、実施例５によれば、歪曲の収差が良好に補正されているが、球面や像面が補正できず、結像性能に優れた撮像レンズが得られない。 11A and 11B, in Example 5, FIG. 11A shows spherical aberration, FIG. 11B shows astigmatism, and FIG. 11C shows distortion. In FIG. 11B, the solid line M represents the value of the meridional image plane, and the broken line S represents the value of the sagittal image plane. As can be seen from FIG. 11, according to the fifth embodiment, the distortion aberration is corrected well, but the spherical surface and the image plane cannot be corrected, and an imaging lens having excellent imaging performance cannot be obtained.

この実施例においては、条件式（１）〜（７）の数値データは、次のようになる。
（１）ＴＬ／ｆ＝０．９８
（２）f１／ｆ＝０．４７
（３）f２／ｆ＝−０．６１
（４）f３／ｆ＝−２．４９
（５）f４／ｆ＝１１．２４
（６）（R１＋R2）／（R1−R2）＝−０．６３
（７）νd１−νd２＝２９．０ In this embodiment, the numerical data of the conditional expressions (1) to (7) are as follows.
(1) TL / f = 0.98
(2) f1 / f = 0.47
(3) f2 / f = −0.61
(4) f3 / f = −2.49
(5) f4 / f = 11.24
(6) (R1 + R2) / (R1−R2) = − 0.63
(7) νd1−νd2 = 29.0

＜実施例６（比較例２）＞
実施の形態６におけるレンズ系の基本構成は図１２に示され、各数値データ（設定値）は表１１、表１２に、球面収差、歪曲収差、および非点収差を示す収差図は図１３にそれぞれ示される。
表１１には、実施例６における撮像レンズの各面番号に対応した絞り、各レンズ、カバーガラスの曲率半径（Ｒ：ｍｍ），間隔（Ｄ：ｍｍ）、屈折率（Ｎ）、および分散値（ν）を示している。

<Example 6 (Comparative Example 2)>
The basic configuration of the lens system in the sixth embodiment is shown in FIG. 12, each numerical data (setting value) is shown in Tables 11 and 12, and aberration diagrams showing spherical aberration, distortion, and astigmatism are shown in FIG. Each is shown.
Table 11 shows the apertures corresponding to the surface numbers of the imaging lens in Example 6, each lens, the radius of curvature (R: mm), the interval (D: mm), the refractive index (N), and the dispersion value of the cover glass. (Ν) is shown.

表１２には、実施例６における非球面を含む第１レンズ１１０、第２レンズ１３０、第３レンズ１４０、及び第４レンズ１５０の所定面の非球面係数を示す。

Table 12 shows aspheric coefficients of predetermined surfaces of the first lens 110, the second lens 130, the third lens 140, and the fourth lens 150 including the aspheric surface in Example 6.

図１３は、実施例６において、図１３（Ａ）が球面収差、図１３（Ｂ）が非点収差を、図１３（Ｃ）が歪曲収差をそれぞれ示している。図１３（B）中、実線Ｍはメリディオナル像面の値、破線Ｓはサジタル像面の値をそれぞれ示している。図１３からわかるように、実施例６によれば、球面、歪曲の諸収差が良好に補正されているが、非点収差が大きく、結像性能に優れた撮像レンズが得られない。 FIG. 13 shows spherical aberration, FIG. 13B shows astigmatism, and FIG. 13C shows distortion aberration in Example 6. In FIG. 13B, the solid line M represents the value of the meridional image plane, and the broken line S represents the value of the sagittal image plane. As can be seen from FIG. 13, according to Example 6, various spherical and distorted aberrations are corrected satisfactorily, but an astigmatism is large and an imaging lens excellent in imaging performance cannot be obtained.

この実施例においては、条件式（１）〜（７）の数値データは、次のようになる。
（１）ＴＬ／ｆ＝１．０７
（２）f１／ｆ＝０．３８
（３）f２／ｆ＝−０．３９
（４）f３／ｆ＝−１．７５
（５）f４／ｆ＝１．４５
（６）（R１＋R2）／（R1−R2）＝−０．３０
（７）νd１−νd２＝２９．０ In this embodiment, the numerical data of the conditional expressions (1) to (7) are as follows.
(1) TL / f = 1.07
(2) f1 / f = 0.38
(3) f2 / f = −0.39
(4) f3 / f = −1.75
(5) f4 / f = 1.45
(6) (R1 + R2) / (R1-R2) = -0.30
(7) νd1−νd2 = 29.0

＜実施例７（比較例３）＞
実施の形態７におけるレンズ系の基本構成は図１４に示され、各数値データ（設定値）は表１３、表１４に、球面収差、歪曲収差、および非点収差を示す収差図は図１５にそれぞれ示される。
表１３には、実施例７における撮像レンズの各面番号に対応した絞り、各レンズ、カバーガラスの曲率半径（Ｒ：ｍｍ），間隔（Ｄ：ｍｍ）、屈折率（Ｎ）、および分散値（ν）を示している。

<Example 7 (Comparative Example 3)>
The basic configuration of the lens system in the seventh embodiment is shown in FIG. 14, each numerical data (setting value) is shown in Tables 13 and 14, and the aberration diagram showing spherical aberration, distortion, and astigmatism is shown in FIG. Each is shown.
Table 13 shows the diaphragm, lens, radius of curvature (R: mm), interval (D: mm), refractive index (N), and dispersion value corresponding to each surface number of the imaging lens in Example 7. (Ν) is shown.

表１４には、実施例７における非球面を含む第１レンズ１１０、第２レンズ１３０、第３レンズ１４０、及び第４レンズ１５０の所定面の非球面係数を示す。

Table 14 shows aspheric coefficients of predetermined surfaces of the first lens 110, the second lens 130, the third lens 140, and the fourth lens 150 including the aspheric surface in Example 7.

図１５は、実施例７において、図１５（Ａ）が球面収差、図１５（Ｂ）が非点収差を、図１５（Ｃ）が歪曲収差をそれぞれ示している。図１５（B）中、実線Ｍはメリディオナル像面の値、破線Ｓはサジタル像面の値をそれぞれ示している。図１５からわかるように、実施例７によれば、球面、歪曲、非点の諸収差が良好に補正されているが、軸上の色収差が大きく、結像性能に優れた撮像レンズが得られない。 In FIG. 15, FIG. 15A shows spherical aberration, FIG. 15B shows astigmatism, and FIG. 15C shows distortion aberration in Example 7. In FIG. 15B, the solid line M represents the value of the meridional image plane, and the broken line S represents the value of the sagittal image plane. As can be seen from FIG. 15, according to Example 7, various spherical aberrations, distortions, and astigmatism aberrations are corrected satisfactorily, but an imaging lens having a large axial chromatic aberration and excellent imaging performance can be obtained. Absent.

この実施例においては、条件式（１）〜（７）の数値データは、次のようになる。
（１）ＴＬ／ｆ＝１．１４
（２）f１／ｆ＝１．０３
（３）f２／ｆ＝−２１．４７
（４）f３／ｆ＝−１．９８
（５）f４／ｆ＝５．６８
（６）（R１＋R2）／（R1−R2）＝−０．９７
（７）νd１−νd２＝２９．０ In this embodiment, the numerical data of the conditional expressions (1) to (7) are as follows.
(1) TL / f = 1.14
(2) f1 / f = 1.03
(3) f2 / f = -21.47
(4) f3 / f = -1.98
(5) f4 / f = 5.68
(6) (R1 + R2) / (R1−R2) = − 0.97
(7) νd1−νd2 = 29.0

＜実施例８（比較例４）＞
実施の形態８におけるレンズ系の基本構成は図１６に示され、各数値データ（設定値）は表１５、表１６に、球面収差、歪曲収差、および非点収差を示す収差図は図１７にそれぞれ示される。
表１５には、実施例８における撮像レンズの各面番号に対応した絞り、各レンズ、カバーガラスの曲率半径（Ｒ：ｍｍ），間隔（Ｄ：ｍｍ）、屈折率（Ｎ）、および分散値（ν）を示している。

<Example 8 (Comparative Example 4)>
The basic configuration of the lens system according to Embodiment 8 is shown in FIG. 16, each numerical data (setting value) is shown in Tables 15 and 16, and the aberration diagram showing spherical aberration, distortion, and astigmatism is shown in FIG. Each is shown.
Table 15 shows the apertures corresponding to the surface numbers of the imaging lens in Example 8, each lens, the radius of curvature (R: mm), the interval (D: mm), the refractive index (N), and the dispersion value of the cover glass. (Ν) is shown.

表１６には、実施例８における非球面を含む第１レンズ１１０、第２レンズ１３０、第３レンズ１４０、及び第４レンズ１５０の所定面の非球面係数を示す。

Table 16 shows aspheric coefficients of predetermined surfaces of the first lens 110, the second lens 130, the third lens 140, and the fourth lens 150 including the aspheric surface in Example 8.

図１７は、実施例８において、図１７（Ａ）が球面収差、図１７（Ｂ）が非点収差を、図１７（Ｃ）が歪曲収差をそれぞれ示している。図１７（B）中、実線Ｍはメリディオナル像面の値、破線Ｓはサジタル像面の値をそれぞれ示している。図１７からわかるように、実施例８によれば、球面、歪曲の諸収差が良好に補正されているが、非点収差が大きく、結像性能に優れた撮像レンズが得られない。 FIG. 17 shows spherical aberration, FIG. 17B shows astigmatism, and FIG. 17C shows distortion aberration in Example 8. In FIG. 17B, the solid line M represents the value of the meridional image plane, and the broken line S represents the value of the sagittal image plane. As can be seen from FIG. 17, according to Example 8, various spherical and distorted aberrations are corrected satisfactorily, but an astigmatism is large and an imaging lens excellent in imaging performance cannot be obtained.

この実施例においては、条件式（１）〜（７）の数値データは、次のようになる。
（１）ＴＬ／ｆ＝１．０８
（２）f１／ｆ＝０．４０
（３）f２／ｆ＝−０．３９
（４）f３／ｆ＝−１．９５
（５）f４／ｆ＝１．４７
（６）（R１＋R2）／（R1−R2）＝−０．３２
（７）νd１−νd２＝２９．０ In this embodiment, the numerical data of the conditional expressions (1) to (7) are as follows.
(1) TL / f = 1.08
(2) f1 / f = 0.40
(3) f2 / f = −0.39
(4) f3 / f = -1.95
(5) f4 / f = 1.47
(6) (R1 + R2) / (R1-R2) = -0.32
(7) νd1−νd2 = 29.0

＜実施例９（比較例５）＞
実施の形態９におけるレンズ系の基本構成は図１８に示され、各数値データ（設定値）は表１７、表１８に、球面収差、歪曲収差、および非点収差を示す収差図は図１９にそれぞれ示される。
表１７には、実施例９における撮像レンズの各面番号に対応した絞り、各レンズ、カバーガラスの曲率半径（Ｒ：ｍｍ），間隔（Ｄ：ｍｍ）、屈折率（Ｎ）、および分散値（ν）を示している。

<Example 9 (Comparative Example 5)>
The basic configuration of the lens system according to the ninth embodiment is shown in FIG. 18. Numerical data (setting values) are shown in Tables 17 and 18, and aberration diagrams showing spherical aberration, distortion, and astigmatism are shown in FIG. Each is shown.
Table 17 shows the diaphragm, lens, cover glass radius of curvature (R: mm), distance (D: mm), refractive index (N), and dispersion value corresponding to each surface number of the imaging lens in Example 9. (Ν) is shown.

表１８には、実施例９における非球面を含む第１レンズ１１０、第２レンズ１３０、第３レンズ１４０、及び第４レンズ１５０の所定面の非球面係数を示す。

Table 18 shows aspheric coefficients of predetermined surfaces of the first lens 110, the second lens 130, the third lens 140, and the fourth lens 150 including aspheric surfaces in Example 9.

図１９は、実施例９において、図１９（Ａ）が球面収差、図１９（Ｂ）が非点収差を、図１９（Ｃ）が歪曲収差をそれぞれ示している。図１９（B）中、実線Ｍはメリディオナル像面の値、破線Ｓはサジタル像面の値をそれぞれ示している。図１９からわかるように、実施例９によれば、球面、歪曲の諸収差が良好に補正されているが、非点収差が大きく、結像性能に優れた撮像レンズが得られない。 FIG. 19 shows spherical aberration, FIG. 19B shows astigmatism, and FIG. 19C shows distortion aberration in Example 9. In FIG. 19B, the solid line M represents the value of the meridional image plane, and the broken line S represents the value of the sagittal image plane. As can be seen from FIG. 19, according to Example 9, various spherical and distorted aberrations are corrected satisfactorily, but an astigmatism is large and an imaging lens with excellent imaging performance cannot be obtained.

この実施例においては、条件式（１）〜（７）の数値データは、次のようになる。
（１）ＴＬ／ｆ＝１．１１
（２）f１／ｆ＝０．４８
（３）f２／ｆ＝−０．７１
（４）f３／ｆ＝−０．７９
（５）f４／ｆ＝０．９２
（６）（R１＋R2）／（R1−R2）＝−０．４２
（７）νd１−νd２＝２９．０ In this embodiment, the numerical data of the conditional expressions (1) to (7) are as follows.
(1) TL / f = 1.11
(2) f1 / f = 0.48
(3) f2 / f = −0.71
(4) f3 / f = −0.79
(5) f4 / f = 0.92
(6) (R1 + R2) / (R1−R2) = − 0.42
(7) νd1−νd2 = 29.0

＜実施例１０（比較例６）＞
実施の形態１０におけるレンズ系の基本構成は図２０に示され、各数値データ（設定値）は表１９、表２０に、球面収差、歪曲収差、および非点収差を示す収差図は図２１にそれぞれ示される。
表１９には、実施例１０における撮像レンズの各面番号に対応した絞り、各レンズ、カバーガラスの曲率半径（Ｒ：ｍｍ），間隔（Ｄ：ｍｍ）、屈折率（Ｎ）、および分散値（ν）を示している。

<Example 10 (Comparative Example 6)>
The basic configuration of the lens system in the tenth embodiment is shown in FIG. 20, each numerical data (setting value) is shown in Tables 19 and 20, and the aberration diagram showing spherical aberration, distortion, and astigmatism is shown in FIG. Each is shown.
Table 19 shows the apertures, lenses, and cover glass curvature radii (R: mm), spacing (D: mm), refractive index (N), and dispersion values corresponding to the surface numbers of the imaging lens in Example 10. (Ν) is shown.

表２０には、実施例１０における非球面を含む第１レンズ１１０、第２レンズ１３０、第３レンズ１４０、及び第４レンズ１５０の所定面の非球面係数を示す。

Table 20 shows aspheric coefficients of predetermined surfaces of the first lens 110, the second lens 130, the third lens 140, and the fourth lens 150 including the aspheric surface in Example 10.

図２１は、実施例１０において、図２１（Ａ）が球面収差、図２１（Ｂ）が非点収差を、図２１（Ｃ）が歪曲収差をそれぞれ示している。図２１（B）中、実線Ｍはメリディオナル像面の値、破線Ｓはサジタル像面の値をそれぞれ示している。図２１からわかるように、実施例１０によれば、歪曲の収差が良好に補正されているが、球面や像面が補正できず、結像性能に優れた撮像レンズが得られない。 FIG. 21 shows spherical aberration, FIG. 21B shows astigmatism, and FIG. 21C shows distortion aberration in Example 10. In FIG. 21B, the solid line M represents the value of the meridional image plane, and the broken line S represents the value of the sagittal image plane. As can be seen from FIG. 21, according to Example 10, the distortion aberration is corrected well, but the spherical surface and the image plane cannot be corrected, and an imaging lens with excellent imaging performance cannot be obtained.

この実施例においては、条件式（１）〜（７）の数値データは、次のようになる。
（１）ＴＬ／ｆ＝１．１１
（２）f１／ｆ＝０．４８
（３）f２／ｆ＝−０．５４
（４）f３／ｆ＝−０．８６
（５）f４／ｆ＝０．７１
（６）（R１＋R2）／（R1−R2）＝−０．５０
（７）νd１−νd２＝２９．０ In this embodiment, the numerical data of the conditional expressions (1) to (7) are as follows.
(1) TL / f = 1.11
(2) f1 / f = 0.48
(3) f2 / f = −0.54
(4) f3 / f = −0.86
(5) f4 / f = 0.71
(6) (R1 + R2) / (R1-R2) = -0.50
(7) νd1−νd2 = 29.0

＜実施例１１（比較例７）＞
実施の形態１１におけるレンズ系の基本構成は図２２に示され、各数値データ（設定値）は表２１、表２２に、球面収差、歪曲収差、および非点収差を示す収差図は図２３にそれぞれ示される。
表２１には、実施例１１における撮像レンズの各面番号に対応した絞り、各レンズ、カバーガラスの曲率半径（Ｒ：ｍｍ），間隔（Ｄ：ｍｍ）、屈折率（Ｎ）、および分散値（ν）を示している。

<Example 11 (Comparative Example 7)>
The basic configuration of the lens system according to the eleventh embodiment is shown in FIG. 22. Numerical data (setting values) are shown in Table 21 and Table 22, and aberration diagrams showing spherical aberration, distortion, and astigmatism are shown in FIG. Each is shown.
Table 21 shows the apertures corresponding to the respective surface numbers of the imaging lens in Example 11, each lens, the radius of curvature (R: mm), the interval (D: mm), the refractive index (N), and the dispersion value of the cover glass. (Ν) is shown.

表２２には、実施例１１における非球面を含む第１レンズ１１０、第２レンズ１３０、第３レンズ１４０、及び第４レンズ１５０の所定面の非球面係数を示す。

Table 22 shows aspherical coefficients of predetermined surfaces of the first lens 110, the second lens 130, the third lens 140, and the fourth lens 150 including the aspherical surface in Example 11.

図２３は、実施例１１において、図２３（Ａ）が球面収差、図２３（Ｂ）が非点収差を、図２３（Ｃ）が歪曲収差をそれぞれ示している。図２３（B）中、実線Ｍはメリディオナル像面の値、破線Ｓはサジタル像面の値をそれぞれ示している。図２３からわかるように、実施例１１によれば、球面、歪曲、非点の諸収差が良好に補正されず、結像性能に優れた撮像レンズが得られない。 23, in Example 11, FIG. 23A shows spherical aberration, FIG. 23B shows astigmatism, and FIG. 23C shows distortion aberration. In FIG. 23B, the solid line M represents the value of the meridional image plane, and the broken line S represents the value of the sagittal image plane. As can be seen from FIG. 23, according to Example 11, spherical, distorted, and astigmatism aberrations are not corrected well, and an imaging lens with excellent imaging performance cannot be obtained.

この実施例においては、条件式（１）〜（７）の数値データは、次のようになる。
（１）ＴＬ／ｆ＝１．０８
（２）f１／ｆ＝０．４０
（３）f２／ｆ＝−０．４４
（４）f３／ｆ＝−１．７２
（５）f４／ｆ＝１．４７
（６）（R１＋R2）／（R1−R2）＝−０．２５
（７）νd１−νd２＝２９．０ In this embodiment, the numerical data of the conditional expressions (1) to (7) are as follows.
(1) TL / f = 1.08
(2) f1 / f = 0.40
(3) f2 / f = −0.44
(4) f3 / f = −1.72
(5) f4 / f = 1.47
(6) (R1 + R2) / (R1−R2) = − 0.25
(7) νd1−νd2 = 29.0

＜実施例１２（比較例８）＞
実施の形態１２におけるレンズ系の基本構成は図２４に示され、各数値データ（設定値）は表２３、表２４に、球面収差、歪曲収差、および非点収差を示す収差図は図２５にそれぞれ示される。
表２３には、実施例１２における撮像レンズの各面番号に対応した絞り、各レンズ、カバーガラスの曲率半径（Ｒ：ｍｍ），間隔（Ｄ：ｍｍ）、屈折率（Ｎ）、および分散値（ν）を示している。

<Example 12 (Comparative Example 8)>
The basic configuration of the lens system according to the twelfth embodiment is shown in FIG. 24. Numerical data (setting values) are shown in Tables 23 and 24, and aberration diagrams showing spherical aberration, distortion, and astigmatism are shown in FIG. Each is shown.
Table 23 shows the aperture corresponding to each surface number of the imaging lens in Example 12, each lens, the radius of curvature (R: mm), the interval (D: mm), the refractive index (N), and the dispersion value of the cover glass. (Ν) is shown.

表２４には、実施例１２における非球面を含む第１レンズ１１０、第２レンズ１３０、第３レンズ１４０、及び第４レンズ１５０の所定面の非球面係数を示す。

Table 24 shows aspherical coefficients of predetermined surfaces of the first lens 110, the second lens 130, the third lens 140, and the fourth lens 150 including the aspherical surface in Example 12.

図２５は、実施例１２において、図２５（Ａ）が球面収差、図２５（Ｂ）が非点収差を、図２１（Ｃ）が歪曲収差をそれぞれ示している。図２５（B）中、実線Ｍはメリディオナル像面の値、破線Ｓはサジタル像面の値をそれぞれ示している。図２５からわかるように、実施例１２によれば、球面、歪曲、非点の諸収差が良好に補正されているが、軸上の色収差が大きく、結像性能に優れた撮像レンズが得られない。 25, in Example 12, FIG. 25A shows spherical aberration, FIG. 25B shows astigmatism, and FIG. 21C shows distortion aberration. In FIG. 25B, the solid line M represents the value of the meridional image plane, and the broken line S represents the value of the sagittal image plane. As can be seen from FIG. 25, according to the twelfth embodiment, various aberrations of spherical surface, distortion, and astigmatism are satisfactorily corrected, but an imaging lens having large axial chromatic aberration and excellent imaging performance can be obtained. Absent.

この実施例においては、条件式（１）〜（７）の数値データは、次のようになる。
（１）ＴＬ／ｆ＝１．１２
（２）f１／ｆ＝０．５６
（３）f２／ｆ＝−０．７５
（４）f３／ｆ＝−１．３９
（５）f４／ｆ＝１．２１
（６）（R１＋R2）／（R1−R2）＝−０．８７
（７）νd１−νd２＝１２．５ In this embodiment, the numerical data of the conditional expressions (1) to (7) are as follows.
(1) TL / f = 1.12
(2) f1 / f = 0.56
(3) f2 / f = −0.75
(4) f3 / f = −1.39
(5) f4 / f = 1.21
(6) (R1 + R2) / (R1−R2) = − 0.87
(7) νd1-νd2 = 12.5

以上説明したように、本発明の撮像レンズによれば、全長が短く、諸収差が良好に補正され、かつ明るい撮像レンズを提供することができる。 As described above, according to the imaging lens of the present invention, it is possible to provide a bright imaging lens having a short overall length, excellent correction of various aberrations, and brightness.

本実施形態の撮像レンズの基本構成を示す図である。It is a figure which shows the basic composition of the imaging lens of this embodiment. 本実施形態において、撮像レンズの絞り部、各レンズ、並びに撮像部を構成するカバーガラスに対して付与した面番号を示す図である。In this embodiment, it is a figure which shows the surface number provided with respect to the aperture part of an imaging lens, each lens, and the cover glass which comprises an imaging part. 実施例１において、球面収差、歪曲収差、および非点収差を示す収差図である。In Example 1, it is an aberrational figure which shows spherical aberration, distortion aberration, and astigmatism. 実施例２において採用した撮像レンズの構成を示す図である。6 is a diagram illustrating a configuration of an imaging lens employed in Example 2. FIG. 実施例２において、球面収差、歪曲収差、および非点収差を示す収差図である。In Example 2, it is an aberrational figure which shows spherical aberration, distortion aberration, and astigmatism. 実施例３において採用した撮像レンズの構成を示す図である。6 is a diagram illustrating a configuration of an imaging lens employed in Example 3. FIG. 実施例３において、球面収差、歪曲収差、および非点収差を示す収差図である。In Example 3, it is an aberrational figure which shows spherical aberration, distortion aberration, and astigmatism. 実施例４において採用した撮像レンズの構成を示す図である。6 is a diagram illustrating a configuration of an imaging lens employed in Example 4. FIG. 実施例４において、球面収差、歪曲収差、および非点収差を示す収差図である。In Example 4, it is an aberrational figure which shows spherical aberration, a distortion aberration, and astigmatism. 実施例５（比較例１）において採用した撮像レンズの構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the imaging lens employ | adopted in Example 5 (comparative example 1). 実施例５（比較例１）において、球面収差、歪曲収差、および非点収差を示す収差図である。In Example 5 (comparative example 1), it is an aberrational figure which shows spherical aberration, a distortion aberration, and astigmatism. 実施例６（比較例２）において採用した撮像レンズの構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the imaging lens employ | adopted in Example 6 (comparative example 2). 実施例６（比較例２）において、球面収差、歪曲収差、および非点収差を示す収差図である。In Example 6 (comparative example 2), it is an aberrational figure which shows a spherical aberration, a distortion aberration, and an astigmatism. 実施例７（比較例３）において採用した撮像レンズの構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the imaging lens employ | adopted in Example 7 (comparative example 3). 実施例７（比較例３）において、球面収差、歪曲収差、および非点収差を示す収差図である。In Example 7 (comparative example 3), it is an aberrational figure which shows a spherical aberration, a distortion aberration, and an astigmatism. 実施例８（比較例４）において採用した撮像レンズの構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the imaging lens employ | adopted in Example 8 (comparative example 4). 実施例８（比較例４）において、球面収差、歪曲収差、および非点収差を示す収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram showing spherical aberration, distortion, and astigmatism in Example 8 (Comparative Example 4). 実施例９（比較例５）において採用した撮像レンズの構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the imaging lens employ | adopted in Example 9 (comparative example 5). 実施例９（比較例５）において、球面収差、歪曲収差、および非点収差を示す収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram showing spherical aberration, distortion, and astigmatism in Example 9 (Comparative Example 5). 実施例１０（比較例６）において採用した撮像レンズの構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the imaging lens employ | adopted in Example 10 (comparative example 6). 実施例１０（比較例６）において、球面収差、歪曲収差、および非点収差を示す収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram showing spherical aberration, distortion, and astigmatism in Example 10 (Comparative Example 6). 実施例１１（比較例７）において採用した撮像レンズの構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the imaging lens employ | adopted in Example 11 (comparative example 7). 実施例１１（比較例７）において、球面収差、歪曲収差、および非点収差を示す収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram showing spherical aberration, distortion, and astigmatism in Example 11 (Comparative Example 7). 実施例１２（比較例８）において採用した撮像レンズの構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the imaging lens employ | adopted in Example 12 (comparative example 8). 実施例１２（比較例８）において、球面収差、歪曲収差、および非点収差を示す収差図である。In Example 12 (comparative example 8), it is an aberrational figure which shows a spherical aberration, a distortion aberration, and an astigmatism.

Explanation of symbols

１００，１００Ａ〜１００L：撮像レンズ
１１０：第１レンズ
１２０：開口絞り部
１３０：第２レンズ
１４０：第３レンズ
１５０：第４レンズ
１６０：ガラス製の平行平面板（カバーガラス）
１７０：撮像面 100, 100A to 100L: imaging lens 110: first lens
120: Aperture stop 130: Second lens
140: Third lens 150: Fourth lens
160: Parallel plane plate made of glass (cover glass)
170: Imaging surface

Claims

In order from the object side, a concave birefringent first lens having a positive refractive power, an aperture stop, a second lens having a negative refractive power, and a concave surface facing the object side having a negative refractive power In an imaging optical system in which a third lens and a fourth lens having a positive refractive power and having a convex surface facing the object side at least one surface of which is an aspheric surface are arranged, the following conditional expression ( An imaging lens satisfying all of 1) to (7) .
1.0 <TL / f <1.5 (1)
0.4 <f1 / f <1.0 (2)
-0.4> f2 / f (3)
-0.82> f3 / f (4)
0.71 <f4 / f (5)
−1.0 <(R1 + R2) / (R1−R2) <− 0.25 (6)
νd1-νd2> 15.0 (7)
However,
f: focal length of the entire system,
TL: Total length of the lens system from the first lens to the image plane
f1: Focal length of the first lens
f2: Focal length of the second lens
f3: Focal length of the third lens
f4: Focal length of the fourth lens
R1: radius of curvature of the object side of the first lens
R2: radius of curvature of the image side of the first lens
νd1: Abbe number of the first lens νd
νd2: Abbe number of the second lens νd
It is.

The imaging lens according to claim 1 , wherein the first lens to the fourth lens are plastic lenses.