JP5030483B2 - Submerged arc welding method - Google Patents
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Description
本発明は、ラインパイプや造船等の分野で用いられる厚鋼板の接合に好適なサブマージアーク溶接方法に関し、詳しくは優れた靭性を有する溶接金属が得られるサブマージアーク溶接方法に関するものである。
なお様々な溶接技術で使用される溶接用ワイヤは、ソリッドワイヤとフラックスコアドワイヤに大別される。ソリッドワイヤは、鋼材を伸線した線材からなる溶接用ワイヤであり、溶接用ワイヤの表面にめっきを施したり、あるいは潤滑剤を塗布したものもある。フラックスコアドワイヤは、鋼製の外殻の内側に溶接用フラックスを充填した溶接用ワイヤである。
The present invention relates to a submerged arc welding method suitable for joining thick steel plates used in fields such as line pipes and shipbuilding, and more particularly to a submerged arc welding method capable of obtaining a weld metal having excellent toughness.
Note that welding wires used in various welding techniques are roughly classified into solid wires and flux-cored wires. The solid wire is a welding wire made of a wire obtained by drawing a steel material, and there is a wire in which the surface of the welding wire is plated or a lubricant is applied. The flux cored wire is a welding wire in which a welding flux is filled inside a steel outer shell.
本発明では、溶接用ワイヤとしてソリッドワイヤを使用する。 In the present invention, a solid wire is used as the welding wire.
厚鋼板を能率良く接合することが可能なサブマージアーク溶接方法は、ラインパイプ，造船，建築の分野で広く採用されている。これらの分野では、母材となる厚鋼板のみならず厚鋼板の接合部に形成される溶接金属の特性（たとえば強度，靭性等）が重視される。厚鋼板については、鋼材の溶製工程における成分および圧延工程における圧下条件を適宜調整することによって、所定の特性を有する厚鋼板を得ることができる。一方、溶接金属については、溶接用ワイヤや溶接用フラックスの成分がその特性に多大な影響を及ぼすことが知られている。 Submerged arc welding methods capable of efficiently joining thick steel plates are widely used in the fields of line pipes, shipbuilding, and construction. In these fields, not only the thick steel plate as a base material but also the characteristics (for example, strength, toughness, etc.) of the weld metal formed at the junction of the thick steel plates are emphasized. About a thick steel plate, the thick steel plate which has a predetermined characteristic can be obtained by adjusting suitably the component in the melting process of steel materials, and the rolling condition in a rolling process. On the other hand, it is known that the components of the welding wire and the welding flux have a great influence on the characteristics of the weld metal.
サブマージアーク溶接に限らず、590MPa以下の強度を有する鋼板を接合する場合は、母材（すなわち鋼板）と同等の靭性を有する溶接金属を得るために、Ｂを溶接金属に添加する技術が種々検討されている。たとえば、溶接用ワイヤとしてソリッドワイヤを用いるガスシールドアーク溶接にて、Ｂを添加した溶接用ワイヤを使用する技術が開示されている（特許文献１参照）。つまり、ガスシールドアーク溶接では溶接用フラックスを使用せず、溶接用ワイヤを介して溶接金属にＢを添加する。 When joining steel plates with a strength of 590 MPa or less, not just submerged arc welding, various techniques for adding B to the weld metal are studied in order to obtain a weld metal having the same toughness as the base metal (ie, steel plate). Has been. For example, a technique of using a welding wire added with B in gas shielded arc welding using a solid wire as a welding wire is disclosed (see Patent Document 1). That is, in gas shielded arc welding, B is added to the weld metal via the welding wire without using the welding flux.
しかし、溶接用ワイヤにＢを添加するためには、鋼材の溶製工程にてＢを添加した後、圧延工程から伸線工程を経て溶接用ワイヤを製造しなければならない。Ｂは凝固割れを生じさせる元素であり、造塊工程における割れを除去して、圧延，伸線を行なう必要がある。その結果、溶接用ワイヤの歩留りが低下する。
そこで溶接用フラックスを使用するサブマージアーク溶接では、Ｂを添加した溶接用フラックスを使用する技術が開示されている（特許文献２参照）。つまり溶接用ワイヤにＢを添加せず、溶接用フラックスを介して溶接金属にＢを添加する。
However, in order to add B to the welding wire, after adding B in the steel melting process, the welding wire must be manufactured through a rolling process and a wire drawing process. B is an element that causes solidification cracking, and it is necessary to remove the crack in the ingot-making process and perform rolling and wire drawing. As a result, the yield of the welding wire is reduced.
Therefore, in submerged arc welding using a welding flux, a technique using a welding flux added with B is disclosed (see Patent Document 2). That is, B is not added to the welding wire, but B is added to the weld metal via the welding flux.
しかし溶接の施工の際には溶接電圧や溶接電流が変動し易いので、溶接用フラックスの溶融量を一定に維持するのは困難である。つまり、溶接金属のＢ含有量が変化し、溶接金属に所定の靭性を付与し難い。しかもＢ含有量が過剰に上昇した場合には、溶接金属に割れが生じる惧れがある。
本発明は上記のような問題を解消し、靭性に優れた溶接金属を安定して得られるサブマージアーク溶接方法を提供することを目的とする。 An object of this invention is to provide the submerged arc welding method which eliminates the above problems and can obtain the weld metal excellent in toughness stably.
本発明者は、溶接用ワイヤや溶接用フラックスから溶接金属に添加されるＢ量と溶接電圧の変動との関係について詳細に検討した。その結果、溶接電圧が高くなると、
(a) 溶接用ワイヤから溶接金属に添加されるＢ量が減少する、
(b) 溶接用フラックスから溶接金属に添加されるＢ量が増加する
という現象を見出した。つまり、溶接用ワイヤと溶接用フラックスの両方から溶接金属にＢを添加することによって、溶接電圧が低電圧から高電圧までの間で変動しても溶接金属に添加されるＢ量の変化を補完できるので、溶接金属のＢ含有量を一定に維持できる。
The present inventor has examined in detail the relationship between the amount of B added to the weld metal from the welding wire or welding flux and the fluctuation of the welding voltage. As a result, when the welding voltage increases,
(a) The amount of B added from the welding wire to the weld metal decreases.
(b) The phenomenon that the amount of B added to the weld metal from the welding flux increases was found. In other words, by adding B to the weld metal from both the welding wire and the welding flux, even if the welding voltage fluctuates between a low voltage and a high voltage, the amount of B added to the weld metal is compensated. Therefore, the B content of the weld metal can be kept constant.
しかも特許文献１に開示されているような、所定のＢ量を全て溶接用ワイヤから溶接金属に添加する技術に比べて、溶接用ワイヤのＢ含有量を低減できるので、溶接用ワイヤの製造過程における割れの発生が抑制され、溶接用ワイヤの歩留りが向上する。
また特許文献２に開示されているような、所定のＢ量を全て溶接用フラックスから溶接金属に添加する技術に比べて、溶接用フラックスのＢ含有量を低減できるので、溶接用フラックスの溶融量の変化に起因する溶接金属のＢ含有量の変化が抑制される。
Moreover, since the B content of the welding wire can be reduced as compared with the technique of adding all of the predetermined B amount from the welding wire to the weld metal as disclosed in
Moreover, since the B content of the welding flux can be reduced as compared with the technique of adding all of the predetermined B amount from the welding flux to the weld metal as disclosed in
本発明は、これらの知見に基づいてなされたものである。
すなわち本発明は、Ｂ2Ｏ3を0.12〜１質量％含有する溶融型フラックスと、Ｂを10〜160質量ppm含有する溶接用ワイヤとを用いるサブマージアーク溶接方法において、溶融型フラックス中のＢ含有量（質量％）を［Ｂ］F ，溶接用ワイヤ中のＢ含有量（質量％）を［Ｂ］ W としたとき、［Ｂ］W ／［Ｂ］F の値が0.04〜0.40の範囲内であるサブマージアーク溶接方法である。
The present invention has been made based on these findings.
That is, the present invention provides a melt flux containing B 2 O 3 0. 12 ~1 wt%, in submerged arc welding method using a welding wire containing 10-160 ppm by weight B, in melt flux When the B content (% by mass) is [B] F and the B content (% by mass) in the welding wire is [B] W , the value of [B] W / [B] F is 0.04 to 0.40. This is a submerged arc welding method that is within range.
本発明においては、溶融型フラックスはＢ2Ｏ3を含有する溶融型フラックスを使用し、溶接用ワイヤがＢに加えて、Ｃを0.02〜0.16質量％，Siを0.1〜1.0質量％，Mnを0.5〜3.0質量％，Alを0.01〜0.1質量％，Tiを0.05〜0.3質量％，Moを0.1〜0.7質量％含有することが好ましい。その溶融型フラックスの塩基度は−0.5〜2.5であることが好ましい。 In the present invention, soluble Torugata flux using melt flux containing B 2 O 3, in addition to the welding wire B, C and from 0.02 to 0.16 mass%, 0.1-1.0 mass% of Si, Mn 0.5 to 3.0 mass%, Al 0.01 to 0.1 mass%, Ti 0.05 to 0.3 mass%, and Mo 0.1 to 0.7 mass%. The basicity of the molten flux is preferably -0.5 to 2.5.
本発明によれば、サブマージアーク溶接によって靭性に優れた溶接金属を安定して得ることができる。 According to the present invention, a weld metal having excellent toughness can be stably obtained by submerged arc welding.
まず、本発明で使用する溶融型フラックス（以下、溶接用フラックスという）の成分の限定理由を説明する。
［Ｂ］w ／［Ｂ］F ：0.04〜0.40
溶接用フラックス中のＢ2Ｏ3をＢに換算した値を［Ｂ］F とし、溶接用ワイヤ中のＢを［Ｂ］W -としたとき、［Ｂ］W ／［Ｂ］F の値が0.04未満であれば、溶接用ワイヤからの添加量が少ないので溶接電圧の増大に伴いＢ量が増加する傾向が顕著になる。一方、［Ｂ］W ／［Ｂ］F の値が0.40を超えると、逆に溶接用フラックスからの添加量が過小となり溶接電圧の増加に伴いＢ量が減少する傾向が現われる。したがって、［Ｂ］W ／［Ｂ］F の値は0.04〜0.40とする。とりわけ溶接電圧の変化等に伴うＢ量の変化を少なくするためには0.05〜0.30の範囲内とすることが好ましい。
First, soluble Torugata flux used in the present invention (hereinafter, referred to as welding flux) explaining the reasons for limiting the components of.
[B] w / [B] F : 0.04 to 0.40
When B 2 O 3 in the welding flux is converted to B, [B] F, and B in the welding wire is [B] W −, the value of [B] W / [B] F is If it is less than 0.04, since the amount of addition from the welding wire is small, the tendency for the amount of B to increase as the welding voltage increases becomes prominent. On the other hand, when the value of [B] W / [B] F exceeds 0.40, the amount added from the welding flux is excessively decreased, and the B amount tends to decrease as the welding voltage increases. Therefore, the value of [B] W / [B] F is set to 0.04 to 0.40. In particular, in order to reduce the change in the amount of B accompanying the change in the welding voltage or the like, it is preferable to be in the range of 0.05 to 0.30.
Ｂ2Ｏ3-：0.12〜１質量％
溶接用フラックスのＢ2Ｏ3-含有量が１質量％を超えると、溶接を施工する際に溶接用フラックスから溶接金属に添加されるＢ量が過剰に増加し、溶接金属に割れが生じる。一方、溶接用フラックスのＢ2Ｏ3-含有量が0.12質量％未満では、所定のＢ量の大部分を溶接用ワイヤに含有させなければならないので、溶接用ワイヤの素材となる鋼材の変形抵抗が増大し、溶接用歩留りが低下する。したがって、溶接用フラックスのＢ2Ｏ3-含有量は0.12〜１質量％の範囲内とする。好ましくは0.12〜0.8質量％である。
B 2 O 3-:. 0 12 ~1 wt%
When the content of B 2 O 3− in the welding flux exceeds 1% by mass, the amount of B added to the weld metal from the welding flux at the time of welding is excessively increased, and the weld metal is cracked. On the other hand, B 2 O 3- content of welding flux in 0.1 less than 12 wt%, since it must contain a large portion of the predetermined amount of B in the welding wire, the steel as the material of the welding wire Deformation resistance increases and welding yield decreases. Accordingly, B 2 O 3- content of welding flux is in the range of 0.12 to 1 wt%. Preferably from 0.12 to 0.8 wt%.
塩基度：−0.5〜2.5
ここで塩基度とは、下記の式で算出される値を指す。式中の［CaＯ］，［CaＦ2］，［SiＯ2］，［TiＯ2］，［Al2Ｏ３］，［MnＯ］，［MgＯ］，［FeＯ］は、それぞれ溶接用フラックス中の各化合物のモル分率を表わす。
塩基度ＢLK＝6.05［CaＯ］＋6.05［CaＦ2］−6.31［SiＯ2］−4.97［TiＯ2］
−0.2［Al2Ｏ３］+4.8［MnＯ］＋４［MgＯ］＋3.4［FeＯ］
溶接用フラックスの塩基度が−0.5未満では、Ｂによる溶接金属の靭性向上の効果が得られない。したがって、溶接用フラックスの塩基度は−0.5以上とする。一方、溶接用フラックスの塩基度が2.5を超えると、溶接の作業性が低下するばかりでなく、ビードの外観が損なわれる。そのため、溶接用フラックスの塩基度は−0.5〜2.5の範囲内が好ましい。
Basicity: -0.5 to 2.5
Here, basicity refers to a value calculated by the following formula. In the formula, [CaO], [CaF 2 ], [SiO 2 ], [TiO 2 ], [Al 2 O 3 ], [MnO], [MgO], and [FeO] are the respective compounds in the welding flux. Represents the mole fraction of.
Basicity B LK = 6.05 [CaO] +6.05 [CaF 2 ] −6.31 [SiO 2 ] −4.97 [TiO 2 ]
−0.2 [Al 2 O 3 ] +4.8 [MnO] +4 [MgO] +3.4 [FeO]
If the basicity of the welding flux is less than -0.5, the effect of improving the toughness of the weld metal by B cannot be obtained. Therefore, the basicity of the welding flux is set to −0.5 or more. On the other hand, when the basicity of the welding flux exceeds 2.5, not only the workability of welding is lowered, but also the appearance of the bead is impaired. Therefore, the basicity of the welding flux is preferably in the range of -0.5 to 2.5.
次に、本発明で使用する溶接用ワイヤの成分の限定理由を説明する。
Ｂ：10〜160質量ppm
溶接用ワイヤのＢ含有量が0.001質量％（＝10質量ppm）未満では、所定のＢ量の大部分を溶接用フラックスに含有させなければならないので、溶接用フラックスの溶融量の変化に起因する溶接金属のＢ含有量の変化を抑制できない。一方、0.016質量％（＝160質量ppm）を超えると、溶接金属に添加されるＢ量が増大して、溶接金属に割れが生じる。したがって、溶接用ワイヤのＢ含有量は10〜160質量ppmの範囲内とする。好ましくは10〜100質量ppm である。
Next, the reasons for limiting the components of the welding wire used in the present invention will be described.
B: 10-160 mass ppm
When the B content of the welding wire is less than 0.001 mass% (= 10 mass ppm), most of the predetermined B amount must be contained in the welding flux, which results from a change in the melting amount of the welding flux. The change in the B content of the weld metal cannot be suppressed. On the other hand, if it exceeds 0.016 mass% (= 160 mass ppm), the amount of B added to the weld metal increases and cracks occur in the weld metal. Therefore, the B content of the welding wire is in the range of 10 to 160 mass ppm. Preferably it is 10-100 mass ppm.
本発明で使用する溶接用ワイヤは、上記したＢに加えて、下記の元素を含有することが好ましい。
Ｃ：0.02〜0.16質量％
Ｃは、溶接用ワイヤから溶接金属に添加されることによって溶接金属の強度を高める元素である。溶接用ワイヤのＣ含有量が0.02質量％未満では、溶接金属の十分な強度が得られない。一方、0.16質量％を超えると、溶接金属に割れが生じる。したがって、溶接用ワイヤのＣ含有量は0.02〜0.16質量％の範囲内が好ましい。
In addition to the above-described B, the welding wire used in the present invention preferably contains the following elements.
C: 0.02 to 0.16% by mass
C is an element that increases the strength of the weld metal by being added to the weld metal from the welding wire. If the C content of the welding wire is less than 0.02% by mass, sufficient strength of the weld metal cannot be obtained. On the other hand, if it exceeds 0.16% by mass, cracks occur in the weld metal. Therefore, the C content of the welding wire is preferably in the range of 0.02 to 0.16% by mass.
Si：0.1〜1.0質量％
Siは、溶接用ワイヤから溶接金属に添加されることによって溶接金属の脱酸剤として作用（すなわち溶接金属の酸素を除去）する元素である。ところが、溶接用ワイヤのSi含有量が1.0質量％を超えると、溶接金属の靭性が低下する。一方、溶接用ワイヤのSi含有量が0.1質量％未満では、溶接金属の酸素を除去する効果が得られない。したがって、0.1〜1.0 質量％の範囲内が好ましい。
Si: 0.1 to 1.0 mass%
Si is an element that acts as a deoxidizer for the weld metal (that is, removes oxygen from the weld metal) when added to the weld metal from the welding wire. However, when the Si content of the welding wire exceeds 1.0% by mass, the toughness of the weld metal decreases. On the other hand, if the Si content of the welding wire is less than 0.1% by mass, the effect of removing oxygen from the weld metal cannot be obtained. Therefore, the range of 0.1 to 1.0% by mass is preferable.
Mn：0.5〜3.0質量％
Mnは、溶接用ワイヤから溶接金属に添加されることによって溶接金属の強度と靭性を高める元素である。溶接用ワイヤのMn含有量が0.5質量％未満では、溶接金属の十分な強度が得られない。一方、3.0質量％を超えると、溶接金属の靭性が低下する。したがって、溶接用ワイヤのMn含有量は0.5〜3.0質量％の範囲内が好ましい。
Mn: 0.5-3.0 mass%
Mn is an element that increases the strength and toughness of the weld metal by being added to the weld metal from the welding wire. If the Mn content of the welding wire is less than 0.5% by mass, sufficient strength of the weld metal cannot be obtained. On the other hand, if it exceeds 3.0% by mass, the toughness of the weld metal decreases. Therefore, the Mn content of the welding wire is preferably in the range of 0.5 to 3.0 mass%.
Al：0.01〜0.1質量％
Alは、溶接用ワイヤから溶接金属に添加されることによって溶接金属の脱酸剤として作用する元素である。ところが、溶接用ワイヤのAl含有量が0.01質量％未満では、溶接金属の酸素を除去する効果が得られない。一方、溶接用ワイヤのAl含有量が0.1質量％を超えると、溶接金属の靭性が低下する。したがって、溶接用ワイヤのAl含有量は0.01〜0.1質量％の範囲内が好ましい。
Al: 0.01 to 0.1% by mass
Al is an element that acts as a deoxidizer for weld metal when added to the weld metal from the welding wire. However, if the Al content of the welding wire is less than 0.01% by mass, the effect of removing oxygen from the weld metal cannot be obtained. On the other hand, when the Al content of the welding wire exceeds 0.1% by mass, the toughness of the weld metal decreases. Therefore, the Al content of the welding wire is preferably in the range of 0.01 to 0.1% by mass.
Ti：0.05〜0.3質量％
Tiは、溶接用ワイヤから溶接金属に添加されることによって溶接金属の脱酸剤として作用する元素であり、しかも生成したTi酸化物が溶接金属の凝固組織の微細化に寄与する。ところが、溶接用ワイヤのTi含有量が0.05質量％未満では、溶接金属の酸素を除去する効果および溶接金属の凝固組織を微細化する効果が得られない。一方、溶接用ワイヤのTi含有量が 0.3質量％を超えると、溶接金属の靭性が低下する。したがって、溶接用ワイヤのTi含有量は0.05〜0.3 質量％の範囲内が好ましい。
Ti: 0.05-0.3 mass%
Ti is an element that acts as a deoxidizer for weld metal when added to the weld metal from the welding wire, and the generated Ti oxide contributes to refinement of the solidification structure of the weld metal. However, if the Ti content of the welding wire is less than 0.05% by mass, the effect of removing oxygen from the weld metal and the effect of refining the solidified structure of the weld metal cannot be obtained. On the other hand, when the Ti content of the welding wire exceeds 0.3% by mass, the toughness of the weld metal decreases. Therefore, the Ti content of the welding wire is preferably in the range of 0.05 to 0.3% by mass.
Mo：0.1〜0.7質量％
Moは、溶接用ワイヤから溶接金属に添加されることによって溶接金属の強度を高める元素である。ところが、溶接用ワイヤのMo含有量が0.7質量％を超えると、溶接金属の靭性が低下する。一方、溶接用ワイヤのMo含有量が0.1質量％未満では、溶接金属の強度を高める効果が得られない。したがって、0.1〜0.7質量％の範囲内が好ましい。
Mo: 0.1-0.7 mass%
Mo is an element that increases the strength of the weld metal by being added to the weld metal from the welding wire. However, when the Mo content of the welding wire exceeds 0.7 mass%, the toughness of the weld metal is lowered. On the other hand, if the Mo content of the welding wire is less than 0.1% by mass, the effect of increasing the strength of the weld metal cannot be obtained. Therefore, the range of 0.1 to 0.7% by mass is preferable.
さらに溶接の作業性やビードの形状等を改善する観点から、上記した組成に加えて、従来から有効される元素（たとえばCu，Ni，Cr，Ｖ，Nb等）を含有しても、サブマージアーク溶接によって靭性に優れた溶接金属を安定して得るという本発明の効果は損なわれない。
本発明者は、上記した成分を満足する様々な溶接用ワイヤと溶接用フラックスとを用いてサブマージアーク溶接を行ない、溶接金属に添加されるＢ量と溶接電圧の変動との関係について詳細に検討した。その結果、溶接を施工する際の溶接電圧と溶接金属のＢ含有量との関係が明らかになった。その一例を図１に示す。
Furthermore, from the viewpoint of improving the workability of welding and the shape of the bead, in addition to the above-described composition, even if it contains a conventionally effective element (for example, Cu, Ni, Cr, V, Nb, etc.), it is a submerged arc. The effect of the present invention of stably obtaining a weld metal excellent in toughness by welding is not impaired.
The present inventor performs submerged arc welding using various welding wires and welding fluxes that satisfy the above-described components, and examines in detail the relationship between the amount of B added to the weld metal and the welding voltage fluctuation. did. As a result, the relationship between the welding voltage during welding and the B content of the weld metal was clarified. An example is shown in FIG.
図１では、Ｂ2Ｏ3-を0.35質量％含有する溶接用フラックスと、Ｂを150質量ppm含有する溶接用ワイヤとを用いて、単電極のサブマージアーク溶接（溶接電流：650Ａ，溶接電圧：32Ｖ，35Ｖ，38Ｖ）を行なった。
図１から明らかなように、溶接電圧が高くなると、溶接用ワイヤから溶接金属に添加されるＢ量は減少するが、溶接用フラックスから溶接金属に添加されるＢ量は増加する。つまり、溶接用ワイヤと溶接用フラックスの両方から溶接金属にＢを添加することによって、溶接電圧が低電圧から高電圧までの間で変動しても溶接金属に添加されるＢ量の変化を補完できるので、溶接金属のＢ含有量を一定に維持できる。
In FIG. 1, single-electrode submerged arc welding (welding current: 650 A, welding voltage: welding flux containing 0.35% by mass of B 2 O 3− and welding wire containing 150% by mass of B is used. 32V, 35V, 38V).
As apparent from FIG. 1, when the welding voltage increases, the amount of B added from the welding wire to the weld metal decreases, but the amount of B added from the welding flux to the weld metal increases. In other words, by adding B to the weld metal from both the welding wire and the welding flux, even if the welding voltage fluctuates between a low voltage and a high voltage, the amount of B added to the weld metal is compensated. Therefore, the B content of the weld metal can be kept constant.
厚さ20mmの厚鋼板１を用いて図２に示すような開先（開先角θ：90°，開先深さｄ：7.8mm）を形成してサブマージアーク溶接を行なった。使用した溶接用ワイヤの成分を表１に示し、溶接用フラックスのＢ2Ｏ3-含有量と塩基度を表２に示す。表１に示す溶接用ワイヤのうちのＷＢは、Ｂ含有量が本発明の範囲を外れる例である。また、表２に示す溶接用フラックスのうちのＦＢは、Ｂ2Ｏ3-含有量が本発明の範囲を外れる例である。
A groove (groove angle θ: 90 °, groove depth d: 7.8 mm) as shown in FIG. 2 was formed using a
これらの溶接用ワイヤと溶接用フラックスを、表３に示すように組み合わせて４電極のサブマージアーク溶接（溶接速度：210cm／分）を行なった。４電極の設定は、それぞれ溶接電流を1200Ａ，1000Ａ，800Ａ，650Ａとし、溶接電圧は各々35Ｖ，38Ｖ，40Ｖ，40Ｖとし、この標準溶接条件から電圧が各々±３Ｖ変動した場合と比較した。
得られた溶接金属から試料をそれぞれ３個ずつ採取してＢ含有量を測定した。その結果は表３に示す通りである。つまり、発明例ではＢ含有量の測定値の変動幅が２〜３質量ppmであったのに対して、比較例では変動幅が６〜８質量ppmであった。したがって、本発明を適用することによって、溶接金属のＢ含有量の変動が抑制され、溶接金属の特性を安定させることができる。
These welding wires and welding flux were combined as shown in Table 3 to perform four-electrode submerged arc welding (welding speed: 210 cm / min). The four electrodes were set at welding currents of 1200 A, 1000 A, 800 A, and 650 A, respectively, and the welding voltages were 35 V, 38 V, 40 V, and 40 V, respectively.
Three samples were collected from each of the obtained weld metals, and the B content was measured. The results are as shown in Table 3. That is, in the example of the invention, the fluctuation range of the measured value of the B content was 2 to 3 ppm by mass, whereas in the comparative example, the fluctuation range was 6 to 8 ppm by mass. Therefore, by applying the present invention, fluctuations in the B content of the weld metal can be suppressed and the characteristics of the weld metal can be stabilized.
また、溶接金属からシャルピー衝撃試験片（ＪＩＳ規格Z2202 に準拠したＶノッチ試験片）をそれぞれ３個ずつ採取して、シャルピー衝撃試験（−30℃）を行なった。測定された VＥ-30（Ｊ）のうちの最低値を表３に示す。発明例では VＥ-30の最低値が180〜210Ｊであったのに対して、比較例では80〜120Ｊであった。したがって、本発明を適用することによって靭性に優れた溶接金属を得ることができる。 Further, three Charpy impact test pieces (V-notch test pieces conforming to JIS standard Z2202) were collected from the weld metal, and Charpy impact test (−30 ° C.) was performed. Table 3 shows the lowest value of the measured V E -30 (J). In the inventive example, the minimum value of V E -30 was 180 to 210 J, while in the comparative example, it was 80 to 120 J. Therefore, the weld metal excellent in toughness can be obtained by applying the present invention.
１ 厚鋼板 1 Thick steel plate
Claims (3)
Priority Applications (1)
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