JP5030248B2 - Repair method for concrete structures - Google Patents
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- C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
- C04B2111/72—Repairing or restoring existing buildings or building materials
Description
本発明は、主に、土木・建築業界において適用されるコンクリート構造物の補修工法、特に、補修後のコンクリート構造物が著しく高耐久化されるコンクリート構造物の補修工法に関する。 The present invention mainly relates to a method for repairing a concrete structure applied in the civil engineering / architecture industry, and more particularly to a method for repairing a concrete structure in which the concrete structure after repair is remarkably highly durable.
近年、コンクリート構造物の耐久性が大きくクローズアップされている。特に、鉄筋コンクリート構造物中への塩化物イオンの浸透によってもたらされる鉄筋の腐食現象、いわゆる塩害や、塩化物系融雪剤の散布によってもたらされるコンクリート表面の剥離現象、いわゆるスケーリングが問題視されている。また、融雪剤を用いる寒冷地では凍結融解によるコンクリートの劣化も顕在化している。 In recent years, the durability of concrete structures has been greatly increased. In particular, the corrosion phenomenon of reinforcing bars caused by the penetration of chloride ions into the reinforced concrete structure, so-called salt damage, and the peeling phenomenon of the concrete surface caused by the spraying of a chloride-based snow melting agent, so-called scaling, is regarded as a problem. In cold districts that use snow melting agents, concrete deterioration due to freezing and thawing is also evident.
劣化したコンクリート構造物を延命化させるために、補修が行われる。例えば、劣化コンクリートをはつり、断面修復材にて補修するのが一般的である。しかしながら、従来の補修工法は、劣化したコンクリート構造物の延命化のための一助的な工法にすぎず、補修後のコンクリート構造物の耐久性を飛躍的に向上させるものではなかった。殊に、耐久性を飛躍的に高めることができるコンクリート構造物の補修工法の開発が強く求められている。 Repairs are performed to extend the life of deteriorated concrete structures. For example, it is common to hang up degraded concrete and repair it with a cross-section repair material. However, the conventional repair method is only an auxiliary method for extending the life of a deteriorated concrete structure, and does not dramatically improve the durability of the concrete structure after repair. In particular, there is a strong demand for development of repair methods for concrete structures that can dramatically increase durability.
一方、最近では産業界において環境問題への配慮が強く求められており、産業副産物の有効利用について様々な試みがなされている。しかしながら、これら副産物の中には、未だに有効利用方法が確立されていないものも多く見受けられる。特に、製鋼スラグおよびステンレススラグは効果的な有効利用法が見出されておらず、ほとんど産業廃棄物として処分されているのが現状である。 On the other hand, in recent years, there has been a strong demand for environmental issues in the industrial world, and various attempts have been made to effectively use industrial by-products. However, many of these by-products have not yet been established for effective use. In particular, steel slag and stainless steel slag have not been found to be effective and can be used as industrial waste.
本発明は、コンクリート構造物の耐久性を飛躍的に高めることができ、かつ、製鋼スラグ等の産業副産物の有効利用に資することのできるコンクリート構造物の補修工法を開発し提供しようというものである。 The present invention aims to develop and provide a concrete structure repair method capable of dramatically improving the durability of a concrete structure and contributing to the effective use of industrial by-products such as steelmaking slag. .
本発明者らは、先に、γ−２ＣａＯ・ＳｉＯ2、α−ＣａＯ・ＳｉＯ2、カルシウムマグネシウムシリケートといった水硬性を持たない化合物に着目し、セメント混和材としての用途を提案した（特許文献１）。これにより、ヨーロッパ規格（ＥＮ規格）を基本とした新しい国際規格への対応、セメントの水和発熱抑制、および中性化防止という課題に対し、一応の解決を見た。ところが本発明者らは、詳細な検討の結果、このような非水硬性化合物を含む硬化体に意図的に炭酸化処理を施したところ極めて優れた耐久性が付与できることを見出し、本発明を完成するに至った。 The present inventors have previously focused on compounds that do not have hydraulic properties such as γ-2CaO · SiO 2 , α-CaO · SiO 2 , and calcium magnesium silicate, and have proposed use as cement admixtures (Patent Document 1). ). As a result, we have seen a temporary solution to the issues of compliance with new international standards based on European standards (EN standards), suppression of cement hydration heat generation, and prevention of neutralization. However, as a result of detailed studies, the present inventors have found that when a cured body containing such a non-hydraulic compound is intentionally subjected to carbonation treatment, extremely excellent durability can be imparted, and the present invention has been completed. It came to do.
すなわち本発明では、コンクリート構造物の表面を、γ−２ＣａＯ・ＳｉＯ2、α−ＣａＯ・ＳｉＯ2およびカルシウムマグネシウムシリケートから選ばれる１種または２種以上の非水硬性化合物が６０質量％以上含まれる混和材を質量割合で結合材１００部に対して１０〜１００部含有する非ポリマー系断面修復材で修復し、断面修復材が硬化後、当該構造物の前記修復部分の表面を炭酸化処理するコンクリート構造物の補修工法が提供される。前記非水硬性化合物はブレーン比表面積が２０００ｃｍ 2 ／ｇ未満の粉粒状の混和材として配合したものが適用できる。 That is, in the present invention, the surface of the concrete structure contains 60% by mass or more of one or more non-hydraulic compounds selected from γ-2CaO · SiO 2 , α-CaO · SiO 2 and calcium magnesium silicate. Repair with a non-polymer type cross - section repair material containing 10 to 100 parts of the admixture by mass with respect to 100 parts of the binder, and after the cross-section repair material is cured, the surface of the repaired portion of the structure is carbonized. A method for repairing concrete structures is provided. As the non-hydraulic compound, a compound blended as a powdery admixture having a Blaine specific surface area of less than 2000 cm 2 / g can be applied.
ここで、コンクリート構造物の修復対象となる表面は、劣化部分を含む表層部をはつり取ることにより形成された新たな表面の他、当該構造物の初期から存在する表面を含む。後者の例としては、劣化前に予め耐久性付与のために本発明の工法を適用する場合が挙げられる。修復対象となる表面は当該コンクリート構造物表面の一部であっても良いし全部であっても良い。 Here, the surface to be repaired of the concrete structure includes a surface existing from the beginning of the structure in addition to a new surface formed by removing the surface layer portion including the deteriorated portion. As an example of the latter, there is a case where the construction method of the present invention is applied in advance to impart durability before deterioration. The surface to be repaired may be a part or all of the surface of the concrete structure.
この補修工法においては、特に、炭酸化深さを０.５ｍｍ以上、鉄筋かぶり厚の１／３以下とすることが好ましく、また、炭酸化処理の開始時期を断面修復材の圧縮強度が２０Ｎ／ｍｍ2以上となった時点以降とすることが好ましい。 In this repair method, in particular, the carbonation depth is preferably 0.5 mm or more and 1/3 or less of the reinforcing bar cover thickness, and the carbonation treatment is started at a compressive strength of 20 N / sec. It is preferable to be after the point when it becomes mm 2 or more.
本発明の補修工法によれば、既存のコンクリート構造物において、単に劣化箇所を修繕するだけにとどまらず、塩害、スケーリング、凍結融解等に対する優れた抵抗力を付与することが可能になる。しかも、製鋼スラグ等の産業副産物を大量に利用することができ、環境負荷低減の観点からも有効である。したがって本発明は、既存コンクリート構造物の長寿命化をもたらすとともに、産業界における環境対策として寄与しうるものである。 According to the repair method of the present invention, in an existing concrete structure, it is possible not only to repair a deteriorated portion but also to impart excellent resistance to salt damage, scaling, freezing and thawing. Moreover, industrial by-products such as steelmaking slag can be used in large quantities, which is also effective from the viewpoint of reducing the environmental load. Accordingly, the present invention can prolong the life of existing concrete structures and can contribute to environmental measures in industry.
本明細書において「部」および「％」は特に規定しない限り質量基準である。 In the present specification, “parts” and “%” are based on mass unless otherwise specified.
本発明で用いる断面修復材は、γ−２ＣａＯ・ＳｉＯ2、α−ＣａＯ・ＳｉＯ2およびカルシウムマグネシウムシリケートから選ばれる１種または２種以上の非水硬性化合物を含有していればよく、特に限定されるものではない。断面修復材はコテ塗りタイプと吹付け施工タイプに大別される。一般的には、断面修復材はポリマーセメントモルタルが主流である。すなわち、ポリマーを含んでいる。本発明では、ポリマーを含まないものも使用可能であり、この点にも本発明の特徴がある。 The cross-sectional repair material used in the present invention only needs to contain one or more non-hydraulic compounds selected from γ-2CaO · SiO 2 , α-CaO · SiO 2 and calcium magnesium silicate, and is particularly limited. Is not to be done. Cross-section restoration materials are roughly divided into trowel coating types and spray construction types. In general, polymer cement mortar is the mainstream for cross-sectional repair materials. That is, it contains a polymer. In the present invention, those not containing a polymer can be used, and this is another feature of the present invention.
すなわち、従来の断面修復材はポリマーを混入することで耐久性の確保を期待している。これはポリマーの混入により、ひび割れ抵抗性が増すこと、また、塩化物イオンや炭酸ガスなどの劣化因子の硬化体中への物質移動を阻害する作用が得られるためである。しかし、本発明では、γ−２ＣａＯ・ＳｉＯ2、α−ＣａＯ・ＳｉＯ2およびカルシウムマグネシウムシリケートから選ばれる１種または２種以上の非水硬性化合物を含有させた断面修復材を使用し、それが硬化後に炭酸化処理を行うので、ポリマーを含有させなくても非常に高いひび割れ抵抗性や物質遮蔽性を得ることが可能となるのである。もちろんポリマーを含有させてもこの効果は変わらないが、ポリマー材料は高価であるので、コストダウンの観点から非ポリマー系断面修復材を使用する。 That is, the conventional cross-sectional repair material is expected to ensure durability by mixing the polymer. This is because crack resistance is increased by mixing the polymer, and an effect of inhibiting mass transfer of deterioration factors such as chloride ions and carbon dioxide into the cured product can be obtained. However, in the present invention, a cross-sectional repair material containing one or more non-hydraulic compounds selected from γ-2CaO · SiO 2 , α-CaO · SiO 2 and calcium magnesium silicate is used. Since the carbonation treatment is carried out after curing, it is possible to obtain very high crack resistance and substance shielding properties even without containing a polymer. Also of course it contains a polymer but this effect does not change, since polymeric materials are expensive, to use a non-polymeric cross restorative in terms of cost reduction.
本発明で言う、γ−２ＣａＯ・ＳｉＯ2とは、ＣａＯとＳｉＯ2を主成分とするダイカルシウムシリケートの１種である。ダイカルシウムシリケートには、α型、α'型、β型およびγ型が存在する。α型、α'型、β型は水硬性を持つが、γ型は水硬性を持たない。また、これらは結晶構造や密度も異なる。よって、これらのダイカルシウムシリケートは化学成分の上では酷似しているが、全く異なる化合物と見なせる。本発明では、γ型のダイカルシウムシリケートを用いる。γ型でないと、本発明の効果が得られない。 In the present invention, γ-2CaO · SiO 2 is one type of dicalcium silicate containing CaO and SiO 2 as main components. Dicalcium silicate includes α-type, α′-type, β-type and γ-type. The α type, α ′ type, and β type have hydraulic properties, while the γ type has no hydraulic properties. They also differ in crystal structure and density. Thus, these dicalcium silicates are very similar in chemical composition but can be regarded as completely different compounds. In the present invention, γ-type dicalcium silicate is used. If it is not γ type, the effect of the present invention cannot be obtained.
本発明で言う、α−ＣａＯ・ＳｉＯ2とは、ＣａＯとＳｉＯ2を主成分とするモノカルシウムシリケートの１種である。モノカルシウムシリケートにはα型とβ型が存在する。α型とβ型は結晶構造や密度が異なる。よって、これらのモノカルシウムシリケートは化学成分の上では酷似しているが、全く異なる化合物と見なせる。天然に産出するモノカルシウムシリケートはβ型である。モノカルシウムシリケートは、一般的にワラストナイトと呼ばれる。本発明では、α型のワラストナイトを用いる。α型でないと本発明の効果が得られない。なお、α型のワラストナイトはプスードワラストナイトと呼ばれることもある。 Α-CaO · SiO 2 referred to in the present invention is one type of monocalcium silicate containing CaO and SiO 2 as main components. Monocalcium silicate has α type and β type. The α type and β type have different crystal structures and densities. Thus, these monocalcium silicates are very similar in chemical composition but can be regarded as completely different compounds. Naturally produced monocalcium silicate is β-type. Monocalcium silicate is commonly called wollastonite. In the present invention, α-type wollastonite is used. The effect of the present invention cannot be obtained unless it is α type. The α-type wollastonite is sometimes referred to as pseudowollastonite.
本発明で言う、カルシウムマグネシウムシリケートは、特に限定されるものではなく、その具体例としては、例えば、メルヴィナイト、アケルマナイト、モンチセライトが挙げられる。これらのうちで、メルヴィナイトを選定することが本発明の効果を顕著に引き出す上で好ましい。 The calcium magnesium silicate referred to in the present invention is not particularly limited, and specific examples thereof include melvinite, akermanite, and monticellite. Among these, it is preferable to select mervinite in order to bring out the effects of the present invention remarkably.
本発明では、これらの非水硬性化合物供給源として、γ−２ＣａＯ・ＳｉＯ2、α−ＣａＯ・ＳｉＯ2、カルシウムマグネシウムシリケートのいずれかを含有する製鋼スラグやステンレススラグを利用することができる。これらの非水硬性化合物を１種以上含有していれば、スラグの種類は特に限定されるものではないが、上記非水硬性化合物の１種以上を合計６０％以上含有するものが適用され、合計７０％以上含有するものが一層好適である。ただし、製鋼スラグは鋼種の違いやプロセスの違いによってその組成が千差万別である。製鋼スラグであっても、γ−２ＣａＯ・ＳｉＯ2、α−ＣａＯ・ＳｉＯ2、カルシウムマグネシウムシリケートのいずれをも含有していないものは、本発明で使用する断面修復材の構成原料としては特段の価値を有しない。なお、スラグは１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。 In the present invention, steelmaking slag and stainless slag containing any of γ-2CaO · SiO 2 , α-CaO · SiO 2 , and calcium magnesium silicate can be used as the non-hydraulic compound supply source. If one or more of these non-hydraulic compounds are contained, the type of slag is not particularly limited, but one containing one or more of the non-hydraulic compounds in total of 60% or more is applied , What contains 70% or more in total is more suitable. However, the composition of steelmaking slag varies widely depending on the type of steel and process. Even steelmaking slags that do not contain any of γ-2CaO · SiO 2 , α-CaO · SiO 2 , and calcium magnesium silicate are specially used as constituent materials for the cross-sectional repair material used in the present invention. It has no value. In addition, slag may be used individually by 1 type and may use 2 or more types together.
上記非水硬性化合物を含有するスラグのなかでも、特にγ−２ＣａＯ・ＳｉＯ2を含有するものが好ましい対象となる。この場合、スラグに含まれるγ−２ＣａＯ・ＳｉＯ2の量は３５％以上であることが好ましく、４５％以上がより好ましい。スラグに含まれるγ−２ＣａＯ・ＳｉＯ2含有量の上限は特に制限されない。製鋼スラグおよびステンレススラグの中では、γ−２ＣａＯ・ＳｉＯ2含有量が多い電気炉還元期スラグまたはステンレススラグが好ましい。 Among the slags containing the non-hydraulic compound, those containing γ-2CaO · SiO 2 are particularly preferred. In this case, the amount of γ-2CaO · SiO 2 contained in the slag is preferably 35% or more, and more preferably 45% or more. The upper limit of the γ-2CaO · SiO 2 content contained in the slag is not particularly limited. Among steelmaking slag and stainless steel slag, electric furnace reduction period slag or stainless steel slag having a high γ-2CaO · SiO 2 content is preferable.
製鋼スラグおよびステンレススラグの各々の成分は特に限定されるものではないが、具体的には、ＣａＯ、ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、ＭｎＯ2、Ｃｒ2Ｏ3、ＦおよびＭｇＯ等を主要な化学成分とし、その他、ＴｉＯ2、Ｎａ2Ｏ、Ｓ、Ｐ2Ｏ5およびＦｅ2Ｏ3等が挙げられる。また、化合物としては、ダイカルシウムシリケート２ＣａＯ・ＳｉＯ2、トライカルシウムシリケート３ＣａＯ・ＳｉＯ2、ランキナイト３ＣａＯ・２ＳｉＯ2、ワラストナイトＣａＯ・ＳｉＯ2等のカルシウムシリケート、非晶質１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3・ＣａＦ2、および３ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3等のカルシウムアルミネート、メルヴィナイト３ＣａＯ・ＭｇＯ・２ＳｉＯ2、アケルマナイト２ＣａＯ・ＭｇＯ・２ＳｉＯ2、モンチセライトＣａＯ・ＭｇＯ・ＳｉＯ2等のカルシウムマグネシウムシリケート、ゲーレナイト２ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3・ＳｉＯ2、アノーサイトＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3・２ＳｉＯ2等のカルシウムアルミノシリケート、並びに、アケルマナイト２ＣａＯ・ＭｇＯ・２ＳｉＯ2とゲーレナイト２ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3・ＳｉＯ2の混晶であるメリライト、遊離石灰、遊離マグネシア、カルシウムフェライト２ＣａＯ・Ｆｅ2Ｏ3、カルシウムアルミノフェライト４ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3・Ｆｅ2Ｏ3、リューサイト（Ｋ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ）・Ａｌ2Ｏ3・ＳｉＯ2、スピネルＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3、マグネタイトＦｅ3Ｏ4を含む場合がある。 Although each component of steel slag and stainless slag is not particularly limited, specifically, CaO, SiO 2, Al 2 O 3, MnO 2, Cr 2 O 3, F and major chemical and MgO, etc. Other components include TiO 2 , Na 2 O, S, P 2 O 5 and Fe 2 O 3 . The compound, dicalcium silicate 2CaO · SiO 2, tri-calcium silicate 3CaO · SiO 2, rankinite night 3CaO · 2SiO 2, wollastonite CaO · SiO 2 such as calcium silicate, amorphous 12CaO · 7Al 2 O 3 , CaO · 7Al 2 O 3 · CaF 2, and calcium aluminate such as 3CaO · Al 2 O 3, Meruvi night 3CaO · MgO · 2SiO 2, Akerumanaito 2CaO · MgO · 2SiO 2, Monch celite CaO · MgO · SiO 2, etc. calcium magnesium silicate, gehlenite 2CaO · Al 2 O 3 · SiO 2, calcium aluminosilicate, such as anorthite CaO · Al 2 O 3 · 2SiO 2, and, Akerumanaito 2CaO · MgO · 2SiO 2 and gehlenite 2C Mellite, free lime, free magnesia, calcium ferrite 2CaO · Fe 2 O 3 , calcium aluminoferrite 4CaO · Al 2 O 3 · Fe 2 O 3 , leucite (K) which is a mixed crystal of aO · Al 2 O 3 · SiO 2 2 O, Na 2 O) .Al 2 O 3 .SiO 2 , spinel MgO.Al 2 O 3 , and magnetite Fe 3 O 4 may be included.
なお、上述した化合物のうち、ランキナイト、ワラストナイト、メルヴィナイト、アケルマナイト、モンチセライト、ゲーレナイト、アノーサイト、メリライトも非水硬性化合物である。 Of the above-mentioned compounds, lanknite, wollastonite, melvinite, akermanite, monticerite, gelenite, anorsite and melilite are also non-hydraulic compounds.
断面修復材の構成材料である「非水硬性化合物を含有する物質」（以下、本明細書において「混和材」という）のブレーン比表面積は特に限定されるものではない。混和材が製鋼スラグの場合、通常、２０００ｃｍ2／ｇ未満の粉粒状を呈している。これをそのまま使用しても良いし、さらに粉砕処理して微粉末としたものを使用しても良い。混和材は粉粒状のものを用いると、細骨材の一部として多量に配合することができる。一方、微粉末を用いると、粉粒状のように多量に配合することはできないが、少ない配合量でも本発明の効果は顕著となるため、充分な効果を得ることができる。 The Blaine specific surface area of the “substance containing a non-hydraulic compound” (hereinafter referred to as “admixture” in the present specification), which is a constituent material of the cross-sectional repair material, is not particularly limited. When the admixture is steel slag, it usually exhibits a powder granularity of less than 2000 cm 2 / g. This may be used as it is, or further pulverized into a fine powder. If the admixture is powdery, it can be mixed in a large amount as part of the fine aggregate. On the other hand, when a fine powder is used, a large amount cannot be blended as in the case of a granular form, but the effect of the present invention becomes remarkable even with a small blending amount, so that a sufficient effect can be obtained.
混和材の使用量は特に限定されるものではないが、通常、断面修復材中の結合材１００部に対して、１０〜１００部が好ましく、３０〜５０部がより好ましい。１０部未満では、塩害、スケーリング、凍結融解に対する抵抗性を著しく向上させることや、収縮を小さくすることが難しくなる場合がある。１００部を超えても更なる効果の増進が期待できない。ここで、結合材とは、各種セメントのほか、高炉水砕スラグ、フライアッシュ、シリカフューム等の潜在水硬性物質やポゾラン物質の合計を意味する。よって、石灰石微粉末や高炉徐冷スラグ微粉末、ケイ石微粉末等の水和不活性な無機粉末は含まれない。 Although the usage-amount of an admixture is not specifically limited, Usually, 10-100 parts are preferable with respect to 100 parts of binders in a cross-section repair material, and 30-50 parts are more preferable. If it is less than 10 parts, it may be difficult to remarkably improve the resistance to salt damage, scaling and freezing and thawing, and to reduce shrinkage. Even if it exceeds 100 parts, further enhancement of the effect cannot be expected. Here, the binder means the total of latent hydraulic substances such as blast furnace granulated slag, fly ash, silica fume and pozzolanic substances, in addition to various cements. Therefore, hydrated inactive inorganic powders such as limestone fine powder, blast furnace slow-cooled slag fine powder, and quartzite fine powder are not included.
断面修復材に使用するセメントとしては、普通、早強、超早強、低熱、および中庸熱等の各種ポルトランドセメント、これらポルトランドセメントに、高炉スラグ、フライアッシュ、またはシリカを混合した各種混合セメント、都市ゴミ焼却灰や下水汚泥焼却灰等を原料として製造された廃棄物利用セメント、いわゆるエコセメント（登録商標）、および石灰石粉末や高炉徐冷スラグ微粉末等を混合した各種フィラーセメント等が挙げられ、これらのうちの１種または２種以上が使用可能である。 As the cement used for the cross-section restoration material, various portland cements such as normal, early strength, super early strength, low heat, and moderate heat, various mixed cements in which these portland cements are mixed with blast furnace slag, fly ash, or silica, Examples include waste-use cement manufactured using municipal waste incineration ash and sewage sludge incineration ash as raw materials, so-called Ecocement (registered trademark), and various filler cements mixed with limestone powder or blast furnace slag fine powder. , One or more of these can be used.
また、砂や砂利等の骨材の他に、石灰石微粉末および高炉徐冷スラグ微粉末等の混和材料、膨張材、急硬材、減水剤、ＡＥ減水剤、高性能減水剤、高性能ＡＥ減水剤、消泡剤、増粘剤、防錆剤、防凍剤、収縮低減剤、凝結調整剤、スチールファイバー、ビニロンファイバー、炭素繊維等の繊維質物質、ベントナイト等の粘土鉱物、並びに、ハイドロタルサイト等のアニオン交換体等のうちの１種または２種以上を、本発明の目的を実質的に阻害しない範囲で使用することが可能である。 In addition to aggregates such as sand and gravel, admixture materials such as fine limestone powder and blast furnace slow-cooled slag fine powder, expansion material, rapid hardening material, water reducing agent, AE water reducing agent, high performance water reducing agent, high performance AE water reducing agents, defoamers, thickeners, rust preventives, antifreezing agents, shrinkage reducing agents, coagulation sintering modifiers, steel fibers, vinylon fibers, fibrous material, clay mineral such as bentonite, such as carbon fiber, as well as hydro One or more of anion exchangers such as talcite can be used within a range that does not substantially impair the object of the present invention.
断面修復材に使用する水の量は特に限定されるものではなく、通常の使用範囲が適用される。具体的には、水結合材比で３０〜６０％が好ましく、４０〜５０％がより好ましい。３０％未満では作業性が悪くなる場合があり、６０％を超えると耐久性が確保しにくくなる。 The amount of water used for the cross-section repair material is not particularly limited, and a normal use range is applied. Specifically, the water binder ratio is preferably 30 to 60%, more preferably 40 to 50%. If it is less than 30%, workability may deteriorate, and if it exceeds 60%, it is difficult to ensure durability.
本発明における断面修復の方法は特に限定されるものではなく、乾式または湿式の吹付け工法やコテ塗り工法が挙げられる。付着性を確保する観点から、また、施工の合理化の観点から、吹付け工法が好ましい。なかでも、耐久性の観点から、また、粉塵発生量が少ないことによる作業環境の観点から、湿式吹付け工法がより好ましい。 The method of cross-sectional repair in the present invention is not particularly limited, and examples thereof include a dry or wet spraying method and a trowel coating method. From the viewpoint of securing adhesion and from the viewpoint of rationalization of construction, the spraying method is preferred. Among these, the wet spraying method is more preferable from the viewpoint of durability and from the viewpoint of the working environment due to the small amount of dust generation.
本発明では、断面修復材で修復後のコンクリート構造物表面を炭酸化処理する。その炭酸化深さは、０.５ｍｍ以上を確保することが好ましい。また炭酸化深さの上限は鉄筋かぶり厚の１／３以下とすることが好ましい。炭酸化深さが０.５ｍｍ未満では本発明の効果が充分に得られない場合があり、鉄筋かぶり厚の１／３を超えると中性化による鉄筋の腐食の観点から好ましくない。 In the present invention, the surface of the concrete structure after restoration is carbonized with the restoration material for cross section. The carbonation depth is preferably 0.5 mm or more. The upper limit of the carbonation depth is preferably 1/3 or less of the reinforcing bar cover thickness. If the carbonation depth is less than 0.5 mm, the effect of the present invention may not be sufficiently obtained, and if it exceeds 1/3 of the rebar cover thickness, it is not preferable from the viewpoint of corrosion of the rebar due to neutralization.
炭酸化処理の方法は特に限定されるものではないが、その具体例としては、例えば、硬化した断面修復材の表面を炭酸成分と接触させる方法が挙げられる。本発明で言う炭酸成分とは、ＣＯ2成分、ＣＯ3 2-やＨＣＯ3 -等を供給可能な物質を総称するものであり、特に限定されるものではない。その具体例としては、例えば、炭酸ガス、超臨界二酸化炭素、ドライアイス、炭酸ナトリウム、炭酸カリウム、炭酸鉄等の炭酸塩、重炭酸ナトリウム、重炭酸カリウム、重炭酸鉄等の重炭酸塩、および炭酸水等が挙げられる。炭酸ガス濃度１０％の空気を炭酸成分とする場合、硬化した断面修復材の表面に連続的に接触させてもよいが、毎日、所定時間（この場合は８〜１６時間）ずつ繰り返して接触させることもできる。なお、炭酸化処理の際には適度な湿分が必要である。また、温度も２０℃以上が好ましく、３０℃以上がより好ましい。 The method of carbonation treatment is not particularly limited, but specific examples thereof include a method of bringing the surface of the cured cross-sectional repair material into contact with a carbonic acid component. The carbonic acid component referred to in the present invention is a generic term for substances capable of supplying a CO 2 component, CO 3 2− , HCO 3 −, etc., and is not particularly limited. Specific examples thereof include carbonates such as carbon dioxide, supercritical carbon dioxide, dry ice, sodium carbonate, potassium carbonate and iron carbonate, bicarbonates such as sodium bicarbonate, potassium bicarbonate and iron bicarbonate, and Examples include carbonated water. When air having a carbon dioxide concentration of 10% is used as a carbonic acid component, it may be continuously contacted with the surface of the cured cross-sectional repair material, but it is repeatedly contacted every day for a predetermined time (in this case, 8 to 16 hours). You can also. In addition, an appropriate moisture is required for the carbonation treatment. Also, the temperature is preferably 20 ° C. or higher, more preferably 30 ° C. or higher.
炭酸化処理のタイミングは、打設した断面修復材が充分に硬化した後に行うのが好ましい。具体的には、断面修復材の圧縮強度が２０Ｎ／ｍｍ2以上に達した時点以降に炭酸化処理を開始することが好ましく、断面修復材の圧縮強度が３０Ｎ／ｍｍ2以上に達した時点以降に開始することがより好ましい。断面修復材の圧縮強度が２０Ｎ／ｍｍ2未満の段階で炭酸化処理を行うと、０.５ｍｍ以上の炭酸化深さを確保しても本発明の効果が充分に得られない場合がある。なお、断面修復材がまだ固まらないうちに、あるいは、凝結直後に炭酸化処理を行って硬化させた場合には、本発明の効果は全く得られない。 The timing of the carbonation treatment is preferably performed after the cast cross-sectional repair material is sufficiently cured. Specifically, it is preferable to start carbonation after the time when the compressive strength of the cross-sectional repair material reaches 20 N / mm 2 or more, and after the time when the compressive strength of the cross-section repair material reaches 30 N / mm 2 or more. It is more preferable to start at. If the carbonation treatment is performed at a stage where the compressive strength of the cross-sectional repair material is less than 20 N / mm 2 , the effect of the present invention may not be sufficiently obtained even if a carbonation depth of 0.5 mm or more is secured. Note that the effect of the present invention is not obtained at all when the cross-sectional repair material is not yet hardened or is cured by performing carbonation immediately after setting.
鉄筋かぶり厚は、鉄筋コンクリート構造物の種類や大きさによっで一義的に決定されるものではないが、通常、５０ｍｍ以下の範囲にあり、多くの場合４０ｍｍ以下の範囲にある。したがって、本発明では、炭酸化深さは必然的に５０ｍｍのｌ／３以下の範囲とすることが好ましい。なお、本発明で炭酸化処理した部分は中性化される。したがって、かぶり厚の１／３を炭酸化処理した場合には、その部分が中性化領域となる。しかしながら、かぶり厚の２／３に相当する非中性化部分が、自然環境に置かれる中でその後に中性化される速度は、本発明の炭酸化処理を行う前と比べて非常に小さくなるのである。このため、本発明を適用ことは鉄筋の腐食防止の観点からも有益である。 The rebar cover thickness is not uniquely determined by the type and size of the reinforced concrete structure, but is usually in the range of 50 mm or less, and in most cases in the range of 40 mm or less. Therefore, in the present invention, the carbonation depth is inevitably preferably in the range of 1/3 of 50 mm or less. In addition, the part carbonized by this invention is neutralized. Therefore, when 1/3 of the cover thickness is carbonized, that portion becomes a neutralized region. However, the rate at which the non-neutralized portion corresponding to 2/3 of the cover thickness is neutralized after being placed in the natural environment is much smaller than before the carbonation treatment of the present invention. It becomes. For this reason, application of the present invention is also beneficial from the viewpoint of preventing corrosion of reinforcing bars.
ここで、本発明の効果を得るための炭酸化深さは、５ｍｍ程度以下で充分であり、それ以上に炭酸化深さが大きくなっても著しい効果の増進は期待できない。言い換えれば、本発明のコンクリート構造物の補修工法は、鉄筋の腐食保護の観点からは充分なアルカリ性領域を確保できる範囲で炭酸化させるにもかかわらず、塩化物イオンや炭酸ガスなどの劣化因子の硬化体中への透過が効果的に抑制でき、また、凍結融解や収縮の低減なども達成できるという、特有の効果を奏するものである。 Here, the carbonation depth for obtaining the effect of the present invention is sufficient to be about 5 mm or less, and even if the carbonation depth becomes larger than that, a significant increase in the effect cannot be expected. In other words, the method for repairing a concrete structure of the present invention does not cause deterioration factors such as chloride ions and carbon dioxide gas in spite of carbonation within a range that can secure a sufficient alkaline region from the viewpoint of corrosion protection of reinforcing steel bars. Permeation into the cured body can be effectively suppressed, and a specific effect that freezing and thawing and reduction of shrinkage can be achieved can be achieved.
セメント１００部、水セメント比４５％、細骨材２００部からなる断面修復材を調製した。その際、表１に示す各種混和材を細骨材に置換して３０部配合し、各断面修復材のフロー値が１７０±１０ｍｍとなるようにＡＥ減水剤を使用した。
一方、コンクリート構造物として、壁厚６００ｍｍ、高さ１.５ｍ、長さ２.５ｍ、鉄筋かぶり厚３０ｍｍの鉄筋コンクリートを用意した。このコンクリート構造物に用いたコンクリートは、単位セメント量３１５ｋｇ／ｍ3、単位水量１７１ｋｇ／ｍ3、ｓ／ａが３９％、スランプ１８ｃｍのものであった。コンクリート構造物を打設後、材齢９１日が経過した時点で、ウォータジェットにより鉄筋が露出するまではつり、その面を被補修面とした。
A cross-sectional repair material comprising 100 parts of cement, 45% water cement ratio and 200 parts of fine aggregate was prepared. At that time, 30 parts of various admixtures shown in Table 1 were replaced with fine aggregates, and an AE water reducing agent was used so that the flow value of each cross-sectional repair material was 170 ± 10 mm.
On the other hand, a reinforced concrete having a wall thickness of 600 mm, a height of 1.5 m, a length of 2.5 m, and a rebar cover thickness of 30 mm was prepared as a concrete structure. Concrete used for the concrete structure, the unit cement content 315 kg / m 3, unit water 171kg / m 3, s / a is 39%, were of slump 18cm. After the concrete structure was placed, when the age of 91 days passed, it was suspended until the rebar was exposed by the water jet, and the surface was used as the surface to be repaired.
上記各断面修復材を前記コンクリート構造物の被補修面に吹き付けて修復した。修復施工後、材齢５日の時点でコアリングした供試体について圧縮強度を測定したところ約２０Ｎ／ｍｍ2であった。
材齢５日を経過した時点で修復面の炭酸化処理を開始した。比較のために、はつりおよび修復を行っていないコンクリート壁面についても同時に炭酸化処理に供した。炭酸化処理の条件は、修復面を３５℃の温水で湿潤させた後、修復面をシートで覆い、コンクリート壁とシートの間に炭酸ガス濃度１０％の空気を温風とともに送り込むものである。この処理を毎日８時間ずつ繰り返して計７回行った。その後、炭酸化処理を施したコンクリート壁面に水道水を散水した後、冷凍庫に運び込んでマイナス１０℃で凍結させ、次いで、市販の塩化物系融雪・融氷剤（塩化カルシウムと塩化ナトリウムの混合物）を散布して融氷させるサイクルを繰り返して５０回行った。各断面修復材を施して炭酸化処理した部分、および断面修復材を施さずに炭酸化処理した部分について、コンクリート壁を表面からコアリングして塩化物浸透深さを確認するとともに、スケーリングによる劣化の程度を観察した。結果を表１に示す。
Each of the cross-sectional restoration materials was repaired by spraying the repaired surface of the concrete structure. It was about 20 N / mm < 2 > when the compressive strength was measured about the test piece which carried out the coring at the time of the age of 5 days after restoration construction.
The carbonation treatment of the repaired surface was started when 5 days of age passed. For comparison, the concrete wall that had not been picked up or repaired was also subjected to carbonation treatment. The condition of the carbonation treatment is that the restoration surface is moistened with warm water of 35 ° C., the restoration surface is covered with a sheet, and air with a carbon dioxide concentration of 10% is sent together with the warm air between the concrete wall and the sheet. This treatment was repeated every 8 hours for a total of 7 times. Then, after sprinkling tap water on the carbonized concrete wall, bring it to the freezer and freeze it at minus 10 ° C, then commercially available chloride-based snow melting and melting agent (mixture of calcium chloride and sodium chloride) The cycle of spraying and melting ice was repeated 50 times. Coring the surface of the concrete wall from the surface to check the depth of chloride penetration and the deterioration due to scaling of the parts carbonized by applying each cross-section repair material and the parts carbonized by not applying the cross-section repair material. The degree of was observed. The results are shown in Table 1.
他方、前記配合の断面修復材からなるテストピースを別途作製して、上記と同様の条件で炭酸化処理した場合の塩化物浸透試験、スケーリング試験、凍結融解試験および長さ変化率を測定した。結果を表１に併記する。 On the other hand, a test piece made of the cross-sectional repair material having the above composition was separately prepared, and a chloride penetration test, a scaling test, a freeze-thaw test, and a length change rate were measured when carbonized under the same conditions as described above. The results are also shown in Table 1.
なお、断面修復材に使用した材料、および試験方法は以下のとおりである。
＜使用材料＞
・セメント：市販の普通ポルトランドセメント、ブレーン比表面積３０００ｃｍ2／ｇ。
・混和材Ａ：γ−２ＣａＯ・ＳｉＯ2、２モルの炭酸カルシウムと１モルの二酸化ケイ素を配合して１４５０℃で焼成して合成。比重３.０１、ブレーン比表面積１８００ｃｍ2／ｇ。
・混和材Ｂ：α−ＣａＯ・ＳｉＯ2、１モルの炭酸カルシウムと１モルの二酸化ケイ素を配合して１４５０℃で焼成して合成。比重２.９３、ブレーン比表面積１５００ｃｍ2／ｇ。
・混和材Ｃ：メルヴィナイトの合成品。比重３.３３、ブレーン比表面積１５００ｃｍ2／ｇ。
・混和材Ｄ：製鋼スラグ（電気炉還元期スラグ）。酸化物換算ＣａＯ含有量５２％、酸化物換算ＳｉＯ2含有量２７％、Ａｌ2Ｏ3含有量１１％、ＭｇＯ含有量０.５％、フッ素含有量０.７％、Ｓ含有量０.５％。主な化合物相はγ−２ＣａＯ・ＳｉＯ2含有量約４５％、α−ＣａＯ・ＳｉＯ2約２０％、１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3固溶体約２５％、比重３.０６、ブレーン比表面積１２００ｃｍ2／ｇ。非水硬性化合物含有量はγ−２ＣａＯ・ＳｉＯ2含有量４５％とα−ＣａＯ・ＳｉＯ2の含有量２０％の和で約６５％。
・混和材Ｅ：製鋼スラグ（ステンレススラグ）。ＣａＯ含有量５２％、ＳｉＯ2含有量２８％、ＭｇＯ含有量１０％、Ａｌ2Ｏ3含有量７％、Ｎａ2Ｏ含有量０.５％、フッ素含有量０.５％。主な化合物相はγ−２Ｃａ０・ＳｉＯ2含有量約３５％、メルヴィナイト約４４％、１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3固溶体約１４％、遊離マグネシア約４％。比重３.１４、ブレーン比表面積１５００ｃｍ2／ｇ。非水硬性化合物含有量はγ−２ＣａＯ・ＳｉＯ2含有量３５％とメルヴィナイト含有量４４％の和で約７９％。
・混和材Ｆ：製鋼スラグ（電気炉還元期スラグ）。酸化物換算ＣａＯ含有量５３％、酸化物換算ＳｉＯ2含有量３５％、Ａｌ2Ｏ3含有量４％、ＭｇＯ含有量６％、フッ素含有量１.５％、Ｓ含有量０.５％。主な化合物相はγ−２ＣａＯ・ＳｉＯ2含有量約４０％、カスピディン１４％、メルヴィナイト４０％。比重３.０４、ブレーン比表面積１２００ｃｍ2／ｇ。非水硬性化合物含有量はγ−２ＣａＯ・ＳｉＯ2含有量４０％と、カスピディン含有量１４％と、メルヴィナイト含有量４０％の和で約９５％。
・混和材Ｇ：製鋼スラグ（電気炉還元期スラグ）。酸化物換算ＣａＯ含有量５３％、酸化物換算ＳｉＯ2含有量２６％、Ａｌ2Ｏ3含有量１３％、ＭｇＯ含有量５％、フッ素含有量２.０％、Ｓ含有量０.５％。主な化合物相はγ−２ＣａＯ・ＳｉＯ2含有量約４０％、カスピディン１２％、メルヴィナイト１８％、１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3固溶体約２５％。比重３.０３、プレーン比表面積１２００ｃｍ2／ｇ。非水硬性化合物含有量はγ−２ＣａＯ・ＳｉＯ2含有量４０％と、カスピディン含有量１２％と、メルヴィナイト含有量１８％の和で約７０％。
・混和材Ｈ：石灰石微粉末。新潟県青海鉱山産の石灰石の粉砕物。比重２.７１、ブレーン比表面積１５００ｃｍ2／ｇ。
・水 ：水道水
・細骨材：新潟県姫川産。比重２.６２。
・粗骨材：新潟県姫川産。比重２.６４。
In addition, the material used for the cross-sectional repair material and the test method are as follows.
<Materials used>
Cement: Commercially available ordinary Portland cement, Blaine specific surface area of 3000 cm 2 / g.
Admixture A: γ-2CaO · SiO 2 , 2 moles of calcium carbonate and 1 mole of silicon dioxide were blended and fired at 1450 ° C. for synthesis. Specific gravity of 3.01, Blaine specific surface area of 1800 cm 2 / g.
Admixture B: α-CaO · SiO 2 , 1 mol of calcium carbonate and 1 mol of silicon dioxide are blended and fired at 1450 ° C. for synthesis. Specific gravity 2.93, Blaine specific surface area 1500 cm 2 / g.
-Admixture C: A synthetic product of melvinite. Specific gravity 3.33, Blaine specific surface area 1500 cm 2 / g.
Admixture D: Steelmaking slag (electric furnace reduction phase slag). Terms of oxide CaO content of 52%, in terms of oxide SiO 2 content of 27% Al 2 O 3 content of 11% MgO content: 0.5% fluorine content 0.7% S content 0.5 %. The main compound phase is about 45% γ-2CaO · SiO 2 content, about 20% α-CaO · SiO 2, about 25% 12CaO · 7Al 2 O 3 solid solution, specific gravity 3.06, Blaine specific surface area 1200 cm 2 / g. . The non-hydraulic compound content is about 65%, the sum of 45% γ-2CaO · SiO 2 content and 20% α-CaO · SiO 2 content.
-Admixture E: Steelmaking slag (stainless steel slag). CaO content 52%, SiO 2 content 28%, MgO content 10%, Al 2 O 3 content 7%, Na 2 O content 0.5%, fluorine content 0.5%. The main compound phases are about 35% γ-2Ca0 · SiO 2 content, about 44% melvinite, about 14% 12CaO · 7Al 2 O 3 solid solution, and about 4% free magnesia. Specific gravity 3.14, Blaine specific surface area 1500 cm 2 / g. The non-hydraulic compound content is approximately 79%, which is the sum of 35% γ-2CaO · SiO 2 content and 44% melvinite content.
Admixture F: Steelmaking slag (electric furnace reduction phase slag). Oxide conversion CaO content 53%, oxide conversion SiO 2 content 35%, Al 2 O 3 content 4%, MgO content 6%, fluorine content 1.5%, S content 0.5%. The main compound phase is about 40% γ-2CaO · SiO 2 content, 14% caspidine, and 40% melvinite. Specific gravity 3.04, Blaine specific surface area 1200 cm 2 / g. The non-hydraulic compound content is about 95%, which is the sum of the γ-2CaO · SiO 2 content of 40%, the caspidine content of 14%, and the melvinite content of 40%.
Admixture G: Steelmaking slag (electric furnace reduction phase slag). Terms of oxide CaO content 53%, in terms of oxide SiO 2 content of 26% Al 2 O 3 content of 13% MgO content 5%, the fluorine content of 2.0% S content of 0.5%. The main compound phases are about 40% γ-2CaO · SiO 2 content, 12% caspidine, 18% mervinite, and about 25% 12CaO · 7Al 2 O 3 solid solution. Specific gravity: 3.03, plain specific surface area: 1200 cm 2 / g. The non-hydraulic compound content is about 70%, which is the sum of the γ-2CaO · SiO 2 content of 40%, the caspidine content of 12%, and the melvinite content of 18%.
-Admixture H: Limestone fine powder. A crushed limestone from the Aomi mine in Niigata Prefecture. Specific gravity 2.71, Blaine specific surface area 1500 cm 2 / g.
・ Water: Tap water ・ Fine aggregate: From Himekawa, Niigata Prefecture. Specific gravity 2.62.
・ Coarse aggregate: From Himekawa, Niigata Prefecture. Specific gravity 2.64.
＜測定方法＞
・凍結融解試験：１０×１０×４０ｃｍのテストピースを作製し、ＪＳＣＥ−Ｇ ５０１−１９９９に準じて行った。
・長さ変化率試験：１０×１０×４０ｃｍのテストピースを作製し、ＪＩＳ Ａ６２０２（Ｂ）に準じて行った。
・スケーリング試験：ＡＳＴＭ Ｃ６７２に準じて行い、スケーリング量（ｋｇ／ｍ2）を求めた。
・塩化物浸透深さ：擬似海水に材齢２８日のテストピースを４週間にわたって浸漬した。その後テストピースを切断し、断面をＥＰＭＡのマッピング分析によって観察し、塩素の浸透深さを計測した。
<Measurement method>
-Freeze-thaw test: A test piece of 10 x 10 x 40 cm was prepared and conducted according to JSCE-G 501-1999.
-Length change rate test: A test piece of 10 × 10 × 40 cm was prepared and performed according to JIS A6202 (B).
Scaling test: A scaling amount (kg / m 2 ) was obtained in accordance with ASTM C672.
-Chloride penetration depth: A 28-day-old test piece was immersed in simulated seawater for 4 weeks. Thereafter, the test piece was cut, the cross section was observed by EPMA mapping analysis, and the penetration depth of chlorine was measured.
表１からわかるように、γ−２ＣａＯ・ＳｉＯ2、α−ＣａＯ・ＳｉＯ2およびカルシウムマグネシウムシリケートから選ばれる１種または２種以上の非水硬性化合物を十分量含有させた実施例のものは実験Ｎｏ.１−１の比較例と比べ、塩害、スケーリング、凍結融解に対して、いずれも顕著な抵抗性を発揮した。また、収縮に対しても優れた低減効果が確認された。実験Ｎｏ.１−９の比較例に見られるように、混和材として、本実施例と同じ使用量の石灰石微粉末（混和材Ｈ）を配合しても、実施例のような効果を得ることは難しい。 As can be seen from Table 1, in the examples, a sufficient amount of one or two or more non-hydraulic compounds selected from γ-2CaO · SiO 2 , α-CaO · SiO 2 and calcium magnesium silicate was used. Compared with the comparative example of No. 1-1, all showed remarkable resistance with respect to salt damage, scaling, and freeze-thawing. Moreover, the reduction effect excellent also with respect to shrinkage | contraction was confirmed. As can be seen in the comparative example of Experiment No. 1-9, even when the same amount of limestone fine powder (admixture H) used in the present example is blended as the admixture, the effect as in the embodiment can be obtained. Is difficult.
混和材Ａを使用し、混和材の使用量を表２に示すように変化したこと以外は実施例１と同様に行った。結果を表２に併記する。 The same procedure as in Example 1 was performed except that the admixture A was used and the amount of the admixture used was changed as shown in Table 2. The results are also shown in Table 2.
表２からわかるように、断面修復材中の結合材（セメント）１００部に対して、γ−２ＣａＯ・ＳｉＯ2（混和材Ａ）の使用量を３０〜１００部とすることによって塩害、スケーリング、凍結融解に対する抵抗性は著しく向上し、収縮も小さくなった。 As can be seen from Table 2, with respect to 100 parts of the binder (cement) in the cross-sectional repair material, salt damage, scaling, and the like, by setting the usage amount of γ-2CaO.SiO 2 (admixture A) to 30 to 100 parts, The resistance to freezing and thawing was significantly improved and the shrinkage was also reduced.
混和材Ａを使用し、炭酸化処理期間を表３に示すように変化したこと以外は実施例１と同様にテストピースを用いた試験を行った。なお、炭酸化深さの測定は以下のようにした。結果を表３に併記する。
＜測定方法＞
・炭酸化深さ：テストピース断面にフェノールフタレインの１％濃度のアルコール溶液を噴霧して、赤変しなかった部分を炭酸化深さと見なした。
A test using a test piece was performed in the same manner as in Example 1 except that the admixture A was used and the carbonation treatment period was changed as shown in Table 3. The carbonation depth was measured as follows. The results are also shown in Table 3.
<Measurement method>
Carbonation depth: A 1% concentration alcohol solution of phenolphthalein was sprayed on the cross section of the test piece, and the portion that did not turn red was regarded as the carbonation depth.
表３からわかるように、γ−２ＣａＯ・ＳｉＯ2（混和材Ａ）を含有させた断面修復材では、炭酸化処理によって炭酸化深さを０.５〜１０.０ｍｍの範囲に確保することができた。特に炭酸化処理期間が７日以上で炭酸化深さは２.５ｍｍ以上確保され、塩害、スケーリング、凍結融解に対する抵抗性が飛躍的に高まった。また、収縮に対しても充分な低減効果が得られた。 As can be seen from Table 3, in the cross-sectional repair material containing γ-2CaO · SiO 2 (admixture A), the carbonation depth can be secured in the range of 0.5 to 10.0 mm by carbonation treatment. did it. In particular, the carbonation treatment period was 7 days or more, and the carbonation depth was 2.5 mm or more, and the resistance to salt damage, scaling and freezing and thawing was dramatically increased. In addition, a sufficient reduction effect was obtained against shrinkage.
混和材Ａを使用し、炭酸化開始時の断面修復材の圧縮強度を表４に示すように変化したこと以外は実施例１と同様にテストピースを用いた試験を行った。結果を表４に併記する。 A test using a test piece was performed in the same manner as in Example 1 except that the admixture A was used and the compressive strength of the cross-sectional repair material at the start of carbonation was changed as shown in Table 4. The results are also shown in Table 4.
表４からわかるように、γ−２ＣａＯ・ＳｉＯ2（混和材Ａ）を含有させた断面修復材では、その圧縮強度が２０Ｎ／ｍｍ2以上となった時点以降に炭酸化処理を開始することによって塩害、スケーリング、凍結融解に対する優れた抵抗力を付与できた。また、収縮の低減も達成できた。 As can be seen from Table 4, in the cross-sectional restoration material containing γ-2CaO · SiO 2 (admixture A), by starting the carbonation treatment after the compressive strength becomes 20 N / mm 2 or more. Excellent resistance to salt damage, scaling and freezing and thawing. In addition, reduction of shrinkage could be achieved.
混和材Ａを使用し、炭酸成分としてドライアイスを用いたこと以外は実施例１と同様にテストピースを用いた試験を行った。結果を表５に併記する。 A test using a test piece was performed in the same manner as in Example 1 except that the admixture A was used and dry ice was used as the carbonic acid component. The results are also shown in Table 5.
表５からわかるように、γ−２ＣａＯ・ＳｉＯ2（混和材Ａ）を含有させた断面修復材の表面に接触させる炭酸成分として、ドライアイスを用いても炭酸ガスによる炭酸化処理と同等の効果が得られた。 As can be seen from Table 5, even if dry ice is used as the carbonic acid component to be brought into contact with the surface of the cross-sectional restoration material containing γ-2CaO · SiO 2 (admixture A), the same effect as carbonation treatment with carbon dioxide gas is achieved. was gotten.
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