JP5011107B2 - 炭化水素ストリーム中の元素状硫黄および全硫黄レベルを低減する方法 - Google Patents
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3/4インチ直径×3フィート長さ(0.23メートル直径×0.91メートル長さ)ステンレススチール(SS)容器に200ccの砂を充填した。100メッシュSS支持スクリーンを、容器内に砂を包含するのを助けるために容器の各端に加えた。容器を20℃で運転しながらガソリンを次に充填床の底部に20cc/分でポンプ送液した。充填床でのガソリンの空塔速度および滞留時間は、それぞれ、0.3フィート毎分(fpm)[0.091メートル毎分(mpm)]および10分であった。充填床の流出物からのガソリンのサンプルを15分後に採取してHPLCによって元素状硫黄を測定した。
実施例1からの砂の充填床を200mlの19重量%NaOHの水溶液で溢れさせ、次に重力により充填床から排水させた。砂の充填床を次におおよそ3リットルのガソリンでフラッシュした。充填床をフラッシュした後、容器を20℃で運転しながらガソリンを充填床の底部に20cc/分でポンプ送液した。充填床でのガソリンの空塔速度および滞留時間は、それぞれ、0.3fpm(0.091mpm)および10分であった。充填床の流出物からのガソリンのサンプルを15分後に採取してHPLCによって元素状硫黄を測定した。
実施例1からの砂の充填床を200mlの19重量%NaOHおよび1.5重量%Na2Sの水溶液で溢れさせ、次に重力により充填床から排水させた。砂の充填床を次におおよそ3リットルのガソリンでフラッシュした。充填床をフラッシュした後、容器を20℃で運転しながらガソリンを充填床の底部に20cc/分でポンプ送液した。充填床でのガソリンの空塔速度および滞留時間は、それぞれ、0.3fpm(0.091mpm)および10分であった。充填床の流出物からのガソリンのサンプルを15分後に採取してHPLCによって元素状硫黄を測定した。
3/4インチ直径×3フィート長さ(0.23メートル直径×0.91メートル長さ)ステンレススチール(SS)容器に200cc(155グラム)の14×28メッシュのアルカン(Alcan)アルミナAA400Gを充填した。100メッシュSS支持スクリーンを、容器内にアルミナを包含するのを助けるために容器の各端に加えた。アルミナの充填床を200mlの19重量%NaOHおよび1.5重量%Na2Sの水溶液で溢れさせ、次に重力により充填床から排水させた。容器を20℃で運転しながらガソリンを次に充填床の最上部に20cc/分でポンプ送液した。充填床でのガソリンの空塔速度および滞留時間は、それぞれ、0.3fpm(0.091mpm)および10分であった。充填床の流出物からのガソリンのサンプルを15分後に採取してHPLCによって元素状硫黄を測定した。
実施例1からのアルミナの充填床を2.4リットルのガソリンでフラッシュした。ガソリンを混合ゾーン「T」に20cc/分でポンプ送液しながら19重量%NaOHおよび1.5重量%Na2Sの水溶液を0.2cc/分でポンプ送液した。混合「T」による混合エネルギーは無視できた。水溶液とガソリンとの混合物(1容量%水溶液対ガソリン)を次に充填床の最上部に流した。アルミナの充填床を20℃で運転した。充填床でのガソリンの空塔速度および滞留時間は、それぞれ、0.3fpm(0.091mpm)および10分であった。充填床の流出物からのガソリンのサンプルを15分後に採取してHPLCによって元素状硫黄を測定した。
10個の150メッシュSSスクリーンを充填したインラインミキサーにガソリンを20cc/分でポンプ送液しながら19重量%NaOHおよび1.5重量%Na2Sの水溶液を0.2cc/分でポンプ送液した。インラインスクリーンミキサーでの圧力損失は1psi(6.89kPa)であった。インラインスクリーンミキサーによる混合エネルギーは1hp(馬力)/kusgal(クスガル)(2.68MJ/3.79m3)であった。水溶液とガソリンとの混合物(1容量%水溶液対ガソリン)を次に実施例2からの充填床の最上部に流した。アルミナの充填床を20℃で運転した。充填床でのガソリンの空塔速度および滞留時間は、それぞれ、0.3fpm(0.091mpm)および10分であった。充填床の流出物からのガソリンのサンプルを30分後に採取してHPLCによって元素状硫黄を測定した。
10個の150メッシュSSスクリーンを充填したインラインミキサーにガソリンを10cc/分でポンプ送液しながら19重量%NaOHおよび1.5重量%Na2Sの水溶液を0.2cc/分でポンプ送液した。インラインスクリーンミキサーでの圧力損失は1psi(6.89kPa)であった。インラインスクリーンミキサーによる混合エネルギーは1hp/kusgal(2.68MJ/3.79m3)であった。水溶液とガソリンとの混合物(2容量%水溶液対ガソリン)を次に実施例3からの充填床の最上部に流した。アルミナの充填床を20℃で運転した。充填床でのガソリンの空塔速度および滞留時間は、それぞれ、0.15fpm(0.046mpm)および20分であった。充填床の流出物からのガソリンのサンプルを30分後に採取してHPLCによって元素状硫黄を測定した。
10個の150メッシュSSスクリーンを充填したインラインミキサーにガソリンを4.5cc/分でポンプ送液しながら19重量%NaOHおよび1.5重量%Na2Sの水溶液を0.24cc/分でポンプ送液した。インラインスクリーンミキサーでの圧力損失は1psi(6.89kPa)であった。インラインスクリーンミキサーによる混合エネルギーは1hp/kusgal(2.68MJ/3.79m3)であった。水溶液とガソリンとの混合物(5容量%水溶液対ガソリン)を次に実施例4からの充填床の最上部に流した。アルミナの充填床を20℃で運転した。充填床でのガソリンの空塔速度および滞留時間は、それぞれ、0.08fpm(0.024mpm)および40分であった。充填床の流出物からのガソリンのサンプルを30分後に採取してHPLCによって元素状硫黄を測定した。
3/4インチ直径×3フィート長さ(0.23メートル直径×0.91メートル長さ)ステンレススチール(SS)容器に200cc(155グラム)の14×28メッシュのアルカン・アルミナAA400Gを充填した。100メッシュSS支持スクリーンを、容器内にアルミナを包含するのを助けるために容器の各端に加えた。アルミナの充填床を200mlの19重量%NaOHおよび1.5重量%Na2Sの水溶液で溢れさせ、次に重力により充填床から排水させた。アルミナの充填床を次に2.4リットルのガソリンでフラッシュした。
3/4インチ直径×3フィート長さ(0.23メートル直径×0.91メートル長さ)ステンレススチール(SS)容器に200cc(155グラム)の14×28メッシュのアルカン・アルミナAA400Gを充填した。100メッシュSS支持スクリーンを、容器内にアルミナを包含するのを助けるために容器の各端に加えた。アルミナの充填床を200mlの19重量%NaOHおよび1.5重量%Na2Sの水溶液で溢れさせ、次に重力により充填床から排水させた。アルミナの充填床を次に2.4リットルのディーゼルでフラッシュした。
10個の150メッシュSSスクリーンを充填したインラインミキサーにディーゼルを10cc/分でポンプ送液しながら19重量%NaOHおよび1.5重量%Na2Sの水溶液を0.05cc/分でポンプ送液した。インラインスクリーンミキサーでの圧力損失は1psi(6.89kPa)であった。インラインスクリーンミキサーによる混合エネルギーは1hp/kusgal(2.68MJ/3.79m3)であった。水溶液とディーゼルとの混合物(0.5容量%水溶液対ディーゼル)を次に実施例7からの充填床の最上部に流した。アルミナの充填床を20℃で運転した。充填床でのディーゼルの空塔速度および滞留時間は、それぞれ、0.15fpm(0.046mpm)および20分であった。充填床の流出物からのディーゼルのサンプルを30分後に採取してポーラログラフによって元素状硫黄を測定した。
3/4インチ直径×3フィート長さ(0.23メートル直径×0.91メートル長さ)ステンレススチール(SS)容器に200cc(155グラム)の14×28メッシュのアルカン・アルミナAA400Gを充填した。100メッシュSS支持スクリーンを、容器内にアルミナを包含するのを助けるために容器の各端に加えた。アルミナの充填床を200mlの19重量%KOHおよび1.5重量%Na2Sの水溶液で溢れさせ、次に重力により充填床から排水させた。アルミナの充填床を次に2.4リットルのディーゼルでフラッシュした。
3/4インチ直径×3フィート長さ(0.23メートル直径×0.91メートル長さ)ステンレススチール(SS)容器に200cc(155グラム)の14×28メッシュのアルカン・アルミナAA400Gを充填した。100メッシュSS支持スクリーンを、容器内にアルミナを包含するのを助けるために容器の各端に加えた。アルミナの充填床を200mlの19重量%NaOHおよび1.5重量%Na2Sの水溶液で溢れさせ、次に重力により充填床から排水させた。アルミナの充填床を次に2.4リットルのディーゼルでフラッシュした。
Claims (8)
- 硫黄を含有する炭化水素ストリームの、元素状硫黄および全硫黄レベルの両者を低減する方法であって、
(a)前記炭化水素ストリームに水、苛性アルカリおよび少なくとも1種の金属硫化物を添加して、炭化水素相と水相との混合物をもたらし、それによって、元素状硫黄の少なくとも一部が前記少なくとも1種の金属硫化物と反応して水相に可溶である対応の金属多硫化物を形成する工程;
(b)前記金属多硫化物の一部が前記炭化水素相から前記水相へ移されるように、十分な表面積を有する固体粒子床に前記混合物を通す工程;および
(c)元素状硫黄および全硫黄の両者が低減された前記炭化水素相から、前記金属多硫化物成分を含有する前記水相を分離する工程
を含むことを特徴とする元素状硫黄および全硫黄レベルを低減する方法。 - 前記炭化水素ストリームは、ナフサ沸点範囲ストリームであることを特徴とする請求項1に記載の元素状硫黄および全硫黄レベルを低減する方法。
- 前記固体粒子は、アルミナ、金属助触媒アルミナ、活性炭、ゼオライト、イオン交換樹脂およびシリカゲルよりなる群から選択された物質からなることを特徴とする請求項1または2に記載の元素状硫黄および全硫黄レベルを低減する方法。
- 前記苛性アルカリは、式:MOH(式中、Mはリチウム、ナトリウム、カリウムおよびNH4よりなる群から選択される)で表され、前記少なくとも1種の金属硫化物は、元素周期表の1族および2族から選択されることを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載の元素状硫黄および全硫黄レベルを低減する方法。
- 前記金属硫化物は、Na2S、Na2S4、K2S、Li2S、NaHS、(NH4)2Sおよびそれらの混合物よりなる群から選択され、且つ0.1重量%〜5重量%の範囲で使用されることを特徴とする請求項1〜4のいずれかに記載の元素状硫黄および全硫黄レベルを低減する方法。
- 芳香族メルカプタンを、前記工程a)で前記炭化水素ストリームに添加し、且つその添加量は炭化水素ストリームに対して1〜1000wppmの範囲であることを特徴とする請求項1〜5のいずれかに記載の元素状硫黄および全硫黄レベルを低減する方法。
- 前記芳香族メルカプタンは、チオフェノール、エチルチオフェノール、メトキシチオフェノール、ジメチルチオフェノール、ナフタレンチオール、フェニル−ジ−メルカプタンおよびチオクレゾールよりなる群から選択されることを特徴とする請求項6に記載の元素状硫黄および全硫黄レベルを低減する方法。
- 前記水相は、前記炭化水素相の0.05〜10倍の体積であることを特徴とする請求項1〜7のいずれかに記載の元素状硫黄および全硫黄レベルを低減する方法。
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