JP4995898B2 - Hot air generator and hand dryer using the same - Google Patents

Hot air generator and hand dryer using the same

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Description

本発明は、温風発生装置およびこれを用いた手乾燥装置に関し、とりわけ電磁誘導による加熱方式を採用した温風発生装置およびこれを用いた手乾燥装置に関する。   The present invention relates to a hot air generator and a hand dryer using the same, and more particularly to a hot air generator employing a heating method using electromagnetic induction and a hand dryer using the same.

手乾燥装置は、洗浄後の手を衛生的に乾燥させる装置として、公共施設やオフィスなど多数の人が利用する洗面所に広く普及している。手乾燥装置には風速が低い温風を広い吐出口から吹き出して、洗浄後の手に付着した水滴を蒸発させて乾燥する温風タイプと、小さなノズルから風速の高い空気流（ジェット気流）を噴出して手に付着した水滴を吹き飛ばすジェットタイプがある。さらにジェットタイプの手乾燥装置の中には、手を乾燥する時間を短縮するとともに、冷たいジェット気流に曝されることによる使用者の不快感を取り除くために、ヒータを用いて噴出される気流を予め加熱するものが市販されている。このように温風タイプおよびジェットタイプの両方の手乾燥装置において、空気を加熱するためのヒータが広く使用されている。   Hand dryers are widely used in toilets used by many people such as public facilities and offices as a device for hygienically drying hands after washing. The hand dryer uses a warm air type that blows warm air with a low wind speed from a wide outlet and evaporates water droplets attached to the hand after washing, and a high air flow (jet stream) from a small nozzle. There is a jet type that blows off water droplets that erupt and adhere to the hand. Furthermore, some jet-type hand dryers reduce the time to dry the hands and remove the air squirting using a heater in order to eliminate the user's discomfort caused by exposure to a cold jet stream. Those that are preheated are commercially available. Thus, a heater for heating air is widely used in both hot air type and jet type hand dryers.

例えば特許文献１に開示された従来式の手乾燥装置は、概略、吸気口および送気口を有する加熱装置と、加熱装置の送気口に接続された吸込口を有し、その上方に配設された手乾燥装置本体とからなり、手乾燥装置本体内に配設された高圧空気流発生装置により、空気が加熱装置の吸気口から吸気され、加熱装置で加熱され、そして手乾燥装置本体内に吸い込まれる（特に図１参照）。   For example, a conventional hand dryer disclosed in Patent Document 1 generally has a heating device having an intake port and an air supply port, and a suction port connected to the air supply port of the heating device. Air is sucked from the intake port of the heating device and heated by the heating device by the high-pressure airflow generator disposed in the hand drying device body, and the hand drying device body Inhaled (see especially FIG. 1).

特許文献１の手乾燥装置において、加熱装置は、シーズヒータおよびこれに間隙なく密着した比熱の大きいアルミニウム金属などからなる蓄熱放熱フィンを備える。シーズヒータは、ユーザが手乾燥装置を使用していない間、すなわち高圧空気流発生装置が作動していない待機中において電力が供給されて発熱する。シーズヒータからの熱は、蓄熱放熱フィンに蓄熱され、蓄熱放熱フィンを介して加熱された空気が加熱装置内に蓄えられる。そしてユーザが手乾燥装置を使用するとき、シーズヒータへの電力供給が停止され、高圧空気流発生装置が作動することにより、加熱装置内に蓄えられた加熱された空気が手乾燥装置本体内に吸い込まれるとともに、加熱装置の吸気口から吸気された空気が順次蓄熱放熱フィンを介して加熱され、同様に手乾燥装置本体内に供給される。   In the hand-drying device of Patent Document 1, the heating device includes a sheathed heater and a heat storage and radiation fin made of aluminum metal having a large specific heat that is in close contact with the sheathed heater. The sheathed heater generates heat when power is supplied while the user is not using the hand dryer, that is, while the high pressure airflow generator is not operating. The heat from the sheathed heater is stored in the heat storage and radiation fins, and the air heated through the heat storage and radiation fins is stored in the heating device. When the user uses the hand dryer, the power supply to the sheathed heater is stopped and the high-pressure airflow generator is activated, so that the heated air stored in the heater is stored in the hand dryer main body. While being sucked in, the air sucked from the intake port of the heating device is sequentially heated through the heat storage and radiation fins and is similarly supplied into the main body of the hand dryer.

また特許文献２に記載の手乾燥装置では、別の加熱機構を有するＰＴＣ（Positive Temperature Coefficient）ヒータが、送風手段としての高速ブロワと噴出ノズルの間に設けられている。手乾燥装置の処理空間内に使用者の手が挿入されたことがセンサで検出されると、高速ブロワおよびＰＴＣヒータが電力供給され、手乾燥装置の吸込口から吸い込まれた空気が高速ブロワおよびＰＴＣヒータを経由して加熱され、温風が噴出ノズルより送風される。そして使用者が処理空間から手を引っ込めると、高速ブロワおよびＰＴＣヒータは停止する。   Moreover, in the hand dryer of patent document 2, the PTC (Positive Temperature Coefficient) heater which has another heating mechanism is provided between the high-speed blower and blowing nozzle as a ventilation means. When the sensor detects that the user's hand has been inserted into the processing space of the hand dryer, the high speed blower and the PTC heater are supplied with power, and the air sucked from the suction port of the hand dryer is supplied with the high speed blower and Heated via the PTC heater, warm air is blown from the ejection nozzle. When the user retracts his / her hand from the processing space, the high speed blower and the PTC heater are stopped.

さらに特許文献３に記載の手乾燥装置は、空気取入口付近に配設された平板状ヒータを備えており、この平板状ヒータは、熱伝導率が５０Ｗ／ｍ・Ｋ以上のセラミックスまたは金属などの材料で構成された平板状の基体と、その上に設けられた厚みが５ｍｍ以下の抵抗発熱体とからなる。手乾燥装置の手挿入部に使用者の手が挿入されたことをセンサで検知すると、平板状ヒータおよび高圧空気流発生装置であるブロワが作動して、空気取入口から流入した空気流が平板状ヒータにより加熱される。   Furthermore, the hand drying device described in Patent Document 3 includes a flat heater disposed in the vicinity of the air intake, and the flat heater includes ceramics or metal having a thermal conductivity of 50 W / m · K or more. And a resistance heating element having a thickness of 5 mm or less provided thereon. When the sensor detects that the user's hand has been inserted into the hand insertion section of the hand dryer, the flat heater and the blower, which is a high-pressure air flow generator, are activated, and the air flow flowing in from the air intake is flat. It is heated by the heater.

また特許文献４によれば、温かい洗浄用ミストをダクトから噴出して手を洗浄した後、高速空気流を供給して手を乾燥させる手洗浄乾燥装置が開示されている。この手洗浄乾燥装置において、洗浄用ミストを加熱する加熱手段として、高周波誘導加熱器、電気ヒータ、セラミックヒータまたはガスヒータが採用され得ることが教示されている。また高速空気流を例えば５０〜８０℃の所定温度に加熱する手段としても、別の高周波誘導加熱器、電気ヒータ、セラミックヒータまたはガスヒータを用いることができると記載されている。ただし特許文献４は、これらの加熱手段の具体的な構成について何ら記載も示唆もするものではない。   Further, according to Patent Document 4, a hand washing and drying apparatus is disclosed in which a warm washing mist is ejected from a duct to wash a hand, and then a hand is dried by supplying a high-speed air flow. In this manual washing and drying apparatus, it is taught that a high-frequency induction heater, an electric heater, a ceramic heater, or a gas heater can be employed as a heating means for heating the cleaning mist. Further, it is described that another high-frequency induction heater, an electric heater, a ceramic heater, or a gas heater can be used as means for heating the high-speed air flow to a predetermined temperature of, for example, 50 to 80 ° C. However, Patent Document 4 does not describe or suggest any specific configuration of these heating means.

特開平１０−７５９１５号公報JP-A-10-75915 特開２００６−１８７４３５号公報JP 2006-187435 A 特開２００５−３４２７２号公報JP 2005-34272 A 特開２０００−６０７６３号公報JP 2000-60763 A

特許文献１に記載された手乾燥装置は、上述のとおり、高圧空気流発生装置が作動していない待機中に電力供給されたシーズヒータからの熱は、蓄熱放熱フィンに蓄熱され、蓄熱放熱フィンを介して加熱された空気が加熱装置内に蓄えられる。すなわち、高圧空気流発生装置が作動しているときはシーズヒータへの電力供給が停止される。したがって、高圧空気流発生装置を駆動するために要する電力と、シーズヒータを加熱するために要する電力とが同時に供給されることはないので、手乾燥装置の電源容量を大きくする必要はないが、待機時でも常に加熱装置のシーズヒータに電力を供給し続けなければならないので、待機時の消費電力を抑制できないという問題点があった。   In the hand dryer described in Patent Document 1, as described above, the heat from the sheathed heater supplied during standby when the high-pressure airflow generator is not operating is stored in the heat storage and radiation fins, and the heat storage and radiation fins. The air heated via is stored in the heating device. That is, when the high-pressure airflow generator is operating, power supply to the sheathed heater is stopped. Therefore, since the power required to drive the high-pressure airflow generator and the power required to heat the sheathed heater are not supplied at the same time, there is no need to increase the power supply capacity of the hand dryer, Since it is necessary to continuously supply power to the sheathed heater of the heating device even during standby, there is a problem that power consumption during standby cannot be suppressed.

また、手乾燥装置が使用される前において、加熱された空気が加熱装置内にすでに蓄えられているので、手乾燥装置が使用されると直ちに温かい空気が噴出され、これは使用者にとって極めて快適である。しかしながら、この手乾燥装置が極めて頻繁に使用される場合、手乾燥装置の待機状態よりも作動状態の時間が長くなって、待機状態に十分な熱量を蓄積できなくなり、ジェット気流の温度が低下するといった課題があった。   In addition, since the heated air is already stored in the heating device before the hand drying device is used, warm air is blown out as soon as the hand drying device is used, which is extremely comfortable for the user. It is. However, when this hand dryer is used very frequently, the time of the operation state becomes longer than the standby state of the hand dryer, it becomes impossible to accumulate a sufficient amount of heat in the standby state, and the temperature of the jet airflow decreases. There was a problem.

さらに、シーズヒータは、一般に、絶縁体で被膜された発熱導体を有し、空気は発熱導体により加熱された絶縁体を介して加熱されるので、発熱導体から空気に至るまでの熱抵抗が大きく、すなわち熱伝導性に劣る。したがって、シーズヒータを用いた手乾燥装置は、大容量の加熱された空気または蓄熱放熱フィンに十分な熱を蓄積し、また高温となる加熱装置から手乾燥装置本体の構成部品を保護する必要があるために、手乾燥装置本体とは別体の加熱装置を設けなければならず、これは手乾燥装置の小型化を阻害する一因でもあった。   Furthermore, a sheathed heater generally has a heat generating conductor coated with an insulator, and since air is heated through an insulator heated by the heat generating conductor, the thermal resistance from the heat generating conductor to the air is large. That is, it is inferior to thermal conductivity. Therefore, it is necessary for a hand dryer using a sheathed heater to accumulate sufficient heat in a large volume of heated air or heat storage and radiation fins, and to protect the components of the hand dryer main body from a high temperature heating device. For this reason, it is necessary to provide a heating device that is separate from the main body of the hand dryer, which is a factor that hinders downsizing of the hand dryer.

特許文献２に開示された手乾燥装置によれば、使用者が手乾燥装置の処理空間内に手を挿入すると、高圧空気流発生装置およびＰＴＣヒータの両方に電力が供給され、待機時にはＰＴＣヒータに電力は供給されないので、待機時にＰＴＣヒータで消費される電力を削減できるといった利点が得られる。しかしながら、ＰＴＣヒータはその温度により抵抗値が変化するため、とりわけ高速ブロワの風に曝されたときＰＴＣヒータの抵抗値が増大して、ＰＴＣヒータに十分な電力が供給されず、継続して使用するにつれ、温風の温度が低下する傾向があった。   According to the hand dryer disclosed in Patent Document 2, when a user inserts a hand into the processing space of the hand dryer, power is supplied to both the high-pressure airflow generator and the PTC heater, and the PTC heater is in standby mode. Therefore, there is an advantage that the power consumed by the PTC heater during standby can be reduced. However, since the resistance value of the PTC heater changes depending on the temperature, the resistance value of the PTC heater increases especially when exposed to the wind of a high-speed blower, and sufficient power is not supplied to the PTC heater, and it is continuously used. As it was, the temperature of the warm air tended to decrease.

さらに特許文献３に記載された手乾燥装置は、上述のように、熱伝導率の高いセラミックスや金属の基体上に設けられた抵抗発熱体を有し、ＰＴＣヒータのように空気流の温度が変化することなく、高圧空気流発生装置であるブロワの作動と同時にヒータに電力を供給しても、１〜２秒でヒータが昇温され、２〜３秒以内で７０℃の温風を安定供給することができる。ただし、そのためには平板状ヒータの表面積を十分に大きくする必要があるが、平板状ヒータの構造が複雑であるため、その生産コストが高いという課題があった。   Further, as described above, the hand dryer described in Patent Document 3 has a resistance heating element provided on a ceramic or metal substrate having high thermal conductivity, and the temperature of the air flow is similar to that of a PTC heater. Even if power is supplied to the heater at the same time as the operation of the blower, which is a high-pressure airflow generator, without change, the heater is heated in 1 to 2 seconds, and warm air at 70 ° C is stabilized within 2 to 3 seconds. Can be supplied. However, for this purpose, it is necessary to sufficiently increase the surface area of the flat heater, but there is a problem that the production cost is high because the structure of the flat heater is complicated.

なお特許文献４は、洗浄用ミストまたは高速空気流を加熱する手段として、高周波誘導加熱器、電気ヒータ、セラミックヒータまたはガスヒータを用いた手洗浄乾燥装置を示唆しているが、上述のとおり、各加熱手段の具体的な構造および使用方法を一切記載も示唆もしていない。   Patent Document 4 suggests a hand washing and drying apparatus using a high-frequency induction heater, an electric heater, a ceramic heater, or a gas heater as a means for heating a cleaning mist or a high-speed air stream. It does not describe or suggest any specific structure and usage of the heating means.

本発明の１つの態様に係る温風発生装置は、導電材料からなる誘導コイル、および前記誘導コイルに隣接して配設された少なくとも１つの被加熱体により構成されたヒータと、前記被加熱体を加熱するために、前記誘導コイルに高周波電流を供給する電源と、前記被加熱体との間に少なくとも１つの流路を形成する外枠と、前記流路内に気流を形成する送風機とを備え、前記流路内の空気が前記被加熱体により加熱されることを特徴とする。 A hot air generator according to one aspect of the present invention includes an induction coil made of a conductive material, a heater configured by at least one heated body disposed adjacent to the induction coil , and the heated body. A power source that supplies a high-frequency current to the induction coil, an outer frame that forms at least one flow path between the object to be heated, and a blower that forms an air flow in the flow path. And the air in the flow path is heated by the heated body.

本発明の１つの態様に係る温風発生装置によれば、高周波電流を供給することにより、誘導コイルに隣接して配設された被加熱体を加熱し、被加熱体が流路を流れる空気と直接的に接しているので、空気を極めて効率的に、かつ応答性よく加熱することができる。   According to the hot air generator according to one aspect of the present invention, by supplying a high-frequency current, a heated body disposed adjacent to the induction coil is heated, and the heated body flows through the flow path. Since it is in direct contact with the air, it is possible to heat the air very efficiently and responsively.

本発明に係る実施の形態１による手乾燥装置を示す側面図である。It is a side view which shows the hand-drying apparatus by Embodiment 1 which concerns on this invention. 実施の形態１のＩＨヒータの具体的構造を示す斜視図である。FIG. 3 is a perspective view showing a specific structure of the IH heater according to the first embodiment. 図２の破線で示した一部を拡大した拡大斜視図である。It is the expansion perspective view which expanded a part shown with the broken line of FIG. 実施の形態１のＩＨヒータの回路配線図である。FIG. 3 is a circuit wiring diagram of the IH heater according to the first embodiment. （ａ）は実施の形態１の加熱コイルの具体的構造を示す斜視図、（ｂ）はその正面図、および（ｃ）は図５（ｂ）のVC-VC線から見た断面図である。(A) is a perspective view which shows the specific structure of the heating coil of Embodiment 1, (b) is the front view, (c) is sectional drawing seen from the VC-VC line of FIG.5 (b). . 加熱コイルに高周波電流を供給するための駆動回路図である。It is a drive circuit diagram for supplying a high frequency current to a heating coil. 加熱コイルに供給される交流電流を示す波形図である。It is a wave form diagram which shows the alternating current supplied to a heating coil. 実施の形態２のＩＨヒータのＸ−Ｙ平面で切断された断面図である。It is sectional drawing cut | disconnected by the XY plane of the IH heater of Embodiment 2. FIG. 図８に示すＩＨヒータの１つのヒータセルの分解図である。It is an exploded view of one heater cell of the IH heater shown in FIG. 図８と同様の断面図であって、導電線が２重に捲回されている。It is sectional drawing similar to FIG. 8, Comprising: The conductive wire is wound twice. 図９と同様の分解図であって、導電線が２重に捲回されている。It is the same exploded view as FIG. 9, Comprising: The conductive wire is wound twice. 実施の形態３のＩＨヒータのＸ−Ｙ平面で切断された断面図である。FIG. 6 is a cross-sectional view of the IH heater according to Embodiment 3 cut along the XY plane. 図１２に示すＩＨヒータの１つのヒータセルの分解図である。FIG. 13 is an exploded view of one heater cell of the IH heater shown in FIG. 12. 実施の形態３の変形例によるＩＨヒータの断面図である。FIG. 10 is a cross-sectional view of an IH heater according to a modification of the third embodiment. 実施の形態４のＩＨヒータのＸ−Ｙ平面で切断された断面図である。It is sectional drawing cut | disconnected by the XY plane of the IH heater of Embodiment 4. FIG. 図１５に示すＩＨヒータの一部を示す分解図である。FIG. 16 is an exploded view showing a part of the IH heater shown in FIG. 15. 実施の形態４の変形例によるＩＨヒータの断面図である。FIG. 10 is a cross-sectional view of an IH heater according to a modification of the fourth embodiment. 実施の形態４の別の変形例によるＩＨヒータの断面図である。FIG. 10 is a cross-sectional view of an IH heater according to another modification of the fourth embodiment. 実施の形態５のＩＨヒータの斜視図である。FIG. 10 is a perspective view of an IH heater according to a fifth embodiment. 実施の形態５の変形例によるＩＨヒータの斜視図である。FIG. 10 is a perspective view of an IH heater according to a modification of the fifth embodiment. 実施の形態５の別の変形例によるＩＨヒータのＸ−Ｙ平面で切断された断面図である。FIG. 10 is a cross-sectional view taken along the XY plane of an IH heater according to another modification of the fifth embodiment. 図２１に示すＩＨヒータの一部破断斜視図である。It is a partially broken perspective view of the IH heater shown in FIG. 実施の形態１〜５の変形例による金属板および金属管のＸ−Ｙ平面で切断された断面図である。It is sectional drawing cut | disconnected by the XY plane of the metal plate and metal tube by the modification of Embodiment 1-5. 実施の形態６による手乾燥装置を示す側面図である。It is a side view which shows the hand-drying apparatus by Embodiment 6. 図２４に示す、噴出ノズルを含むハウジングの一部拡大図である。FIG. 25 is a partially enlarged view of the housing including the ejection nozzle shown in FIG. 24. シーズヒータを用いた従来式の手乾燥装置に関し、シーズヒータの温度、噴出されるジェット気流の温度（噴出温度）および吸い込まれる外気の温度（吸気温度）の経時的変化を示すグラフである。It is a graph which shows the time-dependent change of the temperature of a sheathed heater, the temperature of the jet air current to be ejected (ejection temperature), and the temperature of the outside air to be inhaled (intake air temperature) regarding a conventional hand dryer using a sheathed heater. シーズヒータを用いた従来式の手乾燥装置に関し、予熱処理後、１回目、５回目、６０回目の作動時において、吸気温度と噴出温度の差（温度上昇）が作動中の１０秒間で変化する様子を示すグラフである。Regarding the conventional hand dryer using a sheathed heater, the difference between the intake air temperature and the jet temperature (temperature rise) changes during the 10 seconds of operation after the first heat treatment and during the first, fifth and 60th operation. It is a graph which shows a mode. ＳＵＳ４３０ステンレス板を用いたＩＨヒータを採用した本発明の手乾燥装置に関し、高周波電流を供給した場合の図２６と同様のグラフである。It is the same graph as FIG. 26 at the time of supplying a high frequency current regarding the hand dryer of this invention which employ | adopted the IH heater using a SUS430 stainless steel plate. ＳＵＳ４３０ステンレス板を用いたＩＨヒータを採用した本発明の手乾燥装置に関し、高周波電流を供給した場合の図２７と同様のグラフである。It is the same graph as FIG. 27 at the time of supplying a high frequency current regarding the hand dryer of this invention which employ | adopted the IH heater using a SUS430 stainless steel plate. ＳＵＳ３０４ステンレス板を用いたＩＨヒータを採用した本発明の手乾燥装置に関し、高周波電流を供給した場合の図２６と同様のグラフである。It is the same graph as FIG. 26 at the time of supplying a high frequency current regarding the hand-drying apparatus of this invention which employ | adopted the IH heater using a SUS304 stainless steel plate. ＳＵＳ３０４ステンレス板を用いたＩＨヒータを採用した本発明の手乾燥装置に関し、高周波電流を供給した場合の図２７と同様のグラフである。It is the same graph as FIG. 27 at the time of supplying a high frequency current regarding the hand-drying apparatus of this invention which employ | adopted the IH heater using a SUS304 stainless steel plate. ＳＵＳ４３０ステンレス板を用いたＩＨヒータを採用した本発明の手乾燥装置に関し、直流電流を供給した場合の図２６と同様のグラフである。It is the same graph as FIG. 26 at the time of supplying a direct current regarding the hand-drying apparatus of this invention which employ | adopted the IH heater using a SUS430 stainless steel plate. ＳＵＳ４３０ステンレス板を用いたＩＨヒータを採用した本発明の手乾燥装置に関し、直流電流を供給した場合の図２７と同様のグラフである。It is the same graph as FIG. 27 at the time of supplying a direct current regarding the hand-drying apparatus of this invention which employ | adopted the IH heater using a SUS430 stainless steel plate. ＩＨ電力比率と吸気温度と噴出温度の差（温度上昇）との関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between IH electric power ratio and the difference (temperature rise) of intake air temperature and ejection temperature. 予熱処理後、作動および停止を６０回反復したときのＩＨヒータのステンレス板の表面の平均温度をプロットしたグラフである。It is the graph which plotted the average temperature of the surface of the stainless steel plate of an IH heater when an operation | movement and a stop are repeated 60 times after pre-heat processing. ＩＨ電力比率と予備電力との関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between IH electric power ratio and reserve electric power.

以下、添付図面を参照して本発明に係る手乾燥装置の実施形態を説明する。以下の実施形態の説明において、理解を容易にするために方向を表す用語（例えば、「Ｘ方向」、「Ｙ方向」、「Ｚ方向」、「上方」または「下方」など）を適宜用いるが、これらは説明のためのものであって、これらの用語は本発明を限定するものでない。また、各添付図面において、同様の構成部品は同様の参照符号を用いて図示されている。   Hereinafter, an embodiment of a hand dryer according to the present invention will be described with reference to the accompanying drawings. In the description of the embodiments below, terms representing directions (for example, “X direction”, “Y direction”, “Z direction”, “upward”, “downward”, etc.) are used as appropriate for easy understanding. These are for illustration purposes only, and these terms do not limit the invention. Moreover, in each accompanying drawing, the same component is illustrated using the same referential mark.

実施の形態１．
図１は、本発明に係る実施の形態１による手乾燥装置１を示す側面図である。実施の形態１の手乾燥装置１は、概略、ハウジング２と、高圧空気を発生する高圧空気発生装置であるブロワ３と、空気を加熱するための誘導加熱装置（Induction Heating Apparatus）である誘導加熱ヒータ（以下、単に「ＩＨヒータ」という。）４と、ブロワ３およびＩＨヒータ４などを制御するための制御回路５とを備える。 Embodiment 1 FIG.
FIG. 1 is a side view showing a hand drying device 1 according to Embodiment 1 of the present invention. The hand-drying apparatus 1 of Embodiment 1 is roughly divided into a housing 2, a blower 3 that is a high-pressure air generator that generates high-pressure air, and induction heating that is an induction heating apparatus (Induction Heating Apparatus) for heating the air. A heater (hereinafter simply referred to as “IH heater”) 4 and a control circuit 5 for controlling the blower 3 and the IH heater 4 are provided.

またハウジング２は、周辺空気を取り込むための吸気口６と、ＩＨヒータ４で加熱された空気を外部に噴出する複数の噴出口（噴出ノズル）７と、吸気口６と噴出口７の間を流体連通するダクト８（図１の破線）とを備えている。ＩＨヒータ４およびブロワ３はダクト８内に配置され、ダクト８は、後述するＩＨヒータ４の流路と連通している。ハウジング２は、手挿入空間９を形成し、ここで使用者の手を噴出口７から噴出されるジェット気流によりを乾燥することができ、さらに使用者の手が手挿入空間９に挿入されたか否かを検出するハンドセンサ（図示せず）が設けられている。ハンドセンサは、例えば赤外線ＬＥＤとホトダイオードなどの当業者にとって明らかな任意の適当なセンサであってもよく、制御回路５と通信するように構成されている。   The housing 2 includes an intake port 6 for taking in ambient air, a plurality of jet ports (spout nozzles) 7 for jetting air heated by the IH heater 4 to the outside, and a space between the intake port 6 and the jet port 7. And a duct 8 (broken line in FIG. 1) in fluid communication. The IH heater 4 and the blower 3 are disposed in a duct 8, and the duct 8 communicates with a flow path of the IH heater 4 described later. The housing 2 forms a hand insertion space 9, where the user's hand can be dried by the jet stream ejected from the jet outlet 7, and whether the user's hand has been inserted into the hand insertion space 9. A hand sensor (not shown) for detecting whether or not is provided is provided. The hand sensor may be any suitable sensor apparent to those skilled in the art, such as infrared LEDs and photodiodes, and is configured to communicate with the control circuit 5.

このように構成された手乾燥装置１において、ハンドセンサは、使用者の手が手挿入空間９に挿入されたことを検出すると、制御回路５に検出信号を送信し、制御回路５はブロワ３およびＩＨヒータ４を作動させる。ブロワ３およびＩＨヒータ４が作動すると、周辺空気は、図１の矢印で示すように、吸気口６からダクト８内に吸い込まれ、ダクト８と連通する流路内の空気がＩＨヒータ４により加熱され、加熱された空気が分岐されたダクト８を介してジェット気流となって噴出口７から噴出される。同様に、ハンドセンサが使用者の手を検出しなくなると、制御回路５は、ＩＨヒータ４およびブロワ３を停止するように制御する。   In the hand dryer 1 configured as described above, when the hand sensor detects that the user's hand has been inserted into the hand insertion space 9, the hand sensor transmits a detection signal to the control circuit 5, and the control circuit 5 And the IH heater 4 is operated. When the blower 3 and the IH heater 4 are operated, the ambient air is sucked into the duct 8 from the intake port 6 as shown by the arrows in FIG. 1, and the air in the flow path communicating with the duct 8 is heated by the IH heater 4. Then, the heated air is jetted from the jet port 7 as a jet stream through the branched duct 8. Similarly, when the hand sensor stops detecting the user's hand, the control circuit 5 controls the IH heater 4 and the blower 3 to stop.

噴出ノズル７から噴出されるジェット気流は、５０〜１２０ｍ／ｓの風速を有し、使用者の手に付着した水滴を吹き飛ばす。また、ジェット気流はＩＨヒータ４により加熱されているので、周辺空気の温度が低いときでも、使用者に不快感を与えることがなく、手に付着した水滴の蒸発を促進し、乾燥時間を短縮することができる。なお図示しない温度センサを用いて周辺空気の温度を検出し、制御回路５は、使用者が快適と感じるジェット気流の所定温度に達するようにＩＨヒータ４の出力を制御するように構成してもよい。   The jet stream ejected from the ejection nozzle 7 has a wind speed of 50 to 120 m / s and blows off water droplets adhering to the user's hand. Also, since the jet stream is heated by the IH heater 4, even when the ambient air temperature is low, the user is not uncomfortable, the evaporation of water droplets attached to the hand is promoted, and the drying time is shortened. can do. The temperature of ambient air is detected using a temperature sensor (not shown), and the control circuit 5 may be configured to control the output of the IH heater 4 so as to reach a predetermined temperature of the jet stream that the user feels comfortable with. Good.

図２は、実施の形態１に係るＩＨヒータ４の具体的な構造を示す斜視図であり、図３は、図２の破線で示した一部を拡大した斜視図である。ＩＨヒータ４は、図２に示すように、Ｚ方向に貫通する開口部１２を有する外枠１０と、Ｙ−Ｚ平面に実質的に平行に配置された複数（図１では１５個の）のヒータセル１４とを有する。各ヒータセル１４は、図３に示すように、加熱コイル（誘導コイル）２０と、これを挟持する一対の金属板（被加熱体）３０とからなる。図３は、最も右側に示したヒータセル１４の右側の金属板３０を省略して図示している。このとき、隣接するヒータセル１４の金属板３０と外枠１０（図３では図示せず）との間に、Ｚ方向に延びる複数の流路４０が形成され、流路４０はダクト８を介してハウジング２の吸気口６および噴出口７に連通している。   2 is a perspective view showing a specific structure of the IH heater 4 according to Embodiment 1, and FIG. 3 is an enlarged perspective view of a part indicated by a broken line in FIG. As shown in FIG. 2, the IH heater 4 includes an outer frame 10 having an opening 12 penetrating in the Z direction, and a plurality (15 in FIG. 1) arranged substantially parallel to the YZ plane. And a heater cell 14. As shown in FIG. 3, each heater cell 14 includes a heating coil (induction coil) 20 and a pair of metal plates (objects to be heated) 30 sandwiching the heating coil (induction coil). FIG. 3 does not show the right metal plate 30 of the heater cell 14 shown on the rightmost side. At this time, a plurality of flow paths 40 extending in the Z direction are formed between the metal plate 30 of the adjacent heater cell 14 and the outer frame 10 (not shown in FIG. 3). The housing 2 communicates with the intake port 6 and the jet port 7.

加熱コイル２０は、制御回路５を介して高周波電流が供給されると、交流電流を受けて高周波磁界を形成し、金属板３０は、高周波磁界により内部で生じた渦電流により発熱する。発熱した金属板３０は、流路４０内に流れる空気と直接的に接しているので、空気を極めて効率的に、かつ応答性よく加熱することができる。   When a high frequency current is supplied via the control circuit 5, the heating coil 20 receives an alternating current to form a high frequency magnetic field, and the metal plate 30 generates heat due to an eddy current generated internally by the high frequency magnetic field. Since the heated metal plate 30 is in direct contact with the air flowing in the flow path 40, the air can be heated extremely efficiently and with high responsiveness.

上述のとおり、ブロワ３が作動すると、ヒータセル１４の間の流路４０に高速の気流が形成され、加熱コイル２０に高周波電流が供給されると、金属板３０が発熱して、金属板３０に面した流路４０内の空気が加熱される。なお、各流路４０の幅（隣接するヒータセル１４の間隔）は、圧損が増大して気流の風速が低下しないように設計する必要があり、この実施形態のＩＨヒータ４では、約１ｍｍ〜５ｍｍ、好適には約３ｍｍとなるように構成されている。   As described above, when the blower 3 is activated, a high-speed air flow is formed in the flow path 40 between the heater cells 14, and when the high-frequency current is supplied to the heating coil 20, the metal plate 30 generates heat and the metal plate 30 is heated. The air in the facing channel 40 is heated. The width of each flow path 40 (interval between adjacent heater cells 14) needs to be designed so that the pressure loss does not increase and the wind speed of the airflow does not decrease. In the IH heater 4 of this embodiment, about 1 mm to 5 mm. , Preferably about 3 mm.

加熱コイル２０は、任意の導電性材料で構成されるが、金属板３０とは電気的に絶縁されている。隣接する３つのヒータセル１４の加熱コイル２０は並列に接続されており、図３の一方の端子２２ａは、図２に示す外枠１０上に取り付けられた配線板１６の上方にある配線端子１７ａに接続され、他方の端子２２ｂは、配線板１６の下方にある配線端子１７ｂに接続されている。また、配線板１６の複数の配線端子１７ａ，１７ｂは直列に接続されており、ＩＨヒータ４は、図４の回路図ように並列に接続された３つの加熱コイル２０からなる組を、５組直列にして配線され、外部端子１８ａ，１８ｂを介して制御回路５に電気的に接続されている。   The heating coil 20 is made of an arbitrary conductive material, but is electrically insulated from the metal plate 30. The heating coils 20 of the three adjacent heater cells 14 are connected in parallel, and one terminal 22a in FIG. 3 is connected to a wiring terminal 17a above the wiring board 16 attached on the outer frame 10 shown in FIG. The other terminal 22 b is connected to a wiring terminal 17 b below the wiring board 16. In addition, the plurality of wiring terminals 17a and 17b of the wiring board 16 are connected in series, and the IH heater 4 includes five sets of three heating coils 20 connected in parallel as shown in the circuit diagram of FIG. They are wired in series and are electrically connected to the control circuit 5 via the external terminals 18a and 18b.

実施の形態１による加熱コイル２０は、より具体的には、図５（ａ）〜（ｃ）に示すように、ガラスエポキシ樹脂からなる基板２３と、その上に銅などの金属からなる渦巻状にパターン形成された薄膜（導電層）２４とを有する。また加熱コイル２０は、金属板３０から電気的に絶縁し、熱的に保護するために、金属薄膜２４上にポリプロピレン樹脂膜２５およびガラスエポキシ樹脂膜２６を有する（図５（ｃ））。なお、金属薄膜２４、ポリプロピレン樹脂膜２５およびガラスエポキシ樹脂膜２６は、基板２３の両面上に形成され、加熱コイル２０を挟持する一対の金属板３０を効率的に加熱することが好ましい（ポリプロピレン樹脂膜２５は図面を理解しやすくするためにハッチングを省略した。）。このとき図５（ｃ）において、基板２３の両面に設けられた金属薄膜２４が互いに電気的に接続されるように、基板２３および金属薄膜２４の中心付近において、金属めっき加工された貫通孔２７が設けられている。こうして電流は、基板２３の表面側に設けた端子２８ａから金属薄膜２４、貫通孔２７、裏面側の金属薄膜２４および端子２８ｂを流れる。なお、基板２３の両面に設けられた金属薄膜２４は、形成される磁界の方向を一致させるために、その渦巻方向が互いに逆方向（時計方向および反時計方向）となるようにパターン形成されている。 More specifically, as shown in FIGS. 5A to 5C, the heating coil 20 according to the first embodiment has a spiral shape made of a substrate 23 made of glass epoxy resin and a metal such as copper thereon. And a thin film (conductive layer) 24 patterned. Further, the heating coil 20 has a polypropylene resin film 25 and a glass epoxy resin film 26 on the metal thin film 24 in order to be electrically insulated from the metal plate 30 and thermally protected (FIG. 5C). The metal thin film 24 , the polypropylene resin film 25, and the glass epoxy resin film 26 are preferably formed on both surfaces of the substrate 23 and efficiently heat the pair of metal plates 30 that sandwich the heating coil 20 (polypropylene resin). The film 25 is not hatched to make the drawing easier to understand.) At this time, in FIG. 5C, the metal plating processed through hole 27 is provided in the vicinity of the center of the substrate 23 and the metal thin film 24 so that the metal thin films 24 provided on both surfaces of the substrate 23 are electrically connected to each other. Is provided. Thus, current flows from the terminal 28a provided on the front surface side of the substrate 23 to the metal thin film 24, the through hole 27, the metal thin film 24 on the back surface side, and the terminal 28b. The metal thin films 24 provided on both surfaces of the substrate 23 are patterned so that their spiral directions are opposite to each other (clockwise and counterclockwise) in order to match the direction of the magnetic field to be formed. Yes.

なお、これに限定するものではないが、金属板３０の寸法は６０ｍｍ×６０ｍｍ×０．６ｍｍであってもよく、加熱コイル２０の基板２３、金属薄膜２４、ポリプロピレン樹脂膜２５およびガラスエポキシ樹脂膜２６の厚みは、それぞれ４００μｍ、１０５μｍ、１００μｍおよび１００μｍであってもよい。   Although not limited to this, the size of the metal plate 30 may be 60 mm × 60 mm × 0.6 mm, and the substrate 23 of the heating coil 20, the metal thin film 24, the polypropylene resin film 25, and the glass epoxy resin film. The thickness of 26 may be 400 μm, 105 μm, 100 μm and 100 μm, respectively.

また金属板３０を構成する材料は、加熱コイル２０により加熱されるものであれば任意の材料であってもよいが、ステンレス板であることが好ましく、中でもＪＩＳ（Japanese Industrial Standard）規格で規定されたステンレス鋼板ＳＵＳ４３０は、腐食しにくく、透磁率が高く、しかも安価であるので特に好ましい。金属板３０は、他にも鉄板や珪素鋼板、ニッケル板、パーマロイ板などであってもよく、鉄板や珪素鋼板は安価で透磁率が高いため有用であるが、腐食しやすいので、適宜、熱伝導率が大きく非腐食性の金属をめっき処理するか、あるいは塗装処理するなどして表面処理することが好ましい。   The material constituting the metal plate 30 may be any material as long as it is heated by the heating coil 20, but is preferably a stainless steel plate, and in particular, specified by JIS (Japanese Industrial Standard) standards. The stainless steel plate SUS430 is particularly preferable because it hardly corrodes, has high magnetic permeability, and is inexpensive. In addition, the metal plate 30 may be an iron plate, a silicon steel plate, a nickel plate, a permalloy plate, and the like, and the iron plate and the silicon steel plate are useful because they are inexpensive and have high magnetic permeability. It is preferable to perform surface treatment by plating or coating a non-corrosive metal having a high conductivity.

表面処理を行った場合、電磁誘導加熱によって発熱する鉄板などの金属板３０は、流路４０を通る流体に直接的に接しないことになるが、金属めっきまたは塗装の膜厚が十分薄ければ、熱伝導性に悪影響を与えることはない。同様に、熱伝導の小さい樹脂を鉄板などの金属板３０に被膜してもよい。また金属板３０は、非磁性のステンレス板や銅板、アルミニウム板など非磁性の金属でもよく、非磁性材料の場合であっても周波数を高くするなど駆動条件を適宜調整することにより加熱することができる。   When the surface treatment is performed, the metal plate 30 such as an iron plate that generates heat by electromagnetic induction heating does not directly contact the fluid passing through the flow path 40. However, if the thickness of the metal plating or coating is sufficiently thin Does not adversely affect thermal conductivity. Similarly, a resin having a small thermal conductivity may be coated on the metal plate 30 such as an iron plate. The metal plate 30 may be a nonmagnetic metal such as a nonmagnetic stainless steel plate, a copper plate, or an aluminum plate. Even in the case of a nonmagnetic material, the metal plate 30 can be heated by appropriately adjusting the driving conditions such as increasing the frequency. it can.

図６は、加熱コイル２０に高周波電流を供給するための駆動回路図である。加熱コイル２０は、直列に接続されたインダクタンスＬｓおよび抵抗Ｒｓの等価回路で表され、図６の破線で囲んだ部分に相当する。なお、上述のように、ＩＨヒータ４は複数の加熱コイル２０を用いて構成してもよく、上記インダクタンスＬｓおよび抵抗Ｒｓは、ＩＨヒータ４の複数の加熱コイル２０の全体のインダクタンスおよび抵抗を表すものとする。そして加熱コイル２０は、これに並列に接続されたキャパシタＣ１とともにＬＣ共振回路を構成し、互いに逆方向に並列接続されたＩＧＢＴ（Insulated Gate Bipolar Transistor）素子３１およびＦＷＤ（Free Wheel Diode）素子３２と直列に接続されている。通常の家庭用電源３４（交流電圧：１００Ｖまたは２００Ｖ）からの電流がダイオードブリッジなどの整流回路（ＡＣ／ＤＣコンバータ）３６で直流電流に整流され、直流電流がキャパシタＣ２により平滑化される。加熱コイル２０に供給される直流電流は必ずしも平滑化される必要はなく、図示しない全波整流または半波整流された電源あるいは直流電源から直接、加熱コイル２０に電源供給してもよい。   FIG. 6 is a drive circuit diagram for supplying a high-frequency current to the heating coil 20. The heating coil 20 is represented by an equivalent circuit of an inductance Ls and a resistance Rs connected in series, and corresponds to a portion surrounded by a broken line in FIG. As described above, the IH heater 4 may be configured using a plurality of heating coils 20, and the inductance Ls and the resistance Rs represent the entire inductance and resistance of the plurality of heating coils 20 of the IH heater 4. Shall. The heating coil 20 constitutes an LC resonance circuit together with a capacitor C1 connected in parallel to this, and includes an IGBT (Insulated Gate Bipolar Transistor) element 31 and an FWD (Free Wheel Diode) element 32 connected in parallel in opposite directions. Connected in series. A current from a normal household power supply 34 (AC voltage: 100 V or 200 V) is rectified into a DC current by a rectifier circuit (AC / DC converter) 36 such as a diode bridge, and the DC current is smoothed by a capacitor C2. The direct current supplied to the heating coil 20 does not necessarily need to be smoothed, and the heating coil 20 may be directly supplied with power from a full-wave rectified or half-wave rectified power source (not shown) or a direct-current power supply.

ＩＧＢＴ素子３１は、制御回路５からの矩形波のゲート制御信号３３によりＯＮ−ＯＦＦスイッチングする。ＩＧＢＴ素子３１がＯＮ状態のとき、整流回路３６およびキャパシタＣ２からの直流電流は、加熱コイル２０に供給され、すなわちインダクタンスＬｓ、抵抗ＲｓおよびＩＧＢＴ素子３１を流れる。ＩＧＢＴ素子３１がＯＦＦ状態になったとき、インダクタンスＬｓは電流を流し続けようとするので、キャパシタＣ１を含む閉ループに電流が流れ、キャパシタＣ１を充電する。そしてキャパシタＣ１の電圧が上昇し、インダクタンスＬｓを流れる電流が減少し、やがてキャパシタＣ１からの放電電流がインダクタンスＬｓおよび抵抗Ｒｓに逆方向に流れる。その後再び、ＩＧＢＴ素子３１がＯＮ状態に切り換わると、順方向の電流がインダクタンスＬｓおよび抵抗Ｒｓに流れる。こうしたＩＧＢＴ素子３１のスイッチング動作を反復させることにより、図７に示すような鋸歯状の交流電流を加熱コイル２０に流すことができる。上述のとおり、加熱コイル２０は、交流電流を受けて高周波磁界を形成し、金属板３０は、高周波磁界により内部で生じた渦電流により発熱する。発熱した金属板３０は、加熱すべき流路４０内の空気に直に接しているので、極めて有効に、かつ応答性よく空気を加熱することができる。   The IGBT element 31 is switched on and off by a rectangular wave gate control signal 33 from the control circuit 5. When the IGBT element 31 is in the ON state, the direct current from the rectifier circuit 36 and the capacitor C2 is supplied to the heating coil 20, that is, flows through the inductance Ls, the resistor Rs, and the IGBT element 31. When the IGBT element 31 is in the OFF state, the inductance Ls keeps flowing current, so that current flows in the closed loop including the capacitor C1 and charges the capacitor C1. Then, the voltage of the capacitor C1 rises, the current flowing through the inductance Ls decreases, and the discharge current from the capacitor C1 eventually flows in the opposite direction to the inductance Ls and the resistor Rs. Thereafter, when the IGBT element 31 is switched to the ON state again, a forward current flows through the inductance Ls and the resistor Rs. By repeating the switching operation of the IGBT element 31, a sawtooth AC current as shown in FIG. 7 can be passed through the heating coil 20. As described above, the heating coil 20 receives an alternating current to form a high-frequency magnetic field, and the metal plate 30 generates heat due to an eddy current generated internally by the high-frequency magnetic field. Since the metal plate 30 that has generated heat is in direct contact with the air in the flow path 40 to be heated, the air can be heated extremely effectively and with high responsiveness.

ＩＧＢＴ素子３１に入力される駆動信号は、使用される加熱コイル２０のインダクタンスＬｓおよび抵抗Ｒｓや、キャパシタＣ１の静電容量、発振周波数、電源電圧、期待されるＩＨヒータ４の出力熱量および回路構成などに基づいて適宜調整することができる。換言すると、期待されるＩＨヒータ４の出力熱量に応じて、ＩＧＢＴ素子３１の駆動条件を調整することができる。例えば、図４に示すように隣接する３つの加熱コイル２０を並列接続した組を５組直列に接続して構成されたＩＨヒータ４において、各加熱コイル２０のインダクタンスＬｓが３３μＨ、抵抗Ｒｓが３ｍΩ、キャパシタＣ１の静電容量が０．３μＦ、発振周波数が２０ｋＨｚ（周期５０μｓ）、ＩＧＢＴ素子３１に入力される駆動信号のＯＮ時間が３７μｓで、ＯＦＦ時間が１３μｓであるとき、電源電圧１００Ｖを用いて、約１ｋＷの消費電力（出力熱量）を得ることができる。ＩＨヒータ４で消費される電力は、整流回路３６から出力される直流電圧を制御することにより調整することができるが、好適にはＩＧＢＴ素子３１のＯＦＦ時間を固定して、ＯＮ時間を調整することにより容易に制御することができる。   The drive signal input to the IGBT element 31 includes the inductance Ls and resistance Rs of the heating coil 20 used, the capacitance of the capacitor C1, the oscillation frequency, the power supply voltage, the expected output heat amount of the IH heater 4 and the circuit configuration. It can adjust suitably based on these. In other words, the drive condition of the IGBT element 31 can be adjusted according to the expected output heat amount of the IH heater 4. For example, as shown in FIG. 4, in an IH heater 4 configured by connecting five sets of three adjacent heating coils 20 connected in parallel, the inductance Ls of each heating coil 20 is 33 μH and the resistance Rs is 3 mΩ. When the capacitance of the capacitor C1 is 0.3 μF, the oscillation frequency is 20 kHz (period 50 μs), the ON time of the drive signal input to the IGBT element 31 is 37 μs, and the OFF time is 13 μs, the power supply voltage 100 V is used. Thus, power consumption (output heat amount) of about 1 kW can be obtained. The power consumed by the IH heater 4 can be adjusted by controlling the DC voltage output from the rectifier circuit 36. Preferably, the OFF time of the IGBT element 31 is fixed and the ON time is adjusted. Can be easily controlled.

なお、ＩＨヒータ４の駆動回路は、これに限定されるものではなく、ハーフブリッジ回路やフルブリッジ回路を用いたものでもよく、各種誘導加熱装置で用いられている駆動回路を用いることができる。   Note that the drive circuit of the IH heater 4 is not limited to this, and a half-bridge circuit or a full-bridge circuit may be used, and drive circuits used in various induction heating apparatuses can be used.

実施の形態２．
図８〜図１１を参照しながら、本発明に係る手乾燥装置の実施の形態２について説明する。実施の形態２の手乾燥装置１は、ＩＨヒータ４の構造以外は実施の形態１と同様であるので、重複する内容については説明を省略する。 Embodiment 2. FIG.
A second embodiment of the hand dryer according to the present invention will be described with reference to FIGS. Since the hand dryer 1 of Embodiment 2 is the same as that of Embodiment 1 except for the structure of the IH heater 4, the description of the overlapping contents is omitted.

図８は、実施の形態２のＩＨヒータ４のＸ−Ｙ平面で切断された断面図であり、図９は、各ヒータセル１４の分解図である。図８に示すＩＨヒータ４は、実施の形態１と同様、Ｚ方向に貫通する開口部１２を有する外枠１０と、Ｙ−Ｚ平面に実質的に平行に配置された４つのヒータセル１４とを有する。各ヒータセル１４は、加熱コイル（誘導コイル）２０と、これを挟持する一対の金属板（被加熱体）３０とからなる。各加熱コイル２０は、直列に接続されて、制御回路５により駆動される。なお、ヒータセル１４の個数は４つに限定されるものではなく、任意の数のヒータセル１４を直列に接続してもよい。また、実施の形態１のように、複数のヒータセル１４を並列に接続した組を、複数組（例えば５組）直列に接続してもよい。 FIG. 8 is a cross-sectional view of the IH heater 4 according to the second embodiment cut along the XY plane, and FIG. 9 is an exploded view of each heater cell 14. As in the first embodiment, the IH heater 4 shown in FIG. 8 includes an outer frame 10 having an opening 12 penetrating in the Z direction, and four heater cells 14 arranged substantially parallel to the YZ plane. Have. Each heater cell 14 includes a heating coil (induction coil) 20 and a pair of metal plates (heated bodies) 30 that sandwich the heater coil 14. Each heating coil 20 is connected in series and driven by the control circuit 5. The number of heater cells 14 is not limited to four, and an arbitrary number of heater cells 14 may be connected in series. Moreover, you may connect the group which connected the some heater cell 14 in parallel like Embodiment 1 in series (for example, 5 sets) in series.

実施の形態２の流路４０は、実施の形態１と同様、隣接するヒータセル１４および枠体１０の間に形成され、隣接するヒータセル１４の間隔は約１ｍｍ〜５ｍｍ、好適には約３ｍｍとなるように構成され、加熱コイル２０は、Ｙ−Ｚ平面に実質的に平行に形成されている。   The flow path 40 of the second embodiment is formed between the adjacent heater cells 14 and the frame 10 as in the first embodiment, and the interval between the adjacent heater cells 14 is about 1 mm to 5 mm, preferably about 3 mm. The heating coil 20 is formed substantially parallel to the YZ plane.

しかし実施の形態２の各加熱コイル２０は、実施の形態１とは異なり、図８および図９に示すように、一対の金属板３０の間において、絶縁膜で被膜された導電線４２をヒータセル１４の中心部まで延伸させた後、その周囲を捲回することにより形成される。絶縁膜で被膜された導電線４２は、任意のものを利用することができるが、エナメル線やホルマル線であってもよい。   However, each heating coil 20 of the second embodiment is different from the first embodiment in that, as shown in FIGS. 8 and 9, between the pair of metal plates 30, a conductive wire 42 coated with an insulating film is provided as a heater cell. After extending to the center of 14, it is formed by winding around it. Any conductive wire 42 coated with an insulating film can be used, but an enameled wire or a formal wire may be used.

また加熱コイル２０と金属板３０とを確実に絶縁するために、図示しない絶縁シートまたは空間を設けてもよい。さらに金属板３０は、実施の形態１と同様、ステンレスの他、鉄、銅またはアルミニウム等の金属材料を用いて形成してもよい。   Moreover, in order to insulate the heating coil 20 and the metal plate 30 reliably, you may provide the insulating sheet or space which is not shown in figure. Furthermore, the metal plate 30 may be formed using a metal material such as iron, copper, or aluminum in addition to stainless steel, as in the first embodiment.

一般に、本発明に係るＩＨヒータ４（ヒータセル１４）で消費される電力は、加熱コイル２０自体から生じるジュール熱（Ｈｃ）と、金属板３０で生じるジュール熱（Ｈｍ）に変換される。ここで、全ジュール熱（Ｈｃ＋Ｈｍ）に対する金属板３０で生じるジュール熱（Ｈｍ）の割合｛Ｈｍ／（Ｈｃ＋Ｈｍ）｝をＩＨ電力比率と定義すると、ＩＨ電力比率は、加熱コイル２０の抵抗値（Ｒｃ）と金属板３０の抵抗値（Ｒｍ）で表される抵抗比率｛Ｒｍ／（Ｒｃ＋Ｒｍ）｝に比例する。すなわち、加熱コイル２０自体から生じるジュール熱（Ｈｃ）を極力抑え、金属板３０で生じるジュール熱（Ｈｍ）を最大化して、流路４０内の流体を効率よく加熱するためには、ＩＨ電力比率または抵抗比率｛Ｒｍ／（Ｒｃ＋Ｒｍ）｝が極力大きくなるように、加熱コイル２０および金属板３０を適宜設計する必要がある。   In general, electric power consumed by the IH heater 4 (heater cell 14) according to the present invention is converted into Joule heat (Hc) generated from the heating coil 20 itself and Joule heat (Hm) generated from the metal plate 30. Here, if the ratio {Hm / (Hc + Hm)} of the Joule heat (Hm) generated in the metal plate 30 to the total Joule heat (Hc + Hm) is defined as the IH power ratio, the IH power ratio is the resistance value (Rc) of the heating coil 20. ) And the resistance value {Rm / (Rc + Rm)} represented by the resistance value (Rm) of the metal plate 30. That is, in order to suppress Joule heat (Hc) generated from the heating coil 20 itself as much as possible and maximize Joule heat (Hm) generated in the metal plate 30 to efficiently heat the fluid in the flow path 40, the IH power ratio Alternatively, it is necessary to appropriately design the heating coil 20 and the metal plate 30 so that the resistance ratio {Rm / (Rc + Rm)} is as large as possible.

上記のように、加熱コイル２０を絶縁膜で被膜された導電線４２を捲回することにより形成した場合、導電線４２の断面積を容易に大きくして、加熱コイル２０の抵抗値を小さくすることができる。これに対し、実施の形態１による加熱コイル２０の抵抗値を小さくするためには金属薄膜２４を厚く形成する必要があるが、こうした金属薄膜２４は加工しにくい。したがって、実施の形態２による加熱コイル２０は、実施の形態１より簡便な構成を用いて、ＩＨ電力比率を大きくして、より効率的に流路４０内の空気を加熱することができる。例えば、直径約１ｍｍの銅線を２５ターン捲回して加熱コイル２０を作製したとき、加熱コイル２０のＩＨ電力比率は、実施の形態１では７１．９％であったものが、実施の形態２では９８％まで改善することができる。   As described above, when the heating coil 20 is formed by winding the conductive wire 42 coated with an insulating film, the cross-sectional area of the conductive wire 42 is easily increased and the resistance value of the heating coil 20 is decreased. be able to. On the other hand, in order to reduce the resistance value of the heating coil 20 according to the first embodiment, it is necessary to form the metal thin film 24 thick, but such a metal thin film 24 is difficult to process. Therefore, the heating coil 20 according to the second embodiment can heat the air in the flow path 40 more efficiently by using a simpler configuration than that of the first embodiment and increasing the IH power ratio. For example, when the heating coil 20 is manufactured by winding a copper wire having a diameter of about 1 mm for 25 turns, the IH power ratio of the heating coil 20 is 71.9% in the first embodiment, but the second embodiment Then, it can be improved to 98%.

なお、実施の形態２による加熱コイル２０は、Ｙ−Ｚ平面において円形などの任意の平面形状を有していてもよいが、金属板３０の面全体が発熱して、金属板３０と空気の接触面積を最大化するために、金属板３０と同様の平面形状を有することが好ましい。   The heating coil 20 according to the second embodiment may have an arbitrary planar shape such as a circle in the YZ plane, but the entire surface of the metal plate 30 generates heat, and the metal plate 30 and the air In order to maximize the contact area, it is preferable to have the same planar shape as the metal plate 30.

さらに、実施の形態２による加熱コイル２０は、図８および図９では導電線４２を１重に捲回したが、図１０および図１１に示すように２重に捲回してもよい。   Further, in the heating coil 20 according to the second embodiment, the conductive wire 42 is wound once in FIGS. 8 and 9, but may be wound twice as shown in FIGS. 10 and 11.

実施の形態３．
図１２〜図１４を参照しながら、本発明に係る手乾燥装置の実施の形態３について説明する。実施の形態３の手乾燥装置１は、各ヒータセル１４の構成以外は実施の形態２と同様であるので、重複する内容については説明を省略する。 Embodiment 3 FIG.
A third embodiment of the hand dryer according to the present invention will be described with reference to FIGS. Since the hand dryer 1 of Embodiment 3 is the same as that of Embodiment 2 except the structure of each heater cell 14, description is abbreviate | omitted about the overlapping content.

図１２は、実施の形態３のＩＨヒータ４の断面図であり、図１３は、各ヒータセル１４の分解図であって、それぞれ図８および図９と同様の図である。実施の形態３のヒータセル１４は、実施の形態２とは異なり、一対の金属板３０の間に支柱４４を設け、その周囲に絶縁膜で被膜された導電線４２を捲回することにより構成される。   FIG. 12 is a cross-sectional view of the IH heater 4 according to the third embodiment, and FIG. 13 is an exploded view of each heater cell 14 and is the same as FIGS. 8 and 9 respectively. Unlike the second embodiment, the heater cell 14 of the third embodiment is configured by providing a support column 44 between a pair of metal plates 30 and winding a conductive wire 42 coated with an insulating film around it. The

実施の形態３のヒータセル１４で採用された支柱４４は、同一材料を用いて一対の金属板３０と一体に成形してもよく、金属板３０とは別の材料を用いて形成した後、一対の金属板３０に、溶接、ねじ止めまたは接着剤などの任意の接続手段を用いて接続してもよい。このように、実施の形態３のヒータセル１４は、裁縫ミシンで用いられるボビンのような形態を有する。   The struts 44 employed in the heater cell 14 of the third embodiment may be formed integrally with the pair of metal plates 30 using the same material, or after being formed using a material different from the metal plate 30, You may connect to the metal plate 30 using arbitrary connection means, such as welding, screwing, or an adhesive agent. As described above, the heater cell 14 according to the third embodiment has a form like a bobbin used in a sewing machine.

なお、支柱４４が磁性金属からなる場合、加熱コイル２０の交流磁場を受けて支柱４４自体が発熱するが、流路４０を流れる空気に直接的に接していないので、支柱４４の熱の伝達効率は金属板３０より劣る。そこで、加熱コイル２０の交流磁場を受けて、金属板３０がより優先的に発熱するためには、支柱４４は、銅やアルミニウム、樹脂、セラミックなどの非磁性材料で構成されることが好ましい。   When the support 44 is made of a magnetic metal, the support 44 itself generates heat upon receiving the AC magnetic field of the heating coil 20, but the heat transfer efficiency of the support 44 is not directly in contact with the air flowing through the flow path 40. Is inferior to the metal plate 30. Therefore, in order for the metal plate 30 to generate heat more preferentially by receiving the alternating magnetic field of the heating coil 20, the support column 44 is preferably made of a nonmagnetic material such as copper, aluminum, resin, or ceramic.

また実施の形態３の加熱コイル２０は、実施の形態２と同様、Ｙ−Ｚ平面において円形などの任意の平面形状を有していてもよいが、金属板３０の面全体が発熱して、金属板３０と空気の接触面積を最大化するために、金属板３０と同様の平面形状を有するように形成されることが好ましい。そこで、支柱４４に捲回される導電線４２の平面形状が金属板３０と同様（相似形）の平面形状を有するように、支柱４４も金属板３０と同様の平面形状を有するように成形される。   In addition, the heating coil 20 of the third embodiment may have an arbitrary planar shape such as a circle in the YZ plane as in the second embodiment, but the entire surface of the metal plate 30 generates heat, In order to maximize the contact area between the metal plate 30 and air, the metal plate 30 is preferably formed to have the same planar shape as the metal plate 30. Therefore, the support 44 is formed to have the same planar shape as that of the metal plate 30 so that the planar shape of the conductive wire 42 wound around the support 44 has the same (similar) shape as that of the metal plate 30. The

ところで上記実施の形態において、外枠１０は、任意の材料を用いて形成することができ、また金属板３０の側端部３７（Ｙ方向の両端部、図１２参照）との間に空間やスペーサを設けてもよいが、外枠１０が非磁性体材料で形成された場合や、金属板３０から実質的に離間している場合、加熱コイル２０で生じた磁束（磁界）は、非磁性体の外枠１０内または空間を通ることができず、漏れ磁束が生じる。このとき、加熱コイル２０が生じる交流磁界により金属板３０が発熱する効率が、漏れ磁束により低減する。そこでヒータセル１４は、一対の金属板３０に代わり、図１４に示すように、磁性材料からなり、加熱コイル２０を包囲するように筒状に一体成形された金属管（被加熱体）３８を有していてもよい。これにより、Ｘ−Ｙ平面における漏れ磁束を抑制して、被加熱体３８のより効率的な発熱を支援することができる。なお、上述の一体成形された中空直方体状の被加熱体３８の代わりに、一対の金属板３０の側端部３７を接続する別体の側壁部（図示せず）を設けて、漏れ磁束を抑制してもよい。   By the way, in the said embodiment, the outer frame 10 can be formed using arbitrary materials, and a space | interval and space | interval between the side edge parts 37 (both ends of a Y direction, see FIG. A spacer may be provided, but when the outer frame 10 is formed of a non-magnetic material or is substantially separated from the metal plate 30, the magnetic flux (magnetic field) generated by the heating coil 20 is non-magnetic. The body cannot pass through the outer frame 10 or the space, and a leakage magnetic flux is generated. At this time, the efficiency with which the metal plate 30 generates heat by the alternating magnetic field generated by the heating coil 20 is reduced by the leakage magnetic flux. Therefore, the heater cell 14 includes a metal tube (a body to be heated) 38 made of a magnetic material and integrally formed in a cylindrical shape so as to surround the heating coil 20 as shown in FIG. 14 instead of the pair of metal plates 30. You may do it. Thereby, the leakage magnetic flux in XY plane can be suppressed and more efficient heat_generation | fever of the to-be-heated body 38 can be assisted. Instead of the integrally formed hollow rectangular parallelepiped body to be heated 38, a separate side wall (not shown) for connecting the side end portions 37 of the pair of metal plates 30 is provided, and leakage magnetic flux is provided. It may be suppressed.

実施の形態４．
図１５〜図１７を参照しながら、本発明に係る手乾燥装置の実施の形態４について説明する。実施の形態４の手乾燥装置１は、ＩＨヒータ４の構成以外は実施の形態１と同様であるので、重複する内容については説明を省略する。 Embodiment 4 FIG.
Embodiment 4 of the hand dryer according to the present invention will be described with reference to FIGS. Since the hand dryer 1 of Embodiment 4 is the same as that of Embodiment 1 except the structure of the IH heater 4, description is abbreviate | omitted about the overlapping content.

図１５は、実施の形態４のＩＨヒータ４のＸ−Ｙ平面で切断された断面図であり、図１６は、ＩＨヒータ４の一部を示す分解図である。図１５および図１６に示すＩＨヒータ４は、概略、Ｚ方向に貫通して延びる流路４０を有する複数（図１５では５つ）の中空の金属管（被加熱体）５０と、Ｙ−Ｚ平面に実質的に平行に配置された複数（図１５では４つ）の加熱コイル２０とを有する。各加熱コイル２０は、直列に電気的に接続されて、制御回路５により駆動される。なお、加熱コイル２０の個数は４つに限定されるものではなく、任意の数の加熱コイル２０を直列に接続してもよい。また実施の形態１および２で示したように、複数の加熱コイル２０を並列に接続したり、並列接続した複数の加熱コイル２０の組を直列に接続したり、あるいは並列接続および直列接続を任意に組み合わせて接続してもよい。このとき、複数の加熱コイル２０により発生する磁場の向きは同一であることが好ましい。また各金属管５０は、Ｙ−Ｚ平面に実質的に平行な平坦面５２を有し、隣接する金属管５０の平坦面５２は、その間に設けられた実施の形態３と同様の支柱４４により連結されている。すなわち、実施の形態４の加熱コイル２０は、実施の形態３と同様、支柱４４の周りに絶縁被膜された導電線４２を捲回することにより形成されている。   FIG. 15 is a cross-sectional view taken along the XY plane of the IH heater 4 according to the fourth embodiment, and FIG. 16 is an exploded view showing a part of the IH heater 4. The IH heater 4 shown in FIGS. 15 and 16 generally includes a plurality (five in FIG. 15) of hollow metal tubes (heated bodies) 50 each having a flow path 40 extending through in the Z direction, and YZ. And a plurality (four in FIG. 15) of heating coils 20 arranged substantially parallel to the plane. Each heating coil 20 is electrically connected in series and is driven by the control circuit 5. The number of heating coils 20 is not limited to four, and an arbitrary number of heating coils 20 may be connected in series. Further, as shown in the first and second embodiments, a plurality of heating coils 20 are connected in parallel, a group of a plurality of heating coils 20 connected in parallel is connected in series, or parallel connection and series connection are arbitrary. You may connect in combination. At this time, the directions of the magnetic fields generated by the plurality of heating coils 20 are preferably the same. Each metal tube 50 has a flat surface 52 substantially parallel to the YZ plane, and the flat surface 52 of the adjacent metal tube 50 is formed by a column 44 similar to that of the third embodiment provided therebetween. It is connected. That is, the heating coil 20 of the fourth embodiment is formed by winding the conductive wire 42 with an insulating coating around the support pole 44 as in the third embodiment.

実施の形態４のＩＨヒータ４は、実施の形態１とは異なり、金属管５０の中空空間に流路４０が形成されており、外枠１０を必ずしも必要とせず、省略できるので、ＩＨヒータ４をより簡便な構成で安価に製造することができる。また、実施の形態１〜３のＩＨヒータ４が、それぞれ個別に作製された複数のヒータセル１４を外枠１０内に組み込むことにより製造されるのに対し、実施の形態４のＩＨヒータ４は、連結された複数の金属管５０の支柱４４の周りに絶縁被膜された導電線４２を捲回することにより製造されるので、製造が容易で製造コストをよりいっそう削減することができる。   Unlike the first embodiment, the IH heater 4 according to the fourth embodiment has a flow path 40 formed in the hollow space of the metal tube 50, and the outer frame 10 is not necessarily required and can be omitted. Can be manufactured at a low cost with a simpler configuration. The IH heater 4 according to the first to third embodiments is manufactured by incorporating a plurality of individually manufactured heater cells 14 into the outer frame 10, whereas the IH heater 4 according to the fourth embodiment Since it is manufactured by winding the conductive wire 42 with insulating coating around the pillars 44 of the plurality of connected metal tubes 50, the manufacturing is easy and the manufacturing cost can be further reduced.

こうして構成されたＩＨヒータ４において、加熱コイル２０に高周波電流が供給されると、磁力線を生じ、金属管５０は、これにより誘起された渦電流が形成されて、発熱する。発熱した金属管５０は、流路４０に流れる空気と直接的に接しているので、空気を極めて効率的に、かつ応答性よく加熱することができる。   In the IH heater 4 thus configured, when a high frequency current is supplied to the heating coil 20, magnetic lines of force are generated, and the eddy current induced thereby is formed in the metal tube 50 to generate heat. Since the heated metal tube 50 is in direct contact with the air flowing through the flow path 40, the air can be heated extremely efficiently and with high responsiveness.

また実施の形態４のＩＨヒータ４は、図１７に示すように、Ｘ方向に延び、複数の金属管５０および支柱４４を貫通する貫通固定具５４を有していてもよい。貫通固定具５４は、一般的なねじなどの固定手段（ボルト、ナット）５５を用いて構成され、一連の金属管５０に固定される。こうして、ＩＨヒータ４を機械的に補強するとともに、製造時の組み立て作業性を改善することができる。   Further, the IH heater 4 of the fourth embodiment may have a through fixture 54 that extends in the X direction and penetrates the plurality of metal tubes 50 and the columns 44 as shown in FIG. The penetration fixture 54 is configured using a fixing means (bolt, nut) 55 such as a general screw, and is fixed to a series of metal tubes 50. Thus, the IH heater 4 can be mechanically reinforced and the assembly workability at the time of manufacture can be improved.

さらに、実施の形態４のＩＨヒータ４の被加熱体は金属管５０であるとして説明したが、図１８に示すように、実施の形態１〜３と同様の一対の金属板３０を用いてもよい。このとき、空気が流れる流路４０内にあって貫通固定具５４の周囲にスペーサ５６を別途設けてもよい。必要ならば、スペーサ５６を非磁性材料で形成し、加熱コイル２０の交流磁場により、貫通固定具５４より金属板３０を優先的に発熱させることができる。   Furthermore, although the heated object of the IH heater 4 of Embodiment 4 was demonstrated as the metal pipe 50, as shown in FIG. 18, even if it uses the same pair of metal plates 30 as Embodiments 1-3. Good. At this time, a spacer 56 may be separately provided around the penetration fixture 54 in the flow path 40 through which air flows. If necessary, the spacer 56 can be formed of a nonmagnetic material, and the metal plate 30 can be preferentially heated by the penetration fixture 54 by the AC magnetic field of the heating coil 20.

実施の形態５．
図１９〜図２３を参照しながら、本発明に係る手乾燥装置の実施の形態５について説明する。実施の形態５の手乾燥装置１は、ＩＨヒータ４の構成以外は実施の形態４と同様であるので、重複する内容については説明を省略する。 Embodiment 5 FIG.
Embodiment 5 of the hand dryer according to the present invention will be described with reference to FIGS. Since the hand dryer 1 of Embodiment 5 is the same as that of Embodiment 4 except the structure of the IH heater 4, description is abbreviate | omitted about the overlapping content.

図１９は、実施の形態５のＩＨヒータ４の斜視図である。図１９のＩＨヒータ４は、複数（図１９では３つ）のヒータセル１４を有し、各ヒータセル１４は、Ｚ方向に貫通して延びる流路４０を有する中空の金属管（被加熱体）５０と、その外側表面５８の周りに絶縁被膜された導電線４２が捲回された加熱コイル２０とを有する。各ヒータセル１４の導電線４２は、直列に接続されて、電流供給回路（図１９では図示せず）により駆動される。なお、ヒータセル１４の個数は３つに限定されるものではなく、任意の数のヒータセル１４を直列に接続してもよい。また複数のヒータセル１４を並列に接続したり、並列接続および直列接続を任意に組み合わせて接続してもよい。なお各金属管５０は、図１９では直方体形状を有するが、円筒形状等の任意の中空形状を有していてもよい。実施の形態５の電気熱変換器１は、実施の形態４と同様、金属管５０の中空空間に流路４０が形成されており、外枠１０を必ずしも必要とせず、省略することもできる。   FIG. 19 is a perspective view of the IH heater 4 according to the fifth embodiment. The IH heater 4 in FIG. 19 has a plurality (three in FIG. 19) of heater cells 14, and each heater cell 14 has a hollow metal tube (heated object) 50 having a flow path 40 extending through in the Z direction. And a heating coil 20 around which an electrically conductive wire 42 with an insulating coating is wound around its outer surface 58. The conductive lines 42 of the heater cells 14 are connected in series and driven by a current supply circuit (not shown in FIG. 19). Note that the number of heater cells 14 is not limited to three, and an arbitrary number of heater cells 14 may be connected in series. A plurality of heater cells 14 may be connected in parallel, or may be connected in any combination of parallel connection and series connection. Each metal tube 50 has a rectangular parallelepiped shape in FIG. 19, but may have an arbitrary hollow shape such as a cylindrical shape. In the electrothermal converter 1 of the fifth embodiment, the flow path 40 is formed in the hollow space of the metal tube 50 as in the fourth embodiment, and the outer frame 10 is not necessarily required and can be omitted.

こうして構成された実施の形態５のＩＨヒータ４によれば、これまでの実施の形態と同様、加熱コイル２０に高周波電流が供給されると、磁力線を生じ、金属管５０は、これにより誘起された渦電流が形成されて、発熱する。発熱した金属管５０は、流路４０に流れる空気と直接的に接しているので、流路４０内の空気を極めて効率的に、かつ応答性よく加熱することができる。   According to the IH heater 4 of the fifth embodiment configured in this way, as with the previous embodiments, when a high frequency current is supplied to the heating coil 20, magnetic field lines are generated, and the metal tube 50 is induced thereby. An eddy current is formed and heat is generated. Since the heated metal tube 50 is in direct contact with the air flowing through the flow path 40, the air in the flow path 40 can be heated very efficiently and with good responsiveness.

なお、図１９に示すＩＨヒータ４の加熱コイル２０は、上から見て、導電線４２を時計方向に捲回することにより形成されているので、図中の矢印で示した方向に電流が流れているとき、各ヒータセル１４は、下がＮ極で上がＳ極の磁性極を有する。しかし、隣接するヒータセル１４の磁束が互いに干渉することを回避するために、隣接するヒータセル１４の磁性極が互いに異ならせることが好ましい。これを実現するために、図２０に示すように、３つの連続するヒータセル１４のうち、中央のヒータセル１４の導電線４２は、金属管５０の外側表面５８に沿って反時計方向に捲回される。すなわち、中央に配置されたヒータセル１４はＮ極が上方に、他の隣接するヒータセル１４はＳ極が上方に形成されるように構成されている。こうして、隣接するヒータセル１４の磁束は互いに干渉することなく、電磁場エネルギを熱エネルギにより効率的に変換可能なＩＨヒータ４を提供することができる。   Since the heating coil 20 of the IH heater 4 shown in FIG. 19 is formed by winding the conductive wire 42 clockwise as viewed from above, a current flows in the direction indicated by the arrow in the figure. Each heater cell 14 has a magnetic pole with the N pole on the bottom and the S pole on the top. However, in order to avoid the magnetic fluxes of the adjacent heater cells 14 from interfering with each other, it is preferable to make the magnetic poles of the adjacent heater cells 14 different from each other. In order to realize this, as shown in FIG. 20, among the three continuous heater cells 14, the conductive wire 42 of the central heater cell 14 is wound in the counterclockwise direction along the outer surface 58 of the metal tube 50. The That is, the heater cell 14 disposed in the center is configured such that the N pole is formed upward, and the other adjacent heater cells 14 are formed such that the S pole is formed upward. In this way, it is possible to provide the IH heater 4 capable of efficiently converting electromagnetic field energy into heat energy without interfering with the magnetic fluxes of adjacent heater cells 14.

また、実施の形態５の加熱コイル２０は、その内側に配設された金属管５０を加熱するものであるが、加熱コイル２０により生じる交流磁場は、当然に加熱コイル２０の外側にも形成される。そこで、図２１および図２２に示すように、加熱コイル２０の外側に別の金属管（中空の導体）６０を配設して、加熱コイル２０の外側に形成される交流磁場エネルギを効率的に熱エネルギに変換することが好ましい。また外側金属管、すなわち中空の導体６０は、好適には、加熱コイル２０の内側に設けた金属管５０と同様の金属材料で構成される。このとき、内側金属管５０の内側に形成された内側流路４０と、中空の導体６０の外側にあって、図２１の枠体１０の内側に形成された外側流路４１とが形成される。内側流路４０および外側流路４１に流れる空気は、合流して手乾燥装置１のダクト８内に案内される。こうして、加熱コイル２０で生じる交流磁場を極めて効率的に熱エネルギに変換できるＩＨヒータ４を実現することができる。   Moreover, although the heating coil 20 of Embodiment 5 heats the metal tube 50 disposed on the inner side, the AC magnetic field generated by the heating coil 20 is naturally formed also on the outer side of the heating coil 20. The Therefore, as shown in FIGS. 21 and 22, another metal tube (hollow conductor) 60 is disposed outside the heating coil 20, so that the AC magnetic field energy formed outside the heating coil 20 can be efficiently reduced. It is preferable to convert it into thermal energy. The outer metal tube, that is, the hollow conductor 60 is preferably made of the same metal material as the metal tube 50 provided inside the heating coil 20. At this time, the inner flow path 40 formed inside the inner metal tube 50 and the outer flow path 41 formed outside the hollow conductor 60 and inside the frame 10 in FIG. 21 are formed. . The air flowing through the inner channel 40 and the outer channel 41 merges and is guided into the duct 8 of the hand dryer 1. In this way, it is possible to realize the IH heater 4 that can convert the alternating magnetic field generated by the heating coil 20 into heat energy very efficiently.

なお、これまで説明した実施の形態において、流路４０を形成する面（一対の金属板３０の平坦な表面、金属管５０の内側表面、および中空の導体６０の外側表面）は、気流の圧損を低減するために、流路４０と実質的に平行に延びているが、さらに放熱効果を改善するために、表面積を拡大するような形態を有することが好ましい。すなわち、流路４０を形成する面は、図２３（ａ）および（ｂ）に示すように、流路４０に対して実質的に垂直な方向の断面（すなわちＹ−Ｚ平面）において、凹凸を有するように構成されることが好ましい。   In the embodiment described so far, the surfaces (the flat surfaces of the pair of metal plates 30, the inner surfaces of the metal tubes 50, and the outer surfaces of the hollow conductors 60) forming the flow path 40 are air pressure loss. However, it is preferable to have a form in which the surface area is enlarged in order to further improve the heat dissipation effect. That is, as shown in FIGS. 23A and 23B, the surface forming the flow path 40 has irregularities in a cross section in a direction substantially perpendicular to the flow path 40 (that is, the YZ plane). It is preferable that it is comprised so that it may have.

実施の形態６．
図２４〜図２５を参照しながら、本発明に係る手乾燥装置の実施の形態６について説明する。実施の形態６の手乾燥装置１は、ＩＨヒータ４がブロワ３と噴射ノズル７の間のダクト８内の２箇所に配設されている点を除き、実施の形態１と同様の構成を有しているので、重複する内容については説明を省略する。 Embodiment 6 FIG.
Embodiment 6 of the hand dryer according to the present invention will be described with reference to FIGS. The hand dryer 1 of the sixth embodiment has the same configuration as that of the first embodiment except that the IH heater 4 is disposed at two locations in the duct 8 between the blower 3 and the injection nozzle 7. Therefore, the description of the overlapping contents is omitted.

上述のとおり、実施の形態６のＩＨヒータ４は、図２４に示すように、ブロワ３と噴射ノズル７の間のダクト８内の２箇所に配設されており、より好適には、噴射ノズル７に隣接して配置されている。ただし、ＩＨヒータ４がブロワ３と噴射ノズル７の間に配設されている場合、ただ１つ設けた場合であっても実施の形態６による本発明の効果を得ることができる。   As described above, the IH heater 4 according to the sixth embodiment is disposed at two locations in the duct 8 between the blower 3 and the injection nozzle 7 as shown in FIG. 7 is arranged adjacent to. However, when the IH heater 4 is disposed between the blower 3 and the injection nozzle 7, the effect of the present invention according to the sixth embodiment can be obtained even when only one is provided.

図１に示す実施の形態１の手乾燥装置１によれば、ＩＨヒータ４は、吸気口６とブロワ３の間に配設されているため、ＩＨヒータ４で温められた空気は、ダクト８内を通過する間に、ダクト８に熱を奪われ、噴出ノズル７から噴出されるときには十分に高い温度が保持されない場合がある。そのため、噴出ノズル７から噴出されるジェット気流の温度を確保するために、手乾燥装置１の待機時において、金属板３０の温度を実質的に高い温度（例えば１２０℃）で保持し、ダクト８および流路４０内の空気を予熱する必要があった。 According to the hand dryer 1 of the first embodiment shown in FIG. 1 , the IH heater 4 is disposed between the air inlet 6 and the blower 3, so that the air heated by the IH heater 4 is converted into the duct 8. While passing through the inside, the duct 8 is deprived of heat, and when it is ejected from the ejection nozzle 7, a sufficiently high temperature may not be maintained. Therefore, in order to ensure the temperature of the jet airflow ejected from the ejection nozzle 7, the temperature of the metal plate 30 is maintained at a substantially high temperature (for example, 120 ° C.) during the standby of the hand dryer 1, and the duct 8. And it was necessary to preheat the air in the flow path 40.

これまで説明した実施の形態１〜５のＩＨヒータ４によれば、金属板３０および金属管５０などの被加熱体が流路４０に流れる空気と直接的に接しているので、空気を極めて効率的に、かつ応答性よく加熱することができる。したがって、流路４０内の空気を予熱する必要はなく、直ちに使用できる温度まで瞬時に空気を温めることができる。そして、ＩＨヒータ４をブロワ３に隣接して配置することにより、ダクト８に熱を奪われることを防止することができる。このように、待機時に空気を予熱する必要がないので、待機時の消費電力を極力抑えることができる。   According to the IH heaters 4 of the first to fifth embodiments described so far, the heated objects such as the metal plate 30 and the metal tube 50 are in direct contact with the air flowing through the flow path 40, so that the air is extremely efficient. And with good responsiveness. Therefore, it is not necessary to preheat the air in the flow path 40, and the air can be instantaneously heated to a temperature at which it can be used immediately. Then, by disposing the IH heater 4 adjacent to the blower 3, it is possible to prevent the duct 8 from taking heat away. Thus, since it is not necessary to preheat the air during standby, power consumption during standby can be minimized.

たとえ待機時に空気を予熱しなければならない場合であっても、予熱時間を短縮することにより、待機時の消費電力を実質的に削減することができる。実施の形態１では、手乾燥装置１に取り付けられたハンドセンサを用いて、使用者の手が手挿入空間９に挿入されたか否かを検出し、これに応じて手乾燥装置１は作動するように制御されている。実施の形態６の手乾燥装置１では、このハンドセンサに加え、手乾燥装置１が設置された洗面所などに部屋に設置された人感センサ（図示せず）などを用いて、使用者が洗面所に入ったことを検出し、これに応じて流路４０内の空気を予熱し始めるよう制御してもよい。さらに、人感センサの他、洗面所の照明が点灯したことを検出するフォトセンサや、照明の点灯スイッチと連動するセンサ、洗面所で水が使用されたことを検出するセンサからの信号に呼応して、流路４０内の空気を予熱し始めるように手乾燥装置１を構成してもよい。   Even if the air must be preheated during standby, the power consumption during standby can be substantially reduced by reducing the preheating time. In Embodiment 1, it is detected whether a user's hand was inserted in the hand insertion space 9 using the hand sensor attached to the hand dryer 1, and the hand dryer 1 operate | moves according to this. So that it is controlled. In the hand dryer 1 of the sixth embodiment, in addition to this hand sensor, the user uses a human sensor (not shown) installed in the room in the bathroom where the hand dryer 1 is installed. It may be controlled to detect that it has entered the bathroom and start preheating the air in the flow path 40 in response to this. In addition to human sensors, it responds to signals from photo sensors that detect that the lighting in the bathroom is lit, sensors that work with the lighting switch, and sensors that detect that water has been used in the bathroom. And you may comprise the hand-drying apparatus 1 so that the air in the flow path 40 may begin to preheat.

図２５は、手乾燥装置１の噴出ノズル７を含むハウジング２の一部の領域を拡大した図である。また図２５の破線楕円で示した領域６２は、図１９または図２０のＺ方向から見たＩＨヒータ４に相当する。図１９において、ＩＨヒータ４の各ヒータセル１４の流路４０から直接的に空気を噴出するように、すなわち各ヒータセル１４の各開口部が噴出ノズル７として機能するように構成される。このように構成された手乾燥装置１によれば、ＩＨヒータ４で加熱された空気からダクト８に熱を奪われることを防止することができる。   FIG. 25 is an enlarged view of a part of the housing 2 including the ejection nozzle 7 of the hand dryer 1. 25 corresponds to the IH heater 4 viewed from the Z direction in FIG. 19 or 20. In FIG. 19, the air is directly ejected from the flow path 40 of each heater cell 14 of the IH heater 4, that is, each opening of each heater cell 14 functions as the ejection nozzle 7. According to the hand dryer 1 configured as described above, it is possible to prevent the duct 8 from taking heat away from the air heated by the IH heater 4.

なお、ＩＨヒータ４を噴出ノズル７に隣接して発生する場合や各ヒータセル１４の開口部を噴出ノズル７として機能させる場合、加熱コイル２０からの交流磁場が、使用者が着用している腕時計等に悪影響を与えないようにするために、図２５に示すように、フェライトなどの磁性材料を用いた磁性シールド板６４をＩＨヒータ４の周囲に配置して、加熱コイル２０からの交流磁場をシールドすることが好ましい。   When the IH heater 4 is generated adjacent to the ejection nozzle 7 or when the opening of each heater cell 14 functions as the ejection nozzle 7, the alternating current magnetic field from the heating coil 20 is applied to a wristwatch worn by the user. 25, a magnetic shield plate 64 using a magnetic material such as ferrite is disposed around the IH heater 4 to shield the AC magnetic field from the heating coil 20 as shown in FIG. It is preferable to do.

本発明のＩＨヒータを用いた手乾燥装置１、およびシーズヒータを用いた従来式の手乾燥装置の性能を比較する実験を行った。   An experiment was conducted to compare the performance of the hand dryer 1 using the IH heater of the present invention and the conventional hand dryer using a sheathed heater.

ここで用いたＩＨヒータ４は、図２で示したものと同様のものであるが、５個並列に接続されたヒータセル１４の組を４組直列に接続したものであり、各ヒータセル１４の加熱コイル２０は、基板２３の両面上に渦巻状にパターン形成された銅薄膜２４を有する（図５参照）。加熱コイル２０のそれぞれは、巻き数を２５ターン、銅薄膜２４の厚みを３５μｍとした。このとき加熱コイル２０の抵抗値は、インピーダンスアナライザを用いて周波数２０ｋＨｚで測定したところ、１．１９Ωであった。また金属板３０は、磁性ステンレスであるＳＵＳ４３０（ＪＩＳ規格）と非磁性ステンレスであるＳＵＳ３０４（ＪＩＳ規格）の２種類のステンレスを用いて、６０ｍｍ×６０ｍｍ×１ｍｍの寸法に成形した（図３参照）。加熱コイル２０を一対のＳＵＳ４３０ステンレス板、およびＳＵＳ３０４ステンレス板で挟持したヒータセル１４の抵抗値は、同様に周波数２０ｋＨｚで測定したところ、それぞれ４．２４Ωおよび２．２０Ωであった。これらの抵抗値は、加熱コイル２０の抵抗値と金属板（ステンレス板）３０の抵抗値の合計値であるので、抵抗値の合計値から加熱コイル２０の抵抗値を差し引くと、ＳＵＳ４３０ステンレス板およびＳＵＳ３０４ステンレス板の抵抗値は、それぞれ３．０５Ωおよび１．０１Ωとなる（なお、ＳＵＳ４３０ステンレス板およびＳＵＳ３０４ステンレス板の電気比抵抗は、それぞれ６０μΩｃｍおよび７２μΩｃｍである。）。   The IH heater 4 used here is the same as that shown in FIG. 2, but four sets of heater cells 14 connected in parallel are connected in series, and each heater cell 14 is heated. The coil 20 has a copper thin film 24 patterned in a spiral pattern on both surfaces of a substrate 23 (see FIG. 5). Each of the heating coils 20 had 25 turns and the thickness of the copper thin film 24 was 35 μm. At this time, the resistance value of the heating coil 20 was 1.19Ω when measured at a frequency of 20 kHz using an impedance analyzer. The metal plate 30 was formed into a size of 60 mm × 60 mm × 1 mm using two types of stainless steel, SUS430 (JIS standard) which is magnetic stainless steel and SUS304 (JIS standard) which is nonmagnetic stainless steel (see FIG. 3). . The resistance values of the heater cell 14 in which the heating coil 20 was sandwiched between a pair of SUS430 stainless steel plates and SUS304 stainless steel plates were similarly measured at a frequency of 20 kHz, and were 4.24Ω and 2.20Ω, respectively. Since these resistance values are the total value of the resistance value of the heating coil 20 and the resistance value of the metal plate (stainless steel plate) 30, when the resistance value of the heating coil 20 is subtracted from the total resistance value, the SUS430 stainless steel plate and The resistance values of the SUS304 stainless steel plate are 3.05Ω and 1.01Ω, respectively (note that the electrical resistivity of the SUS430 stainless steel plate and the SUS304 stainless steel plate is 60 μΩcm and 72 μΩcm, respectively).

一般に、加熱コイルに供給された電力（電気エネルギ）は、加熱コイル２０および各ステンレス板３０で消費されて熱エネルギに変換されるが、加熱コイル２０から生じるジュール熱（Ｈｃ）と、ステンレス板３０で生じるジュール熱（Ｈｍ）により、ＩＨ電力比率｛Ｈｍ／（Ｈｃ＋Ｈｍ）｝が定義される。このとき、ＩＨ電力比率は、加熱コイルの抵抗値とステンレス板の抵抗値の合計値に対するステンレス板の抵抗値の比に等しいと考えてよい。供給された電力全体（Ｗｔ）に対するＳＵＳ４３０ステンレス板およびＳＵＳ３０４ステンレス板で変換される熱エネルギ（Ｗ４３０，Ｗ３０４）の割合、すなわちＩＨ電力比率は、加熱コイルの抵抗値とステンレス板の抵抗値の合計値に対するステンレス板の抵抗値の比から、それぞれ７１．９％（Ｗ４３０／Ｗｔ）および４５．９％（Ｗ３０４／Ｗｔ）となる。したがって、ＩＨ電力比率が大きいほど、電気−熱のエネルギ変換効率を増大させることができるので、金属板３０は、非磁性ステンレスＳＵＳ３０４より磁性ステンレスＳＵＳ４３０を用いて形成することが好ましい。換言すると、加熱コイル２０の抵抗値をステンレス板の抵抗値に比して極力抑えることにより、各ヒータセル１４の電気−熱のエネルギ変換効率を格段に改善することができる。 In general, electric power (electric energy) supplied to the heating coil is consumed by the heating coil 20 and each stainless steel plate 30 and converted into thermal energy. However, Joule heat (Hc) generated from the heating coil 20 and the stainless steel plate 30 are converted into heat energy. Is defined as IH power ratio {Hm / (Hc + Hm)}. At this time, the IH power ratio may be considered to be equal to the ratio of the resistance value of the stainless steel plate to the total value of the resistance value of the heating coil and the resistance value of the stainless steel plate. The ratio of the thermal energy (W 430 , W 304 ) converted by the SUS430 stainless steel plate and the SUS304 stainless steel plate to the entire supplied power (Wt), that is, the IH power ratio is the resistance value of the heating coil and the resistance value of the stainless steel plate. The ratio of the resistance value of the stainless steel plate to the total value is 71.9% (W 430 / Wt) and 45.9% (W 304 / Wt), respectively. Therefore, as the IH power ratio is larger, the electric-thermal energy conversion efficiency can be increased. Therefore, the metal plate 30 is preferably formed using magnetic stainless steel SUS430 rather than nonmagnetic stainless steel SUS304. In other words, by suppressing the resistance value of the heating coil 20 as much as possible as compared with the resistance value of the stainless steel plate, the electric-thermal energy conversion efficiency of each heater cell 14 can be remarkably improved.

例えば上記特許文献１に記載された従来式のシーズヒータを採用した手乾燥装置において、待機中のシーズヒータは、隣接して配置される蓄熱放熱フィンの温度が２００℃に維持されるように１１００Ｗの電源が断続的に供給されている。連続的に電源供給してシーズヒータの温度を２００℃に維持するためには、１２０Ｗの電力が必要であった。   For example, in the hand dryer that employs the conventional sheathed heater described in Patent Document 1, the waiting sheathed heater is 1100 W so that the temperature of the heat storage and radiation fins disposed adjacently is maintained at 200 ° C. The power is intermittently supplied. In order to supply power continuously and maintain the temperature of the sheathed heater at 200 ° C., 120 W of electric power was required.

そしてシーズヒータの温度を２００℃で安定させた（予熱処理した）後、１０秒間の作動および１０秒間の待機を反復させる動作試験を行った。作動中、シーズヒータに３７０Ｗの電力を供給し、ブロワに７３０Ｗの電力を供給して、ジェット気流を形成した。また待機中、ブロワ３を停止し、シーズヒータに１１００Ｗの電力を供給した。このとき、シーズヒータを用いた従来式の手乾燥装置において、シーズヒータの温度、噴出されるジェット気流の温度（噴出温度）および吸い込まれる外気の温度（吸気温度）の経時的変化を測定し、図２６のグラフを得た。同様に、この従来式の手乾燥装置において、シーズヒータの温度を２００℃で安定させた後、１回目、５回目、６０回目の作動時に、作動中の１０秒間において変動する吸気温度と噴出温度の差（温度上昇）を測定し、図２７のグラフを得た。   Then, after the temperature of the sheathed heater was stabilized at 200 ° C. (pre-heat treatment), an operation test was repeated in which the operation for 10 seconds and the standby for 10 seconds were repeated. During operation, 370 W of power was supplied to the sheathed heater and 730 W of power was supplied to the blower to form a jet stream. During standby, the blower 3 was stopped and 1100 W of power was supplied to the sheathed heater. At this time, in a conventional hand drying apparatus using a sheathed heater, the temperature of the sheathed heater, the temperature of the jet air current (ejection temperature) and the temperature of the outside air to be sucked (intake air temperature) are measured, The graph of FIG. 26 was obtained. Similarly, in this conventional hand dryer, after the temperature of the sheathed heater is stabilized at 200 ° C., the intake air temperature and the ejection temperature that fluctuate in 10 seconds during operation at the first operation, the fifth operation, and the 60th operation. The difference (temperature rise) was measured and the graph of FIG. 27 was obtained.

一方、本発明のＩＨヒータを用いた手乾燥装置１において、待機中のＩＨヒータは、予熱処理のため、ステンレス板３０の温度が１２０℃に維持されるように高周波電流が供給され、ＳＵＳ４３０ステンレス板を用いたＩＨヒータでは４８Ｗ、ＳＵＳ３０４ステンレス板を用いたＩＨヒータでは６０Ｗの電力を要した。なお、高周波電流を供給する回路による電力損失は、これらに含まれていない。また比較例として、ＳＵＳ４３０ステンレス板を用いたＩＨヒータに直流電流を供給して、ステンレス板の温度を１２０℃に維持したとき、８２Ｗの電力が必要であった。   On the other hand, in the hand dryer 1 using the IH heater of the present invention, the standby IH heater is supplied with a high-frequency current so that the temperature of the stainless steel plate 30 is maintained at 120 ° C. for preheating, and SUS430 stainless steel. The IH heater using a plate required 48 W, and the IH heater using a SUS304 stainless steel plate required 60 W. Note that the power loss due to the circuit supplying the high-frequency current is not included in these. As a comparative example, when a direct current was supplied to an IH heater using a SUS430 stainless steel plate and the temperature of the stainless steel plate was maintained at 120 ° C., 82 W of power was required.

これらの手乾燥装置１に対し、従来式のシーズヒータを採用した手乾燥装置について説明したのと同様の１０秒間の作動および１０秒間の待機を反復させる動作試験を行った。すなわち、作動中および待機中のＩＨヒータには、電流供給回路による電力損失を差し引いて、それぞれ３０４Ｗおよび９４５Ｗの高周波電力を供給した。   These hand dryers 1 were subjected to an operation test in which 10 seconds of operation and 10 seconds of standby were repeated as described for the hand dryer using a conventional sheathed heater. That is, high-frequency power of 304 W and 945 W was supplied to the IH heaters in operation and standby, respectively, by subtracting power loss due to the current supply circuit.

こうして、ＳＵＳ４３０ステンレス板３０を用いたＩＨヒータ４に高周波電流を供給したとき、ＩＨヒータ４の中央に（一端から１０個目に）配置されたヒータセル１４の温度（ＩＨヒータ温度（中央））、ＩＨヒータ４の端に（一端から１個目に）配置されたヒータセル１４の温度（ＩＨヒータ温度（端））、噴出されるジェット気流の温度（噴出温度）および吸い込まれる外気の温度（吸気温度）の経時的変化を示す図２８のグラフを得た。また、ＳＵＳ４３０ステンレス板３０を用いたＩＨヒータ４に高周波電流を供給した手乾燥装置において、図２７と同様、予熱処理後、１回目、５回目、６０回目の作動時に、吸気温度と噴出温度の差（温度上昇）が作動中の１０秒間で変化する様子を示す図２９を得た。   Thus, when a high frequency current is supplied to the IH heater 4 using the SUS430 stainless steel plate 30, the temperature of the heater cell 14 (IH heater temperature (center)) arranged in the center of the IH heater 4 (the tenth from one end), The temperature (IH heater temperature (end)) of the heater cell 14 arranged at the end of the IH heater 4 (first from one end), the temperature of the jet air flow (ejection temperature), and the temperature of the outside air to be sucked (intake air temperature) The graph of FIG. 28 showing the change over time of) was obtained. In addition, in the hand dryer that supplies high-frequency current to the IH heater 4 using the SUS430 stainless steel plate 30, the intake air temperature and the ejection temperature during the first operation, the fifth operation, and the 60th operation after the pre-heat treatment as in FIG. FIG. 29 showing how the difference (temperature rise) changes in 10 seconds during operation was obtained.

また、ＳＵＳ３０４ステンレス板３０を用いたＩＨヒータ４に高周波電流を供給した手乾燥装置に関し、図２８および図２９と同様のグラフである図３０および図３１を得た。さらに、ＳＵＳ４３０ステンレス板３０を用いたＩＨヒータ４に直流電流を供給した場合（比較例）において、図３２および図３３のグラフを得た。   Moreover, regarding the hand dryer which supplied the high frequency current to the IH heater 4 using the SUS304 stainless steel plate 30, FIG. 30 and FIG. 31 which are the same graphs as FIG. 28 and FIG. 29 were obtained. Furthermore, when a direct current was supplied to the IH heater 4 using the SUS430 stainless steel plate 30, the graphs of FIGS. 32 and 33 were obtained.

図２６〜図３３を参照して、従来式のシーズヒータを採用した手乾燥装置、ＳＵＳ４３０ステンレス板およびＳＵＳ３０４ステンレス板を用いた高周波電源が供給された本発明に係るＩＨヒータ４を採用した手乾燥装置１、ならびにＳＵＳ４３０ステンレス板３０を用いた直流電源が供給されたＩＨヒータ４を採用した手乾燥装置について比較検討する。   Referring to FIGS. 26 to 33, a hand dryer using a conventional sheath heater, a hand dryer using an IH heater 4 according to the present invention supplied with a high frequency power source using a SUS430 stainless steel plate and a SUS304 stainless steel plate. The device 1 and the hand dryer using the IH heater 4 supplied with DC power using the SUS430 stainless steel plate 30 will be compared.

予熱処理後１回目の作動時において、吸気温度と噴出温度の差（温度上昇）は、従来式の手乾燥装置が最も小さく、作動して３秒後に１５Ｋに、１０秒後に１９Ｋに達した（図２７）。一方、本発明に係るＩＨヒータ４を採用した手乾燥装置１によれば、吸気温度と噴出温度の差（温度上昇）は、作動して１〜２秒後に３０Ｋに達し、その後やや下降し１０秒後には２７〜２８Ｋとなった。このように、予熱処理後１回目の作動時における従来式の手乾燥装置による温度上昇は、本発明に係る手乾燥装置１より小さい。これは、シーズヒータから蓄熱放熱フィンを介して空気へ熱が伝達する効率が十分でなく、待機時のシーズヒータの温度を非常に高く（２００℃）維持しておく必要があるところ、従来式の手乾燥装置が手乾燥機装置本体とシーズヒータを含む別体の加熱装置とからなり、待機中、手乾燥機装置本体と加熱装置の間に設けられた蓋が閉じて、シーズヒータの熱から手乾燥機装置本体を保護するため、手乾燥機装置本体内の空気が暖められていないためである。これに対し、本発明に係るＩＨヒータ４を採用した手乾燥装置１によれば、渦電流により加熱されたステンレス板３０は、流路４０に流れる空気と直接的に接しているので、空気を極めて効率的に、かつ応答性よく加熱することができる。これにより、本発明に係るＩＨヒータ４は、予熱温度を従来式の手乾燥装置より低く（例えば１２０℃に）設定して、エネルギ消費を実質的に削減することができる。   During the first operation after the pre-heat treatment, the difference between the intake air temperature and the ejection temperature (temperature increase) was the smallest in the conventional hand dryer, reaching 15 K after 3 seconds of operation and 19 K after 10 seconds ( FIG. 27). On the other hand, according to the hand drying apparatus 1 employing the IH heater 4 according to the present invention, the difference between the intake air temperature and the ejection temperature (temperature rise) reaches 30K after 1 to 2 seconds after the operation, and then drops slightly. After 2 seconds, it became 27-28K. Thus, the temperature rise by the conventional hand dryer at the first operation after the pre-heat treatment is smaller than that of the hand dryer 1 according to the present invention. This is because the efficiency of heat transfer from the sheathed heater to the air via the heat storage and radiating fins is not sufficient, and the temperature of the sheathed heater during standby needs to be kept very high (200 ° C.). The hand dryer comprises a hand dryer main body and a separate heating device including a sheathed heater. During standby, the lid provided between the hand dryer main body and the heater closes and the sheathed heater heats up. This is because the air in the main body of the hand dryer is not warmed in order to protect the main body of the hand dryer. On the other hand, according to the hand dryer 1 employing the IH heater 4 according to the present invention, the stainless steel plate 30 heated by the eddy current is in direct contact with the air flowing through the flow path 40, so that the air is Heating can be performed very efficiently and with high responsiveness. Thereby, the IH heater 4 according to the present invention can set the preheating temperature lower (for example, 120 ° C.) than the conventional hand dryer, and can substantially reduce energy consumption.

次に、予熱処理後５回目および６０回目の作動時における吸気温度と噴出温度の差（温度上昇）を比較する。５回目の作動時における温度上昇は、シーズヒータを用いた従来の手乾燥装置では約２２〜２４Ｋ、ＳＵＳ４３０ステンレス板およびＳＵＳ３０４ステンレス板を用いた、高周波電流が供給された手乾燥装置１ではそれぞれ約２７〜２８Ｋおよび約２６〜２７Ｋ、ＳＵＳ４３０ステンレス板を用いた直流電源が供給された手乾燥装置では約２４Ｋであった。   Next, the difference (temperature rise) between the intake air temperature and the ejection temperature at the fifth and 60th operation after the preheat treatment is compared. The temperature rise at the time of the fifth operation is about 22 to 24 K in the conventional hand dryer using the sheathed heater, and about each in the hand dryer 1 using the SUS430 stainless steel plate and the SUS304 stainless steel plate supplied with the high frequency current. 27 to 28K and about 26 to 27K, and about 24K in the hand dryer supplied with DC power using a SUS430 stainless steel plate.

同様に、予熱処理後６０回目の作動時における温度上昇は、シーズヒータを用いた従来の手乾燥装置では約２３Ｋ、ＳＵＳ４３０ステンレス板およびＳＵＳ３０４ステンレス板を用いた、高周波電源が供給された手乾燥装置１ではそれぞれ約２４Ｋおよび約２２Ｋ、ＵＳ４３０ステンレス板を用いた直流電源が供給された手乾燥装置では約１７〜１８Ｋであった。   Similarly, the temperature rise during the 60th operation after the pre-heat treatment is about 23K in the conventional hand drying device using the sheathed heater, and the hand drying device using the SUS430 stainless steel plate and the SUS304 stainless steel plate supplied with high frequency power. 1 was about 24K and about 22K, respectively, and about 17-18K in the hand dryer supplied with DC power using a US430 stainless steel plate.

このように、本発明のＩＨヒータ４、とりわけＳＵＳ４３０を用いたＩＨヒータ４は、従来式のシーズヒータに供給される電力より小さい電力を供給したにも拘わらず、シーズヒータと同等またはそれ以上の温度上昇が得られた。すなわち、本発明に係るＩＨヒータ４を採用した手乾燥装置は、従来品に比してより高い熱変換効率を有する。ただし、ＩＨヒータ４にＳＵＳ４３０を用いて直流電流を供給した場合は、予熱処理後６０回目の作動時における温度上昇は約１７〜１８Ｋであり、従来式の手乾燥装置より劣っていた。   As described above, the IH heater 4 of the present invention, especially the IH heater 4 using SUS430, is equivalent to or more than the sheathed heater in spite of supplying less power than the power supplied to the conventional sheathed heater. An increase in temperature was obtained. In other words, the hand dryer employing the IH heater 4 according to the present invention has higher heat conversion efficiency than the conventional product. However, when a direct current was supplied to the IH heater 4 using SUS430, the temperature rise during the 60th operation after the pre-heat treatment was about 17 to 18 K, which was inferior to the conventional hand dryer.

上記説明したように、全ジュール熱（Ｈｃ＋Ｈｍ）に対するステンレス板３０で生じるジュール熱（Ｈｍ）の比をＩＨ電力比率｛Ｈｍ／（Ｈｃ＋Ｈｍ）｝と定義して、ＩＨ電力比率と吸気温度と噴出温度の差（温度上昇）との関係を示す図３４のグラフを得た。具体的には、ＩＨ電力比率は、加熱コイル２０の抵抗値（Ｒｃ）とステンレス板３０の抵抗値（Ｒｍ）で表される抵抗比率｛Ｒｍ／（Ｒｃ＋Ｒｍ）｝に比例するので、上記ＳＵＳ４３０ステンレス板およびＳＵＳ３０４ステンレス板を用いた場合（それぞれ７１．９％および４５．９％）、および直流電源を供給した場合（０％）に対応する点において、予熱処理後１回目、５回目および６０回目の作動時の温度上昇をプロットした。図３４から分かるように、予熱処理後１回目、５回目および６０回目の作動時の温度上昇、すなわちジェット気流の温度は、ＩＨ電力比率に比例して高くなる。 As described above, the ratio of the Joule heat (Hm) generated in the stainless steel plate 30 to the total Joule heat (Hc + Hm) is defined as the IH power ratio {Hm / (Hc + Hm)}, and the IH power ratio, the intake air temperature, and the ejection temperature The graph of FIG. 34 which shows the relationship with the difference (temperature rise) of was obtained. Specifically, since the IH power ratio is proportional to the resistance ratio {Rm / (Rc + Rm)} represented by the resistance value (Rc) of the heating coil 20 and the resistance value (Rm) of the stainless steel plate 30, the SUS430 stainless steel is used. 1st, 5th and 60th after pre-heat treatment, in terms of the case of using the plate and SUS304 stainless steel plate (71.9% and 45.9% respectively) and the case of supplying DC power (0%) The temperature rise during operation was plotted. As can be seen from FIG. 34, the temperature rise during the first, fifth and 60th operations after the pre-heat treatment, that is, the temperature of the jet airflow increases in proportion to the IH power ratio.

予熱により手乾燥装置１内の空気が暖められているため、予熱処理後１回目の作動時の温度上昇は、ＩＨ電力比率が大きくなっても著しく増大することはない。しかし、作動回数が増えるにつれて予熱による影響が希釈され、温度上昇はＩＨ電力比率により大きく依存する。すなわち、ＩＨヒータ４の供給される電力はＩＨ電力比率によらず一定であるので、ＩＨヒータ４全体が発熱する熱量は全て同じであるが、図３４から明らかなように、ＩＨ電力比率が大きくなるほど、噴出されるジェット気流の温度（温度上昇）は高くなる。したがって、本発明に係るＩＨヒータ４は、より効率的に加熱するという文脈においてＩＨ電力比率が大きいほど好ましい。   Since the air in the hand dryer 1 is warmed by the preheating, the temperature rise during the first operation after the preheat treatment does not increase significantly even if the IH power ratio increases. However, as the number of operations increases, the effect of preheating is diluted, and the temperature rise is highly dependent on the IH power ratio. That is, since the power supplied to the IH heater 4 is constant regardless of the IH power ratio, the amount of heat generated by the entire IH heater 4 is the same, but as shown in FIG. 34, the IH power ratio is large. The temperature (temperature rise) of the jet stream that is ejected increases. Therefore, the IH heater 4 according to the present invention is preferably as the IH power ratio is larger in the context of heating more efficiently.

また図３５は、予熱処理後、作動（１０秒間）および停止（１０秒間）を６０回反復したときのＩＨヒータ４のステンレス板３０の表面の平均温度をプロットしたグラフである。図３５から分かるように、高周波電流が供給されたＩＨ電力比率が大きい（７１．９％）ＳＵＳ４３０ステンレス板の平均温度が最も高い状態で推移し、次いで高周波電流が供給されたＳＵＳ３０４ステンレス板（４５．９％）の平均温度が高く、直流電源が供給されたＳＵＳ４３０ステンレス板（０％）の平均温度は低かった。この結果より、本発明に係るＩＨヒータ４は、ステンレス板３０の表面温度を高く維持するという観点からもＩＨ電力比率が大きいほど好ましい。   FIG. 35 is a graph plotting the average temperature of the surface of the stainless steel plate 30 of the IH heater 4 when the operation (10 seconds) and the stop (10 seconds) are repeated 60 times after the pre-heat treatment. As can be seen from FIG. 35, the average temperature of the SUS430 stainless steel plate with the high IH power ratio supplied with the high frequency current (71.9%) is the highest, and then the SUS304 stainless steel plate (45 0.9%) was high, and the average temperature of the SUS430 stainless steel plate (0%) supplied with DC power was low. From this result, the IH heater 4 according to the present invention is preferably as the IH power ratio is larger from the viewpoint of keeping the surface temperature of the stainless steel plate 30 high.

なお、ＩＨ電力比率を大きくするためには、加熱コイル２０の抵抗をより小さくすればよく、そのためには金属薄膜２４の膜厚を大きくして断面積を大きくし、加熱コイル２０の巻き数を少なくして、全体の配線長さを短くし、あるいは金属薄膜２３を比抵抗の小さい材料を用いて形成してもよい。また、透磁率がより高い、または体積抵抗率がより大きい金属材料を用いて、ステンレス板３０を形成することにより、ＩＨ電力比率を大きくすることができる。 In order to increase the IH power ratio, the resistance of the heating coil 20 may be reduced. To that end, the thickness of the metal thin film 24 is increased to increase the cross-sectional area, and the number of turns of the heating coil 20 is increased. The total wiring length may be shortened, or the metal thin film 23 may be formed using a material having a small specific resistance. Moreover, the IH power ratio can be increased by forming the stainless steel plate 30 using a metal material having a higher magnetic permeability or a larger volume resistivity.

上述のＳＵＳ４３０ステンレス板およびＳＵＳ３０４ステンレス板を用いたＩＨヒータ４において、これらのステンレス板３０を予備加熱時に１２０℃に維持するために必要な予備電力は、それぞれ４８Ｗおよび６０Ｗであり、直流電源が供給されるＳＵＳ４３０ステンレス板を用いたＩＨヒータ４の予備電力は、８２Ｗであった。図３６は、これらのＩＨ電力比率と予備電力との関係を示すグラフである。図３６から明らかなように、ＩＨヒータ４の予備電力はＩＨ電力比率に対して直線的に小さくなる。すなわち、本発明に係るＩＨヒータ４は、ステンレス板３０を所定温度に予備加熱するために必要な予備電力を小さくして、消費エネルギを削減するという点においてもＩＨ電力比率が大きいほど好ましい。   In the IH heater 4 using the above-described SUS430 stainless steel plate and SUS304 stainless steel plate, the reserve power necessary to maintain these stainless steel plates 30 at 120 ° C. during the preheating is 48 W and 60 W, respectively, and a DC power supply is supplied. The reserve power of the IH heater 4 using the SUS430 stainless steel plate was 82W. FIG. 36 is a graph showing the relationship between these IH power ratios and standby power. As apparent from FIG. 36, the reserve power of the IH heater 4 is linearly reduced with respect to the IH power ratio. That is, the IH heater 4 according to the present invention is preferably as the IH power ratio is large in that the reserve power necessary for preheating the stainless steel plate 30 to a predetermined temperature is reduced and the energy consumption is reduced.

なお、上記説明において、上述のＩＨヒータ４のステンレス板３０は、０．６ｍｍまたは１ｍｍの厚みを有し、待機時において加熱コイル２０により加熱されて蓄熱するように構成されているが、より厚く形成すると蓄熱作用が大きくなり、作動時に加熱コイル２０に供給される電力を小さくすることができる。他方、手乾燥装置の電源容量に制限がなく、作動時に加熱コイル２０に供給できる電力を十分に大きくすることができる場合、ステンレス板３０の厚みをより薄くして、予備加熱を行わず、ステンレス板３０の表面温度をより迅速に上昇させることができる。ただし、ステンレス板３０に誘起される渦電流は、表面近くの「浸透の深さ（δ＝5030×√（ρ／μｆ）；ρは抵抗率，μは比透磁率，ｆは電流周波数）」と呼ばれる領域に集中して分布し、ステンレス板３０が浸透の深さより薄くすると漏れ磁束が生じて発熱効率が低下する。したがって、予備加熱を行わず、作動時に加熱コイル２０に供給できる電力を十分に大きくすることができる場合であっても、ステンレス板３０は浸透の深さより厚くすることが好ましい。なお上式に基づき、浸透の深さ（δ）は、高周波電流の周波数が高いほど、ステンレス板３０の抵抗率が小さいほど、あるいはステンレス板３０の比透磁率が大きいほど小さくなる。よって、周波数の高い高周波電源を用いるか、抵抗率が大きく、または比透磁率が小さいステンレス板３０を用いることにより、浸透の深さを浅くすると共に、ステンレス板３０を薄くして、予備加熱を行わず、ステンレス板３０の表面温度をより迅速に上昇させることができる。   In the above description, the stainless steel plate 30 of the IH heater 4 described above has a thickness of 0.6 mm or 1 mm and is configured to store heat by being heated by the heating coil 20 during standby, but is thicker. When formed, the heat storage effect is increased, and the power supplied to the heating coil 20 during operation can be reduced. On the other hand, when the power supply capacity of the hand dryer is not limited and the power that can be supplied to the heating coil 20 during operation can be sufficiently increased, the stainless plate 30 is made thinner and pre-heating is not performed. The surface temperature of the plate 30 can be increased more quickly. However, the eddy current induced in the stainless steel plate 30 is “penetration depth (δ = 5030 × √ (ρ / μf); ρ is resistivity, μ is relative permeability, and f is current frequency)” near the surface. If the stainless steel plate 30 is made thinner than the penetration depth, a leakage magnetic flux is generated and the heat generation efficiency is lowered. Therefore, it is preferable to make the stainless steel plate 30 thicker than the penetration depth even when the power that can be supplied to the heating coil 20 during operation can be sufficiently increased without performing preheating. Based on the above equation, the penetration depth (δ) decreases as the frequency of the high-frequency current increases, the resistivity of the stainless steel plate 30 decreases, or the relative magnetic permeability of the stainless steel plate 30 increases. Therefore, by using a high-frequency power source having a high frequency, or using a stainless plate 30 having a high resistivity or a low relative permeability, the penetration depth is reduced and the stainless plate 30 is thinned to perform preheating. Without this, the surface temperature of the stainless steel plate 30 can be raised more quickly.

以上の実施の形態および実施例において、本発明に係るＩＨヒータを備えた手乾燥装置についてこれまで説明してきたが、このＩＨヒータは、暖房装置や乾燥装置などのその他の温風発生装置としても同様に用いることができる。また本発明は、実施の形態および実施例に限定して解釈されるべきではなく、添付されたクレームにより定義されるものであり、当業者にとって明らかな変形および変更は、本発明の精神と範疇から逸脱することなく、本発明に含まれるものと理解すべきである。   In the above embodiments and examples, the manual drying device provided with the IH heater according to the present invention has been described so far, but this IH heater can also be used as other hot air generating devices such as a heating device and a drying device. It can be used similarly. The present invention should not be construed as being limited to the embodiments and examples, but is defined by the appended claims, and variations and modifications apparent to those skilled in the art can be made within the spirit and scope of the present invention. It should be understood that it is included in the present invention without departing from the invention.

１：手乾燥装置，２：ハウジング，３：高圧空気発生装置（ブロワ），４：誘導加熱ヒータ（ＩＨヒータ），５：制御回路，６：吸気口，７：噴出口（噴出ノズル），８：ダクト，９：手挿入空間，１０：外枠，１２：開口部，１４：ヒータセル，１６：配線板，１７：配線端子，１８：外部端子，２０：加熱コイル（誘導コイル），２２：端子，２３：基板，２４：金属薄膜（導電層），２５：ポリプロピレン樹脂膜，２６：ガラスエポキシ樹脂膜，２７：貫通孔，２８：端子，３０：金属板（被加熱体），３１：ＩＧＢＴ素子，３２：ＦＷＤ素子，３３：ゲート制御信号，３４：電源，３６：整流回路，３８：金属管（被加熱体），４０：流路，４２：絶縁被膜導電線，４４：支柱，５０：中空の金属管（被加熱体），５２：平坦面，５４：貫通固定具，５５：固定手段，５６：スペーサ，６０：金属管（中空の導体），６４：磁性シールド板 1: hand dryer, 2: housing, 3: high-pressure air generator (blower), 4: induction heater (IH heater), 5: control circuit, 6: air inlet, 7: outlet (spout nozzle), 8 : Duct, 9: manual insertion space, 10: outer frame, 12: opening, 14: heater cell, 16: wiring board, 17: wiring terminal, 18: external terminal, 20: heating coil (induction coil), 22: terminal , 23: substrate, 24: metal thin film (conductive layer), 25: polypropylene resin film, 26: glass epoxy resin film, 27: through-hole, 28: terminal, 30: metal plate (object to be heated), 31: IGBT element 32: FWD element, 33: gate control signal, 34: power supply, 36: rectifier circuit, 38: metal tube (heated body), 40: flow path, 42: insulating coating conductive wire, 44: support, 50: hollow Metal tube (object to be heated), 52: flat surface, 5 : Through fixture 55: fixing means, 56: spacer, 60: metal tube (hollow conductor), 64: magnetic shield plate

Claims (23)

導電材料からなる誘導コイル、および前記誘導コイルに隣接して配設された少なくとも１つの被加熱体により構成されたヒータと、
前記被加熱体を加熱するために、前記誘導コイルに高周波電流を供給する電源と、
前記被加熱体との間に少なくとも１つの流路を形成する外枠と、
前記流路内に気流を形成する送風機とを備え、
前記送風機を作動させて前記流路内の空気を送風する期間と前記送風機を停止させて前記流路内の空気の送風を停止する期間とのうち前記送風を停止する期間に、前記誘電コイルに高周波電流を供給することにより前記被加熱体が誘導加熱し、前記ヒータが予熱され、前記送風する期間に、前記流路内の空気が前記被加熱体により加熱され、
前記誘導コイルに高周波電流を供給するための最大電力は、前記送風を停止する期間の方が、前記送風機を作動させる期間より大きいことを特徴とする温風発生装置。An induction coil made of a conductive material, and a heater composed of at least one object to be heated disposed adjacent to the induction coil;
A power source for supplying a high-frequency current to the induction coil to heat the object to be heated;
An outer frame forming at least one flow path between the heated body;
A blower for forming an air flow in the flow path,
In the period in which the blowing is stopped among the period in which the blower is operated and the air in the flow path is blown and the period in which the blower is stopped and the blowing of air in the flow path is stopped. The heated object is induction-heated by supplying a high-frequency current, the heater is preheated, and the air in the flow path is heated by the heated object during the blowing period ,
The hot air generator according to claim 1, wherein the maximum power for supplying a high-frequency current to the induction coil is longer than a period during which the blower is operated during a period when the blowing is stopped . 前記ヒータは、前記誘導コイル、および前記誘導コイルに隣接して配設された一対の被加熱体により構成され、
前記外枠は、複数の前記ヒータを収容し、前記外枠とこれに隣接する前記ヒータの前記被加熱体との間、および互いに隣接する前記ヒータの前記被加熱体の間において複数の流路を形成することを特徴とする請求項１に記載の温風発生装置。The heater is composed of the induction coil and a pair of heated objects disposed adjacent to the induction coil,
The outer frame accommodates a plurality of heaters, and a plurality of flow paths between the outer frame and the heated object of the heater adjacent to the outer frame and between the heated objects of the heaters adjacent to each other. The hot air generator according to claim 1, wherein: 前記被加熱体は、金属板からなり、前記流路に沿って実質的に平行に延びることを特徴とする請求項１または２に記載の温風発生装置。  The hot air generator according to claim 1, wherein the heated body is made of a metal plate and extends substantially in parallel along the flow path. 前記誘導コイルは、基板上にパターン形成された導電層を有することを特徴とする請求項３に記載の温風発生装置。  The hot air generator according to claim 3, wherein the induction coil has a conductive layer patterned on a substrate. 前記誘導コイルは、隣接する一対の前記被加熱体の間において、該被加熱体の中心軸の周りに捲回された絶縁被膜導電線を有することを特徴とする請求項１または２に記載の温風発生装置。  3. The induction coil according to claim 1, wherein the induction coil includes an insulating film conductive wire wound around a central axis of the heated object between a pair of adjacent heated objects. Hot air generator. 導電材料からなる誘導コイル、および前記誘導コイルに隣接して配設された少なくとも１つの被加熱体により構成されたヒータと、
前記被加熱体を加熱するために、前記誘導コイルに高周波電流を供給する電源と、
前記被加熱体との間に少なくとも１つの流路を形成する外枠と、
前記流路内に気流を形成する送風機とを備え、
前記流路内の空気が前記被加熱体により加熱される温風発生装置であって、
隣接する一対の前記被加熱体が支柱を介して接続され、
前記誘導コイルは、前記支柱の周りに捲回された絶縁被膜導電線を有することを特徴とする温風発生装置。An induction coil made of a conductive material, and a heater composed of at least one object to be heated disposed adjacent to the induction coil;
A power source for supplying a high-frequency current to the induction coil to heat the object to be heated;
An outer frame forming at least one flow path between the heated body;
A blower for forming an air flow in the flow path,
A hot air generator in which air in the flow path is heated by the heated body,
A pair of adjacent to-be-heated bodies are connected via struts,
The induction coil has an insulating coating conductive wire wound around the support column. 前記支柱は、非磁性体材料で形成されることを特徴とする請求項６に記載の温風発生装置。  The hot air generator according to claim 6, wherein the support column is made of a non-magnetic material. 前記被加熱体は、前記誘導コイルを包囲するように筒状に成形されることを特徴とする請求項１に記載の温風発生装置。  The hot air generator according to claim 1, wherein the object to be heated is formed in a cylindrical shape so as to surround the induction coil. 導電材料からなる誘導コイル、および前記誘導コイルに隣接して配設された、内部に流路を有する少なくとも１つの中空の被加熱体により構成されたヒータと、
前記被加熱体を加熱するために、前記誘導コイルに高周波電流を供給する電源と、
前記流路内に気流を形成する送風機とを備え、
前記送風機を作動させて前記流路内の空気を送風する期間と前記送風機を停止させて前記流路内の空気の送風を停止する期間とのうち前記送風を停止する期間に、前記誘電コイルに高周波電流を供給することにより前記被加熱体が誘導加熱し、前記ヒータが予熱され、前記送風する期間に、前記流路内の空気が前記被加熱体により加熱されることを特徴とする温風発生装置。An induction coil made of a conductive material, and a heater that is disposed adjacent to the induction coil and that is configured by at least one hollow heated body having a flow path therein;
A power source for supplying a high-frequency current to the induction coil to heat the object to be heated;
A blower for forming an air flow in the flow path,
In the period in which the blowing is stopped among the period in which the blower is operated and the air in the flow path is blown and the period in which the blower is stopped and the blowing of air in the flow path is stopped. The heated body is induction-heated by supplying a high-frequency current, the heater is preheated, and the air in the flow path is heated by the heated body during the blowing period. Generator. 導電材料からなる誘導コイル、および前記誘導コイルに隣接して配設された少なくとも１つの被加熱体により構成されたヒータと、
前記被加熱体を加熱するために、前記誘導コイルに高周波電流を供給する電源と、
前記被加熱体との間に少なくとも１つの流路を形成する外枠と、
前記流路内に気流を形成する送風機とを備え、
前記流路内の空気が前記被加熱体により加熱される温風発生装置であって、
前記被加熱体は、前記誘導コイルを包囲するように筒状に成形され、流路に沿って実質的に平行に延びる少なくとも１つの平坦な外側表面を有し、
前記誘導コイルは、前記被加熱体の前記外側表面に実質的に垂直に延びる支柱と、これに捲回された絶縁被膜導電線とを有することを特徴とする温風発生装置。An induction coil made of a conductive material, and a heater composed of at least one object to be heated disposed adjacent to the induction coil;
A power source for supplying a high-frequency current to the induction coil to heat the object to be heated;
An outer frame forming at least one flow path between the heated body;
A blower for forming an air flow in the flow path,
A hot air generator in which air in the flow path is heated by the heated body,
The heated body is cylindrically shaped to surround the induction coil and has at least one flat outer surface extending substantially parallel along the flow path;
The induction coil includes a hot air generator, comprising: a support column extending substantially perpendicularly to the outer surface of the object to be heated; and an insulating film conductive wire wound around the support column. 前記支柱を貫通して延びる貫通固定具をさらに有することを特徴とする請求項１０に記載の温風発生装置。  The hot air generator according to claim 10, further comprising a through fixture extending through the support column. 前記被加熱体は、前記流路に沿って実質的に平行に延びる内側表面を有することを特徴とする請求項９に記載の温風発生装置。  The hot air generator according to claim 9, wherein the object to be heated has an inner surface extending substantially parallel along the flow path. 前記被加熱体は、前記流路に沿って実質的に平行に延びる外側表面を有し、
前記誘導コイルは、前記被加熱体の前記外側表面の周りを捲回するように形成されたことを特徴とする請求項９に記載の温風発生装置。The heated body has an outer surface extending substantially parallel along the flow path;
The hot air generator according to claim 9, wherein the induction coil is formed so as to wind around the outer surface of the body to be heated. 互いに隣接する少なくとも２組の前記被加熱体および前記誘導コイルを有し、
前記被加熱体の外側表面の周りに捲回された前記誘導コイルの捲回方向が互いに異なることを特徴とする請求項１３に記載の温風発生装置。Having at least two sets of the heated object and the induction coil adjacent to each other;
The warm air generator according to claim 13, wherein winding directions of the induction coil wound around the outer surface of the heated body are different from each other. 前記誘導コイルに隣接し、これを包囲するように配設された中空の導体を有することを特徴とする請求項１３に記載の温風発生装置。  The hot air generator according to claim 13, further comprising a hollow conductor disposed adjacent to and surrounding the induction coil. 前記被加熱体は、前記流路を構成する面が前記流路に対して実質的に垂直な方向の断面において凹凸を有することを特徴とする請求項１、２または９に記載の温風発生装置。  10. The hot air generation according to claim 1, wherein the heated body has irregularities in a cross section in a direction in which a surface constituting the flow path is substantially perpendicular to the flow path. apparatus. 前記被加熱体は、磁性を有する金属からなることを特徴とする請求項１、２または９に記載の温風発生装置。  The hot air generator according to claim 1, wherein the heated body is made of a metal having magnetism. 請求項１、２または９に記載の温風発生装置と、
外気を取り込む吸気口と、前記温風発生装置で加熱された気流を外部に噴出する噴出口とを有するハウジングとを備え、
前記吸気口および前記噴出口は、前記流路を介して連通することを特徴とする手乾燥装置。The hot air generator according to claim 1, 2, or 9,
A housing having an intake port for taking in outside air and a jet port for jetting the airflow heated by the warm air generator to the outside;
The air dryer and the jet port communicate with each other through the flow path. 前記ヒータは、前記送風機と前記噴出口との間に配置されたことを特徴とする請求項１８に記載の手乾燥装置。  The hand dryer according to claim 18, wherein the heater is disposed between the blower and the ejection port. 前記ヒータは、前記噴出口に隣接して配置されたことを特徴とする請求項１９に記載の手乾燥装置。  The hand dryer according to claim 19, wherein the heater is disposed adjacent to the ejection port. 前記噴出口が２箇所に設けられ、それぞれの前記噴出口と前記吸気口との間に前記ヒータをそれぞれ設けたことを特徴とする請求項１９または２０に記載の手乾燥装置。  The hand dryer according to claim 19 or 20, wherein the jetting ports are provided at two locations, and the heaters are provided between the jetting ports and the intake ports. 前記誘導コイルの周囲に磁性シールド部材を設けたことを特徴とする請求項１９〜２１のいずれか１に記載の手乾燥装置。  The hand dryer according to any one of claims 19 to 21, wherein a magnetic shield member is provided around the induction coil. 人感センサからの信号を検出し、前記電源は前記誘導コイルに高周波電流を供給することを特徴とする請求項１９〜２２のいずれか１に記載の手乾燥装置。  23. The hand dryer according to claim 19, wherein a signal from a human sensor is detected, and the power supply supplies a high-frequency current to the induction coil.
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