JP4972952B2 - Fluid machinery - Google Patents
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Description
本発明は、スクロール型流体機械に関するものである。 The present invention relates to a scroll type fluid machine.
従来より、可動スクロールと固定スクロールとが互いのラップを噛合させてなる流体室を備えたスクロール型流体機械が知られている（例えば、特許文献１）。 2. Description of the Related Art Conventionally, a scroll type fluid machine having a fluid chamber in which a movable scroll and a fixed scroll are engaged with each other is known (for example, Patent Document 1).
特許文献１のスクロール型流体機械は、冷媒回路に設けられて冷媒を圧縮するスクロール型圧縮機であって、ケーシング内の上方から順に、圧縮機構と該圧縮機構を駆動する駆動機構を備えている。該圧縮機構は、上方から順に固定スクロールと公転スクロール（可動スクロール）とが配置されている。また、上記圧縮機構の下方には、フレームがケーシングに固定されて配置されている。上記ケーシング内は、圧縮機構の上側が高圧空間となる一方、下方が低圧空間となる。また、上記ケーシング胴部には、下部に低圧空間に開口する吸入管が設けられ、上部に高圧空間に開口する吐出管が設けられている。上記スクロール型圧縮機では、公転スクロールの下方が低圧空間となるために、公転スクロールがフレームの方向に向かって押しつけられる。そして、該公転スクロールは、スラストプレートを介してフレーム（支持部材）に支持されている。 The scroll type fluid machine disclosed in Patent Document 1 is a scroll type compressor that is provided in a refrigerant circuit and compresses refrigerant, and includes a compression mechanism and a drive mechanism that drives the compression mechanism in order from above in the casing. . In the compression mechanism, a fixed scroll and a revolving scroll (movable scroll) are arranged in order from above. A frame is fixed to the casing below the compression mechanism. In the casing, the upper side of the compression mechanism is a high-pressure space, and the lower side is a low-pressure space. The casing body is provided with a suction pipe that opens to the low-pressure space at the lower part and a discharge pipe that opens to the high-pressure space at the upper part. In the scroll compressor, since the lower part of the revolution scroll is a low-pressure space, the revolution scroll is pressed toward the frame. The revolution scroll is supported by a frame (support member) via a thrust plate.
上記スクロール型圧縮機を起動すると、駆動機構により公転スクロールがスラストプレートと摺動しながら公転する。これにより、吸入管から吸入された冷媒は、低圧空間を通って圧縮機構に導入されて圧縮され、高圧空間から吐出管から吐出される。
しかしながら、上記スクロール型圧縮機においては、上記スラストプレートに何ら処理が施されていなかったために、公転スクロールとスラストプレートとの摺動性及び耐摩耗性が十分でないという問題点があった。 However, in the scroll compressor, since the thrust plate is not subjected to any treatment, there is a problem that the sliding property and wear resistance between the revolution scroll and the thrust plate are not sufficient.
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、可動スクロールがスラストプレートを介して支持部材に支持されるスクロール型流体機械において、摺動性及び耐摩耗性を向上させて、機器としての信頼性を向上させることを目的とする。 The present invention has been made in view of such points, and in a scroll type fluid machine in which a movable scroll is supported by a support member via a thrust plate, the sliding property and wear resistance are improved, The purpose is to improve reliability.
第１の発明は、固定側平板部（22a）の正面（22c）に渦巻き状の固定側ラップ（22b）が立設された固定スクロール（22）と、可動側平板部（26a）の正面（26c）に上記固定側ラップ（22b）と噛合する渦巻き状の可動側ラップ（26b）が立設された可動スクロール（26）とを備え、上記可動側平板部（26a）がスラストプレート（70）を介して支持部材（22d）に支持されているスクロール型流体機械であって、上記スラストプレート（70）には、ダイヤモンドライクカーボンのコート層（71）が形成されている。さらに、上記スラストプレート（70）は、上記可動側平板部（26a）の正面（26c）全体に対応するように形成されて可動側平板部（26a）に設けられ、上記コート層（71）は、上記固定スクロール（22）と一体形成されて可動スクロール（26）を正面（26c）側で支持する支持部材（22d）及び固定側ラップ（22b）の先端に摺接するようにスラストプレート（70）の片面に形成されている。 The first invention is a solid Jogawa flat plate portion and the spiral fixed side wrap the front (22c) of (22a) (22b) is erected fixed scroll (22), the front of the movable plate portion (26a) (26c) includes a movable scroll (26) provided with a spiral movable side wrap (26b) meshing with the fixed side wrap (22b), and the movable side flat plate portion (26a) is provided with a thrust plate (70 ) Through which the support member (22d) is supported, and the thrust plate (70) has a diamond-like carbon coat layer (71) formed thereon. Further, the thrust plate (70) is formed to correspond to the entire front surface (26c) of the movable side flat plate portion (26a) and is provided on the movable side flat plate portion (26a), and the coat layer (71) is The thrust plate (70) is formed integrally with the fixed scroll (22) so as to be in sliding contact with the front end (26d) of the movable scroll (26) and the fixed side wrap (22b). It is formed on one side.
この第１の発明では、可動側平板部（26a）の正面（26c）全体にスラストプレート（70）を設けているので、スラストプレート（70）がコート層（71）を介して固定スクロール（22）と一体形成された支持部材（22d）と摺接するので、上記スラストプレート（70）と支持部材（22d）との摺動性及び耐摩耗性が向上する。これにより、上記可動スクロール（26）がスラストプレート（70）を介して支持部材（22d）に支持されて、円滑に回転する。また、スラストプレート（70）を可動スクロール（26）と固定スクロール（22）と一体形成された支持部材（22d）の間に設けているので、特に、可動スクロール（26）の背面（26d）側が高圧空間等であることにより可動スクロール（26）が固定スクロール（22）側（背面（26d）側から正面（26c）側）に向かって押圧される流体機械においては、摺動性及び耐摩耗性がより顕著に向上する。また、固定側ラップ（22b）の先端もコート層（71）と摺接することから、固定側ラップ（22b）と可動側平板部（26a）との摺動性及び耐摩耗性をも向上する。 In the first aspect of the invention, since the thrust plate (70) is provided on the entire front surface (26c) of the movable flat plate portion (26a), the thrust plate (70) is fixed to the fixed scroll (22) via the coat layer (71). ) And the support member (22d) formed integrally with the support member (22d), the slidability and wear resistance of the thrust plate (70) and the support member (22d) are improved. Thereby, the said movable scroll (26) is supported by the support member (22d) via the thrust plate (70), and rotates smoothly. Further, since the thrust plate (70) is provided between the movable scroll (26) and the support member (22d) integrally formed with the fixed scroll (22), the back (26d) side of the movable scroll (26) is particularly arranged. In fluid machines where the movable scroll (26) is pressed toward the fixed scroll (22) (from the back (26d) side to the front (26c) side) due to the high-pressure space, etc., slidability and wear resistance Is significantly improved. Further, since the tip of the fixed side wrap (22b) is also in sliding contact with the coat layer (71), the slidability and wear resistance between the fixed side wrap (22b) and the movable side flat plate portion (26a) are also improved.
第２の発明は、第１の発明において、上記スラストプレート（70）のビッカース硬度は、２４０以上である。 In a second aspect based on the first aspect , the thrust plate (70) has a Vickers hardness of 240 or more.
この第２の発明では、上記スラストプレート（70）のビッカース硬度が２４０以上であるので、該スラストプレート（70）にダイヤモンドライクカーボンからなるコート層（71）が確実に密着する。また、ここでいう該ビッカース硬度２４０以上とは、ビッカース硬さ試験（ＪＩＳ Ｚ２２４４−１９９８による）によって測定された測定値に限られず、他の硬さ試験の測定値であって、換算するとビッカース硬度２４０以上に該当するものであればよく、具体的に、硬さ換算表（ＳＡＥ Ｊ ４１７による）により、ブルネル硬度（ＪＩＳ Ｚ２２４３−１９９８によるブルネル硬さ試験の測定値）が２３０以上やロックウェル硬度（ＪＩＳ Ｚ２２４５−１９９８によるロックウェル硬さ試験の測定値）が２０以上のものを含む意味している。 In the second aspect of the invention, since the Vickers hardness of the thrust plate (70) is 240 or more, the coat layer (71) made of diamond-like carbon surely adheres to the thrust plate (70). The term “Vickers hardness of 240 or more” as used herein is not limited to the measurement value measured by the Vickers hardness test (according to JIS Z2244-1998), but is a measurement value of other hardness tests. It is sufficient that it falls under 240 or more. Specifically, according to a hardness conversion table (according to SAE J 417), Brunel hardness (measured value of Brunel hardness test according to JIS Z2243-1998) is 230 or more and Rockwell hardness. (Measured value of Rockwell hardness test according to JIS Z2245-1998) means 20 or more.
第３の発明は、第１の発明において、上記スラストプレート（70）の板厚は、０．１ｍｍ以上かつ０．６ｍｍ以下である。 In a third aspect based on the first aspect, the thickness of the thrust plate (70) is not less than 0.1 mm and not more than 0.6 mm.
この第３の発明では、上記スラストプレート（70）は、板圧が０．１ｍｍ以上であるので、プレートとしての適度な強度が確保されると共に、０．６ｍｍ以下であるので、可動スクロール（26）の回転による撓みに伴って撓む柔軟性を有している。これにより、可動スクロール（26）が回転しても、スラストプレート（70）が割れることがなく、かつ、可動スクロール（26）の回転に伴って安定的に回転するので、ダイヤモンドライクカーボンのコート層（71）が剥離することがない。 In the third aspect of the invention, the thrust plate (70) has a plate pressure of 0.1 mm or more, so that an appropriate strength as a plate is secured and 0.6 mm or less. Therefore, the movable scroll (26 ) To bend along with the bending due to the rotation. As a result, even if the movable scroll (26) rotates, the thrust plate (70) does not crack and rotates stably with the rotation of the movable scroll (26). (71) does not peel off.
上記第１の発明によれば、可動側平板部（26a）の正面（26c）全体にスラストプレート（70）を設けたために、上記スラストプレート（70）と支持部材（22d）との摺動性及び耐摩耗性が向上することから、可動側平板部（26a）が、スラストプレート（70）を介して支持部材（22d）に支持されて円滑に回転することができる。また、特に、可動スクロール（26）が固定スクロール（22）側に向かって押圧される流体機械においては、摺動性及び耐摩耗性を著しく向上させることができる。さらに、上記コート層（71）が固定側ラップ（22b）と摺接して、該固定側ラップ（22b）の摺動性及び耐摩耗性をも向上させることができることから、可動スクロール（26）は、スラストプレート（70）を介して固定スクロール（22）に支持されて、より円滑に回転することができる。 According to the first aspect, in order to provided a thrust plate (70) on the entire front (26c) of the variable dynamic side flat plate part (26a), sliding between the thrust plate (70) and the support member (22 d) Therefore, the movable side flat plate portion (26a) is supported by the support member (22d) via the thrust plate (70) and can rotate smoothly. In particular, in a fluid machine in which the movable scroll (26) is pressed toward the fixed scroll (22), the slidability and wear resistance can be significantly improved. Furthermore, since the coat layer (71) is in sliding contact with the fixed side wrap (22b) and the slidability and wear resistance of the fixed side wrap (22b) can be improved, the movable scroll (26) It is supported by the fixed scroll (22) via the thrust plate (70) and can rotate more smoothly.
また、上記第２の発明によれば、上記スラストプレート（70）のビッカース硬度を２４０以上としたために、該スラストプレート（70）に、ダイヤモンドライクカーボンのコート層（71）を確実に密着させることができる。これにより、可動スクロール（26）の回転により、コート層（71）が剥離して欠落することを防止することができことから、長時間安定的な運転を行うことができる。 According to the second aspect of the present invention, since the Vickers hardness of the thrust plate (70) is 240 or more, the diamond-like carbon coat layer (71) is securely adhered to the thrust plate (70). Can do. Thereby, it is possible to prevent the coat layer (71) from being peeled off and missing due to the rotation of the movable scroll (26), and thus it is possible to perform a stable operation for a long time.
また、上記第３の発明によれば、上記スラストプレート（70）の板圧を０．１ｍｍ以上０．６ｍｍ以下としたために、スラストプレート（70）が、プレートとしての適度な強度が確保することができると共に、可動スクロール（26）の回転による撓みに伴って撓むことができる。これにより、可動スクロール（26）の回転により、スラストプレート（70）が割れることを防止することができると共に、可動スクロール（26）の回転に伴って安定的に回転することができるので、ダイヤモンドライクカーボンのコート層（71）が剥離して欠落することがないことから、長時間安定的な運転を行うことができる。 Further, according to the third aspect of the invention, since the plate pressure of the thrust plate (70) is set to 0.1 mm or more and 0.6 mm or less, the thrust plate (70) ensures an appropriate strength as a plate. Can be bent along with the bending due to the rotation of the movable scroll (26). As a result, the thrust plate (70) can be prevented from cracking due to the rotation of the movable scroll (26) and can be stably rotated along with the rotation of the movable scroll (26). Since the carbon coat layer (71) is not peeled off and missing, stable operation can be performed for a long time.
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。そこで、本発明の実施形態の前提技術を説明した後、本発明の実施形態を説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. Then, after describing the prerequisite technology of the embodiment of the present invention, the embodiment of the present invention will be described.
《前提技術》
前提技術は、図１に示すスクロール型圧縮機（1）である。該スクロール型圧縮機（1）は、冷凍装置において、冷媒ガスが循環して蒸気圧縮式冷凍サイクルを行う冷媒回路に設けられ、冷媒ガスを圧縮するものである。
《Prerequisite technology》
The base technology is the scroll compressor (1) shown in FIG. The scroll compressor (1) is provided in a refrigerant circuit that performs a vapor compression refrigeration cycle by circulating a refrigerant gas in a refrigeration apparatus, and compresses the refrigerant gas.
図１に示すように、スクロール型圧縮機（1）は、密閉ドーム型の圧力容器により構成されたケーシング（10）を備えている。該ケーシング（10）の内部には、上方から順に、冷媒ガスを圧縮する圧縮機構（15）と、該圧縮機構（15）を駆動する圧縮機モータ（16）と、下部軸受（39）とが収容されている。上記圧縮機構（15）と圧縮機モータ（16）とは、上下方向に延びる駆動軸（17）で連結されている。 As shown in FIG. 1, the scroll compressor (1) includes a casing (10) formed of a closed dome type pressure vessel. Inside the casing (10), in order from the top are a compression mechanism (15) for compressing refrigerant gas, a compressor motor (16) for driving the compression mechanism (15), and a lower bearing (39). Contained. The compression mechanism (15) and the compressor motor (16) are connected by a drive shaft (17) extending in the vertical direction.
上記圧縮機構（15）の下部には、フレーム（24）が設けられている。該フレーム（24）は、鉄系材料から構成され、中央に溝部（31）が形成される一方、該溝部（31）の下面中央に上部軸受（32）が形成されている。上記フレーム（24）の外周面は全周に亘ってケーシング（10）の内周面と密着して接合されている。そして、ケーシング（10）の内部はフレーム（24）の下方の高圧空間（28）とフレーム（24）の上方の低圧空間（29）とに区画されている。 A frame (24) is provided below the compression mechanism (15). The frame (24) is made of an iron-based material, and a groove (31) is formed at the center, while an upper bearing (32) is formed at the center of the lower surface of the groove (31). The outer peripheral surface of the frame (24) is in close contact with and joined to the inner peripheral surface of the casing (10) over the entire periphery. The inside of the casing (10) is partitioned into a high pressure space (28) below the frame (24) and a low pressure space (29) above the frame (24).
また、上記ケーシング（10）の頂部には、冷媒回路の冷媒を圧縮機構（15）に導く吸入管（19）が接合され、胴部には、ケーシング（10）内の冷媒をケーシング（10）外に吐出させる吐出管（20）が接合されている。上記吸入管（19）は、後述する圧縮機構（15）の圧縮室（40）に開口している。一方、上記吐出管（20）は、上記高圧空間（28）に開口している。 Further, a suction pipe (19) for introducing the refrigerant of the refrigerant circuit to the compression mechanism (15) is joined to the top of the casing (10), and the refrigerant in the casing (10) is joined to the casing (10). A discharge pipe (20) for discharging to the outside is joined. The suction pipe (19) opens into a compression chamber (40) of a compression mechanism (15) described later. On the other hand, the discharge pipe (20) opens into the high-pressure space (28).
上記駆動軸（17）は、上記上部軸受（32）及び下部軸受（39）に回転自在に支持されている。該駆動軸（17）の上端には、偏心部（18）が形成されている。該偏心部（18）は、駆動軸（17）の軸心から所定量偏心している。一方、駆動軸（17）の下端には、ケーシング（10）の底部に溜まった冷凍機油を汲み上げる給油ポンプ（49）が設けられている。該給油ポンプ（49）は、駆動軸（17）の上下方向に貫通形成された給油路（51）を経由して冷凍機油を圧縮機構（15）の各摺動部などに供給する。 The drive shaft (17) is rotatably supported by the upper bearing (32) and the lower bearing (39). An eccentric portion (18) is formed at the upper end of the drive shaft (17). The eccentric portion (18) is eccentric by a predetermined amount from the axis of the drive shaft (17). On the other hand, at the lower end of the drive shaft (17), an oil supply pump (49) for pumping refrigeration oil accumulated at the bottom of the casing (10) is provided. The oil supply pump (49) supplies refrigerating machine oil to each sliding portion of the compression mechanism (15) through an oil supply passage (51) formed through the drive shaft (17) in the vertical direction.
上記圧縮機構（15）は、鉄系材料からなる固定スクロール（22）と可動スクロール（26）とを備えている。上記固定スクロール（22）は、固定側平板部（22a）と固定側ラップ（22b）と周縁部（22d）と吐出孔（45）とを備えている。固定側平板部（22a）は円板状に形成されている。上記固定側ラップ（22b）は、該固定側平板部（22a）の正面（22c）の中央に渦巻き状に立設される一方、上記吐出孔（45）は、上記固定側平板部（22a）の固定側ラップ（22b）の中心部を貫通することにより形成されている。また、上記周縁部（22d）は、固定側平板部（22a）の正面（22c）の外周部から立設して設けられ環状に形成されている。一方、可動スクロール（26）は、可動側平板部（26a）と可動側ラップ（26b）とを備えている。該可動側平板部（26a）は円板状に形成されている。上記可動側ラップ（26b）は、該可動側平板部（26a）の正面（26c）の中心部に上記固定スクロール（22）の固定側ラップ（22b）と噛合する渦巻き状に立設されている。そして、圧縮機構（15）では、上記各平板部（22a,26a）及び各ラップ（22b,26b）との間に圧縮室（40）が区画形成される。 The compression mechanism (15) includes a fixed scroll (22) and a movable scroll (26) made of an iron-based material. The fixed scroll (22) includes a fixed-side flat plate portion (22a), a fixed-side wrap (22b), a peripheral edge portion (22d), and a discharge hole (45). The fixed-side flat plate portion (22a) is formed in a disc shape. The fixed side wrap (22b) is spirally erected in the center of the front surface (22c) of the fixed side flat plate portion (22a), while the discharge hole (45) is formed on the fixed side flat plate portion (22a). It is formed by penetrating through the center of the fixed side wrap (22b). Moreover, the said peripheral part (22d) is standingly provided from the outer peripheral part of the front (22c) of a stationary-side flat plate part (22a), and is formed in cyclic | annular form. On the other hand, the movable scroll (26) includes a movable side flat plate portion (26a) and a movable side wrap (26b). The movable flat plate portion (26a) is formed in a disc shape. The movable wrap (26b) is erected in a spiral shape that meshes with the fixed wrap (22b) of the fixed scroll (22) at the center of the front surface (26c) of the movable plate (26a). . In the compression mechanism (15), a compression chamber (40) is defined between the flat plate portions (22a, 26a) and the laps (22b, 26b).
上記固定スクロール（22）は、周縁部（22d）が、上記フレーム（24）に締結されている。つまり、固定スクロール（22）は、フレーム（24）を介してケーシング（10）に固定されている。また、該固定スクロール（22）の固定側平板部（22a）には、背面側に凸部（22e）が形成され、該凸部（22e）を介してカバー部材（41）が設けられている。これにより、上記固定側平板部（22a）とカバー部材（41）との間には、第１吐出通路（42）が形成されている。また、上記周縁部（22d）には、第２吐出通路（43）が形成されている。そして、吐出孔（45）は、第１吐出通路（42）及び第２吐出通路（43）を介して高圧空間（28）に連通している。 The fixed scroll (22) has a peripheral edge (22d) fastened to the frame (24). That is, the fixed scroll (22) is fixed to the casing (10) via the frame (24). The fixed-side flat plate portion (22a) of the fixed scroll (22) is provided with a convex portion (22e) on the back side, and a cover member (41) is provided via the convex portion (22e). . Thus, a first discharge passage (42) is formed between the fixed-side flat plate portion (22a) and the cover member (41). A second discharge passage (43) is formed in the peripheral edge (22d). The discharge hole (45) communicates with the high-pressure space (28) via the first discharge passage (42) and the second discharge passage (43).
上記可動スクロール（26）の可動側平板部（26a）の背面（26d）中央には、軸受部（34）が設けられ、該軸受部（34）に上記駆動軸（17）の偏心部（18）が嵌入されている。また、上記可動スクロール（26）は、フレーム（24）にオルダムリング（38）を介して連結されている。このオルダムリング（38）は、可動スクロール（26）の自転防止機構を構成している。以上のようにして、可動スクロール（26）は、駆動軸（17）の駆動により該駆動軸（17）に対して偏心して公転するように構成されている。 A bearing portion (34) is provided at the center of the back surface (26d) of the movable side flat plate portion (26a) of the movable scroll (26), and the eccentric portion (18 of the drive shaft (17) is provided on the bearing portion (34). ) Is inserted. The movable scroll (26) is coupled to the frame (24) via an Oldham ring (38). The Oldham ring (38) constitutes a rotation prevention mechanism for the movable scroll (26). As described above, the movable scroll (26) is configured to revolve eccentrically with respect to the drive shaft (17) by driving the drive shaft (17).
上記軸受部（34）の溝部（31）の内周面には、環状のシール部材（36）が密着するように配設されている。該溝部（31）は、図示しない通路を介して高圧空間（28）と連通している。これにより、溝部（31）の上記シール部材（36）に囲まれた空間（37b）は、高圧の冷媒ガスで満たされている。 An annular seal member (36) is disposed in close contact with the inner peripheral surface of the groove (31) of the bearing (34). The groove (31) communicates with the high-pressure space (28) via a passage (not shown). Thereby, the space (37b) surrounded by the sealing member (36) of the groove (31) is filled with the high-pressure refrigerant gas.
上記可動スクロール（26）の軸受部（34）内には、偏心部（18）と可動側平板部（26a）との間に油室（52）が形成されている。この油室（52）は、上述した給油路（51）と連通しており、給油ポンプ（49）で汲み上げられた冷凍機油で満たされている。 An oil chamber (52) is formed between the eccentric portion (18) and the movable side flat plate portion (26a) in the bearing portion (34) of the movable scroll (26). The oil chamber (52) communicates with the above-described oil supply passage (51) and is filled with the refrigerating machine oil pumped up by the oil supply pump (49).
このように、上記可動スクロール（26）には、上記油室（52）の冷凍機油や上記溝部（31）の空間（37b）の高圧冷媒の圧力が作用して、可動スクロール（26）が固定スクロール（22）側に向かって軸方向に押し付られるように構成されている。 Thus, the movable scroll (26) is fixed to the movable scroll (26) by the pressure of the refrigerating machine oil in the oil chamber (52) and the high pressure refrigerant in the space (37b) of the groove (31). It is configured to be pressed in the axial direction toward the scroll (22) side.
上記可動スクロール（26）は、上記可動側平板部（26a）の正面（26c）の外周部に、図１及び図２に示すように、円環状の凹部（72）が形成され、該凹部（72）に円環状のスラストプレート（70）が嵌合されている。そして、可動スクロール（26）は上記スラストプレート（70）を介して固定スクロール（22）の周縁部（22d）に支持されている。つまり、該周縁部（22d）は、固定スクロール（22）と一体形成された支持部材に構成されている。上記スラストプレート（70）は、可動スクロール（26）の荷重を受けて固定スクロール（22）の周縁部（22d）と摺接するように構成されている。 As shown in FIGS. 1 and 2, the movable scroll (26) has an annular recess (72) formed on the outer peripheral portion of the front surface (26c) of the movable flat plate portion (26a). 72) is fitted with an annular thrust plate (70). The movable scroll (26) is supported by the peripheral edge (22d) of the fixed scroll (22) via the thrust plate (70). That is, the peripheral edge portion (22d) is configured as a support member formed integrally with the fixed scroll (22). The thrust plate (70) is configured to be in sliding contact with the peripheral portion (22d) of the fixed scroll (22) under the load of the movable scroll (26).
そこで、本発明の特徴として、上記スラストプレート（70）の表面には、ダイヤモンドライクカーボン（以下、ＤＬＣという）のコート層（71）が、上記固定スクロール（22）の周縁部（22d）と摺接するように配置されている。具体的に、上記スラストプレート（70）は、例えば、ビッカース硬度（ＪＩＳ Ｚ２２４４−１９９８のビッカース硬さ試験による）が５４０で、板厚が０．４５７ｍｍに形成され、表面粗さＲａ（ＪＩＳ Ｂ ０６０１−２００１に規定されている輪郭曲線の算術平均高さＲａ）０．２未満となるように処理された表面に、プラズマＣＶＤ法により製造された水素濃度３０at％程度のＤＬＣのコート層（71）が層厚３μｍで形成されている。なお、上記スラストプレート（70）は、板厚が０．１ｍｍ以上かつ０．６ｍｍ以下であるものが好ましく、硬度がビッカース硬度２４０以上であるものが好ましく、さらにビッカース硬度が４００以上であるものがより好ましい。また、ＤＬＣの製法及び種類、コート層（71）の層厚は例示であって、特に限定されない。 Therefore, as a feature of the present invention, a coating layer (71) of diamond-like carbon (hereinafter referred to as DLC) is slid on the peripheral surface (22d) of the fixed scroll (22) on the surface of the thrust plate (70). It is arranged to touch. Specifically, the thrust plate (70) has, for example, a Vickers hardness (according to a Vickers hardness test of JIS Z2244-1998) of 540, a plate thickness of 0.457 mm, and a surface roughness Ra (JIS B 0601). The arithmetic average height Ra of the contour curve specified in 2001 is less than 0.2, and the DLC coating layer with a hydrogen concentration of about 30 at% produced by the plasma CVD method (71) Is formed with a layer thickness of 3 μm. The thrust plate (70) preferably has a thickness of 0.1 mm to 0.6 mm, preferably has a Vickers hardness of 240 or more, and further has a Vickers hardness of 400 or more. More preferred. Moreover, the manufacturing method and kind of DLC, and the layer thickness of the coat layer (71) are merely examples, and are not particularly limited.
なお、可動スクロール（26）の凹部（72）の深さは、上記スラストプレート（70）の板厚と上記コート層（71）の層厚とを合わせた厚み０．４６ｍｍと同じ大きさとなるように形成されている。これにより、図１及び図２（ｂ）に示すように、可動側ラップ（26b）の先端と固定側平板部（22a）の正面（22c）とが当接し、固定側ラップ（22b）の先端と可動側平板部（26a）の正面（26c）とが当接し合って、ラップ（22b,26b）先端部からの流体の漏れを防止している。 The depth of the concave portion (72) of the movable scroll (26) is as large as 0.46 mm, which is the combined thickness of the thrust plate (70) and the coat layer (71). Is formed. Thereby, as shown in FIG.1 and FIG.2 (b), the front-end | tip (22c) of a movable side wrap (26b) and the fixed side flat plate part (22a) contact | abut, and the front end of a fixed side wrap (22b) And the front surface (26c) of the movable side flat plate portion (26a) are in contact with each other to prevent fluid leakage from the tip of the wrap (22b, 26b).
−運転動作−
冷凍装置の冷媒回路では、冷媒が循環して蒸気圧縮式冷凍サイクルが行われる。その際、上記スクロール型圧縮機（1）は、蒸発器から低圧のガス冷媒を吸入して圧縮し、圧縮後の高圧のガス冷媒を凝縮器へ送り出す。
-Driving action-
In the refrigerant circuit of the refrigeration apparatus, the refrigerant circulates to perform a vapor compression refrigeration cycle. At that time, the scroll compressor (1) sucks and compresses the low-pressure gas refrigerant from the evaporator, and sends the compressed high-pressure gas refrigerant to the condenser.
具体的に、上記スクロール型圧縮機（1）では、圧縮機モータ（16）で発生した駆動力は、駆動軸（17）を介して可動スクロール（26）へ伝達される。圧縮機構（15）では、可動スクロール（26）の公転に伴って圧縮室（40）の容積が変化する。その結果、吸入管（19）を通って圧縮室（40）へ吸入された冷媒ガスが圧縮される。そして、この際、スラストプレート（70）は可動スクロール（26）に伴って公転するので、該スラストプレート（70）のＤＬＣのコート層（71）は、固定スクロール（22）の周縁部（22d）と摺動する。圧縮された冷媒ガスは、吐出孔（45）から吐出通路（42,43）を通って高圧空間（28）へ流入し、その後に吐出管（20）を通ってケーシング（10）の外部へ送り出される。 Specifically, in the scroll compressor (1), the driving force generated by the compressor motor (16) is transmitted to the movable scroll (26) via the drive shaft (17). In the compression mechanism (15), the volume of the compression chamber (40) changes with the revolution of the movable scroll (26). As a result, the refrigerant gas sucked into the compression chamber (40) through the suction pipe (19) is compressed. At this time, since the thrust plate (70) revolves along with the movable scroll (26), the DLC coat layer (71) of the thrust plate (70) is attached to the peripheral portion (22d) of the fixed scroll (22). And slide. The compressed refrigerant gas flows into the high-pressure space (28) from the discharge hole (45) through the discharge passage (42, 43), and then is sent out to the outside of the casing (10) through the discharge pipe (20). It is.
−スラストプレートの評価試験−
次に、上記スクロール型圧縮機（1）のスラストプレート（70）の硬度及び板厚の最適基準を設定するために行った評価試験について説明する。
-Thrust plate evaluation test-
Next, an evaluation test performed for setting the optimum standard of the hardness and thickness of the thrust plate (70) of the scroll compressor (1) will be described.
〈硬度評価試験〉
上述したように、上記スラストプレート（70）に形成されたＤＬＣのコート層（71）は、固定スクロール（22）と摺動するために、スラストプレート（70）とＤＬＣのコート層（71）との結合強度が弱い場合は、この摺動によってＤＬＣのコート層（71）が剥離して欠落してしまう虞がある。そこで、ＤＬＣのコート層（71）と適度な結合強度を有するスラストプレート（70）の硬度の基準を設定するために、硬度評価試験を行った。
<Hardness evaluation test>
As described above, since the DLC coat layer (71) formed on the thrust plate (70) slides with the fixed scroll (22), the thrust plate (70) and the DLC coat layer (71) When the bonding strength of the DLC is weak, there is a possibility that the DLC coat layer (71) is peeled off due to this sliding. Therefore, a hardness evaluation test was conducted in order to set a standard for the hardness of the DLC coat layer (71) and the thrust plate (70) having an appropriate bond strength.
本試験は、図３（ａ）に示すリング／ディスク試験片を用いて行った。この試験では、リングが固定スクロール（22）に対応し、ディスクがスラストプレート（70）に対応している。つまり、ディスクには、ＤＬＣのコート層が３μｍで形成されている。 This test was performed using a ring / disk test piece shown in FIG. In this test, the ring corresponds to the fixed scroll (22) and the disk corresponds to the thrust plate (70). In other words, the DLC coat layer is formed to 3 μm on the disk.
試験条件は、リングを０．５ｍ／ｓの一定速度で回転させ、該リングにその回転軸方向に沿ってディスクを押し付けた。そして、このディスクを押し付ける荷重を、０．１ＭＰａずつ５分毎に段階的に上昇させながら、各荷重におけるリングとディスクとの摺動面における摩擦係数を測定し、摩擦係数が急上昇したときの荷重を、ＤＬＣのコート層が剥離する限界面圧とした。つまり、この限界面圧が大きいほど、ＤＬＣのコート層が剥離しにくいということなので、結合強度が高いと評価する。なお、本試験は、大気中で潤滑油を介在させずに行った。 The test condition was that the ring was rotated at a constant speed of 0.5 m / s, and the disk was pressed against the ring along the direction of the rotation axis. Then, while increasing the load for pressing the disk in steps of 0.1 MPa every 5 minutes, the friction coefficient on the sliding surface between the ring and the disk at each load is measured, and the load when the friction coefficient suddenly increases Was the critical surface pressure at which the DLC coating layer peeled off. That is, the greater the critical surface pressure, the more difficult the DLC coat layer is to be peeled off. This test was conducted in the atmosphere without any lubricating oil.
本試験では、図３（ｂ）に示す４つのサンプルについて比較評価を行った。４つのサンプルでは、リングは、全てＦＣ２５０（ＪＩＳ Ｇ５５０１−１９９５による）を用いた。一方、ディスクの基材として、サンプルＡでは、ブルネル硬度（ＪＩＳ Ｚ２２４３−１９９８のブルネル硬さ試験による測定値）が１３０のＳ２５Ｃ（ＪＩＳ Ｇ４０５１−２００５による）の焼きならしを用い、サンプルＢでは、ブルネル硬度が２３０のＦＣ２５０を用い、サンプルＣがビッカース硬度が４００のＳ４５Ｃ（ＪＩＳ Ｇ４０５１−２００５による）の焼入れ焼戻しを用い、サンプルＤがＳＫＨ５１（ＪＩＳ Ｇ４４０３−２０００による）の焼入れ焼戻しを用いた。また、上記サンプルＡ及びＢのブルネル硬度は、ビッカース硬度を換算表（ＳＡＥ Ｊ ４１７による）により換算すると、それぞれ約１４０及び約２４０となる。つまり、サンプルＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄの順にビッカース硬度が低くなっている。 In this test, comparative evaluation was performed on the four samples shown in FIG. In four samples, all rings used FC250 (according to JIS G5501-1995). On the other hand, in Sample A, the normalization of S25C (according to JIS G4051-2005) having a Brunel hardness (measured by Brunel hardness test of JIS Z2243-1998) of 130 is used as a base material of the disk. FC250 with Brunel hardness of 230 was used, S45C (according to JIS G4051-2005) with a sample V of 400 was used, and D was tempered with SKH51 (according to JIS G4403-2000). The Brunel hardness of Samples A and B is about 140 and about 240, respectively, when the Vickers hardness is converted using a conversion table (according to SAE J 417). That is, the Vickers hardness decreases in the order of samples A, B, C, and D.
試験結果は、サンプルＡが０．５ＭＰａ、サンプルＢが１．２ＭＰａ、サンプルＣが１．４ＭＰａ、サンプルＤが１．４ＭＰａとなった。これにより、ビッカース硬度が高くなるにつれて、限界面圧が高くなっていることがわかる。また、ブルネル硬度２３０（ビッカース硬度２４０）以上では、限界面圧の上昇は緩やかとなった。このように、スラストプレート（70）のビッカース硬度が高くすることによりコート層（71）との結合強度が徐々に高くなり、特に、ビッカース硬度が２４０以上となると、限界面圧は１．２ＭＰａを超え、適度な結合強度が確保されるということがわかった。また、ビッカース硬度４００以上では、限界面圧１．４ＭＰａとなり、結合強度が非常に強いということがわかった。よって、スラストプレート（70）の硬度基準として、ビッカース硬度２４０以上と設定し、さらに、最適硬度基準として、ビッカース硬度４００以上と設定した。 The test results were 0.5 MPa for sample A, 1.2 MPa for sample B, 1.4 MPa for sample C, and 1.4 MPa for sample D. This shows that the critical surface pressure increases as the Vickers hardness increases. In addition, when the Brunel hardness is 230 (Vickers hardness 240) or more, the increase in the critical surface pressure is moderate. Thus, by increasing the Vickers hardness of the thrust plate (70), the bond strength with the coat layer (71) is gradually increased. In particular, when the Vickers hardness is 240 or more, the limit surface pressure is 1.2 MPa. It was found that an appropriate bond strength was secured. It was also found that when the Vickers hardness was 400 or more, the critical surface pressure was 1.4 MPa, and the bond strength was very strong. Therefore, the Vickers hardness of 240 or more was set as the hardness standard of the thrust plate (70), and the Vickers hardness of 400 or more was set as the optimum hardness standard.
なお、ディスクの基材には、硬度がブルネル硬度及びビッカース硬度によって表される基材を用いたが、ロックウェル硬度（ＪＩＳ Ｚ２２４５−１９９８によるロックウェル硬さ試験の測定値）で表されるものであってもよく、その場合は、ビッカース硬度２４０以上に対応するロックウェル硬度が２０以上であるものを用いることが好ましい。 In addition, although the base material whose hardness is represented by Brunel hardness and Vickers hardness was used as the base material of the disk, it is represented by Rockwell hardness (measured value of Rockwell hardness test according to JIS Z2245-1998). In that case, it is preferable to use one having a Rockwell hardness of 20 or more corresponding to a Vickers hardness of 240 or more.
〈板厚評価試験〉
上述したように、上記スラストプレート（70）は、可動スクロール（26）の公転に伴って回転するので、板厚が薄い場合は、可動スクロール（26）の公転に伴う撓みに対応して安定的に回転するが、機械的強度が弱くなるために割れてしまう場合がある。一方、板厚が厚い場合は、機械的強度が強くなるために割れることはないが、可動スクロール（26）の公転に伴う撓みに対応できないために、可動スクロール（26）と歪みが生じて、可動スクロール（26）の回転の信頼性が低下する虞がある。そこで、適度な機械的強度及び可動スクロール（26）の公転に伴う撓みに対応できる適度な柔軟性を有するスラストプレート（70）の板厚の基準を設定するために、板厚評価試験を行った。
<Thickness evaluation test>
As described above, the thrust plate (70) rotates as the movable scroll (26) revolves. Therefore, when the plate thickness is thin, the thrust plate (70) is stable corresponding to the bending associated with the revolving of the movable scroll (26). However, it may break due to weak mechanical strength. On the other hand, if the plate thickness is thick, it will not crack because the mechanical strength is strong, but because it can not cope with the deflection accompanying the revolution of the movable scroll (26), distortion with the movable scroll (26), There is a possibility that the reliability of rotation of the movable scroll (26) may be lowered. Therefore, a plate thickness evaluation test was conducted to set a standard for the plate thickness of the thrust plate (70) having an appropriate mechanical strength and an appropriate flexibility that can cope with the bending accompanying the revolution of the movable scroll (26). .
具体的に、上記スクロール型圧縮機（1）とほぼ同じ構成であって、図４（ａ）に示すように、スラストプレート（70）の板厚がそれぞれ異なる２つの圧縮機Ａ及びＢを用いて比較評価を行った。上記圧縮機Ａには、板厚０．４５７ｍｍのスラストプレート（70）を用い、上記圧縮機Ｂには、板厚０．６３５ｍｍのスラストプレート（70）を用いた。また、圧縮機Ａ及びＢのスラストプレート（70）は、日立金属株式会社製のＰＫ材（鉄９８％以上、炭素約１％を含む高炭素鋼であって、ビッカース硬度が４８５〜６３０である）から構成され、表面粗さＲａが０．２未満となるように処理され、ＤＬＣのコート層（71）が３μｍの厚みで形成されている。 Specifically, two compressors A and B having substantially the same configuration as the scroll compressor (1) and different in thickness of the thrust plate (70) are used as shown in FIG. 4 (a). Comparative evaluation. For the compressor A, a thrust plate (70) having a plate thickness of 0.457 mm was used, and for the compressor B, a thrust plate (70) having a plate thickness of 0.635 mm was used. The thrust plates (70) of the compressors A and B are PK materials (high-carbon steel containing 98% or more of iron and about 1% of carbon, having a Vickers hardness of 485 to 630, manufactured by Hitachi Metals, Ltd. ), The surface roughness Ra is processed to be less than 0.2, and the DLC coat layer (71) is formed to a thickness of 3 μm.
試験は、上記圧縮機Ａ及びＢを上記スクロール型圧縮機（1）と同じ運転動作で運転させ、冷媒回路の冷媒としてＲ４１０Ａを用い、潤滑油としてエーテル油を用いて行った。また、圧縮機の吸入圧力を１．２ＭＰａ、吐出圧力を４．２ＭＰａ、吐出温度６０〜８０℃とし、駆動軸の回転数２５ｒｐｍで１０分間運転した後１０分間運転を停止し、この運転の発停の繰り返しを計４００時間行った。 The test was performed by operating the compressors A and B in the same operation as the scroll compressor (1), using R410A as the refrigerant in the refrigerant circuit, and using ether oil as the lubricating oil. In addition, the compressor suction pressure is 1.2 MPa, the discharge pressure is 4.2 MPa, the discharge temperature is 60 to 80 ° C., the drive shaft is operated for 10 minutes at 25 rpm, and then the operation is stopped for 10 minutes. The stop was repeated for a total of 400 hours.
図４（ａ）は、本試験の試験結果を示した表である。ここで、圧縮機入力は、従来のＤＬＣのコート層（71）のないスラストプレート（70）を備えた圧縮機の入力に対する入力比を示している。圧縮機入力は、圧縮機Ａ及びＢともに９５％となった。これにより、ＤＬＣのコート層（71）を設けたことにより、スラストプレート（70）と固定スクロール（22）との摺動性が向上して可動スクロール（26）の公転運動が円滑になったことがわかる。 FIG. 4A is a table showing the test results of this test. Here, the compressor input indicates an input ratio with respect to an input of a compressor having a thrust plate (70) having no DLC coating layer (71). The compressor input was 95% for both compressors A and B. As a result, by providing the DLC coat layer (71), the sliding property between the thrust plate (70) and the fixed scroll (22) was improved, and the revolving motion of the movable scroll (26) was smooth. I understand.
一方、圧縮機Ａにおいては、スラストプレート（70）のＤＬＣのコート層（71）の剥離が確認されなかったが、圧縮機Ｂは部分的に剥離が確認された。図４（ｂ）は、本試験後の圧縮機Ｂのスラストプレート（70）をＤＬＣのコート層（71）側から撮影した拡大写真であるが、ＤＬＣのコート層（71）が部分的に剥離し、スラストプレート（70）の表面が露出していることが確認される。このように、スラストプレート（70）の板厚が０．６ｍｍを超えるとＤＬＣのコート層（71）の剥離が生じるのは、板厚が厚くなることにより可動スクロール（26）の公転運動に伴って柔軟に撓むことができなくなるので、結果的に固定スクロール（22）の周縁部（22d）との摺動が安定しなくなるためであると考えられる。 On the other hand, in the compressor A, peeling of the DLC coat layer (71) of the thrust plate (70) was not confirmed, but in the compressor B, peeling was partially confirmed. Fig. 4 (b) is an enlarged photograph of the thrust plate (70) of the compressor B after this test taken from the DLC coating layer (71) side, with the DLC coating layer (71) partially peeled off. It is confirmed that the surface of the thrust plate (70) is exposed. Thus, when the plate thickness of the thrust plate (70) exceeds 0.6 mm, the DLC coat layer (71) is peeled off due to the revolving motion of the movable scroll (26) due to the increase in plate thickness. This is considered to be because the sliding with the peripheral portion (22d) of the fixed scroll (22) becomes unstable as a result.
なお、本試験では、圧縮機Ｂの圧縮機入力は、圧縮機Ａと共に９５％であったが、本試験をさらに長時間継続すれば、スラストプレート（70）のコート層（71）が完全に剥がれると考えられ、その場合は、圧縮機の入力は１００％となって摺動性向上の効果を示さなくなると考えられる。 In this test, the compressor input of the compressor B was 95% together with the compressor A. However, if the test is continued for a longer time, the coat layer (71) of the thrust plate (70) is completely removed. In that case, it is considered that the input of the compressor becomes 100% and the effect of improving the slidability is not exhibited.
このように、スラストプレート（70）の板厚は０．６ｍｍ以下であることが好ましい。一方、スラストプレート（70）の板厚は、可動スクロール（26）の回転に耐えうる機械的強度を有している必要があり、そのためには、０．１ｍｍ以上であることが好ましい。以上より、板厚の基準は、０．１ｍｍ以上であり、０．６ｍｍ以下であることが好ましい。 Thus, the thickness of the thrust plate (70) is preferably 0.6 mm or less. On the other hand, the thickness of the thrust plate (70) needs to have a mechanical strength that can withstand the rotation of the movable scroll (26), and for that purpose, it is preferably 0.1 mm or more. From the above, the standard of the plate thickness is 0.1 mm or more and preferably 0.6 mm or less.
−ＤＬＣの摺動性評価試験−
次に、スラストプレート（70）に形成したＤＬＣのコート層（71）の摺動性の評価試験について説明する。
-DLC slidability evaluation test-
Next, an evaluation test of the slidability of the DLC coat layer (71) formed on the thrust plate (70) will be described.
本試験は、上記硬度評価試験と同様に、図３（ａ）に示すリング／ディスク試験片を用いて行った。この試験においても、リングが固定スクロール（22）に対応してＦＣ２５０からなり、ディスクがスラストプレート（70）に対応している。 This test was carried out using the ring / disk test piece shown in FIG. 3A in the same manner as the hardness evaluation test. Also in this test, the ring is made of FC250 corresponding to the fixed scroll (22), and the disk corresponds to the thrust plate (70).
試験条件は、リングを１ｍ／ｓの一定速度で回転させ、該リングにその回転軸方向に沿ってディスクを荷重０．９ＭＰａで押し付けた。これにより、図３（ａ）において、リングの上部とディスクの下部とが摺動する。そして、該リングにかかる摩擦トルクから、該リングとディスクとの摺動面における摩擦係数を測定した。なお、本試験は、冷媒Ｒ４１０Ａと潤滑油である出光興産株式会社製のＦＶＣ４６Ｄ（エーテル油）とを６５：３５に混合した雰囲気中で行った。 The test condition was that the ring was rotated at a constant speed of 1 m / s, and the disk was pressed against the ring along the rotational axis direction with a load of 0.9 MPa. Thereby, in FIG. 3A, the upper part of the ring and the lower part of the disk slide. And the friction coefficient in the sliding surface of this ring and a disk was measured from the friction torque concerning this ring. In addition, this test was done in the atmosphere which mixed refrigerant | coolant R410A and FVC46D (ether oil) by Idemitsu Kosan Co., Ltd. which is lubricating oil at 65:35.
ディスクには、図５に示すように、サンプルａ、ｂ、ｃの３つのサンプルを用いた。具体的に、サンプルａは、ＦＣ２５０からなるものを用い、サンプルｂが、ＦＣ２５０からなる基材にＤＬＣのコート層を層厚３μｍとなるように形成したものを用い、サンプルｃが、ＳＫＨ５１からなる基材にＤＬＣのコート層を層厚３μｍとなるように形成したものを用いた。つまり、サンプルａは、スラストプレート（70）にＤＬＣのコート層（71）が形成されていない従来のスクロール型圧縮機に対応し、サンプルｂ及びサンプルｃは、スラストプレート（70）にＤＬＣのコート層（71）が形成された本発明のスクロール型圧縮機（1）に対応している。なお、サンプルｂの基材であるＦＣ２５０は、ブルネル硬度が２３０であり、サンプルｃの基材であるＳＫＨ５１は、ビッカース硬度が８００であり、何れもビッカース硬度が２４０以上である。 As shown in FIG. 5, three samples a, b, and c were used for the disc. Specifically, sample a is composed of FC250, sample b is composed of a base material composed of FC250 and a DLC coating layer is formed to a thickness of 3 μm, and sample c is composed of SKH51. A substrate in which a DLC coating layer was formed to a thickness of 3 μm was used. That is, sample a corresponds to a conventional scroll compressor in which the DLC coating layer (71) is not formed on the thrust plate (70), and the samples b and c are coated with the DLC on the thrust plate (70). This corresponds to the scroll compressor (1) of the present invention in which the layer (71) is formed. Note that FC250, which is the base material of sample b, has a Brunel hardness of 230, and SKH51, which is the base material of sample c, has a Vickers hardness of 800, both of which have a Vickers hardness of 240 or more.
試験結果は、図５に示すように、サンプルａが０．０６、サンプルｂ及びサンプルｃが０．０３となった。これにより、ＤＬＣのコート層を設けることにより、摺動性が向上することがわかった。 As shown in FIG. 5, the test results were 0.06 for sample a, and 0.03 for sample b and sample c. Thus, it was found that the slidability was improved by providing the DLC coat layer.
−前提技術の効果−
上記スクロール型圧縮機（1）は、可動側平板部（26a）の正面（26c）の外周部に設けた凹部（72）にスラストプレート（70）を配置し、該スラストプレート（70）に固定スクロール（22）の周縁部（22d）と摺接するようにコート層（71）を形成したために、スラストプレート（70）とコート層（71）を介して摺接する固定スクロール（22）の周縁部（22d）との摺動性及び耐摩耗性が向上する。これにより、可動スクロール（26）が、スラストプレート（70）を介して固定スクロール（22）の周縁部（22d）に支持されて円滑に公転運動を行うことができるので、機器としての信頼性が向上する。
−Effects of prerequisite technologies−
The scroll compressor (1) has a thrust plate (70) disposed in a recess (72) provided on the outer periphery of the front surface (26c) of the movable plate (26a), and is fixed to the thrust plate (70). Since the coat layer (71) is formed so as to be in sliding contact with the peripheral portion (22d) of the scroll (22), the peripheral portion of the fixed scroll (22) in sliding contact with the thrust plate (70) via the coat layer (71) ( Slidability and wear resistance with 22d) are improved. As a result, the movable scroll (26) is supported by the peripheral edge (22d) of the fixed scroll (22) via the thrust plate (70) and can smoothly revolve. improves.
また、上記スクロール型圧縮機（1）では、可動スクロール（26）が固定スクロール（22）側に向かって押圧されるために、可動スクロール（26）のスラストプレート（70）と固定スクロール（22）とが、厳しい摺動条件で摺動することから、この摺動性及び耐摩耗性がより顕著に向上する。 In the scroll compressor (1), since the movable scroll (26) is pressed toward the fixed scroll (22), the thrust plate (70) of the movable scroll (26) and the fixed scroll (22) However, since sliding is performed under severe sliding conditions, the slidability and wear resistance are significantly improved.
また、可動側平板部（26a）の表面（26c）に上記凹部（72）を形成したために、該凹部（72）にスラストプレート（70）が嵌合して安定的に支持されるので、可動スクロール（26）の回転中に、スラストプレート（70）の位置がずれることがない。また、この凹部（72）の深さを、スラストプレート（70）の板厚とコート層（71）の層厚とを合わせた厚さである０．４６ｍｍとしているので、ラップ（22b,26b）先端部からの冷媒の漏れを防止することができる。 In addition, since the concave portion (72) is formed on the surface (26c) of the movable flat plate portion (26a), the thrust plate (70) is fitted into the concave portion (72) and is stably supported. The position of the thrust plate (70) does not shift during the rotation of the scroll (26). The depth of the recess (72) is 0.46 mm, which is the combined thickness of the thrust plate (70) and the coat layer (71), so that the wrap (22b, 26b) Leakage of refrigerant from the tip can be prevented.
また、上記スラストプレート（70）は、ビッカース硬度２４０以上であるために、ダイヤモンドライクカーボンからなるコート層（71）を、スラストプレート（70）に確実に密着させることができるので、可動スクロール（26）の公転時に、コート層（71）が剥離して欠落することを防止することができる。 In addition, since the thrust plate (70) has a Vickers hardness of 240 or more, the coating layer (71) made of diamond-like carbon can be securely adhered to the thrust plate (70). ), The coating layer (71) can be prevented from peeling off and missing.
また、上記スラストプレート（70）は、板厚が０．１ｍｍ以上でかつ０．６ｍｍ以下であるために、プレートとしての適度な強度と可動スクロール（26）の公転による撓みに対応できる柔軟性を有しているので、可動スクロール（26）の公転により、スラストプレート（70）が割れることなく安定的に回転することができることから、ダイヤモンドライクカーボンのコート層（71）が剥離して欠落することがない。 In addition, since the thrust plate (70) has a plate thickness of 0.1 mm or more and 0.6 mm or less, the thrust plate (70) has an appropriate strength as a plate and a flexibility that can cope with the bending due to the revolution of the movable scroll (26). As a result, the revolution of the movable scroll (26) allows the thrust plate (70) to rotate stably without cracking, so that the diamond-like carbon coat layer (71) is peeled off and missing. There is no.
−前提技術の変形例１−
前提技術の変形例１は、上記前提技術が可動側平板部（26a）の正面（26c）の外周部に円環状の凹部（72）を形成し、該円環状の凹部（72）に円環状のスラストプレート（70）を設けたことに代わり、図６（ａ）に示すように、可動側平板部（26a）の正面（26c）において、外周部から可動側ラップ（26b）の最外周部近傍に対応する位置に環状のスラストプレート（70）を設け、該スラストプレート（70）にコート層（71）を形成したものである。つまり、前提技術よりスラストプレート（70）は大きく形成されている。また、可動側平板部（26a）には、該スラストプレート（70）に対応する凹部（72）が形成されている。
-Modification of prerequisite technology-
Modification 1 of the base technology is such that the base technology forms an annular recess (72) in the outer peripheral portion of the front surface (26c) of the movable flat plate portion (26a), and the annular recess (72) has an annular shape. As shown in FIG. 6A, in the front surface (26c) of the movable side flat plate portion (26a), the outermost peripheral portion of the movable side wrap (26b) is replaced with the thrust plate (70). An annular thrust plate (70) is provided at a position corresponding to the vicinity, and a coat layer (71) is formed on the thrust plate (70). That is, the thrust plate (70) is formed larger than the base technology. In addition, a concave portion (72) corresponding to the thrust plate (70) is formed in the movable side flat plate portion (26a).
このように、スラストプレート（70）をより大きく形成したことにより、スラストプレート（70）が可動スクロール（26）の荷重をより確実に支持することができると共に、固定スクロール（22）の周縁部（22d）と摺接するＤＬＣのコート層（71）の面積も大きくなるので、摺動性及び耐摩耗性がさらに向上する。 Thus, by forming the thrust plate (70) larger, the thrust plate (70) can more reliably support the load of the movable scroll (26), and the peripheral portion of the fixed scroll (22) ( Since the area of the DLC coat layer (71) in sliding contact with 22d) is also increased, the slidability and wear resistance are further improved.
その他の構成、作用及び効果は、前提技術と同じである。 Other configurations, operations, and effects are the same as those of the base technology.
《実施形態１》
次に、本発明の実施形態１について説明する。
Embodiment 1
Next, Embodiment 1 of the present invention will be described.
実施形態１は、図６（ｂ）に示すように、可動側平板部（26a）の正面（26c）全体にスラストプレート（70）を設けたものである。つまり、該スラストプレート（70）は、可動側平板部（26a）に対応する円板状に形成される一方、可動側ラップ（26b）を貫通させる渦巻き状の孔部（70a）を備えている。そして、該孔部（70a）に可動側ラップ（26b）を貫通させて可動側平板部（26a）に載置されている。また、本実施形態では、可動側平板部（26a）に、スラストプレート（70）を嵌合させるための凹部（72）が設けられていない。 In the first embodiment, as shown in FIG. 6B, a thrust plate (70) is provided on the entire front surface (26c) of the movable flat plate portion (26a). That is, the thrust plate (70) is formed in a disc shape corresponding to the movable side flat plate portion (26a), and has a spiral hole portion (70a) that penetrates the movable side wrap (26b). . The movable side wrap (26b) penetrates through the hole (70a) and is placed on the movable side flat plate part (26a). Moreover, in this embodiment, the recessed part (72) for fitting a thrust plate (70) is not provided in the movable side flat plate part (26a).
本実施形態では、上記スラストプレート（70）が、ＤＬＣのコート層（71）を介して固定スクロール（22）の周縁部（22d）に加えて固定側ラップ（22b）の先端とも摺接するので、スラストプレート（70）と固定スクロール（22）の摺動性及び耐摩耗性がさらに向上し、可動スクロール（26）は、より円滑に公転することができる。また、スラストプレート（70）は、孔部（70a）に可動側ラップ（26b）を貫通させることにより、可動側ラップ（26b）に固定されて、可動スクロール（26）の公転運動中に位置がずれることがない。 In the present embodiment, the thrust plate (70) is in sliding contact with the front end of the fixed side wrap (22b) in addition to the peripheral portion (22d) of the fixed scroll (22) via the DLC coat layer (71). The slidability and wear resistance of the thrust plate (70) and the fixed scroll (22) are further improved, and the movable scroll (26) can revolve more smoothly. The thrust plate (70) is fixed to the movable wrap (26b) by passing the movable wrap (26b) through the hole (70a), and the thrust plate (70) is positioned during the revolving motion of the movable scroll (26). There is no deviation.
その他の構成、作用及び効果は、前提技術と同じである。 Other configurations, operations, and effects are the same as those of the base technology.
《前提技術の変形例２》
前提技術の変形例２は、図７に示すように、可動側平板部（26a）には、スラストプレート（70）を設けず、固定スクロール（22）の周縁部（22d）の正面（22f）に環状の凹部（72）を形成し、該凹部（72）にスラストプレート（70）を設けたものである。そして、スラストプレート（70）には、可動側平板部（26a）の正面（26c）と摺接するようにコート層（71）が形成されている。
<< Modification 2 of Premise Technology >>
As shown in FIG. 7, in the second modification of the base technology, the movable plate (26a) is not provided with a thrust plate (70), and the front surface (22f) of the peripheral edge (22d) of the fixed scroll (22). An annular recess (72) is formed in the recess, and a thrust plate (70) is provided in the recess (72). A coating layer (71) is formed on the thrust plate (70) so as to be in sliding contact with the front surface (26c) of the movable side flat plate portion (26a).
本変形例では、スラストプレート（70）とコート層（71）を介して摺接する可動スクロール（26）の可動側平板部（26a）との摺動性及び耐摩耗性が向上する。これにより、上記可動スクロール（26）は、上記スラストプレート（70）を介して固定スクロール（22）に支持されて円滑に公転する。 In this modification, the slidability and wear resistance between the thrust plate (70) and the movable-side flat plate portion (26a) of the movable scroll (26) that is in sliding contact with the coat layer (71) are improved. Thus, the movable scroll (26) is smoothly revolved while being supported by the fixed scroll (22) via the thrust plate (70).
なお、該凹部（72）及びスラストプレート（70）は、円環状に形成されていてもよいし、周縁部（22d）の正面（22f）全体に形成してもよい。 The concave portion (72) and the thrust plate (70) may be formed in an annular shape, or may be formed on the entire front surface (22f) of the peripheral edge portion (22d).
その他の構成、作用及び効果は、前提技術と同じである。 Other configurations, operations, and effects are the same as those of the base technology.
《前提技術の変形例３》
前提技術の変形例３は、図８に示すように、固定スクロール（22）及び可動スクロール（26）の両方に、スラストプレート（70）を設けたものである。
<< Third Modification of Premise Technology >>
As shown in FIG. 8, the third modification of the base technology is such that a thrust plate (70) is provided on both the fixed scroll (22) and the movable scroll (26).
具体的に、固定スクロール（22）には、前提技術の変形例２のように、周縁部（22d）にＤＬＣのコート層（71）を備えたスラストプレート（70）が設けられている。一方、可動スクロール（26）には、前提技術のように、可動側平板部（26a）にＤＬＣのコート層（71）を備えたスラストプレート（70）が設けられている。つまり、各コート層（71）は、各スラストプレート（70）の摺接面に形成され、固定スクロール（22）のスラストプレート（70）と可動スクロール（26）のスラストプレート（70）とは、互いのコート層（71）を介して摺接する。 Specifically, the fixed scroll (22) is provided with a thrust plate (70) having a DLC coat layer (71) on the peripheral edge (22d) as in the second modification of the base technology. On the other hand, the movable scroll (26) is provided with a thrust plate (70) having a DLC coating layer (71) on the movable flat plate portion (26a) as in the base technology. That is, each coat layer (71) is formed on the sliding contact surface of each thrust plate (70), and the thrust plate (70) of the fixed scroll (22) and the thrust plate (70) of the movable scroll (26) are: They are in sliding contact with each other through the coat layers (71).
本変形例３では、コート層（71）同士が摺接するために、可動スクロール（26）は、２つのスラストプレート（70）を介して支持部材（22d,24）に支持されて、さらに円滑に公転することができる。 In the third modification , since the coat layers (71) are in sliding contact with each other, the movable scroll (26) is supported by the support members (22d, 24) via the two thrust plates (70), thereby further smoothly. Can revolve.
なお、上記固定スクロール（22）のスラストプレート（70）は、周縁部（22d）の正面（22f）全体に設けてもよい。また、上記可動スクロール（26）のスラストプレート（70）は、前提技術の変形例１のような環状に形成してもよいし、実施形態１のように可動側平板部（26a）の正面（26c）全体に設けてもよい。 The thrust plate (70) of the fixed scroll (22) may be provided on the entire front surface (22f) of the peripheral edge portion (22d). Further, the thrust plate (70) of the movable scroll (26) may be formed in an annular shape as in the first modification of the base technology, or the front side (26a) of the movable side flat plate portion (26a) as in the first embodiment ( 26c) May be provided throughout.
その他の構成、作用及び効果は、前提技術と同じである。 Other configurations, operations, and effects are the same as those of the base technology.
《参考例》
参考例は、図９に示すスクロール型圧縮機（1）である。該スクロール型圧縮機（1）は、前提技術と同様に、冷凍装置の冷媒回路に設けられて、流体であるガス冷媒を圧縮するために用いられる。
《Reference example》
A reference example is the scroll compressor (1) shown in FIG. The scroll compressor (1) is provided in the refrigerant circuit of the refrigeration apparatus, and is used to compress the gas refrigerant that is a fluid, as in the base technology.
図９に示すように、スクロール型圧縮機（1）のケーシング（10）内部には、上方より順に、圧縮機構（15）と圧縮機モータ（16）と下部軸受（39）とが収容されている。上記圧縮機構（15）と圧縮機モータ（16）とは、上下方向に延在する駆動軸（17）で連結されている。また、上記圧縮機構（15）は、その下部にフレーム（24）を備えている。 As shown in FIG. 9, a compression mechanism (15), a compressor motor (16), and a lower bearing (39) are accommodated in the casing (10) of the scroll compressor (1) in order from above. Yes. The compression mechanism (15) and the compressor motor (16) are connected by a drive shaft (17) extending in the vertical direction. The compression mechanism (15) includes a frame (24) at the lower part thereof.
本参考例では、上記前提技術と異なり、ケーシング（10）内の下方が低圧空間（29）となり、上方が高圧空間（28）となる。該低圧空間（29）及び高圧空間（28）は、後述するように、固定スクロール（22）によって区画されている。また、ケーシング（10）の胴部下方には、吸入管（19）が、低圧空間（29）に開口して接合され、ケーシングの胴部上方には、吐出管（20）が、高圧空間（28）に開口して接合されている。 In the present reference example, unlike the base technology, the lower side in the casing (10) is the low pressure space (29) and the upper side is the high pressure space (28). The low pressure space (29) and the high pressure space (28) are partitioned by a fixed scroll (22), as will be described later. In addition, a suction pipe (19) is opened and joined to the low pressure space (29) below the trunk of the casing (10), and a discharge pipe (20) is connected to the high pressure space (above the trunk of the casing (10). 28) Open and joined.
駆動軸（17）は、主軸部（17a）と鍔部（47）と偏心部（18）とを備えている。鍔部（47）は、主軸部（17a）の上端に形成されており、主軸部（17a）よりも大径の円板状に形成されている。一方、偏心部（18）は、鍔部（47）の上面に突設されている。この偏心部（18）は、主軸部（17a）よりも小径の円柱状となっており、その軸心が主軸部（17a）の軸心に対して偏心している。 The drive shaft (17) includes a main shaft portion (17a), a flange portion (47), and an eccentric portion (18). The flange portion (47) is formed at the upper end of the main shaft portion (17a), and is formed in a disk shape having a larger diameter than the main shaft portion (17a). On the other hand, the eccentric part (18) protrudes from the upper surface of the flange part (47). The eccentric portion (18) has a cylindrical shape with a smaller diameter than the main shaft portion (17a), and the shaft center is eccentric with respect to the shaft center of the main shaft portion (17a).
駆動軸（17）の主軸部（17a）は、圧縮機構（15）のフレーム（24）を貫通し、ころ軸受（48）を介してフレーム（24）の上部軸受（32）に支持されている。また、駆動軸（17）の鍔部（47）及び偏心部（18）は、フレーム（24）よりも上方に位置している。 The main shaft portion (17a) of the drive shaft (17) passes through the frame (24) of the compression mechanism (15) and is supported by the upper bearing (32) of the frame (24) via the roller bearing (48). . Further, the flange portion (47) and the eccentric portion (18) of the drive shaft (17) are located above the frame (24).
駆動軸（17）には、スライドブッシュ（25）が取り付けられている。スライドブッシュ（25）は、円筒部（21）とバランスウェイト部（27）とを備え、鍔部（47）の上に載置られている。スライドブッシュ（25）の円筒部（21）には、駆動軸（17）の偏心部（18）が軸受メタルで（80）を介して回転自在に挿入されている。 A slide bush (25) is attached to the drive shaft (17). The slide bush (25) includes a cylindrical portion (21) and a balance weight portion (27), and is placed on the flange portion (47). In the cylindrical part (21) of the slide bush (25), an eccentric part (18) of the drive shaft (17) is rotatably inserted through a bearing metal (80).
下部軸受（39）は、ケーシング（10）内の下方に位置している。また、下部軸受（39）は、ボルトによってフレーム（24）に固定されている。そして、下部軸受（39）は、玉軸受（46）を介して駆動軸（17）の主軸部（17a）を支持している。 The lower bearing (39) is located below the casing (10). The lower bearing (39) is fixed to the frame (24) with bolts. The lower bearing (39) supports the main shaft portion (17a) of the drive shaft (17) via the ball bearing (46).
圧縮機構（15）は、固定スクロール（22）と可動スクロール（26）とを備えている。 The compression mechanism (15) includes a fixed scroll (22) and a movable scroll (26).
可動スクロール（26）は、可動側平板部（26a）、可動側ラップ（26b）、及び軸受部（34）を備えている。該軸受部（34）には、スライドブッシュ（25）の円筒部（21）が挿入されている。つまり、可動スクロール（26）は、スライドブッシュ（25）を介して駆動軸（17）の偏心部（18）に係合している。 The movable scroll (26) includes a movable side flat plate portion (26a), a movable side wrap (26b), and a bearing portion (34). The cylindrical portion (21) of the slide bush (25) is inserted into the bearing portion (34). That is, the movable scroll (26) is engaged with the eccentric part (18) of the drive shaft (17) via the slide bush (25).
可動スクロール（26）は、スラストプレート（70）を介してフレーム（24）の上に載置されている。つまり、上記可動スクロール（26）は、スラストプレート（70）を介してフレーム（24）に支持され、該フレーム（24）は支持部材に構成されている。上記スラストプレート（70）は、円環状に形成されて、フレーム（24）の上面（24a）に形成された円環状の凹部（72）に設けられ、上面が可動側平板部（26a）の背面（26d）に摺接している。 The movable scroll (26) is placed on the frame (24) via the thrust plate (70). That is, the movable scroll (26) is supported by the frame (24) via the thrust plate (70), and the frame (24) is configured as a support member. The thrust plate (70) is formed in an annular shape and provided in an annular recess (72) formed in the upper surface (24a) of the frame (24), and the upper surface is the back surface of the movable flat plate portion (26a). (26d) is in sliding contact.
固定スクロール（22）は、固定側平板部（22a）と、固定側ラップ（22b）と、周縁部（22d）とを備えている。上記固定スクロール（22）は、周縁部（22d）が、固定側平板部（22a）の周縁部分から下方へ向かって延びる壁状に形成され、該周縁部（22d）の下端がフレーム（24）に当接する状態でボルトによってフレーム（24）に固定されている。さらに、上記固定スクロール（22）は、その周縁部（22d）がケーシング（10）と密着することで、ケーシング（10）内を高圧空間（28）と低圧空間（29）とに仕切っている。 The fixed scroll (22) includes a fixed side flat plate portion (22a), a fixed side wrap (22b), and a peripheral edge portion (22d). The fixed scroll (22) has a peripheral edge portion (22d) formed in a wall shape extending downward from the peripheral edge portion of the fixed-side flat plate portion (22a), and the lower end of the peripheral edge portion (22d) is the frame (24). It is fixed to the frame (24) by bolts in a state of abutting on the frame. Further, the fixed scroll (22) has its peripheral portion (22d) in close contact with the casing (10), thereby partitioning the casing (10) into a high pressure space (28) and a low pressure space (29).
そして、圧縮機構（15）では、上記各平板部（22a,26a）及び各ラップ（22b,26b）との間に圧縮室（40）が区画形成されている。このようにして、可動側平板部（26a）の上方には、圧縮室（40）が形成される一方、可動側平板部（26a）の背面（26d）側は、低圧空間となり、可動スクロール（26）の可動側平板部（26a）には、フレーム（24）側に向かって押し付けられるように構成されている。これにより、可動スクロール（26）は、上記スラストプレート（70）を介してフレーム（24）に支持されて、該スラストプレート（70）の上面と摺接しながら公転運動を行うように構成されている。 In the compression mechanism (15), a compression chamber (40) is defined between the flat plate portions (22a, 26a) and the laps (22b, 26b). In this way, the compression chamber (40) is formed above the movable side flat plate portion (26a), while the back surface (26d) side of the movable side flat plate portion (26a) becomes a low pressure space, and the movable scroll ( The movable side flat plate portion (26a) of 26) is configured to be pressed toward the frame (24) side. Accordingly, the movable scroll (26) is supported by the frame (24) via the thrust plate (70), and is configured to perform a revolving motion while being in sliding contact with the upper surface of the thrust plate (70). .
そこで、上記スラストプレート（70）の上面には、可動側平板部（26a）の背面（26d）と摺接するように、ＤＬＣのコート層（71）が形成されている。 Therefore, a DLC coat layer (71) is formed on the upper surface of the thrust plate (70) so as to be in sliding contact with the back surface (26d) of the movable flat plate portion (26a).
本参考例では、上記スラストプレート（70）が、ＤＬＣのコート層（71）を介して上記可動側平板部（26a）の背面（26d）と摺接するようにしたために、上記スラストプレート（70）と上記可動側平板部（26a）との摺動性及び耐摩耗性が向上する。これにより、可動スクロール（26）が、スラストプレート（70）を介してフレーム（24）に支持されて円滑に公転動作を行うことができるので、スクロール型圧縮機（1）の機器としての信頼性が向上する。また、本参考例では、可動スクロール（26）がフレーム（24）側に向かって押圧される圧縮機であるので、この摺動性及び耐摩耗性をより顕著に向上させることができる。 In this reference example, the thrust plate (70) is in sliding contact with the back surface (26d) of the movable side flat plate portion (26a) via the DLC coating layer (71). And the sliding property and wear resistance between the movable side flat plate portion (26a) are improved. As a result, the movable scroll (26) is supported by the frame (24) via the thrust plate (70) and can smoothly revolve, so the reliability of the scroll compressor (1) as a device can be improved. Will improve. In this reference example, since the movable scroll (26) is a compressor that is pressed toward the frame (24), the slidability and wear resistance can be improved more remarkably.
その他の構成、作用及び効果は、前提技術と同じである。 Other configurations, operations, and effects are the same as those of the base technology.
−参考例の変形例−
上記参考例では、スラストプレート（70）をフレーム（24）の凹部（72）に設けたが、スラストプレート（70）を可動側平板部（26a）の背面（26c）に設け、該スラストプレート（70）にフレーム（24）の上面（24a）と摺接するようにＤＬＣのコート層（71）を形成してもよい。つまり、上記スラストプレート（70）は、可動スクロール（26）と共に公転運動を行う。そして、スラストプレート（70）とコート層（71）を介して摺接するフレーム（24）との摺動性及び耐摩耗性が向上する。これにより、可動スクロール（26）は、可動側平板部（26a）がスラストプレート（70）を介してフレーム（24）に支持されて円滑に公転動作を行うことができることから、機器としての信頼性が向上する。また、本参考例では、可動スクロール（26）がフレーム（24）側に向かって押圧される圧縮機であるので、この摺動性及び耐摩耗性をより顕著に向上させることができる。
-Modification of reference example-
In the above reference example, the thrust plate (70) is provided in the recess (72) of the frame (24). However, the thrust plate (70) is provided on the back surface (26c) of the movable side flat plate portion (26a), and the thrust plate ( A DLC coat layer (71) may be formed on the upper surface (24a) of the frame (24) on the 70). That is, the thrust plate (70) revolves with the movable scroll (26). The slidability and wear resistance between the thrust plate (70) and the frame (24) in sliding contact with the coat layer (71) are improved. As a result, the movable scroll (26) can be smoothly revolved with the movable side flat plate portion (26a) supported by the frame (24) via the thrust plate (70). Will improve. Further, in the present embodiment, since the movable scroll (26) is a compressor which is pressed against the frame (24) side, Ru can be more remarkably improved the slidability and abrasion resistance.
また、上記参考例の可動側平板部（26a）の背面（26d）及びフレーム（24）の上面（24a）の両方にスラストプレート（70）を設け、各スラストプレート（70）の摺接面にＤＬＣのコート層（71）を形成してもよい。これにより、可動側平板部（26a）が２つのスラストプレート（70）を介してフレーム（24）に支持されて、可動スクロール（26）の公転動作がさらに円滑に行われるので、機器としての信頼性がさらに向上する。 Further, the sliding surface of the back (26 d) and the frame thrust plate (70) provided on both the upper surface (24a) of (24), the thrust plate (70) of the movable plate portion of the upper Symbol Reference Example (26a) Alternatively, a DLC coat layer (71) may be formed. As a result, the movable flat plate portion (26a) is supported by the frame (24) via the two thrust plates (70), and the revolving operation of the movable scroll (26) is performed more smoothly. The nature is further improved.
その他の構成、作用及び効果は、前提技術と同じである。 Other configurations, operations, and effects are the same as those of the base technology.
《その他の実施形態》
上記実施形態は、以下のような構成としてもよい。
<< Other Embodiments >>
Above you facilities embodiment may have the following configurations.
上記実施形態は、スクロール型圧縮機（1）の構成は、特に限定されず、例えば、圧縮機構（15）と圧縮機モータ（16）とが横方向に延びる駆動軸（17）で連結された横置き型のスクロール型圧縮機であってもよい。さらに、スクロール型流体機械は、上記実施形態に示すスクロール型圧縮機（1）に限定されず、流体を吸入して膨張してから吐出するスクロール型膨張機であってもよい。 Above you facilities embodiment, the configuration of the scroll type compressor (1) is not particularly limited, for example, coupling the compression mechanism (15) and the compressor motor (16) and extends in the horizontal direction drive shaft (17) It may be a horizontally placed scroll compressor. Further, the scroll fluid machine is not limited to the scroll type compressor shown above you facilities Embodiment (1) may be a scroll type expander discharged from expands to suck fluid.
また、スラストプレート（70）を配置する支持部材（22d,24）及び可動スクロール（26）は鉄系材料から構成されるものに限定されず、アルミニウム合金など鉄以外の金属であってもよい。 Further, the support members (22d, 24) and the movable scroll (26) on which the thrust plate (70) is disposed are not limited to those made of an iron-based material, and may be a metal other than iron such as an aluminum alloy.
なお、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。 In addition, the above embodiment is an essentially preferable illustration, Comprising: It does not intend restrict | limiting the range of this invention, its application thing, or its use.
以上説明したように、本発明は、スクロール型流体機械について有用である。 As described above, the present invention is useful for a scroll type fluid machine.
1 スクロール型圧縮機（スクロール型流体機械）
22 固定スクロール
22a 固定側平板部
22b 固定側ラップ
22c 正面
22d 周縁部（支持部材）
22f 正面（表面）
26 可動スクロール
26a 上記可動側平板部
26b 可動側ラップ
26c 正面
26d 背面
24 フレーム（支持部材）
24a 上面(表面)
70 スラストプレート
71 コート層
72 凹部
1 Scroll type compressor (scroll type fluid machine)
22 Fixed scroll
22a Fixed plate
22b Fixed wrap
22c front
22d Peripheral part (support member)
22f Front (surface)
26 Moveable scroll
26a Movable side plate
26b Movable wrap
26c front
26d rear
24 Frame (support member)
24a Top surface (surface)
70 Thrust plate
71 Coat layer
72 recess
Claims (3)
上記スラストプレート（70）には、ダイヤモンドライクカーボンのコート層（71）が形成され、
上記スラストプレート（70）は、上記可動側平板部（26a）の正面（26c）全体に対応するように形成されて可動側平板部（26a）に設けられ、
上記コート層（71）は、上記固定スクロール（22）と一体形成されて可動スクロール（26）を正面（26c）側で支持する支持部材（22d）及び固定側ラップ（22b）の先端に摺接するようにスラストプレート（70）の片面に形成されている
ことを特徴とするスクロール型流体機械。 A fixed scroll (22) in which a spiral fixed side wrap (22b) is erected on the front surface (22c) of the fixed side flat plate portion (22a) and the fixed side on the front surface (26c) of the movable side flat plate portion (26a) A movable scroll (26) provided with a spiral movable side wrap (26b) meshing with the wrap (22b), and the movable side flat plate portion (26a) is supported via a thrust plate (70) ( 22d) a scroll type fluid machine supported by
On the thrust plate (70), a diamond-like carbon coat layer (71) is formed,
The thrust plate (70) is formed to correspond to the entire front surface (26c) of the movable side flat plate portion (26a) and is provided on the movable side flat plate portion (26a).
The coat layer (71) is formed integrally with the fixed scroll (22) and is in sliding contact with the support member (22d) for supporting the movable scroll (26) on the front surface (26c) side and the tip of the fixed side wrap (22b). The scroll fluid machine is characterized in that it is formed on one side of the thrust plate (70).
上記スラストプレート（70）のビッカース硬度は、２４０以上である
ことを特徴とするスクロール型流体機械。 Oite to claim 1,
A scroll type fluid machine, wherein the thrust plate (70) has a Vickers hardness of 240 or more.
上記スラストプレート（70）の板厚は、０．１ｍｍ以上かつ０．６ｍｍ以下である
ことを特徴とするスクロール型流体機械。 Oite to claim 1,
A scroll type fluid machine, wherein the thrust plate (70) has a thickness of 0.1 mm or more and 0.6 mm or less.
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