JP4961657B2 - Reactor - Google Patents
Reactor Download PDFInfo
- Publication number
- JP4961657B2 JP4961657B2 JP2003321812A JP2003321812A JP4961657B2 JP 4961657 B2 JP4961657 B2 JP 4961657B2 JP 2003321812 A JP2003321812 A JP 2003321812A JP 2003321812 A JP2003321812 A JP 2003321812A JP 4961657 B2 JP4961657 B2 JP 4961657B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- reaction
- catalyst
- substrate
- film
- fuel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 166
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 129
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 63
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 31
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 30
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims description 30
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 28
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 239000000376 reactant Substances 0.000 claims description 18
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 16
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 15
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 14
- 241000282326 Felis catus Species 0.000 claims description 11
- 239000012528 membrane Substances 0.000 claims description 11
- 238000006057 reforming reaction Methods 0.000 claims description 8
- 239000010408 film Substances 0.000 description 134
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 116
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 108
- 238000002407 reforming Methods 0.000 description 38
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 34
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 34
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 32
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 23
- 239000002828 fuel tank Substances 0.000 description 22
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 22
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 19
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 18
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 13
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 12
- 210000002445 nipple Anatomy 0.000 description 12
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 11
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 11
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 7
- 238000003487 electrochemical reaction Methods 0.000 description 7
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 7
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000006555 catalytic reaction Methods 0.000 description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 6
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 5
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 5
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 5
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 5
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 5
- -1 polyethylene Polymers 0.000 description 5
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 4
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 4
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 4
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 description 4
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 3
- 239000013626 chemical specie Substances 0.000 description 3
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910002535 CuZn Inorganic materials 0.000 description 2
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000001298 alcohols Chemical class 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000007084 catalytic combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000005485 electric heating Methods 0.000 description 2
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 description 2
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 2
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 2
- WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N lead(0) Chemical compound [Pb] WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N methane;hydrate Chemical compound C.O VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 2
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 2
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 2
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 2
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- 239000004338 Dichlorodifluoromethane Substances 0.000 description 1
- PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N Fluorine Chemical group FF PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 description 1
- 239000004743 Polypropylene Substances 0.000 description 1
- 239000004793 Polystyrene Substances 0.000 description 1
- NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N acrylic acid group Chemical group C(C=C)(=O)O NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 1
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 1
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000001309 chloro group Chemical group Cl* 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010432 diamond Substances 0.000 description 1
- PXBRQCKWGAHEHS-UHFFFAOYSA-N dichlorodifluoromethane Chemical compound FC(F)(Cl)Cl PXBRQCKWGAHEHS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000019404 dichlorodifluoromethane Nutrition 0.000 description 1
- 239000003657 drainage water Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 125000001495 ethyl group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([H])* 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 1
- 229910052731 fluorine Chemical group 0.000 description 1
- 239000011737 fluorine Chemical group 0.000 description 1
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002638 heterogeneous catalyst Substances 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 description 1
- 238000010030 laminating Methods 0.000 description 1
- 125000002496 methyl group Chemical group [H]C([H])([H])* 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 229920000515 polycarbonate Polymers 0.000 description 1
- 239000004417 polycarbonate Substances 0.000 description 1
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 description 1
- 229920001155 polypropylene Polymers 0.000 description 1
- 229920002223 polystyrene Polymers 0.000 description 1
- 230000000644 propagated effect Effects 0.000 description 1
- 238000002310 reflectometry Methods 0.000 description 1
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 1
- 238000012827 research and development Methods 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000894007 species Species 0.000 description 1
- CYRMSUTZVYGINF-UHFFFAOYSA-N trichlorofluoromethane Chemical compound FC(Cl)(Cl)Cl CYRMSUTZVYGINF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229940029284 trichlorofluoromethane Drugs 0.000 description 1
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
Landscapes
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Fuel Cell (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
Description
本発明は、反応容器本体に形成された内部空間で反応を行う反応器に関する。 The present invention relates to a reactor for performing a reaction in an internal space formed in a reaction vessel main body.
近年では、高いエネルギー利用効率を実現できる燃料電池についての研究・開発が盛んにおこなわれている。燃料電池は、燃料と大気中の酸素とを電気化学的に反応させて化学エネルギーから電気エネルギーを直接取り出すものであり、将来性に富む有望な電池であると位置付けられている。燃料電池に用いる燃料としては水素が挙げられるが、常温で気体であることによる取り扱い・貯蔵に問題がある。そこで、アルコール類及びガソリンといった液体燃料を用いれば液体燃料を貯蔵するためのシステムが比較的小型になるが、液体燃料と水蒸気を高温に加熱して反応させることによって発電に必要な水素を生成する改質装置が必要である。また、燃料改質型の燃料電池を小型の電子機器の電源として用いる場合には、燃料電池だけでなく改質装置も小型化する必要がある。 In recent years, research and development have been actively conducted on fuel cells that can achieve high energy use efficiency. BACKGROUND ART A fuel cell is a promising battery that is promising and promising because it directly extracts electric energy from chemical energy by electrochemically reacting fuel and oxygen in the atmosphere. The fuel used in the fuel cell includes hydrogen, but there is a problem in handling and storage due to being a gas at room temperature. Therefore, if liquid fuels such as alcohols and gasoline are used, the system for storing the liquid fuel becomes relatively small, but the hydrogen necessary for power generation is generated by heating and reacting the liquid fuel and water vapor to a high temperature. A reformer is required. When a fuel reforming fuel cell is used as a power source for a small electronic device, it is necessary to downsize not only the fuel cell but also the reforming device.
一方、複数の基板を接合してなる小型のケミカルマイクロリアクタを用いることによって微量の化学反応を行うことが特許文献1に記載されている。特許文献1に記載されたマイクロリアクタについて簡単に説明すると、まず一方の面に流路となる溝が形成されたポリスチレン製の第一の基板を準備し、この溝に蓋をするように第二の基板を第一の基板に紫外線硬化樹脂で接着することによって、これら二枚の基板の接合部に流路を形成している。
ところで、ケミカルマイクロリアクタの流路に触媒を設ければ触媒反応器が提供され、化学燃料と水の混合気を流路に流せば、化学燃料と水が触媒反応によって水素に改質されるようになる。触媒反応が常温で起こりにくいため、ケミカルマイクロリアクタを加熱する必要がある。ケミカルマイクロリアクタを加熱する方法は特許文献1に記載されているが、その加熱方法は加熱した金属をケミカルリアクタの外面に接触させるだけである。しかし、触媒がケミカルマイクロリアクタの内側の流路に設けられており、加熱した金属をケミカルリアクタの外面に接触させて触媒を加熱しているため、金属からの熱がケミカルリアクタのポリスチレン等の部材を伝搬することによって触媒に到達して触媒が所望の温度に上昇するまでには長時間を要する。
By the way, if a catalyst is provided in the flow path of the chemical microreactor, a catalytic reactor is provided, and if a mixture of chemical fuel and water flows through the flow path, the chemical fuel and water are reformed to hydrogen by the catalytic reaction. Become. Since the catalytic reaction hardly occurs at room temperature, it is necessary to heat the chemical microreactor. A method of heating the chemical microreactor is described in
そこで、本発明は、上記のような問題点を解決しようとしてなされたものであり、反応に要する温度に上昇するまでの時間を短縮することができる反応器を提供することを目的とする。 Therefore, the present invention has been made to solve the above-described problems, and an object of the present invention is to provide a reactor capable of shortening the time required to increase the temperature required for the reaction.
以上の課題を解決するために、請求項1に記載の発明の反応器は、
メタノールと水との混合気を反応物として水素と二酸化炭素を生成する、反応律速である改質反応を起こすマイクロリアクタであって、
前記反応物が供給される反応流路の内部空間面に露出された触媒膜が形成された反応容器本体を具備し、
前記触媒膜は、Cu/Zn系触媒で構成され、
前記改質反応の反応温度は280℃であり、
前記反応流路はマイクロ流路であって、その流路断面形状は矩形状であり、前記マイクロ流路の一端から他端まで、葛折り状であり、
前記触媒膜の厚さ、前記マイクロ流路の長さをそれぞれd cat 、L cha とし、前記マイクロ流路を流れる流体の平均流速をv、前記反応物の有効拡散係数のうち最も小さい有効拡散係数をD eA とした場合、次式(B)を満たすことを特徴とする。
A microreactor that generates a hydrogen and carbon dioxide reaction using a mixture of methanol and water as a reactant, and that initiates a reaction-controlled reforming reaction,
Comprising a reaction vessel main body formed with a catalyst film exposed on the inner space surface of the reaction flow path to which the reactant is supplied;
The catalyst film is composed of a Cu / Zn-based catalyst,
The reaction temperature of the reforming reaction is 280 ° C.
The reaction channel is a micro channel, the channel cross-sectional shape is a rectangular shape, from one end of the micro channel to the other end, is a twisted shape,
The thickness of the catalyst membrane and the length of the microchannel are d cat and L cha , respectively , the average flow velocity of the fluid flowing through the microchannel is v, and the smallest effective diffusion coefficient among the effective diffusion coefficients of the reactants the case of the D eA, and satisfies the following formula (B).
また、請求項2に記載の発明は、請求項1に記載の反応器であって、前記内部空間の壁面に成膜された電熱膜を具備することを特徴とする。The invention described in
また、請求項3に記載の発明は、請求項1又は2に記載の反応器であって、前記触媒膜の熱伝導率が前記反応容器本体の熱伝導率よりも高いことを特徴とする。
The invention according to
請求項4に記載の発明の反応器は、
メタノールと水との混合気を反応物として水素と二酸化炭素を生成する、反応律速である改質反応を起こすマイクロリアクタであって、
前記反応物が供給される反応流路の内部空間面に露出された触媒膜が形成された反応容器本体を具備し、
前記触媒膜は、Cu/Zn系触媒で構成され、
前記改質反応の反応温度は280℃であり、
前記反応流路はマイクロ流路であって、その流路断面形状は矩形状であり、前記マイクロ流路の一端から他端まで、葛折り状であり、
前記マイクロ流路の深さ、長さをそれぞれd cha 、L cha とし、前記マイクロ流路を流れる流体の平均流速をv、前記反応物の有効拡散係数のうち最も小さい有効拡散係数をD m とした場合、次式(A)を満たすことを特徴とする。
A microreactor that generates a hydrogen and carbon dioxide reaction using a mixture of methanol and water as a reactant, and that initiates a reaction-controlled reforming reaction,
Comprising a reaction vessel main body formed with a catalyst film exposed on the inner space surface of the reaction flow path to which the reactant is supplied;
The catalyst film is composed of a Cu / Zn-based catalyst,
The reaction temperature of the reforming reaction is 280 ° C.
The reaction channel is a micro channel, the channel cross-sectional shape is a rectangular shape, from one end of the micro channel to the other end, is a twisted shape,
Depth and length of the microchannel are dcha and Lcha , respectively , the average flow velocity of the fluid flowing through the microchannel is v, and the smallest effective diffusion coefficient among the effective diffusion coefficients of the reactant is Dm . In this case, the following formula (A) is satisfied.
また、請求項5に記載の発明は、請求項4に記載の反応器であって、前記内部空間の壁面に成膜された電熱膜を具備することを特徴とする。
The invention according to
請求項1に記載の発明によれば、式(B)を満たすことによって、流体が内部空間に流入してから流出するまでの間に内部空間内の触媒膜中を十分に接触しながら拡散できるので、流体が反応を促進することができる。 According to the first aspect of the present invention, by satisfying the formula (B), the fluid can be diffused while sufficiently contacting the catalyst film in the internal space from when the fluid flows into the internal space until it flows out. So the fluid can promote the reaction.
請求項2に記載の発明によれば、電熱膜で発した熱が触媒膜に伝導しやすいため、電熱膜で加熱を開始してから触媒膜が所望の温度にまで上昇するのに要する時間を短縮することができ、反応物の触媒反応が効率よく起こるまでの時間も短縮することができる。 According to the second aspect of the present invention, since the heat generated by the electrothermal film is easily conducted to the catalyst film, the time required for the catalyst film to rise to a desired temperature after starting heating with the electrothermal film is reduced. The time until the catalytic reaction of the reactant occurs efficiently can also be shortened.
請求項3に記載の発明によれば、電熱膜で発熱した熱が反応容器本体よりも触媒膜に伝導しやすいため、電熱膜で加熱を開始してから触媒膜が所望の温度にまで上昇するのに要する時間を短縮することができる。更に、電熱膜で発した熱が反応容器本体の加熱よりも触媒膜の加熱に効率よく用いられ、電熱膜の省エネルギーを図ることができる。
According to the invention described in
請求項7に記載の発明によれば、式(A)を満たすことによって、流体が内部空間に流入してから流出するまでの間に内部空間を定義づける反応容器本体の壁(又は溝)に接触するように拡散できるので、壁から伝わる熱を流体に伝搬することができ、流体が反応を促進することが可能となる。 According to the seventh aspect of the present invention, by satisfying the formula (A), the wall (or groove) of the reaction vessel main body defining the internal space from when the fluid flows into the internal space until it flows out. Since it can diffuse to contact, heat transmitted from the wall can be propagated to the fluid, and the fluid can promote the reaction.
請求項5に記載の発明によれば、電熱膜で発した熱が反応物に伝導しやすいため、反応物の反応が起こるまでの時間を短縮することができる。 According to the fifth aspect of the present invention, the heat generated by the electrothermal film is easily conducted to the reactant, so that the time until the reaction of the reactant occurs can be shortened.
以下に、本発明を実施するための最良の形態について図面を用いて説明する。但し、以下に述べる実施形態には、本発明を実施するために技術的に好ましい種々の限定が付されているが、発明の範囲を以下の実施形態及び図示例に限定するものではない。 The best mode for carrying out the present invention will be described below with reference to the drawings. However, although various technically preferable limitations for implementing the present invention are given to the embodiments described below, the scope of the invention is not limited to the following embodiments and illustrated examples.
図1は、本発明を適用した反応器を組み込んだ燃料電池式発電システム1を一部破断して示した斜視図である。
FIG. 1 is a perspective view of a fuel cell
図1に示すように、燃料電池式発電システム1は、反応物としての燃料9を貯蔵する燃料貯蔵モジュール2と、本発明の反応器を適用した改質反応器42、水性シフト反応器43及び選択酸化反応器44等を有した小型改質装置40を内蔵するとともに燃料貯蔵モジュール2に貯蔵された燃料9を用いて発電を行う発電モジュール3と、を具備している。
As shown in FIG. 1, a fuel cell
燃料貯蔵モジュール2は略円筒状の筐体4を有しており、この筐体4が発電モジュール3に対して着脱自在に取り付けられるようになっている。筐体4の頭頂部には円形の貫通孔5が形成されており、筐体4の外周側には、発電モジュール3で生成された副生成物の水を流通させるための第一排水管6が形成されている。燃料貯蔵モジュール2の底部には、排水用の水を貯留する排水容器7(図2に図示)が配設されており、この排水容器7に上記第一排水管6が接続されている。
The
筐体4の内部には燃料タンク8が収納されており、燃料タンク8の外周面の一部が筐体4から露出している。燃料タンク8の内部には液体の燃料9が貯蔵されている。燃料タンク8は、内部空間を有した透明又は半透明な円柱状の部材であって、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリカーボネート、アクリル等の材料から形成されている。燃料タンク8の一部が露出しており、燃料タンク8が透明又は半透明であるため、燃料タンク8を通じて内部の燃料9の有無及び残量を容易に確認できるようになっている。
A
燃料9は、水素元素と炭素元素を含む液状の化学燃料と水との混合液であり、化学燃料としてはメタノール,エタノール等のアルコール類やガソリンといった化合物が適用可能である。本実施形態では、燃料9としてメタノールと水とを等モルで均一に混合した混合液を用いている。
The
燃料タンク8の頭頂部には、燃料9を発電モジュール3に供給するための供給口10が突出して筐体4の貫通孔5にまで挿入されるように配設されており、供給口10の内部には、供給口10全体を閉塞する閉塞膜11が配設されている。燃料タンク8の内部には、図1において上下方向に延在して供給口10に挿入された供給管12が配設されている。この供給管12は、燃料タンク8の底部から供給口10内の閉塞膜11のすぐ下方にまで延在している。供給口10が閉塞膜11で閉塞されることによって、燃料タンク8から外部に燃料9が漏出することが防止されている。
A
次に、発電モジュール3について説明する。
発電モジュール3は、略円筒状の筐体30と、筐体30の内部に配設された小型改質装置40と、小型改質装置40の周囲であって筐体30の外周面側に配設された燃料電池91と、を備える。
Next, the
The
燃料電池91の外側であって筐体30の外周面には、大気中の空気を吸気するための複数のスリット13,13,…が互いに平行に並んだ状態で形成されている。
A plurality of
筐体30の頭頂部には、外部のデバイスに電気エネルギーを供給するための端子32が配設されており、端子32の周囲であって筐体30の頭頂部には、副生成物の二酸化炭素及び水蒸気等を排気するための複数の通気孔33,33,…が形成されている。
A terminal 32 for supplying electric energy to an external device is disposed on the top of the
筐体30の外周側には第二排水管34が配設されている。この第二排水管34は、筐体30の底部から下方に突出し、燃料貯蔵モジュール2の第一排水管6に対応する位置に配されている。第二排水管34は燃料電池91で生成された副生成物の水を流通させるためのものであり、副生成物の水は第二排水管34及び第一排水管6を通じて排水容器7へ排水されるようになっている。
A
また、第二排水管34にはバルブ35が配設されており、筐体30に設けられた水導入管36がバルブ35を介して第二排水管34に通じている。バルブ35及び水導入管36は燃料電池91で生成された副生成物の水を必要に応じて小型改質装置40に導入させるものであり、これにより燃料タンク8内の燃料9に含有した化学燃料の濃度をより高くすることができる。
Further, a
筐体30の底部であってその中央部には、吸入ニップル部37が下方に突出するように配設されている。吸入ニップル部37には、先端から中心線に沿って貫通する流路が形成されている。吸入ニップル部37は、燃料貯蔵モジュール2の貫通孔5に対応する位置に配されており、燃料タンク8から燃料9を吸入するためのものである。
A
以上のような燃料貯蔵モジュール2及び発電モジュール3において、燃料タンク8を収納した燃料貯蔵モジュール2を発電モジュール3に取り付けると、両モジュール2,3の接続箇所の外周側では、発電モジュール3の第二排水管34が燃料貯蔵モジュール2の第一排水管6と接続される。これにより、第二排水管34が第一排水管6に通じ合い、発電モジュール3で生成された副生成物の水を、第二排水管34から第一排水管6へと流通させて排水容器7に排出可能な状態となる。
In the
一方、両モジュール2,3の接続箇所の中央部では、発電モジュール3の吸入ニップル部37が燃料貯蔵モジュール2の貫通孔5及び燃料タンク8の供給口10に挿入され、供給口10の閉塞膜11を突き破る。これにより、吸入ニップル部37が燃料タンク8の供給管12と通じ合い、燃料タンク8に貯蔵された燃料9を供給管12から吸入ニップル部37へと供給可能な状態となる。
On the other hand, in the central portion of the connection location between the
次に、図2、図3を用いて発電モジュール3に内蔵された小型改質装置40について説明する。ここで、図2は燃料電池式発電システム1の構成を示したブロック図であり、図3は小型改質装置40を一部破断して示した図面である。
Next, the
図2、図3に示すように、小型改質装置40は、燃料タンク8から供給された燃料9を蒸発させるための蒸発器41と、蒸発器41で気化した燃料9から水素ガスと二酸化炭素ガスを生成するための改質反応器42と、改質反応器42から供給された混合気に含まれる一酸化炭素ガスと水から二酸化炭素と水素ガスを生成するための水性シフト反応器43と、水性シフト反応器43から供給された混合気に含まれる一酸化炭素ガスを酸化させて一酸化炭素ガスを除去するための選択酸化反応器44と、を備える。蒸発器41、改質反応器42、水性シフト反応器43、選択酸化反応器44の順に下から積み重なっている。これら反応器41〜44のうち改質反応器42、水性シフト反応器43及び選択酸化反応器44が、本発明の反応器を適用した実施の形態における触媒反応器である。
As shown in FIGS. 2 and 3, the
蒸発器41、改質反応器42、水性シフト反応器43及び選択酸化反応器44は何れも、反応を引き起こすための内部空間を形成した反応容器本体50と、反応容器本体50を内包した断熱パッケージ52と、を備える。
The
蒸発器41、改質反応器42、水性シフト反応器43及び選択酸化反応器44の何れの断熱パッケージ52も、ガラス等の比較的熱伝導率の低い断熱材で形成されている。断熱パッケージ52の内壁には、Au、Ag、Al等で形成された輻射反射膜(図示略)が形成されている。輻射反射膜は赤外線を含む電磁波に対して高反射率で反射するものであり、内部の反応容器本体50で発された電磁波が輻射反射膜で反射されることによって輻射反射膜の外側に位置する断熱パッケージ52に熱が伝わることが抑えられている。これにより、電磁波による輻射熱が断熱パッケージ52外に放熱することを防止できるようになっている。
All the heat insulation packages 52 of the
また、蒸発器41、改質反応器42、水性シフト反応器43及び選択酸化反応器44の何れについても、断熱パッケージ52内の内部空間が真空或いは減圧雰囲気に設けられているか、又は断熱パッケージ52内の内部空間にメチル基若しくはエチル基の水素を塩素やフッ素で置換した多ハロゲン化誘導体ガス(フレオン(商品名)ガス)又は炭酸ガス等の冷媒が充填されている。多ハロゲン化誘導体ガスとしては、トリクロロフルオロメタン、ジクロロジフルオロメタン等がある。
Further, in any of the
蒸発器41、改質反応器42、水性シフト反応器43及び選択酸化反応器44の何れについても、断熱パッケージ52の内部空間の入隅には、支持体53,53,…がそれぞれ配設されている。そして、反応容器本体50は、これら支持体53,53,…により支持された状態で断熱パッケージ52の内壁から離れるようにして、断熱パッケージ52の内側に配設されている。
In any of the
次に、反応容器本体50について図4、図5を用いて説明する。ここで、図4は反応容器本体50を斜視して示した透視図であり、図5は図4のV-V線に沿った断面図である。
Next, the reaction vessel
蒸発器41、改質反応器42、水性シフト反応器43及び選択酸化反応器44の何れの反応容器本体50も、シリコン結晶、アルミニウム、ガラス等の材料から四角形の平板状に形成された二枚の基板54,55から構成されている。これら基板54,55を貼り合わせることによって、内部空間としてのチャンバー56がこれら基板54,55の接合部に形成され、反応容器本体50が形成されている。
The reaction vessel
具体的には、第一基板54の一方の面には実質的に平面視四角形をした凹部56aが形成されており、第一基板54の凹部56a側の面を第二基板55に向かい合わせて第一基板54と第二基板55を接合することによって薄型直方体状のチャンバー56が形成されている。なお、図5において第一基板54が第二基板55よりも厚く示されているが、ほぼ同じ厚さであっても良い。第一基板54、第二基板55はいずれもシリコン基板、ガラス基板、アルミニウム等の金属基板から選択できるが熱伝導率の低いものが好ましい。
Specifically, a
また、第一基板54の一つの角部には、反応容器本体50の外側から凹部56aに通じる切欠き57aが形成され、この第一基板54の一つの角部に対角に位置する第二基板55における角部には、反応容器本体50の外側から凹部56aに通じる切欠き58aが形成されており、第一基板54と第二基板55が接合されることによってこれら切欠き57a,58aがチャンバー56まで通じる流路口となる。これら流路口は、第一基板54及び第二基板55を平面視した場合のチャンバー56の対角位置に配設されている。一方の切欠き57aからなる流路口には流入管57(図3に図示)が接続されており、他方の切欠き58aからなる流路口には流出管58が接続されている。流入管57は断熱パッケージ52を貫通して反応容器本体50から断熱パッケージ52の外部にまで延出しており、流出管58も断熱パッケージ52を貫通して反応容器本体50から断熱パッケージ52の外部にまで延出している。
In addition, a
蒸発器41の流入管57は図1に示された吸入ニップル部37に通じており、燃料タンク8に貯蔵された燃料9が吸入ニップル部37及び流入管57を通じて蒸発器41のチャンバー56に供給されるようになっている。また、蒸発器41の流入管57と吸入ニップル部37との間には、ポンプ(図示略)が設けられており、このポンプによって蒸発器41の流入管57に流れ込む燃料9の流量を調節できるようになっている。
The
また、図3に示すように、蒸発器41の流出管58は改質反応器42の流入管57に通じており、改質反応器42の流出管58は水性シフト反応器43の流入管57に通じており、水性シフト反応器43の流出管58は選択酸化反応器44の流入管57に通じている。選択酸化反応器44の流出管58は、後述する燃料電池91の燃料極にまで通じている。また、選択酸化反応器44のチャンバー56には空気導入管60が通じており、この空気導入管60は断熱パッケージ52を貫通して外部にまで延出している。この空気導入管60はバルブ又はポンプを介してスリット13にまで通じており、酸素を含む外気がスリット13及び空気導入管60を介して選択酸化反応器44のチャンバー56に供給されるようになっている。
Further, as shown in FIG. 3, the
図5に示すように、蒸発器41、改質反応器42、水性シフト反応器43及び選択酸化反応器44の何れの反応容器本体50でも、第一基板54の凹部56aの底面には、電熱膜51が成膜されている。電熱膜51は、電気抵抗性発熱体、半導体性発熱体を薄膜状に形成したものであり、電流が流れたり電圧が印加されたりすることによって電気エネルギーで発熱するものである。第一基板54の離れた二箇所それぞれには電熱膜51まで通じたスルーホールが形成されており、これらスルーホールに導電性材料が埋め込まれている。これらスルーホールの導電性材料にはリード線(図示略)がそれぞれ接続されており、どちらのリード線も断熱パッケージ52を貫通して外部にまで延出しており、リード線を通じて電熱膜51に電気エネルギーが供給されるようになっている。
As shown in FIG. 5, in any
図5に示すように、蒸発器41を除く改質反応器42、水性シフト反応器43及び選択酸化反応器44の何れの反応容器本体50でも、触媒膜59が電熱膜51に積層されてチャンバー56内において露出している。触媒膜59は、担体に触媒を分散させ、その担体に触媒を担持したものである。担体としては、金属酸化物等の多孔質性物質を用いることができる。触媒としては、一つ又は複数の金属種、一つ又は複数の金属酸化物、これら金属種と金属酸化物を組み合わせたものを用いることができる。特に、触媒膜59に含まれる触媒は不均一系触媒である。
As shown in FIG. 5, in any reaction vessel
また、改質反応器42、水性シフト反応器43及び選択酸化反応器44の間で、触媒膜59は同じ材料で形成されていても良いし、異なる材料で形成されていても良い。また、改質反応器42、水性シフト反応器43及び選択酸化反応器44何れでも、一つの反応器の触媒膜59が一種類の材料で形成されていても良いし、複数種類の材料で形成されてチャンバー56内の場所によって異なっていても良い。
Further, between the reforming
特に、改質反応器42の触媒膜59には、化学反応式(1)のようにメタノールと水とを反応させて二酸化炭素と水を生成することを促進させる触媒が担持されている。
CH3OH+H2O→3H2+CO2 … (1)
In particular, the
CH 3 OH + H 2 O → 3H 2 + CO 2 (1)
改質反応器42の触媒膜59に含まれる触媒としては、Cu/Zn系触媒(Cu/ZnO触媒も含む。)が挙げられる。
Examples of the catalyst included in the
また、水性シフト反応器43の触媒膜59には、化学反応式(2)のように一酸化炭素と水を反応させて二酸化炭素と水素を生成することを促進させる触媒が担持されている。
CO+H2O→CO2+H2 … (2)
The
CO + H 2 O → CO 2 + H 2 (2)
また、選択酸化反応器44の触媒膜59には、化学反応式(3)のように混合気中の一酸化炭素を選択して、一酸化炭素と酸素を反応させて二酸化炭素を生成することを促進させる触媒が担持されている。
2CO+O2→2CO2 … (3)
The
2CO + O 2 → 2CO 2 (3)
ここで触媒膜59の熱伝導率は第一基板54の熱伝導率よりも高くなるように設計されている。例えば、改質反応器42において、Cu/Zn系触媒の触媒膜59の熱伝導率はおおよそ3〜10〔W/m・K〕であるから、第一基板54がガラスのように1〜2〔W/m・K〕の低熱伝導率材料である。触媒膜59の熱伝導率が第一基板54の熱伝導率よりも高いと、電熱膜51で発した熱が第一基板54よりも触媒膜59側に伝導するので、吸熱反応である触媒反応が効率よく起こる。
Here, the thermal conductivity of the
なお、本実施形態では蒸発器41のチャンバー56内には触媒膜が設けられていない。
In this embodiment, no catalyst film is provided in the
次に、燃料電池91について説明する。燃料電池91は、触媒を担持させた燃料極(カソード)と、触媒を担持させた空気極(アノード)と、燃料極と空気極との間に挟まれたフィルム状のイオン伝導膜と、を具備するものである。
Next, the
燃料電池91においては、電気化学反応式(4)に示すように、燃料極に水素ガスが供給されると、燃料極の触媒により電子の分離した水素イオンが発生し、水素イオンがイオン伝導膜を通じて空気極へ伝導し、燃料極から電子が取り出されるようになっている。
H2→2H++2e- … (4)
一方、電気化学反応式(5)に示すように、空気極に酸素ガスが供給されると、イオン導電膜を通過した水素イオンと、酸素ガスと、電子とが反応して、水が副生成物として生成されるようになっている。
2H++1/2O2+2e-→H2O … (5)
燃料電池91で以上のような電気化学反応が起こることによって、電気エネルギーが生成されるようになっている。
In the
H 2 → 2H + + 2e − (4)
On the other hand, as shown in the electrochemical reaction equation (5), when oxygen gas is supplied to the air electrode, hydrogen ions that have passed through the ion conductive film, oxygen gas, and electrons react to generate water as a by-product. It is generated as a product.
2H + + 1 / 2O 2 + 2e − → H 2 O (5)
Electrical energy is generated by the electrochemical reaction as described above occurring in the
次に、燃料電池式発電システム1の動作について説明する。
まず、燃料電池式発電システム1が起動すると、蒸発器41、改質反応器42、水性シフト反応器43及び選択酸化反応器44それぞれの電熱膜51に電気エネルギーが供給され、電熱膜51が発熱する。電熱膜51で発した熱が触媒膜59及び反応容器本体50に伝導するが、触媒膜59の熱伝導率が第一基板54の熱伝導率よりも高いため、触媒膜59に熱伝導しやすい。
Next, the operation of the fuel cell
First, when the fuel cell type
一方、発電モジュール3内の各バルブ・各ポンプの動作により、外部の空気がスリット13,13,…に吸引されて燃料電池91の空気極及び選択酸化反応器44のチャンバー56に供給されるとともに、燃料タンク8内の燃料9が吸入ニップル部37に吸引され蒸発器41の流入管57を通じて蒸発器41のチャンバー56に供給される。
On the other hand, by the operation of each valve and each pump in the
燃料9は蒸発器41のチャンバー56を流れている時に蒸発器41の電熱膜51の熱によって蒸発する。燃料9の気化により燃料9がメタノールと水との混合気に相変化し、蒸発器41のチャンバー56内の気圧が高くなって対流が生じ、混合気が流体として化学的に変化しながら蒸発器41から改質反応器42、水性シフト反応器43、選択酸化反応器44及び燃料電池91までこの順に流動する。
The
混合気は改質反応器42のチャンバー56を流動している時に改質反応器42の電熱膜51によって加熱され、更に改質反応器42の触媒膜59によって上記化学反応式(1)のような反応が促進される。これにより、改質反応器42では、混合気から水素ガスと二酸化炭素ガスが生成される。
The air-fuel mixture is heated by the
また、改質反応器42のチャンバー56を流れている混合気が完全に水素ガスと二酸化炭素ガスに改質されない場合もあり、化学反応式(6)のような化学反応も僅かに起こり、二酸化炭素ガス、一酸化炭素ガス及び水が生成される。
2CH3OH+H2O→5H2+CO+CO2 … (6)
In addition, the air-fuel mixture flowing through the
2CH 3 OH + H 2 O → 5H 2 + CO + CO 2 (6)
改質反応器42のチャンバー56で生成された水素ガス、二酸化炭素ガス、一酸化炭素ガス及び水蒸気からなる混合気は、水性シフト反応器43のチャンバー56に供給される。水性シフト反応器43のチャンバー56に供給された混合気は、そのチャンバー56を流動している時に水性シフト反応器43の電熱膜51によって加熱され、更に水性シフト反応器43の触媒膜59によって上記化学反応式(2)のような反応が促進される。これにより、混合気が無毒化される。
The air-fuel mixture composed of hydrogen gas, carbon dioxide gas, carbon monoxide gas and water vapor generated in the
そして、水性シフト反応器43を流動した混合気は、選択酸化反応器44のチャンバー56に供給される。また、外気中の空気がスリット13及び空気導入管60を通じて選択酸化反応器44のチャンバー56に供給され、混合気と空気が混合する。空気を含む混合気が、選択酸化反応器44のチャンバー56を流動している時に選択酸化反応器44の電熱膜51によって加熱され、更に選択酸化反応器44の触媒膜59によって上記化学反応式(3)のような反応が促進される。ここで、選択酸化反応器44の触媒膜59が化学反応式(3)の化学反応を選択的に促進するから、混合気に含まれる水素は殆ど酸化しない。
Then, the air-fuel mixture that has flowed through the
選択酸化反応器44のチャンバー56を流れている混合気が流出管58に至る時点では、その混合気には一酸化炭素が殆ど含まれず、水素ガス及び二酸化炭素ガスの濃度が非常に高い。そして、水素ガス及び二酸化炭素ガスの濃度が高い混合気は、選択酸化反応器44の流出管58を流れて、燃料電池91の燃料極に供給される。燃料電池91では、混合気中の水素ガスが燃料極で上記電気化学反応式(4)のような反応をし、スリット13,13,…を通じて空気極に酸素ガスが供給されて空気極で上記電気化学反応式(5)のような反応をする。電気化学反応式(4)、(5)のような電気化学反応によって燃料電池91で電気エネルギーが生成される。生成された電気エネルギーは外部のデバイスに供給されたり、内部の電熱膜51、ポンプ、バルブその他を駆動するためのエネルギーに利用されたり、内部の蓄電部に貯蔵されたりする。また、空気極で生成された水は、通気孔33,33,…を通じて外部に排出されたり、排水管34,6を通じて排水容器7に排水されたりする。排水容器7では水が貯留される。
When the air-fuel mixture flowing through the
次に、本実施形態の効果について説明する。
電熱膜51に触媒膜59が直接積層されているので、触媒膜59に熱伝導しやすくなる。そのため、電熱膜51で加熱を開始してから触媒膜59が所望の温度(改質反応器42の場合には280℃)にまで上昇するのに要する時間を短縮することができ、燃料9の触媒反応が効率よく起こるまでの時間も短縮することができる。
Next, the effect of this embodiment will be described.
Since the
また、第一基板54の熱伝導率よりも触媒膜59の熱伝導率が高いため、電熱膜51で発した熱が第一基板54よりも触媒膜59に伝導しやすい。そのため、電熱膜51で加熱を開始してから触媒膜59が所望の温度にまで上昇するのに要する時間を短縮することができるとともに、電熱膜51で発した熱が第一基板54の加熱よりも触媒膜59の加熱に効率よく用いられ、電熱膜51の省エネルギーを図ることができる。
Further, since the thermal conductivity of the
また、反応容器本体50の内部空間が直方体状のチャンバー56であるため、第一基板54及び第二基板55の一部がチャンバー56内へ突出していない。そのため、反応容器本体50の熱容量が小さく、電熱膜51で発した熱が触媒膜59の加熱に効率よく用いられる。更に、チャンバー56で生じる圧力損失が小さく、燃料9をチャンバー56に供給して生成物をチャンバー56から排出するために要する負荷が軽減される。
In addition, since the internal space of the reaction vessel
以下、改質反応器42の反応容器本体50を変形した場合について例を挙げて説明するが、改質反応器42の場合と同様に水性シフト反応器43及び選択酸化反応器44それぞれの反応容器本体50も以下のように変形することができる。
Hereinafter, the case where the reaction vessel
〔変形例1〕
図6には、変形した反応容器本体150が示されている。
反応容器本体150が図4に示された反応容器本体50と異なることは、流入口157a、流出口158aの軸方向である。つまり、図4に示された反応容器本体50では、切欠き57a,58aによる流路口の軸方向がチャンバー56の平面形状四角形の辺に対して直交しているのに対し、図6に示された反応容器本体150では、流入口157a、流出口158aの軸方向が平面視してチャンバー156の対角線に一致している。また、図4に示された反応容器本体50では、チャンバー56の平面視形状が四角形でも特に長方形であるのに対し、図6に示された反応容器本体150では、チャンバー156の平面視形状が正方形である。チャンバー156の平面視形状が正方形であっても、チャンバー156の立体形状は直方体状である。
[Modification 1]
FIG. 6 shows a deformed reaction vessel
The reaction vessel
以上のことを除いて、反応容器本体150は反応容器本体50と同一構成をしている。つまり、凹部が形成された第一基板にその凹部を蓋するように第二基板を第一基板に接合することによって、内部空間であるチャンバー156を有した反応容器本体150が形成される。また、その第一基板の凹部の壁面に電熱膜が成膜され、電熱膜に触媒膜が積層されている。更には、触媒膜の熱伝導率が第一基板の熱伝導率よりも高い。
Except for the above, the reaction vessel
〔変形例2〕
図7には、別の反応容器本体250が示されている。
反応容器本体250が図4に示された反応容器本体50と異なることは、チャンバー256の形状である。つまり、図4に示された反応容器本体50では、チャンバー56の平面視形状が四角形でも特に長方形であるのに対し、図7に示された反応容器本体250では、チャンバー256の平面視形状が菱形である。チャンバー256が平面視菱形を呈していても、チャンバー256の立体形状は六面体状である。
[Modification 2]
FIG. 7 shows another reaction vessel
The
また、図4に示された反応容器本体50では、チャンバー56の四つの角部がそれぞれ第一基板54の角の近傍に位置しているのに対し、図7に示されたチャンバー256の四つの角部がそれぞれ基板の辺の中点の近傍に位置している。また、図7に示された反応容器本体250では、流入口257a、流出口258aの軸方向が平面視してチャンバー256の対角線に一致している。
Further, in the reaction vessel
以上のことを除いて、反応容器本体250は反応容器本体50と同一構成をしている。つまり、凹部が形成された第一基板にその凹部を蓋するように第二基板を第一基板に接合することによって、内部空間であるチャンバー256を有した反応容器本体250が形成される。また、その第一基板の凹部の壁面に電熱膜が成膜され、電熱膜に触媒膜が積層されている。更には、触媒膜の熱伝導率が第一基板の熱伝導率よりも高い。
Except for the above, the
〔変形例3〕
図8には、別の反応容器本体350が示されている。
反応容器本体350が図5に示された反応容器本体50と異なることは、反応容器本体350には燃焼器361が備え付けられていることである。つまり、第二基板355は第一基板354と第三基板370との間に挟まれた状態でそれぞれの基板354,370に接合されている。第一基板354と第二基板355の接合部には、上記化学反応式(1)の反応が起こるチャンバー356が形成されており、第二基板355と第三基板370の接合部には、燃料を酸素と反応させて燃焼させるための燃焼用チャンバー371が形成されている。
[Modification 3]
FIG. 8 shows another reaction vessel
The
第三基板370の第二基板355側の面には平面視四角形の凹部371aが形成されており、第三基板370に第二基板355を接合することによって凹部371aに蓋をして、燃焼用チャンバー371が形成されている。この燃焼用チャンバー371は薄型の直方体状に設けられている。
A
また、第二基板355の第三基板370側の面であって燃焼用チャンバー371の内壁面を形成した部分には、燃焼用触媒372が設けられている。この燃焼用触媒372は、燃料9のメタノールを酸化させることを促進するものである。また、図示は省略するが、第三基板370側面には、燃焼用チャンバー371にまで通じる流入口及び流出口が設けられている。燃料タンク8から燃料9が流入口を通じて燃焼用チャンバー371に供給されるようになっているとともに外部から空気がスリット13(図1に図示)及び流入口を通じて燃焼用チャンバー371に供給され、生成物が燃焼用チャンバー371から流出口及び通気孔33(図1に図示)を通じて外部に排出されるようになっている。燃料9のうちメタノールが燃焼用チャンバー371中で酸化する。
A
第一基板354の第二基板355側の面には平面視四角形の凹部356aが形成されており、第一基板354に第二基板355を接合することによって凹部356aに蓋をして、チャンバー356が形成されている。第二基板355の第一基板354側の面であってチャンバー356の内壁面を形成した部分には、電気抵抗性発熱体、半導体性薄膜発熱体等の電熱膜351が形成されている。電熱膜351上には触媒膜359が成膜されており、この触媒膜359がチャンバー356内において露出している。触媒膜359は、多孔質性物質等の担体に金属、金属酸化物等の触媒を分散させ、その担体に触媒を担持したものである。この触媒膜359の熱伝導率は第二基板355の熱伝導率よりも高い。以上のことを除いて、反応容器本体350は反応容器本体50と同一構成をしている。
A
この反応容器本体350においては、起動時には電熱膜351によって反応容器本体350全体の加熱を行う。そして、電熱膜351によって燃焼用触媒372が所定温度(250℃〜300℃)まで昇温したら、燃焼用チャンバー371に燃料9を燃焼用チャンバー371に流入させ、燃焼用触媒372によって燃料9を触媒反応させることによって燃料9を燃焼させる。これにより、燃焼熱によってチャンバー356内の混合気が加熱されるとともに電熱膜351の発熱によって混合気が補助的に加熱され、触媒膜359によって混合気の触媒反応が促進される。
In the reaction vessel
〔変形例4〕
図9には、別の反応容器本体450が示されている。この反応容器本体450においては、図8に示された反応容器本体350と同様に燃焼器461が備え付けられている。但し、反応容器本体350の燃焼器361では内部空間として直方体状のチャンバー371中で触媒燃焼が行われているのに対し、反応容器本体450の燃焼器461では内部空間として葛折り状のマイクロ流路471中で触媒燃焼が行われている。つまり、第三基板470の第二基板455側の面には葛折り状の溝471aが形成されており、第三基板470の溝471a側の面を第二基板455に向かい合わせて接合することによってマイクロ流路471が形成されている。また、第三基板470の溝471aの壁面には燃焼用触媒472が形成されており、燃焼用触媒472がマイクロ流路471内で露出している。このマイクロ流路471の一方の端部は吸入ニップル部37及びスリット13(図1に図示)に通じており、マイクロ流路471の他方の端部は通気孔33に通じている。そして、燃料タンク8から燃料9が吸入ニップル部37を通じてマイクロ流路471の一方の端部に供給されるとともに外部から空気がスリット13を通じてマイクロ流路471の一方の端部に供給され、燃料9がマイクロ流路471を流動している時に燃料9が燃焼用触媒472によって燃焼し、生成物がマイクロ流路471の他方の端部から通気孔33を通じて外部に排出されるようになっている。以上のことを除いて反応容器本体450は反応容器本体350と同じ構成をしている。
[Modification 4]
FIG. 9 shows another reaction vessel
〔変形例5〕
図10には別の反応容器本体550の透視図が示されており、図11には、図10のXI-XI線に沿った断面の一部が示されている。この反応容器本体550が図4に示された反応容器本体50と異なることは、反応容器本体50には直方体状の内部空間としてチャンバー56が形成されているのに対し、この反応容器本体550には葛折り状の内部空間としてマイクロ流路556が形成されていることである。つまり、第一基板554の第二基板455側の面には葛折り状の溝556aが形成されており、第一基板554の溝556a側の面を第二基板555に向かい合わせて接合することによってマイクロ流路556が形成されている。マイクロ流路556の一方の端部において第二基板555には、マイクロ流路556まで通じた流入口557aが形成されており、マイクロ流路556の他方の端部において第二基板555には、マイクロ流路556まで通じた流出口558aが形成されている。
[Modification 5]
FIG. 10 shows a perspective view of another reaction vessel
また、第一基板554の溝556aの壁面には電熱膜551が形成されている。マイクロ流路556の両端それぞれにおいて第一基板554には電熱膜551まで通じたスルーホールが形成されており、これらスルーホールに導電性材料が埋め込まれている。外部まで導かれたリード線がスルーホールで導電性材料に接続されており、リード線を通じて電熱膜551に電気エネルギーが供給されるようになっている。
In addition, an
電熱膜551上には、触媒膜559が成膜されている。触媒膜559はマイクロ流路556内において露出している。触媒膜559は、多孔質性物質等の担体に金属、金属酸化物等の触媒を担持したものである。触媒膜559の熱伝導率は第一基板554の熱伝導率よりも高い。
A
この反応容器本体550では、マイクロ流路556の深さが次式(A)を満たすように設計されている。ここで、マイクロ流路556の深さをdchaとし、マイクロ流路556内での各化学種の有効拡散係数をDmとし、マイクロ流路556の一方の端部(流入口557a)から他方の端部(流出口558a)までの長さをLchaとし、マイクロ流路556内での混合気の平均流速をvとする。
また、この反応容器本体550では、触媒膜559の膜厚が次式(B)を満たすように設計されている。ここで、触媒膜559内での各化学種の有効拡散係数をDeAとし、触媒膜559の膜厚をdcatとする。
更に、この反応容器本体550では、触媒膜559の膜厚dcatとマイクロ流路556の深さdchaとの比が次式(C)を満たすように設計されている。
まず、式(A)について説明する。流体がマイクロ流路556の深さ方向に分子拡散し、触媒膜559に到達するまでの時間をtchaとしたら、次式(D)が成立する。
また、マイクロ流路556の一方の端部から他方の端部までの反応時間、つまり、混合気が平均流速vでマイクロ流路556の一方の端部から他方の端部までに流れる時間をtreacとしたら、次式(E)が成立する。
反応時間treacと拡散時間tchaとの比を変えてメタノール転化率(燃料9中のメタノールが全て化学反応式(1)のように改質した場合を1とする。)を計算すると、メタノール転化率とtcha/treacとの関係は図12に示すようになる。図12からわかるように、tcha/treac=0.1を境にメタノールの転化率が変わっている。すなわちtcha/treac≦0.1の場合には拡散速度が反応速度よりも速く、転化率が触媒膜559の反応性能に依存した反応律速となる。一方、tcha/treac>0.1の場合には、拡散速度が反応速度よりも遅く、転化率がマイクロ流路556内の拡散速度に依存した拡散律速となる。従って、tcha/treac≦0.1を満たせば触媒膜559の触媒の性能を最大限に利用することができ、tcha/treac≦0.1に対して式(D)、(E)を代入すると、式(A)が成立する。式(A)は、触媒を有するマイクロリアクタである改質反応器42、水性シフト反応器43及び選択酸化反応器44の何れにも適用可能であるが、流体となっている分子がマイクロリアクタの流路内にいるうちに、反応に要する温度に設定されている溝の表面に接することで気化反応を含む化学反応を引き起こすために拡散律速させないための条件式なので、触媒のない蒸発器41であっても、流れる流体の種類に大きな変化がないので適用することが可能である。すなわち、ここでいう反応とは反応物の化学変化を伴う反応のみならず、反応物の状態変化を伴うものも反応とする。
When the ratio of the reaction time t reac and the diffusion time t cha is changed to calculate the methanol conversion rate (when methanol in the
次に、式(B)について説明する。触媒膜559内での分子輸送形態は、触媒膜の細孔径が1nm〜15nm程度であるから、細孔径と分子の平均自由行程との比が0.1以下になり、クヌーセン(Knudsen)拡散となる。
Next, the formula (B) will be described. The molecular transport mode in the
また、触媒膜559の厚さ方向に分子拡散する時間をtcatとしたら、次式(F)が成立する。
反応時間treacと拡散時間tcatとの比を変えてメタノール転化率を計算すると、tcat/treac≦0.1の場合には拡散速度が反応速度よりも速く、転化率が触媒膜559の反応性能に依存した反応律速となる。一方、tcat/treac>0.1の場合には、拡散速度が反応速度よりも遅く、転化率が触媒膜559内の拡散速度に依存した拡散律速となる。従って、tcat/treac≦0.1を満たせば触媒膜559の触媒の性能を最大限に利用することができ、tcat/treac≦0.1に対して式(E)、(F)を代入すると、式(B)が成立する。
When the methanol conversion rate is calculated by changing the ratio between the reaction time t reac and the diffusion time t cat , when t cat / t reac ≦ 0.1, the diffusion rate is faster than the reaction rate, and the conversion rate is the
次に、式(C)について説明する。
改質反応器42の反応容器本体550であり且つ触媒膜559の触媒をCuZn系触媒である場合、マイクロ流路556内での各化学種(H2、CO2、CH3OH、H2O)の有効拡散係数Dmとメタノール転化率との関係を次の表1に示す。
When the reaction vessel
また、改質反応器42の反応容器本体550であり且つ触媒膜559の触媒をCuZn系触媒である場合、触媒膜559内での各化学種(H2、CO2、CH3OH、H2O)の有効拡散係数DeAを表2に示す。
表1から有効拡散係数Dmの最大値は2.54×10-4〔m2/s〕であり、表2から改質反応器42内での原料系の流体物質CH3OH、生成系の流体物質H2O、H2、CO2のうちの有効拡散係数DeAの最小値は3.1×10-7〔m2/s〕である。これらの値を式(A)、式(B)に代入すると、dcat/dchaの最小値0.0356が求まる。
From Table 1, the maximum value of the effective diffusion coefficient D m is 2.54 × 10 −4 [m 2 / s], and from Table 2, the raw material fluid substance CH 3 OH in the reforming
一方、表1から有効拡散係数Dmの最小値は5.24×10-5〔m2/s〕であり、表2から有効拡散係数DeAの最大値は1.4×10-6〔m2/s〕である。これらの値を式(A)、式(B)に代入すると、dcat/dchaの最大値0.0163が求まる。従って、式(C)が求まる。
上記(C)は、水性シフト反応器43或いは選択酸化反応器44であっても、流れる流体の種類に大きな変化がないので適用することが可能である。
On the other hand, from Table 1, the minimum value of the effective diffusion coefficient D m is 5.24 × 10 −5 [m 2 / s], and from Table 2, the maximum value of the effective diffusion coefficient D eA is 1.4 × 10 −6 [ m 2 / s]. By substituting these values into formulas (A) and (B), a maximum value 0.0163 of d cat / d cha is obtained. Therefore, the formula (C) is obtained.
The above (C) can be applied to the
以下に、実施例を挙げることにより、本発明について更に具体的に説明する。
実施例1では、図8に示された反応容器本体350を用いて電熱膜351で加熱した場合に、加熱開始時刻からの時間と触媒膜359の温度との関係をシミュレーションによって求めた。シミュレーションの条件としては、電熱膜351の発熱量を10〔W〕とし、第一基板354を熱伝導率1.3〔W/m・K〕、厚さ0.7mmのガラス基板とし、第二基板355を熱伝導率148〔W/m・k〕、厚さ0.6mmのシリコン基板とし、第三基板370を熱伝導率1.3〔W/m・K〕、厚さ0.7mmのガラス基板とした。
Hereinafter, the present invention will be described more specifically with reference to examples.
In Example 1, when the
比較例では、図17に示された反応容器本体600を用いて電熱膜601で加熱した場合に、加熱開始時刻からの時間と触媒膜609の温度との関係をシミュレーションによって求めた。反応容器本体600は、図10、図11に示す反応容器本体550の電熱膜551と同様の電熱膜601をマイクロ流路606の葛折り状の溝606aの表面ではなく、第二基板604の下面側に配置させた以外は反応容器本体550と実質的に同様である。このため、葛折り状の溝606aには触媒膜609のみが成膜され、第二基板604の葛折り状の溝606aが形成された面を第一基板605で覆っている。シミュレーションの条件としては、電熱膜601の発熱量を20Wとし、第一基板54を熱伝導率148〔W/m・K〕、厚さ0.6mmのシリコン基板とし、第二基板55を熱伝導率1.3〔W/m・K〕、厚さ0.7mmのガラス基板とした。
In the comparative example, the relationship between the time from the heating start time and the temperature of the
実施例1と比較例のシミュレーション結果を図13に示す。図13において、横軸は加熱開始時刻からの時間を表し、縦軸は触媒膜59の温度を示す。図13からわかるように、実施例1は比較例よりも触媒膜の温度が上昇しやすい。
The simulation results of Example 1 and the comparative example are shown in FIG. In FIG. 13, the horizontal axis represents the time from the heating start time, and the vertical axis represents the temperature of the
実施例2では、図8に示された反応容器本体350を用いて電熱膜351で加熱した場合に、加熱開始時刻からの時間と触媒膜359の温度との関係をシミュレーションによって求めた。シミュレーションの条件としては、電熱膜351の発熱量を10Wとし、第一基板354を熱伝導率1.3〔W/m・K〕、厚さ0.7mmのガラス基板とし、第二基板355を熱伝導率1.3〔W/m・K〕、厚さ0.7mmのガラス基板とし、第三基板370を熱伝導率1.3〔W/m・K〕、厚さ0.7mmのガラス基板とした。ここで、第二基板355をシリコン基板からガラス基板とすることによって基板自体の熱容量が小さくなるので、基板での熱のロスが少なくなり、迅速に触媒温度の高くすることができる。
In Example 2, when the
実施例2と実施例1のシミュレーション結果を図14に示す。図14において、横軸は加熱開始時刻からの時間を表し、縦軸は触媒膜の温度を示す。図14からわかるように、実施例2のガラス基板は、実施例1のシリコン基板からなる第二基板355よりも厚いにも関わらず熱容量が小さいため触媒膜の温度が上昇しやすい。
The simulation results of Example 2 and Example 1 are shown in FIG. In FIG. 14, the horizontal axis represents the time from the heating start time, and the vertical axis represents the temperature of the catalyst membrane. As can be seen from FIG. 14, although the glass substrate of Example 2 is thicker than the
実施例3では、図4、図5に示された反応容器本体50を電熱膜51で加熱した場合に、加熱開始時刻からの時間と、切欠き58aで形成された流出口における各種気体の濃度との関係をシミュレーションによって求め、その結果を図15に示した。また、加熱開始時刻からの時間と、流出口におけるメタノール転化率との関係をシミュレーションによって求め、その結果を図16に示した。シミュレーションの条件としては、チャンバー56の大きさは幅を17〔mm〕とし、長さを20〔mm〕とし、深さを1.2〔mm〕とし、燃料9のスチームカーボン比を1.2とした。スチームカーボン比とは、原料炭化水素(ここでは、燃料9のメタノール)中の炭素原子に対する改質スチームの水分子の比を言い、H2O/Cで表される。図15において、横軸は加熱開始時刻からの時間を表し、縦軸は各種気体の濃度を表す。図16において、横軸は加熱開始時刻からの時間を表し、縦軸はメタノール転化率を表す。
In Example 3, when the reaction vessel
40 … 改質装置
41 … 蒸発器(反応器)
42 … 改質反応器(反応器)
43 … 水性シフト反応器(反応器)
44 … 選択酸化反応器(反応器)
50、150、250、350、450、550 … 反応容器本体
51、351、451、551 … 電熱膜
54、354、454、554 … 第一基板
55、355、455、555 … 第二基板
56、156、256、356、456 … チャンバー(内部空間)
59 … 触媒膜
556 … マイクロ流路(内部空間)
40 ...
42 ... Reforming reactor (reactor)
43… Aqueous shift reactor (reactor)
44… Selective oxidation reactor (reactor)
50, 150, 250, 350, 450, 550... Reaction vessel
59 ...
Claims (5)
前記反応物が供給される反応流路の内部空間面に露出された触媒膜が形成された反応容器本体を具備し、
前記触媒膜は、Cu/Zn系触媒で構成され、
前記改質反応の反応温度は280℃であり、
前記反応流路はマイクロ流路であって、その流路断面形状は矩形状であり、前記マイクロ流路の一端から他端まで、葛折り状であり、
前記触媒膜の厚さ、前記マイクロ流路の長さをそれぞれd cat 、Lchaとし、前記マイクロ流路を流れる流体の平均流速をv、前記反応物の前記触媒膜内の有効拡散係数のうち最も小さい有効拡散係数をDeAとした場合、次式(B)を満たすことを特徴とする反応器。
Said reactant comprising a reaction vessel main body in which the catalyst layer exposed to the inner space surface is formed of the reaction channel to be supplied,
The catalyst film is composed of a Cu / Zn-based catalyst,
The reaction temperature of the reforming reaction is 280 ° C.
The reaction channel is a micro channel, the channel cross-sectional shape is a rectangular shape, from one end of the micro channel to the other end, is a twisted shape,
The thickness of the catalyst membrane and the length of the microchannel are d cat and Lcha , respectively, the average flow velocity of the fluid flowing through the microchannel is v, and the effective diffusion coefficient of the reactant in the catalyst membrane is A reactor characterized by satisfying the following formula (B), where D eA is the smallest effective diffusion coefficient .
前記反応物が供給される反応流路の内部空間面に露出された触媒膜が形成された反応容器本体を具備し、
前記触媒膜は、Cu/Zn系触媒で構成され、
前記改質反応の反応温度は280℃であり、
前記反応流路はマイクロ流路であって、その流路断面形状は矩形状であり、前記マイクロ流路の一端から他端まで、葛折り状であり、
前記マイクロ流路の深さ、長さをそれぞれdcha、Lchaとし、前記マイクロ流路を流れる流体の平均流速をv、前記反応物の前記マイクロ流路内の有効拡散係数のうち最も小さい有効拡散係数をDmとした場合、次式(A)を満たすことを特徴とする反応器。
Said reactant comprising a reaction vessel main body in which the catalyst layer exposed to the inner space surface is formed of the reaction channel to be supplied,
The catalyst film is composed of a Cu / Zn-based catalyst,
The reaction temperature of the reforming reaction is 280 ° C.
The reaction channel is a micro channel, the channel cross-sectional shape is a rectangular shape, from one end of the micro channel to the other end, is a twisted shape,
The depth and length of the microchannel are dcha and Lcha , respectively, the average flow velocity of the fluid flowing through the microchannel is v , and the smallest effective diffusion coefficient among the effective diffusion coefficients of the reactant in the microchannel A reactor characterized by satisfying the following formula (A) when the diffusion coefficient is D m .
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2003321812A JP4961657B2 (en) | 2003-09-12 | 2003-09-12 | Reactor |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2003321812A JP4961657B2 (en) | 2003-09-12 | 2003-09-12 | Reactor |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2005087803A JP2005087803A (en) | 2005-04-07 |
JP4961657B2 true JP4961657B2 (en) | 2012-06-27 |
Family
ID=34453374
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2003321812A Expired - Fee Related JP4961657B2 (en) | 2003-09-12 | 2003-09-12 | Reactor |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4961657B2 (en) |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007099596A (en) * | 2005-10-07 | 2007-04-19 | Ishikawajima Shibaura Mach Co Ltd | Fuel modification device |
JP4887102B2 (en) * | 2006-08-30 | 2012-02-29 | 京セラ株式会社 | Reactor, fuel cell system and electronic device |
JP5132107B2 (en) * | 2006-08-30 | 2013-01-30 | 京セラ株式会社 | Reactor, fuel cell system and electronic device |
JP4939148B2 (en) * | 2006-08-30 | 2012-05-23 | 京セラ株式会社 | Reactor, fuel cell system and electronic device |
EP2072461A4 (en) * | 2006-08-30 | 2011-11-02 | Kyocera Corp | Reaction device, fuel battery system, and electronic device |
US8382865B2 (en) | 2006-08-30 | 2013-02-26 | Kyocera Corporation | Reaction apparatus, fuel cell system and electronic device |
JP5309482B2 (en) * | 2007-06-18 | 2013-10-09 | カシオ計算機株式会社 | Reactor, power generator and electronic device |
US8568495B2 (en) * | 2008-09-05 | 2013-10-29 | Samsung Sdi Co., Ltd. | Evaporator and fuel reformer having the same |
US20200316555A1 (en) * | 2017-12-21 | 2020-10-08 | Hte Gmbh The High Throughput Experimentation Company | Reactor system for continuous flow reactions |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3738313B2 (en) * | 1999-05-13 | 2006-01-25 | カシオ計算機株式会社 | Heating resistor and manufacturing method thereof |
JP4763870B2 (en) * | 1999-12-28 | 2011-08-31 | 三菱瓦斯化学株式会社 | Production method of hydrogen for fuel cell |
JP2002003203A (en) * | 2000-06-20 | 2002-01-09 | Suzuki Motor Corp | Method for manufacturing methanol reforming apparatus |
US7048897B1 (en) * | 2000-08-28 | 2006-05-23 | Motorola, Inc. | Hydrogen generator utilizing ceramic technology |
JP4682476B2 (en) * | 2001-08-01 | 2011-05-11 | カシオ計算機株式会社 | Heating device, reforming device and fuel cell system |
JP2003095614A (en) * | 2001-09-18 | 2003-04-03 | Toshiba International Fuel Cells Corp | Apparatus for producing hydrogen |
JP4304565B2 (en) * | 2001-09-18 | 2009-07-29 | カシオ計算機株式会社 | Chemical reaction apparatus and control method thereof |
ZA200209011B (en) * | 2001-11-20 | 2003-05-26 | Rohm & Haas | Electroactive catalysis. |
-
2003
- 2003-09-12 JP JP2003321812A patent/JP4961657B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2005087803A (en) | 2005-04-07 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
AU2003269498B2 (en) | Chemical reactor and fuel cell system | |
JP3873171B2 (en) | Reforming apparatus and power generation system | |
US7410515B2 (en) | Reformer, method for manufacturing the reformer, and power generation system | |
JP4961657B2 (en) | Reactor | |
US7531255B2 (en) | Thermal treatment apparatus and power generation module | |
JP5098685B2 (en) | Small chemical reactor | |
JP4269742B2 (en) | Method for producing catalytic reactor and catalytic reactor | |
JP4371093B2 (en) | Reactor | |
KR100804913B1 (en) | Reacting device | |
JP2004281340A (en) | Fuel container | |
JP4665803B2 (en) | Reactor | |
JP2005238099A (en) | Reactor and channel structure | |
JP2007091550A (en) | Reactor unit | |
JP4269743B2 (en) | Method for producing catalytic reactor | |
JP2004288488A (en) | Fuel supplying system | |
JP4380612B2 (en) | Reactor | |
JP2005066509A (en) | Production method for catalytic reactor | |
JP4590928B2 (en) | Vaporizer | |
JP2004290880A (en) | Small-sized reactor | |
JP2007015920A (en) | Reforming apparatus and power generation system | |
KR100727467B1 (en) | Thermal treatment apparatus and power generation device | |
JP4380613B2 (en) | Reactor | |
JP4682522B2 (en) | Power generator | |
JP4586700B2 (en) | Reactor | |
JP2007268531A (en) | Compact chemical reaction apparatus |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20060904 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20081121 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20100105 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20100305 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20110329 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20110527 |
|
RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 Effective date: 20110527 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20120228 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20120312 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20150406 Year of fee payment: 3 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |