JP4950423B2 - Mold powder for continuous casting - Google Patents
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Description
本発明は、例えば中炭素鋼の高速鋳造に用いられる連続鋳造用モールドパウダーに関する。 The present invention relates to a mold powder for continuous casting used for, for example, high-speed casting of medium carbon steel.
従来から、中炭素鋼等の連続鋳造においては、鋳型内における溶鋼の保温等を目的として、粉末形状または中空顆粒形状等に形成された連続鋳造用モールドパウダー（以下、単にモールドパウダーと示す）が、鋳型内の溶鋼湯面上に添加されている。
このようなモールドパウダーは、連続鋳造の過程において重要な副資材であり、一般的に、ＣａＯ、ＳｉＯ2及びＡｌ2Ｏ3の酸化物を基材とし、他の成分として、Ｎａ2Ｏ、ＭｇＯ、Ｆ及びＬｉ2Ｏなどを配合して、対象とするスラブの鋳込速度等に適合する凝固温度、溶融速度、塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ2比）等の物性を調整する構成になっている。
Conventionally, in continuous casting of medium carbon steel or the like, a mold powder for continuous casting (hereinafter simply referred to as mold powder) formed into a powder shape or a hollow granule shape for the purpose of keeping warm temperature of molten steel in a mold or the like has been used. It is added on the surface of the molten steel in the mold.
Such a mold powder is an important auxiliary material in the process of continuous casting, and is generally based on oxides of CaO, SiO 2 and Al 2 O 3 , and as other components, Na 2 O, MgO. , F, Li 2 O, etc. are blended to adjust the physical properties such as solidification temperature, melting rate, basicity (CaO / SiO 2 ratio), etc. suitable for the casting speed of the target slab. .
溶鋼湯面上に添加されたモールドパウダーは、溶鋼の熱によって溶融して溶融パウダーとなり、鋳型と凝固シェルとの間に流入して、鋳型と凝固シェルとの間に溶融パウダーの膜を形成する。
鋳型と凝固シェルとの間に形成された溶融パウダーの膜は鋳型によって抜熱され、ガラス質及び結晶質が混在する構成となる。ここで、溶融パウダーの膜のうちガラス質となった部分は、熱伝導率が高いために凝固シェルを急冷却する。また、溶融パウダーの膜のうち結晶質となった部分は、ガラス質となった部分と比較して熱伝導率が低く、鋳型及び凝固シェルとの接触面積が少ないために凝固シェルを緩冷却する。
Mold powder added on the surface of the molten steel is melted by the heat of the molten steel to become molten powder, flows between the mold and the solidified shell, and forms a film of molten powder between the mold and the solidified shell. .
The film of the molten powder formed between the mold and the solidified shell is heat-extracted by the mold, so that glass and crystal are mixed. Here, the vitreous portion of the molten powder film rapidly cools the solidified shell because of its high thermal conductivity. In addition, the crystalline part of the molten powder film has a lower thermal conductivity than the glassy part, and the contact area between the mold and the solidified shell is small, so the solidified shell is slowly cooled. .
凝固シェルが急冷却されると、鋳型内において溶鋼が不均一に急冷却されてしまい凝固シェルの層が不均一となるため、凝固シェルの層が薄い部分に応力集中が発生して、スラブ表面に損傷が生じるおそれがある。
したがって、このようなモールドパウダーは、塩基度が高くなるような成分構成とし、溶融パウダーの膜が結晶化することを促進することにより、鋳型内において溶鋼を緩冷却して、凝固シェルに損傷が生じることを防止している。
When the solidified shell is rapidly cooled, the molten steel is rapidly cooled in the mold inhomogeneously and the solidified shell layer becomes non-uniform. May cause damage.
Therefore, such a mold powder has a composition that increases the basicity, and promotes the crystallization of the molten powder film, thereby slowly cooling the molten steel in the mold and damaging the solidified shell. It is prevented from occurring.
上述したようなモールドパウダーとしては、例えば特許文献１に記載されているものがある。
しかしながら、上述したようなモールドパウダーでは、モールドパウダーの塩基度が適正値よりも高くなった場合、鋳型内全体に亘って結晶質の形成が促進されてしまう。このため、鋳型内の全体に亘って溶鋼が緩冷却され、鋳型内において形成される凝固シェルの厚さが薄くなり、鋳型外に出たスラブが破壊されてしまうおそれがあるため、連続鋳造の生産性が低下してしまう。 However, in the mold powder as described above, when the basicity of the mold powder is higher than an appropriate value, the formation of the crystalline material is promoted throughout the entire mold. For this reason, the molten steel is slowly cooled throughout the mold, the thickness of the solidified shell formed in the mold is reduced, and the slab that has come out of the mold may be destroyed. Productivity is reduced.
また、モールドパウダーを構成する成分のうち、Ｎａ2Ｏ及びＭｇＯの占める割合が多い成分構成となった場合、モールドパウダーに含まれるカスピダイン成分（３ＣａＯ，２ＳｉＯ2，ＣａＦ2）の析出が阻害されるため、モールドパウダーの結晶化が阻害されてしまう。
鋳型内におけるモールドパウダーの結晶化が阻害されると、鋳型内の、特にメニスカス近傍において溶鋼が不均一に急冷却されてしまい、メニスカス近傍において形成される凝固シェルの層が不均一となる。このため、凝固シェルの層が薄い部分に応力集中が発生して、スラブ表面に縦割れ等の損傷が生じるおそれがある。
Also, among the components constituting the mold powder, when a large proportion constitutional occupied by Na 2 O and MgO, Kasupidain component (3CaO, 2SiO 2, CaF 2 ) contained in the mold powder deposition is inhibited For this reason, the crystallization of the mold powder is hindered.
If the crystallization of the mold powder in the mold is hindered, the molten steel in the mold, particularly in the vicinity of the meniscus, is rapidly cooled rapidly, and the solidified shell layer formed in the vicinity of the meniscus becomes non-uniform. For this reason, stress concentration occurs in a portion where the layer of the solidified shell is thin, and there is a possibility that damage such as vertical cracks may occur on the slab surface.
スラブ表面に損傷が生じた場合、このスラブを圧延工程等の次工程に流す前に、スラブを冷却してグラインダやサンダー等によって損傷を補修する必要があるため、連続鋳造の作業効率が低下してしまうとともに作業コストが増加してしまう。また、凝固シェルの層が薄くなると、内部の溶鋼が漏出する（以下、ブレークアウトと示す）おそれがある。スラブにブレークアウトが生じると、連続鋳造に関わる各種の装置を停止させる必要があるため、連続鋳造の生産性が低下してしまう。 When the slab surface is damaged, it is necessary to cool the slab and repair the damage with a grinder or sander before passing the slab to the next process such as rolling. Work costs will increase. Moreover, when the layer of the solidified shell becomes thin, the molten steel inside may leak (hereinafter referred to as breakout). When a breakout occurs in the slab, it is necessary to stop various devices related to continuous casting, which decreases the productivity of continuous casting.
本発明は、上述のような問題点に着目してなされたもので、モールドパウダーの成分構成を適正化することにより、鋳型内におけるモールドパウダーの結晶化を適正化し、鋳型内において溶鋼を適切に冷却することが可能な連続鋳造用モールドパウダーを提供することを課題とする。 The present invention has been made paying attention to the above-mentioned problems, and by optimizing the component composition of the mold powder, the crystallization of the mold powder in the mold is optimized, and the molten steel is appropriately used in the mold. It is an object to provide a mold powder for continuous casting that can be cooled.
前記課題を解決するために、本発明のうち、請求項１に記載した発明は、鋳型内において溶鋼湯面上に添加される連続鋳造用モールドパウダーであって、
前記モールドパウダーの成分は、Ｎａ2Ｏが１０．０質量％未満、ＭｇＯが２．０質量％未満であり、Ｌｉ2Ｏが１〜１０質量％の範囲内、塩基度が１．０〜１．６の範囲内、凝固温度が１１２０℃を超え且つ１１４５℃以下の範囲内であることを特徴とするものである。
本発明によると、モールドパウダーの成分構成を適正化することにより、鋳型内におけるモールドパウダーの結晶化を適正化することが可能となり、鋳型内において溶鋼を適切に冷却することが可能となる。
In order to solve the above-mentioned problems, the invention described in claim 1 of the present invention is a mold powder for continuous casting added on the surface of molten steel in a mold,
The components of the mold powder include Na 2 O of less than 10.0% by mass, MgO of less than 2.0% by mass, Li 2 O in the range of 1 to 10% by mass, and basicity of 1.0 to 1. In the range of .6, the solidification temperature is in the range of more than 1120 ° C. and 1145 ° C. or less .
According to the present invention, by optimizing the component composition of the mold powder, the crystallization of the mold powder in the mold can be optimized, and the molten steel can be appropriately cooled in the mold.
次に、本発明のうち、請求項２に記載した発明は、請求項１に記載した発明であって、前記溶鋼の鋳込速度が２．０ｍ／ｍｉｎ以上の連続鋳造に用いることを特徴とするものである。
本発明によると、鋳込速度が２．０ｍ／ｍｉｎ以上の高速鋳造に用いるモールドパウダーの成分構成を適正化することにより、鋳型内におけるモールドパウダーの結晶化を適正化することが可能となり、鋳型内において溶鋼を適切に冷却することが可能となる。
Next, of the present invention, the invention described in
According to the present invention, it is possible to optimize the crystallization of the mold powder in the mold by optimizing the component composition of the mold powder used for high-speed casting with a casting speed of 2.0 m / min or more. The molten steel can be appropriately cooled inside.
次に、本発明のうち、請求項３に記載した発明は、請求項１または２に記載した発明であって、鋳片の組成がＣ：０．０７〜０．１８質量％の範囲内である連続鋳造に用いることを特徴とするものである。
本発明によると、鋳片の組成がＣ：０．０７〜０．１８質量％の範囲内である中炭素鋼の連続鋳造に用いるモールドパウダーの成分構成を適正化することにより、鋳型内におけるモールドパウダーの結晶化を適正化することが可能となり、鋳型内において溶鋼を適切に冷却することが可能となる。
Next, among the present inventions, the invention described in
According to the present invention, the mold composition in the mold is optimized by optimizing the component composition of the mold powder used for continuous casting of medium carbon steel in which the composition of the slab is in the range of C: 0.07 to 0.18 mass%. It becomes possible to optimize the crystallization of the powder, and it is possible to appropriately cool the molten steel in the mold.
本発明によれば、モールドパウダーの成分構成を適正化することにより、鋳型内におけるモールドパウダーの結晶化を適正化することが可能となり、鋳型内において溶鋼を適切に冷却することが可能となるため、品質及び生産性の向上が可能となる。 According to the present invention, by optimizing the component composition of the mold powder, it is possible to optimize the crystallization of the mold powder in the mold, and it is possible to appropriately cool the molten steel in the mold. Quality and productivity can be improved.
次に、本発明の実施形態について図面を参照しつつ説明する。
図１に、連続鋳造における鋳型１内の様子を示す。連続鋳造を開始すると、鋳型１内に浸漬ノズル２から溶鋼４が吐出されるとともに、鋳型１内の溶鋼４湯面上にモールドパウダー６が添加される。モールドパウダー６は溶鋼４から熱を受け、溶鋼４側は溶融して溶融パウダー８となり、その上には未溶融パウダー１０が残存する。溶融パウダー８は、鋳型１と凝固シェル１２との間に流入して、鋳型１と凝固シェル１２との間に溶融パウダー８による膜を形成する。
Next, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
FIG. 1 shows the inside of the mold 1 in continuous casting. When continuous casting is started, molten steel 4 is discharged from the
モールドパウダー６は、主に、Ｎａ2Ｏ，ＭｇＯ，ＳｉＯ2，Ａｌ2Ｏ3，ＣａＯ，Ｆ，Ｌｉ2Ｏから構成されており、粉末状に形成されている。モールドパウダー６の塩基度は１．０〜１．６の範囲内となっており、凝固温度は１０００〜１２００℃の範囲内となっている。また、モールドパウダー６を構成する成分のうち、Ｎａ2Ｏ及びＭｇＯがモールドパウダー６全体に対して占める割合は、Ｎａ2Ｏが１０．０質量％未満となっており、ＭｇＯが２．０質量％未満となっている。なお、Ｎａ2Ｏは０．１〜８．０質量％の範囲内とすることが好適であり、ＭｇＯは０．１〜１．０質量％の範囲内とすることが好適である。 The mold powder 6 is mainly composed of Na 2 O, MgO, SiO 2 , Al 2 O 3 , CaO, F, and Li 2 O, and is formed in a powder form. The basicity of the mold powder 6 is in the range of 1.0 to 1.6, and the solidification temperature is in the range of 1000 to 1200 ° C. Also, among the components constituting the mold powder 6, the proportion of Na 2 O and MgO occupying for the entire mold powder 6, Na 2 O has become less than 10.0 mass%, MgO 2.0 mass %. Na 2 O is preferably in the range of 0.1 to 8.0% by mass, and MgO is preferably in the range of 0.1 to 1.0% by mass.
さらに、モールドパウダー６を構成する成分のうち、Ｎａ2Ｏ及びＭｇＯ以外の成分がモールドパウダー６全体に対して占める割合は、ＳｉＯ2が２０〜４０質量％の範囲内、Ａｌ2Ｏ3が１〜１０質量％の範囲内、ＣａＯが２０〜５０質量％の範囲内となっており、Ｆが１〜１５質量％の範囲内、Ｌｉ2Ｏが１〜１０質量％の範囲内となっている。 Further, among the components constituting the mold powder 6, the ratio of components other than Na 2 O and MgO to the entire mold powder 6 is within a range of 20 to 40 mass% of SiO 2 and 1 of Al 2 O 3. Within the range of 10 to 10% by mass, CaO within the range of 20 to 50% by mass, F within the range of 1 to 15% by mass, and Li 2 O within the range of 1 to 10% by mass. .
次に、図２及び図３を参照して、本実施形態の作用・効果について説明する。
発明者は、鋳型内において凝固シェルに生じる縦割れ等の損傷は、メニスカス近傍で発生することに着目した。そして、溶融パウダーの結晶化速度を高速化することにより、メニスカス近傍において凝固シェルを幅方向に均一に緩冷却することにより、凝固シェルに損傷が生じることを防止することが可能であることを発見した。
Next, with reference to FIG.2 and FIG.3, the effect | action and effect of this embodiment are demonstrated.
The inventor paid attention to the fact that damage such as vertical cracks generated in the solidified shell in the mold occurs in the vicinity of the meniscus. And it was discovered that by increasing the crystallization speed of the molten powder, it is possible to prevent the solidified shell from being damaged by uniformly slowly cooling the solidified shell in the width direction in the vicinity of the meniscus. did.
本実施形態のモールドパウダーは、塩基度を１．０〜１．６の範囲内とするとともに、モールドパウダーを構成する成分のうち、Ｎａ2Ｏを１０．０質量％未満、ＭｇＯを２．０質量％未満としている。このため、モールドパウダーに含まれるカスピダイン成分の析出が阻害されることが防止されるとともに、鋳型内における溶融パウダーの結晶化速度が高速化されている。以下に、図２及び図３を参照して、その理由を説明する。 The mold powder of the present embodiment has a basicity in the range of 1.0 to 1.6, and among components constituting the mold powder, Na 2 O is less than 10.0% by mass, and MgO is 2.0. Less than mass%. For this reason, it is prevented that precipitation of the caspidyne component contained in the mold powder is inhibited, and the crystallization speed of the molten powder in the mold is increased. The reason will be described below with reference to FIGS.
図２に、本実施形態及び従来のモールドパウダーに対して、溶融パウダーの結晶化速度を測定し、両者の結晶化速度を比較した結果を示す。溶融パウダーの結晶化速度は、溶融パウダーを凝固収縮させた際の引っ張り荷重に基づいて測定する。なお、図中の縦軸は、溶融パウダーの結晶化速度を表している。また、以下の表に、本実施形態及び従来のモールドパウダーの成分構成及び諸特性を示す。 FIG. 2 shows the results of measuring the crystallization speed of the molten powder and comparing the crystallization speeds of the present embodiment and the conventional mold powder. The crystallization speed of the molten powder is measured based on the tensile load when the molten powder is solidified and contracted. In addition, the vertical axis | shaft in a figure represents the crystallization rate of molten powder. Moreover, the following table | surface shows the component structure and various characteristics of this embodiment and the conventional mold powder.
図２中に示されているように、本実施形態のモールドパウダーは、従来のモールドパウダーと比較して、結晶化速度が高速化されている。すなわち、本実施形態のモールドパウダーを用いた連続鋳造であれば、図３に示すように、鋳型１内の、特にメニスカス近傍（図中にＡで示した範囲）において、溶融パウダー８の結晶化が促進され、凝固シェル１２の幅方向の抜熱量が均一化する。このため、凝固シェル１２に生じる損傷の起点となるメニスカス近傍において、凝固シェル１２を均一に緩冷却することが可能となるため、凝固シェル１２に損傷が生じることを防止することができ、品質及び生産性の向上が図れる。
As shown in FIG. 2, the mold powder of the present embodiment has a higher crystallization speed than the conventional mold powder. That is, in the case of continuous casting using the mold powder of this embodiment, as shown in FIG. 3, the crystallization of the
また、鋳型１内の中央部（図中にＢで示した範囲）において、溶融パウダー８の結晶化温度に相当する厚さの結晶層が均一に形成され、この結晶層と鋳型１との接触面積が増加するため、凝固シェル１２からの抜熱量を確保することが可能となる。このため、鋳型１の出側において凝固シェル１２の厚さが確保されるため、縦割れ及びブレークアウトの防止が可能となり、品質及び生産性の向上が図れる。
Further, a crystal layer having a thickness corresponding to the crystallization temperature of the
したがって、本実施形態のモールドパウダー６であれば、塩基度を１．０〜１．６の範囲内とするとともに、モールドパウダー６を構成する成分のうち、Ｎａ2Ｏ及びＭｇＯがモールドパウダー６全体に対して占める割合を、Ｎａ2Ｏが１０．０質量％未満、ＭｇＯが２．０質量％未満とすることにより、鋳型１内における溶融パウダー８の結晶化を適正化することが可能となる。その結果、モールドパウダーに含まれるカスピダイン成分の析出が阻害されることが防止されるとともに、鋳型内における溶融パウダーの結晶化速度が高速化され、鋳型１内において溶鋼４を適切に冷却することが可能となるため、品質及び作業性の向上が可能となる。
Therefore, if the mold powder 6 of the present embodiment, the basicity with a range of 1.0-1.6, among components constituting the mold powder 6, Na 2 O and MgO entire mold powder 6 When the proportion of Na 2 O is less than 10.0% by mass and MgO is less than 2.0% by mass, the crystallization of the
以下、図４から図７を参照して、連続鋳造において本発明例のモールドパウダーが奏する効果を検証した。
図４に、鋳型内におけるパウダー消費量の比較を行った結果を示す。なお、図中の縦軸はパウダー消費量（ｋｇ／ｍ2）を示し、横軸は溶鋼の鋳込速度（ｍ／ｍｉｎ）を示している。また、図中に◆で示す本発明例のモールドパウダーは、上記の表１で示した本実施形態のモールドパウダーと同様の成分構成となっており、図中に□で示す従来例のモールドパウダーは、上記の表１で示した従来のモールドパウダーと同様の成分構成となっている。
Hereinafter, with reference to FIG. 4 to FIG. 7, the effect of the mold powder of the present invention example in continuous casting was verified.
FIG. 4 shows a result of comparison of powder consumption in the mold. In addition, the vertical axis | shaft in a figure has shown powder consumption (kg / m < 2 >), and the horizontal axis has shown the casting speed (m / min) of molten steel. Further, the mold powder of the example of the present invention indicated by ♦ in the figure has the same component configuration as the mold powder of the present embodiment shown in Table 1 above, and the mold powder of the conventional example indicated by □ in the figure Has the same composition as that of the conventional mold powder shown in Table 1 above.
図中に示されているように、本発明例のモールドパウダーと従来例のモールドパウダーは、鋳型内におけるパウダー消費量がほぼ同等となっている。したがって、本発明例のモールドパウダーは、鋳込速度が２．０ｍ／ｍｉｎ以上の高速鋳造に用いても、品質上問題が無いことが確認された。
また、図５に、鋳型温度の測定方法を示す。この測定方法は、図５中に示されているように、厚さ３５ｍｍの鋳型１内において、鋳型１の内壁面１ａから１５ｍｍの位置に熱電対１４を配置し、この熱電対１４の温度に基づいて鋳型温度を測定する方法である。
As shown in the figure, the mold powder of the example of the present invention and the mold powder of the conventional example have almost the same powder consumption in the mold. Therefore, it was confirmed that the mold powder of the example of the present invention has no problem in quality even when used for high speed casting at a casting speed of 2.0 m / min or more.
FIG. 5 shows a method for measuring the mold temperature. As shown in FIG. 5, in this measurement method, in a mold 1 having a thickness of 35 mm, a
図６に、図５に示した鋳型温度の測定方法によって、本発明例のモールドパウダー及び従来例のモールドパウダーを用いて連続鋳造を行った場合の、それぞれの鋳型温度を測定した結果を示す。なお、図６（ａ）は従来例のモールドパウダーを用いた場合の鋳型温度の測定結果を示しており、図６（ｂ）は本発明例のモールドパウダーを用いた場合の鋳型温度の測定結果を示している。 FIG. 6 shows the results of measuring the respective mold temperatures when continuous casting was performed using the mold powder of the present invention example and the mold powder of the conventional example by the mold temperature measurement method shown in FIG. 6A shows the measurement result of the mold temperature when the mold powder of the conventional example is used, and FIG. 6B shows the measurement result of the mold temperature when the mold powder of the present invention is used. Is shown.
図６中に示されているように、本発明例のモールドパウダーを用いた場合は、従来例のモールドパウダーを用いた場合と比較して、鋳型温度の変化が小さい。鋳型温度の変化が小さいと、鋳型内において凝固シェル表面からの抜熱量が均一となるため、凝固シェルの不均一凝固に伴う縦割れ発生が減少する。その結果、特に図示しないが、本発明例のモールドパウダーを用いた場合は、従来例のモールドパウダーを用いた場合と比較して、縦割れ発生頻度が約１／５に低減される。
また、図７に、本発明例のモールドパウダー及び従来例のモールドパウダーを用いて、組成の異なる三種類の検査スラブを鋳造し、それぞれの検査スラブに対して、縦割れ発生頻度の比較を行った結果を示す。なお、図中の縦軸に示す縦割れ発生頻度は、以下の式（１）から算出した。
As shown in FIG. 6, when the mold powder of the example of the present invention is used, the change in mold temperature is small compared to the case of using the mold powder of the conventional example. If the change in the mold temperature is small, the amount of heat removed from the surface of the solidified shell in the mold becomes uniform, so that the occurrence of vertical cracks due to non-uniform solidification of the solidified shell is reduced. As a result, although not particularly illustrated, when the mold powder of the present invention is used, the frequency of occurrence of vertical cracks is reduced to about 1/5 compared to the case of using the mold powder of the conventional example.
Further, in FIG. 7, three types of inspection slabs having different compositions are cast using the mold powder of the present invention example and the mold powder of the conventional example, and the frequency of occurrence of vertical cracks is compared for each inspection slab. The results are shown. In addition, the vertical crack occurrence frequency shown on the vertical axis | shaft in a figure was computed from the following formula | equation (1).
図７中に●で示す本発明例のモールドパウダーは、上記の表１で示した本実施形態のモールドパウダーと同様の成分構成となっており、図中に△で示す従来例のモールドパウダーは、上記の表１で示した従来のモールドパウダーと同様の成分構成となっている。
図７中に示されているように、本発明例のモールドパウダーを用いて鋳造された検査スラブは、従来例のモールドパウダーを用いて鋳造された検査スラブと比較して、縦割れ発生頻度が低下することが確認された。したがって、本発明例のモールドパウダーは、組成がＣ：０．０７〜０．１８質量％の中炭素鋼からなる検査スラブに用いても、品質上問題が無いことが確認された。また、特に組成がＣ：０．０７〜０．０９質量％及びＣ：０．１０〜０．１３質量％の検査スラブにおいては縦割れが発生せず、高い縦割れ防止効果を得られることが確認された。
The mold powder of the example of the present invention indicated by ● in FIG. 7 has the same component structure as the mold powder of the present embodiment shown in Table 1 above, and the mold powder of the conventional example indicated by Δ in the figure is The composition is the same as that of the conventional mold powder shown in Table 1 above.
As shown in FIG. 7, the inspection slab cast using the mold powder of the example of the present invention has a frequency of occurrence of vertical cracks compared to the inspection slab cast using the mold powder of the conventional example. It was confirmed that it decreased. Therefore, it was confirmed that there was no problem in quality even when the mold powder of the present invention was used for an inspection slab composed of medium carbon steel having a composition of C: 0.07 to 0.18% by mass. In particular, in the inspection slab having a composition of C: 0.07 to 0.09 mass% and C: 0.10 to 0.13 mass%, vertical cracks do not occur, and a high vertical crack prevention effect can be obtained. confirmed.
１ 鋳型
２ 浸漬ノズル
４ 溶鋼
６ モールドパウダー
８ 溶融パウダー
１０ 未溶融パウダー
１２ 凝固シェル
１４ 熱電対
1
Claims (3)
前記モールドパウダーの成分は、Ｎａ2Ｏが１０．０質量％未満、ＭｇＯが２．０質量％未満であり、Ｌｉ2Ｏが１〜１０質量％の範囲内、塩基度が１．０〜１．６の範囲内、凝固温度が１１２０℃を超え且つ１１４５℃以下の範囲内であることを特徴とする連続鋳造用モールドパウダー。 A mold powder for continuous casting added on the surface of molten steel in a mold,
The components of the mold powder include Na 2 O of less than 10.0% by mass, MgO of less than 2.0% by mass, Li 2 O in the range of 1 to 10% by mass, and basicity of 1.0 to 1. A mold powder for continuous casting, characterized by having a solidification temperature in the range of .6 and a temperature in the range of more than 1120 ° C. and 1145 ° C. or less .
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