JP4929936B2 - Ejector and ejector refrigeration cycle - Google Patents

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Description

本発明は、エジェクタ式冷凍サイクルに適用される冷媒の減圧膨張手段としてエジェクタおよびそのエジェクタを用いたエジェクタ式冷凍サイクルに関するものである。   The present invention relates to an ejector as a decompression and expansion means for refrigerant applied to an ejector refrigeration cycle, and an ejector refrigeration cycle using the ejector.

図１８に、従来におけるエジェクタ式冷凍サイクルの一例を示す。図１８に示すエジェクタ式冷凍サイクルは、矢印１０１、１０２のように冷媒が循環する冷媒循環経路１１を備えている。この冷媒循環経路１１は、冷媒を吸入し圧縮する圧縮機１２と、圧縮機１２から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器１３と、放熱器１３の下流側の冷媒を減圧膨張させるノズル部１４ａから噴射する高速度の冷媒流によって気相冷媒を冷媒吸引口１４ｄから内部に吸引するエジェクタ１４と、エジェクタ１４から流出した冷媒を蒸発させて冷却能力を発揮するとともに、冷媒流出側が圧縮機１２の吸入側に接続される第１蒸発器１５とによって、主に構成されている。   FIG. 18 shows an example of a conventional ejector refrigeration cycle. The ejector refrigeration cycle shown in FIG. 18 includes a refrigerant circulation path 11 through which refrigerant circulates as indicated by arrows 101 and 102. The refrigerant circulation path 11 includes a compressor 12 that sucks and compresses the refrigerant, a radiator 13 that radiates heat of the high-pressure refrigerant discharged from the compressor 12, and a nozzle portion that decompresses and expands the refrigerant downstream of the radiator 13. The ejector 14 that sucks the gas-phase refrigerant into the inside through the refrigerant suction port 14d by the high-speed refrigerant flow injected from 14a, evaporates the refrigerant flowing out from the ejector 14 and exhibits the cooling capability, and the refrigerant outflow side is the compressor 12 And the first evaporator 15 connected to the suction side.

さらに、図１８に示すエジェクタ式冷凍サイクルは、冷媒の流れを放熱器１３とエジェクタ１４との間で分岐して、矢印１０３で示すように、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｄへ導く分岐通路１６を備えている。この分岐通路１６には、放熱器１３下流側の冷媒を減圧するとともに冷媒の流量を調節する絞り手段としての流量調節弁１７と、流量調節弁１７下流側の冷媒を蒸発させて冷却能力を発揮する第２蒸発器１８と、第２蒸発器１８への冷媒流れを断続する開閉手段としての電磁弁２０とが配置されている（例えば、特許文献１参照）。   Furthermore, the ejector type refrigeration cycle shown in FIG. 18 has a branch passage 16 that branches the refrigerant flow between the radiator 13 and the ejector 14 and leads to the refrigerant suction port 14d of the ejector 14 as indicated by an arrow 103. I have. In this branch passage 16, the refrigerant on the downstream side of the radiator 13 is decompressed and the flow rate adjusting valve 17 as a throttle means for adjusting the flow rate of the refrigerant, and the refrigerant on the downstream side of the flow rate adjusting valve 17 is evaporated to exert cooling ability. The 2nd evaporator 18 which performs and the electromagnetic valve 20 as an opening-and-closing means which interrupts the refrigerant | coolant flow to the 2nd evaporator 18 are arrange | positioned (for example, refer patent document 1).

このエジェクタ式冷凍サイクルは、例えば、車両用空調冷蔵装置の冷凍サイクルに適用可能であり、この場合、第１蒸発器１５は、車室内空調ユニットの通風路内に設置され、車室内冷房用の冷却作用を果たし、第２蒸発器１８は、車両搭載の冷蔵庫内部に設置され、冷蔵庫内の冷却作用を果たす。   This ejector-type refrigeration cycle can be applied to, for example, a refrigeration cycle of a vehicle air-conditioning refrigeration apparatus. In this case, the first evaporator 15 is installed in a ventilation path of a vehicle interior air conditioning unit and is used for vehicle interior cooling. The 2nd evaporator 18 is installed in the refrigerator mounted on a vehicle, and fulfill | performs the cooling effect | action in a refrigerator.

ここで、図１９に、図１８中のエジェクタの模式図を示す。図１９に示すように、エジェクタ１４は、例えば、ノズル部１４ａと混合部１４ｂとディフューザ部１４ｃと冷媒吸引口１４ｄとを備え、混合部１４ｂとディフューザ部１４ｃを構成するとともに冷媒吸引口１４ｄを有する筒状のボディ部１４ｅによって、ノズル部１４ａが支持された構造となっている（例えば、特許文献２参照）。エジェクタ１４内では、実線で示す矢印のように、ノズル部１４ａに流入した冷媒が高い速度で噴射され、これにより冷媒吸引口１４ｄから気相冷媒が吸引される。なお、以下では、ノズル部１４ａ内の冷媒流れを駆動流と呼び、冷媒吸引口１４ｄからエジェクタ１４内に吸引される冷媒流れを吸引流と呼ぶ。
特開２００５−３０８３８０号公報（第２図等） 特開２００４−２７０４６０号公報（第２図等） Here, FIG. 19 shows a schematic diagram of the ejector in FIG. As shown in FIG. 19, the ejector 14 includes, for example, a nozzle portion 14a, a mixing portion 14b, a diffuser portion 14c, and a refrigerant suction port 14d. The ejector 14 constitutes the mixing portion 14b and the diffuser portion 14c and has the refrigerant suction port 14d. The nozzle part 14a is supported by the cylindrical body part 14e (for example, refer patent document 2). In the ejector 14, as indicated by an arrow indicated by a solid line, the refrigerant that has flowed into the nozzle portion 14a is injected at a high speed, whereby the gas-phase refrigerant is sucked from the refrigerant suction port 14d. Hereinafter, the refrigerant flow in the nozzle portion 14a is referred to as a driving flow, and the refrigerant flow sucked into the ejector 14 from the refrigerant suction port 14d is referred to as a suction flow.
Japanese Patent Laying-Open No. 2005-308380 (FIG. 2 etc.) JP 2004-270460 A (FIG. 2 etc.)

図１８に示したようなエジェクタ式冷凍サイクルにおいては、例えば、車両用空調冷蔵装置の冷凍サイクルに適用した場合に、車両に搭載された冷蔵庫を停止させ、車室内の空調を行うときのように、電磁弁２０により第２蒸発器１８を流れる冷媒を遮断し、第１蒸発器１５を単独運転させることが考えられる。   In the ejector-type refrigeration cycle as shown in FIG. 18, for example, when applied to the refrigeration cycle of a vehicle air-conditioning refrigeration apparatus, the refrigerator mounted on the vehicle is stopped and the vehicle interior is air-conditioned. It is conceivable that the refrigerant flowing through the second evaporator 18 is shut off by the electromagnetic valve 20 and the first evaporator 15 is operated alone.

しかしながら、このように第１蒸発器１５を単独運転させるときでは、第１蒸発器１５と第２蒸発器１８に冷媒が流れる通常運転時と比較して、エジェクタ１４の冷媒通過音が増大することがわかった。   However, when the first evaporator 15 is operated alone as described above, the refrigerant passing sound of the ejector 14 is increased as compared with the normal operation in which the refrigerant flows through the first evaporator 15 and the second evaporator 18. I understood.

これは、第１蒸発器１５を単独運転させる場合、エジェクタ１４は吸引流が無く、駆動流のみの運転状態となるため、図１９中の破線で示す矢印のように、駆動流がノズル部１４ａの出口から吸引口１４ｄ側に回り込むことで、渦損失が増大するからであると推測される。この渦損失の増大により、ノズル部１４ａの出口側部分や、その近傍のボディ部１４ｅが振動することで、冷媒通過音が増大する。   This is because, when the first evaporator 15 is operated alone, the ejector 14 has no suction flow and is in an operation state of only the drive flow, and therefore, the drive flow is the nozzle portion 14a as indicated by the broken line in FIG. It is presumed that the vortex loss is increased by wrapping around from the outlet to the suction port 14d side. Due to the increase in vortex loss, the outlet side portion of the nozzle portion 14a and the body portion 14e in the vicinity thereof vibrate, thereby increasing the refrigerant passing sound.

なお、この問題は、他のエジェクタ式冷凍サイクルにおいても、例えば、エジェクタの吸引口に接続された冷媒通路に設けられた弁によって閉じられたときのように、エジェクタの運転状態が、吸引流が無く駆動流のみの運転状態となる場合や、負荷の変動、風量が小さい等の運転条件によって、駆動流に対して吸引流が極端に少ない運転状態となる場合に発生する。   This problem also occurs in other ejector-type refrigeration cycles, for example, when the ejector is in the operating state of the ejector when it is closed by a valve provided in the refrigerant passage connected to the suction port of the ejector. Occurs when there is no driving flow only, or when there is an operating condition in which the suction flow is extremely small relative to the driving flow due to operating conditions such as load fluctuations and small airflow.

ただし、上記した問題は、図１８に示すように、エジェクタの冷媒流れ下流側に配置された第１蒸発器と、エジェクタの吸引口側に接続された第２蒸発器とを備え、エジェクタの冷媒流れ上流側で冷媒の流れを分岐して、第２蒸発器に冷媒を導く構成のエジェクタ式冷凍サイクルに適用されるエジェクタにおいて、特に顕著となる。   However, as shown in FIG. 18, the problem described above includes a first evaporator disposed on the downstream side of the refrigerant flow of the ejector and a second evaporator connected to the suction port side of the ejector. This is particularly noticeable in an ejector that is applied to an ejector-type refrigeration cycle that is configured to branch the refrigerant flow upstream of the flow and guide the refrigerant to the second evaporator.

本発明は、上記点に鑑み、ノズル出口での渦損失増大によって発生する冷媒通過音を軽減することが可能なエジェクタを提供することを目的とする。   An object of the present invention is to provide an ejector that can reduce refrigerant passing sound generated by an increase in vortex loss at the nozzle outlet.

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明は、ノズル部（２）のうち、ノズル部がボディ部に支持される部位（２ｅ）からノズル出口（２ｂ）までの距離をＬ、ノズル出口径をｄ、ボディ部のうち、ノズル出口よりも冷媒流れ下流側部分の肉厚および内径をｔおよびＤとして、
ｔ／Ｄ≧０．２のとき、０＜Ｌ／ｄ≦１４を満たすように、ノズル部（２）をボディ部（３）に支持させるようにしており、
具体的には、エジェクタに対して、ノズル部（２）をその軸方向に駆動させて、ノズル部をボディ部（３）に対して変位させる駆動手段（５）を設け、駆動手段（５）によって、エジェクタの内部状態を、冷媒吸引口（３ａ）から吸引される冷媒の流路が形成されている第１状態と、ノズル部（２）をボディ部（３）の内壁に突き当てることで、ノズル部の冷媒吸引口（３ａ）よりもノズル部内の冷媒流れ下流側部分（２ｆ）がボディ部（３）によって支持されているとともに、冷媒吸引口から吸引される冷媒の流路を塞いだ第２状態との間で変更可能な構造としている。 In order to achieve the above object, according to the first aspect of the present invention, in the nozzle portion (2), the distance from the portion (2e) where the nozzle portion is supported by the body portion to the nozzle outlet (2b) is L, the nozzle The outlet diameter is d, and the thickness and inner diameter of the downstream portion of the refrigerant flow from the nozzle outlet in the body part are t and D,
When t / D ≧ 0.2, the nozzle portion (2) is supported by the body portion (3) so as to satisfy 0 <L / d ≦ 14 .
Specifically, the ejector is provided with driving means (5) for driving the nozzle portion (2) in the axial direction thereof and displacing the nozzle portion with respect to the body portion (3). By pushing the nozzle part (2) against the inner wall of the body part (3), the internal state of the ejector is brought into contact with the first state in which the flow path of the refrigerant sucked from the refrigerant suction port (3a) is formed. The refrigerant flow downstream portion (2f) in the nozzle portion is supported by the body portion (3) with respect to the refrigerant suction port (3a) of the nozzle portion, and the refrigerant flow path sucked from the refrigerant suction port is blocked. The structure can be changed between the second state.

これにより、冷凍サイクルの運転条件がエジェクタ内部で吸引流が有る条件のときでは、エジェクタの内部状態を第１状態とし、冷凍サイクルの運転条件がエジェクタ内部で吸引流が無いもしくは極端に少ない条件のときに、エジェクタの内部状態を第２状態とすることができ、第２状態とすることで、ノズル部の先端からノズル部が支持されている部位までの距離を短くすることができ、ノズル部の振動を抑制できる。 As a result, when the operating condition of the refrigeration cycle is a condition where there is a suction flow inside the ejector, the internal state of the ejector is set to the first state, and the operating condition of the refrigeration cycle is a condition where there is no suction flow inside the ejector or extremely few conditions. Sometimes, the internal state of the ejector can be set to the second state, and by setting the second state, the distance from the tip of the nozzle portion to the portion where the nozzle portion is supported can be shortened. Can be suppressed.

この結果、エジェクタ式冷凍サイクルの運転状態が、吸引流が無く駆動流のみの運転状態である場合での冷媒通過音の増大を抑制できる。 Result of this, the operating state of the ejector-type refrigeration cycle, an increase in the refrigerant passage noise in the case that the suction flow is an operating state of only without motive flow can be suppressed.

特に、第２状態の場合、冷媒吸引口から吸引される冷媒の流路を塞いだ状態であるため図１９中の破線で示すような駆動流の渦の発生自体を抑制できるので、冷媒通過音の低減効果が高いと言える。   In particular, in the second state, the flow path of the refrigerant sucked from the refrigerant suction port is blocked, so that the generation of the vortex of the driving flow as shown by the broken line in FIG. 19 can be suppressed. It can be said that the reduction effect is high.

また、請求項２に記載の発明では、ボディ部（３）のうち、ノズル出口（２ｂ）よりも冷媒流れ下流側部分であって、内径Ｄが均一な領域である混合部（３ｃ）において、ボディ部の内径Ｄに対するボディ部の肉厚ｔの比ｔ／Ｄが１以上であることを特徴としている。 Moreover, in invention of Claim 2, in the mixing part (3c) which is a refrigerant | coolant flow downstream part rather than a nozzle exit (2b) among the body parts (3), and is an area | region where the internal diameter D is uniform, it is a feature that the ratio t / D of the thickness t of the body portion to the inner diameter D of the body portion is 1 or more.

これにより、ノズル出口近傍におけるボディ部の振動を抑制することができ、第１、第２の特徴に対して、第３の特徴を加えることで、ノズル出口での渦損失増大によって発生する冷媒通過音の、より一層の軽減が可能となる。 Thereby , the vibration of the body part in the vicinity of the nozzle outlet can be suppressed, and the refrigerant passing due to the increase in vortex loss at the nozzle outlet can be achieved by adding the third characteristic to the first and second characteristics. The sound can be further reduced.

また、請求項３に記載の発明では、ボディ部のうちのノズル出口近傍における外周面が、防振材もしくは吸音材で覆われていることを特徴としている。 Further, in the invention according to claim 3, the outer peripheral surface of the nozzle near the outlet of the body portion, and a feature that is covered with vibration damping material or a sound absorbing material.

このようにしても、ノズル出口近傍におけるボディ部の振動を抑制することができ、ノズル出口での渦損失増大によって発生する冷媒通過音の軽減が可能となる。   Even in this case, the vibration of the body portion in the vicinity of the nozzle outlet can be suppressed, and the refrigerant passing sound generated due to the increase in vortex loss at the nozzle outlet can be reduced.

（第１実施形態）
図１に、本発明の第１実施形態におけるエジェクタの断面図を示す。本実施形態のエジェクタは、図１８に示すエジェクタ式冷凍サイクルに適用される。なお、本実施形態のエジェクタは、図１８中のエジェクタ１４の構造を変更したものであり、図１８に示すエジェクタ式冷凍サイクルの基本的な作動については、特許文献１記載されているエジェクタ式冷凍サイクルの作動と同様である。 (First embodiment)
FIG. 1 is a sectional view of an ejector according to the first embodiment of the present invention. The ejector of the present embodiment is applied to the ejector refrigeration cycle shown in FIG. The ejector according to the present embodiment is obtained by changing the structure of the ejector 14 shown in FIG. 18. The basic operation of the ejector refrigeration cycle shown in FIG. 18 is described in Patent Document 1. It is the same as the operation of the cycle.

図１に示すように、本実施形態のエジェクタ１は、ノズル部２とボディ部３とを備えており、ボディ部３によってノズル部２が支持されている。   As shown in FIG. 1, the ejector 1 of this embodiment includes a nozzle portion 2 and a body portion 3, and the nozzle portion 2 is supported by the body portion 3.

ここで、ノズル部２は、放熱器１３から流入する高圧冷媒の通路２ａの通路断面積を小さく絞って、ノズル出口（ノズル先端）２ｂから高圧冷媒を噴射することにより、高圧冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるものである。   Here, the nozzle unit 2 narrows the passage cross-sectional area of the passage 2a of the high-pressure refrigerant flowing from the radiator 13 and injects the high-pressure refrigerant from the nozzle outlet (nozzle tip) 2b, thereby making the high-pressure refrigerant isentropic. To expand under reduced pressure.

また、ボディ部３は、筒状のものであり、内部にノズル部２が配置されており、ノズル部２の冷媒出口と同一空間に配置され、ノズル部２から噴射する高速度の冷媒流により、第２蒸発器１８からの気相冷媒を内部に吸引するための冷媒吸引口３ａを有している。また、ボディ部３は、吸引流および駆動流の流路を構成しており、すなわち、吸引流の流路である吸引部３ｂと、吸引流とノズル部２から噴射された駆動流とが混合した混合流の流路である混合部３ｃおよびディフューザ部３ｄとを構成している。このディフューザ部３ｄは冷媒の通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる作用、つまり、冷媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する作用を果たす。   The body portion 3 has a cylindrical shape, and the nozzle portion 2 is disposed therein. The body portion 3 is disposed in the same space as the refrigerant outlet of the nozzle portion 2, and is driven by a high-speed refrigerant flow ejected from the nozzle portion 2. The refrigerant suction port 3a for sucking the gas-phase refrigerant from the second evaporator 18 into the interior. Further, the body part 3 constitutes a flow path for the suction flow and the drive flow, that is, the suction part 3b, which is the flow path for the suction flow, and the suction flow and the drive flow ejected from the nozzle part 2 are mixed. The mixing part 3c and the diffuser part 3d which are the flow paths of the mixed flow are configured. The diffuser portion 3d is formed in a shape that gradually increases the refrigerant passage area, and acts to decelerate the refrigerant flow to increase the refrigerant pressure, that is, to convert the velocity energy of the refrigerant into pressure energy.

また、ノズル部２とボディ部３は、別部品で構成されており、別体構造である。ノズル部２は、例えば、ステンレス、黄銅等の金属で構成され、ボディ部３は、例えば、アルミニウム等の金属で構成される。   Moreover, the nozzle part 2 and the body part 3 are comprised by another component, and are separate structures. The nozzle part 2 is comprised with metals, such as stainless steel and brass, for example, and the body part 3 is comprised with metals, such as aluminum, for example.

図２に、図１中の破線で囲まれた領域の拡大図を示す。   FIG. 2 shows an enlarged view of a region surrounded by a broken line in FIG.

本実施形態のエジェクタ１は、以下に説明するように、ノズル部２がボディ部３ｂによって支持される位置を、従来のエジェクタよりも、ノズル出口２ａに近接させた構造となっている。   As will be described below, the ejector 1 of the present embodiment has a structure in which the position where the nozzle portion 2 is supported by the body portion 3b is closer to the nozzle outlet 2a than the conventional ejector.

具体的には、図２に示すように、ノズル部２は、直線状に延びている細長形状であり、その外形は、冷媒吸引口３ａに対向する部位２ｃよりも、その部位２ｃよりも駆動流上流側の部位２ｄの方が、外径が大きい形状となっている。ノズル部２は、駆動流上流側の部位２ｄの外壁がボディ部３の内壁に接して固定されており、その部位２ｄよりもノズル出口２ｂ側の部位はボディ部３に接していない。すなわち、ノズル部２は、冷媒吸引口３ａに対向する部位２ｃよりも駆動流上流側の部位２ｄがボディ部３に支持されている。また、本実施形態では、ボディ部３によるノズル部２の支持位置先端２ｅの位置と、冷媒吸引口３ａの端部の位置とが一致している。なお、これらの位置は必ずしも一致していなくても良い。   Specifically, as shown in FIG. 2, the nozzle portion 2 has an elongated shape extending linearly, and its outer shape is driven more than the portion 2c opposed to the portion 2c facing the refrigerant suction port 3a. The part 2d on the upstream side of the flow has a larger outer diameter. In the nozzle portion 2, the outer wall of the portion 2 d on the upstream side of the driving flow is fixed in contact with the inner wall of the body portion 3, and the portion on the nozzle outlet 2 b side of the portion 2 d is not in contact with the body portion 3. That is, in the nozzle part 2, the part 2 d on the upstream side of the driving flow with respect to the part 2 c facing the refrigerant suction port 3 a is supported by the body part 3. Moreover, in this embodiment, the position of the support position front-end | tip 2e of the nozzle part 2 by the body part 3 and the position of the edge part of the refrigerant | coolant suction port 3a correspond. Note that these positions do not necessarily match.

そして、ノズル部２の寸法については、ノズル支持位置先端２ｅからノズル出口２ｂまでの距離Ｌのノズル出口径ｄに対する比Ｌ／ｄが、１４以下となるように、距離Ｌを設定している。   And about the dimension of the nozzle part 2, the distance L is set so that ratio L / d with respect to the nozzle exit diameter d of the distance L from the nozzle support position front-end | tip 2e to the nozzle exit 2b may be 14 or less.

なお、ノズル支持位置先端２ｅとは、ノズル部２がボディ部３に支持されている範囲のうちのノズル出口側端部のことである。また、距離Ｌとは、ノズル部２の延長方向、言い換えると、ノズル部２の軸方向もしくは駆動流の流れ方向での直線距離を意味している。また、ノズル出口径とは、ノズル出口２ｂでのノズル内径を意味している。また、ノズル出口２ｂでの流路断面形状は円に限られず、流路断面形状が円でない場合では、ノズル口径の最大幅を意味する。   The nozzle support position tip 2e is a nozzle outlet side end portion in a range where the nozzle portion 2 is supported by the body portion 3. The distance L means the linear distance in the extending direction of the nozzle part 2, in other words, the axial direction of the nozzle part 2 or the flow direction of the driving flow. The nozzle outlet diameter means the nozzle inner diameter at the nozzle outlet 2b. Moreover, the flow path cross-sectional shape at the nozzle outlet 2b is not limited to a circle, and when the flow path cross-sectional shape is not a circle, it means the maximum width of the nozzle diameter.

また、例えば、Ｌ／ｄ＝１、すなわち、距離Ｌをノズル出口径ｄと同じ大きさにしても良く、Ｌ／ｄの下限値は、実施可能な範囲で最も小さな値であり、Ｌ／ｄは０よりも大きければよい。   Further, for example, L / d = 1, that is, the distance L may be the same as the nozzle outlet diameter d, and the lower limit value of L / d is the smallest value within the feasible range, and L / d May be larger than 0.

また、本実施形態のエジェクタ１は、以下に説明するように、ボディ部３のノズル出口２ｂの近傍部分、つまり、混合部３ｃにおける肉厚が、従来のエジェクタよりも厚い構造となっている。   In addition, as will be described below, the ejector 1 of the present embodiment has a structure in which the thickness of the vicinity of the nozzle outlet 2b of the body portion 3, that is, the thickness of the mixing portion 3c is thicker than that of the conventional ejector.

具体的には、図２に示すように、ボディ部３は、一部品で構成されており、吸引部３ｂと混合部３ｃとが一体となっている。ボディ部３の外形は円柱形状であり、軸方向で外壁に段差が無い形状となっている。また、ボディ部３は、吸引部３ｂ、混合部３ｃでの内径が異なっており、すなわち、吸引部３ｂ、混合部３ｃでの肉厚を異ならせることによって、吸引部３ｂ、混合部３ｃでの冷媒流路断面を所望の大きさにしている。   Specifically, as shown in FIG. 2, the body part 3 is composed of one part, and the suction part 3b and the mixing part 3c are integrated. The outer shape of the body portion 3 is a cylindrical shape, and has a shape with no step on the outer wall in the axial direction. In addition, the body part 3 has different inner diameters at the suction part 3b and the mixing part 3c, that is, by varying the thickness at the suction part 3b and the mixing part 3c, The refrigerant channel cross section is set to a desired size.

混合部３ｃは、駆動流と吸引流が混合される領域であり、ボディ部３のうちのノズル出口２ｂよりも冷媒流れ下流側の部位であり、冷媒流路断面積が均一になっている部位である。本実施形態では、混合部３ｃは、ボディ肉厚が均一となっている。   The mixing portion 3c is a region where the driving flow and the suction flow are mixed, and is a portion of the body portion 3 on the downstream side of the refrigerant flow with respect to the nozzle outlet 2b, and has a uniform refrigerant flow cross-sectional area. It is. In the present embodiment, the mixing portion 3c has a uniform body thickness.

そして、ボディ部３の寸法については、混合部３ｃでのボディ部３の混合部径Ｄボディ肉厚ｔとの比ｔ／Ｄが１．０以上となっている。   And about the dimension of the body part 3, ratio t / D with the mixing part diameter D body thickness t of the body part 3 in the mixing part 3c is 1.0 or more.

なお、本実施形態では、ノズル出口２ｂの位置と、混合部３の入口の位置とが一致しているが、これらが一致していない場合は、ボディ部３のうち、ノズル出口２ｂよりも冷媒流れ下流側部分でのボディ肉厚ｔについて、ｔ／Ｄを１．０以上とすることが、より好ましい。   In the present embodiment, the position of the nozzle outlet 2b and the position of the inlet of the mixing unit 3 match. However, if they do not match, the refrigerant in the body part 3 is more than the nozzle outlet 2b. It is more preferable that t / D is 1.0 or more with respect to the body thickness t in the downstream portion of the flow.

次に、上記した構造のエジェクタ１の製造方法について説明する。図３に、ノズル部２とボディ部３の固定方法を説明するための断面図を示す。   Next, a method for manufacturing the ejector 1 having the above structure will be described. FIG. 3 shows a cross-sectional view for explaining a method for fixing the nozzle portion 2 and the body portion 3.

ノズル部２およびボディ部３を、それぞれ、例えば、金属材料をダイカスト成形した後、ドリル加工等の切削加工により製造する。そして、図３中の実線で示す矢印のように、ノズル部２をボディ部３の内部に挿入して、ボディ部３に対してノズル部２を圧入固定する。もしくは、図３中の破線で示す矢印のように、ボディ部３に対してノズル部２をかしめ固定する。これにより、上記した構造のエジェクタ１を製造することができる。   The nozzle part 2 and the body part 3 are each manufactured by, for example, die-casting a metal material and then cutting such as drilling. Then, as indicated by the solid line arrow in FIG. 3, the nozzle portion 2 is inserted into the body portion 3, and the nozzle portion 2 is press-fitted and fixed to the body portion 3. Alternatively, the nozzle part 2 is caulked and fixed to the body part 3 as indicated by the arrows shown by broken lines in FIG. Thereby, the ejector 1 having the above-described structure can be manufactured.

次に、本実施形態のエジェクタ１の主な特徴について説明する。   Next, main features of the ejector 1 of the present embodiment will be described.

（１）上記のとおり、本実施形態では、ノズル部２がボディ部３ｂによって支持される位置、すなわち、ノズル支持位置を、従来のエジェクタよりも、ノズル出口２ａに近接させているので、最も流速の速いノズル出口２ｂ近傍でのノズル部２の振動を抑制できる。   (1) As described above, in the present embodiment, the position at which the nozzle portion 2 is supported by the body portion 3b, that is, the nozzle support position is closer to the nozzle outlet 2a than the conventional ejector, so The vibration of the nozzle part 2 in the vicinity of the fast nozzle outlet 2b can be suppressed.

これにより、エジェクタ式冷凍サイクルの運転状態が、吸引流が無く駆動流のみの運転状態である場合や、駆動流に対して吸引流が極端に少ない運転状態である場合での冷媒通過音の増大を抑制できる。   As a result, the refrigerant passing sound increases when the ejector-type refrigeration cycle is in an operating state in which there is no suction flow and there is only a driving flow, or in an operating state in which the suction flow is extremely small relative to the driving flow. Can be suppressed.

ここで、図４に、吸引流が有るときと無いときにおけるエジェクタの騒音レベル差と、ノズル支持位置先端２ｅからノズル出口２ｂまでの距離Ｌのノズル出口径ｄに対する比Ｌ／ｄとの関係を示す。図４は、図２に示す構造のエジェクタ１において、ボディ肉厚ｔと混合部径Ｄの比ｔ／Ｄが０．２のときの測定結果であり、縦軸の騒音レベル差は、周波数補正をＡ特性により行ったものである。   Here, FIG. 4 shows the relationship between the difference in the noise level of the ejector with and without the suction flow and the ratio L / d of the distance L from the nozzle support position tip 2e to the nozzle outlet 2b with respect to the nozzle outlet diameter d. Show. FIG. 4 is a measurement result when the ratio t / D of the body thickness t and the mixing portion diameter D is 0.2 in the ejector 1 having the structure shown in FIG. 2, and the noise level difference on the vertical axis is a frequency correction. Is performed according to the A characteristic.

図４に示すように、Ｌ／ｄが約２０から約５まで減少させるにつれ、騒音レベル差が低下する傾向が見られ、Ｌ／ｄを約５より小さくした場合は、騒音レベル差はさらに低下し、Ｌ／ｄが０のとき、騒音レベル差は０に最も近づくことが推測される。   As shown in FIG. 4, the noise level difference tends to decrease as L / d decreases from about 20 to about 5, and when L / d is less than about 5, the noise level difference further decreases. When L / d is 0, the noise level difference is estimated to be closest to 0.

ここで、人間が判断できる音圧レベルの下限値は、３ｄＢであることが一般に知られていることから、騒音レベル差が３ｄＢ以下であれば、吸引流の有無での音の違いはほとんど無いと言える。   Here, since it is generally known that the lower limit of the sound pressure level that can be determined by humans is 3 dB, if the noise level difference is 3 dB or less, there is almost no difference in sound with and without suction flow. It can be said.

図４からわかるように、騒音レベル差が３ｄＢとなるのは、Ｌ／ｄが１４のときである。したがって、以上のことから、０＜Ｌ／ｄ≦１４とすることで、振動の伝播により発生する冷媒通過音を低減できると言える。   As can be seen from FIG. 4, the noise level difference is 3 dB when L / d is 14. Therefore, from the above, it can be said that by setting 0 <L / d ≦ 14, it is possible to reduce refrigerant passing sound generated by vibration propagation.

また、ｔ／Ｄが０．２よりも大きくなるにつれ、測定結果は騒音レベル差が低下する方にシフトするので、ｔ／Ｄが０．２以上のときであれば、０＜Ｌ／ｄ≦１４のとき、３ｄＢ以下となると言える。   Further, as t / D becomes larger than 0.2, the measurement result shifts toward a lower noise level difference. Therefore, if t / D is 0.2 or more, 0 <L / d ≦ When it is 14, it can be said that it is 3 dB or less.

なお、音圧レベルが１ｄＢ以下のときでは、人間は、ほとんど認識ができないレベルとなる。図４に示すように、騒音レベル差が１ｄＢとなるのは、Ｌ／ｄが９のときである。したがって、Ｌ／ｄ≦９とすることがより好ましいと言える。   It should be noted that when the sound pressure level is 1 dB or less, the human being becomes a level that can hardly be recognized. As shown in FIG. 4, the noise level difference is 1 dB when L / d is 9. Therefore, it can be said that L / d ≦ 9 is more preferable.

（２）また、本実施形態によれば、ノズル出口２ｂ近傍でのノズル部２の振動を抑制できることから、エジェクタ式冷凍サイクルの運転によるノズル部２のノズル出口２ｂの変位量を少なくできる。これにより、繰り返し応力によるノズル材への影響を低減でき、ノズル部２の耐久性を向上させることができる。   (2) Moreover, according to this embodiment, since the vibration of the nozzle part 2 in the vicinity of the nozzle outlet 2b can be suppressed, the amount of displacement of the nozzle outlet 2b of the nozzle part 2 due to the operation of the ejector refrigeration cycle can be reduced. Thereby, the influence of the repeated stress on the nozzle material can be reduced, and the durability of the nozzle portion 2 can be improved.

（３）本実施形態では、ノズル支持位置が、ノズル部２の冷媒吸引口３ａに対向する部位２ｃよりも駆動流上流側の部位２ｄである構造において、従来のエジェクタよりも、ノズル支持位置をノズル出口２ａに近接させているので、冷媒吸引口３ａの位置も、従来のエジェクタより、ノズル出口２ｂに近接している。   (3) In this embodiment, in the structure in which the nozzle support position is the part 2d upstream of the driving flow with respect to the part 2c facing the refrigerant suction port 3a of the nozzle part 2, the nozzle support position is set to be higher than that of the conventional ejector. Since it is made close to the nozzle outlet 2a, the position of the refrigerant suction port 3a is also closer to the nozzle outlet 2b than the conventional ejector.

これにより、断面積小のノズル周囲部分を通る流路、すなわち、冷媒吸引口３ａから混合部３ｃまでの吸引流の流路が短くなり、吸引流の圧力損失を、従来のエジェクタと比較して、低減できることから、エジェクタ内部での冷媒の圧力損失を低減できる。この結果、エジェクタの昇圧量を大きく取ることができ、エジェクタ効果を増大させることができる。   As a result, the flow path passing through the peripheral portion of the nozzle having a small cross-sectional area, that is, the flow path of the suction flow from the refrigerant suction port 3a to the mixing portion 3c is shortened, and the pressure loss of the suction flow is compared with that of the conventional ejector. Since it can be reduced, the pressure loss of the refrigerant inside the ejector can be reduced. As a result, the amount of pressure increase of the ejector can be increased, and the ejector effect can be increased.

（４）本実施形態のエジェクタ１は、混合部３ｃでのボディ肉厚ｔと混合部径Ｄの比ｔ／Ｄが１．０以上となっており、ボディ部３のノズル出口２ｂの近傍部分における肉厚が、従来のエジェクタよりも厚い構造となっている。   (4) In the ejector 1 of the present embodiment, the ratio t / D of the body thickness t in the mixing portion 3c and the mixing portion diameter D is 1.0 or more, and the vicinity of the nozzle outlet 2b of the body portion 3 Is thicker than a conventional ejector.

これにより、ノズル出口２ｂ近傍での渦損失増大によって発生するボディ部３の振動を、抑制でき、冷媒通過音のより一層の低減を図ることができる。   Thereby, the vibration of the body part 3 generated by the increase in vortex loss in the vicinity of the nozzle outlet 2b can be suppressed, and the refrigerant passing sound can be further reduced.

ここで、図５に、吸引流が有るときと無いときにおけるエジェクタの騒音レベル差と、ボディ肉厚ｔと混合部径Ｄの比ｔ／Ｄとの関係を示す。図５は、Ｌ／ｄが１４のときの測定結果である。   Here, FIG. 5 shows the relationship between the noise level difference of the ejector with and without the suction flow, and the ratio t / D of the body thickness t and the mixing portion diameter D. FIG. 5 shows the measurement results when L / d is 14.

図４に示したように、Ｌ／ｄが１４であって、ｔ／Ｄが０．２のとき、騒音レベル差は３ｄＢであるところ、図５に示すように、ｔ／Ｄを０．２よりも大きくするにつれ、騒音レベル差が小さくなっていくことがわかる。そして、ｔ／Ｄを１以上に設定することで、騒音レベル差を１ｄＢ以下にできることがわかる。   As shown in FIG. 4, when L / d is 14 and t / D is 0.2, the noise level difference is 3 dB. As shown in FIG. 5, t / D is 0.2. It can be seen that the noise level difference becomes smaller as the value becomes larger. And it turns out that a noise level difference can be 1 dB or less by setting t / D to 1 or more.

なお、ｔ／Ｄを１以上に設定するとは、すなわち、肉厚ｔを内径Ｄよりも大きくすることを意味する。また、ｔ／Ｄの上限は、エジェクタの搭載場所の制約によって決まるものであり、許容される範囲で任意に設定される。   Note that setting t / D to 1 or more means that the wall thickness t is made larger than the inner diameter D. Further, the upper limit of t / D is determined by restrictions on the ejector mounting location, and is arbitrarily set within an allowable range.

また、外部環境から受ける影響による外部腐食および内部流動物資から受ける影響による内部腐食に対する余裕度が増すことにより、耐久性を向上させることができる。   Moreover, durability can be improved by increasing the margin with respect to the external corrosion by the influence received from an external environment, and the internal corrosion by the influence received from an internal fluid material.

（５）従来のエジェクタ１４では、図１９に示すように、ボディ部１４ｅの外形が複雑な形状であったため、ボディ部１４ｅを、冷媒吸引口１４ｄ側の部品と、混合部１４ｂおよびディフューザ部１４ｃ側の部品との２部品で構成していた。   (5) In the conventional ejector 14, as shown in FIG. 19, since the outer shape of the body portion 14e is complicated, the body portion 14e is replaced with components on the refrigerant suction port 14d side, the mixing portion 14b, and the diffuser portion 14c. It consisted of two parts with the side part.

これに対して、本実施形態では、混合部３ｃの肉厚を増大させた構造としているので、ボディ部３を１部品で構成することができる。これは、混合部３ｃの肉厚を増大させることで、ボディ部３の外径を吸引部３ｂから混合部３ｃに至って均一にすることができ、ボディ部３の外形を、軸方向で外壁に段差が無い単純形状とすることが可能となるからである。   On the other hand, in this embodiment, since it is set as the structure which increased the thickness of the mixing part 3c, the body part 3 can be comprised by one component. This is because the outer diameter of the body part 3 can be made uniform from the suction part 3b to the mixing part 3c by increasing the thickness of the mixing part 3c, and the outer shape of the body part 3 is axially extended to the outer wall. This is because it is possible to have a simple shape with no step.

また、本実施形態では、ボディ部３の外形が単純形状となっているので、エジェクタ１の外周へのパッキン等の取り付けが容易となっている。   Moreover, in this embodiment, since the external shape of the body part 3 is a simple shape, attachment of packing etc. to the outer periphery of the ejector 1 is easy.

（第２実施形態）
本実施形態では、ノズル部２のうち、冷媒吸引口３ａに対向する部位２ｃよりも駆動流下流側の部位を、ボディ部３に支持させる構造を説明する。 (Second Embodiment)
In the present embodiment, a structure in which the body portion 3 supports a portion of the nozzle portion 2 on the downstream side of the driving flow with respect to the portion 2c facing the refrigerant suction port 3a will be described.

図６に、本実施形態の第１の例におけるエジェクタの断面図を示し、図７に、図６中のＶＩＩ−ＶＩＩ線断面図を示す。なお、図６、７では、図２と同様の構成部分に同一の符号を付している。   FIG. 6 shows a sectional view of the ejector in the first example of the present embodiment, and FIG. 7 shows a sectional view taken along the line VII-VII in FIG. 6 and 7, the same components as those in FIG. 2 are denoted by the same reference numerals.

図６に示すエジェクタ１では、ノズル部２のうち、冷媒吸引口３ａに対向する部位２ｃよりも駆動流下流側の部位２ｆにおいて、ノズル部２の外壁に、ボディ部３の内壁に向けて突出している凸部２ｇが設けられており、この凸部２ｆがボディ部３の内壁に接することで、ノズル部２がボディ部３によって支持された構造となっている。   In the ejector 1 shown in FIG. 6, the nozzle portion 2 protrudes toward the inner wall of the body portion 3 on the outer wall of the nozzle portion 2 at a portion 2f on the downstream side of the driving flow with respect to the portion 2c facing the refrigerant suction port 3a. The protruding portion 2g is provided, and the protruding portion 2f is in contact with the inner wall of the body portion 3, so that the nozzle portion 2 is supported by the body portion 3.

なお、ノズル部２のうち、冷媒吸引口３ａに対向する部位２ｃよりも駆動流下流側の部位２ｆとは、言い換えると、ノズル部２の軸方向（ノズル部２の長手方向）における冷媒吸引口３ａとノズル出口２ｂとの間に位置する部分である。   In addition, in the nozzle part 2, the part 2f on the downstream side of the driving flow with respect to the part 2c facing the refrigerant suction port 3a, in other words, the refrigerant suction port in the axial direction of the nozzle part 2 (longitudinal direction of the nozzle part 2). It is a part located between 3a and the nozzle exit 2b.

ここで、凸部２ｇは、吸引流の流路を塞がないように、ノズル部２内の冷媒流れに対するノズル部の断面を見たときのノズル部２の周方向において、周方向全域ではなく、部分的に配置されている。例えば、図７に示すように、凸部２ｇは、ノズル部２の外周方向で、等間隔で、４つ配置されており、この場合、ノズル部２は、４カ所でボディ部３に固定されている。   Here, the convex part 2g is not the whole area in the circumferential direction in the circumferential direction of the nozzle part 2 when the section of the nozzle part is viewed with respect to the refrigerant flow in the nozzle part 2 so as not to block the flow path of the suction flow. , Partially arranged. For example, as shown in FIG. 7, four convex portions 2g are arranged at equal intervals in the outer circumferential direction of the nozzle portion 2, and in this case, the nozzle portion 2 is fixed to the body portion 3 at four locations. ing.

この実施形態のノズル部２は、太い基部２１と、この基部２１より細い筒状部分２２とを有する。筒状部分２２は、基部２１から延び出している。筒状部分２２は、内部に高圧冷媒流路２ａを区画している。筒状部分２２は、その先端に、高圧冷媒流路２ａの出口２ｂを区画している。筒状部分２２は、外径がほぼ一定の軸部２３と、軸部２３から出口に向けて外径が徐々に縮小する円錐部２４とを有する。ノズル部２は、筒状のボディ部３の中に配置されている。ノズル部２とボディ部３との間には、筒状部分２２を取り囲む低圧冷媒流路２５が区画形成されている。ノズル部２は、ボディ部３に対して、吸引口３ａを挟んで軸方向の両側で連結され、固定されている。ノズル部２内の冷媒流れに関して冷媒吸引口３ａより上流側の部位において、ノズル部２とボディ部３とは、基部２１によって連結し固定されている。ノズル部２内の冷媒流れに関して冷媒吸引口３ａより下流側の部位においてノズル部２とボディ部３とは支持部材２ｇによって連結し固定されている。支持部材２ｇは、径方向に延びる棒状、あるいは板状の部材である。ノズル部２は、周方向に関して等間隔に分散して配置された複数の支持部材２ｇによって支持、固定されている。支持部材２ｇは、基部２１から離れて設けられている。支持部材２ｇは、軸部２３と円錐部２４との境界近傍に設けられている。この結果、支持部材２ｇよりさらにノズル部２は突出している。支持部材２ｇは、筒状部分２２の全長のうち、中央よりもやや先端よりの位置を支持している。   The nozzle portion 2 of this embodiment has a thick base portion 21 and a cylindrical portion 22 that is thinner than the base portion 21. The cylindrical portion 22 extends from the base portion 21. The cylindrical portion 22 defines a high-pressure refrigerant channel 2a inside. The cylindrical portion 22 defines an outlet 2b of the high-pressure refrigerant channel 2a at the tip thereof. The cylindrical portion 22 includes a shaft portion 23 having a substantially constant outer diameter and a conical portion 24 whose outer diameter gradually decreases from the shaft portion 23 toward the outlet. The nozzle part 2 is arranged in a cylindrical body part 3. Between the nozzle part 2 and the body part 3, the low-pressure refrigerant flow path 25 surrounding the cylindrical part 22 is defined. The nozzle part 2 is connected and fixed to the body part 3 on both sides in the axial direction with the suction port 3a interposed therebetween. The nozzle portion 2 and the body portion 3 are connected and fixed by a base portion 21 at a portion upstream of the refrigerant suction port 3 a with respect to the refrigerant flow in the nozzle portion 2. The nozzle part 2 and the body part 3 are connected and fixed by a support member 2g at a site downstream of the refrigerant suction port 3a with respect to the refrigerant flow in the nozzle part 2. The support member 2g is a rod-like or plate-like member extending in the radial direction. The nozzle portion 2 is supported and fixed by a plurality of support members 2g arranged at regular intervals in the circumferential direction. The support member 2g is provided apart from the base portion 21. The support member 2 g is provided in the vicinity of the boundary between the shaft portion 23 and the conical portion 24. As a result, the nozzle portion 2 protrudes further than the support member 2g. The support member 2g supports a position slightly closer to the tip than the center in the entire length of the cylindrical portion 22.

このとき、凸部２ｇのノズル出口２ｂ側端部がノズル支持位置先端２ｅとなり、このノズル支持位置先端２ｅからノズル出口２ｂまでの距離Ｌと、ノズル出口径ｄの比Ｌ／ｄが、１４以下となるように、距離Ｌを設定している。   At this time, the nozzle outlet 2b side end of the convex portion 2g becomes the nozzle support position tip 2e, and the ratio L / d of the distance L from the nozzle support position tip 2e to the nozzle outlet 2b and the nozzle outlet diameter d is 14 or less. The distance L is set so that

したがって、本実施形態においても、第１実施形態と同様に、ノズル支持位置を、従来のエジェクタよりも、ノズル出口２ａに近接させているので、最も流速の速いノズル出口２ｂ近傍でのノズル部２の振動を抑制できる。   Accordingly, in this embodiment as well, as in the first embodiment, the nozzle support position is closer to the nozzle outlet 2a than the conventional ejector, so the nozzle portion 2 near the nozzle outlet 2b having the fastest flow velocity. Can be suppressed.

なお、凸部２ｇの数は、４つに限られず、複数であればよく、ノズル部２をボディ部３に固定できる範囲で任意に変更可能であり、形状においても任意に変更可能である。   In addition, the number of the convex parts 2g is not restricted to four, What is necessary is just two or more, It can change arbitrarily in the range which can fix the nozzle part 2 to the body part 3, and can change arbitrarily also in a shape.

次に、本実施形態における変形例を説明する。   Next, a modified example in the present embodiment will be described.

図８に、本実施形態の第２の例におけるエジェクタの断面図を示し、図９に、図８中のＩＸ−ＩＸ線断面図を示す。第１の例では、ノズル部２に凸部２ｇを設けていたが、図８、９に示すように、ノズル部２ではなく、ボディ部３に凸部３ｅを設けても良い。すなわち、エジェクタ１の構造において、ボディ部３のうち、冷媒吸引口３ａよりも冷媒流れ下流側部分における内壁に、ノズル部に向けて突出する凸部３ｅが設けられており、この凸部３ｅがノズル部２の外壁に接することで、ノズル部２がボディ部３によって支持される構造としても良い。   FIG. 8 shows a cross-sectional view of the ejector in the second example of the present embodiment, and FIG. 9 shows a cross-sectional view taken along the line IX-IX in FIG. In the first example, the convex portion 2g is provided in the nozzle portion 2, but the convex portion 3e may be provided not in the nozzle portion 2 but in the body portion 3 as shown in FIGS. That is, in the structure of the ejector 1, a convex portion 3 e that protrudes toward the nozzle portion is provided on the inner wall of the body portion 3 in the downstream portion of the refrigerant flow from the refrigerant suction port 3 a. It is good also as a structure where the nozzle part 2 is supported by the body part 3 by contacting the outer wall of the nozzle part 2. FIG.

なお、第１、第２の例では、ノズル部２とボディ部３の片方のみに凸部を設けていたが、両方に凸部２ｇ、３ｅを設けても良い。   In the first and second examples, the convex portion is provided on only one of the nozzle portion 2 and the body portion 3, but the convex portions 2g and 3e may be provided on both.

図１０に、本実施形態の第３の例におけるエジェクタの断面図を示し、図１１に、図１０中のＸＩ−ＸＩ線断面図を示す。第１、第２の例では、ノズル部２とボディ部３の固定部分を、ノズル部２もしくはボディ部３に設ける場合を説明したが、図１０、１１に示すように、ノズル部２、ボディ部３とは別の部品で構成しても良い。   FIG. 10 shows a cross-sectional view of the ejector in the third example of the present embodiment, and FIG. 11 shows a cross-sectional view taken along the line XI-XI in FIG. In the first and second examples, the case where the fixed portion of the nozzle portion 2 and the body portion 3 is provided in the nozzle portion 2 or the body portion 3 has been described. However, as shown in FIGS. You may comprise by parts different from the part 3. FIG.

すなわち、図１０、１１に示すエジェクタ１では、ボディ３の内周面とノズル部２の外周面との間に、止め輪４が配置されている。この止め輪４も、吸引流の流路を塞がない形状となっている。例えば、止め輪４は、ノズル部２をボディ部３に固定する複数の固定部４ａと、固定部４ａ同士を連結するとともに、ノズル部２との間に流路を形成する連結部４ｂとを有する形状となっている。止め輪４は、例えば、樹脂やゴム等の有機材料や、ノズル部２もしくはボディ部３と同じ金属材料で構成される。   That is, in the ejector 1 shown in FIGS. 10 and 11, the retaining ring 4 is disposed between the inner peripheral surface of the body 3 and the outer peripheral surface of the nozzle portion 2. The retaining ring 4 also has a shape that does not block the flow path of the suction flow. For example, the retaining ring 4 includes a plurality of fixing parts 4 a that fix the nozzle part 2 to the body part 3, and a connection part 4 b that connects the fixing parts 4 a to each other and forms a flow path between the nozzle part 2. It has a shape to have. The retaining ring 4 is made of, for example, an organic material such as resin or rubber, or the same metal material as the nozzle part 2 or the body part 3.

このとき、固定部４ａは、第１、第２の例で説明した凸部２ｇ、３ｅと同様に、ノズル部の周方向で、部分的に配置されている。なお、止め輪４の形状は、図１０、１１に示す形状に限られず、ノズル部２をボディ部３に固定でき、吸引流の流路を塞がない形状であれば、他の形状に変更しても良い。   At this time, the fixing portion 4a is partially disposed in the circumferential direction of the nozzle portion, similarly to the convex portions 2g and 3e described in the first and second examples. The shape of the retaining ring 4 is not limited to the shape shown in FIGS. 10 and 11, and can be changed to other shapes as long as the nozzle portion 2 can be fixed to the body portion 3 and does not block the suction flow path. You may do it.

（第３実施形態）
本実施形態では、ノズル部２のうち、冷媒吸引口３ａに対向する部位２ｃよりも駆動流下流側の部位を、ボディ部３に支持させる構造を説明する。図１２に、本実施形態におけるエジェクタ１の断面図を示す。なお、図１２では、図１、２と同様の構成部に、同一の符号を付している。 (Third embodiment)
In the present embodiment, a structure in which the body portion 3 supports a portion of the nozzle portion 2 on the downstream side of the driving flow with respect to the portion 2c facing the refrigerant suction port 3a will be described. In FIG. 12, sectional drawing of the ejector 1 in this embodiment is shown. In FIG. 12, the same components as those in FIGS.

図１２に示すように、本実施形態のエジェクタ１は、ノズル部２を、図中の矢印のように、その軸方向に駆動させて、ノズル部２をボディ部３に対して変位させる駆動手段５を備えている。この駆動手段５は、図示しない制御手段によって制御されるものである。   As shown in FIG. 12, the ejector 1 according to the present embodiment is a driving unit that drives the nozzle portion 2 in the axial direction thereof as indicated by an arrow in the drawing to displace the nozzle portion 2 relative to the body portion 3. 5 is provided. This driving means 5 is controlled by a control means (not shown).

駆動手段５としては、例えば、ステッピングモータや、流体力を用いるフローティング構造のものや、逆止弁構造のもの等の機械式の駆動手段を採用したり、比例ソレノイド等の電気式の駆動手段を採用したりすることができる
本実施形態のノズル部２およびボディ部３の形状は、基本的には、第１、第２実施形態と同様であり、ノズル部２の外径が、ボディ部３における混合部３ｃの内径よりも大きくなっており、ノズル部２を混合部３ｃに向けて移動させたとき、ノズル部２の外壁がボディ部３の内壁に接触する形状となっている。 As the drive means 5, for example, a mechanical drive means such as a stepping motor, a floating structure using a fluid force, a check valve structure, or an electric drive means such as a proportional solenoid is used. The shape of the nozzle portion 2 and the body portion 3 of the present embodiment is basically the same as that of the first and second embodiments, and the outer diameter of the nozzle portion 2 is the body portion 3. Is larger than the inner diameter of the mixing portion 3c, and the outer wall of the nozzle portion 2 is in contact with the inner wall of the body portion 3 when the nozzle portion 2 is moved toward the mixing portion 3c.

より具体的には、ノズル部２の先端側の外形は、ノズル出口２ｂに向かうにつれ外径が徐々に小さくなるテーパ形状であり、ボディ部３の内部形状は、吸引部３ｂでの内径が混合部３ｃに向かうにつれ徐々に小さくなるテーパ形状である。混合部３ｃにノズル部２を突き刺したとき、ノズル部２のテーパ形状部２ｈが、吸引部３ｂを構成する内壁に接触する形状となっている。   More specifically, the outer shape on the tip side of the nozzle portion 2 has a tapered shape in which the outer diameter gradually decreases toward the nozzle outlet 2b, and the inner shape of the body portion 3 has a mixed inner diameter at the suction portion 3b. The taper shape gradually decreases as it goes toward the portion 3c. When the nozzle part 2 is stabbed into the mixing part 3c, the taper-shaped part 2h of the nozzle part 2 is a shape which contacts the inner wall which comprises the suction part 3b.

そして、本実施形態では、駆動手段５を制御手段により制御することで、ノズル部２の位置を、図１３、１４に示すように、変位させるようになっている。   And in this embodiment, the position of the nozzle part 2 is displaced as shown in FIGS. 13 and 14 by controlling the drive means 5 by the control means.

すなわち、図１３に示すように、エジェクタ式冷凍サイクルの運転条件で、エジェクタ内部に吸引流が有る条件のときでは、ノズル部２のテーパ形状部２ｈにおける外壁がボディ部３の吸引部３ｂにおける内壁から離間しており、冷媒吸引口３ａから吸引される冷媒の流路が形成されている第１状態とする。   That is, as shown in FIG. 13, when the operation condition of the ejector refrigeration cycle is such that there is a suction flow inside the ejector, the outer wall of the tapered portion 2 h of the nozzle portion 2 is the inner wall of the suction portion 3 b of the body portion 3. It is set as the 1st state in which the flow path of the refrigerant | coolant attracted from the refrigerant | coolant suction port 3a is formed.

一方、図１４に示すように、エジェクタ式冷凍サイクルの運転条件が、エジェクタ内部で吸引流が無い条件のときでは、図１３の状態から、混合部３ｂにノズル部２を突き刺すように変位させ、ノズル部２をボディ部３につき当てることで、ノズル部２のテーパ形状部２ｈを吸引部３ｂを構成する内壁に接触させ、冷媒吸引口３ａから吸引される冷媒の流路を塞いだ第２状態とする。   On the other hand, as shown in FIG. 14, when the operating condition of the ejector-type refrigeration cycle is a condition in which there is no suction flow inside the ejector, it is displaced from the state of FIG. 13 so as to pierce the nozzle part 2 into the mixing part 3b. The second state in which the nozzle portion 2 is brought into contact with the body portion 3 so that the tapered portion 2h of the nozzle portion 2 is brought into contact with the inner wall constituting the suction portion 3b and the flow path of the refrigerant sucked from the refrigerant suction port 3a is blocked. And

このとき、ノズル部２のテーパ形状部２ｈと吸引部３ｂとが接触している領域がノズル支持位置であり、このノズル支持位置先端２ｅからノズル出口２ｂまでの距離Ｌと、ノズル出口径ｄの比Ｌ／ｄは、１４以下となっている。   At this time, the region where the tapered portion 2h of the nozzle portion 2 and the suction portion 3b are in contact is the nozzle support position. The distance L from the nozzle support position tip 2e to the nozzle outlet 2b and the nozzle outlet diameter d The ratio L / d is 14 or less.

次に、本実施形態の主な特徴について説明する。   Next, main features of the present embodiment will be described.

（１）本実施形態では、エジェクタ内部で吸引流が無い条件のときでは、ノズル部２をボディ部３につき当てて、ノズル部２のテーパ形状部２ｈを、ボディ部３の吸引部３ｂで支持させるようにしている。   (1) In this embodiment, when there is no suction flow inside the ejector, the nozzle portion 2 is brought into contact with the body portion 3, and the tapered portion 2h of the nozzle portion 2 is supported by the suction portion 3b of the body portion 3. I try to let them.

これにより、本実施形態においても、第１、第２実施形態と同様に、ノズル支持位置を、従来のエジェクタよりも、ノズル出口２ａに近接させているので、最も流速の速いノズル出口２ｂ近傍でのノズル部２の振動を抑制できる。   As a result, in this embodiment as well, as in the first and second embodiments, the nozzle support position is closer to the nozzle outlet 2a than the conventional ejector. The vibration of the nozzle portion 2 can be suppressed.

（２）本実施形態では、エジェクタ内部で吸引流が無い条件のときでは、ノズル部２をボディ部３につき当てて、冷媒吸引口３ａから吸引される冷媒の流路を塞いだ状態としているので、図１９中の破線で示すような駆動流の渦の発生自体を抑制できる。   (2) In the present embodiment, when there is no suction flow inside the ejector, the nozzle portion 2 is brought into contact with the body portion 3 and the flow path of the refrigerant sucked from the refrigerant suction port 3a is closed. The generation of the vortex of the driving flow as shown by the broken line in FIG. 19 can be suppressed.

したがって、本実施形態の方が、第１、第２実施形態よりも、ノズル出口での渦損失増大によって発生する冷媒通過音を抑制する効果が大きい。   Therefore, the present embodiment has a greater effect of suppressing the refrigerant passing sound generated due to the increase in vortex loss at the nozzle outlet than the first and second embodiments.

なお、本実施形態のエジェクタ１は、ノズル部２をボディ部３につき当てて、冷媒吸引口３ａから吸引される冷媒の流路を塞いだ状態にできることから吸引流を断続する電磁弁としても用いることができ、この場合、例えば、図１８に示すエジェクタ式冷凍サイクル中の電磁弁２０を省略することもできる。   The ejector 1 of the present embodiment is also used as an electromagnetic valve that interrupts the suction flow because the nozzle portion 2 is applied to the body portion 3 and the flow path of the refrigerant sucked from the refrigerant suction port 3a can be closed. In this case, for example, the electromagnetic valve 20 in the ejector refrigeration cycle shown in FIG. 18 can be omitted.

（第４実施形態）
図１５に、本実施形態におけるエジェクタの断面図を示し、図１６に、図１５中のＤ−Ｄ線断面図を示す。なお、図１５、１６では、図２と同様の構成部分に同一の符号を付している。 (Fourth embodiment)
FIG. 15 shows a cross-sectional view of the ejector in the present embodiment, and FIG. 16 shows a cross-sectional view taken along the line DD in FIG. 15 and 16, the same components as those in FIG. 2 are denoted by the same reference numerals.

図１５、１６に示すように、本実施形態のエジェクタ１は、図２に示すエジェクタ１に対して、ボディ部３の振動を防ぐ防振材６を設けたものである。   As shown in FIGS. 15 and 16, the ejector 1 of the present embodiment is provided with a vibration isolating material 6 for preventing vibration of the body portion 3 with respect to the ejector 1 shown in FIG. 2.

防振材６は、振動が外部に伝達するのを抑える、もしくは、少なくするものであり、例えば、ブチルゴムに代表されるゴム材料等の弾性体で構成される。また、防振材６は、ボディ部３の外周を全て覆うように配置されている。   The vibration isolator 6 suppresses or reduces the transmission of vibration to the outside, and is made of, for example, an elastic body such as a rubber material typified by butyl rubber. Moreover, the vibration isolator 6 is arrange | positioned so that the outer periphery of the body part 3 may be covered entirely.

これにより、渦損失の増大によって、ノズル出口２ｂ近傍のボディ部３が振動するのを抑制することができる。   Thereby, it can suppress that the body part 3 vicinity of the nozzle exit 2b vibrates by the increase in vortex loss.

なお、防振材６は、必ずしも、ボディ部３の外周全域を覆っていなくても良く、少なくとも、ボディ部３の外周のうち、ノズル出口２ａの近傍であるノズル出口２ａよりも冷媒流れ下流側部分を覆っていればよい。   The anti-vibration material 6 does not necessarily cover the entire outer periphery of the body portion 3, and at least the refrigerant flow downstream of the nozzle outlet 2 a in the vicinity of the nozzle outlet 2 a in the outer periphery of the body portion 3. It only has to cover the part.

また、防振材６の代わりに、多孔質材等で構成される吸音材を、ボディ部３の外周に設けても良い。   Further, a sound absorbing material made of a porous material or the like may be provided on the outer periphery of the body portion 3 instead of the vibration isolating material 6.

（他の実施形態）
（１）図１７に、他の実施形態におけるエジェクタ１の断面図を示す。図１７では、図２と同様の構成部に、図２と同一の符号を付している。 (Other embodiments)
(1) FIG. 17 shows a cross-sectional view of an ejector 1 according to another embodiment. In FIG. 17, the same reference numerals as those in FIG.

第１実施形態では、エジェクタ１のノズル部２とボディ部３とを別体構造とする場合を例として説明したが、図１７に示すように、ノズル部２とボディ部３とを１つの部品で構成した一体構造としても良い。なお、エジェクタ１の他の構成については、第１実施形態と同様である。   In the first embodiment, the case where the nozzle portion 2 and the body portion 3 of the ejector 1 are separated from each other has been described as an example. However, as shown in FIG. It is good also as an integral structure comprised by. The other configuration of the ejector 1 is the same as that of the first embodiment.

また、図１７に示すエジェクタ１は、例えば、アルミニウムにより構成され、型を用いて製造される。   Moreover, the ejector 1 shown in FIG. 17 is comprised, for example with aluminum, and is manufactured using a type | mold.

なお、第２実施形態で説明した図６〜１１に示すエジェクタ１においても、このように、ノズル部２とボディ部３とを一体構造にすることができる。   In addition, also in the ejector 1 shown to FIGS. 6-11 demonstrated in 2nd Embodiment, the nozzle part 2 and the body part 3 can be made into an integral structure in this way.

ノズル部２とボディ部３とを一体構造にすることで、ノズル部２とボディ部３とが別体構造のときよりも、ノズル部２をボディ部３に強固に固定することができ、ノズル部２の振動を抑制できる。   By integrating the nozzle part 2 and the body part 3, the nozzle part 2 and the body part 3 can be firmly fixed to the body part 3 as compared with the case where the nozzle part 2 and the body part 3 have separate structures. The vibration of the part 2 can be suppressed.

（２）上記した実施形態では、０＜Ｌ／ｄ≦１４と、ｔ／Ｄ≧１の両方を満たす場合を例として説明したが、ｔ／Ｄ≧１を満たさなくても、Ｌ／ｄの方がｔ／Ｄよりも音に対して支配的であるため、少なくとも、０＜Ｌ／ｄ≦１４を満たすようにすればよい。   (2) In the above-described embodiment, the case where both 0 <L / d ≦ 14 and t / D ≧ 1 has been described as an example. However, even if t / D ≧ 1 is not satisfied, L / d Since it is more dominant with respect to sound than t / D, it is sufficient to satisfy at least 0 <L / d ≦ 14.

（３）ノズル部２の構造としては、各図に示した構造に限定されるものではなく、種々の 構造を採用できる。例えば、ラバールノズルや先細ノズルを採用できる。   (3) The structure of the nozzle portion 2 is not limited to the structure shown in each drawing, and various structures can be adopted. For example, a Laval nozzle or a tapered nozzle can be employed.

（４）上記した各実施形態では、エジェクタ１の適用例として、図１８に示すように、放熱器１３とエジェクタ１４との間で冷媒流れを分岐して、この冷媒流れを冷媒吸引口３ａに導く第１分岐通路１６と、第１分岐通路１６に配置され、放熱器１３下流側の冷媒を減圧する絞り手段１７と、分岐通路１６の絞り手段１７よりも冷媒流れ下流側に配置され、冷媒を蒸発させて冷却能力を発揮する第２蒸発器１８と、分岐通路１６に配置され、第２蒸発器１８への冷媒流れを断続する開閉手段２０とを備えるエジェクタ式冷凍サイクルを例として説明したが、本発明のエジェクタ１は、他のエジェクタ式冷凍サイクルにおいても適用可能である。   (4) In each of the embodiments described above, as an application example of the ejector 1, as shown in FIG. 18, the refrigerant flow is branched between the radiator 13 and the ejector 14, and this refrigerant flow is supplied to the refrigerant suction port 3 a. The first branch passage 16 that leads, the throttle means 17 that depressurizes the refrigerant on the downstream side of the radiator 13, and the refrigerant flow downstream of the throttle means 17 of the branch passage 16. The ejector-type refrigeration cycle including the second evaporator 18 that evaporates the refrigerant and exhibits the cooling capacity and the opening / closing means 20 that is arranged in the branch passage 16 and intermittently flows the refrigerant flow to the second evaporator 18 has been described. However, the ejector 1 of the present invention can also be applied to other ejector refrigeration cycles.

例えば、図１８に示すエジェクタ式冷凍サイクルに対して、分岐通路１６を省略し、エジェクタの冷媒流れ下流側に気液分離器を配置し、気液分離器で分離された気相冷媒を、蒸発器に導いた後、エジェクタの冷媒吸引口に導くものや、さらに、エジェクタと気液分離器の間に第２蒸発器を配置したものにおいても本発明は適用可能である。   For example, with respect to the ejector-type refrigeration cycle shown in FIG. 18, the branch passage 16 is omitted, a gas-liquid separator is disposed downstream of the refrigerant flow of the ejector, and the vapor-phase refrigerant separated by the gas-liquid separator is evaporated. The present invention can also be applied to an apparatus in which the second evaporator is disposed between the ejector and the gas-liquid separator, or the apparatus in which the second evaporator is disposed between the ejector and the gas-liquid separator.

すなわち、冷媒を吸入し圧縮する圧縮機と、圧縮機から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器と、放熱器下流側の冷媒を減圧膨張させるノズル部から噴射する高速度の冷媒流によって冷媒を冷媒吸引口から内部に吸引するエジェクタと、冷媒を蒸発させて冷媒吸引口へ流入させる蒸発器とを備えるエジェクタ式冷凍サイクルであって、エジェクタ式冷凍サイクルの運転状態が、エジェクタ内部に、吸引流が無く駆動流のみの運転状態となる場合や、駆動流に対して吸引流が極端に少ない運転状態となることがあるエジェクタ式冷凍サイクル全般に、本発明は適用可能である。   That is, the refrigerant is sucked by a compressor that sucks and compresses the refrigerant, a radiator that radiates heat of the high-pressure refrigerant discharged from the compressor, and a high-speed refrigerant flow that is injected from a nozzle portion that decompresses and expands the refrigerant downstream of the radiator. An ejector refrigeration cycle comprising an ejector that sucks the refrigerant into the refrigerant suction port and an evaporator that evaporates the refrigerant and flows into the refrigerant suction port, and the operation state of the ejector refrigeration cycle is sucked into the ejector. The present invention is applicable to an ejector-type refrigeration cycle in general where there is no flow and the driving state is only the driving flow, or where the suction flow is extremely small relative to the driving flow.

（５）上記した各実施形態は、実施可能な範囲で組み合わせが可能である。   (5) Each embodiment mentioned above can be combined in the range which can be implemented.

本発明の第１実施形態におけるエジェクタの断面図である。It is sectional drawing of the ejector in 1st Embodiment of this invention. 図１中の破線で囲まれた領域の拡大図である。It is an enlarged view of the area | region enclosed with the broken line in FIG. 本発明の第１実施形態におけるノズル部２とボディ部３の固定方法を説明するためのエジェクタ１の断面図である。It is sectional drawing of the ejector 1 for demonstrating the fixing method of the nozzle part 2 and the body part 3 in 1st Embodiment of this invention. 吸引流が有るときと無いときにおけるエジェクタの騒音レベル差と、ノズル支持位置先端２ｅからノズル出口２ｂまでの距離Ｌのノズル出口径ｄに対する比Ｌ／ｄとの関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between the ratio L / d with respect to the nozzle exit diameter d of the distance L from the nozzle support position front-end | tip 2e to the nozzle exit 2b, and the noise level difference of an ejector when there exists a suction flow and it is not. 吸引流が有るときと無いときにおけるエジェクタの騒音レベル差と、ボディ肉厚ｔと混合部径Ｄの比ｔ／Ｄとの関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between the noise level difference of the ejector when there is a suction flow, and when there is no suction flow, and the ratio t / D of the body thickness t and the mixing portion diameter D. 本発明の第２実施形態の第１の例におけるエジェクタの断面図である。It is sectional drawing of the ejector in the 1st example of 2nd Embodiment of this invention. 図６中のＶＩＩ−ＶＩＩ線断面図である。It is the VII-VII sectional view taken on the line in FIG. 本発明の第２実施形態の第２の例におけるエジェクタの断面図である。It is sectional drawing of the ejector in the 2nd example of 2nd Embodiment of this invention. 図８中のＩＸ−ＩＸ線断面図である。It is the IX-IX sectional view taken on the line in FIG. 本発明の第２実施形態の第３の例におけるエジェクタの断面図である。It is sectional drawing of the ejector in the 3rd example of 2nd Embodiment of this invention. 図１０中のＸＩ−ＸＩ線断面図である。It is the XI-XI sectional view taken on the line in FIG. 本発明の第３実施形態におけるエジェクタの断面図である。It is sectional drawing of the ejector in 3rd Embodiment of this invention. 図１２中のエジェクタにおいて、エジェクタ内部に吸引流が有るときの状態を示すエジェクタ１の断面図であるFIG. 13 is a cross-sectional view of the ejector 1 showing a state when there is a suction flow inside the ejector in the ejector in FIG. 12. 図１２中のエジェクタにおいて、エジェクタ内部に吸引流が無いときの状態を示すエジェクタ１の断面図である。FIG. 13 is a cross-sectional view of the ejector 1 showing a state when there is no suction flow inside the ejector in the ejector in FIG. 12. 本発明の第４実施形態におけるエジェクタの断面図である。It is sectional drawing of the ejector in 4th Embodiment of this invention. 図１５中のＸＶＩ−ＸＶＩ線断面図である。It is XVI-XVI sectional view taken on the line in FIG. 本発明の他の実施形態におけるエジェクタの断面図である。It is sectional drawing of the ejector in other embodiment of this invention. 本発明のエジェクタが適用されるエジェクタ式冷凍サイクルおよび従来におけるエジェクタ式冷凍サイクルの一例を示す図である。It is a figure which shows an example of the ejector type refrigeration cycle to which the ejector of the present invention is applied, and a conventional ejector type refrigeration cycle. 従来におけるエジェクタの断面図である。It is sectional drawing of the conventional ejector.

符号の説明Explanation of symbols

１…エジェクタ、２…ノズル部、２ｂ…ノズル出口、３…ボディ部、
３ａ…冷媒吸引口、３ｂ…吸引部、３ｃ…混合部、３ｄ…ディフューザ部。 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Ejector, 2 ... Nozzle part, 2b ... Nozzle exit, 3 ... Body part,
3a ... Refrigerant suction port, 3b ... Suction part, 3c ... Mixing part, 3d ... Diffuser part.

Claims (4)

エジェクタ式冷凍サイクルに適用される冷媒の減圧膨張手段としてのエジェクタ（１）において、
流入した冷媒を減圧膨張させるノズル部（２）と、
内部に前記ノズル部（２）が配置されており、前記ノズル部（２）から噴射する高速度の冷媒流によって冷媒吸引口（３ａ）から内部に吸引された冷媒および前記ノズル部（２）から噴射される冷媒の流路（３ｂ、３ｃ、３ｄ）を構成するボディ部（３）とを備え、
前記ノズル部（２）のうち、前記ノズル部がボディ部に支持される部位（２ｅ）からノズル出口（２ｂ）までの距離をＬ、ノズル出口径をｄ、前記ボディ部のうち、前記ノズル出口よりも冷媒流れ下流側部分の肉厚および内径をｔおよびＤとして、
ｔ／Ｄ≧０．２のとき、０＜Ｌ／ｄ≦１４を満たすように、前記ノズル部（２）は前記ボディ部（３）に支持されるようになっており、
前記ノズル部（２）をその軸方向に駆動させて、前記ノズル部を前記ボディ部（３）に対して変位させる駆動手段（５）を備えており、
前記駆動手段（５）によって、前記エジェクタの内部状態を、
前記ノズル部（２）の外壁がボディ部（３）の内壁から離間しており、前記冷媒吸引口（３ａ）から吸引される冷媒の流路が形成されている第１状態と、
前記ノズル部（２）を前記ボディ部（３）の内壁に突き当てることで、前記ノズル部の前記冷媒吸引口（３ａ）よりも前記ノズル部内の冷媒流れ下流側部分（２ｆ）が前記ボディ部（３）によって支持されているとともに、前記冷媒吸引口から吸引される冷媒の流路を塞いだ第２状態との間で変更可能としたことを特徴とするエジェクタ。 In an ejector (1) as a decompression expansion means for a refrigerant applied to an ejector-type refrigeration cycle,
A nozzle part (2) for expanding the refrigerant flowing in under reduced pressure;
The nozzle part (2) is disposed inside, and the refrigerant sucked from the refrigerant suction port (3a) by the high-speed refrigerant flow injected from the nozzle part (2) and the nozzle part (2) A body part (3) that constitutes the flow path (3b, 3c, 3d) of the refrigerant to be injected,
Of the nozzle part (2), the distance from the part (2e) where the nozzle part is supported by the body part to the nozzle outlet (2b) is L, the nozzle outlet diameter is d, and the nozzle outlet of the body part is the nozzle outlet. The thickness and inner diameter of the refrigerant flow downstream side than t and D,
When t / D ≧ 0.2, so as to satisfy the 0 <L / d ≦ 14, the nozzle portion (2) has become a so that is supported by the body portion (3),
Drive means (5) for driving the nozzle part (2) in its axial direction to displace the nozzle part relative to the body part (3);
The internal state of the ejector is changed by the driving means (5).
A first state in which an outer wall of the nozzle part (2) is separated from an inner wall of the body part (3), and a flow path of a refrigerant sucked from the refrigerant suction port (3a) is formed;
By abutting the nozzle part (2) against the inner wall of the body part (3), the refrigerant flow downstream side part (2f) in the nozzle part from the refrigerant suction port (3a) of the nozzle part becomes the body part. The ejector according to (3), wherein the ejector is changeable between a second state in which the flow path of the refrigerant sucked from the refrigerant suction port is closed . 前記ボディ部（３）のうち、前記ノズル出口（２ｂ）よりも冷媒流れ下流側部分であって、内径Ｄが均一な領域である混合部（３ｃ）において、前記ボディ部の内径Ｄに対する前記ボディ部の肉厚ｔの比ｔ／Ｄが１以上であることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ。 Of the body part (3), the body with respect to the inner diameter D of the body part in the mixing part (3c) which is the downstream portion of the refrigerant flow from the nozzle outlet (2b) and has a uniform inner diameter D 2. The ejector according to claim 1 , wherein the ratio t / D of the thickness t of the portion is 1 or more. 前記ボディ部のうちのノズル出口近傍における外周面が、防振材もしくは吸音材で覆われていることを特徴とする請求項１または２に記載のエジェクタ。 3. The ejector according to claim 1, wherein an outer peripheral surface of the body portion in the vicinity of a nozzle outlet is covered with a vibration isolating material or a sound absorbing material. 冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（１２）と、
前記圧縮機（１２）から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器（１３）と、
前記放熱器（１３）下流側の冷媒を減圧膨張させる請求項１ないし３のいずれか１つに記載のエジェクタと、
前記エジェクタから流出した冷媒を蒸発させて冷却能力を発揮するとともに、冷媒流出側が前記圧縮機（１２）の吸入側に接続される第１蒸発器（１５）と、
前記放熱器（１３）と前記エジェクタとの間で冷媒流れを分岐して、この冷媒流れを前記冷媒吸引口に導く第１分岐通路（１６）と、
前記第１分岐通路（１６）に配置され、前記放熱器（１３）下流側の冷媒を減圧する絞り手段（１７）と、
前記第１分岐通路（１６）の前記絞り手段（１７）よりも冷媒流れ下流側に配置され、冷媒を蒸発させて冷却能力を発揮する第２蒸発器（１８）と、
前記第１分岐通路（１６）に配置され、前記第２蒸発器（１８）への冷媒流れを断続する開閉手段（２０）とを備えることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。 A compressor (12) for sucking and compressing refrigerant;
A radiator (13) for radiating heat of the high-pressure refrigerant discharged from the compressor (12);
The ejector according to any one of claims 1 to 3 , wherein the refrigerant on the downstream side of the radiator (13) is decompressed and expanded.
A first evaporator (15) in which the refrigerant flowing out from the ejector evaporates to exhibit cooling capacity, and the refrigerant outflow side is connected to the suction side of the compressor (12);
A first branch passage (16) for branching a refrigerant flow between the radiator (13) and the ejector and guiding the refrigerant flow to the refrigerant suction port;
Throttle means (17) disposed in the first branch passage (16) and depressurizing the refrigerant on the downstream side of the radiator (13);
A second evaporator (18) that is disposed downstream of the throttle means (17) of the first branch passage (16) and that evaporates the refrigerant and exhibits cooling capacity;
An ejector-type refrigeration cycle, comprising: opening / closing means (20) disposed in the first branch passage (16) for intermittently flowing the refrigerant flow to the second evaporator (18).
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