JP4893894B2 - Beam dump - Google Patents
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Description
本発明は、加速器等で加速されて照射された荷電粒子ビームのエネルギーを除去するためのビームダンプに関するものである。 The present invention relates to a beam dump for removing energy of a charged particle beam accelerated and irradiated by an accelerator or the like.
陽子や電子などを加速して高エネルギーの荷電粒子ビームを取り出すリニアックやシンクロトロン等の加速器を備えた施設において、加速器で加速された荷電粒子ビームのエネルギーをダンプターゲットに衝突させて崩壊、除去させるためにビームダンプが使用されている(例えば、特許文献1参照)。 In a facility equipped with an accelerator such as a linac or synchrotron that accelerates protons and electrons to extract a high-energy charged particle beam, the charged particle beam energy accelerated by the accelerator collides with a dump target to be destroyed and removed. Therefore, a beam dump is used (for example, refer to Patent Document 1).
図31は従来のビームダンプの一例を示しており、このビームダンプ1は、立方体又は直方体形状の金属製(例えば、鉄製)のダンプターゲット2が建屋内の鉄筋コンクリート製の床に載置されて構成されており、このダンプターゲット2の内部には荷電粒子ビームの入射軸に沿って円柱形状を成す入射凹部3が形成されている。
FIG. 31 shows an example of a conventional beam dump, and this
そして、この入射凹部3に入射した高速の荷電粒子ビームは、ダンプターゲット2に衝突する際に熱エネルギーに変換され、この時に発生した熱はダンプターゲット2の内部を熱伝導し、ダンプターゲット2の外表面から熱伝達及び輻射によって周囲の空気に放出され、これにより、ダンプターゲット2は熱的に安定状態を保つようになっている。
しかしながら、従来のビームダンプでは、荷電粒子ビームのエネルギーの増大に伴い、ダンプターゲットが融点以上の高温となり、溶融するおそれがあるといった問題があった。 However, the conventional beam dump has a problem that the dump target becomes high in temperature higher than the melting point and melts as the energy of the charged particle beam increases.
特に、上記した図31に示す従来のビームダンプ1では、入射凹部3が荷電粒子ビームの入射軸に沿って円筒形状を成しているため、荷電粒子ビームの入射面が二次元平面(底面4)に集中する上、熱伝導が三次元方向に拡散する(図31中の矢印参照)。したがって、エネルギー密度が高い状態のまま荷電粒子ビームが熱変換され、入射凹部3の底面4付近が融点以上の高温になり易く、溶融し易いといった問題があった。さらにまた、このビームダンプ1では、ダンプターゲット2が鉄筋コンクリート製の床に載置されているため、ダンプターゲット2の熱が床に伝導し、床が耐熱温度以上となり、劣化するおそれがあるといった問題もあった。
In particular, in the
本発明は、上記した課題を解決すべくなされたものであり、荷電粒子ビームが衝突した際に発生する熱によってダンプターゲットが溶融したり、ダンプターゲットが載置される床が劣化したりすることのないビームダンプを提供することを目的とするものである。 The present invention has been made to solve the above-described problems, and the dump target is melted by the heat generated when the charged particle beam collides, or the floor on which the dump target is placed is deteriorated. The purpose is to provide a beam dump without the above.
上記した目的を達成するため、本発明は、照射された荷電粒子ビームのエネルギーを除去するためのビームダンプであって、前記荷電粒子ビームが照射されるダンプターゲットと、該ダンプターゲットが載置される金属製架台と、該金属製架台に取り付けられる冷却手段とを備えていることを特徴とする。 In order to achieve the above object, the present invention provides a beam dump for removing the energy of an irradiated charged particle beam, the dump target irradiated with the charged particle beam, and the dump target being placed thereon And a cooling means attached to the metal mount.
また、本発明床スラブの下方に二重ピット構造を有する建屋内に設けられるビームダンプであって、前記金属製架台は前記床スラブを貫通し、該金属製架台と前記床スラブとの間には熱緩衝体が設けられ、前記冷却手段は、前記二重ピット内に貯留された冷却水に浸水可能なように前記金属製架台から下方に延出する放熱フィンを備えていてもよい。 Further, the present invention is a beam dump provided in a building having a double pit structure below the floor slab of the present invention, wherein the metal pedestal passes through the floor slab, and between the metal gantry and the floor slab. A heat buffer may be provided, and the cooling means may include a heat radiating fin extending downward from the metal mount so as to be immersed in the cooling water stored in the double pit.
さらに、本発明は、前記金属製架台は建屋の床スラブに載置され、前記金属製架台の冷却手段は、一端が該金属製架台に接続されるヒートパイプと、該ヒートパイプの他端に設けられる放熱フィンとを備えていてもよい。 Furthermore, the present invention provides the metal gantry mounted on a floor slab of a building, and the cooling means for the metal gantry includes a heat pipe having one end connected to the metal gantry and the other end of the heat pipe. You may provide the radiation fin provided.
さらに、前記ダンプターゲットの外表面には放熱フィンが設けられているのがよい。 Furthermore, it is preferable that heat radiation fins are provided on the outer surface of the dump target.
さらに、前記ダンプターゲットは、前記荷電粒子ビームが入射する入射凹部を有する中心部と、該中心部の周囲に設けられる周囲部とを備え、前記中心部は前記周囲部より融点の高い材質から構成され、前記周囲部は前記中心部より熱伝導率の高い材質から構成されているのがよい。 Further, the dump target includes a central portion having an incident concave portion into which the charged particle beam is incident, and a peripheral portion provided around the central portion, and the central portion is made of a material having a higher melting point than the peripheral portion. The peripheral portion may be made of a material having higher thermal conductivity than the central portion.
さらに、前記中心部は鉄により構成され、前記周囲部は銅により構成されているのがよい。 Further, it is preferable that the central portion is made of iron and the peripheral portion is made of copper.
さらに、前記ダンプターゲットの入射凹部の内面には、該入射凹部が奥行き方向に向かって先細り形状となるように三次元曲面の入射面が形成されているのがよく、また、前記入射凹部は円錐形状を成していてもよい。 Furthermore, it is preferable that a three-dimensional curved incident surface is formed on the inner surface of the incident concave portion of the dump target so that the incident concave portion is tapered in the depth direction. The shape may be formed.
本発明によれば、金属製架台に冷却手段が取り付けられているため、荷電粒子ビームの衝突時に発生する熱によってダンプターゲットが溶融したり、床スラブが劣化したりするおそれがない。 According to the present invention, since the cooling means is attached to the metal frame, there is no possibility that the dump target is melted or the floor slab is deteriorated by the heat generated when the charged particle beam collides.
以下、図面を参照しつつ、本発明の実施の形態について説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
図1は本発明の実施の形態に係るビームダンプを示す側面図、図2は同ビームダンプの正面図である。 FIG. 1 is a side view showing a beam dump according to an embodiment of the present invention, and FIG. 2 is a front view of the beam dump.
本発明の実施の形態に係るビームダンプ10は、図示を省略する加速器から加速された荷電粒子ビームが照射されるダンプターゲット11と、ダンプターゲット11が載置される金属製架台12と、金属製架台12に取り付けられる冷却手段である下部放熱フィン13とを備えており、鉄筋コンクリート製の床スラブ14の下方に二重ピット構造を有する建屋内に設けられるようになっている。
A
ダンプターゲット11は、立方体又は直方体形状を成し、前記荷電粒子ビームが入射する中心部15と、中心部15の周囲に形成される周囲部16とを備えて構成されている。中心部15は、直方体形状を成し、周囲部16より融点の高い材質、例えば鉄(融点1535℃、熱伝導率80.2W/mK)により構成されている。また、中心部15の内部には、中心部15の一側面17から荷電粒子ビームの入射軸に沿って水平方向に角柱形状の入射凹部18が形成されている。
The
ダンプターゲット11の周囲部16は、中心部15が嵌合可能な通孔19が形成された直方体形状を成しており、中心部15より熱伝導率の高い材質、例えば銅(融点1084℃、熱伝導率401W/mK)により構成されている。
The
なお、ダンプターゲット11の中心部15と周囲部16の材質は、上記した鉄と銅の組合せに限定されるものではなく、例えば、中心部15をステンレス鋼で構成し、周囲部16をアルミニウムで構成する等、鉄と銅以外の他の金属の組合せを選択することも可能である。
The material of the
また、好ましくは、ダンプターゲット11の周囲部16の下面を除く5つの外表面には、熱伝導率の高い材質、例えば銅製の上部放熱フィン20が所定間隔で外方に向かって立設されているのがよい。
Preferably, the upper
金属製架台12は、熱伝導率の高い材質、例えば銅により構成されており、その外周部21は階段状に形成されている。そして、金属製架台12は床スラブ14を貫通し、金属製架台12の外周部21と床スラブ14との間には熱伝導率の低い材質から成る熱緩衝体、例えば耐熱レンガ22が介装されている。
The
冷却手段である下部放熱フィン13は、熱伝導率の高い材質、例えば銅製であり、金属製架台12の下面に所定間隔で下方に延出して設けられており、二重ピット内に貯留された冷却水23に浸水可能となっている。
The lower radiating
次に、図3〜図10を参照しつつ、本発明の実施の形態に係るビームダンプ10を設置する手順について説明する。
Next, a procedure for installing the
先ず、図3に示すように、建屋の杭24、底盤25、及び壁部26のコンクリートを打設した後、図4に示すように、壁部26の所要箇所に鉄骨梁27を掛け渡し、この鉄骨梁27に下部放熱フィン13及び金属製架台12を支持させ、ビームダンプ10の下部構造を完成させる(図5参照)。
First, as shown in FIG. 3, the concrete of the
次いで、図6に示すように、金属製架台12の外周部21に耐熱レンガ22を階段状に積重した上で、床スラブ14のコンクリートを打設する。そして、図7に示すように、金属製架台12の上にダンプターゲット11の周囲部16を構成する銅製ブロック片28を積重すると共に、中心部15を構成する鉄製ブロック片29を積重し、金属製架台12上にダンプターゲット11を組立てる(図8参照)。
Next, as shown in FIG. 6, the heat-
その後、このように組立てたダンプターゲット11の外表面に上部放熱フィン20を所定間隔で取り付け、ビームダンプ10を完成させた後、二重ピット内に冷却水23を貯留する。
Thereafter, the upper radiating
このようにして完成させたビームダンプ10を使用する場合、前記加速器で加速された高エネルギーの荷電粒子ビームを、図示を省略する粒子導入管を介してダンプターゲット11に照射し、中心部15の入射凹部18に入射させる。そして、入射凹部18に入射した荷電粒子ビームは、主に入射凹部18の底面23に衝突し、熱エネルギーに変換される。
When the
次いで、この時に発生した熱は、ダンプターゲット11の中心部15内を三次元方向に拡散して熱伝導し、さらに、周囲部16内を三次元方向に拡散して熱伝導する。そして、この熱はダンプターゲット11の外表面及び上部放熱フィン20から熱伝達及び輻射によって周囲の空気に放出されると共に、金属製架台12に熱伝導し、下部放熱フィン13から熱伝達によって二重ピット内の冷却水に放出される。
Next, the heat generated at this time diffuses in the three-dimensional direction in the
この時、荷電粒子ビームの衝突時に発生する熱によって中心部15は最も高温になるが、荷電粒子ビームの衝突時に発生する熱の温度より融点の高い鉄によって中心部15が構成されているため、この熱で中心部15が溶融するおそれはない。また、この熱が中心部15から周囲部16に伝導した時にはこの熱の温度が周囲部16の銅の融点以下まで低下しているため、周囲部16が溶融するおそれもない。
At this time, although the
また、この時、金属製架台12と床スラブ14との間に熱伝導率の低い耐熱レンガ21が介装されており、この耐熱レンガ21により金属製架台12から床スラブ14への熱伝導は大部分が遮断されるため、床スラブ14の温度が耐熱温度以上に上がることがなく、床スラブ14が劣化するおそれはない。
At this time, a heat-
さらにまた、この時、ダンプターゲット11から金属製架台12に伝導した熱は、鉄骨梁27に伝導した後に鉄筋コンクリート製の壁部26にも伝導するが、壁部25は冷却水23により冷却されているため、壁部26の温度が耐熱温度以上に上がることがなく、壁部26が劣化するおそれもない。
Furthermore, at this time, the heat conducted from the
次に、図1、図2、及び図11〜図27を参照しつつ、従来のビームダンプと本発明の実施の形態に係るビームダンプのそれぞれに対してコンピュータを使用して数値実験を行った検証結果について説明する。 Next, referring to FIGS. 1, 2, and 11 to 27, numerical experiments were performed using a computer for each of the conventional beam dump and the beam dump according to the embodiment of the present invention. The verification result will be described.
図11は数値実験を行った際の従来のビームダンプの計算モデルを示す断面図、図12は同ビームダンプの計算モデルを示す正面図である。この従来のビームダンプ1の計算モデルでは、建屋内において、土中温度が15℃の厚さ5mの土(Soil)5上に厚さ0.5mの鉄筋コンクリート(RC)製の床6を設け、さらに、この床6上に長さ2.5m、幅3m、高さ3mで内部に角柱形状の入射凹部3が形成された鉄製のダンプターゲット2を載置し、ダンプターゲット2の周囲の空気温度を30℃、ダンプターゲット2から空気への表面熱伝達率を20W/m2Kに設定した。
FIG. 11 is a cross-sectional view showing a conventional beam dump calculation model when a numerical experiment is performed, and FIG. 12 is a front view showing the beam dump calculation model. In the calculation model of the
図13は上記した従来のビームダンプ1に250KWのエネルギーの荷電粒子ビームを照射した時におけるダンプターゲット2の各領域の温度と時間との関係を検証した結果を示す図、図14はその時における床スラブ14の温度と時間との関係を検証した結果を示す図、図15は同ビームダンプ1に500KWのエネルギーの荷電粒子ビームを照射した時におけるダンプターゲット2の各領域の温度と時間との関係を検証した結果を示す図、図16はその時における床スラブ14の温度と時間との関係を検証した結果を示す図であり、図13〜図16中、「CORE」とは入射凹部3の周囲1mの領域、「上部」とはCOREより上方の領域、「下部」とはCOREより下方の領域、「サイド1」とはCOREの正面視左側の領域、「サイド2」とはCOREの正面視右側の領域をそれぞれ示している(図11及び図12参照)。
FIG. 13 is a diagram showing the result of verifying the relationship between the temperature and time of each region of the
ビームダンプ1に250KWのエネルギーの荷電粒子ビームを照射した場合には、図13から分かるように、ダンプターゲット2のすべての領域で温度が鉄の融点1535℃(図13中のFe−MP)を下回るため、ダンプターゲット2が溶融するおそれはないが、図14から分かるように、床スラブ6の温度が耐熱温度(図14中のRC−t−Limit)を超えるため、床スラブ6が劣化するおそれがある。
When the
また、ビームダンプ1に500KWのエネルギーの荷電粒子ビームを照射した場合には、図15に示すように、ダンプターゲット2のCOREの領域における最大温度が鉄の融点1535℃(図15中のFe−MP)を超えるため、ダンプターゲット2はCOREの領域で溶融するおそれがあると共に、図16に示すように、床スラブ6の温度が耐熱温度(図14中のRC−t−Limit)を超えるため、床スラブ6が劣化するおそれがある。
When the
これに対して、図17は上部放熱フィン20のないタイプの本発明の実施の形態に係るビームダンプ10’の計算モデルを示す断面図、図18は同ビームダンプ10’の計算モデルを示す正面図である。このビームダンプ10’の計算モデルでは、長さ2.5m、幅3m、高さ3mで内部に角柱形状の入射凹部18が形成された鉄製の中心部15と銅製の周囲部16とを備えたダンプターゲット16を厚さ0.5mの金属製架台12の上に載置し、金属製架台12の下面に高さ2m(その内の1.5mが冷却水23に浸水)、厚さ2cmの下部放熱フィン13を取り付け、冷却水23の温度を10℃、下部放熱フィン13から冷却水23への表面熱伝達率を20W/m2K、ダンプターゲット11の周囲の空気温度を30℃、ダンプターゲット11から空気への表面熱伝達率を20W/m2Kに設定した。
On the other hand, FIG. 17 is a cross-sectional view showing a calculation model of the
図19は本発明の実施の形態に係るビームダンプ10’に250KWのエネルギーの荷電粒子ビームを照射した時におけるダンプターゲット11の各領域の温度と時間との関係を検証した結果を示す図、図20はその時における床スラブ14の温度と時間との関係を検証した結果を示す図、図21は同ビームダンプ10’に500KWのエネルギーの荷電粒子ビームを照射した時におけるダンプターゲット2の各領域の温度と時間との関係を検証した結果を示す図、図22はその時における床スラブ14の温度と時間との関係を検証した結果を示す図であり、図19〜図22中、「CORE」とは入射凹部3の周囲1mの中心部15の領域、「上部」とはCOREより上方の周囲部16の領域、「下部」とはCOREより下方の周囲部16の領域、「サイド1」とはCOREの正面視左側の周囲部16の領域、「サイド2」とはCOREの正面視右側の周囲部16の領域をそれぞれ示している。
FIG. 19 is a diagram showing the result of verifying the relationship between the temperature and time of each region of the
ビームダンプ10’に250KWのエネルギーの荷電粒子ビームを照射した場合には、図19から分かるように、ダンプターゲット11の中心部15のすべての領域で温度が鉄の融点1535℃を下回ると共に、ダンプターゲット11の周囲部16のすべての領域で温度が銅の融点1084℃を下回るため、ダンプターゲット11が溶融するおそれはない。また、図20から分かるように、床スラブ14の温度は耐熱温度を下回るため、床スラブ14が劣化するおそれはない。
When the charged particle beam having the energy of 250 KW is irradiated to the
また、ビームダンプ10’に500KWのエネルギーの荷電粒子ビームを照射した場合には、図21に示すように、ダンプターゲット11の中心部15のすべての領域で温度が鉄の融点1535℃を下回ると共に、ダンプターゲット11の周囲部16のすべての領域で温度が銅の融点1084℃を下回るため、ダンプターゲット11が溶融するおそれはない。また、図22から分かるように、床スラブ14の温度は耐熱温度(図22中のRC−t−Limit)を僅かに超えているが、耐熱レンガ22によって金属製架台12から床スラブ14への熱伝導の大部分が遮断され、床スラブ4の温度が耐熱温度を下回ると考えられるから、床スラブ14が劣化するおそれはない。
When the
次に、図23は上部放熱フィン20を設けたタイプの本発明の実施の形態に係るビームダンプ10の計算モデルを示す断面図、図24は同ビームダンプ10の計算モデルを示す正面図である。このビームダンプ10の計算モデルでは、長さ2.5m、幅3m、高さ3mで内部に角柱形状の入射凹部18が形成された鉄製の中心部15と銅製の周囲部16とを備えたダンプターゲット16を厚さ0.5mの金属製架台12の上に載置し、金属製架台12の下面に高さ2m(その内の1.5mが冷却水23に浸水)、厚さ2cmの下部放熱フィン13を取り付け、冷却水23の温度を10℃、下部放熱フィン13から冷却水23への表面熱伝達率を20W/m2K、ダンプターゲット11の周囲の空気温度を30℃、ダンプターゲット11から空気への表面熱伝達率を20W/m2Kに設定した。
Next, FIG. 23 is a cross-sectional view showing a calculation model of the
図25は本発明の実施の形態に係るビームダンプ10に250KWのエネルギーの荷電粒子ビームを照射した時におけるダンプターゲット11の各領域の温度と時間との関係を検証した結果を示す図、図26はその時における床スラブ14の温度と時間との関係を検証した結果を示す図、図27は同ビームダンプ10に500KWのエネルギーの荷電粒子ビームを照射した時におけるダンプターゲット2の各領域の温度と時間との関係を検証した結果を示す図、図28はその時における床スラブ14の温度と時間との関係を検証した結果を示す図であり、図25〜図28中、「CORE」とは入射凹部3の周囲1mの中心部15の領域、「上部」とはCOREより上方の周囲部16の領域、「下部」とはCOREより下方の周囲部16の領域、「サイド1」とはCOREの正面視左側の周囲部16の領域、「サイド2」とはCOREの正面視右側の周囲部16の領域をそれぞれ示している。
FIG. 25 is a diagram showing a result of verifying the relationship between the temperature and time of each region of the
ビームダンプ10に250KWのエネルギーの荷電粒子ビームを照射した場合には、図25から分かるように、ダンプターゲット11の中心部15のすべての領域で温度が鉄の融点1535℃(図25中のFe−MP)を下回ると共に、ダンプターゲット11の周囲部16のすべての領域で温度が銅の融点1084℃(図25中のCu−MP)を下回るため、ダンプターゲット11’が溶融するおそれはない。また、図26から分かるように、床スラブ14の温度は耐熱温度(図26中のRC−t−Limit)を僅かに超えているが、耐熱レンガ22によって金属製架台12から床スラブ14への熱伝導の大部分が遮断され、床スラブ4の温度が耐熱温度を下回ると考えられるから、床スラブ14が劣化するおそれはない。
When the
また、ビームダンプ10に500KWのエネルギーの荷電粒子ビームを照射した場合には、図27に示すように、ダンプターゲット11の中心部15のすべての領域で温度が鉄の融点1535℃(図27中のFe−MP)を下回ると共に、ダンプターゲット11の周囲部16のすべての領域で温度が銅の融点1084℃(図27中のCu−MP)を下回るため、ダンプターゲット11’が溶融するおそれはない。また、図28から分かるように、床スラブ14の温度は耐熱温度(図28中のRC−t−Limit)を僅かに超えているが、耐熱レンガ22によって金属製架台12から床スラブ14への熱伝導の大部分が遮断され、床スラブ4の温度が耐熱温度を下回ると考えられるから、床スラブ14が劣化するおそれはない。
Further, when a charged particle beam having an energy of 500 KW is irradiated onto the
したがって、図29において従来のビームダンプと本発明の実施の形態に係るビームダンプ10’,10の検証結果を比較して示すように、従来のビームダンプでは、500KWのエネルギーの荷電粒子ビームを照射した場合にダンプターゲットがCOREの領域で溶融するおそれがあるのに対して、本発明の実施の形態に係るビームダンプ10’,10では、250KWのエネルギーの荷電粒子ビームを照射した場合及び500KWのエネルギーの荷電粒子ビームを照射した場合のいずれの場合にも、ダンプターゲット11が溶融するおそれはない。また、従来のビームダンプでは、250KWのエネルギーの荷電粒子ビームを照射した場合及び500KWのエネルギーの荷電粒子ビームを照射した場合のいずれの場合にも、床スラブが劣化するおそれがあるのに対して、本発明の実施の形態に係るビームダンプ10’,10では、250KWのエネルギーの荷電粒子ビームを照射した場合及び500KWのエネルギーの荷電粒子ビームを照射した場合のいずれの場合にも、床スラブ14が劣化するおそれがない。
Therefore, as shown in FIG. 29 comparing the verification results of the conventional beam dump and the beam dumps 10 ′ and 10 according to the embodiment of the present invention, the conventional beam dump irradiates a charged particle beam having an energy of 500 KW. In this case, the dump target may be melted in the CORE region, whereas the
このように本発明の実施の形態に係るビームダンプによれば、荷電粒子ビームのエネルギーが増大しても、荷電粒子ビームが衝突した際に発生する熱によってダンプターゲットが溶融するおそれがないため、ビームダンプの用途の拡大化を図ることが可能となる。 As described above, according to the beam dump according to the embodiment of the present invention, even if the energy of the charged particle beam is increased, the dump target is not likely to be melted by the heat generated when the charged particle beam collides. It is possible to expand the application of the beam dump.
また、金属製架台12に取り付けられた下部放熱フィン13が二重ピット内の冷却水23によって冷却されると共に、金属製架台12と床スラブ4との間に介装された耐熱レンガ21により金属製架台12から床スラブ14への熱伝導の大部分が遮断されるため、床スラブ14の温度が耐熱温度以上に上がることがなく、床スラブ14が劣化するおそれもない。
In addition, the
なお、金属製架台の冷却手段は、上記した下部放熱フィン13等に限定されるものではなく、例えば、図30に示すように、建屋の床スラブ上に載置した金属製架台31の上にダンプターゲット32が載置されるビートダンプ30において、一端が金属製架台31に接続されるヒートパイプ33と、ヒートパイプ33の他端に設けられる放熱フィン34とを備えるように構成する等、各種変形が可能である。
The cooling means for the metal gantry is not limited to the above-described lower
また、ダンプターゲット11の入射凹部18の内面には、入射凹部18が奥行き方向に向かって先細り形状(例えば、円錐形状)となるように三次元曲面の入射面を傾斜して形成してもよい。これにより、荷電粒子ビームがこの入射面に衝突した際に発生する熱エネルギーはダンプターゲット11内を入射軸に対して放射線状に広範囲に分散するため、入射面の単位面積当たりのエネルギー密度が低下し、入射面の表面温度を一層低下させることができる。
Further, the incident surface of the three-dimensional curved surface may be formed on the inner surface of the incident
10,10’ ビームダンプ
11 ダンプターゲット
12 金属製架台
13 下部放熱フィン(冷却手段)
14 床スラブ
15 中心部
16 周囲部
18 入射凹部
20 上部放熱フィン
22 耐熱レンガ(熱緩衝体)
23 冷却水
30 ビームダンプ
31 金属製架台
32 ダンプターゲット
33 ヒートパイプ
34 放熱フィン
10, 10 'Beam dump 11
14
23
Claims (8)
前記荷電粒子ビームが照射されるダンプターゲットと、
該ダンプターゲットが載置される金属製架台と、
該金属製架台に取り付けられる冷却手段と、
を備えていることを特徴とするビームダンプ。 A beam dump for removing the energy of the irradiated charged particle beam,
A dump target irradiated with the charged particle beam;
A metal mount on which the dump target is placed;
Cooling means attached to the metal mount;
A beam dump characterized by comprising:
前記金属製架台は前記床スラブを貫通し、該金属製架台と前記床スラブとの間には熱緩衝体が設けられ、前記冷却手段は、前記二重ピット内に貯留された冷却水に浸水可能なように前記金属製架台から下方に延出する放熱フィンを備えている請求項1に記載のビームダンプ。 It is a beam dump provided in a building having a double pit structure below the floor slab,
The metal pedestal penetrates the floor slab, a thermal buffer is provided between the metal gantry and the floor slab, and the cooling means is submerged in the cooling water stored in the double pit. The beam dump according to claim 1, further comprising a radiation fin extending downward from the metal mount so as to be possible.
Priority Applications (1)
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