JP4880089B2 - Continuous casting equipment - Google Patents
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Description
本発明は、鋳片通路を挟んで対向配置される支持ロールを複数備えた連続鋳造設備に関する。
本願は、2009年4月14日に、日本に出願された特願2009−097681号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。The present invention relates to a continuous casting facility provided with a plurality of support rolls arranged to face each other across a slab passage.
This application claims priority in 2009/4/14 based on Japanese Patent Application No. 2009-097681 for which it applied to Japan, and uses the content for it here.
溶融金属から鋳片を製造する連続鋳造設備には、タンディッシュから鋳型を通じて引き出される鋳片を通過させる鋳片通路、鋳片通路を挟んで対向配置される一対のロール群等が設けられている。ロール群には、鋳片を案内する複数の支持ロールが、鋳片の鋳造方向に並べて配置されている。各支持ロールは、鋳片の幅方向に延伸する中心軸を回転中心軸としてそれぞれ回転可能に設けられ、これらの支持ロールによって鋳片を挟んだ状態で支持しながら、鋳片を所定の鋳造方向に引き出して搬送する。各支持ロールは、鋳片の移動に伴ってそれぞれ回転し、これにより、鋳片が円滑に案内される。 A continuous casting facility for producing cast slabs from molten metal is provided with a slab passage for passing a slab drawn from a tundish through a mold, a pair of rolls arranged opposite to each other across the slab passage, and the like. . In the roll group, a plurality of support rolls for guiding the slab are arranged side by side in the casting direction of the slab. Each support roll is rotatably provided with a central axis extending in the width direction of the slab as a rotation center axis, and the slab is supported in a state in which the slab is sandwiched by these support rolls while the slab is supported in a predetermined casting direction. Pull out to transport. Each support roll rotates with the movement of the slab, whereby the slab is smoothly guided.
この連続鋳造設備において、鋳型より下方では、鋳片に未凝固溶鋼の静圧によるバルジングが生じることがある。特に、上述した支持ロールはその両端を軸受部で支持されているため、鋳片の幅方向の中央付近で支持ロールがたわむことにより鋳片の幅方向の中央付近のバルジング量が大きくなる。そこで従来より、バルジング量を小さくするため、支持ロールを鋳片の幅方向に複数の分割ロールに分割し、これらの分割ロール間を中間軸受部で支持した支持ロールが用いられている(特許文献1)。 In this continuous casting facility, bulging due to the static pressure of unsolidified molten steel may occur in the slab below the mold. In particular, since both ends of the support roll described above are supported by bearing portions, the bulging amount near the center in the width direction of the slab increases as the support roll bends near the center in the width direction of the slab. Therefore, conventionally, in order to reduce the amount of bulging, a support roll is used in which the support roll is divided into a plurality of divided rolls in the width direction of the slab, and these divided rolls are supported by an intermediate bearing portion (Patent Document). 1).
また、このバルジングを抑制するため、連続鋳造中に鋳片の固相率が0.3〜0.9に相当する位置において、下流側の支持ロール間の間隔を上流側の支持ロール間の間隔よりも小さくすることも提案されている(特許文献2)。 In order to suppress this bulging, the interval between the downstream support rolls is set to the interval between the upstream support rolls at a position where the solid fraction of the slab corresponds to 0.3 to 0.9 during continuous casting. It is also proposed to make it smaller (Patent Document 2).
しかしながら、本発明者らが調べたところ、支持ロールを複数の分割ロールに分割しただけでは、バルジングを十分に抑制できない場合があることが分かった。例えば一の支持ロール中の鋳片幅方向に隣り合う分割ロール間には、ロールが鋳片と接しない非支持部分が存在する。この分割ロール間の間隔を一定にしても、非支持部分においてバルジング量を抑制できる場合とできない場合があり、必ずしも十分なバルジング抑制が達成されていないことが分かった。そして、このバルジングにより鋳片の内部欠陥である中心偏析が発生し、鋳片品質が悪化していた。 However, as a result of investigations by the present inventors, it has been found that bulging may not be sufficiently suppressed only by dividing the support roll into a plurality of divided rolls. For example, an unsupported portion where the roll does not contact the slab exists between the split rolls adjacent to each other in the slab width direction in one support roll. It was found that even if the interval between the divided rolls was made constant, the bulging amount could or might not be suppressed at the non-supported portion, and sufficient bulging suppression was not always achieved. The bulging caused central segregation, which is an internal defect of the slab, and the slab quality was deteriorated.
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、鋳片のバルジング量を小さくして、この鋳片の中心偏析を抑制することを目的とする。 This invention is made | formed in view of this point, and it aims at making the bulging amount of a slab small and suppressing the center segregation of this slab.
前記の目的を達成するため、本発明の一態様にかかる連続鋳造設備は、鋳片の通路を挟んで対向配置される複数の支持ロールを備えた連続鋳造設備であって、それぞれの前記支持ロールは、前記鋳片の幅方向に沿って配置された複数の分割ロールを有し、連続鋳造工程中の前記鋳片の中心固相率が0.2以上かつ1.0未満となる前記通路上の位置に配置された前記各支持ロールについて:前記支持ロール中の前記鋳片の前記幅方向で隣り合う前記分割ロール間の間隔を間隔A(mm)と定義し、前記支持ロールの鋳造方向下流側の隣の支持ロールから前記支持ロールの鋳造方向上流側の隣の支持ロールまでの距離を距離B(mm)と定義したとき、間隔A及び距離Bが、下記(1)および(2)式を満たす。
A≦0.001×B2−1.5×B+735・・・・(1)
400≦B<680・・・・(2In order to achieve the above object, a continuous casting facility according to an aspect of the present invention is a continuous casting facility including a plurality of support rolls arranged to face each other across a passage of a slab, and each of the support rolls Has a plurality of divided rolls arranged along the width direction of the slab, and the center solid phase ratio of the slab during the continuous casting process is 0.2 or more and less than 1.0. For each of the support rolls arranged at the position: An interval between the divided rolls adjacent to each other in the width direction of the slab in the support roll is defined as an interval A (mm), and the downstream of the support roll in the casting direction. When the distance from the adjacent support roll on the side to the adjacent support roll on the upstream side in the casting direction of the support roll is defined as the distance B (mm), the distance A and the distance B are the following formulas (1) and (2) Meet.
A ≦ 0.001 × B 2 −1.5 × B + 735 (1)
400 ≦ B <680 (2)
本発明によれば、鋳片のバルジング量を小さくして、この鋳片の中心偏析を抑制することができる。 According to the present invention, it is possible to reduce the bulging amount of the slab and suppress the center segregation of the slab.
以下、本発明の実施の形態について説明する。図1は、本実施の形態にかかる連続鋳造設備1の構成の概略を示す説明図である。
Embodiments of the present invention will be described below.
連続鋳造設備1は、図1に示すように、溶鋼を貯留するタンディッシュ2、タンディッシュ2の底部から鋳型3に溶鋼を注入するノズル4、鋳型3から引き出される鋳片Hを通過させる鋳片通路5、及び鋳片通路5を挟んで対向配置される一対のロール群6、7を備えている。
As shown in FIG. 1, the
一対のロール群6、7は、鋳片Hを鋳片通路5に沿った鋳造方向D1に案内するように、鋳片通路5の可動面側(いわゆるL面側で、以下、「内周側」と記載する場合がある)と固定面側(いわゆるF面側で、以下、「外周側」と記載する場合がある)にそれぞれ設けられている。内周側のロール群6は、鋳片通路5内の鋳片Hの内周側を案内する複数の支持ロール10を有している。各支持ロール10は、その中心軸が鋳片Hの幅方向に向くように、鋳造方向D1に沿って一列に配置されている。また、外周側のロール群7は、鋳片通路5内の鋳片Hの外周側を案内する複数の支持ロール11を有している。各支持ロール11は、その中心軸が鋳片Hの幅方向に向くように、鋳造方向D1に沿って一列に配置されている。A pair of
支持ロール10、11は、図2及び図3に示すように、ロールセグメント装置20に取り付けられている。ロールセグメント装置20は、内周側の支持ロール10が複数取り付けられる内周側のフレーム21と、外周側の支持ロール11が複数取り付けられる外周側のフレーム22を有している。内周側のフレーム21と外周側のフレーム22との間には、これら内周側のフレーム21と外周側のフレーム22を支持し、支持ロール10、11間の間隔を調整するための支持部材23が設けられている。支持部材23には、油圧シリンダ24が設けられている。なお、支持部材23としては、例えばシリンダロッドや円筒体が用いられる。円筒体を用いる場合、支持部材23は、螺合形式によりその長さを調整する構成が好ましい。例えば、螺合部を挟んで2つに分割される構成や、もしくは支持部材23と外周側のフレーム22との間に螺合部が配置される構成などを採用できる。
The
内周側の支持ロール10は、鋳片Hの幅方向D2に複数、例えば3つの分割ロール30a、30b、30cに分割されている。各分割ロール30は略円柱形状をなし、その中心には鋳片幅方向D2に延伸するシャフト31が挿通している。各分割ロール30とシャフト31は一体物の構造でもよく、別個の構造でもよい。また、シャフト31は中間軸受部33で軸方向に分割されてもよい。かかる構成により、分割ロール30はシャフト31を中心に回転可能である。シャフト31の両端部には、端部軸受部32が設けられている。また、分割ロール30間のシャフト31には、中間軸受部33(図2を参照)が設けられている。シャフト31が中間軸受部33で軸方向に分割される場合には、中間軸受部33に軸受が2個配置される。これら端部軸受部32と中間軸受部33は、内周側のフレーム21に支持されている。Supporting
ここで、一つの支持ロールに対して上記の鋳造方向の両隣の支持ロール(つまり鋳造方向下流側の隣の支持ロール及び鋳造方向上流側の隣の支持ロール)間の距離B(mm)は、図4に示す様な平面視において、各ロールの中央部の距離と定義される。 Here, the distance B (mm) between the support rolls adjacent to each other in the casting direction with respect to one support roll (that is, the next support roll downstream in the casting direction and the next support roll upstream in the casting direction) is In a plan view as shown in FIG. 4, it is defined as the distance of the center portion of each roll.
発明者らが鋭意研究を重ねた結果、鋳片の中心偏析を十分に抑制するためには、支持ロール間の鋳造方向の間隔を調整のみでは不十分であることを見出した。一方、上記調整に加えて、支持ロール間の鋳造方向の間隔に対応して、一の支持ロールにおいて鋳片幅方向に隣り合う分割ロール間の間隔を適切な範囲に調整することによって、中心偏析の抑制効果が著しく向上する。すなわち、中心偏析の原因となるバルジング量を十分に抑制するためには、従来のように一次元的に分割ロール配置を調整するのみでは不十分であり、二次元的に支持ロール配置および分割ロール配置を調整する必要があることが分かった。そこで、一の支持ロールにおいて鋳片幅方向に隣り合う分割ロール間の鋳片の非支持部分を中心として、この一の支持ロールの鋳造方向の両隣の支持ロール(上記一の支持ロールから見て鋳造方向の前方隣の支持ロール、および上記一の支持ロールから見て鋳造方向の後方隣の支持ロール;以下単に両隣の支持ロールとも記載する)に渡る範囲の2次元平板(鋳片)の変形を解析し、バルジング量を評価した。そして、バルジング量と中心偏析との関係から、中心偏析を十分に抑制するための条件として、上記式(1)を導出した。 As a result of extensive studies by the inventors, it has been found that adjusting the spacing in the casting direction between the support rolls alone is insufficient to sufficiently suppress the center segregation of the slab. On the other hand, in addition to the above adjustment, the center segregation is performed by adjusting the interval between the divided rolls adjacent to each other in the width direction of the slab in one support roll to an appropriate range corresponding to the interval in the casting direction between the support rolls. The suppression effect is significantly improved. That is, in order to sufficiently suppress the amount of bulging that causes center segregation, it is not sufficient to adjust the split roll arrangement one-dimensionally as in the past, and the support roll arrangement and the split roll are two-dimensionally adjusted. It turns out that the arrangement needs to be adjusted. Therefore, the support rolls adjacent to each other in the casting direction of the one support roll (as viewed from the one support roll described above) centered on the unsupported portion of the cast piece between the divided rolls adjacent to each other in the width direction of the cast piece. Deformation of a two-dimensional flat plate (slab) in a range over a support roll adjacent to the front in the casting direction and a support roll adjacent to the rear in the casting direction as viewed from the one support roll; Was analyzed and the amount of bulging was evaluated. Then, from the relationship between the bulging amount and the center segregation, the above formula (1) was derived as a condition for sufficiently suppressing the center segregation.
また、一の支持ロールの両隣の支持ロール間の間隔が680mm以上であると、上記式(1)を満たす場合であっても、バルジング量が大きくなり過ぎて、中心偏析を十分に抑制できないことが分かった。そこで、上記式(2)において上限値を680mmとした。
なお、上記式(2)において下限値である400mmは、連続鋳造設備において支持ロールを実際に設置可能な最小の間隔として決定した。Further, if the distance between the support rolls adjacent to one support roll is 680 mm or more, the amount of bulging becomes too large even if the above formula (1) is satisfied, and the center segregation cannot be sufficiently suppressed. I understood. Therefore, the upper limit value in the above formula (2) is set to 680 mm.
In addition, 400 mm which is the lower limit in the above formula (2) was determined as the minimum interval at which the support rolls can actually be installed in the continuous casting facility.
以上のように、本発明の連続鋳造設備には、上記式(1)及び式(2)を満たすように支持ロール(分割ロール)が配置されている。このため、鋳片のバルジング量を小さくして、この鋳片の中心偏析を十分に抑制することができる。 As described above, in the continuous casting facility of the present invention, the support roll (divided roll) is arranged so as to satisfy the above formulas (1) and (2). For this reason, the amount of bulging of a slab can be made small and the center segregation of this slab can fully be suppressed.
なお、中心固相率とは、鋳片厚み方向の中心部で、かつ、鋳片幅方向の溶融部分の固相率と定義できる。
また、中心固相率は、伝熱・凝固計算によって求めることができ、伝熱・凝固計算としては、エンタルピー法や等価比熱法などが広く知られており、いずれの方法を用いても良い。また、簡易的には、下記の式が広く知られており、この式を用いても良い。
中心固相率=(液相線温度−溶融部温度)/(液相線温度−固相線温度)
ここで、溶融部温度とは、鋳片厚み方向の中心部で、かつ、鋳片幅方向の溶融部分の温度を意味しており、伝熱・凝固計算によって求めることができる。また、液相線温度は、例えば、「鐵と鋼、日本鐡鋼協會々誌、Vol.55、No.3(19690227)S85、社団法人日本鉄鋼協会」を参照して、また、固相線温度は、例えば、「平居、金丸、森;学振19委、第5回凝固現象協議会資料、凝固46(1968年12月)」を参照して、それぞれ算出することができる。The central solid fraction can be defined as the solid fraction of the molten portion in the center of the slab thickness direction and in the slab width direction.
The central solid phase ratio can be determined by heat transfer / solidification calculation. As the heat transfer / solidification calculation, an enthalpy method, an equivalent specific heat method, or the like is widely known, and any method may be used. For simplicity, the following equation is widely known, and this equation may be used.
Central solid fraction = (liquidus temperature-melt temperature) / (liquidus temperature-solidus temperature)
Here, the melting part temperature means the temperature of the melting part in the center part in the slab thickness direction and in the slab width direction, and can be obtained by heat transfer / solidification calculation. For the liquidus temperature, refer to, for example, “Akane and Steel, Nippon Steel Association, Vol. 55, No. 3 (19690227) S85, Japan Iron and Steel Institute”. The temperature can be calculated with reference to, for example, “Hirai, Kanamaru, Mori; Gakken 19 Committee, Fifth Solidification Phenomenon Council Material, Solidification 46 (December 1968)”.
分割ロール30は、図4に示すようにいわゆる千鳥状(キャッチステッチ状)に配置されている。つまり、分割ロール間のギャップが、鋳造方向に沿って一列に整列しないように、ジグザグに配置される。そして、連続鋳造中に、ロール群6における鋳片Hの中心固相率が0.2以上かつ1.0未満に相当する位置にある支持ロール10aにおいては、支持ロール10aを構成している分割ロール30の間隔、すなわち鋳片幅方向D2に隣り合う分割ロール30a、30b間の間隔A(以下、「非支持帯幅A」という場合がある。)と、この支持ロール10aの鋳造方向D1の両隣の支持ロール10b、10c間の距離(間隔)B(以下、「非支持帯長さB」という場合がある。)が、下に再掲する式(1)及び式(2)を満たすように設定されている。これら式(1)及び式(2)の詳細な説明については後述する。なお、非支持帯幅Aの最小値は、実際に分割ロール30を設置可能な値として、例えば100mm程度である。
A≦0.001×B2−1.5×B+735・・・・(1)
400≦B<680・・・・(2)
但し、Aは支持ロール10a中の鋳片幅方向D2に隣り合う分割ロール30a、30b間の間隔(mm)であり、Bは支持ロール10aの鋳造方向D1の両隣の支持ロール10b、10c間の間隔(mm)である。As shown in FIG. 4, the split rolls 30 are arranged in a so-called zigzag shape (catch stitch shape). That is, the gaps between the divided rolls are arranged in a zigzag so that they are not aligned in a line along the casting direction. And in the
A ≦ 0.001 × B 2 −1.5 × B + 735 (1)
400 ≦ B <680 (2)
However, A is divided
図2及び図3に示すように、外周側の支持ロール11も、内周側の支持ロール10と同様に、鋳片Hの幅方向D2に複数、例えば3つの分割ロール40a、40b、40cに分割されている。各分割ロール40は略円柱形状をなし、その中心には鋳片幅方向D2に延伸するシャフト41が挿通している。各分割ロール40とシャフト41は一体物の構造となる場合と別個の構造となる場合がある。またシャフト41は中間軸受部43で軸方向に分割される場合がある。かかる構成により、分割ロール40はシャフト41を中心に回転可能になっている。シャフト41の両端部には、端部軸受部42が設けられている。また、分割ロール40間のシャフト41には、中間軸受部43が設けられている。シャフト41が中間軸受部43で軸方向に分割される場合には、中間軸受部43に軸受が2個必要となる。これら端部軸受部42と中間軸受部43は、外周側のフレーム22に支持されている。なお、分割ロール40の平面配置については、図4で説明した内周側の分割ロール30の平面配置と同様であるので説明を省略する。すなわち、支持ロール11と分割ロール40は、上記式(1)及び式(2)を満たすように配置されている。As shown in FIGS. 2 and 3, the
以上のように構成された連続鋳造設備1の作用について説明する。先ず、タンディッシュ2に貯留された溶鋼がノズル4を介して鋳型3に注入される。鋳型3内では、溶鋼の外周から冷却されて凝固し、鋳片Hが形成される。鋳片Hは、鋳型3から鋳片通路5に引き出され、ロール群6、7に案内されながら、鋳造方向D1に沿って下流側に移動する。この際、ロール群6、7における支持ロール10、11間の距離は、ロールセグメント装置20により鋳片Hが所定の厚みになるように調整されている。そして、鋳片Hは、鋳片通路5を通過中にさらに冷却されて、内部まで凝固する。The operation of the
次に、上述した式(1)及び式(2)について説明する。発明者らは鋭意研究を重ねた結果、鋳片の中心偏析を十分に抑制するためには、支持ロール間の間隔を調整すると共に、一の支持ロールにおいて隣り合う分割ロール間の間隔も調整する必要があることを見出した。すなわち、中心偏析の原因となるバルジング量を十分に抑制するためには、ロール間の間隔を二次元的に調整する必要があることが分かった。 Next, the above formulas (1) and (2) will be described. As a result of intensive studies, the inventors have adjusted the spacing between support rolls and also the spacing between adjacent divided rolls in one support roll in order to sufficiently suppress the center segregation of the slab. I found it necessary. That is, it was found that the interval between the rolls needs to be adjusted two-dimensionally in order to sufficiently suppress the amount of bulging that causes center segregation.
そこで、図4に示すように、支持ロール10aにおいて鋳片幅方向D2に隣り合う分割ロール30a、30b間の鋳片Hの非支持部分を中心として、支持ロール10aの鋳造方向D1の両隣の支持ロール10b、10cまで広がる2次元平板(非支持帯S)の鋳片厚み方向の変形量(以下、「バルジング量」と記載する。)を有限要素法を用いて解析し、バルジング量を評価した。バルジング量の評価は、鋳片Hの中心固相率が0.8に相当する位置のロール群6において行った。この中心固相率は0.2以上かつ1.0未満の範囲内である。この中心固相率は、鋳片Hの中心固相率が0.2以上かつ1.0未満の範囲において、鋳片Hのバルジングが発生して中心偏析が生じることを、別途、確認していたため、その代表値として設定した。また、非支持帯Sにおいて、非支持帯幅Aを400mm以下の範囲で変化させ、非支持帯長さBを450mm、560mm、600mm、640mm、680mmで変化させて、バルジング量の評価を行った。Therefore, as shown in FIG. 4, divided
かかるバルジング量の評価結果を図5に示す。図5の横軸は、非支持帯幅Aを示している。また、図5の縦軸は、非支持帯幅Aが0mm、かつ非支持帯長さBが560mmにおけるバルジング量を1とした場合のバルジング量の比率を示しており、これをバルジング指数と定義している。なお、非支持帯幅Aが0mmとは支持ロールが分割されていない場合を意味する。非支持帯長さBは280mmとなるが、支持ロールが分割されている場合と比較するために、非支持帯幅Aが0mmの場合でも、便宜上、非支持帯長さBを560mmと表記している。
また、非支持帯幅Aが0mmで支持ロールが分割されていない場合、実際には前述の通り、支持ロールがたわむことによりバルジングが生じるという問題がある。しかし、ここでは、非支持帯幅Aおよび非支持帯長さBを変化させた場合の検討を行う際に、非支持帯幅Aが0mmの場合をバルジング量が最も少ない場合の基準とするために、支持ロールがたわむことなく操業できるものと仮定した。
ここで、非支持帯幅Aが0mm、かつ非支持帯長さBが560mmにおけるバルジング量を基準としたのは、分割されていない支持ロール(A=0mm)を用いる場合に、通常、設定されている鋳造方向D1の支持ロール間隔が280mm程度であることに基づいている。そこで、発明者らが調べたところ、バルジング指数が2.8以下であると鋳片Hの中心偏析を十分に抑制できることが分かった。すなわち、図5中の太い点線より下の範囲が中心偏析を抑制できる範囲であることが分かった。The evaluation results of the bulging amount are shown in FIG. The horizontal axis of FIG. 5 indicates the non-supporting band width A. The vertical axis in FIG. 5 indicates the ratio of the bulging amount when the unsupported band width A is 0 mm and the unsupported band length B is 560 mm, and the bulging amount is defined as 1. is doing. The non-support band width A of 0 mm means a case where the support roll is not divided. Although the non-supporting band length B is 280 mm, for the sake of convenience, the non-supporting band length B is expressed as 560 mm even when the non-supporting band width A is 0 mm for comparison with the case where the support roll is divided. ing.
Further, when the non-supporting band width A is 0 mm and the supporting roll is not divided, there is a problem that bulging occurs due to the bending of the supporting roll as described above. However, here, when considering the case where the non-supporting band width A and the non-supporting band length B are changed, the case where the non-supporting band width A is 0 mm is used as a reference when the bulging amount is the smallest. In addition, it was assumed that the support roll could be operated without bending.
Here, the bulging amount when the non-supporting band width A is 0 mm and the non-supporting band length B is 560 mm is set as a standard when a non-divided support roll (A = 0 mm) is used. supporting roll distance casting direction D 1 and is based on the fact of the order of 280 mm. Then, when the inventors investigated, it turned out that the center segregation of slab H can fully be suppressed as a bulging index is 2.8 or less. That is, it was found that the range below the thick dotted line in FIG. 5 is a range in which the center segregation can be suppressed.
そこで、バルジング指数が2.8以下の条件を満たすような非支持帯幅Aと非支持帯長さBとの関係を求めた。すなわち、非支持帯長さBを変動させた場合に、バルジング指数が2.8以下となる非支持帯幅Aをそれぞれ求めた。この範囲の非支持帯幅Aと非支持帯長さBを図6に示すようにプロットした。そして、図6中のプロットを多項式近似し、上記式(1)の関係式を導出した。 Accordingly, the relationship between the unsupported band width A and the unsupported band length B that satisfies the bulging index of 2.8 or less was determined. That is, when the unsupported band length B was varied, the unsupported band width A at which the bulging index was 2.8 or less was determined. The unsupported band width A and the unsupported band length B in this range were plotted as shown in FIG. Then, the plot in FIG. 6 was approximated by a polynomial to derive the relational expression of the above formula (1).
また、図5に示すとおり、非支持帯長さBが680mm以上の場合では、非支持帯幅Aを小さくしても、非支持帯長さBが大き過ぎることにより、中心偏析が全体的に悪化することが判明した。また、非支持帯幅Aが0mm(すなわち、分割されていない支持ロールを用いた場合)では、バルジング指数が2.0以上(図5中の細い点線より上の範囲)で、中心偏析を十分に抑制できないことも、併せて分かった。そこで、上記式(2)において非支持帯長さBの上限値を680mmとした。なお、上記式(2)において下限値である400mmは、連続鋳造設備1において鋳造方向D1に隣り合う支持ロール10、11の実際に設置可能な最小の間隔が200mmであることに基づき決定されている。Further, as shown in FIG. 5, in the case where the non-supporting band length B is 680 mm or more, even if the non-supporting band width A is reduced, the non-supporting band length B is too large, so that the center segregation is entirely observed. It turned out to be worse. Further, when the non-support band width A is 0 mm (that is, when a non-divided support roll is used), the bulging index is 2.0 or more (the range above the thin dotted line in FIG. 5), and the center segregation is sufficient. It was also found that it was not possible to suppress it. Therefore, in the above formula (2), the upper limit value of the unsupported belt length B is set to 680 mm. Incidentally, 400 mm which is the lower limit in the formula (2) is determined on the basis that the actual installed smallest possible spacing of the casting direction D 1 to the adjacent support rolls 10 and 11 in a
以上の実施の形態によれば、鋳片Hの中心固相率が0.8の場合を用いて説明したが、0.2以上かつ1.0未満に相当する複数位置において同様の実験を行った結果、いずれも上記と同様の結果が得られた。 According to the above embodiment, the case where the center solid phase ratio of the slab H is 0.8 has been described, but a similar experiment was performed at a plurality of positions corresponding to 0.2 or more and less than 1.0. As a result, the same results as above were obtained.
以上、述べたとおり、本発明によれば、鋳片Hの中心固相率が0.2以上かつ1.0未満に相当する位置のロール群6、7において、支持ロール10、11(分割ロール30、40)が上記式(1)及び式(2)を満たすように配置されているので、鋳片通路5を通過中の鋳片Hのバルジング量を小さくすることができる。したがって、鋳片Hの中心偏析を十分に抑制することができ、品質の高い鋳片を製造することができる。
As described above, according to the present invention, in the
なお、本発明の一態様の装置は以下のようにも記載できる:鋳片通路を挟んで対向配置される支持ロールを複数備えた連続鋳造設備であって、前記支持ロールは、鋳片の幅方向に複数の分割ロールに分割され、連続鋳造中に鋳片の中心固相率が0.2以上かつ1.0未満に相当する位置の支持ロールにおいて、当該支持ロール中の鋳片幅方向に隣り合う分割ロール間の間隔Aと、前記鋳片幅方向に隣り合う分割ロール間における鋳造方向の両隣の支持ロール間の間隔Bは、上記式(1)及び上記式(2)を満たすことを特徴とする。 In addition, the apparatus of 1 aspect of this invention can also be described as follows: It is a continuous casting installation provided with two or more support rolls arrange | positioned on both sides of a slab channel | path, and the said support roll is width | variety of slab In a support roll at a position where the center solid phase ratio of the slab is equal to or greater than 0.2 and less than 1.0 during continuous casting, the slab is divided into a plurality of divided rolls in the direction. The interval A between the adjacent divided rolls and the interval B between the adjacent support rolls in the casting direction between the divided rolls adjacent in the slab width direction satisfy the above formula (1) and the above formula (2). Features.
本発明は、鋳片通路を挟んで対向配置される支持ロールを複数備えた連続鋳造設備に有用である。 INDUSTRIAL APPLICABILITY The present invention is useful for a continuous casting facility provided with a plurality of support rolls arranged to face each other across a slab passage.
1 連続鋳造設備
2 タンディッシュ
3 鋳型
4 ノズル
5 鋳片通路
6、7 ロール群
10、11 支持ロール
20 ロールセグメント装置
21、22 フレーム
23 支持部材
24 油圧シリンダ
30、40 分割ロール
31、41 シャフト
32、42 端部軸受部
33、43 中間軸受部
H 鋳片
S 非支持帯DESCRIPTION OF
Claims (1)
それぞれの前記支持ロールは、前記鋳片の幅方向に沿って配置された複数の分割ロールを有し、
連続鋳造工程中の前記鋳片の中心固相率が0.2以上かつ1.0未満となる前記通路上の位置に配置された前記各支持ロールについて:
前記支持ロール中の前記鋳片の前記幅方向で隣り合う前記分割ロール間の間隔を間隔A(mm)と定義し、
前記支持ロールの鋳造方向下流側の隣の支持ロールから前記支持ロールの鋳造方向上流側の隣の支持ロールまでの距離を距離B(mm)と定義したとき、間隔A及び距離Bが、
A≦0.001×B2−1.5×B+735・・・・(1)
および
400≦B<680・・・・(2)
を満たすことを特徴とする連続鋳造設備。A continuous casting facility provided with a plurality of support rolls arranged to face each other across the slab passage,
Each of the support rolls has a plurality of divided rolls arranged along the width direction of the slab,
About each said support roll arrange | positioned in the position on the said channel | path where the center solid phase rate of the said slab in a continuous casting process will be 0.2 or more and less than 1.0:
The interval between the divided rolls adjacent in the width direction of the slab in the support roll is defined as an interval A (mm),
When the distance from the next support roll on the downstream side in the casting direction of the support roll to the next support roll on the upstream side in the casting direction of the support roll is defined as a distance B (mm), the distance A and the distance B are
A ≦ 0.001 × B 2 −1.5 × B + 735 (1)
And 400 ≦ B <680 (2)
Continuous casting equipment characterized by satisfying
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