JP4837665B2 - 燃料蒸気圧力制御装置用の時間遅延を含む低電力消費ラッチ回路 - Google Patents

Description

関連出願に対する参照
この出願は、先の米国特許出願第６０／６１１，０２３号及び第６０／６１０，９８９号の優先権を主張する。これらの出願は、２００４年９月１７日に出願された。これらの出願は、ここでは完全な形で言及されている。

本発明は、圧力を制御し、燃料系内のリークを検出する燃料蒸気圧力制御装置及び方法に関する。特に本発明は、正圧を排気し、過剰な負圧を排気しそしてリークを診断するために蒸発自然真空を使用する燃料蒸気圧力制御装置及び方法に関する。

内燃機関を有する車両用の従来の燃料系は、燃料タンクのヘッドスペースから燃料蒸発ガスを蓄積するキャニスターを有し得る。燃料タンク，キャニスター又は燃料系のその他の要素内のリークがある場合、燃料蒸発ガスが、このリークを通じて流出し、キャニスター内に蓄積される代わりに大気中に開放される。様々な政府調整機関、例えば米国環境保護庁及びカリフォルニア州大気資源局が、大気中への燃料蒸発ガスの開放の制限に関する基準を公布した。したがって、これらの基準を満たすため、燃料蒸気ガスを大気中に開放することを回避すること、及び、リークを診断する装置及び方法を提供することが必要であると考えられる。

従来の燃料系では、過剰な燃料蒸気ガスが、エンジンの停止後にすぐに蓄積できる。この場合、正圧が、燃料蒸気圧力制御システム内に発生する。閉ざされた燃料系内の過剰な負圧が、或る操作及び大気条件下で発生しうる。この場合、ストレスが、これらの燃料系の要素にかかる。したがって、正圧を排気又は「吹き出す」こと、及び、過剰な負圧を排気又は「開放」することが必要である。同様に、タンクの給油の間に起こりうる過剰な正圧を開放することも好ましいと考えられる。したがって、給油の間に燃料蒸発ガスではなくて空気を高い流速でタンクから排気することが考えられる。このことは、一般に車両側の給油時蒸発ガス回収装置（ＯＲＶＲ）と呼ばれる。
本発明の理解、調査及び審査に役立つとみなされる明細書は、米国特許第５，２２０，８９８号明細書，米国特許第６，５１６，７８６号明細書，ヨーロッパ特許出願公開第０８１８６２１号明細書及び米国特許第５，９４３，９９７号明細書を含む。
米国特許第５，２２０，８９８号明細書 米国特許第６，５１６，７８６号明細書 ヨーロッパ特許出願公開第０８１８６２１ 米国特許第５，９４３，９９７号明細書

本発明は、内燃機関用の燃料蒸気圧力制御装置を提供する。当該装置は、ハウジング，圧力操作装置及びプリント回路基板を有する。ハウジングは、内室を規定する。当該圧力操作装置は、第１配置と第２配置との間で軸線に沿って移動する。この圧力操作装置の第１配置は、内室を第１部分と第２部分とに分離する。

本発明の課題は、内燃機関用の燃料蒸気圧力制御装置において、この装置は、内室を規定するハウジング、第１配置と第２配置との間で軸線に沿って移動可能な圧力操作装置のポペットとシール、及び、前記内室内の前記ハウジングによって支持されるプリント回路基板を有し、前記圧力操作装置のポペットとシールの前記第１配置が、前記内室を第１部分と第２部分とに分離する結果、前記第１部分と前記第２部分との間の流体の流れが阻止され、この第２部分は、流体が周囲の大気に直接流れるように通じていて、前記圧力操作装置のポペットとシールの第２配置が、前記第１部分と前記第２部分との間の流体の流れを可能にし、前記プリント回路基板は、１つの遅延部及び１つのセンサを有し、前記遅延部は、内燃機関の停止時に起動し、プリセットされた期間後に停止し、前記センサは、前記プリセットされた期間の完了後に前記第１配置での前記圧力操作装置のポペットとシールの移動を示し、及び、前記プリセットされた期間の完了後の前記圧力操作装置のポペットとシールの移動を示す前記センサによってセットされるラッチを有し、このラッチは、前記センサによるセットに応答して前記圧力操作装置のポペットとシールの第１条件を示すことによって解決される。
その結果、第１部分と第２部分との間の流体の流れが阻止される。圧力操作装置の第２配置は、第１部分と第２部分との間の流体の流れを可能にする。プリント回路基板が、内室内のハウジングによって支持されている。プリント回路基板は、１つの遅延部及び１つのセンサを有する。遅延が、内燃機関の停止時に開始し、プリセットされた期間後に完了する。またセンサが、プリセットされた期間の完了後の第１配置での圧力操作装置の移動を示す。
本発明の１つの側面によれば、内燃機関用の燃料蒸気圧力制御装置が存在する。この装置は、内室を規定するハウジング，第１配置と第２配置との間で軸線に沿って移動可能な圧力操作装置及び内室内のハウジングによって支持されるプリント回路基板を有し、圧力操作装置の第１配置が、内室を第１部分と第２部分とに分離する結果、この第１部分とこの第２部分との間の流体の流れが阻止され、この第２部分は、流体が周囲の大気に直接流れるように通じていて、圧力操作装置の第２配置が、第１部分と第２部分との間の流体の流れを可能にし、プリント回路基板は、内燃機関の停止時に起動し、プリセットされた期間後に停止する遅延部及びプリセットされた期間の完了後に第１配置での圧力操作可能な装置の移動を示すセンサを有する。
請求項１に記載の圧力操作装置の第１配置では、この圧力操作装置の第１配置が、第１条件及び第２条件を含み、この圧力操作装置の第１配置の第１条件は、第１部分に対する第２部分内の真空の予め決定されたレベルを示し、圧力操作装置の第１配置の第２条件は、第１部分に対する第２部分内の真空の予め決定されたレベルに達しないことを示す。

この明細書に添付されこの明細書の一部を構成する図面が、上述した一般的な説明及び以下の詳細な説明と共に本発明の特徴を説明する。

この明細書中で使用されているように、「大気」は、一般に地球を覆っている気体の層を言い、「大気的な」は、一般にこの層の特徴を言う。

この明細書中で使用されているように、「圧力」は、包囲する大気圧に対して測定される。したがって正圧は、包囲する大気圧より大きい圧力を言い、負圧又は「真空」は、包囲する大気圧より小さい圧力を言う。

また、この明細書中で使用されているように、「ヘッドスペース」は、密閉容器、例えば燃料タンク内の液体、例えば燃料の表面の上の変化する容積を言う。揮発燃料、例えばガソリン用の燃料タンクの場合では、揮発燃料からの蒸気ガスが、燃料タンクのヘッドスペース内に存在する。

図１を参照すると、例えばエンジン（図示せず）用の燃料系１０が、燃料タンク１２，エンジンのインテークマニホールドのような真空源１４，空気抜き弁１６，チャコールキャニスター１８及び燃料蒸気圧力制御装置２０を有する。

燃料蒸気圧力制御装置２０は、プリセットされている第１圧力（真空）レベルが存在する信号出力２２を含む複数の機能を実施する。プリセットされている第１圧力レベルの下の値「真空開放」又は負圧の開放２４及び第２圧力レベルの上の「圧力吹き出し」又は正圧２６の開放」
その他の機能も可能である。例えば燃料蒸気圧力制御装置２０は、空気抜き弁１６の操作に関連する真空制御器として使用され得る。アルゴリズムが、燃料系１０に関する大きいリーク検出を実施する。このような大きいリーク検出は、給油キャップ１２ａが燃料タンク１２に元の位置に設置されないような状況を評価するために使用され得る。

揮発液体燃料、例えばガソリンは、特定の条件、例えば上昇する周囲温度下で蒸発しうる。この場合、液体蒸気が発生する。例えばエンジンが停止した後に燃料系１０が受ける冷却の過程中に、真空が、燃料タンク１２のヘッドスペース及びチャコールキャニスター１８内のような燃料蒸気及び空気を冷却することによって自然に生成される。この説明によれば、プリセットされている第１圧力レベルの真空の存在は、燃料系１０の完全な状態を満たしていることを意味する。したがって信号出力２２は、燃料系１０の完全な状態を示す、つまり明らかなリークがないことを示すために使用される。その後に、プリセットされている第１圧力レベルの下の圧力レベルの真空開放２４が、燃料タンク１２を保護できる、例えば燃料系内の真空によって引き起こされるストレスの結果としての構造上の歪みを阻止できる。

エンジンが停止した後に、圧力吹き出し２６が、燃料蒸気による過圧を排出することを可能にし、この場合、冷却の間にその後に起こる真空の発生を促進する。圧力吹き出し２６は、燃料蒸気がチャコールキャニスター１８によって保持される一方で燃料系１０内の空気を開放することを可能にする。同様に、圧力吹き出し２６は、燃料タンク１２に給油する過程中に空気を燃料タンク１２から高い流速で排気することを可能にする。

少なくとも２つの利点が、燃料蒸気圧力制御装置２０を有する燃料系にしたがって実現される。第１に、リーク検出診断が、燃料タンクの全ての側面に対して実施され得る。この利点は、リークを検出する従来の燃料系が例えば１００ガロン以上の大容量燃料タンクで有効でない点で意義がある。第２に、燃料蒸気圧力制御装置２０は、デジタル式空気抜き弁及び比例式空気抜き弁（ｄｉｇｉｔａｌ ａｎｄ ｐｒｏｐｏｔｉｏｎａｌ ｐｕｒｇｅ ｖａｌｖｅｓ）を含む様々な種類の空気抜き弁と互換性がある。

図２Ａは、特にチャコールキャニスター１８に取り付けるために適している燃料蒸気圧力制御装置の実施の形態を示す。燃料蒸気圧力制御装置２０は、「差込」式取付部３２によってチャコールキャニスター１８の本体に取り付けられ得るハウジング３０を有する。液密な連結を提供するため、シール（図示せず）をチャコールキャニスター１８と燃料蒸気圧力制御装置２０との間に挿入してもよい。スナップフィンガ３３と組み合わせた取付部３２が、燃料蒸気制御装置２０を現場で容易に作動することを可能にする。当然に、燃料蒸気制御装置２０とチャコールキャニスター１８との間の異なる種類の取付部が、図示された差込取付部３２に対して代用されてもよい。異なる取付部の例は、ねじ山付取付部及びインターロック入れ子式取付部を含む。この代わりに、チャコールキャニスター１８とハウジング３０とが、（例えば、接着剤を使用して）一緒に接合されてもよいし、又は、チャコールキャニスター１０の本体とハウジング３０とが、堅くて曲がらない管又は柔軟なホースのような中間部材を介して互いに連結されてもよい。

ハウジング３０は、内室３１を規定し、第１ハウジング部３０ａ及び第２ハウジング部３０ｂの組み立て部品にできる。第１ハウジング部３０ａは、第１ポート３６を有する。この第１ポート３６は、チャコールキャニスター１８と内室３１との間の液体路を提供する。第２ハウジング部３０ｂは、第２ポート３８を有する。この第２ポート３８は、液体路、例えば内室３１と周囲大気との間の排気部を提供する。真空開放２４又は空気抜き弁１６の操作の間の燃料蒸気圧力制御装置２０内に引き込まれうる汚染物質を低減するため、フィルタ（図示せず）が、第２ポート３８と周囲大気との間に挿入してもよい。

一般に、ハウジングの部品を最小にして、密閉しなければならない潜在的なリーク点の数、つまりハウジングの部品間のリーク点の数を低減することが望ましい。

燃料蒸気圧力制御装置２０の利点は、そのコンパクトな大きさである。内室３１を含む燃料蒸気圧力制御装置２０によって占有される容積は、最小で２４０ｃｍ^３より大きいその他の既知の全てのリーク検出装置より小さい。すなわち、内室３１を含む第１ポート３６から第２ポート３８までの燃料蒸気圧力制御装置２０は、２４０ｃｍ^３未満を占有する。特に燃料蒸気圧力制御装置２０は、１００ｃｍ^３未満の容積を占有する。既知のリーク検出装置を上回るこの大きさの低減は、現在の自動車の制限された有効スペースに対して重要である。

圧力操作装置４０は、内室３１を第１部分３１ａと第２部分３１ｂとに分離させる。第１部分３１ａは、第１ポート３６を通じてチャコールキャニスター１８に流通している。第２部分３１ｂは、第２ポート３８を通じて周囲大気に流通している。

圧力操作装置４０は、ポペット４２，シール５０及び弾性要素６０を有する。ポペット４２及びシール５０が、信号出力２２の間に互いに協働的に係合して第１ポート３６と第２ポート３８との間の液体路を閉鎖する。ポペット２４及びシール５０が、真空開放２４の間に互いに協働的に係合して、第２ポート３８から第１ポート３６までの制限された液体流を許容する。ポペット４２及びシール５０が、圧力吹き出し２６の間に互いに乖離して、第１ポート３６から第２ポート３８までの実質上制限されない液体流を許可する。

ポペット４２及びシール５０の異なる配置を伴う圧力操作装置４０は、二方向チェックバルブとみなされてもよい。つまり、圧力操作装置４０が、第１セット条件下で流路に沿った一方向の液体流を許容し、同じ圧力操作装置４０が、第２セット条件下で同じ流路に沿った逆方向の液体流を許容する。圧力吹き出し２６の間の液体流の体積は、真空開放２４の間の液体流の体積の３〜１０倍でもよい。

圧力操作装置４０は、液体流制御バルブを制御可能に変位させる既知のリーク検出装置で使用されるソレノイドのような電気機械式のアクチュエータなしに作動する。したがって圧力操作装置４０の操作は、専ら第１ポート３６と第２ポート３８との間の圧力差によって制御され得る。

好ましくは圧力操作装置４０の全ての操作が、片側で、つまり圧力操作装置４０の第１ポート３６側で作動する液圧信号によって制御される。

圧力操作装置４０は、ダイアフラムなしでも作動する。このようなダイアフラムは、内室を二次的に仕切るため及び流れ制御バルブを起動させるために既知のリーク検出装置で使用される。したがって圧力操作装置４０は、専ら内室３１だけを断続的にだけ分離する。つまり、ハウジング３０によって規定された内室３１の多くて２つの部分が存在する。

ポペット４２は、好ましくは低密度で十分に堅い円板である。この円板を通じた液体流が阻止される。ポペット４２は、扁平でもよいし又は例えば剛性を強化するため若しくは圧力操作装置４０のその他の要素との相互作用を促進するための輪郭によって形成されてもよい。

一般にポペット４２は、ポペット４２の円周周りにタブ４４と凹部４６とを交互に有する円形の形を成し得る。タブ４４は、ポペット４２を第２ハウジング部３０ｂ内に中心合わせでき、ポペット４２の軸線Ａに沿った移動を誘導する。凹部４６は、真空開放２４又は圧力吹き出し２６の間にポペット４２周りに液体流路を提供する。複数のタブ４４と凹部４６とが交互に示されているものの、零個のタブ４４又は凹部４６を有する例えば円板を含む任意の数のタブ４４又は凹部４６が存在してもよい。当然に、その他の外形及び形状もポペット４２に対して使用されてもよい。

ポペット４２は、金属（例えば、アルミニウム），重合体（例えば、ナイロン）又はその他の金属から製造され得る。この金属，重合体又はその他の金属は、燃料蒸気に対して影響されず、低密度で、十分に堅く、滑らかな表面仕上がりを有する。ポペット４２は、打ち抜き，鋳造又は成形によって製造され得る。当然に、その他の材料及び製造技術が、ポペット４２に対して使用されてもよい。

シール５０は、ビード５２及びリップ５４を含む環状形を成し得る。ビード５２は、保護され得、第１ハウジング部３０ａを第２ハウジング部３０ｂに対して密閉する。リップ５４は、ビード５２から内側に放射状に突出し、変形しない構造で、つまり成形やその他の方法で製造され、軸線Ａに対して傾斜して突出してもよい。したがって好ましくはリップ５４は、中空な円錐台の形を有する。シール５０は、十分に弾力があって変形しない外形と変形する外形との間のシール５０の多数サイクルの曲げを可能にする材料から作られ得る。好ましくはシール５０は、ゴム又は重合体、例えば二トリル若しくはフッ化シリコンから成形される。さらに好ましくはシールは、約５０ジュロメートル（ショアＡ）の硬度及び自己潤滑作用又は耐摩擦コーティング、例えばポリテトラフッ化エチレンを有する。

図２Ｂは、異なる特徴の相対比を含むシール５０の代表的な実施の形態を示す。好ましくはこのシール５０の代表的な実施の形態は、Ｓａｎｔｏｐｒｅｎｅ１２３−４０製である。

弾性要素６０が、ポペット４２をシール５０に向かって偏らせる。この弾性要素６０は、ポペット４２と第２ハウジング部３０ｂとの間に位置決めされたコイルばねでもよい。好ましくはこのようなコイルばねは、軸線Ａの周りで中心合わせされる。

異なる実施の形態の弾性要素６０は、２つ以上のコイルばね，板ばね又は弾性ブロックを含み得る。異なる実施の形態は、様々な材料、例えば金属又は重合体も含み得る。また弾性要素６０は、異なって設置されてもよい、例えば第１ハウジング部３０ａとポペット４２との間に位置決めされてもよい。

ポペット４２の重量を重力と組み合わせてこのポペット４２をシール５０に向けることも可能である。このような弾性要素６０によって供給されるバイアス力は低減又は排除されてもよい。

弾性要素６０は、プリセットされている第１圧力レベルをセットするために校正され得るバイアス力を提供する。プリセットされている第２圧力レベルの値をセットするため、弾性要素６０の構造、特に弾性率及び弾性部材の長さが提供され得る。

スイッチ７０が、信号出力２２を実施できる。好ましくは軸線Ａに沿ったポペット４２の移動が、スイッチ７０を起動させる。このスイッチ７０は、本体７２及び可動接点７４に固定された第１接点を有してもよい。本体７２は、ハウジング３０、例えば第１ハウジング部３０ａに固定され得る。ポペット４２の移動が、可動接点７４を本体７２に対して移動させ、このときにスイッチ７０に接続されている電気回路を開閉する。一般にスイッチ７０は、可動接点７４を本体７２に対して移動させるための例えば５０グラム以下の最小起動力を要求するように選択される。

異なる実施の形態のスイッチ７０は、磁気近接スイッチ，圧電接触センサ又はポペット４２が所定の位置に移動するか又はポペット４２が所定の力を可動接点７４にかける信号を出力可能なその他の種類の装置を含み得る。別の実施の形態のスイッチ７０の例によれば、可動接点７４は、ドーム形の金属片でもよい。可動接点７４のドーム形部分の下に位置する固定接点７２との電気接触を作るように、この金属片は、中心の上で又はスナップモーションでポペット４２によって平らな状態に押され得る。このようなスイッチの例は、Ｐａｎａｓｏｎｉｃ ＥＶＱである。

図２Ｃを参照すると、燃料蒸気圧力制御装置２０′の別の実施の形態が示されている。図２Ａと比較と同様に、燃料蒸気圧力制御装置２０′は、別の第２ハウジング部３０ｂ′及び別のポペット４２′を提供する。その他では、同じ符号は、燃料蒸気圧力制御装置２０及び２０′の２つの実施の形態の類似の部品を特定するために使用される。

第２ハウジング部３０ｂ′が、内室３１内に突出していてかつ軸線Ａを包囲している壁３００を有する。ポペット４２′が、同様に軸線Ａを包囲する少なくとも１つの波形部材４２０を有する。壁３００及び少なくとも１つの波形部材４２０は、互いに合わせて配置されている。その結果、ポペット４２′が、軸線Ａに沿って移動するにつれて、波形部材４２０が、壁３００を入れ子式に受ける、つまりダッシュポット式構造を提供する。好ましくは壁３００及び少なくとも１つの波形部材４２０は、真円シリンダである。

壁３００及び少なくとも１つの波形部材４２０は協働して、内室３１′内に二次室３１０を規定する。軸線Ａに沿ったポペット４２′の移動が、内室３１′と二次室３１０との間の液体の移動を引き起こす。この液体の移動には、ポペット４２′の共振を減衰させる効果がある。内室３１′と二次室３１０′との間の液体の移動用に提供された流路を規定するため、メータリング開口部（図示せず）を提供してもよい。図２Ｃ中に示したように、ポペット４２は、特にシール５０と弾性要素６０との接点の領域内にポペット４２の剛性を強化できる追加の波形部材を有してもよい。

プリセットされている第１圧力レベルの真空が、第１ポート３６で存在する時に、信号出力２２が実施される。ポペット４２とシール５０とが、信号出力２２の間に互いに協働して係合して、第１ポート３６と第２ポート３８との間の流通を阻止する。

第１ポート３６での真空の結果として作られた力が、ポペット４２を第１ハウジング部３０ａに向かって移動させる。この移動は、シール５０の弾性変形によって対抗される。プリセットされている第１圧力レベルで、例えば１水柱インチ（２．４９×１０^２Ｐａ）の真空で、ポペット４２の移動が、スイッチ７０を起動させ、このときに電子制御装置７４によって監視され得る電気回路を開閉する。真空が開放されると、つまり第１ポート３６での圧力が、プリセットされている第１圧力レベルを超えると、シール５０の弾性が、スイッチ７０から離れるようにポペット４２を押してこのスイッチ７０をリセットする。

ポペット４２に働く合成力、つまり第１ポート３６での真空力及び弾性要素６０のバイアス力が、信号出力２２の間に存在する。この合成力は、シール５０が実際に対称に変形する位置までポペット４２を軸線Ａに沿って移動させる。ポペット４２及びシール５０の配置が、図３Ａ中に概略的に示されている。特にポペット４２が、スイッチ７０に対するその極限位置まで移動する。そしてリップ５４が、ポペット４２に対して十分均質に押される。その結果、好ましくは環状接触が、リップ５４とポペット４２との間に生じる。

シール５０が、信号出力２２の間に変形される過程では、リップ５４が、ポペット４２に沿って摺動し、ポペット４２上にあるかもしれない破片を除去する洗浄機能を実施する。

第１ポート３６での圧力がさらに低下すると、つまり圧力が、スイッチ７０を起動させるプリセットされている圧力レベルの下に低下すると、真空開放２４が実施される。プリセットされている第１レベル、例えば大気に対する６水柱インチ（１４．９５×１０^２Ｐａ）の真空の下にある真空の或るレベルで、シール５０に働く真空が、リップ５４を変形させて、その少なくとも一部をポペット４２から乖離させる。

真空開放２４の間では、この真空開放２４が、少なくとも初期にシール５０を非対称に変形させることが考えられる。ポペット４２及びシール５０の配置が、図３Ｂ中に概略的に示されている。シール５０の弱くなった部分が、変形の伝播を促進する。特に圧力が、プリセットされている第１圧力レベルを下回ると、シール５０に働く真空力が、少なくとも初期にリップ５４とポペット４２との間に隙間を形成する。つまり、リップ５４の位置が、ポペット４２から乖離する。その結果、リップ５４とポペット４２との間の環状接触が遮断される。このことは、信号出力２２の間に確定される。流体、例えば周囲の空気が、大気から第２ポート３８、リップ５４とポペット４２との間の隙間そして第１ポート３６を経由してキャニスター１８内に流れると、シール５０に働く真空力が開放される。

真空開放２４の間に起こる液体流が、リップ５４とポペット４２との間の隙間の大きさによって制限される。リップ５４とポペット４２との間の隙間の大きさが、プリセットされている第１圧力レベルの下の圧力レベルに関連することが考えられる。したがって、小さい隙間は、プリセットされている第１圧力レベルを僅かに下回る開放圧力に対して形成される。大きい隙間は、プリセットされている第１圧力レベルを著しく下回る開放圧力に対して形成される。隙間の再設定は、リップ５４の構造にしたがってシール５０によって自動的に実施され、ポペット４２に対するシール５０の繰り返される乖離及び再係合に起因した脈動を除去することが考えられる。このような脈動は、真空力が乖離の間に瞬間的に起こりうるものの、シール５０がポペット４２に再係合した直後に抑制される。

図３Ｃを参照すると、正圧が、第１ポート３６でのプリセットされている第２圧力レベルの上にある時に、圧力吹き出し２６が実施される。例えば、タンク１２が再給油される時に、圧力吹き出し２６が起こりうる。ポペット４２が、圧力吹き出し２６の間に弾性要素６０のバイアス力に逆らって移動する。その結果、ポペット４２が、リップ５４から一定の間隔を保持する。つまり、リップ５４とポペット４２との間の環状接触を除去するように、ポペット４２が、リップ５４から完全に離れる。このことは、信号出力２２の間に確定される。シール５０からのポペット４２のこの分離は、リップ５４が変形していない外形とみなせる。つまりリップ５４が、「最初の製造された」外形に戻る。流体が、キャニスター１８から第１ポート３６、リップ５４とポペット４２との間の空間及び第２ポート３８を経由して大気内に流れると、プリセットされている第２圧力レベルの圧力が開放される。

圧力吹き出し２６の間に起こる流体の流れは、ポペット４２とリップ５４との間の空間によって実質的に制限されない。つまり、ポペット４２とリップ５４との間の空間は、第１ポート３６と第２ポート３８との間の流体の流れをほとんど制限しない。

図４を参照すると、第１ハウジング部３０ａ上に取り付けられたプリント回路基板８０が示されている。このプリント回路基板８０は、プリセットされている第１圧力レベルが蒸気圧力キャニスター１８内で発生する時にスイッチ７０をポペット４２によって起動されるのに適した位置で支持する。

燃料蒸気圧力制御装置２０は、追加の機能をプリント回路基板８０に提供することによって異なるレベルの性能を可能にする。１つの実施の形態によれば、固定接点７２及び可動接点７４に接続するために必要な電線だけが、プリント回路基板８０上に印刷される。しかしながら別の実施の形態によれば、様々な機能及び論理レベルが、追加の制御回路の特徴をプリント回路基板８０上に印刷することによって電子制御装置７６からプリント回路基板８０に移動されてもよい。プリント回路基板８０上に組み込まれてもよい好適な特徴の例は、１）スイッチ７０によって制御されるラッチ及び／又はスイッチ７０の状態の決定を延期する遅延部を含む。

プリント回路基板８０上の第１の好適な制御回路の特徴によれば、スイッチ７０が起動した時に、ラッチがリセットされるまで、このラッチは、状態、例えば信号出力２２を起動するスイッチの指示を保持する。このようなラッチには、エンジンが停止した時に電子制御ユニット７６を起動させる必要を排除することを含む多数の利点がある。その結果、バッテリー電力が消費されない。エンジンが停止する時に、燃料蒸気圧力制御装置２０が作動するので、ラッチによる平均電流消費を１００μアンペア未満に制限することが望ましい。

好適な実施の形態によれば、デジタル回路要素とアナログ回路要素との組み合わせが、ラッチ回路８２に対して使用される。当然にその他の実施の形態は、アナログ回路要素だけで、マイクロプロセッサで制御される電気回路要素を有するデジタル回路要素だけで又はこれらの幾つかの回路アーキテクチャを組み合わせて構成してもよい。一般にはアナログ回路要素が、良好な寸法パッケージサイズ及び低コストを提供すると考えられるが、悪い電流消費に我慢する必要があり、一般的な自動車の電圧範囲（例えば、０〜１５ボルト）に常に適するとは限らないと考えられる。デジタル回路要素は、良好な寸法パッケージサイズ及び低コストを提供し、一般的な自動車の電圧範囲に適すると考えられるが、悪い電流消費も我慢する必要があると考えられる。マイクロプロセッサ制御回路は、（例えば、いわゆる「スリープモード」で）良好な電流消費を提供すると考えられるが、悪い寸法パッケージサイズ及び高コストを我慢する必要があり、一般的な自動車の電圧範囲に常に適するとは限らないと考えられる。

ラッチ回路８２は、好ましくは相補型金属酸化膜半導体（ＣＭＯＳ）デジタル要素から構成される。これらのＣＭＯＳデジタル要素は、一般的な自動車の電圧範囲内で良好に機能し、例えばトランジスタ・トランジスタ論理デジタル要素に比べて良好な電力消費を提供する。当然にその他の種類のデジタル要素が、ラッチ回路８２で使用されてもよい。ラッチ回路８２を構成するＣＭＯＳオプションの選択は、フリップフロップ，簡単なＯＲ及びＡＮＤゲートのような基本的な組み合わせ論理技術，ワンショットマルチバイブレータ及びセット／リセットラッチを含む。ＪＫフリップフロップは、低電流消費を提供し、その前の状態を記憶できるが、クロック信号に対して追加の電気回路要素を要求する。組み合わせ論理技術も、低電流消費を提供するが、それらの前の状態は記憶できない。同様にワンショットマルチバイブレータは、装置に対する電力がオン／オフに押された時にその前の状態を記憶しない。好適な実施の形態によれば、ラッチ回路８２は、低電力消費を提供するセット／リセットラッチ８３を含み、その前の状態を記憶でき、外部クロックのような追加の電気回路要素を必要としない。

セット／リセットラッチ８３の動作を、図５Ａ，５Ｂ及び５Ｃを参照して説明する。最初に図５Ａを参照すると、セット／リセットラッチ８３が、２つのＮＯＲゲートを有する。ＮＯＲゲート８３ａのセット入力Ｓ、例えばＫ_ａが論理１であり、ＮＯＲゲート８３ｂのリセット入力Ｒ、例えばＬ_ａが論理０である場合、出力Ｑは論理１である。ＮＯＲゲート８３ａの出力ｆ_ａは、出力Ｑの補数になる。図５Ｂ中に示されたように、セット入力Ｓが、論理１から論理０に移行し、リセット入力Ｒが論理０に保持される。出力Ｑは、その前は論理１であるので、ＮＯＲゲート８３ａの出力ｆ_ａは、論理０に保持される。セット入力Ｓが、論理１から論理０に変化する場合、出力Ｑは、変化しない、つまり論理１に保持される。図５Ｃを参照すると、リセット入力Ｒが、論理０から論理１に移行する。このことは、出力Ｑが論理０であることを保証する。ＮＯＲゲート８３ａの入力部Ｋ_ａ及びＬ_ａの２つの論理０は、ＮＯＲゲート８３ａの出力ｆ_ａが論理０であることを保証する。

リセットＲが、論理０から論理１に移行する一方で、セット入力Ｓが、論理０に保持される場合、ＮＯＲゲート８３ｂの入力Ｋ_ｂは論理１である。したがってリセット入力部Ｒの論理０から論理１への移行は変化をもたらさない。ＮＯＲゲート８３ａの出力ｆ_ａは、論理１に保持される。しかしながらリセット入力Ｒが、論理１から論理０に移行し、セット入力Ｓが、論理０である、つまりセット入力Ｓ及びリセット入力Ｒが、論理０である場合、出力Ｑは、論理０である必要がある。

したがってラッチ８２は、入力Ｓ及びＲの最後の状態を記憶することができる。すなわちラッチ８２は、２つの入力Ｓ及びＲのうちのどちらの入力が最後に論理１であったかを記憶する。好適なセット／リセットラッチ８３の例は、部品番号ＣＤ４００１ＢＣＭである。

図６は、スイッチ７０及びラッチ８３を有するラッチ回路８２の第１の好適な実施の形態を示す。スイッチ７０は、セット入力Ｓに電気接続されている。リセット入力Ｒは接地されている。スイッチ７０が開いている場合、出力Ｑは、論理０である。スイッチ７０が閉じている場合、出力Ｑは、論理１である。スイッチ７０が、閉じたままで、電力が、回路に対して遮断され、そして戻る場合、出力Ｑは、再び論理１である。

図７は、スイッチ７０及びラッチ８３を有するラッチ回路８２′の第２の好適な実施の形態を示す。出力が上昇する場合、入力Ｓ及びＲは、論理０であり、出力Ｑは、その前の状態を保持する。しかし、出力がオフであった場合、この状態が論理０又は論理１であったかどうかは「知られ」得ない。余分なコンデンサを組み込んで、非常に短期にリセット入力Ｒを論理１にすることによって、入力Ｓ及びＲの双方が、出力上昇で論理０であっても、ラッチ回路８２′は、論理０の出力Ｑを常に有する。特にリセット入力Ｒのコンデンサ８５及び抵抗８７が、オン／オフパルスの最初の正の出力オンエッジの開始に初期トランジェントスパイクを生成する。このスパイクは、リセット入力Ｒを短期間（例えば、２ミリ秒未満の間）論理１にする。したがって、リセット線Ｒを論理１にし、ＮＯＲゲート８３ａの出力ｆ_ａの状態にかかわらず、常に出力Ｑを最初に論理０にする。出力Ｑの状態が、セット入力Ｓの状態に応じて論理０又は１になる。

ダイオード８９が、コンデンサ８５によって生成される負のトランジェントスパイクを除去する。その結果、ラッチ８３の損傷の可能性が排除される。特にラッチ８３の幾つかの好適な例（例えば、部品番号ＣＤ４００１ＢＣＭ）は、負の電圧供給で作動するように設計されていない。

図８は、図７中に示されたラッチ回路８２′のトランジェント応答を示す。信号９１が、信号発生器によって生成された矩形波入力（５ボルトピーク）を示す。信号９３が、リセット入力Ｒのコンデンサ８５及び抵抗８７によって生成されるトランジェント応答を示す。

図９は、スイッチ７０及びラッチ８３を有するラッチ回路８２″の第３の好適な実施の形態を示す。反転器９５が、電源からラッチ８３のリセット入力Ｒにかけた線の中に設置されている。出力が、非常に短期間にラッチ回路８２″から引き抜かれた場合でも、コンデンサ８５′及びダイオード８９′が、ラッチ８３に対する給電を維持可能にする。したがって、出力上昇時の出力Ｑのその前の状態の決定に依存しない。さらに、スイッチ７０が閉じ（セット入力Ｓを論理１にする）、同時にトランジェントスパイクがリセット入力Ｒを論理１にする時に起こりうる禁止動作状態を除去することが可能である。禁止動作状態では、ラッチ８３が、安定でなく、論理０又は論理１とみなせる。

図１０は、図９中に示されたラッチ回路８２″の通常動作のタイムチャートである。図９中に示されたラッチ回路８２″が異常状態で作動する可能性は、非常に低い（０．０００１％未満）。スイッチ７０が、正確な時間に開き、リセット入力Ｒを論理０に移行する場合、又は、スイッチ７０が、正確な時間に閉じ、リセット入力Ｒを論理１に移行する場合、ラッチ回路８２″が、正確な出力Ｑを提供しないかもしれない。ラッチ回路８２″が、異常に作動し始める場合でも、ＮＯＲゲート８３ａの出力ｆ_ａが正確な論理レベルを選択し、ラッチ回路８２″が正確な出力Ｑを提供する確率は５０％である。ＮＯＲゲート８３ａの出力ｆ_ａが、正しい論理レベルを選択しない場合でも、ラッチ回路８２′自体が、結果として自己校正する。特にラッチ８３が、連続して給電されるので、出力Ｑの論理レベルが、結果として既知の状態に変更する（例えば、入力Ｓを論理１にセットし、入力Ｒを論理０にリセットする、又は、入力Ｓを論理０にセットし、入力Ｒを論理１にリセットする）。リセット入力Ｒは、１０ミリ秒ごとに変化するので、異常動作は、４０ミリ秒より長く続かない。

図１１を参照すると、図９中に示されたラッチ回路８２″の異常動作のタイムチャートがある。点線は、セット入力Ｓの論理１への移行とリセット入力Ｒの論理１への移行との余計な同時の発生を示す。したがって、ラッチ回路８２″が、禁止状態で異常に作動するので、出力Ｑは決定されていない。入力Ｓ及びＲの論理レベルが、或る時間後に既知になり、スイッチ７０のリアルタイム状態が、再び適切に決定される。
プリント回路基板８０上の第２の好適な制御回路の特徴によれば、プリント回路基板８０が、スイッチの動作状態、例えば信号出力２２を評価する前に、遅延が、燃料系１０に熱安定状態に達する機会を提供する。その結果、スイッチ７０の不適切な動作が、プリント回路基板８０によって無視され、この場合にスイッチ動作状態、例えば信号出力２２のより正確な指示を提供する。

当該遅延は、エンジンの停止直後の燃料系内の熱不安定性の結果として起こるかもしれないスイッチ７０の不適切な動作を無視することをプリント回路基板８０に可能にすることを含む多くの利点を提供する。ラッチと組み合わせた場合、エンジンが停止した時に、電子制御装置７６を起動させる必要を除去することが可能である。その結果、バッテリーの電力が節約される。燃料蒸気圧力制御装置２０は、エンジンが停止した時に作動するので、プリント回路基板８０による平均電流消費を１００マイクロアンペア未満に制限することが好ましい。

図１２は、燃料蒸気圧力制御装置２０に対する電気コネクタ１１０の好適な実施の形態を示す。電気コネクタ１１０が、３つの導体を提供する：接地導体１１２，電力導体１１４及び出力導体１１６。一般に、接地導体１１２は、自動車の接地系に電気接続されていて、電力導体１１４は、自動車の電源に電気接続されていて、出力導体１１６は、信号出力２２を指示する電子制御装置７６に電気接続されている。
電気コネクタ１１０内の３つの導体１１２〜１１６だけと共に、電力導体１１４は、好ましくはエンジンを停止する信号を燃料蒸気圧力制御装置２０に送るために使用される。エンジンの停止信号は、エンジンが停止しているかどうかに応じて変化するパルス幅変調（ＰＷＭ）を使用して電力導体１１４を通じて伝達されてもよい。しかしながらＰＷＭを使用することは、マイクロプロセッサを必要とする。このマイクロプロセッサは、寸法パッケージ及びコストに不都合に作用すると考えられ、一般的な自動車の電圧範囲（例えば、０〜１５Ｖ）に適さないかもしれない。

エンジンが停止したかどうかに応じた変動時間に対して、エンジン停止信号は、好ましくは電力導体１１４を通じて供給される電圧を遮断することによって燃料蒸気圧力制御装置２０に伝達される。好ましくは、電圧が回路に「印加」される時間の変化は、ＲＣの時定数によって実現される。例えば、エンジンが停止した時に、電力が、燃料蒸気圧力制御装置２０に１００ミリ秒の間「印加」された場合、コンデンサによって保持される電圧は、１０ミリ秒未満である。この情報に基づいて、燃料蒸気圧力制御装置２０は、電気コネクタ１１０に第４の導体を追加することなしにエンジンが停止したかどうかを決定できる。
好適な実施の形態によれば、デジタル回路要素とアナログ回路要素との組み合わせが、プリント回路基板８０上で使用される。当然にその他の実施の形態が、アナログ電気回路要素だけで、マイクロプロセッサ制御される回路を有するデジタル電気回路要素だけで又はこれらの回路アーキテクチャの或る組み合わせで実現されてもよい。一般にアナログ電気回路要素は、良好な寸法パッケージサイズ及び低コストを提供すると考えられるが、悪い電流消費を我慢する必要があり、一般的な自動車の電圧範囲（例えば、０〜１５Ｖ）に対して常に適さない。デジタル電気回路要素は、良好なパッケージサイズ及び低コストを提供し、一般的な自動車の電圧範囲に適すると考えられるが、悪い電流消費を我慢する必要がある。マイクロプロセッサ制御電気回路は、（例えば、いわゆる「スリープモード」で）良好な電流消費を提供すると考えられるが、悪い寸法パッケージサイズ及び高コストを我慢する必要があると考えられ、一般的な自動車の電圧範囲に常に適さない。

図１３は、スイッチ７０，ラッチ回路８２及び時間遅延回路８４を有するプリント回路基板８０の第１の好適な実施の形態を示す。ラッチ回路８２は、上述したラッチ回路８２′及び８２″のうちの１つを選択してもよい。時間遅延回路８４は、５５５タイマーを組み込んだ回路チップ８６を有する。この回路チップ８６は、相補型金属酸化膜半導体（ＣＭＯＳ）デジタル要素として又はトランジスタ・トランジスタ論理（ＴＴＬ）デジタル要素として入手可能である。５５５タイマーチップ８６は、抵抗Ｒ３を通じて放電されるコンデンサＣ３を接地し続ける。５５５タイマーチップ８６が起動された時に、コンデンサＣ３が、抵抗Ｒ３を通じて時間ｔ_ｗ＝１．１Ｒ_３Ｃ_３で放電する。好ましくは、出力信号Ｑをラッチ回路８２のリセット入力に送る前に、約５分の遅延が、時間遅延回路８４で実現される。

図１３中に示された回路は、異なる２つのパルスがエンジンの始動時に電子制御装置７６からこの回路に送られることに前提とする。エンジンが停止された場合、燃料蒸気圧力制御装置２０に対する電力が、電力導体１１４を通じてプリセット時間、例えば１００ミリ秒間「印加」される。この出力遮断周期は、５５５タイマーチップ８６が起動して遅延時間を開始するのに十分長い。遅延時間の開始が、遅延時間、約５分の満了まで論理０をラッチ回路８２のリセット入力を供給する。図１３中に示された回路に対する電力が「印加」される間に、ラッチ回路８２用のチップ及び時間遅延回路８４が、コンデンサＣ２によって給電される。ラッチ回路８２及び時間遅延回路８４用のチップが、エンジンの始動の間に給電されることを保証するように、コンデンサＣ２は、コンデンサＣ１より大きい容量を有する。ダイオードＤ１及びＤ２は、コンデンサＣ１，Ｃ２が放電する時に（図１３中に＋５Ｖによって示された）電源への戻り放電を阻止することを保証する。５５５タイマーチップ８６が、ＣＭＯＳアーキテクチャを使用する場合、抵抗Ｒ１及びＲ２は、ＲＣ時定数に対する大きい入力抵抗の観点から省略してもよい。

エンジン停止の際に、図１３中に示された回路が、動作中に抵抗Ｒ３及びコンデンサＣ３によって特定された遅延に対してタッチ回路８２をリセットする。しかしながらエンジンの始動が、遅延の間に発生する場合、ラッチ回路８２は、適切にリセットされないかもしれない。さらに、−動作温度に依存する２００−４００マイクロアンペアの定格の−５５５タイマーチップ８６の電流消費は、プリント回路基板８０全体の全電流消費の最大で１００マイクロアンペアの目標を超える。

図１４は、５５５タイマーチップ８６に対する別の構成を概略的に示す。ＣＭＯＳアーキテクチャも使用する単安定マルチバイブレーターを組み込んだ回路チップ８８が、外部パルスによってこのパルスの立ち上がりエッジ又は立ち下がりエッジで起動される。図１３中の５５５タイマーチップ８６と同様に、単安定マルチバイブレーターチップ８８は、外部の抵抗Ｒ_Ｘ及びコンデンサＣ_Ｘによって決定される時間周期ｔ_Ｗ後に出力パルスを提供する。特にｔ_Ｗは、０．７Ｒ_ＸＣ_Ｘである。単安定マルチバイブレーターチップ８８は、一般的な自動車の動作温度範囲（例えば、−４０℃〜＋１００℃）にわたって十分な電流消費を提供しかつ入手するのに高価でない。しかしながら単安定マルチバイブレーターチップ８８は、一般にミリ秒の範囲内の遅延に対して使用されると考えられ、単安定マルチバイブレーターチップ８８は、５分の範囲内の遅延に対しては予測できないかもしれない。

図１５は、スイッチ７０，ラッチ回路８２及び時間遅延回路８４′を有するプリント回路基板８０の第２の好適な実施の形態を概略的に示す。ラッチ回路８２は、上述したラッチ回路８２′及び８２″のうちの１つを選択してもよい。時間遅延回路８４′も、図１３中に示された５５５タイマーチップ８６のデジタルタイマーのようなデジタルタイマーを使用する。特に時間遅延回路８４′は、クロック周波数を生成する外部の抵抗及びコンデンサに依存する内部発振器を有するＣＭＯＳデジタルタイマーから構成される。このようなタイマーの例は、フェアチャイルドセミコンダクター製のモデルＣＤ４５４１から構成される。このＣＤ４５４１は、トリガー入力のパルスの立ち上がりエッジによって起動される。したがって反転器９０が、エンジンの始動の間の正のパルスを得るために使用される。コンデンサＣ２の電圧が、ＣＤ４５４１に１００ミリ秒までの間に給電し続けて、このＣＤ４５４１にトリガーパルスを入力するので、このＣＤ４５４１は、エンジンが停止した時だけに起動される。

抵抗Ｒ５及びコンデンサＣ４は、ＣＤ４５４１のクロック周波数を生成する。抵抗Ｒ５＝１．８ＭΩでコンデンサＣ４＝９ｎＦである場合、クロック周波数は、１９３Ｈｚである。ＣＤ４５４１は、１６段タイマーである。したがってタイマーは、起動後で出力が状態を変更する前に２^１６個のパルスをカウントする。ＣＤ４５４１は、１９３Ｈｚのクロック周波数で２９０秒（４分５０秒）の遅延を正確に提供する。

エンジンが始動した時に、ＮＡＮＤゲート９２が、ラッチ回路８２をリセットするために要求される機能を実行する。

タイマーＣＤ４５４１が、エンジンの停止時に起動するか、又は、エンジンが始動した時に、図１５中に示された回路が、動作中にラッチ回路８２をリセットする。電流消費は、約２０マイクロアンペアであり、希望する目標範囲内に良好にある。
図１６は、図１５中に示された回路の遅延タイムチャートである。エンジンが、遅延周期の間に始動した場合、ラッチ回路８２の出力が、「リアルタイム」でのスイッチ７０の状態を正確に監視しないかもしれない。

図１７は、スイッチ７０，ラッチ回路８２，時間遅延回路８４′及び点火発生ラッチ回路９４を有するプリント回路基板８０の第３の好適な実施の形態を概略的に示す。ラッチ回路８２は、上述したラッチ回路８２′及び８２″のうちの１つを選択してもよい。
エンジンの始動が、遅延周期の間に発生しても、追加の点火発生ラッチ回路９４は、ラッチ回路８２の出力が「リアルタイム」でのスイッチ７０の状態を正確に監視することを保証する。この追加の点火発生ラッチ回路９４は、ＮＡＮＤゲート９６を有するセット／リセット構造を提供する。ＣＤ４５４１が起動され、エンジンが始動した時に、ＮＡＮＤゲート９６がセットされる。このような場合、点火発生ラッチ回路９４が、ＣＤ４５４１からラッチ回路８２のリセット入力に対するパルス出力を禁止する。エンジンが始動しない場合、ＮＡＮＤ９６を有する点火発生ラッチ回路９４が、ＣＤ４５４１によって提供される遅延の間にセットされず、このＣＤ４５４１は、遅延をその期間、好ましくは約５分間続ける。ＮＡＮＤ９６を有する点火発生ラッチ回路９４がセットされる場合、この点火発生ラッチ回路９４は、次のエンジンの停止時にリセットされる。

図１８は、図１７中に示された回路のタイムチャートである。２つの場合である１）エンジンが始動した時又は２）エンジンが停止した時に、図１７中に示された回路が、動作中にリセットされる。エンジンが、エンジンの停止後の約５分間内に始動しない場合、ラッチ回路８２をリセットすることは、エンジンの停止後の約５分遅延する。エンジンが、この遅延の間に始動する場合、タイマーＣＤ４５４１によるラッチ回路８２のリセットが終了され、ラッチ回路８２が、エンジン始動自体によってリセットされる。

図１７中に示された回路の電流消費は、５ボルトの供給電圧で６マイクロアンペアだけであり、１０ボルトの供給電圧で４７マイクロアンペアだけである。１５ボルトの供給では、電流消費は、約１２５マイクロアンペアである。それ故に、電子制御装置７６に５ボルトの供給電圧を供給することが好ましい。

図１７中に示された回路は、燃料系１０がエンジンの停止後でリーク検出の開始前の熱的な安定を可能にすること、及びエンジンがどのように又は何時その前に始動又は停止したかを考慮することなしに、電子制御装置７６がスイッチ７０の起動の「リアルタイム」の分析を実行することを可能にすることを含む多数の利点を提供する。

本発明は、特定の好適な実施の形態を参照して説明されている一方で、多くの変更，別の形態及び説明した実施の形態の変更も、特許請求の範囲で定義された本発明の適用及び範囲から離れることなしに可能である。したがって、本発明は、説明した実施の形態に限定されず、特許請求の範囲によって定義された全ての範囲及びこの範囲に等価なものを含む。

燃料蒸気圧力制御装置を有する好適な実施の形態の詳細な説明にしたがう燃料系の概略図である。 図１中に示された燃料蒸気圧力制御装置の第１の好適な実施の形態の断面図である。 図２Ａ中に示された燃料蒸気圧力制御装置用のシールの詳細図である。 図２Ａ中に示された燃料蒸気圧力制御装置用のシールの詳細図である。 図２Ａ中に示された燃料蒸気圧力制御装置用のシールの詳細図である。 図１中に示された燃料噴射制御装置の第２の好適な実施の形態の断面図である。 図１中に示された燃料噴射制御装置のリーク検出配置の概略図である。 図１中に示された燃料蒸気圧力制御装置の真空開放配置の概略図である。 図１中に示された燃料噴射制御装置の圧力吹き出し配置の概略図である。 図１中に示された燃料噴射制御装置のプリント回路基板を示す詳細図である。 動作又はセット／リセットラッチを示す。 動作又はセット／リセットラッチを示す。 動作又はセット／リセットラッチを示す。 図４中に示されたプリント回路基板用のラッチ回路の第１の好適な実施の形態を示す。 図４中に示されたプリント回路基板用のラッチ回路の第２の好適な実施の形態を示す。 図７中に示されたラッチ回路の過渡応答を示す。 図４中に示されたプリント回路基板用のラッチ回路の第３の好適な実施の形態を示す。 図９中に示されたラッチ回路の通常動作のタイムチャートである。 図９中に示されたラッチ回路の異常動作のタイムチャートである。 図１中に示された燃料蒸気圧力制御装置に対する電気コネクタの好適な実施の形態を示す。 図４中に示されたプリント回路基板上の時間遅延回路の第１の好適な実施の形態を示す。 別のタイマー装置を概略的に示す。 図４中に示されたプリント回路基板上の時間遅延回路の第２の好適な実施の形態を示す。 図１５中に示された回路の遅延タイムチャートである。 図４中に示されたプリント回路基板上の時間遅延回路の第３の好適な実施の形態を示す。 図１７中に示された回路のタイムチャートである。

１０ 燃料系
１２ 燃料タンク
１２ａ 給油キャップ
１４ 真空源
１６ 空気抜き弁
１８ チャコールキャニスター
２０ 燃料蒸気圧力制御装置
２０′ 燃料蒸気圧力制御装置
２２ 信号出力
２４ 負圧
２６ 正圧
３０ ハウジング
３０ａ 第１ハウジング部
３０ｂ 第２ハウジング部
３０ｂ′第２ハウジング部
３１ 内室
３１′ 内室
３１ａ 第１部分
３１ｂ 第２部分
３２ 差込式取付部
３３ スナップフィンガ
３６ 第１ポート
３８ 第２ポート
４０ 圧力操作装置
４２ ポペット
４２′ ポペット
４４ タブ
４６ 凹部
５０ シール
５２ ビード
５４ リップ
６０ 弾性要素
７０ スイッチ
７２ 固定接点
７４ 可動接点
７６ 電子制御装置
８０ プリント回路基板
８２ ラッチ回路
８２′ ラッチ回路
８２″ ラッチ回路
８３ セット／リセットラッチ
８３ａ ＮＯＲゲート
８３ｂ ＮＯＲゲート
８４ 時間遅延回路
８５ コンデンサ
８５′ コンデンサ
８６ 回路チップ
８７ 抵抗
８８ 回路チップ
８９ ダイオード
８９′ ダイオード
９０ 反転器
９２ ＮＡＮＤゲート
９４ ラッチ回路
９５ 反転器
１１０ 電気コネクタ
１１２ 接地導体
１１４ 電力導体
１１６ 出力導体
３００ 壁
３１０ 二次室
４２０ 波形部材

Claims (18)

1. 内燃機関用の燃料蒸気圧力制御装置において、
   この装置は、
   内室を規定するハウジング、
   第１配置と第２配置との間で軸線に沿って移動可能な圧力操作装置のポペットとシール及び前記内室内の前記ハウジングによって支持されるプリント回路基板を有し、
   前記圧力操作装置のポペットとシールの前記第１配置が、前記内室を第１部分と第２部分とに分離する結果、前記第１部分と前記第２部分との間の流体の流れが阻止され、この第２部分は、流体が周囲の大気に直接流れるように通じていて、前記圧力操作装置のポペットとシールの第２配置が、前記第１部分と前記第２部分との間の流体の流れを可能にし、
   前記プリント回路基板は、１つの遅延部及び１つのセンサを有し、
   前記遅延部は、内燃機関の停止時に起動し、プリセットされた期間後に停止し、
   前記センサは、前記プリセットされた期間の完了後に前記第１配置での前記圧力操作装置のポペットとシールの移動を示し、及び
   前記プリセットされた期間の完了後の前記圧力操作装置のポペットとシールの移動を示す前記センサによってセットされるラッチを有し、このラッチは、前記センサによるセットに応答して前記圧力操作装置のポペットとシールの第１条件を示す、燃料蒸気圧力制御装置。
2. 前記プリセット期間は、５分である請求項１に記載の燃料蒸気圧力制御装置。
3. 前記遅延部は、内部発振器を有するデジタルタイマーから構成される請求項１に記載の燃料蒸気圧力制御装置。
4. 前記圧力操作装置のポペットとシールの第１配置は、第１条件及び第２条件を含み、この圧力操作装置のポペットとシールの第１配置の第１条件は、前記第１部分に対する前記第２部分内の真空の予め決定されたレベルを示し、前記圧力操作装置のポペットとシールの第１配置の第２条件は、前記第１部分に対する前記第２部分内の真空の予め決定されたレベルに達しないことを示す請求項１に記載の燃料蒸気圧力制御装置。
5. 前記真空の予め決定されたレベルは、２．４９×１０^２Ｐａである請求項４に記載の燃料蒸気圧力制御装置。
6. 前記圧力操作装置のポペットとシールの第２配置は、第１配列及び第２配列を有し、この第２配置の第１配列が、前記内室の前記第１部分からこの内室の前記第２部分までの流体の流れを可能にし、前記第２配置の第２配列が、前記内室の前記第２部分からこの内室の第１部分までの流体の流れを可能にする請求項１に記載の燃料蒸気圧力制御装置。
7. 前記センサは、前記圧力操作装置のポペットとシールの第２配置の第１配列でのこの圧力操作装置のポペットとシールの移動を示す請求項６に記載の燃料蒸気圧力制御装置。
8. 前記センサは、前記圧力操作装置のポペットとシールの第２配置の第２配列でのこの圧力操作装置のポペットとシールの移動を示さない請求項７に記載の燃料蒸気圧力制御装置。
9. 前記プリント回路基板の平均電流消費は、１００マイクロアンペア未満である請求項１に記載の燃料蒸気圧力制御装置。
10. 前記センサは、接触スイッチ及び近接センサのうちの少なくとも１つから構成される請求項１に記載の燃料蒸気圧力制御装置。
11. 前記接触スイッチは、前記圧力操作装置のポペットとシールによって連続して係合されるように適合されている請求項１０に記載の燃料蒸気圧力制御装置。
12. 前記プリント回路基板は、内燃機関の始動時にプリセットされた期間セットされる点火発生ラッチを有し、この点火発生ラッチは、前記センサによるセットに応答して前記圧力操作装置のポペットとシールの前記第１条件を示す前記ラッチをリセットする請求項１に記載の燃料蒸気圧力制御装置。
13. 前記プリント回路基板は、少なくとも１つの通信ポートを有し、前記ラッチによって示された前記第１条件が、この少なくとも１つの通信ポートを通じてやりとりされる請求項１に記載の燃料蒸気圧力制御装置。
14. 前記少なくとも１つの通信ポートは、リセット信号を前記ラッチに送る請求項１３に記載の燃料蒸気圧力制御装置。
15. 前記燃料蒸気圧力制御装置は、前記通信ポートを通じて前記第１条件の指示を受信するコンピュータをさらに有し、このコンピュータは、前記通信ポートを通じて前記リセット信号を送信する請求項１４に記載の燃料蒸気圧力制御装置。
16. リセット信号が前記ラッチに送信されるまで、このラッチは、前記圧力操作装置のポペットとシールの前記第１条件の指示を保持する請求項１に記載の燃料蒸気圧力制御装置。
17. 前記ラッチは、相補型金属酸化膜半導体から構成される請求項１に記載の燃料蒸気圧力制御装置。
18. 前記ラッチは、セット／リセットラッチから構成される請求項１に記載の燃料蒸気圧力制御装置。

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