JP4794955B2

JP4794955B2 - Image heating device

Info

Publication number: JP4794955B2
Application number: JP2005265519A
Authority: JP
Inventors: 圭吾梶; 宏小宮山; 大悟松浦; 誠陣在; 康弘林; 和弘長谷川; 高田　　成明; 伸明原; 育生中本; 慎一郎細井; 誠一郎亀田; 潤一茂木; 陽一筑後
Original assignee: Canon Inc
Current assignee: Canon Inc
Priority date: 2005-09-13
Filing date: 2005-09-13
Publication date: 2011-10-19
Anticipated expiration: 2025-09-13
Also published as: CN1932688A; JP2007078992A; CN100543608C

Description

本発明は記録材上の画像を加熱する画像加熱装置に関する。この画像加熱装置としては、記録材上の未定着画像を定着する定着装置、記録材上に定着された画像を加熱することにより画像の光沢度を増大させる光沢付与装置が挙げられる。 The present invention relates to an image heating apparatus for heating an image on a recording material. Examples of the image heating device include a fixing device that fixes an unfixed image on a recording material, and a gloss applying device that increases the glossiness of the image by heating the image fixed on the recording material.

従来、電子写真方式を採用した画像形成装置において、未定着トナー像を定着する定着装置としては種々の方式のものが提案されている。 2. Description of the Related Art Conventionally, various types of fixing devices for fixing an unfixed toner image have been proposed in an image forming apparatus employing an electrophotographic method.

種々の方式の定着装置の中でも、画像形成の高速化に対応すべく定着ニップの増大化を図ることができるベルト定着装置が提案されている（特許文献１、２）。 Among various types of fixing devices, there has been proposed a belt fixing device capable of increasing the fixing nip in order to cope with an increase in image forming speed (Patent Documents 1 and 2).

このベルト定着装置には、定着ローラに圧接するように加圧ベルトが設けられており、加圧ベルト内面から定着ローラに向けて加圧パッドを押し当てる構成とされている。その結果、加圧パッドからベルト懸架ローラに至る十分に長い定着ニップを形成することが可能となっている。 In this belt fixing device, a pressure belt is provided so as to be in pressure contact with the fixing roller, and a pressure pad is pressed from the inner surface of the pressure belt toward the fixing roller. As a result, it is possible to form a sufficiently long fixing nip from the pressure pad to the belt suspension roller.

このベルト定着装置では、定着ローラを駆動源によって回転駆動する一方、加圧ベルトは定着ローラとの摺動により発生する摺動摩擦力によって従動回転する構成とされている。つまり、定着ニップに記録材が存在するとき、加圧ベルトは記録材を経由して搬送力を主に受けることになり、加圧ベルトの周速は記録材の搬送速度の影響を受けることになる。
特開平８−１６６７３４号公報特開平１０−３１９７７２号公報特開平２−２２２９８０号公報 In this belt fixing device, the fixing roller is rotationally driven by a driving source, while the pressure belt is driven to rotate by a sliding frictional force generated by sliding with the fixing roller. In other words, when a recording material is present in the fixing nip, the pressure belt mainly receives the conveying force via the recording material, and the peripheral speed of the pressure belt is affected by the conveying speed of the recording material. Become.
JP-A-8-166734 Japanese Patent Laid-Open No. 10-319772 JP-A-2-222980

しかしながら、加圧ベルトを定着ローラによって従動回転させる構成では、記録材の種類、環境条件、トナー画像の種類などにより、加圧ベルトに付与される搬送力が変化し加圧ベルトの回転が不安定となってしまうことがあった。 However, in the configuration in which the pressure belt is driven and rotated by the fixing roller, the conveyance force applied to the pressure belt changes depending on the type of recording material, environmental conditions, the type of toner image, etc., and the rotation of the pressure belt is unstable. Sometimes it became.

例えば、記録材の全面に未定着トナーが多量に載っているような場合、この記録材が定着ニップに突入すると、定着ローラと記録材間の動摩擦係数が低下傾向となり加圧ベルトの搬送力が低下してしまう。その結果、記録材が定着ローラに対し遅れが生じ滑ってしまい、画像ズレなどの画像不良が発生してしまう。このとき、加圧ベルトの周速は記録材の搬送速度とほぼ同速度であると考えられる。 For example, when a large amount of unfixed toner is placed on the entire surface of the recording material, when this recording material enters the fixing nip, the coefficient of dynamic friction between the fixing roller and the recording material tends to decrease, and the conveying force of the pressure belt is reduced. It will decline. As a result, the recording material slips with a delay with respect to the fixing roller, and image defects such as image displacement occur. At this time, the peripheral speed of the pressure belt is considered to be substantially the same as the conveyance speed of the recording material.

このように、従来の加圧ベルトの駆動方式では、高品位な画質を得ることができなかった。 As described above, the conventional pressure belt driving method cannot obtain a high-quality image.

なお、このような記録材の搬送遅れを防止するために、特許文献３においては駆動機構にオーバーライド機構を採用することが記載されているが、この機構を用いたとしても対策としては不十分なものであった。 In order to prevent such a delay in the conveyance of the recording material, Patent Document 3 describes that an override mechanism is adopted as the drive mechanism. However, even if this mechanism is used, it is insufficient as a countermeasure. It was a thing.

このオーバーライド機構は、定着ニップに記録材が存在しないときは、特許文献１、２と同様に、加圧ベルトは定着ローラとの摺動摩擦力により従動回転する構成とされている。一方、記録材（トナー像）が定着ローラに対し滑りを起こし加圧ベルトが定着ローラに対し遅れてしまうときに限って、加圧ベルトが駆動の入力を受ける構成とされている。すなわち、加圧ベルトが定着ローラの周速よりも遅くなってから加圧ベルトに駆動が入力されるまでに僅かながらではあるが時間を要してしまう。 This override mechanism is configured such that when no recording material is present in the fixing nip, the pressure belt is driven to rotate by a sliding frictional force with the fixing roller, as in Patent Documents 1 and 2. On the other hand, the pressure belt receives the driving input only when the recording material (toner image) slips with respect to the fixing roller and the pressure belt is delayed with respect to the fixing roller. That is, a little time is required until the drive is input to the pressure belt after the pressure belt becomes slower than the peripheral speed of the fixing roller.

従って、トナー像を記録材に定着する途中で加圧ベルトの速度が変更されてしまうので、この速度変更によりやはり画像ズレなどの画像不良が発生してしまった。 Accordingly, the speed of the pressure belt is changed in the middle of fixing the toner image to the recording material, and this speed change also causes image defects such as image misalignment.

そこで、本発明の目的は、ベルトを用いてニップ部を形成する構成であっても、画像ズレの発生を抑制することができる画像加熱装置を提供することである。 Therefore, an object of the present invention is to provide an image heating apparatus that can suppress the occurrence of image misalignment even when the nip portion is formed using a belt.

本発明の更なる目的は添付図面を参照しつつ以下の詳細な説明を読むことにより明らかになるであろう。 Further objects of the present invention will become apparent upon reading the following detailed description with reference to the accompanying drawings.

本発明のよれば上記目的を達成することができる。 According to the present invention, the above object can be achieved.

そこで、本発明においては、記録材上の画像をニップ部にて加熱する加熱回転体と、この加熱回転体を駆動する駆動手段と、加熱回転体との間でニップ部を形成するエンドレスベルトと、ベルトを駆動する駆動ローラと、を有する画像加熱装置において、
ニップ部における加熱回転体の周速とニップ部におけるエンドレスベルトの周速とが等しくなるように、
ベルトと駆動ローラ間の摩擦係数をμ１、加熱回転体とベルト間の摩擦係数をμ２、画像加熱時における加熱回転体の周速をＶ１、画像加熱時における駆動ローラの周速をＶ２とすると、
μ１＜μ２
０．００５＜μ１＜０．３
１＜Ｖ２／Ｖ１＜１．２
の関係を有することを特徴とする。
Therefore, in the present invention, a heating rotator for heating the image on the recording material at the nip portion, a driving means for driving the heating rotator, and an endless belt for forming the nip portion between the heating rotator, An image heating apparatus having a driving roller for driving the belt,
In order that the peripheral speed of the heating rotating body in the nip portion is equal to the peripheral speed of the endless belt in the nip portion,
When the friction coefficient between the belt and the driving roller is μ1, the friction coefficient between the heating rotator and the belt is μ2, the peripheral speed of the heating rotator at the time of image heating is V1, and the peripheral speed of the driving roller at the time of image heating is V2.
μ1 <μ2
0.005 <μ1 <0.3
1 <V2 / V1 <1.2
It has the relationship of these.

本発明によれば、ベルトを用いてニップ部を形成する構成であっても、画像ズレの発生を抑制することができる。 According to the present invention, even when the nip portion is formed using a belt, the occurrence of image misalignment can be suppressed.

以下に、実施例を挙げて、本発明をより具体的に説明する。なお、これら実施例は、本発明を適用できる実施形態の一例ではあるものの、本発明はこれら実施例にのみ限定されるものではなく本発明の思想の範囲内において種々の変形が可能である。 Hereinafter, the present invention will be described more specifically with reference to examples. Although these examples are examples of embodiments to which the present invention can be applied, the present invention is not limited to these examples, and various modifications are possible within the scope of the idea of the present invention.

（実施例１）
まず図１を用いて、画像形成装置の全体構成について説明する。 Example 1
First, the overall configuration of the image forming apparatus will be described with reference to FIG.

図１に示す画像形成装置は、電子写真方式を採用した画像形成装置（いわゆるプリンタ）である。 The image forming apparatus shown in FIG. 1 is an image forming apparatus (so-called printer) that employs an electrophotographic system.

画像形成装置２０１は、大きく分けて、記録材としてのシートにトナー画像を形成する画像形成手段と、シートに形成されたトナー画像を加熱・加圧して定着する画像加熱装置としての定着装置が設けられている。 The image forming apparatus 201 is roughly divided into an image forming unit that forms a toner image on a sheet as a recording material, and a fixing device as an image heating apparatus that fixes the toner image formed on the sheet by heating and pressing. It has been.

この画像形成手段は以下に説明する機器を備えている。 This image forming means includes the devices described below.

像担持体としての感光体ドラム２０２の周りに帯電手段としての帯電器２０３が設けられており、感光体ドラム２０２の表面は帯電器２０３によって一様に帯電処理される。そして、露光手段としての露光装置２０４から画像に応じた光２０５を照射されることにより感光ドラム２０２上に静電潜像が形成される。この静電潜像は現像手段としての現像器２０６によって現像されてトナー画像が形成される。一方、シートＳは装置下部の給送カセット２０９に収納されており、給送ローラ２１０によって給送される。シートＳは搬送手段としてのレジストローラ対２１１によって感光体ドラム２０２上のトナー画像と同期して搬送される。感光ドラム上のトナー画像は転写手段としての転写ローラ２０７によってシート上に静電転写され、定着装置Ａへと搬送される。その後、感光体ドラム２０２上に残留したトナーはクリーニング手段としてのクリーニング装置２０８によって除去される。 A charger 203 as a charging unit is provided around a photosensitive drum 202 as an image carrier, and the surface of the photosensitive drum 202 is uniformly charged by the charger 203. Then, an electrostatic latent image is formed on the photosensitive drum 202 by irradiating light 205 corresponding to an image from an exposure device 204 as an exposure unit. This electrostatic latent image is developed by a developing device 206 as developing means to form a toner image. On the other hand, the sheet S is stored in a feeding cassette 209 at the lower part of the apparatus and fed by a feeding roller 210. The sheet S is conveyed in synchronization with the toner image on the photosensitive drum 202 by a registration roller pair 211 as a conveying unit. The toner image on the photosensitive drum is electrostatically transferred onto a sheet by a transfer roller 207 as a transfer unit, and is conveyed to the fixing device A. Thereafter, the toner remaining on the photosensitive drum 202 is removed by a cleaning device 208 as a cleaning unit.

そして、画像形成手段によってシートＳ上に形成されたトナー画像は、定着装置Ｘにおいて加熱、加圧されることによってシート上に定着される。その後、トナー画像が定着されたシートＳは排出ローラ対２１２によって装置上部の排出トレイ２１３へと搬送排出される。 The toner image formed on the sheet S by the image forming unit is fixed on the sheet by being heated and pressed by the fixing device X. Thereafter, the sheet S on which the toner image is fixed is conveyed and discharged by a discharge roller pair 212 to a discharge tray 213 at the top of the apparatus.

次に、画像加熱装置としての定着装置の構成について図面を用いて説明する。 Next, the configuration of a fixing device as an image heating device will be described with reference to the drawings.

図２は、画像加熱装置としての定着装置の概略構成図を示したものである。 FIG. 2 is a schematic configuration diagram of a fixing device as an image heating device.

上記定着装置Ｘは、図２に示すように、加熱回転体（定着回転体）としての定着ローラ１０が駆動手段としての駆動モータや駆動ギア列により矢印Ａ方向に回転可能に設けられている。定着ローラ１０はアルミ等の金属からなる芯金１１１とその表層にシリコーンゴム等からなる弾性層１１２を有している。定着ローラの内部には加熱源としてのハロゲンヒータ１１３が配置されており、定着ローラはこのハロゲンヒータからの熱により加熱される。定着ローラ表面には温度検出素子としてのサーミスタ１１４が接触配置されている。制御装置は、このサーミスタ１１４による検出結果に応じてハロゲンヒータへの通電量を制御することにより定着ローラ表面が所定の定着温度を維持するようにしている。 In the fixing device X, as shown in FIG. 2, a fixing roller 10 as a heating rotator (fixing rotator) is provided so as to be rotatable in the direction of arrow A by a drive motor or drive gear train as drive means. The fixing roller 10 has a metal core 111 made of metal such as aluminum and an elastic layer 112 made of silicone rubber or the like on the surface layer thereof. A halogen heater 113 as a heating source is disposed inside the fixing roller, and the fixing roller is heated by heat from the halogen heater. A thermistor 114 as a temperature detecting element is disposed in contact with the surface of the fixing roller. The control device controls the energization amount of the halogen heater according to the detection result by the thermistor 114 so that the surface of the fixing roller maintains a predetermined fixing temperature.

また、上記定着ローラの下方にはベルトユニット２が配置されている。無端状である加圧ベルト２０は、インレットローラ２１、分離ローラ２２、ステアリングローラ２３により張架されている。 A belt unit 2 is disposed below the fixing roller. The endless pressure belt 20 is stretched by an inlet roller 21, a separation roller 22, and a steering roller 23.

分離ローラ２２はＳＵＳ等の金属より構成されており、矢印ＳＦ方向に加圧ベルト２０を介して定着ローラ１０に所定の圧力で加圧されている。 The separation roller 22 is made of metal such as SUS, and is pressed against the fixing roller 10 with a predetermined pressure via the pressure belt 20 in the direction of arrow SF.

ステアリングローラ２３は、回転軸の一端側のみが矢印Ｂ方向に移動可能となっており、ステアリングローラ２３の回転軸を移動させることにより加圧ベルト２０を幅方向に揺動させている。 Only one end side of the rotation shaft of the steering roller 23 is movable in the arrow B direction, and the pressure belt 20 is swung in the width direction by moving the rotation shaft of the steering roller 23.

インレットローラ２１は加圧ベルトを加熱するためのハロゲンヒータが内蔵されている。 The inlet roller 21 has a built-in halogen heater for heating the pressure belt.

また、インレットローラ２１と分離ローラ２２の間には定着ニップを形成するための加圧パッド部２４が配置されている。加圧パッド部２４は、ＳＵＳ等の金属からなる加圧ベース２５と、シリコーンゴム等からなる加圧パッド２６を有している。また、加圧パッド２６の表面には加圧ベルトとの摺動抵抗を低減するためＰＩフィルム等からなる低摺動シート２７が被覆されている。このように構成された加圧パッド部２４は矢印ＰＦ方向に所定の圧力で加圧されている。 A pressure pad portion 24 for forming a fixing nip is disposed between the inlet roller 21 and the separation roller 22. The pressure pad portion 24 has a pressure base 25 made of a metal such as SUS and a pressure pad 26 made of silicone rubber or the like. The surface of the pressure pad 26 is covered with a low sliding sheet 27 made of a PI film or the like in order to reduce sliding resistance with the pressure belt. The pressure pad portion 24 configured in this manner is pressurized with a predetermined pressure in the direction of the arrow PF.

また、インレットローラ２１と加圧パッド部２４の間には潤滑材としてのオイルを加圧ベルトに塗布する塗布手段としてのオイル塗布ローラ２８が設けられている。オイル塗布ローラ２８にはシリコーンオイルが含浸されていて、加圧ベルト２０の内面に一定量のオイルが供給されるように構成されている。これにより加圧ベルト２０と摺動シート２７との摩擦力を低減し、耐久性を向上させている。図３は分離ローラ近傍の拡大図である。ここで、金属からなる分離ローラ２２は加圧手段により加圧ベルト２０を介して定着ローラ１０に向けて加圧されているため、定着ローラ１０の弾性層１１２ａが図示するように変形する。特に、分離ローラ２２と接触している端部１１２ｂでは弾性層１２の円弧形状が反対方向になる。 Further, an oil application roller 28 is provided between the inlet roller 21 and the pressure pad portion 24 as application means for applying oil as a lubricant to the pressure belt. The oil application roller 28 is impregnated with silicone oil, and a certain amount of oil is supplied to the inner surface of the pressure belt 20. Thereby, the frictional force between the pressure belt 20 and the sliding sheet 27 is reduced, and the durability is improved. FIG. 3 is an enlarged view of the vicinity of the separation roller. Here, since the separation roller 22 made of metal is pressurized toward the fixing roller 10 via the pressure belt 20 by the pressure unit, the elastic layer 112a of the fixing roller 10 is deformed as illustrated. In particular, at the end 112b in contact with the separation roller 22, the arc shape of the elastic layer 12 is in the opposite direction.

記録材上のトナー像は定着器ＸのニップＷで溶融、加圧されるためトナーと定着ローラ表層は張り付く傾向となる。しかし、定着ローラ１０の弾性層１１２ｂで分離ローラ２２によりその円弧形状が反対方向になっているため、定着ローラ１０に張り付いたトナーは剥離されシートＳは矢印Ｙ方向に排出される。 Since the toner image on the recording material is melted and pressed at the nip W of the fixing device X, the toner and the surface of the fixing roller tend to stick. However, since the arc shape of the elastic layer 112b of the fixing roller 10 is reversed by the separation roller 22, the toner stuck to the fixing roller 10 is peeled off and the sheet S is discharged in the direction of arrow Y.

また、加圧パッド２６の端部には金属ワイヤー２６ａが設けられている。金属ワイヤー２６ａは加圧パッド２６と一体構成となっている。この金属ワイヤー２６ａにより定着ローラ１２の弾性層１１２ｃは変形させられる。 A metal wire 26 a is provided at the end of the pressure pad 26. The metal wire 26 a is integrated with the pressure pad 26. The elastic layer 112c of the fixing roller 12 is deformed by the metal wire 26a.

このような加圧ベルト２０は定着ローラ１０と、加圧ベルト２０、加圧パッド部２４、分離ローラ２２とにより長いニップＷを形成している。これにより、従来の定着ローラと加圧ローラを用いたローラ定着装置よりはニップ幅を広くとれるため、記録シート上のトナーを短時間に良好に溶融することが可能である。従って、カラー画像形成装置のような多量のトナーを使用する画像形成装置には適した構成である。 In such a pressure belt 20, a long nip W is formed by the fixing roller 10, the pressure belt 20, the pressure pad portion 24, and the separation roller 22. As a result, the nip width can be made wider than that of a conventional roller fixing device using a fixing roller and a pressure roller, so that the toner on the recording sheet can be melted well in a short time. Therefore, this configuration is suitable for an image forming apparatus that uses a large amount of toner such as a color image forming apparatus.

図４は定着装置の駆動機構を示したものである。 FIG. 4 shows a driving mechanism of the fixing device.

この駆動機構は４つのギアと伝動ベルト１５とテンションローラから主に構成されている。 This drive mechanism is mainly composed of four gears, a transmission belt 15 and a tension roller.

定着ギア１１は定着ローラ１０に係合されており、この定着ギア１１に駆動源から駆動力が入力されることにより定着ローラが駆動する構成とされている。 The fixing gear 11 is engaged with the fixing roller 10, and the fixing roller is driven when a driving force is input to the fixing gear 11 from a driving source.

第一伝達ギア１２は定着ギア１１に対向し噛合されるため定着ローラ１０の駆動が伝達され、更に第二伝達ギア１３と共に軸１６に係合されている。 Since the first transmission gear 12 faces and meshes with the fixing gear 11, the driving of the fixing roller 10 is transmitted, and is further engaged with the shaft 16 together with the second transmission gear 13.

伝動ベルト１５は第二伝達ギア１３と分離ギア駆動１４により架け回されているが、所定の張力で張架されるよう図示しないテンションローラに圧接されている。 The transmission belt 15 is wound around by the second transmission gear 13 and the separation gear drive 14, but is pressed against a tension roller (not shown) so as to be stretched with a predetermined tension.

従って、分離駆動ギア１４に分離ローラ２２を係合させれば分離ローラ２２に回転駆動を付与することが可能となり、ギアの噛み合い歯数とローラ径の組み合わせにより分離ローラ２２を任意の周速度で回転させることが可能となる。 Therefore, if the separation roller 22 is engaged with the separation drive gear 14, the separation roller 22 can be rotationally driven, and the separation roller 22 can be driven at an arbitrary peripheral speed by a combination of the number of gear meshing teeth and the roller diameter. It can be rotated.

未定着トナー像が形成されたシートＳが定着ニップ領域にいても未定着トナーと定着ローラ１０とが滑ることなく定着が行われるようにするのが好ましい。 Even when the sheet S on which the unfixed toner image is formed is in the fixing nip region, it is preferable that the unfixed toner and the fixing roller 10 are fixed without slipping.

そのためには、上述したように、定着ローラを駆動する構成としながらも、加圧ベルトも別途駆動する構成とするのが好ましい。しかしながら、この構成とした場合、両者を全くの同一の速度で駆動することは、駆動機構の公差などにより困難である。 For this purpose, as described above, it is preferable that the pressure belt is also driven separately while the fixing roller is driven. However, with this configuration, it is difficult to drive both at the same speed due to tolerances of the drive mechanism.

そこで、本例では、定着ローラと加圧ベルトをそれぞれ駆動する方式を採用しながらも後述するような工夫を施している。 Therefore, in this example, the following measures are taken while adopting a method of driving the fixing roller and the pressure belt, respectively.

つまり、両者を駆動する方式を採用しながらも、基本的には、加圧ベルト２０を定着ローラ１０に従動させるように構成している。 In other words, the pressure belt 20 is basically driven by the fixing roller 10 while adopting a system for driving both.

そのために、本例では、分離ローラと加圧ベルト間の摩擦係数を定着ローラ外面と加圧ベルト外面間の摩擦係数よりも小さく設定してある。 Therefore, in this example, the friction coefficient between the separation roller and the pressure belt is set smaller than the friction coefficient between the fixing roller outer surface and the pressure belt outer surface.

一方、加圧ベルト２０を定着ローラ１０に従動させるため、分離ローラと加圧ベルト内面間の摩擦係数は無視できるほど小さな値に設定されている。 On the other hand, since the pressure belt 20 is driven by the fixing roller 10, the friction coefficient between the separation roller and the inner surface of the pressure belt is set to a negligible value.

そして、定着ローラに対しシートに遅れが生じるような場合に、駆動力が入力されている分離ローラによって加圧ベルト側からシートに搬送力を与えることができるように構成している。つまり、定着ローラに対し滑りが生じるような際には加圧ベルトによって搬送力を補うことができる。 When the sheet is delayed with respect to the fixing roller, a conveying force can be applied to the sheet from the pressure belt side by the separation roller to which the driving force is input. That is, when slippage occurs on the fixing roller, the conveyance force can be supplemented by the pressure belt.

すなわち、
（分離ローラ２２の周速度）＞（加圧ベルト２０内周面の周速度）
となるように周速度を設定している。 That is,
(Peripheral speed of separation roller 22)> (Peripheral speed of inner surface of pressure belt 20)
The peripheral speed is set so that

これにより、分離ローラに駆動力を入力したことにより、従来の問題点であった、シートの搬送速度が遅れてしまうときに限り、加圧ベルト２０に搬送力を付与することができる。その結果、未定着トナー像が載ったシートＳを定着・搬送させる際に、定着ローラ１０とシートＳが滑ることなく定着させることができ、画像ずれ発生を防止することができる。 Accordingly, the conveyance force can be applied to the pressure belt 20 only when the sheet conveyance speed is delayed due to the input of the driving force to the separation roller. As a result, when the sheet S on which the unfixed toner image is placed is fixed and transported, the fixing roller 10 and the sheet S can be fixed without slipping, and image misalignment can be prevented.

以上の条件を満足している場合、分離ローラの周速を加圧ベルトの内周速と等しくなるようにしたとき、加圧ベルトの外周速が定着ローラの周速よりも速くなる、とも言える関係にある。 When the above conditions are satisfied, it can be said that when the peripheral speed of the separation roller is made equal to the inner peripheral speed of the pressure belt, the outer peripheral speed of the pressure belt becomes faster than the peripheral speed of the fixing roller. There is a relationship.

以上のメカニズムを順を追って説明する。 The above mechanism will be explained step by step.

ところで上述のように、
（分離ローラ２２の周速度）＞（加圧ベルト２０内周面の周速度）
とすると、次のような事態が考えられる。 By the way, as mentioned above,
(Peripheral speed of separation roller 22)> (Peripheral speed of inner surface of pressure belt 20)
Then, the following situation can be considered.

つまり、定着ローラ１０が加圧ベルト２０を搬送する摩擦搬送力Ｆ_１が、分離ローラ２２が加圧ベルト２０を搬送する摩擦搬送力Ｆ_２よりも小さい（Ｆ_１＜Ｆ_２）場合である。この場合、加圧ベルト２０は搬送力の大きい分離ローラ２２の駆動によって搬送されることになる。 In other words, this is a case where the frictional conveyance force F _{1 at} which the fixing roller 10 conveys the pressure belt 20 is smaller than the frictional conveyance force F _{2 at} which the separation roller 22 conveys the pressure belt 20 (F ₁ <F ₂ ). In this case, the pressure belt 20 is conveyed by driving the separation roller 22 having a large conveying force.

すなわち、
（加圧ベルト２０外面の周速度）＞（定着ローラ１０の周速度）
となり、加圧ベルト２０と定着ローラ１０とが滑り、これにより定着ローラ１０とシート間も滑ることで画像ズレが発生してしまう。 That is,
(Peripheral speed of outer surface of pressure belt 20)> (Peripheral speed of fixing roller 10)
As a result, the pressure belt 20 and the fixing roller 10 slip, and thereby the gap between the fixing roller 10 and the sheet also slips to cause image misalignment.

よって、Ｆ_１＞Ｆ_２
を満足するように構成するのが好ましい。 Therefore, F ₁ > F ₂
It is preferable to satisfy the above requirement.

すなわち、
（定着ローラ１０と加圧ベルト２０外面との動摩擦係数）＞（加圧ベルト２０内面と分離ローラ２２との動摩擦係数）
を満足するように構成するのが好ましい。 That is,
(Dynamic friction coefficient between fixing roller 10 and outer surface of pressure belt 20)> (Dynamic friction coefficient between inner surface of pressure belt 20 and separation roller 22)
It is preferable to satisfy the above requirement.

図５は、シートＳを搬送する際に、摺動する部材間に発生する摩擦力や周速度について示したものである。 FIG. 5 shows the frictional force and peripheral speed generated between the sliding members when the sheet S is conveyed.

本例においては、分離ローラ２２と加圧パッド２６を加圧ベルト２０に圧接させてニップを形成している。そのため、分離ローラ２２との摺動摩擦力（分離ローラ１０駆動力）Ｆ２と、加圧パッド２６との摺動摩擦力（加圧パッド２６ブレーキ力）Ｆ_３が加圧ベルト２２内面から発生される。ここで、加圧パッド２６は固定支持されているため、次式を満たせば画像ずれの発生を防止できる。
Ｆ_１＞（Ｆ_２−Ｆ_３）
但し、図中に示すＦ_１、Ｆ_２、Ｆ_３、Ｖ_１、Ｖ_２、Ｖ_３、Ｖ_４、Ｐ_１、Ｐ_２は以下に記すパラメータを表している。
Ｆ_１：定着駆動力（＝μ_１×（Ｐ_１＋Ｐ_２））
Ｆ_２：分離ローラ１０駆動力（＝μ_２×Ｐ_２）
Ｆ_３：加圧パッド２６ブレーキ力（＝μ_３×Ｐ_１）
Ｖ_１：定着ローラ１０周速度（＝１００［ｍｍ／ｓ］）
Ｖ_２：分離ローラ２２周速度（＝１０３［ｍｍ／ｓ］）
Ｐ_１：加圧パッド加圧力（＝４７１〜５１０［Ｎ］）
Ｐ_２：分離ローラ加圧力（＝４１２〜４５１［Ｎ］）
μ_１：定着ローラ１０と加圧ベルト外面間の動摩擦係数
μ_２：加圧ベルト２０と分離ローラ２２間の動摩擦係数
μ_３：加圧ベルト２０と摺動シート２７間の動摩擦係数 In this example, the separation roller 22 and the pressure pad 26 are brought into pressure contact with the pressure belt 20 to form a nip. Therefore, a sliding friction force between the separation roller 22 (the separation roller 10 driving force) F2, sliding frictional force between the pressure pad 26 (pressure pad 26 braking force) F ₃ is generated from the pressing belt 22 the inner surface. Here, since the pressure pad 26 is fixedly supported, the occurrence of image shift can be prevented if the following equation is satisfied.
_{_{_{F 1> (F 2 -F 3}}} )
However, F ₁ , F ₂ , F ₃ , V ₁ , V ₂ , V ₃ , V ₄ , P ₁ , P ₂ shown in the figure represent the parameters described below.
F ₁ : Fixing driving force (= μ ₁ × (P ₁ + P ₂ ))
F ₂ : Separation roller 10 driving force (= μ ₂ × P ₂ )
F ₃ : Pressing pad 26 brake force (= μ ₃ × P ₁ )
V ₁ : fixing roller 10 peripheral speed (= 100 [mm / s])
V ₂ : Separation roller 22 circumferential speed (= 103 [mm / s])
P ₁ : Pressurizing pad pressure (= 471 to 510 [N])
P ₂ : Separation roller pressure (= 412 to 451 [N])
μ ₁ : Dynamic friction coefficient between the fixing roller 10 and the outer surface of the pressure belt μ ₂ : Dynamic friction coefficient between the pressure belt 20 and the separation roller 22 μ ₃ : Dynamic friction coefficient between the pressure belt 20 and the sliding sheet 27

なお、インレットローラ２１、ステアリングローラ２３は共に図示しないベアリングによって回転支持されており、加圧ベルトによって従動回転する構成とされている。そのため、この両ローラと加圧ベルト２０内面との動摩擦係数は、加圧ベルト２０内面と分離ローラ２２間の動摩擦係数や、加圧ベルト２２内面と摺動シート２７間の動摩擦係数に比べて無視できるほど小さい。そのため、インレットローラ２１、ステアリングローラ２３による負荷は無視している。 Note that both the inlet roller 21 and the steering roller 23 are rotatably supported by a bearing (not shown), and are driven to rotate by a pressure belt. Therefore, the dynamic friction coefficient between these rollers and the inner surface of the pressure belt 20 is neglected in comparison with the dynamic friction coefficient between the inner surface of the pressure belt 20 and the separation roller 22 and the dynamic friction coefficient between the inner surface of the pressure belt 22 and the sliding sheet 27. As small as possible. Therefore, loads due to the inlet roller 21 and the steering roller 23 are ignored.

このとき、
（定着ローラ１０と加圧ベルト２０外面との動摩擦係数）＞（加圧ベルト２０内面と分離ローラ２２との動摩擦係数）
であっても、
（定着ローラ１０と加圧ベルト２０外面との動摩擦係数）＜（加圧ベルト２０と摺動シート２７間の摩擦係数）
であれば、加圧ベルト２０は定着ローラ１０に従動されずに滑ってしまう可能性がある。 At this time,
(Dynamic friction coefficient between fixing roller 10 and outer surface of pressure belt 20)> (Dynamic friction coefficient between inner surface of pressure belt 20 and separation roller 22)
Even
(Dynamic friction coefficient between fixing roller 10 and pressure belt 20 outer surface) <(Friction coefficient between pressure belt 20 and sliding sheet 27)
If so, the pressure belt 20 may slip without being driven by the fixing roller 10.

そこで、定着ローラ１０と加圧ベルト２０外面との動摩擦係数μ_１を、加圧ベルト内面と分離ローラ間の動摩擦係数μ_２と加圧ベルトと摺動シート間の動摩擦係数μ_３よりも大きく設定している。その結果、これらの部材の材質によらず画像ズレの発生を防止できる。 Therefore, the dynamic friction coefficient μ ₁ between the fixing roller 10 and the outer surface of the pressure belt 20 is set larger than the dynamic friction coefficient μ ₂ between the inner surface of the pressure belt and the separation roller and the dynamic friction coefficient μ ₃ between the pressure belt and the sliding sheet. is doing. As a result, image deviation can be prevented regardless of the material of these members.

次に、動摩擦係数の測定方法及び結果を以下に説明する。 Next, the method for measuring the dynamic friction coefficient and the results will be described below.

図６に示すように、測定対象の一方の試料１（７０［ｍｍ］×５０［ｍｍ］）をプレート５０に取り付けて固定する。また、測定対象の他方の試料２である回転体５１を固定する。この回転体５１は、本例における定着ローラ１０や分離ローラ２２のことを示す。 As shown in FIG. 6, one sample 1 (70 [mm] × 50 [mm]) to be measured is attached to a plate 50 and fixed. Moreover, the rotating body 51 which is the other sample 2 to be measured is fixed. The rotating body 51 indicates the fixing roller 10 and the separation roller 22 in this example.

続いて、上記回転体５１に２．９［Ｎ］の重り荷重５２が掛ける。そしてテンションゲージ５３が接続された状態で、プレート５０の試料１上に配置される。 Subsequently, a weight load 52 of 2.9 [N] is applied to the rotating body 51. And it arrange | positions on the sample 1 of the plate 50 in the state to which the tension gauge 53 was connected.

そして、温度２３℃、湿度５０％ＲＨに保持した室内環境下で、上記回転体５１を矢印Ｘの方向に１００［ｍｍ／ｓ］で回転させ、そのときに得られるテンションゲージ５３からの出力値Ｆを読み取って測定値とする。出力値Ｆは、測定開始直後はスティックスリップなどにより出力値が不安定になるため、出力値Ｆが安定したものを測定値として複数求め、それを平均化したものである。 Then, in an indoor environment maintained at a temperature of 23 ° C. and a humidity of 50% RH, the rotating body 51 is rotated in the direction of arrow X at 100 [mm / s], and an output value from the tension gauge 53 obtained at that time is obtained. F is read and used as a measured value. Since the output value F becomes unstable due to stick-slip or the like immediately after the start of measurement, a plurality of output values F with a stable output value F are obtained as measurement values and averaged.

上記の方法で得られたテンションゲージ５３の出力値Ｆを平均化したものを次式に代入して動摩擦係数μを算出する。
Ｆ＝μ×Ｎ（μは動摩擦係数、Ｎはおもりの荷重２．９［Ｎ］である）
本発明者等の実験の結果、
μ_１＝０．２５μ_２＝０．１
μ_３＝０．１４
となった。 The dynamic friction coefficient μ is calculated by substituting the averaged output value F of the tension gauge 53 obtained by the above method into the following equation.
F = μ × N (μ is the dynamic friction coefficient, N is the weight load 2.9 [N])
As a result of experiments by the inventors,
μ ₁ = 0.25μ ₂ = 0.1
μ ₃ = 0.14
It became.

よって、
μ_１＞μ_２、μ_１＞μ_３
の関係となる。、さらに、
Ｆ_１＝μ_１×（Ｐ_１＋Ｐ_２）＝２３０［Ｎ］
Ｆ_２＝μ_２×Ｐ_２＝４３［Ｎ］
Ｆ_３＝μ_３×Ｐ_１＝６５［Ｎ］
となるから、
Ｆ_１＞（Ｆ_２−Ｆ_３）
の関係となる。 Therefore,
μ ₁ > μ ₂ , μ ₁ > μ ₃
It becomes the relationship. ,further,
F ₁ = μ ₁ × (P ₁ + P ₂ ) = 230 [N]
F ₂ = μ ₂ × P ₂ = 43 [N]
F ₃ = μ ₃ × P ₁ = 65 [N]
So,
_{_{_{F 1> (F 2 -F 3}}} )
It becomes the relationship.

このように、上述したような規定を満足しているので、画像ズレが発生しなかった。 As described above, since the above-described regulations are satisfied, no image shift occurs.

上記において、画像ずれ発生を防止するためのμ_３の条件を提示した。ここでこのときの分離ローラ２２の周速度について、分離ローラ２２の周速をいくつか変えることにより画像ズレの発生の有無を確認した。この結果を以下の表１に示す。なお、表１では、左欄は定着ローラの周速を固定値とした状態で分離ローラの周速を様々に変更した場合の周速比を示している。右欄は画像ズレが発生した場合を「×」、発生しなかった場合を「○」で示している。 In the above presented a mu ₃ conditions for preventing an image displacement occurs. Here, regarding the peripheral speed of the separation roller 22 at this time, the presence or absence of image shift was confirmed by changing several peripheral speeds of the separation roller 22. The results are shown in Table 1 below. In Table 1, the left column shows the peripheral speed ratio when the peripheral speed of the separation roller is variously changed with the peripheral speed of the fixing roller being a fixed value. The right column indicates “x” when image misalignment occurs and “◯” when no image misalignment occurs.

この表１より、Ｖ_１＜Ｖ_２とすると画像ずれが発生しないことが確認できた。これより、分離ローラ２２の周速を加圧ベルト２０の内面の周速よりも速くなるように駆動することで、速度差に関係なく画像ズレの発生を防止することができた。本例では、周速比（Ｖ２／Ｖ１）が１．０３となるように設定されている。この周速比はベルトに掛かる負荷（加圧パッドなどによる負荷）の程度に応じて設定するのが好ましい。 From Table 1, it was confirmed that no image displacement occurred when V ₁ <V ₂ . Thus, by driving the separation roller 22 so that the peripheral speed of the separation roller 22 is higher than the peripheral speed of the inner surface of the pressure belt 20, it is possible to prevent the occurrence of image shift regardless of the speed difference. In this example, the peripheral speed ratio (V2 / V1) is set to 1.03. This peripheral speed ratio is preferably set in accordance with the degree of load applied to the belt (load due to a pressure pad or the like).

しかしながら、周速比を１．２（２０［％］）よりも大きくすると、ベルトと分離ローラ間の摩擦によりベルトの耐久性が低下してしまった。このときの分離ローラ２２と加圧ベルト２０内周面との摩擦係数μ_２は０．００５であった。 However, when the peripheral speed ratio is larger than 1.2 (20 [%]), the durability of the belt is lowered due to the friction between the belt and the separation roller. At this time, the friction coefficient μ ₂ between the separation roller 22 and the inner peripheral surface of the pressure belt 20 was 0.005.

また、周速比を１．２（２０［％］）よりも大きくすると、摩擦熱の影響でオイルローラに含まれているオイルが耐久前において枯渇してしまい、定着ローラ１０と加圧ベルト２０との間にすべりが発生してしまった。このときの分離ローラ２２と加圧ベルト２０内周面との摩擦係数μ_２は０．３であった。 Also, if the peripheral speed ratio is greater than 1.2 (20 [%]), the oil contained in the oil roller is depleted before the endurance due to frictional heat, and the fixing roller 10 and the pressure belt 20 are exhausted. A slip occurred between the two. The friction coefficient μ ₂ between the separation roller 22 and the inner peripheral surface of the pressure belt 20 at this time was 0.3.

よって、下記３式を満足するように構成するのが好ましい。
１＜分離ローラ２２周速度／定着ローラ１０周速度＜１．２・・・（１）
分離ローラ２２と加圧ベルト２０内周面との摩擦係数μ_２の範囲は
０．００５＜μ_２＜０．３・・・（２）
加圧ベルト２０と摺動シート２７間の動摩擦係数μ_３は
μ_３＞０．１４・・・（３）
図７は、非通紙時の定着装置の状態を示した図であり、加圧ベルト２０と加圧パッド２６定着ローラ１０に圧接されずに、定着ローラ１０から離間されている。 Therefore, it is preferable to configure so as to satisfy the following three formulas.
1 <separating roller 22 peripheral speed / fixing roller 10 peripheral speed <1.2 (1)
The range of the friction coefficient μ ₂ between the separation roller 22 and the inner peripheral surface of the pressure belt 20 is 0.005 <μ ₂ <0.3 (2)
The coefficient of dynamic friction μ ₃ between the pressure belt 20 and the sliding sheet 27 is μ ₃ > 0.14 (3)
FIG. 7 is a diagram illustrating a state of the fixing device when the sheet is not passed. The pressure belt 20 and the pressure pad 26 are not pressed against the fixing roller 10 and are separated from the fixing roller 10.

このとき加圧ベルト２０の搬送は、加圧パッド２６との摺擦による摩擦力の影響を受けない。そのため、加圧ベルトに付与される回転力は、加圧ベルトの内周面と加圧ベルトを張架させる複数のローラ２１、２２、２３との摩擦力で決定される。 At this time, the conveyance of the pressure belt 20 is not affected by the frictional force caused by the friction with the pressure pad 26. Therefore, the rotational force applied to the pressure belt is determined by the frictional force between the inner peripheral surface of the pressure belt and the plurality of rollers 21, 22, 23 that stretch the pressure belt.

すなわち、
Ｆ_４：インレットローラ２１と加圧ベルト２０間の摩擦力
Ｆ_５：ステアリングローラ２３と加圧ベルト２０間の摩擦力
としたとき、
Ｆ_３＞（Ｆ_４＋Ｆ_５）
を満足するのが好ましい。 That is,
F ₄ : Friction force between the inlet roller 21 and the pressure belt 20 F ₅ : Friction force between the steering roller 23 and the pressure belt 20
F ₃ > (F ₄ + F ₅ )
It is preferable to satisfy

その結果、加圧ベルト２０は分離ローラ２２周速度に従動されるため、
（加圧ベルト２０内面の周速度）≒（分離ローラ２２周速度）
となる。 As a result, the pressure belt 20 is driven by the circumferential speed of the separation roller 22,
(The peripheral speed of the inner surface of the pressure belt 20) ≈ (the peripheral speed of the separation roller 22)
It becomes.

本例においては、インレットローラ２１、ステアリングローラ２３は、ベアリングによって回転支持されているため、Ｆ_４、Ｆ_５はＦ_３に比べて無視できるほど小さい。よって上記関係を満足している。 In this example, since the inlet roller 21 and the steering roller 23 are rotationally supported by bearings, F ₄ and F ₅ are negligibly small compared to F ₃ . Therefore, the above relationship is satisfied.

本例の定着装置では、以上のような関係を満たしているので、定着ローラと加圧ベルトが圧接された状態（定着可能な状態）のとき、分離ローラの周速は加圧ベルトの内周速よりも速くなっている。一方、定着ローラと加圧ベルトが離間した状態（定着不能な待機状態）のとき、分離ローラの周速は加圧ベルトの内周速とほぼ等しく、加圧ベルトの外周速は定着ローラの周速よりも速くなっている。 In the fixing device of this example, the relationship as described above is satisfied. Therefore, when the fixing roller and the pressure belt are in pressure contact with each other (fixable state), the peripheral speed of the separation roller is the inner circumference of the pressure belt. It is faster than the speed. On the other hand, when the fixing roller and the pressure belt are separated (standby state in which fixing cannot be performed), the peripheral speed of the separation roller is substantially equal to the inner peripheral speed of the pressure belt, and the outer peripheral speed of the pressure belt is the peripheral speed of the fixing roller. It is faster than the speed.

（実施例２）
本例では実施例１の定着ローラの代わりに定着ベルトにした点が変更点であるが、本例の構成は実施例１と同様に本発明を適用することが可能である。 (Example 2)
In this example, a fixing belt is used instead of the fixing roller in Example 1, but the configuration of this example can apply the present invention in the same manner as Example 1.

つまり、定着ベルトと加圧ベルトをそれぞれ駆動する構成としながらも、加圧ベルトを定着ベルトとの摺動により従動回転させる構成とされている。なお、その他の構成は実施例１と同様である。以下、具体的に説明する。 That is, while the fixing belt and the pressure belt are respectively driven, the pressure belt is driven and rotated by sliding with the fixing belt. Other configurations are the same as those in the first embodiment. This will be specifically described below.

図８は定着装置Ｘの断面図である。図８に示すように、定着装置は、第１のエンドレスベルト（加熱ベルト）としての定着ベルト（加熱回転体）３２０と、第２のエンドレスベルトとしての加圧ベルト（加圧回転体）３２１とを備えている。 FIG. 8 is a cross-sectional view of the fixing device X. As shown in FIG. 8, the fixing device includes a fixing belt (heating rotator) 320 as a first endless belt (heating belt) , and a pressure belt (pressure rotator) 321 as a second endless belt. It has.

定着ベルト３２０は内径が４０ｍｍで、厚みが７５μｍのポリイミドを基層とし、基層の外周には弾性層が３００μｍの厚みで設けられている。弾性層の材料としては、公知の弾性材料を使用することができ、例えば、シリコーンゴム、フッ素ゴム等を用いることができる。 The fixing belt 320 has a base layer of polyimide having an inner diameter of 40 mm and a thickness of 75 μm, and an elastic layer is provided on the outer periphery of the base layer with a thickness of 300 μm. As a material of the elastic layer, a known elastic material can be used, and for example, silicone rubber, fluorine rubber, or the like can be used.

本実施例では、シリコーンゴムを用い、硬度はＪＩＳ−Ａ２０度、熱伝導率は０．８Ｗ／ｍＫである。この弾性層の変形によって、定着ベルト３２０へのシートの巻きつきを防止し、ベルトからの良好な分離性能を得ることができる。更に弾性層の外周には、表面離型層としてフッ素樹脂層が３０μｍの厚みで設けられている。このフッ素樹脂層としては、例えばＰＦＡやＰＴＦＥを用いることができる。 In this embodiment, silicone rubber is used, the hardness is JIS-A 20 degrees, and the thermal conductivity is 0.8 W / mK. Due to the deformation of the elastic layer, it is possible to prevent the sheet from being wound around the fixing belt 320 and to obtain good separation performance from the belt. Further, a fluororesin layer having a thickness of 30 μm is provided on the outer periphery of the elastic layer as a surface release layer. As this fluororesin layer, for example, PFA or PTFE can be used.

加圧ベルト３２１は内径が４０ｍｍで、厚みが７５μｍのポリイミドを基層とし、表面は離型層としてフッ素樹脂であるＰＦＡチューブを３０μｍの厚みで設けられている。 The pressure belt 321 has an inner diameter of 40 mm and a polyimide layer with a thickness of 75 μm as a base layer, and the surface is provided with a PFA tube made of a fluororesin with a thickness of 30 μm as a release layer.

定着ベルト３２０は、懸架ローラとしての加熱ローラ３２２並びに第１の駆動ローラとしての定着ローラ３２３によって張架されている。 The fixing belt 320 is stretched by a heating roller 322 as a suspension roller and a fixing roller 323 as a first driving roller.

加熱ローラ３２２は、外径が２０ｍｍで、内径が１８ｍｍである厚さ１ｍｍの鉄製の中空ローラであり、内部に加熱手段としてのハロゲンヒータ３２２ａを配置している。また、加熱ローラ３２２はテンションローラとしての機能も有している。 The heating roller 322 is an iron hollow roller having an outer diameter of 20 mm and an inner diameter of 18 mm and a thickness of 1 mm. A halogen heater 322a serving as a heating unit is disposed inside the heating roller 322. The heating roller 322 also has a function as a tension roller.

定着ローラ３２３は、外径が２０ｍｍで、径が１８ｍｍである鉄合金製の芯金に、弾性層としてのシリコーンゴム層が設けられた弾性ローラである。このように弾性層を設けることで、駆動源（モータ）から駆動ギア列を介して入力された駆動力を定着ベルト３２０へ良好に伝達することができるとともに、定着ベルト３２０からのシートの分離性を確保するための定着ニップを形成できる。この定着ローラは、定着ベルトに遅れが生じないように駆動するため、高摺動層（ゴム層）を設けることにより定着ベルトとの間で滑りが生じないように構成されている。 The fixing roller 323 is an elastic roller in which a silicone rubber layer as an elastic layer is provided on an iron alloy core metal having an outer diameter of 20 mm and a diameter of 18 mm. By providing the elastic layer in this way, it is possible to satisfactorily transmit the driving force input from the driving source (motor) via the driving gear train to the fixing belt 320 and to separate the sheet from the fixing belt 320. It is possible to form a fixing nip for ensuring the above. Since this fixing roller is driven so as not to cause a delay in the fixing belt, it is configured so as not to slip between the fixing belt by providing a high sliding layer (rubber layer).

なお、定着ニップの圧がこの定着ローラ３２３により懸架されている領域において最大値となるように設定されている。 Note that the fixing nip pressure is set to a maximum value in the region suspended by the fixing roller 323.

シリコーンゴムの硬度はＪＩＳ−Ａ１５度、熱伝導率は０．８Ｗ／ｍＫである。シリコーンゴム層によって、内部への熱伝導も少なくなるためウォーミングアップタイムの短縮にも効果がある。 The hardness of the silicone rubber is JIS-A 15 degrees, and the thermal conductivity is 0.8 W / mK. The silicone rubber layer is also effective in shortening the warm-up time because heat conduction to the inside is reduced.

定着ベルト３２０を加圧ベルト３２１に向けて加圧する第１の固定部材としての定着パッド３２４が、定着ベルト３２０内面の定着ローラ３２３より記録材搬送方向の上流側に配置されている。 A fixing pad 324 as a first fixing member that presses the fixing belt 320 toward the pressure belt 321 is disposed upstream of the fixing roller 323 on the inner surface of the fixing belt 320 in the recording material conveyance direction.

なお、この定着パッド３２４は、厚さ３ｍｍ、幅１２ｍｍの弾性体としての耐熱性シリコーンゴムから構成されている。 The fixing pad 324 is made of heat-resistant silicone rubber as an elastic body having a thickness of 3 mm and a width of 12 mm.

定着パッド３２４の表面には、定着パッド３２４と摺動する定着ベルト３２０の内面との摩擦力を減らすためにガラス繊維製のクロスをフッ素樹脂でコーティングしたカバーが設けられている。 On the surface of the fixing pad 324, a cover in which a glass fiber cloth is coated with a fluororesin is provided to reduce the frictional force between the fixing pad 324 and the inner surface of the fixing belt 320 that slides.

このパッドカバーによって定着ローラ３２３の駆動トルクが抑えられるので、モータの大型化を伴うことなく安定してベルトを回転させることができる。 Since the driving torque of the fixing roller 323 is suppressed by the pad cover, the belt can be stably rotated without increasing the size of the motor.

加圧ベルト３２１は、懸架ローラとしてのテンションローラ３２５と第２の駆動ローラとしての加圧ローラ３２６によって張架されている。 The pressure belt 321 is stretched by a tension roller 325 as a suspension roller and a pressure roller 326 as a second driving roller.

テンションローラ３２５は、外径が２０ｍｍで、径が１６ｍｍである鉄合金製の芯金に、熱伝導率を小さくして加圧ベルト３２１からの熱伝導を少なくするためにシリコーンスポンジ層を設けてある。 The tension roller 325 has an iron alloy core bar having an outer diameter of 20 mm and a diameter of 16 mm, and a silicone sponge layer is provided to reduce the thermal conductivity and reduce the heat conduction from the pressure belt 321. is there.

加圧ローラ３２６は、外径が２３．５ｍｍで、内径が１９．５ｍｍである厚さ２ｍｍの鉄合金製の剛性ローラである。この加圧ローラ３２６は駆動源（モータ）から駆動ギア列を介して駆動力が入力される構成となっている。なお、本例では、この駆動源は定着ローラにも駆動を付与する構成とされている。また、加圧ローラとしては、後述するように、加圧ベルトに対して滑りが生じるように、ゴム層などが設けられていない鏡面状の金属ローラを使用している。 The pressure roller 326 is an iron alloy rigid roller having an outer diameter of 23.5 mm and an inner diameter of 19.5 mm and a thickness of 2 mm. The pressure roller 326 is configured to receive a driving force from a driving source (motor) through a driving gear train. In this example, the driving source is configured to give driving to the fixing roller. Further, as will be described later, a mirror-like metal roller not provided with a rubber layer or the like is used as the pressure roller so that the pressure belt slips.

加圧ベルト３２１を定着ベルト３２０に向けて加圧する第２の固定部材としての加圧パッド３２７が、加圧ベルト３２１内面の加圧ローラ３２６より紙搬送方向の上流側に配置されている。 A pressure pad 327 serving as a second fixing member that presses the pressure belt 321 toward the fixing belt 320 is disposed upstream of the pressure roller 326 on the inner surface of the pressure belt 321 in the paper conveyance direction.

また、加圧パッド３２７の表面には、定着パッド３２４と同様に、摺動する加圧ベルト３２１の内面との摩擦力を減らすためにガラス繊維製のクロスをフッ素樹脂でコーティングしたカバーが設けられている。 Similarly to the fixing pad 324, a cover made of glass fiber cloth coated with a fluororesin is provided on the surface of the pressure pad 327 in order to reduce the frictional force with the inner surface of the sliding pressure belt 321. ing.

そして、加圧ベルト３２１内面には潤滑剤としてのシリコーンオイルを加圧ベルト３２１内面に塗布するためのオイル塗布部材３２８が配置されている。 An oil application member 328 for applying silicone oil as a lubricant to the inner surface of the pressure belt 321 is disposed on the inner surface of the pressure belt 321.

オイル塗布部材３２８はローラ形状であり、芯金にオイルを含浸したアラミド繊維などからなるオイル保持層を設け、表層にはオイル供給するための多孔質フッ素樹脂層が被せられている。 The oil application member 328 has a roller shape and is provided with an oil retaining layer made of an aramid fiber impregnated with oil in a core metal, and a surface layer is covered with a porous fluororesin layer for supplying oil.

シリコーンオイルの加圧ベルト３２１への供給量は、オイル保持層のオイル含浸量とオイル供給層の孔径／孔密度及びオイル塗布部材３２８の加圧ベルト３２１への当接圧／周速差などを調整すれば良い。 The amount of silicone oil supplied to the pressure belt 321 includes the oil impregnation amount of the oil retaining layer, the hole diameter / hole density of the oil supply layer, the contact pressure / circumferential speed difference of the oil application member 328 to the pressure belt 321, and the like. Adjust it.

また、オイル塗布部材３２８はローラ形状以外にパッド形状などでも良く、加圧ベルト３２１内のオイルが減量しにくい構成であれば初期に所定のオイル量を加圧ベルト内に塗布することでオイル塗布部材を設ける必要は無い。 The oil application member 328 may have a pad shape in addition to the roller shape. If the oil in the pressure belt 321 is difficult to reduce, the oil application member 328 can be applied by applying a predetermined amount of oil in the pressure belt in the initial stage. There is no need to provide a member.

シリコーンオイルの粘度は、粘度が小さすぎると加圧ベルト３２１内面から漏れ出してしまう。一方、粘度が高すぎるとニップ部における加圧ベルト３２１〜加圧パッド３２７間の粘性抵抗が大きくなりすぎてしまう。そのため、２５℃における動粘度が１００〜１００００ｍｍ２／ｓ（１００ｃＳｔ〜１００００ｃＳｔ）であるオイルを使用するのが望ましい。加圧ベルト３２１へのオイル塗布量については後述する。 If the viscosity of the silicone oil is too small, it will leak from the inner surface of the pressure belt 321. On the other hand, if the viscosity is too high, the viscous resistance between the pressure belt 321 and the pressure pad 327 at the nip portion becomes too large. Therefore, it is desirable to use an oil having a kinematic viscosity at 25 ° C. of 100 to 10000 mm 2 / s (100 cSt to 10000 cSt). The amount of oil applied to the pressure belt 321 will be described later.

ここで、定着ニップを形成するために、加圧ローラ３２６は回転軸の両端側が加圧機構により定着ローラ３２３に向けて３４３Ｎ（３５ｋｇｆ）の加圧力で加圧されている。 Here, in order to form a fixing nip, both ends of the rotation shaft of the pressure roller 326 are pressed toward the fixing roller 323 by a pressure mechanism with a pressing force of 343 N (35 kgf).

また、定着パッド３２４と加圧パッド３２７間においても定着ニップを形成するために、加圧パッド３２７を保持した支持板が加圧機構により３４３Ｎ（３５ｋｇｆ）の加圧力にて加圧されている。 In addition, in order to form a fixing nip between the fixing pad 324 and the pressure pad 327, the support plate holding the pressure pad 327 is pressurized with a pressing force of 343 N (35 kgf) by the pressure mechanism.

定着ローラ３２３および加圧ローラ３２６は、駆動モータから駆動ギア列を介して駆動力を与えられ、定着動作時には所定の周速で回転する。 The fixing roller 323 and the pressure roller 326 are given a driving force from a driving motor through a driving gear train, and rotate at a predetermined peripheral speed during a fixing operation.

定着ローラ３２３と加圧ローラ３２６には周速差が付与されているが、この方法としては定着ローラ３２３と加圧ローラ３２６に各々のローラを駆動する駆動モータを設ける方法でも構わない。本例では、定着側と加圧側とで駆動源（モータ）を共通にし、各ベルトのローラに駆動力を伝える駆動ギヤ列のギヤ比を異ならせることで達成している。 Although a circumferential speed difference is given to the fixing roller 323 and the pressure roller 326, a method of providing a driving motor for driving the rollers on the fixing roller 323 and the pressure roller 326 may be used. In this example, this is achieved by using a common drive source (motor) for the fixing side and the pressure side, and varying the gear ratio of the drive gear train that transmits the drive force to the rollers of each belt.

本例では、定着ベルト３２０と加圧ベルト３２１により形成された定着ニップのシート搬送方向の長さは約１８ｍｍとされている。このようにニップ幅が広いので、画像形成の高速化を図ったとしても充分に定着を行うことが可能になる。 In this example, the length of the fixing nip formed by the fixing belt 320 and the pressure belt 321 in the sheet conveyance direction is about 18 mm. Since the nip width is wide as described above, the image can be sufficiently fixed even if the image formation speed is increased.

また、定着に関係する部材として定着側、加圧側共にエンドレスベルトを採用したことで実施例１の構成に比して更なる低熱容量化を図ることが可能となった。その結果、ウォームアップ時間（画像形成装置の電源オン時から定着可能な状態となるまでに要する時間）の短縮化に貢献している。 Further, by adopting endless belts on the fixing side and the pressure side as members related to fixing, it is possible to further reduce the heat capacity compared to the configuration of the first embodiment. As a result, it contributes to shortening the warm-up time (the time required from when the image forming apparatus is turned on until it can be fixed).

定着ベルト３２０は、少なくとも画像形成実行時には、モータによって定着ローラ３２３が回転駆動されることで回転駆動される。定着ベルト３２０の周速度は、シートにループを形成するため画像形成部側から搬送されてくるシートＳの搬送速度に比して僅かに遅い周速とされている。 The fixing belt 320 is driven to rotate by the motor driving the fixing roller 323 at least during image formation. The peripheral speed of the fixing belt 320 is slightly lower than the transport speed of the sheet S transported from the image forming unit side to form a loop on the sheet.

定着ベルト３２０が所定の定着温度に立ち上がって温調された状態において、定着ベルト３２０と加圧ベルト３２１間の定着ニップに、未定着トナー画像Ｔを有するシートＳが搬送される。 In a state where the fixing belt 320 rises to a predetermined fixing temperature and is temperature-controlled, the sheet S having the unfixed toner image T is conveyed to the fixing nip between the fixing belt 320 and the pressure belt 321.

シートＳは、未定着トナー画像を担持した面を、定着ベルト３２０側に向けて導入される。そして、シートＳの未定着トナー画像Ｔが定着ベルト３２０の外周面に密着したまま挟持搬送されていくことにより、主に定着ベルト３２０から熱が付与され、また加圧力を受けてシートＳの表面に定着される。 The sheet S is introduced with the surface carrying the unfixed toner image facing the fixing belt 320 side. Then, the unfixed toner image T of the sheet S is nipped and conveyed while being in close contact with the outer peripheral surface of the fixing belt 320, so that heat is mainly applied from the fixing belt 320, and the surface of the sheet S is subjected to pressure. To be established.

また、定着ベルト３２０内の定着ローラ３２３がゴム層を有する弾性ローラであり、加圧ベルト３２１内の加圧ローラ３２６は鉄合金製の剛性ローラである。そのため、定着ベルト３２０と加圧ベルト３２１との定着ニップ出口では定着ローラ３２３の変形が大きくなっている。その結果、定着ベルトも大きく変形し、トナー画像を担持したシートＳは定着ベルト３２０から自らのこしにより曲率分離される。 The fixing roller 323 in the fixing belt 320 is an elastic roller having a rubber layer, and the pressure roller 326 in the pressure belt 321 is a rigid roller made of iron alloy. Therefore, the deformation of the fixing roller 323 is large at the fixing nip exit between the fixing belt 320 and the pressure belt 321. As a result, the fixing belt is also greatly deformed, and the sheet S carrying the toner image is separated from the fixing belt 320 by its own curvature.

次に、定着装置の駆動機構について説明する。まず、加圧ローラの速度および加圧ベルト２１内面に塗布したオイル塗布量の関係について詳細に説明する。 Next, the driving mechanism of the fixing device will be described. First, the relationship between the speed of the pressure roller and the amount of oil applied to the inner surface of the pressure belt 21 will be described in detail.

本定着装置のニップ部を形成する各部材に対して個別に測定して得られた、各部材間に働く力を表２に示す。 Table 2 shows the force acting between each member obtained by individually measuring each member forming the nip portion of the fixing device.

定着駆動力Ｆ１は、定着ローラ３２３〜定着ベルト３２０間に働く最大静止摩擦力である。 The fixing driving force F <b> 1 is a maximum static friction force that acts between the fixing roller 323 and the fixing belt 320.

定着摺動抵抗Ｆ２は、定着ベルト３２０〜定着パッド３２４間に働く動摩擦力である。 The fixing sliding resistance F <b> 2 is a dynamic friction force acting between the fixing belt 320 and the fixing pad 324.

加圧駆動力Ｆ３は、シリコーンオイルを塗布した状態における加圧ローラ３２６〜加圧ベルト３２１間に働く動摩擦力である。 The pressure driving force F3 is a dynamic friction force that acts between the pressure roller 326 and the pressure belt 321 when silicone oil is applied.

加圧摺動抵抗Ｆ４は、シリコーンオイルを塗布した状態における加圧ベルト３２１〜加圧パッド３２７間に働く動摩擦力である。 The pressure sliding resistance F4 is a dynamic friction force acting between the pressure belt 321 to the pressure pad 327 in a state where silicone oil is applied.

ベルト間摩擦力Ｆ５は、ベルト間にシート（紙）Ｓが介在している時の通紙領域外におけるベルト間の動摩擦力である。 The inter-belt frictional force F5 is a dynamic frictional force between the belts outside the sheet passing region when the sheet (paper) S is interposed between the belts.

定着〜紙摩擦力Ｆ６は、定着ベルト３２０〜トナーを載せた紙Ｓ間に働く最大静止摩擦力である。 The fixing-paper friction force F6 is the maximum static friction force acting between the fixing belt 320 and the paper S on which the toner is placed.

加圧〜紙摩擦力Ｆ７は、加圧ベルト２１〜紙Ｓ間に働く最大静止摩擦力である。 The pressure to paper friction force F7 is the maximum static friction force acting between the pressure belt 21 and the paper S.

表２によると、加圧ベルト３２１内面に塗布するオイル量によって加圧ベルト２１に働く力が変化していることがわかる。 According to Table 2, it can be seen that the force acting on the pressure belt 21 varies depending on the amount of oil applied to the inner surface of the pressure belt 321.

ここで、加圧ローラ３２６の駆動条件を、加圧ローラへの駆動を断つ（従動）場合、定着ローラよりも遅回し、速回しした場合の各オイル量における力関係について調べてみた。 Here, the driving condition of the pressure roller 326 was examined with respect to the force relationship in each oil amount when the driving to the pressure roller was interrupted (followed), when the driving was delayed from the fixing roller and rotated at a high speed.

加圧ローラの駆動条件によって、シートSに働く力の方向が変化するため、定着ベルトまたは加圧ベルト〜シート間に働く力は変化する。 Since the direction of the force acting on the sheet S changes depending on the driving condition of the pressure roller, the force acting between the fixing belt or the pressure belt and the sheet changes.

そこで、定着ベルト３２０〜シートＳ間に働く力をＦ６’および加圧ベルト３２１〜シートＳ間に働く力をＦ７’とした。 Therefore, the force acting between the fixing belt 320 and the sheet S is F6 ', and the force acting between the pressure belt 321 and the sheet S is F7'.

加圧駆動条件が、従動の場合における定着ベルト３２０・シートＳ・加圧ベルト３２１に働く力の種類・向きは図９に示すとおりである。遅回しの場合における定着ベルト３２０・紙Ｓ・加圧ベルト３２１に働く力の種類・向きは図１０に示すとおりである。速回しの場合における定着ベルト３２０・紙Ｓ・加圧ベルト３２１に働く力の種類・向きは図１１に示すとおりである。ここでは、本装置において使用が推奨されているシートSのうち最も滑りやすい、表面（画像面）が樹脂にてコートされた紙を使用し検証を行っている。 The types and directions of forces acting on the fixing belt 320, the sheet S, and the pressure belt 321 when the pressure driving condition is driven are as shown in FIG. The types and directions of the forces acting on the fixing belt 320, the paper S, and the pressure belt 321 in the case of slow rotation are as shown in FIG. The types and directions of forces acting on the fixing belt 320, the paper S, and the pressure belt 321 in the case of high speed rotation are as shown in FIG. Here, the verification is performed using paper that is most slippery among sheets S recommended for use in the present apparatus and whose surface (image surface) is coated with resin.

定着ベルト３２０と紙Ｓが滑る条件は、Ｆ６＜Ｆ７’である。 The condition for the fixing belt 320 and the paper S to slide is F6 <F7 '.

加圧ベルト３２１と紙Ｓが滑る条件は、Ｆ７＜Ｆ６’である。 The condition for the pressure belt 321 and the paper S to slide is F7 <F6 ′.

次に、各駆動条件と加圧ベルト２１内面に塗布したオイル量における力関係の計算結果を表３にまとめた。なお、紙が滑る条件は×、滑らない条件においても最大摩擦力との差が９８Ｎ（１０ｋｇｆ）未満となる場合には△、最大摩擦力との差が９８Ｎ以上の場合は○とした。 Next, Table 3 summarizes the calculation results of the force relationship between each driving condition and the amount of oil applied to the inner surface of the pressure belt 21. Note that the paper slipping condition was rated as x, when the difference from the maximum frictional force was less than 98 N (10 kgf) even when the paper was not slipping, Δ, and when the difference from the maximum frictional force was 98 N or more, it was marked as ◯.

表３の結果から明らかなように、ベルトとシートが滑らない条件は、加圧ローラを定着ローラよりも速い周速となるように駆動し、かつ、オイル量が０．０３ｍｇ／ｃｍ２以下のときであった。 As is apparent from the results in Table 3, the condition that the belt and the sheet do not slip is that the pressure roller is driven so as to have a faster peripheral speed than the fixing roller and the oil amount is 0.03 mg / cm 2 or less. Met.

一方、実際の定着装置Ｘにおいて画像ズレの検証を行なった結果を以下に示す。定着ローラの周速を固定値とし加圧ローラ２６の周速を変えて画像ズレの発生の有無を確認した結果を表４に示す。検証は、高温高湿環境（温度３０℃、湿度８０％）で定着ローラ３２３の周速を８０ｍｍ／ｓ、定着ベルト２０の表面温度が１９０℃に設定した。オイル量は０．０１５ｍｇ／ｍｍ^２の条件である。 On the other hand, the results of verification of image misalignment in the actual fixing device X are shown below. Table 4 shows the results of confirming whether image misalignment occurred by changing the peripheral speed of the pressure roller 26 with the peripheral speed of the fixing roller being a fixed value. In the verification, the peripheral speed of the fixing roller 323 was set to 80 mm / s and the surface temperature of the fixing belt 20 was set to 190 ° C. in a high temperature and high humidity environment (temperature 30 ° C., humidity 80%). The amount of oil is 0.015 mg / mm ² .

表４の結果から、実際の定着装置においても加圧ローラの周速を定着ローラの周速よりも速くなるように駆動することで画像ズレを防止できることが確認できた。 From the results in Table 4, it was confirmed that even in an actual fixing device, image misalignment can be prevented by driving the peripheral speed of the pressure roller to be higher than the peripheral speed of the fixing roller.

加圧ローラの周速は定着ローラの周速より速ければ、周速差の大小に関わらず画像ズレを防止することができる。 If the peripheral speed of the pressure roller is higher than the peripheral speed of the fixing roller, image shift can be prevented regardless of the difference in peripheral speed.

一方で、加圧ローラの周速が速すぎると加圧ベルト〜加圧ローラ間の摺擦により耐久性低下といった問題が発生することがわかっている。このため、加圧ローラの周速は定着ローラの周速に対して１．２倍以下に設定することが望ましい。 On the other hand, it has been found that when the peripheral speed of the pressure roller is too high, a problem such as a decrease in durability occurs due to friction between the pressure belt and the pressure roller. Therefore, it is desirable to set the peripheral speed of the pressure roller to 1.2 times or less than the peripheral speed of the fixing roller.

本実施例においては、定着ベルト３２０と加圧ベルト３２１の厚さがほぼ同等で定着ローラ３２３および加圧ローラ３２６の径に対して十分小さい場合の定着ローラ周速と加圧ローラ周速の関係を示している。 In this embodiment, the relationship between the fixing roller peripheral speed and the pressure roller peripheral speed when the fixing belt 320 and the pressure belt 321 are substantially equal in thickness and sufficiently small with respect to the diameters of the fixing roller 323 and the pressure roller 326. Is shown.

しかしながら、一方のベルトの厚さが他方のベルトの厚さよりも著しく大きく無視できない場合においては、ローラの周速＝（駆動ローラ半径＋ベルト厚さ）×単位時間あたりの回転数として換算してやれば良い。 However, when the thickness of one belt is significantly larger than the thickness of the other belt and cannot be ignored, the peripheral speed of the roller = (drive roller radius + belt thickness) × the number of rotations per unit time may be converted. .

また比較実験として、加圧パッド３２７を外してシリコーンオイル無しの条件で定着動作を行ったところ、ニップ部における圧力が不足して画像ムラや光沢不足という問題が発生してしまった。 Further, as a comparative experiment, when the fixing operation was performed with the pressure pad 327 removed and no silicone oil, the pressure at the nip portion was insufficient and problems such as image unevenness and insufficient gloss occurred.

以上説明したように、本実施例においては固定部材によりベルト同士を加圧することでニップ内での圧力不足による画像ムラ・光沢不足を防止している。そして、加圧ローラの周速を定着ローラより速くすることにより、以下の効果を得ることができた。つまり、全体にベタ画像が形成されたシートや表面が滑りやすいシートが定着ニップに進入しとき、定着ベルトの外周速に対しシートの速度に遅れが生じるようなことがあってもこれを抑制することができた。また、加圧ベルトに適正量の潤滑材を塗布することで画像パターンやシートの種類、使用環境に依らず画像ズレを発生させないようにすることが可能となった。 As described above, in this embodiment, the belts are pressed by the fixing member to prevent image unevenness and glossiness due to insufficient pressure in the nip. Then, by making the peripheral speed of the pressure roller faster than that of the fixing roller, the following effects could be obtained. In other words, when a sheet with a solid image formed on it or a sheet with a slippery surface enters the fixing nip, even if the sheet speed is delayed with respect to the outer peripheral speed of the fixing belt, this is suppressed. I was able to. In addition, by applying an appropriate amount of lubricant to the pressure belt, it has become possible to prevent image displacement regardless of the image pattern, the type of sheet, and the usage environment.

本例の定着装置では、以上のような関係を満たしているので、定着ベルトと加圧ベルトが圧接された状態（定着可能な状態）のとき、加圧ローラの周速は加圧ベルトの内周速よりも速くなっている。一方、定着ベルトと加圧ベルトが離間した状態（定着不能な待機状態）のとき、加圧ローラの周速は加圧ベルトの内周速とほぼ等しく、加圧ベルトの外周速は定着ベルトの外周速（定着ローラの周速）よりも速くなっている。 In the fixing device of this example, since the relationship as described above is satisfied, when the fixing belt and the pressure belt are in pressure contact (fixable state), the peripheral speed of the pressure roller is within the pressure belt. It is faster than the circumferential speed. On the other hand, when the fixing belt and the pressure belt are separated (standby state in which fixing cannot be performed), the peripheral speed of the pressure roller is substantially equal to the inner peripheral speed of the pressure belt, and the outer peripheral speed of the pressure belt is It is faster than the outer peripheral speed (the peripheral speed of the fixing roller).

（実施例３）
本実施例の基本構成は、加圧ベルトに潤滑用オイルを塗布する実施例２の構成の代わりに、加圧ベルト内面に低摩擦処理を施した点を除き、実施例２と同様である。なお、装置全体の構成については実施例１と同様である。 (Example 3)
The basic configuration of the present embodiment is the same as that of the second embodiment except that a low friction treatment is applied to the inner surface of the pressure belt instead of the configuration of the second embodiment in which lubricating oil is applied to the pressure belt. The overall configuration of the apparatus is the same as that of the first embodiment.

図１２に示すように、加圧ベルト内面に対してシリコーンオイルを塗布する構成ではなく、加圧ベルト内面にフッ素樹脂コーティングを施した。 As shown in FIG. 12, the inner surface of the pressure belt was not coated with silicone oil, but the inner surface of the pressure belt was coated with a fluororesin.

また、加圧ベルトの内面と、加圧ローラおよび加圧パッド間の摩擦力を低減することが可能であれば、加圧ローラや加圧パッドの表面にフッ素樹脂コーティングやＤＬＣコーティングを施しても良い。 Further, if it is possible to reduce the frictional force between the inner surface of the pressure belt and the pressure roller and the pressure pad, the surface of the pressure roller and the pressure pad can be coated with fluororesin or DLC. good.

このように構成することで、実施例２と同様に画像ズレの発生を抑制することが可能である。 With this configuration, it is possible to suppress the occurrence of image misalignment as in the second embodiment.

なお、実施例２〜３では、加圧ローラが加圧ベルトに対し滑るように定着ローラよりも速い周速で駆動されている。これらの構成を全く逆の関係にして、つまり、定着ローラが定着ベルトに対し滑るように加圧ローラよりも速い周速で駆動される構成であっても同様に効果を得ることができる。 In Examples 2 to 3, the pressure roller is driven at a faster peripheral speed than the fixing roller so that the pressure roller slides on the pressure belt. The same effect can be obtained even if these configurations are completely reversed, that is, a configuration in which the fixing roller is driven at a higher peripheral speed than the pressure roller so that the fixing roller slides on the fixing belt.

以上の実施例では、画像加熱装置として定着装置を例に説明したが、記録材に既に定着された画像を再度加熱することにより画像の光沢度を増大させる光沢付与装置にも本発明を適用することが可能である。 In the above embodiments, the fixing device is described as an example of the image heating device. However, the present invention is also applied to a gloss applying device that increases the glossiness of an image by reheating an image already fixed on a recording material. It is possible.

画像形成装置の概略断面図である。1 is a schematic sectional view of an image forming apparatus. 定着装置を示す概略断面図である。FIG. 2 is a schematic cross-sectional view showing a fixing device. 定着装置の要部を示す概略断面図である。FIG. 3 is a schematic cross-sectional view illustrating a main part of the fixing device. 定着装置の駆動構成を説明する概略図である。FIG. 3 is a schematic diagram illustrating a driving configuration of a fixing device. シート搬送時における摩擦力、速度とを示す図である。It is a figure which shows the frictional force and speed at the time of sheet conveyance. 各部材間の動摩擦係数測定方法を示した図である。It is the figure which showed the dynamic friction coefficient measuring method between each member. 定着装置の待機時の位置関係を示した図である。FIG. 6 is a diagram illustrating a positional relationship of the fixing device during standby. 実施例２の定着装置の断面図である。6 is a cross-sectional view of a fixing device according to Embodiment 2. FIG. 加圧駆動が従動の場合の力の向き、種類を示す図である。It is a figure which shows the direction and kind of force when a pressurization drive is driven. 加圧駆動が遅回しの場合の力の向き、種類を示す図である。It is a figure which shows the direction and kind of force when a pressurization drive is delayed. 加圧駆動が速回しの場合の力の向き、種類を示す図である。It is a figure which shows the direction and kind of force in case a pressurization drive is fast rotation. 実施例２の定着装置の断面図である。6 is a cross-sectional view of a fixing device according to Embodiment 2. FIG.

Explanation of symbols

Ｘ定着装置
２ベルトユニット
１０、１００定着ローラ
１１、２０１定着ギア
１２第一伝達ギア
１３第二伝達ギア
１４分離駆動ギア
１５、２０６伝動ベルト、
１６、２０５軸
２０、１０１加圧ベルト
２１インレットローラ
２２、３４、１０３分離ローラ
２３ステアリングローラ
２４加圧パッド部
２５加圧ベース
２６、１０２加圧パッド
２７摺動シート
２８オイル塗布ローラ
２９、３０、１１４サーミスタ
１１１芯金
１１２弾性層
１１３ヒーター
２０１画像形成装置
２０２感光体ドラム
２０３帯電器
２０４光学装置
２０５光
２０６現像器
２０７転写ローラ
２０８クリーニング装置
２０９給送カセット
２１０給送ローラ
２１１レジストローラ対
２１２排出ローラ対
２１３排出トレイ
３２０定着ベルト
３２１加圧ベルト
３２２加熱ローラ
３２２ａハロゲンヒータ
３２３定着ローラ
３２４定着パッド
３２５テンションローラ
３２６加圧ローラ
３２７加圧パッド X fixing device 2 belt unit 10, 100 fixing roller 11, 201 fixing gear 12, first transmission gear 13, second transmission gear 14, separation drive gear 15, 206 transmission belt,
16, 205 Shafts 20, 101 Pressure belt 21 Inlet rollers 22, 34, 103 Separation roller 23 Steering roller 24 Pressure pad portion 25 Pressure base 26, 102 Pressure pad 27 Sliding sheet 28 Oil application rollers 29, 30, 114 Thermistor 111 Core Bar 112 Elastic Layer 113 Heater 201 Image Forming Device 202 Photosensitive Drum 203 Charger 204 Optical Device 205 Light 206 Developer 206 Transfer Roller 208 Cleaning Device 209 Feed Cassette 210 Feed Roller 211 Registration Roller Pair 212 Discharge Roller Pair 213 Discharge tray 320 Fixing belt 321 Pressing belt 322 Heating roller 322a Halogen heater 323 Fixing roller 324 Fixing pad 325 Tension roller 326 Pressing roller 327 Pressing pad De

Claims

A heating rotator that heats an image on a recording material at a nip portion, a driving unit that drives the heating rotator, an endless belt that forms a nip portion with the heating rotator, and a driving roller that drives the belt In an image heating apparatus having:
In order that the peripheral speed of the heating rotating body in the nip portion is equal to the peripheral speed of the endless belt in the nip portion,
When the friction coefficient between the belt and the driving roller is μ1, the friction coefficient between the heating rotator and the belt is μ2, the peripheral speed of the heating rotator at the time of image heating is V1, and the peripheral speed of the driving roller at the time of image heating is V2.
μ1 <μ2
0.005 <μ1 <0.3
1 <V2 / V1 <1.2
An image heating apparatus having the following relationship:

0.14 <μ2
The image heating apparatus according to claim 1, wherein:

When the heating rotator and the belt are separated from each other, the peripheral speed of the drive roller is substantially equal to the inner peripheral speed of the belt, and the outer peripheral speed of the belt is faster than the peripheral speed of the heating rotator. The image heating apparatus according to claim 1 or 2.

The image heating apparatus according to claim 1, further comprising an application unit that applies a lubricant to the inner surface of the belt.

5. The heating rotator includes an endless heating belt, and the driving unit includes a driving roller that is disposed to face the driving roller and drives the heating belt. The image heating apparatus as described.

6. The image heating apparatus according to claim 5, wherein [mu] 2 corresponds to a coefficient of friction between the heating belt and the belt, and V1 corresponds to a peripheral speed of a driving roller of the heating belt.