JP4778308B2 - Method for producing organic acid - Google Patents
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Description
本発明は有機酸の製造方法に関するものであり、より詳細には、電気透析装置を用いて有機酸塩から有機酸を製造する方法に関する。 The present invention relates to a method for producing an organic acid, and more particularly to a method for producing an organic acid from an organic acid salt using an electrodialyzer.
乳酸に代表される各種の有機酸は、乳酸菌などの生体触媒を用いての発酵法によって古くから合成されており、このような有機酸は、除菌（生体触媒の除去）や抽出の工程を経るため、通常、アンモニウム塩やナトリウム塩等の塩の形で回収される。従って、有機酸塩から有機酸に戻すことが必要となる。 Various organic acids typified by lactic acid have long been synthesized by fermentation using biocatalysts such as lactic acid bacteria, and such organic acids are used for sterilization (removal of biocatalyst) and extraction processes. Therefore, it is usually recovered in the form of a salt such as ammonium salt or sodium salt. Therefore, it is necessary to return the organic acid salt to the organic acid.
有機酸塩から有機酸を得る方法としては、水素イオン型のカチオン交換樹脂に有機酸塩の水溶液を接触させる方法、有機酸塩を一旦エステルに変換させた後、このエステルを分離し、加水分解により有機酸を生成させる方法などが知られていたが、これらの方法は、イオン交換樹脂の再生工程や加水分解工程などの複雑で且つコストのかかる工程が必要となる。 The method for obtaining an organic acid from an organic acid salt is a method in which an aqueous solution of an organic acid salt is brought into contact with a hydrogen ion-type cation exchange resin. However, these methods require complicated and expensive processes such as an ion exchange resin regeneration process and a hydrolysis process.
従って、最近では、特許文献１及び２で提案されているように、カチオン交換樹脂膜とアニオン交換樹脂膜とを貼り合わせたバイポーラ膜を使用し、このバイポーラ膜とカチオン交換膜とが電極間に交互に配置されて酸室と塩基室とが形成されている電気透析装置を用い、酸室に有機酸塩の水溶液を供給して電気透析を行うことにより、有機酸塩から有機酸を製造する方法が採用されるようになってきている。
Therefore, recently, as proposed in
このような電気透析による方法は、格別の工程や設備を必要とせず、極めて簡単に且つ低コストで有機酸を製造することができる。
しかしながら、特許文献１や２に開示されている方法のように、電気透析によって有機酸塩から有機酸を製造する場合には、酸室の溶液中の有機酸濃度が増大し有機酸塩濃度が低下するにつれ、有機酸塩からの有機酸の生成効率が低下していくという問題があった。即ち、電気透析装置の酸室中に有機酸塩を供給して電気透析を行うと、バイポーラ膜から酸室にＨ＋が供給され、この結果、有機酸塩から有機酸とカチオン（例えばＮａ＋等）が生成し、カチオンは、カチオン交換膜を通って塩基室に移行する。この結果、酸室中の有機酸濃度が次第に増大し、有機酸塩濃度が低下していくわけであるが、有機酸の電離度は有機酸塩に比してかなり低いため、有機酸濃度の上昇（有機酸塩濃度の低下）に伴って酸室の電導度が低下し（即ち、電気抵抗値が増大し）、この結果、有機酸塩から有機酸の生成が阻害され、有機酸塩から有機酸への転換率が制限されていたのである。
However, when an organic acid is produced from an organic acid salt by electrodialysis as in the methods disclosed in
従って、このような電気透析により有機酸を製造する場合には、かなりの濃度で有機酸塩が含まれているため、イオン交換樹脂や蒸留等による精製が必要となっていた。 Therefore, in the case of producing an organic acid by such electrodialysis, since an organic acid salt is contained in a considerable concentration, purification by ion exchange resin or distillation is necessary.
従って、本発明の目的は、バイポーラ膜を用いての電気透析により有機酸塩から有機酸を製造する方法において、有機酸塩溶液が供給される電気透析装置の酸室での有機酸濃度の増大或いは有機酸塩濃度の低下による電導度の低下が有効に抑制され、高転換率で有機酸を製造することが可能な方法を提供することにある。 Accordingly, an object of the present invention is to increase the concentration of an organic acid in an acid chamber of an electrodialyzer supplied with an organic acid salt solution in a method for producing an organic acid from an organic acid salt by electrodialysis using a bipolar membrane. Alternatively, an object of the present invention is to provide a method capable of producing an organic acid with a high conversion rate by effectively suppressing a decrease in conductivity due to a decrease in organic acid salt concentration.
本発明によれば、電極間にバイポーラ膜とカチオン交換膜とを交互に配置することにより形成された酸室と塩基室とを備えた電気透析装置を使用し、該酸室に有機酸塩溶液もしくは分散液を供給して電気透析を行うことにより酸室に有機酸を生成せしめる有機酸の製造方法において、
前記酸室に、液透過性のカチオン交換体層を形成して電気透析を行うことを特徴とする有機酸の製造方法が提供される。
According to the present invention, an electrodialyzer comprising an acid chamber and a base chamber formed by alternately arranging bipolar membranes and cation exchange membranes between electrodes is used, and an organic acid salt solution is provided in the acid chamber. Alternatively, in the method for producing an organic acid in which an organic acid is generated in an acid chamber by supplying a dispersion and performing electrodialysis,
A method of producing an organic acid is provided, wherein a liquid-permeable cation exchanger layer is formed in the acid chamber and electrodialysis is performed.
本発明においては、
（１）前記カチオン交換体層がカチオン交換体ネットにより形成されたスペーサであること、
（２）前記有機酸塩溶液もしくは分散液の溶媒乃至は分散媒として水を用いること、
が好ましい。
In the present invention,
(1) The cation exchanger layer is a spacer formed by a cation exchanger net,
(2) using water as a solvent or dispersion medium of the organic acid salt solution or dispersion;
Is preferred.
本発明においては、バイポーラ膜とカチオン交換膜とにより形成されている酸室に液透過性のカチオン交換体層が形成されていることが重要な特徴であり、このようなカチオン交換体層を備えた酸室に有機酸塩溶液を供給することにより、有機酸塩の有機酸への転換に伴う酸室での電導度の低下（電気抵抗値の増大）を有効に抑制することができ、引き続いて電気透析を継続して行うことにより、有機酸への転換率をさらに高め、高転換率で有効に有機酸を製造することができる。従って、本発明では、有機酸製造後におけるイオン交換樹脂や蒸留などによる精製処理を軽減し、場合によっては精製処理を省略することもできる。 In the present invention, it is an important feature that a liquid-permeable cation exchanger layer is formed in the acid chamber formed by the bipolar membrane and the cation exchange membrane. By supplying an organic acid salt solution to the acid chamber, it is possible to effectively suppress a decrease in electrical conductivity (increase in electric resistance) in the acid chamber due to conversion of the organic acid salt to an organic acid. By continuously performing electrodialysis, the conversion rate to organic acid can be further increased, and the organic acid can be produced effectively at a high conversion rate. Therefore, in the present invention, the purification treatment by ion exchange resin or distillation after the production of the organic acid can be reduced, and in some cases, the purification treatment can be omitted.
例えば、図５及び図６には、後述する実施例及び比較例における実験結果が示されている。即ち、図５は、乳酸ナトリウム水溶液を電気透析して乳酸を製造したとき、乳酸ナトリウムから乳酸への転換率とセル電圧との関係を示したものであり、酸室にカチオン交換体層（カチオンスペーサ）が設けられている電気透析装置を用いた場合（実施例１）と、酸室には通常のスペーサ（ノーマルスペーサ）が設けられているのみでカチオン交換体層が形成されていない電気透析装置を用いた場合（比較例１）とのそれぞれについて、転換率とセル電圧との関係が示されている（詳細な条件は実施例１及び比較例参照）。この図５によれば、転換率が増大するにしたがいセル電圧が増大していくことが判るが、本発明のようにカチオン交換体層（カチオンスペーサ）を酸室に設けた場合には（実施例１）、カチオン交換体層が設けられていない場合（比較例１）に比して、セル電圧の増大が抑制されていることが判る。 For example, FIG. 5 and FIG. 6 show experimental results in examples and comparative examples described later. That is, FIG. 5 shows the relationship between the conversion rate of sodium lactate to lactic acid and the cell voltage when electrolysis of sodium lactate aqueous solution to produce lactic acid. In the case of using an electrodialysis apparatus provided with a spacer (Example 1), an electrodialysis in which an acid chamber is provided only with a normal spacer (normal spacer) and no cation exchanger layer is formed. The relationship between the conversion rate and the cell voltage is shown for each case where the apparatus is used (Comparative Example 1) (see Example 1 and Comparative Example for detailed conditions). According to FIG. 5, it can be seen that the cell voltage increases as the conversion rate increases. However, when a cation exchanger layer (cation spacer) is provided in the acid chamber as in the present invention (implementation). It can be seen that the increase in the cell voltage is suppressed as compared with Example 1) where no cation exchanger layer is provided (Comparative Example 1).
一方、図６は、図５での各転換率におけるセル電圧上昇抑制率（ΔＶ）を示したものであり、この抑制率ΔＶは下記式（１）で算出したものである。
ΔＶ（％）＝［（Ｖ０−Ｖ１）／Ｖ０］×１００ …（１）
式中、Ｖ０は、酸室にカチオン交換体層が設けられていない電気透析装置を用いた
場合（比較例１）でのセル電圧を示し、
Ｖ１は、酸室にカチオン交換体層が設けられている電気透析装置を用いた場
合（実施例１）でのセル電圧を示す。
On the other hand, FIG. 6 shows the cell voltage increase suppression rate (ΔV) at each conversion rate in FIG. 5, and this suppression rate ΔV is calculated by the following equation (1).
ΔV (%) = [(V 0 −V 1 ) / V 0 ] × 100 (1)
In the formula, V 0 used an electrodialysis apparatus in which an acid chamber is not provided with a cation exchanger layer.
Shows the cell voltage in the case (Comparative Example 1),
V 1 is used when an electrodialysis apparatus having a cation exchanger layer provided in the acid chamber is used.
The cell voltage in the case (Example 1) is shown.
即ち、図５から理解されるように、乳酸ナトリウムから乳酸への転換率が約８０％以上になると、電離度の低い有機酸濃度が増大するために、セル電圧は急激に増大していく。しかるに、転換率が約８０％まで上昇すると、酸室にカチオン交換体層を設けたことによるセル電圧上昇抑制率（ΔＶ）は、図６から明らかなように著しく増大している。即ち、酸室にカチオン交換体層を設けていない場合には、転換率が約８０％まで増大すると、酸室の電導度が大きく低下してしまい、引き続いての電気透析が困難となってしまうが、酸室にカチオン交換体層を設けた本発明では、セル電圧の上昇を大きく抑制することができるため、引き続いて電気透析を行うことにより、さらに有機酸を生成せしめ、転換率をさらに増大していくことが可能となるのである。 That is, as understood from FIG. 5, when the conversion rate from sodium lactate to lactic acid is about 80% or more, the concentration of the organic acid having a low ionization degree increases, so that the cell voltage increases rapidly. However, when the conversion rate increases to about 80%, the cell voltage increase suppression rate (ΔV) due to the provision of the cation exchanger layer in the acid chamber is significantly increased as is apparent from FIG. That is, when the cation exchanger layer is not provided in the acid chamber, if the conversion rate is increased to about 80%, the conductivity of the acid chamber is greatly reduced, and subsequent electrodialysis becomes difficult. However, in the present invention in which a cation exchanger layer is provided in the acid chamber, the increase in cell voltage can be largely suppressed, so that subsequent electrodialysis further generates organic acid and further increases the conversion rate. It is possible to continue.
尚、本発明において、酸室にカチオン交換体層を設けることによって、電離度の低い有機酸の生成に起因する電導度の低下を有効に抑制できるのは、バイポーラ膜から生成したプロトン（Ｈ＋）により有機酸塩から有機酸が生成すると同時に、イオン交換して放出されたＮａ＋等のカチオンが溶液中を移動するのではなく、カチオン交換体層を介して移動する為、カチオンの移動が促進される為ではないかと考えられる。 In the present invention, by providing a cation exchanger layer in the acid chamber, it is possible to effectively suppress a decrease in conductivity caused by the generation of an organic acid having a low ionization degree. Protons generated from a bipolar membrane (H + ), An organic acid is generated from the organic acid salt, and at the same time, cations such as Na + released by ion exchange do not move in the solution, but move through the cation exchanger layer. It is thought to be promoted.
本発明を、以下添付図面に基づく具体例によって詳細に説明する。
図１は、本発明に用いる電気透析装置の概略構造を示す図であり、
図２は、図１の電気透析装置により行われる電気透析の原理を説明するための模式図であり、
図３は、図１の電気透析装置の要部である酸室を拡大して示す図である。
The present invention will be described below in detail by way of specific examples based on the accompanying drawings.
FIG. 1 is a diagram showing a schematic structure of an electrodialysis apparatus used in the present invention,
FIG. 2 is a schematic diagram for explaining the principle of electrodialysis performed by the electrodialysis apparatus of FIG.
FIG. 3 is an enlarged view showing an acid chamber which is a main part of the electrodialysis apparatus of FIG.
図１において、本発明で用いる電気透析装置は、陽極１を備えた陽極室３と、陰極５を備えた陰極室７との間にバイポーラ膜Ｂとカチオン交換体膜Ｃとが交互に配置され、陰極５側から陽極１側に向かって塩基室１１と酸室１２とが交互に配列された構造を有している。図１の例では、６枚のバイポーラ膜Ｂと５枚のカチオン交換膜Ｃとが交互に配置され、それぞれ５つの酸室１２と塩基室１１とが交互に配列されているが、このようにして形成される酸室１２及び塩基室１１の数ｎは、これに限定されるものではなく、通常は、数ｎは１〜１００程度の範囲である。
In FIG. 1, the electrodialysis apparatus used in the present invention has bipolar membranes B and cation exchanger membranes C alternately disposed between an
このような電気透析装置においては、陽極室３及び陰極室７に、硝酸ナトリウムや硫酸ナトリウム等の電解質の塩が溶解した電解質水溶液が極液として収容され、或いは循環供給され、後述する有機酸塩の溶液乃至分散液を酸室１２に供給し、且つ陽極１と陰極５との間に所定の電圧を印加することにより電気透析が行われ、有機酸塩から有機酸を製造する。この場合、塩基室１１内には、有機酸塩から生じるカチオンの塩基水溶液が収容され、或いは循環供給される。
In such an electrodialysis apparatus, an electrolyte aqueous solution in which an electrolyte salt such as sodium nitrate or sodium sulfate is dissolved is stored in the
かかる電気透析の原理を簡単に説明すると以下の通りである。
即ち、有機酸塩としてナトリウム塩を使用した場合を例にとると、電圧の印加により、例えばバイポーラ膜Ｂのアニオン交換膜面ではアニオン（ＯＨ−）を放出し、バイポーラ膜Ｂのカチオン交換膜面ではプロトン（Ｈ＋）を放出する。従って、図２に示されているように、イオンの移動が生じ、バイポーラ膜Ｂのカチオン交換膜面からプロトン（Ｈ＋）が陰極５側に流れ、バイポーラ膜Ｂのアニオン交換膜面からはアニオン（ＯＨ−）が陽極１側に流れ、この結果、有機酸塩（ＲＣＯＯＮａ）が供給される酸室１２では、プロトン（Ｈ＋）の供給により、有機酸塩から有機酸（ＲＣＯＯＨ）とカチオン（Ｎａ＋）が生成し、カチオン（Ｎａ＋）はカチオン交換膜Ｃを通過して塩基室１１内に流れ込み、塩基室１１に供給されたアニオン（ＯＨ−）と反応して塩基（ＮａＯＨ）が形成されることとなる。このような有機酸塩からの有機酸の生成は、下記の反応式（２）で示される。
ＲＣＯＯＮａ＋Ｈ２Ｏ → ＲＣＯＯＨ＋ＮａＯＨ …（２）
式中、Ｒは有機基を示す。
The principle of such electrodialysis will be briefly described as follows.
That is, taking a sodium salt as an organic acid salt as an example, application of a voltage releases, for example, an anion (OH − ) on the anion exchange membrane surface of the bipolar membrane B, and a cation exchange membrane surface of the bipolar membrane B. Then, proton (H + ) is released. Accordingly, as shown in FIG. 2, ion movement occurs, protons (H + ) flow from the cation exchange membrane surface of the bipolar membrane B to the
RCOONa + H 2 O → RCOOH + NaOH (2)
In the formula, R represents an organic group.
ところで、上記のようにして電気透析を行った場合、既に述べたように、有機酸の電離度が有機酸塩の電離度よりも小さいため、有機酸の生成に伴い、酸室１２中の有機酸濃度が増大していくと、酸室１２の電導度が低下していき、電気抵抗の増大によって電気透析が困難となってしまう。しかるに、本発明によれば、図３の要部拡大図に示されているように、酸室１２に、液透過性を有するカチオン交換体層２０を設けることにより、有機酸の生成に伴う電導度の低下を有効に回避し、安定して電気透析を行うことができ、高変換率（例えば９５％よりも高い変換率）で有機酸を製造することが可能となるのである。
By the way, when electrodialysis is performed as described above, as already described, the ionization degree of the organic acid is smaller than the ionization degree of the organic acid salt. As the acid concentration increases, the conductivity of the
即ち、酸室１２内に供給されている有機酸塩には、電気透析のための電圧印加により、バイポーラ膜Ｂのカチオン交換膜面からプロトン（Ｈ＋）が供給されると同時に、カチオン交換体層２０からもプロトン（Ｈ＋）が供給され、このようなプロトン（Ｈ＋）の供給により有機酸塩から有機酸が生成し、有機酸と共に生成したカチオン（Ｎａ＋）は、カチオン交換体層２０からの電気的反発力によってカチオン交換体層２０内を通過して、カチオン交換膜Ｃから塩基室１１に放出される。この結果、有機酸の生成による酸室１２の電導度の低下を有効に回避し、電気透析を安定に続行することができるのである。
That is, the organic acid salt supplied in the
上述した電気透析装置を用いての電気透析において、製造される有機酸としては、蟻酸、酢酸、乳酸、こはく酸、グルコン酸、マレイン酸、クロロ酢酸、シュウ酸、グリコール酸、酒石酸などを例示することができる。また、原料として用いる有機酸塩としては、上記の有機酸と、ナトリウム、カリウム、リチウム、アンモニウムなどとの塩を例示することができ、例えば、蟻酸ナトリウム、酢酸ナトリウム、乳酸ナトリウム、こはく酸ナトリウム、クエン酸ナトリウム、グルコン酸ナトリウム、グルコール酸ナトリウム、蟻酸アンモニウム、酢酸アンモニウム、乳酸アンモニウム、クエン酸アンモニウム、グルコン酸アンモニウム、グルコール酸アンモニウム、酒石酸カリウム、蟻酸リチウムなどが挙げられる。 Examples of the organic acid produced in the electrodialysis using the electrodialyzer described above include formic acid, acetic acid, lactic acid, succinic acid, gluconic acid, maleic acid, chloroacetic acid, oxalic acid, glycolic acid, tartaric acid and the like. be able to. Examples of the organic acid salt used as a raw material include salts of the above organic acids with sodium, potassium, lithium, ammonium, etc., for example, sodium formate, sodium acetate, sodium lactate, sodium succinate, Examples thereof include sodium citrate, sodium gluconate, sodium glycolate, ammonium formate, ammonium acetate, ammonium lactate, ammonium citrate, ammonium gluconate, ammonium glycolate, potassium tartrate, lithium formate, and the like.
また、上記の有機酸塩は、溶液或いは分散液の形で酸室１２に供給され、その溶媒もしくは分散媒としては水が好適に使用されるが、通電性を確保できる限り、水以外のものを使用することができ、例えばメタノール、エタノール、イソプロピルアルコール、アセトニトリル、ジメチルホルムアミド等の極性溶媒と水との混合溶媒なども使用することができる。さらに、有機酸塩は溶液の形で酸室１２に供給されることが最も好ましいが、酸室１２内（即ちカチオン交換体層２０内）での目詰まりを生じない限り、飽和濃度以上に有機酸塩を含み、一部の有機酸塩が分散された溶液や、粉末或いは粒状の有機酸塩が懸濁分散されたスラリーの形で酸室１２内に供給することもできる。
In addition, the organic acid salt is supplied to the
上述した図１に示す構造の電極透析装置において、電極としては、それ自体公知のものを使用することができる。例えば、陽極１としては、白金、チタン／白金、カーボン、ニッケル、ルテニウム／チタン、イリジウム／チタンなどが使用され、陰極５としては、鉄、ニッケル、白金、チタン／白金、カーボン、ステンレススチールなどが使用される。また、このような電極の構造もそれ自体公知の構造であってよく、例えばメッシュ状、格子状等、任意の構造を有していてよい。
In the electrode dialysis apparatus having the structure shown in FIG. 1 described above, a known electrode can be used as the electrode. For example, platinum, titanium / platinum, carbon, nickel, ruthenium / titanium, iridium / titanium, etc. are used as the anode 1, and iron, nickel, platinum, titanium / platinum, carbon, stainless steel, etc. are used as the
本発明において、バイポーラ膜Ｂも特に限定されず、カチオン交換膜とアニオン交換膜とが貼り合わされた構造を有する公知のバイポーラ膜を使用することができ、既に述べたように、かかるバイポーラ膜Ｂのカチオン交換膜面が陰極５側に面し、アニオン交換膜面が陽極２側に面するように配置される。
In the present invention, the bipolar membrane B is not particularly limited, and a well-known bipolar membrane having a structure in which a cation exchange membrane and an anion exchange membrane are bonded can be used. The cation exchange membrane surface faces the
このようなバイポーラ膜Ｂは、各種の公知の方法で製造される。例えば、このような製造法として、以下の方法を挙げることができる。
カチオン交換膜とアニオン交換膜とをポリエチレンイミン−エピクロルヒドリンの混合物で貼り合わせて硬化接着する方法（特公昭３２−３９６２号）、カチオン交換膜とアニオン交換膜とをイオン交換性接着剤で接着する方法（特公昭３４−３９６１号）、カチオン交換膜とアニオン交換膜とを、微粉のイオン交換樹脂、アニオン又はカチオン交換樹脂と熱可塑性物質とのペースト状混合物の塗布層を挟んで圧着する方法（特公昭３５−１４５３１号）、カチオン交換膜の表面にビニルピリジンとエポキシ化合物とからなる糊状物質を塗布し、これに放射線を照射する方法（特公昭３８−１６６３３号）、アニオン交換膜の表面にスルホン酸型高分子電解質とアリルアミン類を付着させた後、電離性放射線を照射して架橋させる方法（特公昭５１−４１１３号）、イオン交換膜の表面に反対電荷を有するイオン交換樹脂の分散系と母体重合体との混合物を沈着させる方法（特開昭５３−３７１９０号）、ポリエチレンフィルムにスチレン、ジビニルベンゼンを含浸して重合させたシート状物をステンレス製の枠に挟みつけ、一方の側をスルホン化させた後、シートを取り外して残りの部分に、クロロメチル化処理し、次いでアミノ化処理する方法（米国特許第３５６２１３９号明細書）、特定の金属イオンを、アニオン交換膜及びカチオン交換膜の表面に塗布し、両イオン交換膜を重ね合わせてプレスする方法（エレクトロケミカアクタ３１巻、１１７５〜１１７６頁、１９８６年）など。
Such a bipolar membrane B is manufactured by various known methods. For example, the following method can be mentioned as such a manufacturing method.
A method of adhering a cation exchange membrane and an anion exchange membrane with a mixture of polyethyleneimine-epichlorohydrin and curing and bonding (Japanese Patent Publication No. 32-3962), a method of adhering a cation exchange membrane and an anion exchange membrane with an ion exchange adhesive (Japanese Examined Patent Publication No. 34-3961), a method in which a cation exchange membrane and an anion exchange membrane are pressure-bonded by sandwiching a coating layer of a fine powdered ion exchange resin, or a paste-like mixture of an anion or cation exchange resin and a thermoplastic substance (special No. 35-14531), a method of applying a paste-like substance composed of vinylpyridine and an epoxy compound on the surface of a cation exchange membrane, and irradiating this with radiation (Japanese Examined Patent Publication No. 38-16633), on the surface of an anion exchange membrane A method in which a sulfonic acid polymer electrolyte and allylamines are attached and then cross-linked by irradiating with ionizing radiation. 51-4113), a method of depositing a mixture of a dispersion of an ion exchange resin having an opposite charge and a base polymer on the surface of an ion exchange membrane (Japanese Patent Laid-Open No. 53-37190), styrene, divinylbenzene on a polyethylene film A sheet-like material impregnated and polymerized is sandwiched between stainless steel frames, one side is sulfonated, the sheet is removed, the remaining part is chloromethylated, and then aminated (U.S. Pat. No. 3,562,139), a method in which specific metal ions are applied to the surfaces of an anion exchange membrane and a cation exchange membrane, and both the ion exchange membranes are stacked and pressed (Electrochemica Acter Vol. 31, 1175 to 1176) Page, 1986).
また、上記のバイポーラ膜Ｂの基材としては、接合するカチオン交換膜やアニオン交換膜の種類によっても異なるが、一般には、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ塩化ビニル、スチレン−ジビニルベンゼン共重合体等のフィルム、ネット、編物、織布、不織布などが用いられる。 The base material of the bipolar membrane B is generally a film of polyethylene, polypropylene, polyvinyl chloride, styrene-divinylbenzene copolymer, etc., although it depends on the type of cation exchange membrane or anion exchange membrane to be joined. Nets, knitted fabrics, woven fabrics, non-woven fabrics, etc. are used.
バイポーラ膜Ｂを構成するカチオン交換膜のカチオン交換基は、特に限定されず、例えば、スルホン酸基、カルボン酸基等の公知のカチオン交換基であってよい。特に本発明におけるバイポーラ膜Ｂの用途上の観点からは、酸性下にあっても交換基が解離しているスルホン酸基が好ましい。また、バイポーラ膜Ｂを構成するアニオン交換膜のアニオン交換基も、特に限定されず、例えば、アンモニウム塩基、ピリジニウム塩基、１級アミノ基、２級アミノ基、３級アミノ基等の公知のアニオン交換基であってよい。特に塩基性下においても交換基が解離しているアンモニウム塩基が好適である。 The cation exchange group of the cation exchange membrane constituting the bipolar membrane B is not particularly limited, and may be a known cation exchange group such as a sulfonic acid group or a carboxylic acid group. In particular, from the viewpoint of application of the bipolar membrane B in the present invention, a sulfonic acid group in which an exchange group is dissociated even under an acidic condition is preferable. Also, the anion exchange group of the anion exchange membrane constituting the bipolar membrane B is not particularly limited. For example, known anion exchange such as ammonium base, pyridinium base, primary amino group, secondary amino group, tertiary amino group, etc. It may be a group. Particularly preferred is an ammonium base in which the exchange group is dissociated even under basic conditions.
本発明において、電気透析装置に使用されるカチオン交換膜Ｃも特に制限されず、公知のカチオン交換膜を用いることができる。例えば、スルホン酸基、カルボン酸基、これらのカチオン交換基が複数混在したものなどを使用することができる。また、かかるカチオン交換膜Ｃは、重合型、縮合型、均一型、不均一型の何れでもよく、さらに、補強芯材の有無も何れでもよく、炭化水素系のもの、フッ素系のもの、その材料、製造方法に由来するカチオン交換膜の種類や型式など、如何なるものであってもよいが、本発明においては、特に、生成する塩基に接するため、耐塩基性に優れたカチオン交換膜であることが好適である。 In the present invention, the cation exchange membrane C used in the electrodialyzer is not particularly limited, and a known cation exchange membrane can be used. For example, a sulfonic acid group, a carboxylic acid group, or a mixture of a plurality of these cation exchange groups can be used. Further, the cation exchange membrane C may be any of a polymerization type, a condensation type, a uniform type and a non-uniform type, and may be any of the presence or absence of a reinforcing core material. The type and type of cation exchange membrane derived from the material and the production method may be anything. In the present invention, the cation exchange membrane is particularly excellent in base resistance because it is in contact with the generated base. Is preferred.
本発明において、酸室１２に設けられるカチオン交換体層２０は、適度な液透過性が確保される限り、カチオン交換体により形成される粒状物、不織布、ネットなどの形態を有していることができるが、一般的には、不織布、ネットの形態であることが好ましい。
In the present invention, the
不織布としては、繊維状のカチオン交換体からなるものが知られており、例えば、ポリオレフィンまたはフッ化ポリオレフィンを用い、延伸開孔法により多孔質繊維からなる不織布を形成し、その空孔内にスチレン／ジビニルベンゼン系イオン交換性重合体を充填して得られるもの（特開２００２−９５９７８号）や、ポリオレフィンまたはフッ化ポリオレフィン製繊維からなる不織布に、放射線でグラフト重合を施した後にカチオン交換基を導入して得られるもの（特開平４−２９３５８１号）などを使用することができる。但し、このような繊維状のカチオン交換体からなる不織布をカチオン交換体層２０として用いたときには、酸室１２に供給される液が狭い繊維間隙を通過するばかりか、不織布の幅あるいは長さ方向の長い距離を通過するため、圧力損失が大きくなるという問題を生じることがある。このため、本発明では、以下に述べるカチオン交換ネットをカチオン交換体層２０として用いることが最も好適である。
Nonwoven fabrics that are made of fibrous cation exchangers are known. For example, polyolefin or fluorinated polyolefin is used to form a nonwoven fabric made of porous fibers by the stretch opening method, and styrene is formed in the pores. / A cation exchange group is obtained after graft polymerization with radiation on a non-woven fabric made of a polyolefin or fluorinated polyolefin fiber obtained by filling a divinylbenzene ion exchange polymer (Japanese Patent Laid-Open No. 2002-95978). What is obtained by introduction (JP-A-4-293811) or the like can be used. However, when a nonwoven fabric made of such a fibrous cation exchanger is used as the
カチオン交換ネットとしては、粉砕したイオン交換樹脂を親水性ポリマーの水溶液と混合し、この溶液を市販のネットのポリマー材料に塗布し、乾燥して親水性ポリマーを架橋させることにより得られるもの（米国特許第６０９０２５８号）、
放射線グラフト重合によってカチオン交換基を導入したもの（国際公開第２００３／５５６０４号パンフレット、大韓民国特許２００３−１８６３５、大韓民国特許２００３−７０３９８等）、ポリオレフィン、ポリビニルアルコールなどの合成樹脂を紐状に成形し、これを直角に交差するよう巻き付けたネット状物に、導電性炭素微粒子を塗布したもの（特開２００４−９７８９７）などが知られているが、高価な装置を必要とせず、安価に且つ容易に製造できるという点で、スチレン基を含む熱可塑性樹脂からなるネット（カチオン交換前駆体ネット）を使用し、このネット中のスチレン基をカチオン交換基に転換させて得られるカチオン交換ネットが、カチオン交換体層２０として最も好適である。
The cation exchange net is obtained by mixing a pulverized ion exchange resin with an aqueous solution of a hydrophilic polymer, applying the solution to a polymer material of a commercially available net, and drying to crosslink the hydrophilic polymer (US Patent No. 6090258),
A resin in which a cation exchange group is introduced by radiation graft polymerization (International Publication No. 2003/55604 pamphlet, Korean Patent 2003-18635, Korean Patent 2003-70398, etc.), a synthetic resin such as polyolefin and polyvinyl alcohol is formed into a string shape, A net-like material wound so as to intersect at right angles is coated with conductive carbon fine particles (Japanese Patent Application Laid-Open No. 2004-97897). However, an expensive apparatus is not required, and it is inexpensive and easy. A cation exchange net obtained by converting a styrene group in this net to a cation exchange group using a net made of a thermoplastic resin containing a styrene group (cation exchange precursor net) is a cation exchange. The
本発明において、上記のようなカチオン交換ネットの製造に使用される原料の熱可塑性樹脂としては、官能基として、スチレン基を含有していることが必要である。即ち、スチレン基は、カチオン交換能を有するスルホン酸基と反応性を有するものであり、スルホン酸基の導入に必要な官能基だからである。また、スチレン基は、熱可塑性樹脂中に、０．１〜１０ｍｍｏｌ／ｇの濃度で熱可塑性樹脂中に含まれているのがよい。スチレン濃度が０．１ｍｍｏｌ／ｇ以下であると、十分なカチオン交換容量が得られず、１０ｍｍｏｌ／ｇ以上だと、ネット状に成型するのが極めて困難になる。 In the present invention, the raw material thermoplastic resin used in the production of the cation exchange net as described above needs to contain a styrene group as a functional group. That is, the styrene group is reactive with a sulfonic acid group having a cation exchange ability and is a functional group necessary for introduction of the sulfonic acid group. The styrene group is preferably contained in the thermoplastic resin at a concentration of 0.1 to 10 mmol / g in the thermoplastic resin. If the styrene concentration is 0.1 mmol / g or less, a sufficient cation exchange capacity cannot be obtained, and if it is 10 mmol / g or more, it becomes extremely difficult to form a net.
従って、熱可塑性樹脂は、スチレン基濃度が上記範囲内であれば特に制限されずに使用されるが、一般にはネット状に成型し易さを考慮して、メルトフローレート（ＭＦＲ，２３０℃）が０．５乃至６０ｇ／１０分の範囲にあるものが好適である。このような物性を有する熱可塑性樹脂としては、特に、スチレン単位を前述した量で含有するスチレン系共重合体、例えば、スチレン−エチレン共重合体、スチレン−エチレン−ブチレン共重合体及びその水添物などを例示することができ、特にスチレン−エチレン−ブチレン共重合体及びその水添物が好適に使用される。このような熱可塑性樹脂の共重合比や分子量は、スチレン基濃度やＭＦＲなどの物性が上記範囲内となるようなものである。 Accordingly, the thermoplastic resin is not particularly limited as long as the styrene group concentration is within the above range, but in general, considering the ease of molding into a net shape, the melt flow rate (MFR, 230 ° C.) Is preferably in the range of 0.5 to 60 g / 10 min. As the thermoplastic resin having such physical properties, in particular, a styrene copolymer containing the styrene unit in the amount described above, for example, a styrene-ethylene copolymer, a styrene-ethylene-butylene copolymer, and a hydrogenated product thereof. In particular, styrene-ethylene-butylene copolymers and hydrogenated products thereof are preferably used. The copolymerization ratio and molecular weight of such a thermoplastic resin are such that physical properties such as styrene group concentration and MFR are within the above ranges.
尚、熱可塑性樹脂は、スチレン基濃度が上記範囲内である限りにおいて、他の熱可塑性樹脂とのブレンド物の形で用いることもできるし、成形性向上や補強のため、各種の無機フィラーや液晶ポリエステル等の高融点ポリマーがブレンドされていてもよい。 The thermoplastic resin can be used in the form of a blend with other thermoplastic resins as long as the styrene group concentration is within the above range, and various inorganic fillers and A high melting point polymer such as liquid crystal polyester may be blended.
上記の熱可塑性樹脂を用いてのネット（イオン交換前駆体ネット）の作製は、熱可塑性樹脂の糸（ストランド）の編成り、織成りなど、特に限定されないが、熱可塑性樹脂の一体押出成形により行うことが好ましい。このような一体押出成形は、例えば特公昭３４−４１８５号公報や特開昭５３−４９１７０号公報などに記載された公知の方法で行うことができる。例えば相対的に回転し得る外型と外型の内部に設けられたコア型とからなる構造のダイスを押出機先端に設け、樹脂を溶融押出しする。かかるダイスの内面には、樹脂流路となる溝が適当な間隔で複数形成されており、一方、コア型の外面にも、樹脂流路となる溝が適当な間隔で複数形成されており、このような外型とコア型とを相対的に回転させながら（通常は、互いに逆方向に回転させる）、樹脂を溶融押出しすることにより、円筒状のイオン交換前駆体ネットを得ることができる。即ち、外型の溝とコア型の溝とが合致したときに押出される部分が、ネットの橋絡部となる。このような方法によれば、外型やコア型の回転速度を調整することにより、容易にネットの開口部の大きさなどを調整することができる。 The production of the net (ion exchange precursor net) using the above thermoplastic resin is not particularly limited, such as knitting or weaving of a thermoplastic resin thread (strand), but by integral extrusion molding of the thermoplastic resin. Preferably it is done. Such integral extrusion can be performed by a known method described in, for example, Japanese Patent Publication No. 34-4185 and Japanese Patent Laid-Open No. 53-49170. For example, a die having a structure composed of a relatively rotatable outer mold and a core mold provided inside the outer mold is provided at the tip of the extruder, and the resin is melt extruded. On the inner surface of such a die, a plurality of grooves to be resin flow paths are formed at appropriate intervals, while on the outer surface of the core mold, a plurality of grooves to be resin flow paths are formed at appropriate intervals, A cylindrical ion exchange precursor net can be obtained by melt-extruding the resin while relatively rotating the outer mold and the core mold (usually rotating in opposite directions to each other). That is, the portion that is extruded when the outer-type groove and the core-type groove coincide with each other serves as a net bridging portion. According to such a method, the size of the opening of the net can be easily adjusted by adjusting the rotational speed of the outer mold and the core mold.
上記のようにして円筒状に押出されたイオン交換前駆体ネットは、冷却固化して形状を安定化させた後に、引き取り、所定の大きさに切断される。冷却固化は、例えば押出し直後に水中に導入することにより行われるが、この際、円柱状のマンドレル（サイジング）を水中に配置しておき、このマンドレルを包み込むように押出しを行うことにより、マンドレルの外径に応じて、円筒状イオン交換前駆体ネットの内径を調整することができ、前述した酸室１２の大きさに応じた形状のネットを作製することができる。
The ion exchange precursor net extruded into a cylindrical shape as described above is cooled and solidified to stabilize the shape, and then taken up and cut into a predetermined size. Cooling and solidification is performed, for example, by introducing it into water immediately after extrusion. At this time, a cylindrical mandrel (sizing) is placed in water, and extrusion is performed so as to wrap the mandrel. The inner diameter of the cylindrical ion exchange precursor net can be adjusted according to the outer diameter, and a net having a shape corresponding to the size of the
上記のようにして得られたシート状のイオン交換前駆体ネットにスルホン酸基を導入し、カチオン交換体層２０として使用するカチオン交換ネットを得ることができる。即ち、官能基としてスチレン基を有する熱可塑性樹脂により構成されているイオン交換前駆体ネットにスルホン化物を反応させ、該ネットの表面にスルホン酸基を固定する。このようなスルホン化物は特に制限されないが、一般的には、濃硫酸、クロルスルホン酸等を挙げることができる。これらのスルホン化剤は、単独で使用することもできるし、２種類以上のものを混合して使用することもできる。
A cation exchange net used as the
上記スルホン化剤を用いてのスルホン化は、熱可塑性樹脂が有する官能基の種類等によっても異なるが、一般には１０℃以上１３０℃未満で行うことが好ましい。１３０℃よりも高温にすると、ネットが溶融し、変形してしまうおそれがある。かかる反応は、通常、０．１乃至１０時間程度行われる。かかる反応により、イオン交換前駆体ネットの表面にスルホン酸基が導入され、カチオン交換ネットが得られる。 Sulfonation using the sulfonating agent varies depending on the type of functional group possessed by the thermoplastic resin, but is generally preferably carried out at 10 ° C. or more and less than 130 ° C. If the temperature is higher than 130 ° C., the net may be melted and deformed. This reaction is usually performed for about 0.1 to 10 hours. By this reaction, a sulfonic acid group is introduced on the surface of the ion exchange precursor net, and a cation exchange net is obtained.
本発明において、上述したカチオン交換体層２０は、図１３に示されているように、バイポーラ膜Ｂのカチオン交換体膜面とカチオン交換体膜Ｃとの接触するように設け、スペーサとして用いることが好適である。即ち、スペーサとして用いることにより、有機酸濃度の増大に伴う電導度の低下を有効に抑制するとともに、バイポーラ膜Ｂとカチオン交換膜Ｃとの接触を防ぐとともに、酸室１２と塩基室１１との区画、膜の機械的支持などの点で有利である。
In the present invention, the
また、カチオン交換体層２０は、特にカチオン交換ネットのスペーサとして使用する場合、圧力損失を回避し、通液性を確保するために、単位面積当りでの開口面積率が３０乃至７０％程度に設定され、その厚みは０．３乃至２．０ｍｍ程度に設定されていることが好適である。
The
上記のような電気透析装置を用いての電気透析において、有機酸塩溶液乃至分散液（以下、原料液と略すことがある）は、分枝管を用いて各酸室１２に供給されるが、酸室１２に所定量の原料液を供給した状態で、所謂バッチ式で行うこともできるが、一般的には、各酸室１２に原料液を循環させながら電気透析を行うのがよい。また、原料液は、必要によりろ過器を介して酸室１２に供給するのがよい。これにより、固形分の過剰供給などによる酸室１２内での目詰まりを防止することができる。
In electrodialysis using the electrodialysis apparatus as described above, an organic acid salt solution or dispersion (hereinafter sometimes abbreviated as a raw material liquid) is supplied to each
また、電気透析に際しては、必要により、陽極室３及び陰極室７中の極液や塩基室１１内への塩基水溶液は循環供給される。また、塩基室１１内には、通常のスペーサを設けておくこともできる。
In electrodialysis, if necessary, the polar solution in the
電気透析時における各液の温度は、通常、５〜８０℃、特に２０〜６０℃の範囲であり、電流密度は、特に制限されないが、一般には１〜３００ｍＡ／ｃｍ２、特に１０〜２００ｍＡ／ｃｍ２程度である。 The temperature of each solution during electrodialysis is usually in the range of 5 to 80 ° C., particularly 20 to 60 ° C., and the current density is not particularly limited, but is generally 1 to 300 mA / cm 2 , particularly 10 to 200 mA / it is cm 2.
上述した電気透析によって有機酸塩から有機酸を製造する本発明においては、酸室１２に有機酸の生成に伴う電導度の低下を回避し、特に有機酸への転換率が８０％以上に増大したときに、電導度を抑制する効果が極めて大きい。従って、有機酸への転換率が９５％よりも高くなるまで、特に９８％以上まで電気透析を行うことが可能である。
In the present invention for producing an organic acid from an organic acid salt by electrodialysis as described above, the
また、電気透析終了後、酸室１２内の液を蒸留やイオン交換樹脂を用いてのイオン交換などにより精製を行って目的とする有機酸を高純度で得ることができるが、本発明では、特に高変換率で有機酸を得ることができるため、上記のような精製に際しての負荷を軽減することができ、場合によっては精製を省略することもできる。
Further, after completion of electrodialysis, the liquid in the
さらに、本発明では、有機酸の生成に伴う電導度の低下を抑制することができるため、有機酸塩の希薄溶液を用いての電気透析によっても有効に有機酸を製造することができ、これも本発明の大きな利点である。 Furthermore, in the present invention, since it is possible to suppress a decrease in electrical conductivity accompanying the production of organic acid, it is possible to effectively produce an organic acid by electrodialysis using a dilute solution of an organic acid salt. Is also a great advantage of the present invention.
以下、実施例によって本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。 EXAMPLES Hereinafter, although an Example demonstrates this invention further in detail, this invention is not limited to these Examples.
（電気透析装置）
電気透析装置として、図１に示すように、６枚のバイポーラ膜Ｂと５枚のカチオン交換膜Ｃとが交互に配置され、それぞれ５つの酸室１２と塩基室１１とが交互に配列された構造のものを用いた。尚、その仕様は、以下の通りである。
バイポーラ膜Ｂ：株式会社アストム製、ネオセプタＢＰ−１
有効膜面積；５５ｃｍ２／枚
総有効膜面積；２７５ｃｍ２
カチオン交換膜Ｃ：株式会社アストム製、ネオセプタＣＭＢ
有効膜面積；５５ｃｍ２／枚
総有効膜面積；３３０ｃｍ２
塩基室用スペーサ：
イオン交換基を有していない通常のスペーサ
(Electrodialysis machine)
As an electrodialysis apparatus, as shown in FIG. 1, six bipolar membranes B and five cation exchange membranes C are alternately arranged, and five
Bipolar membrane B: manufactured by Astom Co., Ltd., Neoceptor BP-1
Effective membrane area: 55 cm 2 / sheet Total effective membrane area: 275 cm 2
Cation exchange membrane C: Astom Co., Ltd. Neoceptor CMB
Effective membrane area: 55 cm 2 / sheet Total effective membrane area: 330 cm 2
Base chamber spacer:
Conventional spacer without ion exchange groups
（カチオンスペーサ）
また、実施例において、酸室１２に充填されるカチオン交換体層２０として使用されるカチオンスペーサは、以下のようにして作製した。
(Cationic spacer)
Moreover, in the Example, the cation spacer used as the
熱可塑性樹脂として、末端カルボン酸型の水添スチレン−エチレン系エラストマー（スチレン含量２．５ｍｍｏｌ／ｇ）を用意した。 As the thermoplastic resin, a terminal carboxylic acid type hydrogenated styrene-ethylene elastomer (styrene content 2.5 mmol / g) was prepared.
互いに逆方向に回転する外型とコア型とからなる円筒ダイが先端に装着された６５ｍｍ押出機を使用し、上記の熱可塑性樹脂を該押出機内に投入し、２２０℃で加熱溶融させながら、上記円筒ダイを介しての押出しを行い、下向きに連続したイオン交換前駆体ネットの円筒状物を押出した。押出された前駆体ネット円筒状物は水槽中のマンドレル（サイジング）に導かれ、冷却固化した後、押出方向に切り開き、イオン交換前駆体ネットの連続シート状物を得た。 Using a 65 mm extruder equipped with a cylindrical die consisting of an outer mold and a core mold rotating in opposite directions at the tip, and charging the thermoplastic resin into the extruder, while heating and melting at 220 ° C., Extrusion was performed through the cylindrical die, and a cylindrical product of a continuous ion exchange precursor net was extruded downward. The extruded precursor net cylindrical product was guided to a mandrel (sizing) in a water tank, cooled and solidified, and then cut in the extrusion direction to obtain a continuous sheet of ion exchange precursor net.
このシート状物を、９８％硫酸／９０％クロルスルホン酸＝質量比５０／５０に４０℃、１時間浸漬して反応させ、さらに０．５規定水酸化ナトリウム水溶液中に一晩浸漬して中和して、カチオン交換ネットからなるカチオンスペーサを得た。このカチオンスペーサの単位面積（１ｍ２）当りの開口面積率は５０〜５６％であり、厚みは０．６３〜０．８０ｍｍである。 This sheet was reacted by being immersed in 98% sulfuric acid / 90% chlorosulfonic acid = mass ratio 50/50 at 40 ° C. for 1 hour, and further immersed in a 0.5 N aqueous sodium hydroxide solution overnight. The cation spacer consisting of a cation exchange net was obtained by summing up. The opening area ratio per unit area (1 m 2 ) of the cation spacer is 50 to 56%, and the thickness is 0.63 to 0.80 mm.
また、得られたカチオンスペーサについて、以下の方法で、カチオン交換容量及び含水率を測定した。
得られたカチオンスペーサを０．５規定塩酸水溶液に２時間以上浸漬した。その後、１時間、イオン交換水に浸漬した。さらに、０．５規定塩化ナトリウム水溶液に１時間以上浸漬した。その浸漬液を０．１規定水酸化ナトリウム水溶液で中和滴定を行い、溶離した水素イオンを定量した（Ｑｍｅｑ）。
塩化ナトリウム水溶液から取り出されたカチオンスペーサは、海水に浸漬後、イオン交換水でよく洗浄し、液体をよく落とした後、カチオン交換ネットの湿潤重量（W）を測定した。その後、真空乾燥機で６０℃、一晩乾燥させ、乾燥重量（D）を測定した。以上の結果から下記式より、カチオン交換容量及び含水率を算出した。その結果、カチオン交換容量は１．２２ｍｅｑ／ｇ、含水率は１０％であった。
カチオン交換容量（ｍｅｑ／ｇ）＝Ｑ／Ｄ
含水率（％）＝（Ｗ−Ｄ）／Ｄ
Moreover, about the obtained cation spacer, the cation exchange capacity | capacitance and the moisture content were measured with the following method.
The obtained cationic spacer was immersed in a 0.5 N aqueous hydrochloric acid solution for 2 hours or more. Then, it was immersed in ion exchange water for 1 hour. Further, it was immersed in a 0.5 N aqueous sodium chloride solution for 1 hour or longer. The immersion liquid was subjected to neutralization titration with a 0.1 N sodium hydroxide aqueous solution, and the eluted hydrogen ions were quantified (Qmeq).
The cation spacer taken out from the sodium chloride aqueous solution was immersed in seawater, thoroughly washed with ion exchange water, and after the liquid was thoroughly dropped, the wet weight (W) of the cation exchange net was measured. Then, it dried at 60 degreeC overnight with the vacuum dryer, and measured the dry weight (D). From the above results, the cation exchange capacity and water content were calculated from the following formula. As a result, the cation exchange capacity was 1.22 meq / g, and the water content was 10%.
Cation exchange capacity (meq / g) = Q / D
Moisture content (%) = (WD) / D
＜実施例１＞
上記で得られたカチオンスペーサを、電気透析装置の酸室１２のそれぞれに充填した。
また、酸室１１には１ｍｏｌ／ｄｍ３の乳酸ナトリウム水溶液、塩基室並びに電極室（陽極室３及び陰極室７）には１ｍｏｌ／ｄｍ３の水酸化ナトリウム水溶液を、それぞれ、５００ｃｍ３供給し、ポンプで循環させた。ポンプ流量は、平均６００ｃｍ３／分とし、各液の温度は２５℃とした。
<Example 1>
The cation spacer obtained above was filled in each of the
Further, sodium lactate aqueous solution of 1 mol / dm 3 in the
上記の状態で、電気透析を行った。運転条件は、定電流運転（３Ａ／セル）、通電時間７０分とした。 In the above state, electrodialysis was performed. The operating conditions were constant current operation (3 A / cell) and energization time of 70 minutes.
運転時間当たりのセル電圧を図４に示した。また、乳酸ナトリウムからの乳酸への変換率を下記の方法により算出し、図４を利用し、セル電圧毎の変換率を求め、図５に示した。酸変換率８０％の時のセル電圧は１．２５Ｖ／セルであった。 The cell voltage per operating time is shown in FIG. Further, the conversion rate from sodium lactate to lactic acid was calculated by the following method, and the conversion rate for each cell voltage was obtained using FIG. 4 and shown in FIG. The cell voltage at an acid conversion rate of 80% was 1.25 V / cell.
＜実施例２〜４＞
カチオン交換容量の異なるカチオン交換スペーサを用いる点を除いては、実施例１と同様にカチオン交換スペーサを電気透析装置に充填し、電気透析を行った。酸変換率８０％の時のセル電圧を表１に示した。
<Examples 2 to 4>
Except that cation exchange spacers having different cation exchange capacities were used, the electrodialysis apparatus was filled with the cation exchange spacers in the same manner as in Example 1, and electrodialysis was performed. Table 1 shows the cell voltage at an acid conversion rate of 80%.
＜比較例１＞
酸室１２内に、カチオンスペーサの代わりに、塩基室１１内と同様の通常のスペーサを設けた以外は、実施例１と全く同様にして、乳酸ナトリウム水溶液を酸室１２に循環供給して電気透析を行い、乳酸を製造した。
運転時間当たりのセル電圧、及びセル電圧毎の変換率を求め、実施例１の結果とともに、それぞれ図４及び図５に示した。酸変換率８０％の時のセル電圧は１．４１Ｖ／セルであった。
<Comparative Example 1>
A sodium lactate aqueous solution is circulated and supplied to the
The cell voltage per operation time and the conversion rate for each cell voltage were obtained and shown in FIGS. 4 and 5 together with the results of Example 1. The cell voltage at an acid conversion rate of 80% was 1.41 V / cell.
また、図５の結果から、下記式（１）により、各転換率におけるセル電圧上昇抑制率（ΔＶ）を求め、その結果を図６に示した。
ΔＶ（％）＝［（Ｖ０−Ｖ１）／Ｖ０］×１００ …（１）
式中、Ｖ０は、酸室にカチオン交換体層が設けられていない電気透析装置を用いた場合（比較例１）でのセル電圧を示し、
Ｖ１は、酸室にカチオン交換体層が設けられている電気透析装置を用いた場合（実施例１）でのセル電圧を示す。
Moreover, from the result of FIG. 5, the cell voltage increase suppression rate (ΔV) at each conversion rate was obtained by the following formula (1), and the result is shown in FIG.
ΔV (%) = [(V 0 −V 1 ) / V 0 ] × 100 (1)
In the formula, V 0 represents a cell voltage in the case of using an electrodialysis apparatus in which the cation exchanger layer is not provided in the acid chamber (Comparative Example 1),
V 1 was, shows the cell voltage in the case of using an electrodialysis apparatus which cation exchanger layer to the acid compartment is provided (Example 1).
図６の結果から、本発明においては、特に変換率が約８０％以上になると、セル電圧上昇抑制率（ΔＶ）が高く、特に効果的にセル電圧の上昇（電導度の低下）を有効に抑制し得ることが判る。 From the results of FIG. 6, in the present invention, when the conversion rate is about 80% or more, the cell voltage increase suppression rate (ΔV) is high, and the cell voltage increase (decrease in conductivity) is effectively effectively performed. It can be seen that it can be suppressed.
Ｂ：バイポーラ膜
Ｃ：カチオン交換膜
１１：塩基室
１２：酸室
２０：カチオン交換体層
B: Bipolar membrane C: Cation exchange membrane 11: Base chamber 12: Acid chamber 20: Cation exchanger layer
Claims (3)
前記酸室に、液透過性のカチオン交換体層を形成して電気透析を行うことを特徴とする有機酸の製造方法。 An electrodialyzer equipped with an acid chamber and a base chamber formed by alternately arranging bipolar membranes and cation exchange membranes between the electrodes is used, and an organic acid salt solution or dispersion is supplied to the acid chamber. In the method for producing an organic acid in which an organic acid is generated in the acid chamber by electrodialysis,
A method for producing an organic acid, comprising forming a liquid-permeable cation exchanger layer in the acid chamber and performing electrodialysis.
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