JP4750318B2 - Projection zoom lens - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、液晶パネル等に表示された原画像をスクリーン等の表示媒体上に拡大投射する投射用ズームレンズに関する。
【０００２】
【従来の技術】
液晶パネル等に表示された原画像を、スクリーン等の表示媒体上に拡大投射する液晶プロジェクタが、ビデオ再生画像やコンピュータデータ等の表示用として近来広く普及している。なかでも、プレゼンテーションなどに使用される「フロント投射式の３板液晶プロジェクタ」は、画像が高精細であることから普及率が高い。
【０００３】
３板液晶プロジェクタでは、投射用レンズと液晶パネルの間に「各液晶パネルから射出する光（各液晶パネルに表示された画像により２次元的に空間変調されている）をプリズム等で合成して投射用レンズに入射させる色合成光学系」を配置する必要があるため、投射用レンズは色合成光学系配備用のスペースを確保するための「長いバックフォーカス」を持たねばならない。
【０００４】
また、色合成光学系の分光透過率は入射角により変化するので、液晶パネルから色合成光学系に入射する光線の入射角の変化する範囲が大きいと、投影されたカラー画像における各色の明るさが、画角により変化して見づらい画像になる。このような事態を避けるため、投射用レンズは「入射光束の各光線の入射角度が、縮小側で光軸と略平行になるテレセントリックな性質」を持つ事が好ましい。
【０００５】
また、フロント投射式の３板液晶プロジェクタにはその使い勝手の面から、１．２〜１．３倍程度で表示画像を変倍できること、手軽に持ち運びが出来るようにコンパクトであること、短い投射距離で大画面を投射できること等が要請されている。このような要請に応えるため、投射用レンズは「ズーム機能を持ち、嵩張らず、広画角である」ことが好ましい。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
この発明は上記要請に応えるべく、半画角：３０度以上の広画角でありながらも高い解像力を維持し、色合成光学系の配置に必要な長いバックフォーカスを持ち、高いテレセントリック性を有する、コンパクトな投射用ズームレンズの実現を課題とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
この発明の「投射用ズームレンズ」は、図１に例示するように、拡大側（図の左方）から縮小側に向かって順次、負の屈折力の第１レンズ群Ｉ、正の屈折力の第２レンズ群ＩＩ、正の屈折力の第３レンズ群ＩＩＩ、負の屈折力の第４レンズ群ＩＶ、正の屈折力の第５レンズ群Ｖ、正の屈折力の第６レンズ群ＶＩを配し、第３、第４レンズ群間に開口絞りＳＴを有してなる。
【０００８】
広角端から望遠端へ連続変倍する際、第１レンズ群Ｉと第６レンズ群ＶＩとは固定され、第２レンズ群ＩＩ、第３レンズ群ＩＩＩ，第４レンズ群ＩＶ、第５レンズ群Ｖは、それぞれ矢印で示すように、光軸上を拡大側へ移動する。
【０００９】
広角端における全系の焦点距離をｆｗ、第１レンズ群の焦点距離をｆ１、拡大側の共役点が無限遠のときのバックフォーカスをＢｆ、全系の長さをＬとするとき、これらは条件：
（１） １．０＜Ｂｆ／ｆｗ
（２） ０．９＜｜ｆ１｜／ｆｗ＜１．３
（３） ３．０＜Ｌ／ｆｗ＜４．０
を満足する（請求項１）。なお、フォーカシングは、第１レンズ群の繰り出しにより行なう。
【００１０】
広角端から望遠端へ連続変倍する際、第２レンズ群〜第５レンズ群の拡大側への変位には、種々の変位態様が可能であるが、請求項１記載の投射用ズームレンズにおいては、図１に示したように「第２レンズ群と第３レンズ群の間隔」が変化し、「第３レンズ群ＩＩＩと第４レンズ群ＩＶの間隔が広く」なり、「第４レンズ群ＩＶと第５レンズ群Ｖの間隔が狭く」なるような変位が行なわれる。
【００１１】
請求項１記載の投射用ズームレンズにおける第１レンズ群は「その構成レンズの全てを負レンズとする」のが好ましい。ここに、負レンズが「負の屈折力のレンズ」であることは言うまでもない。
請求項２記載の投射用ズームレンズでは、第１レンズ群を構成するレンズが全て負レンズであり、そのうちの少なくとも１枚が非球面レンズである。
【００１２】
上記請求項１または２記載の投射用ズームレンズにおける第４レンズ群は「拡大側から順に、縮小側に大きい曲率を持つ負レンズと拡大側に大きい曲率を持つ負レンズを配し」た構成とすることが好ましい（請求項３）。
【００１３】
上記請求項１〜３の任意の１に記載の投射用ズームレンズにおける第２レンズ群を「１枚または２枚の正レンズで構成し、これら１枚または２枚の正レンズのｄ線に対する屈折率：Ｎ２が、条件：
（４） １．７＜Ｎ２
を満足する」ようにすることが好ましい（請求項４）。ここに、正レンズが「正の屈折力のレンズ」であることは言うまでもない。
【００１４】
請求項１〜４の任意の１に記載の投射用ズームレンズにおける第３レンズ群は「正レンズと負レンズを有し、上記正レンズのアッベ数をν3p、上記負レンズのアッベ数をν3nとするとき、これらが条件：
（５） １５＜ν3p−ν3n
を満足する」ことが好ましい（請求項５）。
この場合、第３レンズ群の正レンズと負レンズは「貼り合わせレンズ（接合レンズ）」とすることもできるし（請求項６）、「微小な空気間隔を隔した配置」とすることもできる（請求項７）。
【００１５】
上記請求項１〜７の任意の１に記載の投射用ズームレンズにおける第５レンズ群または第６レンズ群に「少なくとも１面が非球面であるレンズ」を配することが好ましい（請求項８）。
【００１６】
上記請求項２記載の投射用ズームレンズのように、第１レンズ群が非球面レンズを有する場合、第６レンズ群に「少なくとも１面が非球面であるレンズ」を配置し、第１レンズ群と第６レンズ群における非球面を有するレンズを「プラスチックレンズ」とし、非球面を有するプラスチックレンズの「合成の屈折力の絶対値」を、広角端における全系の屈折力の５％以下とすることが好ましい（請求項９）。
【００１７】
上記請求項８記載の投射用ズームレンズにおいて、「非球面を有するレンズを第５レンズ群に配置し、このレンズをハイブリッドレンズとする」ことができる（請求項１０）。
【００１８】
上記請求項１〜１０の任意の１に記載の投射用ズームレンズにおける第６レンズ群は「１枚の正レンズで構成」することができ（請求項１１）、この場合、第６レンズ群を構成する１枚の正レンズのアッベ数：ν6が、条件：
（６） ５０＜ν6
を満足するようにすることが好ましい（請求項１２）。
【００１９】
この発明の投射用ズームレンズは、広い画角と長いバックフォーカスを持たせるため、負の屈折力を持つ第１レンズ群を先頭とした「ネガティブリード」型ズームレンズとしている。
【００２０】
条件式（１）は、３板式液晶プロジェクタ用の投射用ズームレンズに必要とされる「長いバックフォーカスと大きな画角」を両立させるための条件であり、全系の焦点距離が最短となる広角端において、縮小側の主点位置を第６レンズ群の縮小側レンズ面よりもさらに光源側（縮小側）に位置させて成立させている。
【００２１】
半画角：３０度以上を保持しつつ、条件式（１）の下限値：１．０を越えると、バックフォーカスが短くなり、色合成光学系の配置が困難になる。
【００２２】
条件式（２）は「長いバックフォーカスと良好な光学性能」を両立させるためのものであり、条件式（２）の下限値：０．９を越えると、第１レンズ群の負の屈折力が過大となり、コマ収差、像面湾曲等の軸外収差を良好に保つのが困難になる。また、上限値：１．３を越えると、第１レンズ群の負の屈折力が小さくなりすぎて、所望のバックフォーカスを得られなくなる。
【００２３】
条件式（３）は、投射用ズームレンズの「コンパクト性と像性能のバランス」に関するものであり、半画角：３０度以上を保持しつつ、条件式（３）の下限値：３．０を越えると、各レンズ群の屈折力が過大となり、球面収差、コマ収差、非点収差等の補正が困難となり、また、レンズ群を移動するための領域を十分に確保できず、所望の変倍比が得られなくなる。
【００２４】
一方、上限値：４．０を越えると、投射用ズームレンズの全長が長くなってコンパクト性が失われ、さらに開口絞りから離れた所に配置されるレンズの外径・厚みが大きくなりコストの高いレンズとなってしまう。
【００２５】
この発明の投射用ズームレンズでは、変倍に際して第１レンズ群と第６レンズ群が固定であり、変倍は第２レンズ群〜第５レンズ群を、固定された第１、第６レンズ群間で行わなければならない。
【００２６】
請求項１記載の投射用ズームレンズでは、広角端から望遠端へ連続変倍する際、第３レンズ群と第４レンズ群の間隔は広くなるが、同時に、第４レンズ群と第５レンズ群の間隔は狭くなるので、第２〜第５レンズ群の全体としてのサイズは大きく変化せず、第１、第６レンズ群間の「少ないスペース」を有効に使い十分な変倍比を得るとともに、変倍による球面収差、コマ収差等の諸収差変動を抑え、良好なテレセントリック性を維持できる。
【００２７】
ネガティブリードのズームレンズにおいて構造的に発生する歪曲収差は、正レンズを「開口絞りから拡大側に離れた軸外主光線高の高いところ」に配置して逆符号の高次歪曲収差を発生させることにより相殺を図るのが一般的である。
【００２８】
しかし、この正レンズには「入射瞳を縮小側へ移動させる作用」もあるので、このような一般的な歪曲収差相殺を行うと、レンズ外径は大きくなり広画角化は困難となる。
【００２９】
請求項２記載の投射用ズームレンズは、第１レンズ群を構成する全てのレンズを負レンズとすることで入射瞳を拡大側へ移動させ、さらに、第１レンズ群に配される非球面レンズで歪曲収差を補正することにより、広画角ながらも外径は小さく、歪曲収差が非常に小さいレンズとすることができる。
【００３０】
非球面レンズは、成形が容易で安価なプラスチックを材料とすることが望ましい。後述の各実施例では、非球面レンズを「全てプラスチックレンズ」としているが、ガラスレンズの光学面に薄い樹脂層を形成した所謂ハイブリッド型の非球面レンズ（この明細書中において「ハイブリッドレンズ」という）を用いても良いし、勿論、ガラスを研削して得られる非球面レンズを用いることもできる。
【００３１】
請求項３記載の投射用ズームレンズは、第４レンズ群を、拡大側から順に、縮小側に大きい曲率を持つ負レンズと、拡大側に大きい曲率を持つ負レンズとを配した「２枚の負レンズから成る構成」を有しており、これにより球面収差、非点収差を良好に補正している。
【００３２】
また、上記「２枚の負レンズから成る第４レンズ群」は、マージナル光線の高さが低くなる開口絞りに隣接して位置するので、ペッツバール和を小さくするのに効果的であり、像面の平坦性を良好に保つことができる。
【００３３】
請求項４記載の投射用ズームレンズのように、第２レンズ群を「１枚または２枚の正レンズで構成」する場合において、これら正レンズの材質の屈折率：Ｎ２が条件式（４）の下限値：１．７を越えると、変倍に必要な移動量が大きくなりコンパクト化が困難になる。この困難を回避すべく「正レンズの曲率を変更して正の屈折力を増加」しようとすると、高次の球面収差、コマ収差等が発生し、さらにペッツバール和が増加して像面の平坦性を保つことが難しくなる。
【００３４】
請求項５記載の投射用ズームレンズのように、第３レンズ群が「正レンズと負レンズを有し、上記正レンズのアッベ数：ν3p、負レンズのアッベ数：ν3nが、条件式（５）を満足する」ようにすることにより、また、上記正レンズと負レンズを「接合レンズ」あるいは「微小な空気間隔を隔した配置」とすることにより（請求項６、７）、軸上色収差を良好に補正することができる。
【００３５】
また、請求項８記載の投射用ズームレンズのように、第５レンズ群または第６レンズ群に少なくとも１面が非球面であるレンズを配置することによって、コマ収差、歪曲収差の補正を少ないレンズ枚数で行うことが可能となる。
【００３６】
請求項８記載の投射用ズームレンズにおいても、第５レンズ群または第６レンズ群に配される非球面レンズは、成型が容易で安価なプラスチックを材料とすることが望ましいが、その反面、プラスチック材料によるレンズは、ガラスレンズに比して温・湿度等の環境変化による結像性能の変動が大きく、また屈折率も比較的小さいので、ペッツバール和の増大を考慮すると、あまり大きな屈折力を与えることはできない。
【００３７】
後述の実施例１〜４に示す投射用ズームレンズでは、第１レンズ群と第６レンズ群が非球面レンズを有し、第１レンズ群と第６レンズ群における非球面レンズを「プラスチックレンズ」とし、非球面を有するプラスチックレンズの「合成の屈折力の絶対値」を、広角端における全系の屈折力の５％以下とすることによって、環境変化による結像性能の変動を極めて小さくしている（請求項９）。なお、上記「非球面を有するプラスチックレンズの、合成の屈折力の絶対値の、広角端における屈折力に対して占める割合」は、実用的な面からすると、１０％程度まで許容される。
【００３８】
また、実施例５に示す投射用ズームレンズでは、第５レンズ群の１枚のレンズをハイブリッド型の非球面レンズとして、環境変化に対して安定した結像性能を実現している。
【００３９】
液晶パネルから投射用ズームレンズに入射する軸外の主光線は、高いテレセントリック性をもつため、第６レンズ群に配置された正の屈折力を持つレンズで大きく光軸方向に曲げられるが、光線の「波長の違いによる曲がり度合いの差」が大きいと、倍率色収差が大きく発生する。
【００４０】
請求項１１、１２記載の投射用ズームレンズは、第６レンズ群を構成する正レンズを１枚にすることで構造を簡易化し、さらにアッベ数：ν６が条件式（６）を満足するように材質を選ぶことで倍率色収差の発生を小さく抑えている。
【００４１】
【発明の実施の形態】
以下、実施の形態として、具体的な実施例を５例挙げる。
【００４２】
各実施例において、「Ｓ」により面の番号、「Ｒ」により各面の曲率半径（非球面にあっては近軸曲率半径）、「Ｄ」により光軸上の面間隔をそれぞれ表す。
なお、変倍により変化する面間隔は、広角端時と望遠端時の値を「広角端時／望遠端時」のように併記した。
【００４３】
「Ｎｄ」及び「νd」は、各レンズの材質のd線に対する屈折率とアッベ数を表す。「ｆｗ」、「ｆｔ」はそれぞれ前述したように、広角端、望遠端における全系の焦点距離、「ｆ１」は第１レンズ群の焦点距離、「Ｆ／Ｎｏ」は広角端での明るさを表すＦ値、「ω」は広角端での半画角、「ｏｂｄ」はスクリーンからレンズ第１面（第１レンズ群の最も拡大側のレンズ面）までの距離、「Ｂｆ」は空気中（プリズムのない状態）でのバックフォーカス、「Ｌ」は全系の長さを表す。なお、長さの次元を持つ量の単位は「ｍｍ」である。
【００４４】
非球面の形状は、光軸との交点を原点として、光軸に対する高さ：ｈ、光軸方向の変化量：Ｚ、近軸曲率：ｃ（前記近軸曲率半径の逆数）、円錐定数：Ｋ、高次項の非球面係数：Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅとして、周知の式：
【００４５】
実施例１
図１に、実施例１の投射用ズームレンズのレンズ構成を示す。
【００４６】
拡大側（図面左側）から負の屈折力の第１レンズ群Ｉ、正の屈折力の第２レンズ群ＩＩ、正の屈折力の第３レンズ群ＩＩＩ、開口絞りＳＴ、負の屈折力の第４レンズ群ＩＶ、正の屈折力の第５レンズ群Ｖ、正の屈折力の第６レンズ群ＩＶを配して構成されている。
条件式（４）の値は、対象となる数値の中で最も小さい値を表示している。他の実施例においても同様である。
【００４７】
図２、３は、実施例１の投射用ズームレンズの広角端、望遠端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図で、図４、５は同様に広角端、望遠端におけるコマ収差を示す図である。
【００４８】
各収差図は、５４６ｎｍの波長を持つ緑の光の収差を示すが、球面収差図、コマ収差図には赤、青の光を代表して波長：６１０ｎｍと４６０ｎｍの収差も表示している。また、非点収差図におけるＳはサジタル像面、Ｍはメリディオナル像面の収差であり、他の実施例の収差図においても同様である。
【００４９】
実施例２
図６に、実施例２の投射用ズームレンズのレンズ構成を、図１に倣って示す。
図７、８に、実施例２の投射用ズームレンズの広角端、望遠端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示し、図９、１０は同様にコマ収差を示す。
【００５０】
実施例３
図１１に、実施例３の投射用ズームレンズのレンズ構成を図１に倣って示す。
図１２、１３に、実施例３の投射用ズームレンズの広角端、望遠端時における球面収差、非点収差、歪曲収差を示し、図１４、１５は同様にコマ収差を示す。
【００５１】
実施例４
図１６に、実施例４の投射用ズームレンズのレンズ構成を図１に倣って示す。
【００５２】
第３レンズ群の負レンズと正レンズは、小さな空気間隔を有して隣り合い配置されている。
図１７、１８に、実施例４の投射用ズームレンズの広角端、望遠端時における球面収差、非点収差、歪曲収差を示し、図１９、２０は同様にコマ収差を示す。
【００５３】
実施例５
図２１に、実施例５の投射用ズームレンズのレンズ構成を図１に倣って示す。
【００５４】
第５レンズ群にはハイブリッド型の非球面レンズを配置している。
【００５５】
なお、レンズ構成を示す各図において、符号Ｐは色合成手段としての「色合成プリズム」を示している。
【００５６】
上に挙げた実施例１〜５の投射用ズームレンズは何れも、拡大側から縮小側に向かって、負の屈折力の第１レンズ群Ｉ、正の屈折力の第２レンズ群ＩＩ、正の屈折力の第３レンズ群ＩＩＩ、負の屈折力の第４レンズ群ＩＶ、正の屈折力の第５レンズ群Ｖ、正の屈折力の第６レンズ群ＶＩを配し、第３、第４レンズ群間に開口絞りＳＴを有してなり、広角端から望遠端へ連続変倍する際、第１および第６レンズ群が固定され、第２乃至第５レンズ群が光軸上を拡大側へ移動する投射用ズームレンズにおいて、広角端における全系の焦点距離をｆｗ、第１レンズ群の焦点距離をｆ１、拡大側の共役点が無限遠のときのバックフォーカスをＢｆ、全系の長さをＬとするとき、これらが条件：
（１） １．０＜Ｂｆ／ｆｗ
（２） ０．９＜｜ｆ１｜／ｆｗ＜１．３
（３） ３．０＜Ｌ／ｆｗ＜４．０
を満足するもの（請求項１）である。
【００５７】
また、広角端から望遠端へ連続変倍する際、第２レンズ群と第３レンズ群の間隔が変化し、第３レンズ群ＩＩＩと第４レンズ群ＩＶの間隔が広くなり、第４レンズ群ＩＶと第５レンズ群Ｖの間隔が狭くなり（請求項１）、第１レンズ群Ｉがすべて負レンズから構成され、少なくとも１枚が非球面レンズである（請求項２）。
【００５８】
また、第４レンズ群ＩＶは、拡大側から順に、縮小側に大きい曲率を持つ負レンズと拡大側に大きい曲率を持つ負レンズを配して構成され（請求項３）、第２レンズ群ＩＩは、１枚（実施例３、５）または２枚の正レンズ（実施例１、２、４）で構成され、１枚または２枚の正レンズのｄ線に対する屈折率：Ｎ２が、条件：
（４） １．７＜Ｎ２
を満足する（請求項４）。
【００５９】
第３レンズ群ＩＩＩは正レンズと負レンズを有し、正レンズのアッベ数：ν3p、負レンズのアッベ数：ν3nは条件：
（５） １５＜ν3p−ν3n
を満足する（請求項５）。
【００６０】
また、実施例１、２、３、５では、第３レンズ群ＩＩＩの正レンズと負レンズが貼り合わせられており（請求項６）、実施例４では、第３レンズ群ＩＩＩの正レンズと負レンズは「微小な空気間隔を隔して配置され」ている（請求項７）。
【００６１】
実施例１〜５とも、第５レンズ群Ｖまたは第６レンズ群ＶＩに、少なくとも１面が非球面であるレンズが配置され（請求項８）、実施例１〜４では、第１レンズ群Ｉ、第６レンズ群に、少なくとも１面が非球面であるレンズが配置され、非球面を有するレンズがプラスチックレンズであり、非球面を有するプラスチックレンズの合成の屈折力の絶対値が、広角端における全系の屈折力の５％以下に設定されている（請求項９）。
【００６２】
また、実施例５では、非球面を有するレンズが第５レンズ群Ｖに配置され、このレンズがハイブリッドレンズである（請求項１０）。また、実施例１〜５とも、第６レンズ群ＶＩは「１枚の正レンズ」で構成され（請求項１１）、第６レンズ群ＶＩを構成する１枚の正レンズのアッベ数：ν6は、条件：
（６） ５０＜ν6
を満足する（請求項１２）。
【００６３】
【発明の効果】
以上に説明したように、この発明によれば、半画角３０度以上の広画角でありながらも高い解像力を維持し、長いバックフォーカス、高いテレセントリック性を有するコンパクトな投射用ズームレンズを実現できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明の投射用ズームレンズの実施例１を説明するレンズ構成図である。
【図２】実施例１の広角端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。
【図３】実施例１の望遠端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。
【図４】実施例１の広角端におけるコマ収差を示す図である。
【図５】実施例１の望遠端におけるコマ収差を示す図である。
【図６】実施例２の投射用ズームレンズのレンズ構成図である。
【図７】実施例２の広角端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。
【図８】実施例２の望遠端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。
【図９】実施例２の広角端におけるコマ収差を示す図である。
【図１０】実施例２の望遠端におけるコマ収差を示す図である。
【図１１】実施例３の投射用ズームレンズのレンズ構成図である。
【図１２】実施例３の広角端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。
【図１３】実施例３の望遠端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。
【図１４】実施例３の広角端におけるコマ収差を示す図である。
【図１５】実施例３の望遠端におけるコマ収差を示す図である。
【図１６】実施例４の投射用ズームレンズのレンズ構成図である。
【図１７】実施例４の広角端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。
【図１８】実施例４の望遠端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。
【図１９】実施例４の広角端におけるコマ収差を示す図である。
【図２０】実施例４の望遠端におけるコマ収差を示す図である。
【図２１】実施例５の投射用ズームレンズのレンズ構成図である。
【図２２】実施例５の広角端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。
【図２３】実施例５の望遠端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。
【図２４】実施例５の広角端におけるコマ収差を示す図である。
【図２５】実施例５の望遠端におけるコマ収差を示す図である。
【符号の説明】
Ｉ 第１レンズ群
II 第２レンズ群
III 第３レンズ群
IV 第４レンズ群
Ｖ 第５レンズ群
VI 第６レンズ群
ＳＴ 開口絞り
Ｐ 色合成系プリズム[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a projection zoom lens that enlarges and projects an original image displayed on a liquid crystal panel or the like onto a display medium such as a screen.
[0002]
[Prior art]
A liquid crystal projector that enlarges and projects an original image displayed on a liquid crystal panel or the like onto a display medium such as a screen has been widely used for displaying video reproduction images, computer data, and the like. Among them, the “front projection type three-panel liquid crystal projector” used for presentations and the like has a high penetration rate because of high-definition images.
[0003]
In a three-plate liquid crystal projector, “light emitted from each liquid crystal panel (two-dimensionally spatially modulated by an image displayed on each liquid crystal panel) is synthesized by a prism or the like between the projection lens and the liquid crystal panel. Since it is necessary to arrange a “color synthesis optical system that is incident on the projection lens”, the projection lens must have a “long back focus” for securing a space for arranging the color synthesis optical system.
[0004]
In addition, since the spectral transmittance of the color composition optical system changes depending on the incident angle, the brightness of each color in the projected color image is large if the range of change of the incident angle of the light rays incident from the liquid crystal panel to the color composition optical system is large. However, the image changes depending on the angle of view and is difficult to see. In order to avoid such a situation, it is preferable that the projection lens has “a telecentric property that the incident angle of each light beam of the incident light beam is substantially parallel to the optical axis on the reduction side”.
[0005]
In addition, the front projection type three-panel liquid crystal projector can be scaled by 1.2 to 1.3 times from the viewpoint of ease of use, is compact so that it can be easily carried, and has a short projection distance. It is demanded that a large screen can be projected on. In order to meet such a demand, the projection lens preferably has “a zoom function, is not bulky, and has a wide angle of view”.
[0006]
[Problems to be solved by the invention]
In order to meet the above requirements, the present invention maintains a high resolving power while having a wide angle of view of a half angle of view of 30 degrees or more, has a long back focus necessary for the arrangement of the color synthesis optical system, and has a high telecentricity. An object is to realize a compact projection zoom lens.
[0007]
[Means for Solving the Problems]
As illustrated in FIG. 1, the “projection zoom lens” according to the present invention includes a first lens unit I having a negative refractive power and a positive refractive power sequentially from the enlargement side (left side in the figure) toward the reduction side. Second lens group II, third lens group III with positive refractive power, fourth lens group IV with negative refractive power, fifth lens group V with positive refractive power, and sixth lens group VI with positive refractive power And an aperture stop ST is provided between the third and fourth lens groups.
[0008]
When continuously zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group I and the sixth lens group VI are fixed, and the second lens group II, the third lens group III, the fourth lens group IV, and the fifth lens group. V moves on the optical axis to the enlargement side as indicated by arrows.
[0009]
When the focal length of the entire system at the wide-angle end is fw, the focal length of the first lens unit is f1, the back focus when the magnification conjugate point is infinity, Bf, and the length of the entire system are L, conditions:
(1) 1.0 <Bf / fw
(2) 0.9 <| f1 | / fw <1.3
(3) 3.0 <L / fw <4.0
(Claim 1). Note that focusing is performed by extending the first lens unit.
[0010]
2. The projection zoom lens according to claim 1, wherein when the zoom lens is continuously zoomed from the wide-angle end to the telephoto end, various displacement modes are possible for the displacement of the second lens unit to the fifth lens unit to the enlargement side. As shown in FIG. 1, the “interval between the second lens group and the third lens group” is changed, and the “ interval between the third lens group III and the fourth lens group IV is wide”. The displacement is performed so that the distance between the IV and the fifth lens group V is narrow .
[0011]
The first lens group in the zoom lens for projection according to claim 1 is preferably “all of its constituent lenses are negative lenses”. It goes without saying that the negative lens is a “lens with negative refractive power”.
In the projection zoom lens according to
[0012]
The fourth lens group in the projection zoom lens according to claim 1 or 2 , wherein, in order from the magnification side, a negative lens having a large curvature on the reduction side and a negative lens having a large curvature on the magnification side are arranged. ( Claim 3 ).
[0013]
The second lens group in the projection zoom lens according to any one of claims 1 to 3 , wherein "there is one or two positive lenses, and the refraction of the one or two positive lenses with respect to the d-line". Rate: N2 is the condition:
(4) 1.7 <N2
It is preferable to satisfy the requirements ( Claim 4 ). It goes without saying that the positive lens is a “lens with positive refractive power”.
[0014]
The third lens group in the projection zoom lens according to any one of claims 1 to 4 , wherein the third lens group includes a positive lens and a negative lens, the Abbe number of the positive lens is ν3p, and the Abbe number of the negative lens is ν3n. When these are the conditions:
(5) 15 <ν3p−ν3n
It is preferable to satisfy "( Claim 5 )".
In this case, the positive lens and the negative lens of the third lens group can be “bonded lenses (junction lenses)” ( Claim 6 ), or “arrangement with a minute air gap”. ( Claim 7 ).
[0015]
It is preferable to dispose “a lens having at least one aspherical surface” in the fifth lens group or the sixth lens group in the projection zoom lens according to any one of claims 1 to 7 ( claim 8 ). .
[0016]
When the first lens group has an aspherical lens as in the projection zoom lens according to the above- described second aspect, a "lens having at least one aspherical surface" is disposed in the sixth lens group, and the first lens group A lens having an aspheric surface in the sixth lens group is a “plastic lens”, and the “absolute value of the combined refractive power” of the plastic lens having an aspheric surface is 5% or less of the refractive power of the entire system at the wide angle end. ( Claim 9 ).
[0017]
In the zoom lens for projection according to claim 8 , “a lens having an aspheric surface is arranged in the fifth lens group, and this lens is used as a hybrid lens” ( claim 10 ).
[0018]
The sixth lens group in the zoom lens for projection according to any one of claims 1 to 10 can be "configured by one positive lens" ( claim 11 ). In this case, the sixth lens group is The Abbe number of the positive lens that composes one lens: ν6, the condition:
(6) 50 <ν6
Is preferably satisfied ( claim 12 ).
[0019]
The zoom lens for projection according to the present invention is a “negative lead” type zoom lens having a first lens group having a negative refractive power as the head in order to have a wide angle of view and a long back focus.
[0020]
Conditional expression (1) is a condition for satisfying both “long back focus and large angle of view” required for a projection zoom lens for a three-plate liquid crystal projector, and a wide angle that minimizes the focal length of the entire system. At the end, the principal point position on the reduction side is established on the light source side (reduction side) further than the reduction side lens surface of the sixth lens group.
[0021]
If the half field angle is maintained at 30 degrees or more and the lower limit value of conditional expression (1) exceeds 1.0, the back focus is shortened, and the arrangement of the color synthesis optical system becomes difficult.
[0022]
Conditional expression (2) is for achieving both “long back focus and good optical performance”. If the lower limit of conditional expression (2): 0.9 is exceeded, the negative refractive power of the first lens unit Becomes excessive, and it becomes difficult to maintain good off-axis aberrations such as coma and curvature of field. On the other hand, if the upper limit value exceeds 1.3, the negative refractive power of the first lens group becomes too small, and the desired back focus cannot be obtained.
[0023]
Conditional expression (3) relates to the “balance between compactness and image performance” of the projection zoom lens, and the lower limit of conditional expression (3): 3.0 while maintaining a half angle of view of 30 degrees or more. Exceeding the range causes the refractive power of each lens group to become excessive, making it difficult to correct spherical aberration, coma, astigmatism, etc. The multiplication ratio cannot be obtained.
[0024]
On the other hand, if the upper limit value exceeds 4.0, the total length of the projection zoom lens becomes long and the compactness is lost, and further, the outer diameter and thickness of the lens arranged away from the aperture stop become larger, resulting in cost reduction. It becomes a high lens.
[0025]
In the zoom lens for projection according to the present invention, the first lens group and the sixth lens group are fixed at the time of zooming, and the zooming is performed by fixing the second lens group to the fifth lens group at the fixed first and sixth lens groups. Must be done in between.
[0026]
In the projection zoom lens according to claim 1, when continuously zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the distance between the third lens group and the fourth lens group becomes wide, but at the same time, the fourth lens group and the fifth lens group. Since the distance between the first lens group and the fifth lens group does not change greatly, the “small space” between the first and sixth lens groups is effectively used to obtain a sufficient zoom ratio. Suppresses variations in various aberrations such as spherical aberration and coma due to zooming, and maintains good telecentricity.
[0027]
Distortion that occurs structurally in a negative lead zoom lens is generated by placing a positive lens at a "high off-axis principal ray height away from the aperture stop to the enlargement side" to generate high-order distortion of the opposite sign. This is generally offset.
[0028]
However, since this positive lens also has an “effect of moving the entrance pupil to the reduction side”, if such general distortion aberration cancellation is performed, the lens outer diameter becomes large and it is difficult to widen the angle of view.
[0029]
3. The projection zoom lens according to
[0030]
The aspherical lens is preferably made of a plastic that is easy to mold and inexpensive. In each embodiment described later, the aspherical lens is “all plastic lens”, but a so-called hybrid aspherical lens in which a thin resin layer is formed on the optical surface of the glass lens (referred to as “hybrid lens” in this specification). ) Or of course an aspherical lens obtained by grinding glass.
[0031]
The projection zoom lens according to
[0032]
In addition, the “fourth lens group composed of two negative lenses” is positioned adjacent to the aperture stop where the height of the marginal ray is reduced, and is effective in reducing the Petzval sum. The flatness of the film can be kept good.
[0033]
In the case where the second lens group is “consisting of one or two positive lenses” as in the projection zoom lens according to claim 4 , the refractive index: N2 of the material of these positive lenses is a conditional expression (4) If the lower limit of 1.7 is exceeded, the amount of movement required for zooming becomes large and it becomes difficult to make it compact. To avoid this difficulty, trying to increase the positive refractive power by changing the curvature of the positive lens causes higher-order spherical aberration, coma, etc., and further increases the Petzval sum, resulting in a flat image surface. It becomes difficult to keep sex.
[0034]
6. The projection zoom lens according to
[0035]
Further, as in the projection zoom lens according to claim 8 , the lens having at least one aspherical surface is disposed in the fifth lens group or the sixth lens group so that coma and distortion can be corrected less. It is possible to perform by the number of sheets.
[0036]
9. The projection zoom lens according to claim 8 , wherein the aspherical lens disposed in the fifth lens group or the sixth lens group is preferably made of plastic that is easy to mold and inexpensive. Lenses made of materials have a large variation in imaging performance due to environmental changes such as temperature and humidity, and a relatively small refractive index compared to glass lenses, and give a very large refractive power in consideration of an increase in Petzval sum. It is not possible.
[0037]
In the projection zoom lenses shown in Examples 1 to 4 described later, the first lens group and the sixth lens group have aspheric lenses, and the aspheric lenses in the first lens group and the sixth lens group are “plastic lenses”. By setting the “absolute value of the combined refractive power” of a plastic lens having an aspherical surface to 5% or less of the refractive power of the entire system at the wide-angle end, the variation in imaging performance due to environmental changes can be made extremely small. ( Claim 9 ). Note that the “ratio of the absolute value of the combined refractive power of the plastic lens having an aspherical surface with respect to the refractive power at the wide-angle end” is allowed to be about 10% from a practical viewpoint.
[0038]
In the projection zoom lens shown in Example 5, one lens of the fifth lens group is a hybrid aspherical lens, realizing stable imaging performance against environmental changes.
[0039]
The off-axis principal ray that is incident on the projection zoom lens from the liquid crystal panel has high telecentricity, and is thus largely bent in the optical axis direction by a lens having positive refractive power arranged in the sixth lens group. When the “difference in the degree of bending due to the difference in wavelength” is large, the lateral chromatic aberration is greatly generated.
[0040]
In the projection zoom lens according to claims 11 and 12 , the structure is simplified by using one positive lens constituting the sixth lens group, and the Abbe number: ν6 satisfies the conditional expression (6). By selecting the material, the occurrence of lateral chromatic aberration is minimized.
[0041]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, five specific examples will be given as embodiments.
[0042]
In each embodiment, “S” represents a surface number, “R” represents a radius of curvature of each surface (a paraxial radius of curvature for an aspheric surface), and “D” represents a surface interval on the optical axis.
In addition, the distance between the surfaces that changes due to zooming is shown as “at the wide-angle end / at the telephoto end” at the wide-angle end and the telephoto end.
[0043]
“Nd” and “νd” represent the refractive index and Abbe number of the d-line of the material of each lens. As described above, “fw” and “ft” are the focal lengths of the entire system at the wide-angle end and the telephoto end, “f1” is the focal length of the first lens unit, and “F / No” is the brightness at the wide-angle end. "Ω" is the half angle of view at the wide-angle end, "obd" is the distance from the screen to the first lens surface (the lens surface on the most enlarged side of the first lens group), and "Bf" is in the air “L” represents the length of the entire system in the back focus state (without the prism). The unit of the quantity having the length dimension is “mm”.
[0044]
The aspherical shape has an intersection with the optical axis as the origin, the height with respect to the optical axis: h, the amount of change in the optical axis direction: Z, the paraxial curvature: c (the reciprocal of the paraxial radius of curvature), the conic constant: K, aspheric coefficient of higher order terms: A, B, C, D, E, well-known formula:
[0045]
Example 1
FIG. 1 shows a lens configuration of the projection zoom lens according to the first embodiment.
[0046]
From the enlargement side (left side of the drawing), the first lens group I having a negative refractive power, the second lens group II having a positive refractive power, the third lens group III having a positive refractive power, an aperture stop ST, and a first lens unit having a negative refractive power. The fourth lens group IV includes a fifth lens group V having a positive refractive power and a sixth lens group IV having a positive refractive power.
The value of conditional expression (4) displays the smallest value among the target numerical values. The same applies to other embodiments.
[0047]
2 and 3 are diagrams showing spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide-angle end and the telephoto end of the projection zoom lens of Example 1, and FIGS. 4 and 5 are similarly coma aberration at the wide-angle end and the telephoto end. FIG.
[0048]
Each aberration diagram shows the aberration of green light having a wavelength of 546 nm, but the spherical aberration diagram and coma aberration diagram also show the aberrations of wavelengths of 610 nm and 460 nm, representative of red and blue light. Further, in the astigmatism diagram, S is the sagittal image surface, and M is the aberration of the meridional image surface. The same applies to the aberration diagrams of the other examples.
[0049]
Example 2
FIG. 6 shows the lens configuration of the zoom lens for projection according to the second embodiment, following FIG.
7 and 8 show spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide-angle end and the telephoto end of the projection zoom lens of Example 2, and FIGS. 9 and 10 show coma aberration in the same manner.
[0050]
Example 3
FIG. 11 shows the lens configuration of the projection zoom lens of Example 3 following FIG.
12 and 13 show spherical aberration, astigmatism and distortion at the wide-angle end and telephoto end of the projection zoom lens of Example 3, and FIGS. 14 and 15 show coma aberration in the same manner.
[0051]
Example 4
FIG. 16 shows the lens configuration of the projection zoom lens of Example 4 according to FIG.
[0052]
The negative lens and the positive lens of the third lens group are arranged adjacent to each other with a small air gap.
FIGS. 17 and 18 show spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide-angle end and the telephoto end of the projection zoom lens of Example 4, and FIGS. 19 and 20 similarly show coma aberration.
[0053]
Example 5
FIG. 21 shows the lens configuration of the projection zoom lens of Example 5 following FIG.
[0054]
A hybrid aspherical lens is disposed in the fifth lens group.
[0055]
In each drawing showing the lens configuration, reference numeral P denotes a “color combining prism” as color combining means.
[0056]
In each of the projection zoom lenses of Examples 1 to 5 listed above, from the enlargement side toward the reduction side, the first lens group I having a negative refractive power, the second lens group II having a positive refractive power, A third lens group III having a negative refractive power, a fourth lens group IV having a negative refractive power, a fifth lens group V having a positive refractive power, and a sixth lens group VI having a positive refractive power. An aperture stop ST is provided between the four lens groups. When continuously zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first and sixth lens groups are fixed, and the second to fifth lens groups are enlarged on the optical axis. In the projection zoom lens that moves to the side, the focal length of the entire system at the wide-angle end is fw, the focal length of the first lens group is f1, the back focus when the magnification conjugate point is infinity, Bf, These are the conditions when the length is L:
(1) 1.0 <Bf / fw
(2) 0.9 <| f1 | / fw <1.3
(3) 3.0 <L / fw <4.0
(Claim 1).
[0057]
Further, when continuously zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the distance between the second lens group and the third lens group changes, the distance between the third lens group III and the fourth lens group IV becomes wider, and the fourth lens group. The distance between the IV and the fifth lens group V is narrowed ( Claim 1 ), the first lens group I is all composed of negative lenses, and at least one is an aspheric lens ( Claim 2 ).
[0058]
The fourth lens group IV includes, in order from the magnification side, a negative lens having a large curvature on the reduction side and a negative lens having a large curvature on the magnification side ( Claim 3 ), and the second lens group II. Is composed of one (Examples 3 and 5) or two positive lenses (Examples 1, 2, and 4), and the refractive index: N2 for the d-line of one or two positive lenses is:
(4) 1.7 <N2
( Claim 4 ).
[0059]
The third lens group III includes a positive lens and a negative lens. The Abbe number of the positive lens is ν3p, and the Abbe number of the negative lens is ν3n.
(5) 15 <ν3p−ν3n
( Claim 5 ).
[0060]
In Examples 1, 2, 3, and 5, the positive lens and negative lens of the third lens group III are bonded together ( Claim 6 ), and in Example 4, the positive lens of the third lens group III and The negative lenses are “disposed with a minute air interval” ( claim 7 ).
[0061]
In each of Examples 1 to 5, a lens having at least one aspherical surface is disposed in the fifth lens group V or the sixth lens group VI ( Claim 8 ), and in Examples 1 to 4, the first lens group I is used. In the sixth lens group, a lens having at least one aspheric surface is disposed, the lens having the aspheric surface is a plastic lens, and the absolute value of the combined refractive power of the plastic lens having the aspheric surface is at the wide angle end. It is set to 5% or less of the refractive power of the entire system ( claim 9 ).
[0062]
In Example 5, a lens having an aspherical surface is disposed in the fifth lens group V, a lens is a hybrid lens (Claim 10). In each of Examples 1 to 5, the sixth lens group VI is composed of “one positive lens” ( claim 11 ), and the Abbe number of one positive lens constituting the sixth lens group VI: ν 6 is ,conditions:
(6) 50 <ν6
( Claim 12 ).
[0063]
【The invention's effect】
As described above, according to the present invention, a compact projection zoom lens having a long back focus and a high telecentricity can be realized while maintaining a high resolving power while having a wide field angle of 30 degrees or more. it can.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a lens configuration diagram for explaining a first embodiment of a projection zoom lens according to the present invention;
2 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide angle end of Example 1. FIG.
3 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion at the telephoto end of Example 1. FIG.
4 is a diagram illustrating coma aberration at the wide-angle end in Example 1. FIG.
5 is a diagram illustrating coma aberration at a telephoto end according to Embodiment 1. FIG.
6 is a lens configuration diagram of a projection zoom lens of Example 2. FIG.
7 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide-angle end in Example 2. FIG.
FIG. 8 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion at the telephoto end according to the second embodiment.
9 is a diagram illustrating coma aberration at the wide-angle end in Example 2. FIG.
10 is a diagram illustrating coma aberration at a telephoto end according to Example 2. FIG.
11 is a lens configuration diagram of a projection zoom lens according to Example 3; FIG.
12 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide-angle end in Example 3. FIG.
13 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion at the telephoto end of Example 3. FIG.
14 is a diagram illustrating coma aberration at a wide angle end according to
15 is a diagram illustrating coma aberration at a telephoto end according to Example 3. FIG.
16 is a lens configuration diagram of a projection zoom lens according to Example 4; FIG.
17 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide-angle end in Example 4. FIG.
18 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion at the telephoto end of Example 4. FIG.
FIG. 19 is a diagram illustrating coma aberration at the wide-angle end in Example 4.
20 is a diagram illustrating coma aberration at a telephoto end according to Example 4. FIG.
FIG. 21 is a lens configuration diagram of a projection zoom lens according to Example 5;
22 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide-angle end in Example 5. FIG.
FIG. 23 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion at the telephoto end according to Example 5.
24 is a graph showing coma aberration at the wide-angle end in Example 5. FIG.
25 is a diagram illustrating coma aberration at a telephoto end according to Example 5. FIG.
[Explanation of symbols]
I First lens group
II Second lens group
III Third lens group
IV 4th lens group V 5th lens group
VI Sixth lens group ST Aperture stop P Color composition prism
Claims (12)
広角端から望遠端へ連続変倍する際、上記第１および第６レンズ群が固定され、上記第２乃至第５レンズ群が光軸上を拡大側へ移動する投射用ズームレンズにおいて、
広角端から望遠端へ連続変倍する際、第２レンズ群と第３レンズ群の間隔が変化し、第３レンズ群と第４レンズ群の間隔が広くなり、第４レンズ群と第５レンズ群の間隔が狭くなり、
広角端における全系の焦点距離をｆｗ、第１レンズ群の焦点距離をｆ１、拡大側の共役点が無限遠のときのバックフォーカスをＢｆ、全系の長さをＬとするとき、これらが条件：
（１） １．０＜Ｂｆ／ｆｗ
（２） ０．９＜｜ｆ１｜／ｆｗ＜１．３
（３） ３．０＜Ｌ／ｆｗ＜４．０
を満足することを特徴とする投射用ズームレンズ。In order from the enlargement side to the reduction side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having a negative refractive power, A fifth lens group having a positive refractive power, a sixth lens group having a positive refractive power, and an aperture stop between the third and fourth lens groups;
In the zoom lens for projection in which the first and sixth lens groups are fixed and the second to fifth lens groups move to the enlargement side on the optical axis when continuously zooming from the wide angle end to the telephoto end,
When continuously zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the distance between the second lens group and the third lens group changes, the distance between the third lens group and the fourth lens group increases, and the fourth lens group and the fifth lens group. The spacing between the groups is reduced,
When the focal length of the entire system at the wide angle end is fw, the focal length of the first lens group is f1, the back focus when the conjugate point on the magnification side is infinity, Bf, and the length of the entire system are L, these are conditions:
(1) 1.0 <Bf / fw
(2) 0.9 <| f1 | / fw <1.3
(3) 3.0 <L / fw <4.0
Projection zoom lens characterized by satisfying
第１レンズ群が全て負レンズから構成され、そのうち少なくとも１枚が非球面レンズであることを特徴とする投射用ズームレンズ。 The projection zoom lens according to claim 1,
A projection zoom lens characterized in that the first lens group is composed entirely of negative lenses, at least one of which is an aspheric lens .
第４レンズ群が、拡大側から順に、縮小側に大きい曲率を持つ負レンズと拡大側に大きい曲率を持つ負レンズを配して構成されたことを特徴とする投射用ズームレンズ。 The projection zoom lens according to claim 1 or 2,
A projection zoom lens, wherein the fourth lens group includes, in order from the magnification side, a negative lens having a large curvature on the reduction side and a negative lens having a large curvature on the magnification side .
第２レンズ群が、１枚または２枚の正レンズで構成され、上記１枚または２枚の正レンズのｄ線に対する屈折率：Ｎ２が、条件：
（４） １．７＜Ｎ２
を満足することを特徴とする投射用ズームレンズ。 The projection zoom lens according to any one of claims 1 to 3,
The second lens group is composed of one or two positive lenses, and the refractive index N2 for the d-line of the one or two positive lenses is the condition:
(4) 1.7 <N2
Projection zoom lens characterized by satisfying
第３レンズ群が、正レンズと負レンズを有し、上記正レンズのアッベ数をν3p、上記負レンズのアッベ数をν3nとするとき、これらが条件：
（５） １５＜ν3p−ν3n
を満足することを特徴とする投射用ズームレンズ。 The projection zoom lens according to any one of claims 1 to 4,
When the third lens group has a positive lens and a negative lens, the Abbe number of the positive lens is ν3p, and the Abbe number of the negative lens is ν3n, these are the conditions:
(5) 15 <ν3p−ν3n
Projection zoom lens characterized by satisfying
第３レンズ群の正レンズと負レンズが貼り合わせられていることを特徴とする投射用レンズ。 The projection zoom lens according to claim 5.
A projection lens, wherein a positive lens and a negative lens of the third lens group are bonded together .
第３レンズ群の正レンズと負レンズが、微小な空気間隔を隔して配置されていることを特徴とする投射用ズームレンズ。 A projection zoom lens, wherein the positive lens and the negative lens of the third lens group are arranged with a minute air gap therebetween.
第５レンズ群または第６レンズ群に、少なくとも１面が非球面であるレンズが配置されたことを特徴とする投射用ズームレンズ。 The zoom lens for projection according to any one of claims 1 to 7,
A projection zoom lens, wherein a lens having at least one aspheric surface is disposed in the fifth lens group or the sixth lens group .
第６レンズ群に、少なくとも１面が非球面であるレンズが配置され、非球面を有するレンズがプラスチックレンズであり、非球面を有するプラスチックレンズの合成の屈折力の絶対値を、広角端における全系の屈折力の５％以下としたことを特徴とする投射用ズームレンズ。 The projection zoom lens according to claim 2.
A lens having at least one aspherical surface is disposed in the sixth lens group, the lens having an aspherical surface is a plastic lens, and the absolute value of the combined refractive power of the plastic lens having an aspherical surface is calculated at the wide angle end. A projection zoom lens characterized by being made 5% or less of the refractive power of the system .
非球面を有するレンズが第５レンズ群に配置され、このレンズがハイブリッドレンズであることを特徴とする投射用ズームレンズ。 The projection zoom lens according to claim 8.
A projection zoom lens, wherein a lens having an aspheric surface is arranged in a fifth lens group, and the lens is a hybrid lens .
第６レンズ群が、１枚の正レンズで構成されたことを特徴とする投射用ズームレンズ。 The projection zoom lens according to any one of claims 1 to 10,
A zoom lens for projection, wherein the sixth lens group is composed of one positive lens .
第６レンズ群を構成する１枚の正レンズのアッベ数：ν6が、条件：
（６） ５０＜ν6
を満足することを特徴とする投射用ズームレンズ。 The projection zoom lens according to claim 11.
Abbe number: ν6 of one positive lens constituting the sixth lens group is the condition:
(6) 50 <ν6
Projection zoom lens characterized by satisfying
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