JP4677921B2 - Rolling method for H-section steel - Google Patents
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Description
本発明はH形鋼の圧延方法に関するものである。 The present invention relates to a method for rolling H-section steel.
一般に、H形鋼の熱間圧延は一例として図6に示すように、加熱炉11から抽出された素材鋼片を粗ミル12、粗ユニバーサルミル群13、中間ユニバーサルミル群14、仕上ユニバーサルミル15の順に圧延することで行われる。素材鋼片としては、矩形断面の鋼片(スラブ)、角形断面の鋼片(ブルーム)や、略H形断面の鋼片(ビームブランク)が使用される。そして、その素材鋼片を1個または複数個の造形孔型を刻設した粗ミル12にて所定のH形鋼用粗形鋼片に造形する。粗ミル12にて造形された粗形鋼片は、粗ユ二バールミル群13、ついで、中間ユニバーサルミル群14にて複数パスの往復圧延を行った後、仕上ユ二バールミル15により1パスで成形し、H形鋼に圧延される(例えば、特許文献1参照。)。
In general, as shown in FIG. 6, for example, hot rolling of H-section steel is performed by using raw steel slabs extracted from a
ちなみに、図2は、圧延されて製品となったH形鋼の断面形状を示すものであり、ウェブ高さH、フランジ幅B、ウェブ厚t1、フランジ厚t2を備えている。
上記のようなH形鋼の熱間圧延方法において、図3に示したような角形断面の鋼片(ブルーム)を素材鋼片として用いた場合、図5に示したような製品のフランジ外面に圧着疵(へげ疵)21が生じることがある。そのため、圧延後に圧着疵21を除去する手入れ作業が必要となり、製造能率の低下や製造コストの上昇を招いている。 In the hot rolling method for H-section steel as described above, when a steel piece (bloom) having a square cross section as shown in FIG. 3 is used as a material steel piece, the outer flange surface of the product as shown in FIG. A crimped ridge 21 may occur. For this reason, a care work for removing the crimping bar 21 after rolling is required, leading to a decrease in manufacturing efficiency and an increase in manufacturing cost.
本発明は、上記のような問題を解決するためになされたものであり、角形断面鋼片(ブルーム)を素材鋼片としてH形鋼を熱間圧延にて製造するに際して、フランジ外面に発生する圧着疵を適切に防止することができるH形鋼の圧延方法を提供することを目的とするものである。 The present invention has been made to solve the above-described problems, and is generated on the outer surface of a flange when an H-section steel is manufactured by hot rolling using a square-section steel slab (bloom) as a raw material slab. An object of the present invention is to provide a method for rolling H-section steel that can appropriately prevent crimping defects.
上記課題を解決するために、本発明は以下の特徴を有する。 In order to solve the above problems, the present invention has the following features.
[1]角形断面鋼片を素材鋼片として、1個または複数個の造形孔型を刻設した1台の粗ミルにて所定のH形鋼用粗形鋼片に造形し、さらに前記H形鋼用粗形鋼片からH形鋼を熱間圧延にて製造するに際して、前記角形断面鋼片の厚さTとH形鋼の製品フランジ幅Bとの比率について、製品フランジ幅の寸法精度を確保しつつ、前記粗ミルの造形孔型において噛み出しが発生しない比率T/Bを予め整理しておき、該比率T/Bとなる角形断面鋼片を用いて圧延することを特徴とするH形鋼の圧延方法。 [1] Using a square cross-section steel slab as a raw steel slab, a predetermined coarse steel slab for H-shaped steel is modeled by one coarse mill in which one or a plurality of modeling hole molds are engraved. When manufacturing H-shaped steel from hot rolled shape steel slab by hot rolling, the ratio of the thickness T of the square section steel slab to the product flange width B of the H-shaped steel, the dimensional accuracy of the product flange width The ratio T / B that does not cause biting in the shaping hole mold of the rough mill is arranged in advance, and rolling is performed using a square-section steel slab having the ratio T / B. A rolling method for H-section steel.
本発明においては、角形断面鋼片を素材鋼片としてH形鋼を熱間圧延にて製造するに際して、フランジ外面に発生する圧着疵を適切に防止することができる。その結果、製造能率の向上や製造コストの低減を図ることができる。 In the present invention, when a H-section steel is manufactured by hot rolling using a square cross-section steel slab as a raw steel slab, it is possible to appropriately prevent crimping flaws generated on the outer surface of the flange. As a result, the manufacturing efficiency can be improved and the manufacturing cost can be reduced.
本発明者らは、素材鋼片として角形断面鋼片(粗角)を用いて熱間圧延にてH形鋼を製造した場合に、製品のフランジ外面に圧着疵が発生する原因について調査検討を行なった。その結果、図4に一例を示す粗ミル12の造形孔型12aにおいて、噛み出し(オーバーフィル)22が発生している痕跡を見付け、この噛み出し22の位置が圧着疵21の発生位置と対応していることから、噛み出し22が圧着疵21の起因になっていると推定した。
The present inventors have investigated and investigated the cause of the occurrence of crimping flaws on the outer surface of the flange of a product when a H-section steel is manufactured by hot rolling using a square-section steel slab (rough angle) as a material steel slab. I did it. As a result, in the
そこで、本発明者らは、造形孔型12aにおける噛み出し22の発生を抑止する方法について検討を行い、その結果、噛み出し22の発生を抑止するには、角形断面鋼片(粗角)の厚さをH形鋼のフランジ幅に対して適切な比率とすることがよいとの考えに至った。
Therefore, the present inventors have studied a method for suppressing the occurrence of the
すなわち、通常、図3に示した角形断面鋼片(粗角)については、粗角を造形孔型12aで圧延する際の上下方向の寸法である粗角厚さTと左右方向の寸法である粗角幅Lは、製品寸法との関係で定められるが、粗角厚さTについては、フランジの成形性やフランジ幅の寸法精度を安定的に確保する観点から比較的厚くする方向で定められているので、そのことが造形孔型12aにおける噛み出し22の発生に繋がっていると判断された。
That is, normally, the square cross-section steel piece (rough angle) shown in FIG. 3 has a rough angle thickness T which is a vertical dimension when the rough angle is rolled by the shaping
したがって、粗角の厚さTを製品フランジ幅Bに対して適切な比率とすることによって、フランジの成形性やフランジ幅の寸法精度を確保しつつ、造形孔型12aにおける噛み出し22を抑止して圧着疵21の発生を防止することができると考えた。
Therefore, by setting the rough angle thickness T to an appropriate ratio with respect to the product flange width B, the
上記の考え方に基づいて、粗角厚さTと製品フランジ幅Bとの関係を整理したものを本発明の一実施形態として図1に示す。 FIG. 1 shows an embodiment of the present invention in which the relationship between the rough angle thickness T and the product flange width B is arranged based on the above concept.
図1において、直線T=1.3Bより下方の領域(すなわち、T<1.3Bの領域)は、製品のフランジ幅の寸法精度を確保することができない領域である。一方、直線T=1.5Bより上方の領域(すなわち、T>1.5Bの領域)は、造形孔型で噛み出しが発生する領域である(図1中の□印が位置する領域)。これに対して、直線T=1.3Bと直線T=1.5Bに挟まれた領域(すなわち、1.3B≦T≦1.5Bの領域)が、製品のフランジ幅の寸法精度を確保しつつ、造形孔型12aにおける噛み出し22を防止できる領域である(図1中の◆印が位置する領域)。
In FIG. 1, a region below the straight line T = 1.3B (that is, a region where T <1.3B) is a region where the dimensional accuracy of the flange width of the product cannot be ensured. On the other hand, the region above the straight line T = 1.5B (that is, the region where T> 1.5B) is a region where biting occurs in the modeling hole mold (a region where a square in FIG. 1 is located). In contrast, the region sandwiched between the straight line T = 1.3B and the straight line T = 1.5B (that is, the region of 1.3B ≦ T ≦ 1.5B) ensures the dimensional accuracy of the product flange width. On the other hand, this is a region where the biting 22 in the
以上のことから、この実施形態においては、角形断面鋼片(粗角)を素材鋼片としてH形鋼を熱間圧延にて製造するに際して、粗角の厚さTをH形鋼のフランジ幅Bの1.3倍〜1.5倍(すなわち、T/B=1.3〜1.5)となるようにしている。 From the above, in this embodiment, when the H-section steel is manufactured by hot rolling using the square-section steel slab (rough angle) as the raw steel slab, the thickness T of the rough angle is set to the flange width of the H-section steel. 1.3 to 1.5 times B (that is, T / B = 1.3 to 1.5).
これによって、製品のフランジ幅の寸法精度を確保しつつ、造形孔型における噛み出しを抑止してフランジ圧着疵の発生を適切に防止することができるようになる。その結果、製造能率の向上や製造コストの低減を図ることができる。 As a result, while ensuring the dimensional accuracy of the flange width of the product, it is possible to prevent biting in the shaping hole mold and appropriately prevent the occurrence of flange crimping flaws. As a result, the manufacturing efficiency can be improved and the manufacturing cost can be reduced.
ウェブ高さHが300mm、フランジ幅Bが150mmのH形鋼について、従来例として、粗角高さTがフランジ幅Bの1.63倍(T/B=1.63)となる粗角を用いて圧延した場合と、本発明例として、粗角高さTがフランジ幅Bの1.50倍(T/B=1.50)となる粗角を用いて圧延した場合とを比較した。 For H-shaped steel with a web height H of 300 mm and a flange width B of 150 mm, as a conventional example, a rough angle at which the rough angle height T is 1.63 times the flange width B (T / B = 1.63). When compared with the case of rolling using a rough angle where the rough angle height T is 1.50 times the flange width B (T / B = 1.50).
その結果、従来例ではフランジ圧着疵の発生率が1%以上であったのに対して、本発明例ではフランジ圧着疵の発生が皆無となった。 As a result, the occurrence rate of flange crimping flaws was 1% or more in the conventional example, whereas the occurrence of flange crimping flaws was completely eliminated in the present invention example.
11 加熱炉
12 粗ミル
12a 造形孔型
13 粗ユニバーサルミル群
14 中間ユニバーサルミル群
15 仕上ユニバーサルミル
21 圧着疵
22 噛み出し
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