JP4654719B2 - Method and apparatus for supplying rolling oil in cold rolling - Google Patents
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Description
この発明は、循環式圧延油供給方式を使用して冷間圧延を行う際に、エマルション圧延油を金属帯やロールバイト入口に供給するために有効な、冷間圧延における圧延油の供給方法および装置に関するものである。 This invention is a method for supplying rolling oil in cold rolling, which is effective for supplying emulsion rolling oil to a metal strip or a roll bite inlet when performing cold rolling using a circulating rolling oil supply system, and It relates to the device.
一般に、冷間圧延機によるストリップの圧延時には、圧延性を向上させるためにストリップに圧延油が塗布される。その際に用いられる一般的な圧延油供給方法としては、水と圧延油との混合液体、すなわち、エマルションからなるクーラントとしてのエマルション圧延油を、ノズルよりストリップに噴射する方式がとられている。また、エマルションを作成するために、界面活性剤を添加する。界面活性剤の添加量は、圧延油量に対する濃度（対油濃度）であり、所定量を添加し、攪拌およびポンプによるせん断を加えてエマルション圧延油とする。 In general, when a strip is rolled by a cold rolling mill, rolling oil is applied to the strip in order to improve rollability. As a general rolling oil supply method used at that time, a mixed liquid of water and rolling oil, that is, a rolling emulsion oil as a coolant made of an emulsion is sprayed onto a strip from a nozzle. In addition, a surfactant is added to prepare an emulsion. The addition amount of the surfactant is a concentration with respect to the rolling oil amount (oil concentration). A predetermined amount is added, and stirring and shearing by a pump are added to obtain an emulsion rolling oil.
冷間圧延におけるエマルション圧延油の供給方式には、直接式圧延油供給方式（ダイレクト方式）と循環式圧延油供給方式（リサーキュレーション方式）とがある。 Emulsion rolling oil supply methods in cold rolling include a direct rolling oil supply method (direct method) and a circulating rolling oil supply method (recirculation method).
直接式圧延油供給方式は、潤滑の目的で高濃度のエマルション圧延油をストリップにスプレーし、冷却の目的で水をロールにスプレーするものであり、潤滑性および冷却性に優れる。しかし、循環式圧延油供給方式と異なり、エマルション圧延油を循環使用しないために、圧延油の原単位が高く、また、排水処理費用に多額の費用がかかる。 The direct rolling oil supply system sprays high concentration emulsion rolling oil on the strip for the purpose of lubrication and sprays water on the roll for the purpose of cooling, and is excellent in lubricity and cooling performance. However, unlike the circulating rolling oil supply system, since the emulsion rolling oil is not circulated, the basic unit of the rolling oil is high, and the wastewater treatment costs are expensive.
一方、循環式圧延油供給方式は、圧延油と冷却水とを予め混合し、攪拌して作成した低濃度のエマルション圧延油を、循環しながら潤滑および冷却を目的としてストリップおよびロールバイトにスプレーするものであり、圧延油の原単位が低い。しかし、直接式圧延油供給方式と比較して、潤滑性および冷却性が劣る。そのため、従来の循環式圧延油供給方式では、特に、仕上板厚０．２ｍｍ以下の薄物材の高速圧延時には潤滑不足となり、チャタリングと呼ばれる圧延機の振動やヒートスクラッチと呼ばれる表面疵が発生する。このため、圧延速度が上げられないという問題があった。 On the other hand, in the circulating rolling oil supply system, rolling oil and cooling water are mixed in advance, and a low-concentration emulsion rolling oil prepared by stirring is sprayed on strips and roll tools for the purpose of lubrication and cooling while circulating. The basic unit of rolling oil is low. However, the lubricity and cooling properties are inferior compared to the direct rolling oil supply method. Therefore, in the conventional circulating rolling oil supply system, lubrication is insufficient particularly at the time of high-speed rolling of a thin material having a finishing plate thickness of 0.2 mm or less, and rolling mill vibration called chattering and surface flaws called heat scratch occur. For this reason, there has been a problem that the rolling speed cannot be increased.
循環式圧延油供給方式は、例えば、図４に示されるように、主に、冷却を目的としたロールクーラントヘッダーおよびストリップクーラントヘッダーからなる冷却用クーラントヘッダー４ｂと、潤滑を目的としてロールバイト入口に設置された潤滑用クーラントヘッダー４ａとを備えている。
For example, as shown in FIG. 4, the circulating rolling oil supply system mainly includes a
なお、図４は、全５スタンドのタンデムミルであり、１は、ワークロール、２は、バックアップロール、３は、ストリップ、５は、攪拌機、６は、循環式圧延油供給タンク、７は、エマルション圧延油供給用ポンプ、８は、圧延油供給ライン、９は、回収オイルパン、１０は、戻り配管である。 4 is a tandem mill having 5 stands. 1 is a work roll, 2 is a backup roll, 3 is a strip, 5 is a stirrer, 6 is a circulating rolling oil supply tank, and 7 is a Emulsion rolling oil supply pump, 8 is a rolling oil supply line, 9 is a recovered oil pan, and 10 is a return pipe.
エマルション圧延油は、エマルション圧延油供給用ポンプ７により、圧延油供給ライン８を経由して、潤滑用および冷却用クーラントヘッダー４ａ、４ｂからストリップ３の上下面およびロールバイト入口に供給される。エマルション圧延油は、回収オイルパン９にて回収された後、戻り配管１０を介して循環式圧延油供給タンク６に戻され、循環使用される。
The emulsion rolling oil is supplied from the lubricating and cooling
循環式圧延油供給方式の課題は、循環されるエマルション圧延油にて潤滑と冷却の両立を図らなければならないことである。循環式圧延油供給方式では、エマルションの乳化安定性を保つため、クーラントとしてのエマルション圧延油の温度は、５０〜７０℃と高めに設定されている。そのため、エマルション圧延油の冷却能は低く、その冷却能を補うため、多量のエマルション圧延油をストリップおよびロールに噴射している。冷却能を上げるためにはエマルション圧延油の温度を下げる必要があるが、温度が低い状態ではエマルションは乳化不安定となりやすい。不安定な乳化状態だと圧延潤滑性は良好となるが、配管内での油水分離を起こして好ましくない。 The problem with the circulating rolling oil supply system is that lubrication and cooling must both be achieved with the circulating emulsion rolling oil. In the circulating rolling oil supply system, the temperature of the emulsion rolling oil as a coolant is set as high as 50 to 70 ° C. in order to maintain the emulsion stability of the emulsion. Therefore, the cooling ability of the emulsion rolling oil is low, and a large amount of the emulsion rolling oil is sprayed on the strip and the roll in order to supplement the cooling ability. In order to increase the cooling capacity, it is necessary to lower the temperature of the emulsion rolling oil, but the emulsion tends to be unstable due to low temperature. In an unstable emulsified state, rolling lubricity is good, but it is not preferable because oil-water separation occurs in the pipe.
一方、循環式圧延油供給方式で使用されるエマルション圧延油のエマルション濃度（エマルション全体積中の油分体積の比率）は、１〜４％程度であるが、潤滑性を上げる為にエマルション濃度を上げようとすると、エマルション圧延油の熱伝達係数の低下を招いて、冷却能が低下する。 On the other hand, the emulsion concentration (ratio of the oil volume in the entire emulsion volume) of the emulsion rolling oil used in the circulating rolling oil supply method is about 1 to 4%, but the emulsion concentration is increased to increase lubricity. If it tries to do it, the fall of the heat transfer coefficient of emulsion rolling oil will be caused, and cooling capacity will fall.
また、圧延潤滑性は、圧延油の鋼板への付着、すなわち、プレートアウトに大きく影響する。通常、循環式圧延油供給方式ではノズルヘッダーに、液圧のみで噴射する１流体ノズルが使用されている。しかし、１流体ノズルは、スプレーの噴射面積が小さいために、単位面積当たりに供給されるエマルション流量（以下、流量密度という）が大きくなる。プレートアウトとは、Ｏ／Ｗ型（水中油粒分散）エマルション圧延油がストリップにスプレーされた時に、水分を排除しながら油分が優先的にストリップに付着する現象であり、エマルション圧延油がストリップ表面に衝突する際、油滴の周囲に水が多く存在する状況では、一旦、油膜を形成しても、干渉・再乳化等によりプレートアウトが阻害されてしまう。 The rolling lubricity greatly affects the adhesion of rolling oil to the steel sheet, that is, plate-out. Normally, in the circulating rolling oil supply system, a one-fluid nozzle that uses only hydraulic pressure is used for the nozzle header. However, since the one-fluid nozzle has a small spray area, the flow rate of emulsion supplied per unit area (hereinafter referred to as flow rate density) increases. Plate-out is a phenomenon in which when the O / W type (oil-in-water dispersion) emulsion rolling oil is sprayed onto the strip, the oil preferentially adheres to the strip while eliminating moisture, and the emulsion rolling oil is applied to the strip surface. In the situation where there is a lot of water around the oil droplets, the plate-out is hindered by interference, re-emulsification or the like even if an oil film is once formed.
従って、循環式圧延油供給方式のように多量のエマルション圧延油を噴射する方式では、圧延油の付着効率（スプレーされるエマルション圧延油に含まれる油分量に対し、ストリップ表面にプレートアウトする油分量の比率）が非常に低くなる。 Therefore, in the method of injecting a large amount of emulsion rolling oil as in the circulating rolling oil supply method, the adhesion efficiency of the rolling oil (the amount of oil to be plated out on the strip surface with respect to the amount of oil contained in the emulsion rolling oil to be sprayed) Ratio) becomes very low.
スプレーされるエマルション圧延油に含まれる油分量、すなわち供給油量Φ（ｍｇ／ｍ2）は、（１）式に基づいて決定される。 The amount of oil contained in the emulsion rolling oil to be sprayed, that is, the amount of supplied oil Φ (mg / m 2 ) is determined based on the equation (1).
スプレー流量をＱ（Ｌ／ｍｉｎ．）、噴射されるスプレーの噴射面積をＳ（ｍ2）とすると、ω＝Ｑ／Ｓで計算できる。 When the spray flow rate is Q (L / min.) And the spray area of the spray sprayed is S (m 2 ), it can be calculated by ω = Q / S.
循環式圧延油供給方式において、エマルション濃度を３．０％、ロールバイト入口に供給されるエマルション圧延油の流量密度を１００００Ｌ／ｍ2・ｍｉｎ．とすれば、ロールバイト入口に供給される油分量は、約３００００ｍｇ／ｍ2となる。一方、ラボ試験で得られた鋼板の付着油量は、約２５０ｍｇ／ｍ2であった。つまり、従来の循環式圧延油供給方式では、エマルション圧延油の供給量に対し、０．５〜１．０％程度しか有効に機能していないという問題点があった。 In the circulating rolling oil supply system, the emulsion concentration is 3.0%, and the flow density of the rolling emulsion oil supplied to the roll bite inlet is 10,000 L / m 2 · min. If so, the amount of oil supplied to the roll bite inlet is about 30000 mg / m 2 . On the other hand, the adhesion oil amount of the steel plate obtained in the laboratory test was about 250 mg / m 2 . That is, the conventional circulating rolling oil supply method has a problem that it functions effectively only about 0.5 to 1.0% with respect to the supply amount of the emulsion rolling oil.
ところで、圧延油の付着効率を向上させる手段として、特許文献１（特開平０７−２５１２０８号公報）には、圧延油の供給媒体となるノズルに、２流体ノズルを用いる圧延油供給方法が開示されている。以下、この圧延油供給方法を従来技術という。 By the way, as means for improving the adhesion efficiency of rolling oil, Patent Document 1 (Japanese Patent Application Laid-Open No. 07-251208) discloses a rolling oil supply method using a two-fluid nozzle as a nozzle serving as a rolling oil supply medium. ing. Hereinafter, this rolling oil supply method is referred to as the prior art.
従来技術は、圧延油をエマルションとせずに原油（ニート油）を直接供給し、且つ、２流体ノズルの気体圧力を０．４〜２．０ｋｇ／ｃｍ2、気体流量を２００〜６００Ｌ／ｍｉｎ．と低圧大流量とするものであり、高い圧延油付着効率が得られるとしている。 In the prior art, crude oil (neat oil) is directly supplied without using rolling oil as an emulsion, the gas pressure of the two-fluid nozzle is 0.4 to 2.0 kg / cm 2 , and the gas flow rate is 200 to 600 L / min. It is said that the flow rate is low and the flow rate is large, and high rolling oil adhesion efficiency is obtained.
しかし、従来の循環式圧延油供給方式において、上記従来技術を適用しても、すなわち、２流体ノズルを用いて、低圧大流量の気体によってエマルション圧延油を供給しても、高い付着効率は得られず、十分な潤滑性改善効果は得られなかった。 However, in the conventional circulating rolling oil supply system, even if the above-mentioned conventional technology is applied, that is, even if emulsion rolling oil is supplied by a gas of low pressure and large flow rate using a two-fluid nozzle, high adhesion efficiency can be obtained. Thus, sufficient lubricity improvement effect was not obtained.
従って、この発明は、上述した圧延油の付着効率の問題点を解決するためになされたもので、エマルション圧延油を用いた循環式圧延油供給方式においてもプレートアウト性を大幅に改善し、ひいてはエマルション濃度の削減による冷却能改善を図ることができる、冷間圧延における圧延油の供給方法および装置を提供することを目的とする。 Accordingly, the present invention has been made to solve the above-mentioned problem of the adhesion efficiency of rolling oil, and greatly improves the plate-out property even in a circulating rolling oil supply system using emulsion rolling oil, and consequently It aims at providing the supply method and apparatus of the rolling oil in cold rolling which can aim at the cooling capability improvement by reduction of an emulsion density | concentration.
本発明者等らは、ストリップに供給されたエマルション圧延油の付着効果を向上させる手段について種々検討した。この結果、エマルション圧延油の流量密度がプレートアウト性に大きく影響することを見出した。すなわち、ストリップ上の狭い範囲に多量のエマルション圧延油をスプレーするよりも、広い範囲に少量ずつスプレーするほうがプレートアウト性が向上することを見出した。 The inventors of the present invention have studied various means for improving the adhesion effect of the emulsion rolling oil supplied to the strip. As a result, it has been found that the flow density of the emulsion rolling oil greatly affects the plate-out property. That is, it has been found that the plate-out property is improved by spraying a small amount in a wide range rather than spraying a large amount of emulsion rolling oil in a narrow range on the strip.
プレートアウトとは、前述したように、Ｏ／Ｗ型（水中油粒分散）エマルション圧延油がストリップにスプレーされた時に、水分を排除しながら油分が優先的に鋼板に付着する現象であり、エマルション圧延油がストリップ表面に衝突する際、油滴の周囲に水が多く存在する状況では、一旦、油膜を形成しても、干渉・再乳化等によりプレートアウトが阻害されてしまう。そのため、付着効率を向上させるためには、単位面積当たりに噴射されるエマルション圧延油の量を少なく、かつ均一にしなければならない。 As described above, the plate-out is a phenomenon in which when the O / W type (oil-in-water dispersion) emulsion rolling oil is sprayed on the strip, the oil preferentially adheres to the steel sheet while excluding moisture. When the rolling oil collides with the strip surface, in a situation where there is a lot of water around the oil droplets, even if an oil film is once formed, the plate-out is hindered by interference, re-emulsification or the like. Therefore, in order to improve the adhesion efficiency, it is necessary to make the amount of emulsion rolling oil sprayed per unit area small and uniform.
流量密度を小さくするためには、エマルション圧延油がストリップに噴射される噴射面積を拡大させる必要がある。液圧のみで噴射する従来の１流体ノズルでは、スプレーの噴射面積が狭いため、エマルション圧延油の液滴同士の干渉が大きく、付着効率は低下する。同じ１流体ノズルでも、例えば、フルコーンノズルのようにスプレーの噴射面積が広いノズルも存在するが、噴射面積内の流量分布がバラつく点から潤滑スプレーには適さない。そこで、２流体ノズルによるエマルション噴射を適用した。 In order to reduce the flow density, it is necessary to increase the spray area in which the emulsion rolling oil is sprayed onto the strip. In the conventional one-fluid nozzle that injects only with the hydraulic pressure, since the spray injection area is small, the interference between droplets of the emulsion rolling oil is large, and the adhesion efficiency decreases. Even with the same one-fluid nozzle, there are nozzles with a wide spray area such as a full cone nozzle, for example, but this is not suitable for lubricated spray because the flow rate distribution in the spray area varies. Therefore, emulsion injection using a two-fluid nozzle was applied.
２流体ノズルとは、空気と液体とをノズル内部で混合させることにより、液体微粒子を噴射するノズルであり、以下の特徴を有している。 The two-fluid nozzle is a nozzle that ejects liquid fine particles by mixing air and liquid inside the nozzle, and has the following characteristics.
（１）空気によりスプレーの噴射面積を補償しているため、流量によるスプレーの噴射面積や流量分布の変化が小さく、流量が変化してもプレートアウトの均一性に影響を与えない。 (1) Since the spray injection area is compensated by air, changes in the spray injection area and flow distribution due to the flow rate are small, and even if the flow rate changes, the uniformity of the plate-out is not affected.
（２）液体流量の制御範囲が広いため、圧延速度や鋼種・サイズに応じたスプレー流量変更によって、潤滑条件をよりきめ細かく制御することも可能になる。 (2) Since the control range of the liquid flow rate is wide, it becomes possible to control the lubrication conditions more finely by changing the spray flow rate according to the rolling speed and the steel type / size.
（３）従来の１流体ノズルと比較してノズル単体の広角化が可能なため、広幅材の圧延潤滑のように大きな噴射面積を要求される場合でもノズルの設置本数を最小に抑えることができる。 (3) Since a single nozzle can be widened as compared with a conventional one-fluid nozzle, the number of nozzles installed can be minimized even when a large injection area is required such as rolling lubrication of a wide material. .
（４）従来の１流体ノズルと比較し、ノズルのオリフィス径（口径）を大きくすることが可能であるため、油分・異物等によるノズル閉塞に対しても効果が大きい。 (4) Compared to a conventional one-fluid nozzle, the nozzle orifice diameter (caliber diameter) can be increased, so that it is also effective against nozzle clogging due to oil or foreign matter.
しかしながら、上述した従来技術をエマルション圧延油を用いた循環式圧延油供給方式に適用しても、高い付着効率は得られなかった。そこで、本発明者等は、その原因について鋭意検討を重ね、以下の結論を得た。 However, even if the above-described conventional technology is applied to a circulating rolling oil supply system using emulsion rolling oil, high adhesion efficiency cannot be obtained. Accordingly, the present inventors have made extensive studies on the cause and have obtained the following conclusions.
従来技術では、圧延油の原油（ニート油）が、２流体ノズルから大流量の気体と共に噴射されることにより微細粒径化され、霧化した圧延油がロールバイト内へ均一に供給されるとしている。なお、従来技術の気体流量は、２００〜６００Ｌ／ｍｉｎ．（１２〜３６Ｎｍ3／ｈｒ）である。エマルションを２流体ノズルにて噴射すると、エマルションの液滴が微細化され、その中の圧延油の粒径も微細化されるものと推定される。ストリップのプレートアウト特性が圧延油の粒径と相関があることは一般によく知られており、油粒径が細かい状況ではプレートアウト性は低下してしまう。従って、エマルションの場合には、粒径の微細化を極力抑えることが必要である。 In the prior art, the crude oil (neat oil) of rolling oil is finely grained by being jetted together with a large amount of gas from a two-fluid nozzle, and the atomized rolling oil is supplied uniformly into the roll bite. Yes. In addition, the gas flow rate of a prior art is 200-600 L / min. (12 to 36 Nm 3 / hr). When the emulsion is ejected by a two-fluid nozzle, it is presumed that droplets of the emulsion are refined and the particle size of the rolling oil therein is also refined. It is generally well known that the plate-out characteristics of the strip are correlated with the particle size of the rolling oil, and the plate-out property is reduced when the oil particle size is fine. Therefore, in the case of an emulsion, it is necessary to suppress the refinement of the particle size as much as possible.
また、ニート油とエマルション圧延油では同じプレートアウトでも油分付着の過程が大きく異なる。すなわち、ニート油噴射の場合は、水分等によって阻害されることなくストリップに物理的に吸着してプレートアウトする。これに対してエマルション圧延油の場合は、上述した通り、Ｏ／Ｗ型（水中油粒分散）エマルション圧延油がストリップにスプレーされた時に、水分を排除しながら油分が優先的にストリップに付着する。エマルション圧延油でのプレートアウト層の形成には、エマルション圧延油がストリップに衝突した際の周囲の水分が大きく影響する。エマルション圧延油がストリップ表面に衝突する際、油滴の周囲に水が多く存在する状況では、一旦、油膜を形成しても、乳化分散剤の効果が失われず、干渉・再乳化等によりプレートアウトが阻害されてしまう。従って、エマルション圧延油の場合には、プレートアウト時に周囲の水分による影響を極力小さくすることが有効である。 Also, neat oil and emulsion rolling oil differ greatly in the oil adhesion process even with the same plate-out. That is, in the case of neat oil injection, it is physically adsorbed on the strip without being obstructed by moisture or the like, and plate out. On the other hand, in the case of emulsion rolling oil, as described above, when O / W type (oil-in-water dispersion) emulsion rolling oil is sprayed on the strip, the oil preferentially adheres to the strip while eliminating moisture. . The formation of the plate-out layer with the emulsion rolling oil is greatly affected by the surrounding water when the emulsion rolling oil collides with the strip. When emulsion rolling oil collides with the strip surface, in the situation where there is a lot of water around the oil droplet, even if an oil film is formed, the effect of the emulsifying dispersant is not lost, and the plate out due to interference, re-emulsification, etc. Will be disturbed. Therefore, in the case of emulsion rolling oil, it is effective to minimize the influence of surrounding moisture at the time of plate-out.
以上の知見に基づき、本発明者等は、エマルション圧延油を用いた循環式圧延油供給方式であっても、２流体ノズルの適用により高い付着効率を得るための検討をさらに重ねた。 Based on the above knowledge, the present inventors have further studied to obtain high adhesion efficiency by applying a two-fluid nozzle even in a circulating rolling oil supply system using emulsion rolling oil.
エマルション粒径の微細化を抑えるためには、気体流量を少なくする必要があるが、気体流量を少なくし過ぎると、エマルション同士の干渉・再乳化等によりプレートアウトが阻害されてしまう。そこで、本願発明者等は、エマルションの微細化の影響が少ない小気体流量範囲でプレートアウト特性を評価した。 In order to suppress the refinement of the emulsion particle size, it is necessary to reduce the gas flow rate. However, if the gas flow rate is too low, plate-out is hindered due to interference between emulsions, re-emulsification, and the like. Therefore, the inventors of the present application evaluated the plate-out characteristics in a small gas flow range in which the influence of the finer emulsion is small.
図５に、プレートアウト試験機を用いて、それぞれのノズルでのプレートアウト量を示す。このとき、２流体ノズルでの気体流量は、２Ｎｍ3／ｈｒとした。図５から、潤滑スプレーに２流体ノズルを適用することにより、同一の供給油量であっても、ストリップへのプレートアウト量が約１．５倍〜２倍に向上することが明らかになった。 FIG. 5 shows the plate-out amount at each nozzle using a plate-out tester. At this time, the gas flow rate at the two-fluid nozzle was set to 2 Nm 3 / hr. From FIG. 5, it was found that by applying a two-fluid nozzle to the lubrication spray, the plate-out amount to the strip is improved by about 1.5 to 2 times even with the same oil supply amount. .
冷間圧延において、特に、高速圧延域では、速度の上昇と共に、スプレー時間が短くなり、ストリップの単位面積当たりの供給圧延油量が減少するため、供給油量の少ない領域で付着効率の高い２流体ノズルは、エマルション圧延油の供給媒体として用いると非常に効果的である。 In cold rolling, particularly in the high-speed rolling zone, the spraying time is shortened as the speed is increased, and the amount of supplied rolling oil per unit area of the strip is reduced. The fluid nozzle is very effective when used as a supply medium for emulsion rolling oil.
また、ノズルから供給される油量を最小化することができるため、循環式圧延油供給方式のようなクーラントとしてのエマルション圧延油の管理を要する供給方式でもエマルションの安定性を維持しながら、効率的な潤滑制御が可能となる。また、２流体ノズル適用による圧延油の付着効率向上によりエマルション濃度を低減させることが可能となるため、圧延油原単位の減少、ひいてはエマルション圧延油の熱伝達係数の増加による冷却能向上が期待できる。 In addition, since the amount of oil supplied from the nozzle can be minimized, efficiency can be maintained while maintaining emulsion stability even in supply systems that require management of emulsion rolling oil as a coolant, such as the circulating rolling oil supply system. Lubrication control is possible. In addition, since the emulsion concentration can be reduced by improving the adhesion efficiency of the rolling oil by applying a two-fluid nozzle, it is possible to expect a reduction in the basic unit of rolling oil and, in turn, an improvement in cooling capacity by increasing the heat transfer coefficient of the emulsion rolling oil. .
この発明は、以上の知見に基づきなされたもので、下記を特徴とするものである。 The present invention has been made on the basis of the above findings and is characterized by the following.
請求項１記載の発明は、エマルション圧延油を循環式に供給する、冷間圧延における圧延油の供給方法において、金属帯およびロールバイトの少なくとも１つへの前記エマルション圧延油の供給を、供給媒体として２流体ノズルを用い、前記２流体ノズルからの前記エマルション圧延油の供給量を１０００〜４００００ｍｇ／ｍ2の範囲内となるように行うことに特徴を有するものである。 The invention according to claim 1 is a supply method of rolling oil in cold rolling, in which emulsion rolling oil is supplied in a circulating manner, and supply of the emulsion rolling oil to at least one of a metal strip and a roll bite The two-fluid nozzle is used, and the supply amount of the emulsion rolling oil from the two-fluid nozzle is set to be in the range of 1000 to 40000 mg / m 2 .
請求項２記載の発明は、請求項１記載の発明において、２流体ノズルから噴射する気体の流量を０．５〜１０Ｎｍ3／ｈｒの範囲内とすることに特徴を有するものである。
The invention described in
請求項３記載の発明は、エマルション圧延油を循環式に供給する、冷間圧延における圧延油の供給装置において、金属帯およびロールバイトの少なくとも１つに前記エマルション圧延油を供給する２流体ノズルと、前記２流体ノズルからの前記エマルション圧延油の供給量を調整する圧延油供給量調整手段とを備え、前記圧延油供給量調整手段は、前記エマルション圧延油の供給量を１０００〜４００００ｍｇ／ｍ2の範囲内に調整することに特徴を有するものである。 The invention according to claim 3 is a rolling oil supply device in cold rolling, which supplies emulsion rolling oil in a circulating manner, and a two-fluid nozzle that supplies the emulsion rolling oil to at least one of a metal strip and a roll bite. A rolling oil supply amount adjusting means for adjusting the supply amount of the emulsion rolling oil from the two-fluid nozzle, and the rolling oil supply amount adjusting means adjusts the supply amount of the emulsion rolling oil to 1000 to 40000 mg / m 2. It has the characteristic in adjusting within the range.
請求項４記載の発明は、請求項３記載の発明において、２流体ノズルから噴射する気体の流量を調整する気体流量調整手段を備え、前記気体流量調整手段は、前記気体の流量を０．５〜１０Ｎｍ3／ｈｒの範囲内に調整することに特徴を有するものである。 According to a fourth aspect of the present invention, there is provided the gas flow rate adjusting means for adjusting the flow rate of the gas ejected from the two-fluid nozzle according to the third aspect of the invention, wherein the gas flow rate adjusting means reduces the flow rate of the gas to 0.5. It is characterized by adjusting within the range of -10 Nm < 3 > / hr.
なお、この発明は、圧延機の単スタンドのみに適用しても良いし、複数スタンドのうちの全部または任意の複数のスタンドに適用しても良い。また、金属帯としては、例えば、鋼帯、ステンレス帯、アルミニウム帯、銅帯等である。また、この発明は、金属帯の表裏面のいずれかまたは両方に適用することができる。 The present invention may be applied only to a single stand of a rolling mill, or may be applied to all of a plurality of stands or a plurality of arbitrary stands. In addition, examples of the metal band include a steel band, a stainless steel band, an aluminum band, and a copper band. Further, the present invention can be applied to either or both of the front and back surfaces of the metal strip.
（１）従来の１流体ノズルと比較して、エマルション圧延油のプレートアウト性が１．５〜２倍に増大する。 (1) Compared with the conventional one-fluid nozzle, the plate-out property of emulsion rolling oil increases 1.5 to 2 times.
（２）空気によりスプレーの噴射面積を補償するため、流量によるスプレーの噴射面積や流量分布の変化が小さく、流量を低減してもプレートアウトの均一性に影響を与えない。従って、ノズルから供給される油量を最小化することができるため、効率的な潤滑制御が可能となる。 (2) Since the spray injection area is compensated by air, changes in the spray injection area and flow distribution due to the flow rate are small, and even if the flow rate is reduced, the uniformity of the plate-out is not affected. Accordingly, since the amount of oil supplied from the nozzle can be minimized, efficient lubrication control can be performed.
（３）エマルション圧延油の液滴同士の干渉の減少による付着効率向上によりエマルション濃度を低減させることができるため、圧延油原単位の減少、ひいてはエマルション圧延油の熱伝達係数の増加による冷却能向上が可能になる。 (3) Since the emulsion concentration can be reduced by improving the adhesion efficiency by reducing the interference between the droplets of the emulsion rolling oil, the cooling capacity is improved by reducing the rolling oil basic unit and consequently the heat transfer coefficient of the emulsion rolling oil. Is possible.
以下、この発明の一実施形態を、図面を参照しながら説明する。 Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings.
図１は、この発明を適用した全５スタンドのタンデムミルを示す概略構成図である。 FIG. 1 is a schematic configuration diagram showing all five stand tandem mills to which the present invention is applied.
図１において、１は、ワークロール、２は、バックアップロール、３は、ストリップ、４ａは、潤滑用クーラントヘッダーとしての２流体ノズルヘッダー、４ｂは、ロールクーラントヘッダーおよびストリップクーラントヘッダーからなる冷却用クーラントヘッダー、５は、攪拌機、６は、エマルション圧延油の貯蔵タンクとしての循環式圧延油供給タンク、７は、エマルション圧延油供給用ポンプ、８は、圧延油供給ライン、９は、回収オイルパン、１０は、戻り配管である。
In FIG. 1, 1 is a work roll, 2 is a backup roll, 3 is a strip, 4a is a two-fluid nozzle header as a coolant coolant lubricant, and 4b is a coolant for cooling comprising a roll coolant header and a strip coolant header. Header, 5 is a stirrer, 6 is a circulating rolling oil supply tank as a storage tank for emulsion rolling oil, 7 is a pump for supplying emulsion rolling oil, 8 is a rolling oil supply line, 9 is a recovered oil pan,
タンク６内のエマルション圧延油のエマルション濃度は、１〜４％の範囲内に調整されている。エマルション圧延油は、エマルション圧延油供給ポンプ７により、圧延油供給ライン８を経由して、冷却を目的とした冷却用クーラントヘッダー４ｂと、潤滑を目的としてロールバイト入側に設置された潤滑用クーラントヘッダー、すなわち、２流体ノズルヘッダー４ａに送られ、ここからストリップ３の上下面およびロールバイト入口に供給される。２流体ノズルヘッダー４ａにおいて使用されるエアーは、コンプレッサー１２を介して気体供給ライン１１により圧送され、２流体ノズルヘッダー４ａに供給される。
The emulsion concentration of the emulsion rolling oil in the
なお、この例は、２流体ノズルヘッダー４ａを潤滑用クーラントヘッダーに用いたものであるが、冷却用クーラントヘッダー４ｂに用いても、あるいは両方のヘッダ４ａ、４ｂに用いても良い。
In this example, the two-
２流体ノズルヘッダー４ａは、圧延機の各スタンドの入側に設けられ、ワークロール１とストリップ３との間のロールバイト入口にエマルション圧延油を噴射する。２流体ノズルヘッダー４ａに供給されるエマルション供給油量は、１０００〜４００００ｍｇ／ｍ2の範囲内とする。１０００ｍｇ／ｍ2未満では、潤滑不良となってストリップ３と圧延ロールとの間の油膜が切れ、この結果、金属接触を起してヒートスクラッチやチャタリングの原因となる。一方、４００００ｍｇ／ｍ2を超えると、潤滑過多となり安定した圧延操業が不可能となる。従って、エマルション圧延油の供給量は、１０００〜４００００ｍｇ／ｍ2の範囲内とする。
The two-
２流体ノズルからの噴射用空気の流量は、ノズル１本当たり０．５〜１０Ｎｍ3／ｈｒの範囲内が好ましい。０．５Ｎｍ3／ｈｒ未満では、エマルション圧延油の液滴同士の干渉が大きくなるため、プレートアウト時に周囲の水分による影響を受け付着効率が低下する。一方、１０Ｎｍ3／ｈｒを超えると、過剰な空気によって飛散するエマルション圧延油量が多くなり、付着効率が低下する。従って、噴射用空気の流量は、ノズル１本当たり０．５〜１０Ｎｍ3／ｈｒの範囲内とするのが好ましい。 The flow rate of the jetting air from the two-fluid nozzle is preferably in the range of 0.5 to 10 Nm 3 / hr per nozzle. If it is less than 0.5 Nm 3 / hr, the interference between the droplets of the emulsion rolling oil increases, so that the adhesion efficiency decreases due to the influence of the surrounding moisture during plate-out. On the other hand, if it exceeds 10 Nm 3 / hr, the amount of emulsion rolling oil scattered by excess air increases, and the adhesion efficiency decreases. Therefore, it is preferable that the flow rate of the jet air is within a range of 0.5 to 10 Nm 3 / hr per nozzle.
ここで、ストリップ３に噴射されるエマルション圧延油の供給量は、圧延油供給量調整手段１３によりロール使用量や圧延材のサイズおよび鋼種に応じて各スタンド毎に調整できる。ストリップ３に噴射されるエマルション圧延油の液滴径は、気体流量調整手段１４により各スタンド毎に調整できる。エマルション圧延油の液滴径は、３〜５００μｍ程度であるが、潤滑特性および乳化安定性の関係から３０〜１５０μｍ程度であることが望ましい。 Here, the supply amount of the emulsion rolling oil sprayed to the strip 3 can be adjusted by the rolling oil supply amount adjusting means 13 for each stand according to the amount of roll used, the size of the rolled material, and the steel type. The droplet diameter of the emulsion rolling oil sprayed on the strip 3 can be adjusted for each stand by the gas flow rate adjusting means 14. The droplet diameter of the rolled emulsion oil is about 3 to 500 μm, and is preferably about 30 to 150 μm from the viewpoint of lubrication characteristics and emulsion stability.
ストリップ３およびロールバイト入口へのスプレーの後、ストリップ３にプレートアウトしないエマルション圧延油は、回収オイルパン９にて、循環系エマルション圧延油と共に回収され、戻り配管１０を経由して循環式圧延油供給タンク６内に戻る。
After spraying to the strip 3 and the roll bite inlet, the emulsion rolling oil that does not plate out to the strip 3 is recovered together with the circulating emulsion rolling oil in the recovery oil pan 9 and is returned to the circulating rolling oil via the
さらに、この発明によれば、２流体ノズルを用いたことで、スプレーの噴射面積の拡大を図ることができるため、エマルション圧延油の液滴同士の干渉低減による付着効率向上を図ることができ、エマルション濃度の低減が可能となる。従って、圧延油の原単位は、減少し、ひいてはエマルション圧延油の熱伝達係数の上昇による冷却能向上が期待できる。 Furthermore, according to the present invention, by using the two-fluid nozzle, it is possible to increase the spray injection area, so it is possible to improve the adhesion efficiency by reducing the interference between droplets of the emulsion rolling oil, The emulsion concentration can be reduced. Accordingly, the basic unit of the rolling oil is reduced, and as a result, the cooling ability can be improved by increasing the heat transfer coefficient of the emulsion rolling oil.
図２は、図５のグラフに、この発明でエマルション濃度２．５％の場合の結果を加えたものである。図２から、この発明による２流体ノズルの適用によって、エマルション濃度を０．５％下げても、ほぼ現状のプレートアウト量を確保できることが明らかとなった。 FIG. 2 is obtained by adding the result of the present invention when the emulsion concentration is 2.5% to the graph of FIG. From FIG. 2, it is clear that the present plate-out amount can be almost secured even if the emulsion concentration is lowered by 0.5% by applying the two-fluid nozzle according to the present invention.
また、エマルション濃度の低減が可能になったことによって、エマルション圧延油の冷却能が向上する。エマルション圧延油による熱伝達係数は、下記（２）式が導かれている（板圧延の理論と実際，ｐ．１４８，（１９８４））。 In addition, since the emulsion concentration can be reduced, the cooling ability of the emulsion rolling oil is improved. The following equation (2) is derived for the heat transfer coefficient of the emulsion rolling oil (theory and practice of plate rolling, p. 148, (1984)).
ここで、ロールバイト入口に供給されるエマルション圧延油の流量密度を１００００Ｌ／ｍ2・ｍｉｎ、圧延材温度を１００℃とすれば、エマルション濃度３．０％および２．５％の時の熱伝達係数は、それぞれ、３０５００、３３６００Ｋｃａｌ／ｍ2／ｈｒ／℃となり、エマルション濃度を０．５％低減させることによって、エマルション圧延油の冷却能が約１０％向上する。 Here, if the flow density of the emulsion rolling oil supplied to the roll bite inlet is 10000 L / m 2 · min and the rolling material temperature is 100 ° C., heat transfer when the emulsion concentration is 3.0% and 2.5%. The coefficients are 30500 and 33600 Kcal / m 2 / hr / ° C., respectively, and by reducing the emulsion concentration by 0.5%, the cooling capacity of the emulsion rolling oil is improved by about 10%.
次に、この発明を実施例により、さらに詳細に説明する。 Next, the present invention will be described in more detail with reference to examples.
図１に示す全５スタンドの冷間タンデム圧延機を用い、母材厚２．３ｍｍ、板幅９００ｍｍの硬質ブリキ原板を仕上げ厚０．２００ｍｍまで、目標速度２０００ｍ／ｍｉｎとして圧延した。圧延油として合成エステル油（４０℃における動粘度４３ｃＳｔ）を用い、循環式圧延油供給系統のエマルション圧延油を、油分濃度２．５〜３．０％、乳化型の界面活性剤を添加してタンク内にて十分に攪拌を加えた後、平均粒径９μｍ、温度６０℃のエマルションとした。本発明例では、２流体ノズルヘッダーへのエマルション圧延油の供給量を２００００ｍｇ／ｍ2、エアー流量をノズル当たり１０Ｎｍ3／ｈｒとした。比較例では、潤滑クーラントヘッダーは、従来の１流体ノズルを用い、圧延油供給系統のエマルション圧延油供給量のみを４５０００ｍｇ／ｍ2で供給するようにした以外は、本発明例と同様にして冷間圧延を行った。 A hard tin plate having a base material thickness of 2.3 mm and a plate width of 900 mm was rolled to a finished thickness of 0.200 mm at a target speed of 2000 m / min using all five stand cold tandem rolling mills shown in FIG. Synthetic ester oil (kinematic viscosity 43cSt at 40 ° C) is used as the rolling oil, and the emulsion rolling oil of the circulating rolling oil supply system is added with an oil concentration of 2.5 to 3.0% and an emulsion type surfactant. After sufficiently stirring in the tank, an emulsion having an average particle size of 9 μm and a temperature of 60 ° C. was obtained. In the present invention example, the supply amount of the emulsion rolling oil to the two-fluid nozzle header was 20000 mg / m 2 , and the air flow rate was 10 Nm 3 / hr per nozzle. In the comparative example, the lubricating coolant header was cooled in the same manner as in the present invention except that the conventional one-fluid nozzle was used and only the emulsion rolling oil supply amount of the rolling oil supply system was supplied at 45000 mg / m 2. Hot rolling was performed.
図３は、横軸に圧延速度（ｍｐｍ）を取り、縦軸に第５スタンドにおけるワークロール１とストリップ３との間の摩擦係数を取って、本発明例、比較例において冷間圧延を行ったときの圧延速度と摩擦係数との関係について調べた結果を示すグラフである。 FIG. 3 shows the rolling speed (mpm) on the horizontal axis and the friction coefficient between the work roll 1 and the strip 3 in the fifth stand on the vertical axis, and cold rolling was performed in the present invention example and the comparative example. It is a graph which shows the result of having investigated about the relationship between the rolling speed and friction coefficient at the time.
図３において、△印および▲印を結んだ曲線は、本発明実施例の結果を示す特性線であり、○印および●印を結んだ曲線は、比較例の結果を示す特性線図である。○印および△印は、エマルション濃度が２．５％、●印および▲印は、エマルション濃度が３．０％のときを示す特性線である。なお、図中における×印は、チャタリングまたはヒートスクラッチの発生を表す。 In FIG. 3, the curves connecting Δ marks and ▲ marks are characteristic lines showing the results of the examples of the present invention, and the curves connecting the marks ◯ and ● are characteristic line diagrams showing the results of the comparative examples. . The ◯ and △ marks are characteristic lines when the emulsion concentration is 2.5%, and the ● and ▲ marks are characteristic lines when the emulsion concentration is 3.0%. In addition, the x mark in a figure represents generation | occurrence | production of chattering or a heat scratch.
図３から明らかなように、本発明実施例では、２．５〜３．０％の何れのエマルション濃度のときであっても、チャタリングまたはヒートスクラッチが発生することなく安定圧延を達成できることが分かった。これに対して、エマルション濃度２．５％の比較例では、圧延速度１４００ｍｐｍで潤滑不足に起因したチャタリングが発生し、安定圧延に到達できなかった。また、エマルション濃度３．０％の比較例では、チャタリングやヒートスクラッチは発生しなかったが、潤滑不足による摩擦係数の上昇が確認された。 As is apparent from FIG. 3, in the examples of the present invention, it was found that stable rolling can be achieved without chattering or heat scratching at any emulsion concentration of 2.5 to 3.0%. It was. On the other hand, in the comparative example having an emulsion concentration of 2.5%, chattering due to insufficient lubrication occurred at a rolling speed of 1400 mpm, and stable rolling could not be achieved. In the comparative example having an emulsion concentration of 3.0%, chattering and heat scratching did not occur, but an increase in the friction coefficient due to insufficient lubrication was confirmed.
また、本発明法により２流体ノズルの供給油量を変化させ、速度を変更しつつ圧延を行い、チャタリングの発生およびヒートスクラッチ疵の発生状況を調査した。各々の調査結果を表１に示す。 Further, the amount of oil supplied to the two-fluid nozzle was changed by the method of the present invention, rolling was performed while changing the speed, and the occurrence of chattering and the occurrence of heat scratch defects were investigated. The results of each survey are shown in Table 1.
表１から、本発明法範囲内での供給量では、チャタリングもヒートスクラッチ疵も未発生のまま加速できることが確認された。 From Table 1, it was confirmed that chattering and heat scratch soot could be accelerated with no supply within the range of the present invention.
次に、表２に本発明法によりエマルション濃度を低減した場合の圧延油原単位および最終スタンド出側の板温度を、従来の１流体ノズルを用いた場合と併せて示す。 Next, Table 2 shows the rolling oil intensity and the plate temperature on the outlet side of the final stand when the emulsion concentration is reduced by the method of the present invention, together with the case where the conventional one-fluid nozzle is used.
表２から、エマルション濃度を０．５％低減させることによって圧延油原単位が約１０％減少することが確認された。また、濃度低減によるエマルション圧延油の熱伝達係数上昇により、冷却能が高まり、従来方式と比較して、約５℃の温度低下が見られた。 From Table 2, it was confirmed that the rolling oil intensity was reduced by about 10% by reducing the emulsion concentration by 0.5%. In addition, the cooling ability increased due to the increase in the heat transfer coefficient of the emulsion rolling oil due to the concentration reduction, and a temperature drop of about 5 ° C. was observed compared to the conventional method.
１：ワークロール
２：バックアップロール
３：ストリップ
４ａ：潤滑用クーラントヘッダー
４ｂ：冷却用クーラントヘッダー
５：攪拌機
６：循環式圧延油供給タンク
７：エマルション圧延油供給用ポンプ
８：圧延油供給ライン
９：回収オイルパン
１０：戻り配管
１１：気体供給ライン
１２：コンプレッサー
１３：圧延油供給量調整手段
１４：気体流量調整手段
1: Work roll 2: Backup roll 3:
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Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003181517A (en) * | 2002-11-21 | 2003-07-02 | Jfe Engineering Kk | Cold-rolling method |
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|---|---|---|---|---|
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| JP2988331B2 (en) * | 1995-07-28 | 1999-12-13 | 住友金属工業株式会社 | Temper rolling method of cold rolled steel sheet |
-
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- 2005-03-18 JP JP2005078728A patent/JP4654719B2/en active Active
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003181517A (en) * | 2002-11-21 | 2003-07-02 | Jfe Engineering Kk | Cold-rolling method |
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