JP4653600B2 - Cold cathode tube electrode and cold cathode tube using the same - Google Patents
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Description
本発明は、液晶表示装置のバックライトなどに使用される冷陰極管の電極およびそれを用いた冷陰極管に関する。 The present invention relates to an electrode of a cold cathode tube used for a backlight of a liquid crystal display device and the like and a cold cathode tube using the same.
液晶ディスプレイ（ＬＣＤ）の発達は目覚しいものがあり、液晶テレビ、パソコン、携帯電話、パチンコ機など様々な分野に使用されている。液晶ディスプレイは、通常、バックライトと呼ばれる光源が必要であり、バックライトにより液晶ディスプレイの画像を鮮明にしている。
従来から、バックライトには冷陰極管が用いられている。冷陰極管は、熱陰極と比べて長寿命であることから前述の分野のように長期に渡って用いられる液晶ディスプレイ用バックライトには好適である。冷陰極管の一般的な構造は特開昭６２−２２９６５２号公報（特許文献１）にあるように、ＮｉやＭｏからなる高融点金属電極の表面にＬａＢ６やＢａＡｌ２Ｏ４などの電子放射性物質（エミッター物質）を被覆した冷陰極管用電極をガラスバルブ（ガラス管）の中に一対配置する構造となっている。このような冷陰極管用電極は、一方に底部、もう一方を開口部とした有底の円筒体となっていた。
従来の円筒状の冷陰極管用電極は、溶解法により得られたインゴットまたは粉末冶金法で得られた焼結体を熱間圧延（または冷間圧延）することにより得られた高融点金属板材を打抜き加工する方法により作製されていた（有底の円筒体を作る場合は絞り加工とも言う）。また、量産化においてはトランスファープレス、順送プレスなどの複雑な打抜き加工装置を用いていた。打抜き加工により作製するには、高融点金属板材が打抜き加工できるくらい薄い板材であることが必要であり、打抜き加工前に圧延などによる前処理が必要である。また、打抜き加工で作製すると、打抜き屑が発生してしまい板材（原材料）を１００％使い切ることは難しく、仮に打抜き屑を再利用するには溶解法により再度板材を作る必要があった。このように高融点金属板材を打抜き加工により作製する方法では、コストアップとなる要因が多々あり、安価に作ることが困難であった。
また、溶解法または粉末冶金法から作られた高融点金属板材は相対密度が実質的に９９％以上であり表面に気孔を具備しないものであるため表面積が小さく、電子放射物質を塗布させたとしても表面積と同等の塗布面積しか稼げないと言った不具合も生じていた。
The development of liquid crystal displays (LCDs) is remarkable, and they are used in various fields such as liquid crystal televisions, personal computers, mobile phones, and pachinko machines. A liquid crystal display usually requires a light source called a backlight, and the image on the liquid crystal display is sharpened by the backlight.
Conventionally, a cold cathode tube has been used for the backlight. Since the cold cathode tube has a longer life than the hot cathode, it is suitable for a backlight for a liquid crystal display used for a long time as in the above-mentioned field. The general structure of a cold-cathode tube is disclosed in JP-A-62-222952 (Patent Document 1), and the surface of a refractory metal electrode made of Ni or Mo has electron emissivity such as LaB 6 or BaAl 2 O 4 . A pair of cold cathode tube electrodes coated with a substance (emitter substance) is arranged in a glass bulb (glass tube). Such an electrode for a cold cathode tube is a bottomed cylindrical body having a bottom portion on one side and an opening portion on the other side.
A conventional cylindrical cold cathode tube electrode is made of an ingot obtained by a melting method or a refractory metal plate obtained by hot rolling (or cold rolling) a sintered body obtained by powder metallurgy. It was produced by a punching method (when making a bottomed cylinder, it is also called drawing). In mass production, complicated punching machines such as transfer presses and progressive presses have been used. In order to produce by punching, it is necessary that the refractory metal plate is a thin plate that can be punched, and pretreatment by rolling or the like is required before punching. Moreover, when it is produced by punching, punching scraps are generated, and it is difficult to use up 100% of the plate material (raw material). To reuse the punching scraps, it is necessary to make a plate member again by a melting method. As described above, in the method of producing the refractory metal plate material by punching, there are many factors that increase the cost, and it is difficult to produce it at a low cost.
In addition, the high melting point metal plate made from the melting method or the powder metallurgy method has a relative density of substantially 99% or more and does not have pores on the surface, so the surface area is small and the electron emitting material is applied. However, there was a problem that only an application area equivalent to the surface area could be earned.
一方、特開平４−２７２１０９号公報（特許文献２）にはＷなどの高融点金属粉末の焼結体からなる冷陰極管用電極が開示されている。この電極は焼結体を用いていることから板材を打抜き加工して形成されたものよりも安価に作製できるが、形状が底部の無い円筒体（中空体）であることから電極の表面積が不足する。表面積が不足するとホローカソード（ｈｏｌｌｏｗ ｃａｔｈｏｄｅ）効果が十分に得られない。特許文献２では表面積不足を解消するために仕切りを設けているが、このような形状では、直径３ｍｍ以下の小型の電極を作製するのは難しい。
冷陰極管は、ガラス管の内面に紫外線で励起される蛍光体層を設け、管内に微量の水銀、希ガスが封入されている。ガラス管の両端に設けられた電極に電圧を印可すると水銀が蒸発し紫外線を放出することにより蛍光体層が発光する仕組みになっている。冷陰極管を長期間使用し続けると、電子放射性物質（エミッター材）や電極材料のスパッタリング現象が生じてくる。このスパッタリングにより形成されるスパッタ層に管内の水銀が取り込まれ、冷陰極管の発光効率や寿命の低下を招いてしまう。スパッタリング現象の抑制のため特開２００２−２５４９９号公報（特許文献３）には冷陰極管用電極の内部に凸部を付け表面積を稼ぐことが試みられている。表面積を稼ぐことにより電子放射性物質の塗布量を増加させることによりスパッタリング現象を抑制している。しかしながら、特許文献３の電極は有底型でないことから表面積の向上には限界があった。特に、直径が３ｍｍ以下と細い電極（中空の円筒体）においては、内部に凸部を付けたとしても表面積を向上させるには限界があった。
このような問題に対応するために、特開２００４−１７８８７５号公報（特許文献４）および特開２００４−１９２８７４号公報（特許文献５）では、Ｗ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｍｏ等の焼結体からなる冷陰極管用電極が開発されている。
On the other hand, Japanese Unexamined Patent Publication No. 4-272109 (Patent Document 2) discloses a cold cathode tube electrode made of a sintered body of a refractory metal powder such as W. Since this electrode uses a sintered body, it can be produced at a lower cost than that formed by stamping a plate material, but the surface area of the electrode is insufficient because it is a cylindrical body (hollow body) with no bottom. To do. If the surface area is insufficient, a hollow cathode effect cannot be obtained sufficiently. In
A cold cathode tube is provided with a phosphor layer excited by ultraviolet rays on the inner surface of a glass tube, and a trace amount of mercury and a rare gas are enclosed in the tube. When a voltage is applied to the electrodes provided at both ends of the glass tube, the phosphor layer emits light by evaporating mercury and emitting ultraviolet rays. If the cold cathode fluorescent lamp is used for a long time, a sputtering phenomenon of an electron-emitting material (emitter material) or an electrode material occurs. Mercury in the tube is taken into the sputtered layer formed by this sputtering, leading to a decrease in luminous efficiency and life of the cold cathode tube. In order to suppress the sputtering phenomenon, Japanese Patent Laid-Open No. 2002-25499 (Patent Document 3) attempts to increase the surface area by providing a convex portion inside the cold cathode tube electrode. The sputtering phenomenon is suppressed by increasing the coating amount of the electron radioactive material by increasing the surface area. However, since the electrode of
In order to cope with such a problem, in Japanese Unexamined Patent Application Publication No. 2004-178875 (Patent Document 4) and Japanese Unexamined Patent Application Publication No. 2004-192874 (Patent Document 5), a sintered body such as W, Nb, Ta, and Mo is used. A cold cathode tube electrode has been developed.
確かに、上記Ｗ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｍｏ等の焼結体からなる冷陰極管用電極ではコストダウンが図れ、水銀消耗量等の改善効果も得ることができている。
しかしながら、特許文献４および特許文献５の冷陰極管用電極は電極内面の断面形状がコ字形状のように底面部と開口部の形状が同じ、またはＶ字形状（またはＵ字）のように底面部から開口部に行くに従って徐々に広がっていく形状となっていた。冷陰極管用電極は点灯中にイオンから衝突を受け、電極物質が飛散してランプ（冷陰極管）内壁に堆積していくスパッタリング現象を充分抑制できずにいた。
スパッタリング現象が起きると、冷陰極管内の水銀を取り込んで放電に使えなくしてしまうのである。そのため、長時間点灯すると管内の水銀は、ほとんどスパッタ層に取りこまれてしまい、ランプの輝度が極端に低下して寿命末期となる。従って、スパッタリング現象を少なくできれば水銀消耗が抑えられ、同じ水銀封入量でも長寿命化を図ることができるようになる。断面コ字またはＶ字（Ｕ字）のように底面部から開口部に行くに従って徐々に広がっていく形状では、スパッタリング現象を十分に抑えられなかった。
一方、冷陰極管用電極は、電極として機能させるためにリード端子を接合している。特許文献４（および特許文献５）の焼結体からなる電極は底辺側壁部の肉厚が厚いことから、リード溶接時に肉厚部分に電力集中が起き、スパークの発生や、焼結体の再結晶が起きる等の問題が生じていた。
以上のように、従来の焼結体からなる冷陰極管用電極は、スパッタリング現象の抑制が充分でないことから水銀消耗量が大きく、その結果、冷陰極管の寿命が短かった。また、リード端子溶接時の電力集中に対する対策が不十分であった。
Certainly, the cold cathode tube electrode made of a sintered body of W, Nb, Ta, Mo or the like can reduce the cost and can also improve the mercury consumption and the like.
However, the electrodes for cold cathode fluorescent lamps of
When the sputtering phenomenon occurs, mercury in the cold cathode tube is taken in and cannot be used for discharge. For this reason, when the lamp is lit for a long time, most of the mercury in the tube is taken into the sputter layer, and the brightness of the lamp is drastically reduced and the end of life is reached. Therefore, if the sputtering phenomenon can be reduced, mercury consumption can be suppressed, and the lifetime can be extended even with the same amount of mercury enclosed. In a shape that gradually spreads from the bottom surface to the opening, such as a U-shaped section or a V-shape (U-shape), the sputtering phenomenon could not be sufficiently suppressed.
On the other hand, the lead electrode is joined to the cold cathode tube electrode in order to function as an electrode. Since the electrode made of the sintered body of Patent Document 4 (and Patent Document 5) has a thick wall at the bottom side wall portion, power concentration occurs in the thick portion during lead welding, generating sparks and re-sintering the sintered body. Problems such as crystallization occurred.
As described above, the cold cathode tube electrode made of a conventional sintered body has a large amount of mercury consumption due to insufficient suppression of the sputtering phenomenon. As a result, the life of the cold cathode tube is short. In addition, measures against power concentration during lead terminal welding were insufficient.
本発明は、このような問題に対応するためのものである。本発明の第１の冷陰極管用電極（第１の発明）は、一方に底部、もう一方に開口部を有する筒状の冷陰極管用電極において、該電極がＷ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｍｏ、Ｒｅの金属単体またはその合金の少なくとも１種からなる焼結体からなり、電極全長Ｌに対して、Ｌ／２部の内径ｄ１が底部内径ｄ２に対し、１．２０≧ｄ２／ｄ１≧１．０３であることを特徴とするものである。
また、Ｌ／２部の側面肉厚ｔ１が底部側面肉厚ｔ２に対し、ｔ１／ｔ２＝１．２〜６．０であることが好ましい。また、底部の外形をｄ４とした時に、底部角にＣ面取り又はＲ面取りされた面取部を設け、Ｃ面取りによって切り取られた直角二等辺三角形の辺の長さをＣ、Ｒ面取りによって円弧状に切り取られた部分が描く円の半径をＲとしたときに、
ＣまたはＲとｄ４との比が（ＣまたはＲ）／ｄ４＝０．０８〜０．４０であることが好ましい。また、前記面取部を除き、外径ｄの偏差が０．０１ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載の冷陰極管用電極。
本発明の第２の冷陰極管用電極（第２の発明）は、一方に底部、もう一方に開口部を有する筒状の冷陰極管用電極において、該電極がＷ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｍｏ、Ｒｅの金属単体またはその合金の少なくとも１種からなる焼結体からなり、電極全長Ｌに対して、Ｌ／２部の側面肉厚ｔ１が底部側面肉厚ｔ２に対し、ｔ１／ｔ２＝１．２〜６．０であることを特徴とするものである。
本発明の第３の冷陰極管用電極（第３の発明）は、一方に底部、もう一方に開口部を有する筒状の冷陰極管用電極において、該電極がＷ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｍｏ、Ｒｅの金属単体またはその合金の少なくとも１種からなる焼結体からなり、底部の外径をｄ４とした時に、底部角にＣ面取りまたはＲ面取りされた面取部を設け、Ｃ面取りによって切り取られた直角二等辺三角形の辺の長さをＣ、Ｒ面取りによって円弧状に切り取られた部分が描く円の半径をＲとしたときに、ＣまたはＲとｄ４との比が（ＣまたはＲ）／ｄ４＝０．０８〜０．４０であることを特徴とするものである。また、前記面取部を除き、外径ｄの偏差が０．、０１ｍｍ以下であることが好ましい。
上記第１、第２、第３の冷陰極管用電極は、外径が３ｍｍ以下であるものに特に好適である。また、前記焼結体の外周にセンタレス加工が施されていることが好ましい。
このような冷陰極管用電極は、冷陰極管に好適である。
The present invention is intended to address such problems. The first cold-cathode tube electrode of the present invention (first invention) is a cylindrical cold-cathode tube electrode having a bottom portion on one side and an opening on the other side, and the electrodes are W, Nb, Ta, Mo, Re The inner diameter d1 of the L / 2 part with respect to the total length L of the electrode is 1.20 ≧ d2 / d1 ≧ 1.03 with respect to the bottom inner diameter d2. It is characterized by being.
Moreover, it is preferable that the side wall thickness t1 of L / 2 part is t1 / t2 = 1.2-6.0 with respect to bottom side wall thickness t2. Also, when the outer shape of the bottom is d4, a chamfered portion with C or R chamfering is provided at the corner of the bottom, and the length of the side of a right isosceles triangle cut by C chamfering is an arc shape by C and R chamfering. When the radius of the circle drawn by the part cut out is R,
The ratio of C or R to d4 is preferably (C or R) /d4=0.08-0.40. 4. The cold cathode tube electrode according to
The second cold-cathode tube electrode of the present invention (second invention) is a cylindrical cold-cathode tube electrode having a bottom portion on one side and an opening on the other side, and the electrodes are W, Nb, Ta, Mo, Re The side wall thickness t1 of L / 2 part with respect to the electrode total length L is t1 / t2 = 1.2 with respect to the bottom side wall thickness t2. It is characterized by being -6.0.
A third cold cathode tube electrode of the present invention (third invention) is a cylindrical cold cathode tube electrode having a bottom portion on one side and an opening on the other side, and the electrodes are W, Nb, Ta, Mo, Re And a chamfered portion that is chamfered or chamfered at the bottom corner when the outer diameter of the bottom is d4, and was cut out by chamfering. The ratio of C or R to d4 is (C or R) / d4, where C is the length of the side of the right isosceles triangle and R is the radius of the circle drawn by the portion cut into an arc by R chamfering. = 0.08 to 0.40. Further, except for the chamfered portion, the deviation of the outer diameter d is 0. , 01 mm or less is preferable.
The first, second and third cold cathode tube electrodes are particularly suitable for those having an outer diameter of 3 mm or less. Moreover, it is preferable that centerless processing is given to the outer periphery of the said sintered compact.
Such an electrode for a cold cathode tube is suitable for a cold cathode tube.
本発明の冷陰極管用電極は水銀消耗量を抑制し、リード端子の溶接性も良好な冷陰極管用電極を提供するものである。従って、本発明の冷陰極管用電極を用いた冷陰極管は長寿命かつ歩留まりの良いものとなる。 The cold cathode tube electrode of the present invention provides a cold cathode tube electrode that suppresses mercury consumption and has good weldability of lead terminals. Therefore, a cold cathode tube using the cold cathode tube electrode of the present invention has a long life and a good yield.
本発明の冷陰極管用電極は、一方に底部、もう一方に開口部を有する筒状の構造を有するものである。また、該電極は、Ｗ（タングステン）、Ｎｂ（ニオブ）、Ｔａ（タンタル）、Ｍｏ（モリブデン）、Ｒｅ（レニウム）等の高融点金属の金属単体からなるものであってもよいし、２種以上混合した合金からなるものであってもよい。合金の一例としてはＷ−Ｍｏ合金、Ｒｅ−Ｗ合金、Ｔａ−Ｍｏ合金などが挙げられる。また、特許文献２のように電子放射性物質としてアルカリ土類金属酸化物、希土類元素酸化物等と高融点金属を混合したものであってもよい。さらに、焼結助剤としてＮｉ（ニッケル），Ｃｕ（銅），Ｆｅ（鉄），Ｐ（リン）等を微量（例えば１質量％以下）添加してもよいものとする。焼結助剤を添加することにより焼結体（電極）の密度を調整することができる。
また、前記焼結体は、焼結体の結晶粒の平均粒径が１００μｍ以下であることが好ましい。また、焼結体の結晶粒のアスペクト比（長径／短径）も５以下であることが好ましい。また、電極の表面積を増加させるには相対密度８０〜９８％と若干の気孔を具備させることが好ましい。このとき、焼結体の結晶粒の平均粒径が１００μｍを超えて大きくなると相対密度が８０％未満になり易くなると共に、焼結体の強度が低下するので好ましくない。アスペクト比に関しても同様である。好ましい平均粒径は５０μｍ以下、アスペクト比は３以下である。
相対密度の測定方法はＪＩＳ−Ｚ−２５０１に準じた方法で密度を測定する。なお、相対密度１００％の基準値は、各材料の比重とし、Ｗは１９．３、Ｎｂは８．６、Ｔａは１６．７、Ｍｏは１０．２、Ｒｅは２１．０とする。合金を用いるときは各材料の割合（質量比）に応じて上記値を適用する。
上記のような焼結体を用いて、一方に底部、もう一方に開口部を有する筒状である電極のスパッタリング現象を抑制する構造として、第１の冷陰極管用電極が挙げられる。
The electrode for a cold cathode tube of the present invention has a cylindrical structure having a bottom on one side and an opening on the other. The electrode may be made of a single metal of a refractory metal such as W (tungsten), Nb (niobium), Ta (tantalum), Mo (molybdenum), and Re (rhenium). It may be made of a mixed alloy. Examples of the alloy include a W—Mo alloy, a Re—W alloy, and a Ta—Mo alloy. Further, as disclosed in
The sintered body preferably has an average grain size of 100 μm or less of crystal grains of the sintered body. The aspect ratio (major axis / minor axis) of the crystal grains of the sintered body is also preferably 5 or less. Further, in order to increase the surface area of the electrode, it is preferable to have a slight density of 80 to 98% relative density. At this time, if the average grain size of the sintered body exceeds 100 μm, the relative density tends to be less than 80%, and the strength of the sintered body is lowered, which is not preferable. The same applies to the aspect ratio. A preferable average particle diameter is 50 μm or less, and an aspect ratio is 3 or less.
The relative density is measured by a method according to JIS-Z-2501. The reference value for the relative density of 100% is the specific gravity of each material, W is 19.3, Nb is 8.6, Ta is 16.7, Mo is 10.2, and Re is 21.0. When an alloy is used, the above value is applied according to the ratio (mass ratio) of each material.
As a structure for suppressing the sputtering phenomenon of a cylindrical electrode having a bottom portion on one side and an opening portion on the other side using the sintered body as described above, a first cold cathode tube electrode can be mentioned.
図１に本発明の冷陰極管用電極の一例を示す断面図を示す。図中、１は冷陰極管用電極、２は側面部、３は底部、４は側面部内壁である。
まず、第１の冷陰極管用電極（第１の発明）は、電極全長Lに対して、Ｌ／２部の内径ｄ１が、底部内径ｄ２に対し、ｄ２＞ｄ１であることを特徴とするものである。このような形状であると有底筒状電極は、底部側内面のスパッタリング現象が起き難くなる。つまり、ｄ２＞ｄ１であると、側壁部内壁に実質的な凸部が形成されることから、底部側内面までイオンが到達し難くなることからスパッタリング現象が起き難くなるのである。なお、底部内径ｄ２は底部における最も大きな内径を示すものとする。
また、ｄ２／ｄ１≧１．０３であることが好ましい。ｄ２／ｄ１＜１．０３では、水銀からのスパッタリングを底部が強く受けるようになり、スパッタリング現象抑制効果が充分得られず好ましくない。より好ましい範囲は１．０８以上である。製造上、ｄ２／ｄ１が大きくなると、製造上クラックが入りやすくなるため、好ましいのは１．２０までである。そのため、１．２０≧ｄ２／ｄ１≧１．０３が好ましい範囲となる。
また、開口部の内径ｄ３はｄ３≧ｄ１であることが好ましい。ｄ３≧ｄ１であれば電極内面の表面積を大きくすることができる。また、ｄ３＜ｄ１では金型成形で作ることが難しく、焼結体でｄ３＜ｄ１を為し得るためには特殊な加工（研磨加工等）が必要になり、コストアップの要因となってしまう。
FIG. 1 is a sectional view showing an example of the cold cathode tube electrode of the present invention. In the figure, 1 is a cold cathode tube electrode, 2 is a side portion, 3 is a bottom portion, and 4 is an inner wall of the side portion.
First, the first cold cathode tube electrode (first invention) is characterized in that the inner diameter d1 of L / 2 part with respect to the total length L of the electrode is d2> d1 with respect to the inner diameter d2 of the bottom part. It is. With such a shape, the bottomed cylindrical electrode is less likely to cause a sputtering phenomenon on the bottom side inner surface. In other words, if d2> d1, a substantial convex portion is formed on the inner wall of the side wall portion, so that ions do not easily reach the inner surface on the bottom side, so that the sputtering phenomenon is less likely to occur. The bottom inner diameter d2 is the largest inner diameter at the bottom.
Moreover, it is preferable that d2 / d1 ≧ 1.03. When d2 / d1 <1.03, the bottom part is strongly subjected to sputtering from mercury, and the effect of suppressing the sputtering phenomenon cannot be obtained sufficiently, which is not preferable. A more preferable range is 1.08 or more. When d2 / d1 is increased in manufacturing, cracks are likely to occur in manufacturing, so that it is preferably up to 1.20. Therefore, 1.20 ≧ d2 / d1 ≧ 1.03 is a preferable range.
The inner diameter d3 of the opening is preferably d3 ≧ d1. If d3 ≧ d1, the surface area of the inner surface of the electrode can be increased. In addition, when d3 <d1, it is difficult to make by molding, and special processing (such as polishing) is necessary to achieve d3 <d1 in the sintered body, which increases the cost. .
次に、第２の冷陰極管用電極（第２の発明）について説明する。第２の冷陰極管用電極は第１の冷陰極管用電極と同様に、一方に底部、もう一方に開口部を有する筒状の形状であり、W、Nb、Ta、Mo、Reの金属単体またはその合金の少なくとも１種からなる焼結体で形成されたものである。
さらに、Ｌ／２部の側面肉厚ｔ１が底部側面肉厚ｔ２に対し、ｔ１＞ｔ２であることを特徴とするものである。また、ｔ２とｔ１の比は、ｔ１／ｔ２＝１．２〜６．０であることが好ましい。ｔ１／ｔ２＜１．２であると、底部の体積が大きくなり、電極とリードを溶接する際に溶接し難くなる。一方、ｔ１／ｔ２＞６．０であると、逆に底部側面肉厚が薄くなるため、溶接時にその部分に電力集中し、スパークの発生や焼結体の再結晶が起こる。スパークの発生は溶接不良を招く、また焼結体の再結晶は焼結体全体が再結晶されるのであれば問題はないが部分的な再結晶は内部歪を生じるため好ましくない。そのため上記範囲が好ましい。
Next, the second cold cathode tube electrode (second invention) will be described. Similarly to the first cold cathode tube electrode, the second cold cathode tube electrode has a cylindrical shape having a bottom portion on one side and an opening on the other side, and a single metal of W, Nb, Ta, Mo, Re, or It is formed of a sintered body made of at least one of the alloys.
Further, the side wall thickness t1 of the L / 2 portion is t1> t2 with respect to the bottom side wall thickness t2. The ratio of t2 to t1 is preferably t1 / t2 = 1.2 to 6.0. When t1 / t2 <1.2, the volume of the bottom becomes large, and it becomes difficult to weld the electrodes and the leads. On the other hand, if t1 / t2> 6.0, the bottom side wall thickness is conversely reduced, so that power is concentrated on that portion during welding, and sparking and recrystallization of the sintered body occur. The occurrence of sparks causes poor welding, and recrystallization of the sintered body is not a problem as long as the entire sintered body is recrystallized, but partial recrystallization is not preferable because it causes internal strain. Therefore, the above range is preferable.
次に第３の冷陰極管用電極（第３の発明）について説明する。第３の冷陰極管用電極は第１および第２の冷陰極管用電極と同様に、一方に底部、もう一方に開口部を有する筒状の形状であり、Ｗ、Ｎ、Ｔａ、Ｍｏ、Ｒｅの金属単体またはその合金の少なくとも１種からなる焼結体で形成されたものである。
さらに、底部の外径をｄ４とした時に、底部角にＣ面取り又はＲ面取りされた面取部を設けた形状であって、Ｃ面取りによって切り取られた直角二等辺三角形の辺の長さをＣ、Ｒ面取りによって円弧状に切り取られた部分が描く円の半径をＲとしたときに、ＣまたはＲとｄ４との比が（ＣまたはＲ）／ｄ４＝０．０８〜０．４０であることを特徴とするものである。
Ｃ／ｄ４またはＲ／ｄ４が、０．０８未満であると、面取りの効果がなくなり、溶接時の電力消費が多くなる。一方、０．４０を越えると、逆に溶接時にリードとの溶接がうまく行えなくなり、溶接電力値が高くなるため上記範囲が好ましい。面取部を設けた冷陰極管用電極の一例として図２を示し、図中、５は面取部である。また、図２の面取部５はＲ面取した例である。また、図３には面取部５を直線形状（Ｃ面取り形状）で設けた例を示した。このように面取部５の形状は曲面形状であっても良いし、直線形状であっても良い。
なお、直線形状の場合はＲ面取と同様の扱いを行いＲ／ｄ４を求めるものとする。
また、前記面取部５を除き、外径ｄ４の偏差が０．０１ｍｍ以下であることが好ましい。外径ｄ４の偏差が０．０１ｍｍを超えると、溶接電流値が安定しなくなり、かつ芯ずれや冷陰極管を構成するガラス管と接触しやすくなるため、上記範囲が好ましい。なお、外径ｄ４の測定は、図４に示したように電極全長Ｌに対し、面取部４を除き、残った部分の長さを少なくとも４つ以上に均等分割し、各部分の外径ｄ４（ｄ４−１〜４）を特定し平均値を求める。この平均値と各測定値の差を取り、最も大きな差を「外径の偏差」とする。
Next, a third cold cathode tube electrode (third invention) will be described. Similar to the first and second cold cathode tube electrodes, the third cold cathode tube electrode has a cylindrical shape having a bottom portion on one side and an opening portion on the other side, and includes W, N, Ta, Mo, and Re. It is formed of a sintered body made of at least one of a single metal or an alloy thereof.
Furthermore, when the outer diameter of the bottom is d4, the bottom corner is provided with a chamfered portion that is chamfered or rounded, and the length of a side of a right-angled isosceles triangle cut by C chamfering is defined as C4. The ratio of C or R to d4 is (C or R) /d4=0.08 to 0.40, where R is the radius of the circle drawn by the portion cut into an arc shape by R chamfering. It is characterized by.
If C / d4 or R / d4 is less than 0.08, the effect of chamfering is lost, and power consumption during welding increases. On the other hand, if it exceeds 0.40, the above range is preferable because, on the contrary, welding with a lead cannot be performed well and welding power value becomes high. FIG. 2 shows an example of a cold cathode tube electrode provided with a chamfered portion, in which 5 is a chamfered portion. Further, the chamfered
In the case of a linear shape, the same treatment as R chamfering is performed to obtain R / d4.
Moreover, it is preferable that the deviation of the outer diameter d4 is 0.01 mm or less except for the chamfered
以上のように、第１の冷陰極管用電極はスパッタリング現象の抑制、第２および第３の冷陰極管用電極は溶接性の改善および冷陰極管の歩留まりの改善を図ることができる。また、第１、第２、第３の冷陰極管用電極は、それぞれ組合せてもよいものとする。組合せることにより、両方の効果を得ることができる。特に、第１と第２の冷陰極管用電極、第１と第３の冷陰極管用電極、第１・第２・第３の冷陰極管用電極を組合せることが好ましい。
また、本発明の冷陰極管用電極を冷陰極管に用いる際は、底部３にリード端子を接合する構造となる。リード端子はタングステン棒、モリブデン棒、ＫＯＶ（コバール）棒、Ｎｉ−Ｍｎ合金棒などからなる電極端子になり、抵抗溶接法やレーザー溶接法などによって接合する。本発明のように底部を有するものは電極端子として線状ではなく棒状のものを使用できることから、電極と電極端子との接合部を面接合とすることができるので接合強度を向上させることができる。また、電極とリード端子の接合の際には、コバール等のインサート金属材を適宜使用してよいものとする。
As described above, the first cold cathode tube electrode can suppress the sputtering phenomenon, and the second and third cold cathode tube electrodes can improve the weldability and the yield of the cold cathode tubes. Further, the first, second and third cold cathode tube electrodes may be combined. By combining them, both effects can be obtained. In particular, the first and second cold cathode tube electrodes, the first and third cold cathode tube electrodes, and the first, second, and third cold cathode tube electrodes are preferably combined.
Further, when the cold cathode tube electrode of the present invention is used for a cold cathode tube, a lead terminal is joined to the
また、必要に応じ、冷陰極管用電極に電子放射性物質を被覆することも可能である。この被覆方法は、電子放射性物質のペーストを塗布した後焼成する方法、スパッタやＣＶＤ法による被覆など様々な方法が適用可能である。また、被覆場所も電極外表面のみならず側面部や底部の内側に被覆してもよい。電子放射性物質はＬａ２Ｏ３、ＬａＢ６など公知のものを適用できる。
リード端子を接続した冷陰極管用電極を、ガラス管に封入することにより冷陰極管が完成する。ガラス管内には、蛍光体層、水銀、希ガスなど冷陰極管として必要なものが設けられていることは言うまでもない。図５に冷陰極管の一例を示す断面図を示した。図中、１は冷陰極管用電極、６はリード端子、７はガラス管である。
本発明の冷陰極管用電極を具備した冷陰極管は、有底型や表面積を増加させた構造を具備させていることから、電子放射性物質の被覆面積の増加やホローカソード効果を向上させることができる。また、スパッタリング現象を抑制できることから、管内の水銀の取込を抑制でき冷陰極管を長寿命化できる。また、リード端子の溶接性を向上させていることから歩留まりも良好である。このような冷陰極管用電極は、電極の外径ｄ４が１０ｍｍ以下、５ｍｍ以下、さらには３ｍｍ以下と小型のものに有効である。
次に、製造方法について説明する。本発明は前述の第１乃至第３のいずれか１つの冷陰極管用電極を満たすものであれば特に限定されるものではないが、一例を以下に示す。
まず、原料粉末であるＷ、Ｍｏ等の高融点金属粉末を用意する。高融点金属粉末の純度は９９．９質量％以上、さらには９９．９５質量％以上の高純度粉末であることが好ましい。不純物が０．１質量％を超えて混入していると電極として使用したときにその不純物が悪影響を与えるおそれがある。また、高融点金属粉末の平均粒径は１〜１０μｍ、さらには１〜５μｍのものが好ましい。原料粉末の平均粒径が１０μｍを超えると焼結体の結晶粒の平均粒径が１００μｍを超え易くなるので好ましくない。
次に、高融点金属粉末を純水、ＰＶＡ（ポリビニルアルコール）などのバインダーと混合して造粒を行う。このとき、高融点金属を主成分とする合金とするときには第２成分も一緒に混合する。また、特許文献２（特開平４−２７２１０９号公報）のように電子放射性物質と高融点金属の焼結体とするときには、電子放射性物質を混合する。
次に、必要に応じバインダーを追加して造粒粉をペースト状にしたものを、金型成形、ロータリープレス、射出成形などの成形方法により、有底の筒状の成形体（カップ状の成形体）を作製する。
次に、得られた成形体を、８００〜１１００℃のウエット水素雰囲気中で脱脂する。脱脂した後、水素雰囲気中１６００〜２３００℃で焼結することにより焼結体を得ることができる。焼結方法は、常圧焼結、加圧焼結（雰囲気加圧焼結、ＨＩＰなど）など様々な方法が適用可能である。
得られた焼結体がそのまま電極として使用可能であれば焼結体＝冷陰極管用電極となる。また、バリ等が発生している場合は、バレル研磨等でバリ取りを行い、必要に応じ洗浄した後、製品（電極）とする。
また、相対密度は、成形体中のバインダ量や脱脂時の条件を変えることにより、脱脂後の成形体中にバインダを所定量残したまま焼結する方法などによって制御可能である。
Moreover, it is also possible to coat | cover an electron radioactive substance with the electrode for cold cathode tubes as needed. As the coating method, various methods such as a method of baking after applying a paste of an electron-emitting substance, and a coating by sputtering or a CVD method can be applied. Moreover, you may coat | cover not only an electrode outer surface but a side part and the inner side of a bottom part also as a coating | coated place. As the electron radioactive substance, known substances such as La 2 O 3 and LaB 6 can be applied.
The cold cathode tube is completed by enclosing the cold cathode tube electrode to which the lead terminal is connected in a glass tube. Needless to say, the glass tube is provided with necessary materials such as a phosphor layer, mercury, and a rare gas as a cold cathode tube. FIG. 5 is a sectional view showing an example of a cold cathode tube. In the figure, 1 is a cold cathode tube electrode, 6 is a lead terminal, and 7 is a glass tube.
Since the cold cathode fluorescent lamp having the cold cathode fluorescent lamp electrode according to the present invention has a bottomed type and a structure with an increased surface area, it can increase the covering area of the electron-emitting material and improve the hollow cathode effect. it can. In addition, since the sputtering phenomenon can be suppressed, the intake of mercury in the tube can be suppressed and the life of the cold cathode tube can be extended. Moreover, since the weldability of the lead terminal is improved, the yield is also good. Such an electrode for a cold cathode tube is effective for a small-sized electrode having an outer diameter d4 of 10 mm or less, 5 mm or less, and further 3 mm or less.
Next, a manufacturing method will be described. The present invention is not particularly limited as long as it satisfies any one of the first to third cold cathode tube electrodes described above, but an example is shown below.
First, refractory metal powders such as W and Mo which are raw material powders are prepared. The purity of the refractory metal powder is preferably 99.9% by mass or more, more preferably 99.95% by mass or more. If the impurities are mixed in more than 0.1% by mass, the impurities may have an adverse effect when used as an electrode. The average particle size of the refractory metal powder is preferably 1 to 10 μm, more preferably 1 to 5 μm. If the average particle size of the raw material powder exceeds 10 μm, the average particle size of the crystal grains of the sintered body tends to exceed 100 μm, which is not preferable.
Next, granulation is performed by mixing the refractory metal powder with a binder such as pure water or PVA (polyvinyl alcohol). At this time, when an alloy containing a refractory metal as a main component is used, the second component is also mixed together. Also, as in Patent Document 2 (Japanese Patent Laid-Open No. 4-272109), when an electron-emitting substance and a refractory metal sintered body are used, the electron-emitting substance is mixed.
Next, if necessary, add a binder and make the granulated powder into a paste, and then use a molding method such as die molding, rotary press, injection molding, etc. Body).
Next, the obtained molded body is degreased in a wet hydrogen atmosphere at 800 to 1100 ° C. After degreasing, a sintered body can be obtained by sintering at 1600 to 2300 ° C. in a hydrogen atmosphere. As the sintering method, various methods such as atmospheric pressure sintering and pressure sintering (atmospheric pressure sintering, HIP, etc.) can be applied.
If the obtained sintered body can be used as an electrode as it is, the sintered body = cold cathode tube electrode. Moreover, when the burr | flash etc. have generate | occur | produced, it deburrs by barrel grinding | polishing etc., and after washing | cleaning as needed, it is set as a product (electrode).
The relative density can be controlled by changing the amount of the binder in the molded body and the degreasing conditions by a method of sintering with a predetermined amount of binder remaining in the molded body after degreasing.
また、第１の冷陰極管用電極の「ｄ２＞ｄ１」を得るためには、金型先端（筒状カップ内側の底部）にＲ（またはテーパ）をつけることが有効である。これは、造粒粉末がＲ（またはテーパ）がつくことで、この部分の成形時の密度があがり、ｄ２＞ｄ１になりやすい。Ｒを例にとると、金型の内径の径をＤａとすると、Ｒは、Ｄａ／１．５〜Ｄａ／３の範囲にすることが好ましい。
また、第２の冷陰極管用電極の面取部またはおよび第３の冷陰極管用電極の外径の偏差を得るためには焼結体の外周をセンタレス加工することが好ましい。図６にセンタレス研磨加工により研磨される部分の一例を示した。図中、８が研磨部である。成形体を焼結する際に若干の収縮が起き、得られた焼結体の外周は緩やかな凹状になる。センタレス研磨加工を施すことによって研磨部８を削除し、所望の形状を得ることができる。センタレス研磨加工であれば、外径１０ｍｍ以下、さらには３ｍｍ以下の小型の電極であったとしても歩留まり良く、外径が左右対称（電極全長Ｌ方向に左右対称）のものが得られる。つまり、偏芯量の小さな電極が得られるのである。偏芯量とは電極全長Ｌに垂直に断面を取ったとき（横断面）、その断面がどの程度の真円形状を具備しているかを示すものである。電極の横断面が真円であると、電極を溶接する際の電力消費が抑えられ、溶接がしやすいことと、冷陰極管に組み込んだ際に、ガラス管に触れてショート（短絡）する危険性がなくなる等の効果が得られる。
その後、前述のリード端子を溶接する。このとき、第２の冷陰極管用電極の面取部またはおよび第３の冷陰極管用電極の外径の偏差を有しているとリード端子の溶接性が改善されているので歩留まり良く製造することができる。
In order to obtain “d2> d1” of the first cold cathode tube electrode, it is effective to give R (or taper) to the die tip (bottom part inside the cylindrical cup). This is because the granulated powder has R (or taper), and the density at the time of molding of this portion is increased, and d2> d1 is likely to occur. Taking R as an example, if the diameter of the inner diameter of the mold is Da, R is preferably in the range of Da / 1.5 to Da / 3.
In order to obtain a deviation in the outer diameter of the chamfered portion of the second cold cathode tube electrode or the third cold cathode tube electrode, it is preferable to centerlessly process the outer periphery of the sintered body. FIG. 6 shows an example of a portion to be polished by centerless polishing. In the figure, 8 is a polishing part. When the molded body is sintered, some shrinkage occurs, and the outer periphery of the obtained sintered body becomes a gentle concave shape. By applying the centerless polishing process, the polishing portion 8 can be eliminated and a desired shape can be obtained. In the case of centerless polishing, even if the electrode is a small electrode having an outer diameter of 10 mm or less, further 3 mm or less, the yield is good, and the outer diameter is symmetric (symmetric in the electrode total length L direction). That is, an electrode with a small eccentricity can be obtained. The amount of eccentricity indicates how many round shapes the cross section has when the cross section is taken perpendicularly to the electrode total length L (transverse cross section). If the cross section of the electrode is a perfect circle, power consumption when welding the electrode is reduced, it is easy to weld, and there is a danger of short circuiting when touching the glass tube when it is installed in a cold cathode tube. Effects such as loss of properties can be obtained.
Thereafter, the aforementioned lead terminals are welded. At this time, if there is a deviation in the outer diameter of the chamfered portion of the second cold cathode tube electrode or the third cold cathode tube electrode, the weldability of the lead terminal is improved, and therefore, it is manufactured with high yield. Can do.
（実施例１）
種々条件を変え、高融点金属焼結体からなる電極（外径φ１．７ｍｍ、全長５．０ｍｍ）を作製し、冷陰極管に組込みを評価した。冷陰極管は、外径がφ２．０ｍｍ、電極間距離は３５０ｍｍであるガラス管を用い、管内は水銀とネオン・アルゴンの混合気体を封入した。冷陰極管の寿命は、管内の水銀がスパッタ物質とアマルガムを形成して消耗する「希ガス放電モード」が支配的であることから、水銀の消耗量を評価することで、寿命を評価できる。ここでは１００００時間後の水銀消耗量の結果を表１に示した。なお、高融点金属焼結体は、平均粒径１〜５μｍの高融点金属粉末（不純物０．１質量％以下）を用い、密度８５〜９５％のものを用いた。
Example 1
Various conditions were changed, electrodes (outer diameter φ1.7 mm, total length 5.0 mm) made of a refractory metal sintered body were produced, and the incorporation into a cold cathode tube was evaluated. As the cold cathode tube, a glass tube having an outer diameter of φ2.0 mm and a distance between electrodes of 350 mm was used, and a mixed gas of mercury, neon and argon was sealed in the tube. The life of the cold cathode tube can be evaluated by evaluating the amount of mercury consumed since the “rare gas discharge mode” in which mercury in the tube forms and forms amalgam and is consumed is dominant. Here, the results of mercury consumption after 10,000 hours are shown in Table 1. As the high melting point metal sintered body, a high melting point metal powder having an average particle diameter of 1 to 5 μm (impurity 0.1% by mass or less) and a density of 85 to 95% was used.
表１から分かる通り、ｄ２＞ｄ１を満たすものは水銀消耗量が低くなっている。特にｄ２／ｄ１が１．０３以上のものは水銀消耗量が小さくなっており、スパッタリング現象抑制効果が得られていることが分かる。
（実施例２）
La2O3を２質量％含有したMo焼結体（ｄ２＝１．１ｍｍ、ｄ２／ｄ１＝１．０８ｍｍ）を用い、外径φ１．７０ｍｍ、全長５．０ｍｍ、底厚０．３ｍｍとし、Ｌ／２部の側面肉厚ｔ１を０．３ｍｍとして底部側面肉厚ｔ２を種々変更した。変更の方法は、成形する際の金型の大きさと、センタレス加工の研磨量により調整した。各電極に対し溶接試験を実施した。
溶接試験は、溶接電圧を５．５Vと一定にして、Ｍｏ製リード端子を溶接した際に、インサート金属であるφ１．０×ｔ０．１ｍｍのコバール合金（ＫＯＶ）が全数溶融する溶接電流値を測定した。このような実験を各１０回行い、その平均値を表２に示した。
比較として、従来の板絞りMoカップ（φ１．７０×５．０ｍｍ 底厚０．２ｍｍ、側面厚さ０．１ｍｍ）も同様の実験を行った。
As can be seen from Table 1, mercury consumption is low when d2> d1 is satisfied. In particular, when d2 / d1 is 1.03 or more, the mercury consumption is small, and it can be seen that the effect of suppressing the sputtering phenomenon is obtained.
(Example 2)
Using a Mo sintered body (d2 = 1.1 mm, d2 / d1 = 1.08 mm) containing 2% by mass of La 2 O 3 , the outer diameter is 1.70 mm, the total length is 5.0 mm, and the bottom thickness is 0.3 mm. The bottom side wall thickness t2 was variously changed by setting the side wall thickness t1 of the L / 2 part to 0.3 mm. The method of change was adjusted by the size of the mold at the time of molding and the polishing amount of centerless processing. A welding test was performed on each electrode.
In the welding test, the welding current was fixed at 5.5V, and when welding Mo lead terminals, the welding current value at which all of the insert metal φ1.0 × t0.1mm Kovar alloy (KOV) melted was measured. It was measured. Such an experiment was performed 10 times, and the average value is shown in Table 2.
As a comparison, the same experiment was performed for a conventional plate-drawn Mo cup (φ1.70 × 5.0 mm, bottom thickness 0.2 mm, side thickness 0.1 mm).
ｔ２／ｔ１が１．２０以上で溶接電流値が下がり、少ない電力で溶接可能であることがわかった。一方、試料４１〜４４のようにｔ２／ｔ１が６．０を超えると電流値は下がるものの溶接時にスパークが発生してしまい溶接不良が生じてしまうことが分かった（表中、ｎは１０個中、スパークが発生した個数）。従って、ｔ２／ｔ１＝１．２〜６．０が好ましい範囲となる。
（実施例３）
La2O3を２質量％含有したMo焼結体（ｄ２＝１．１ｍｍ、ｄ２／ｄ１＝１．０８ｍｍ）を用い、図７のような形状（外径φ１．７ｍｍ、全長５．０ｍｍ、ｔ２＝０．３ｍｍ、ｔ１＝０．１５ｍｍ、底部内面R０．６５ｍｍ、底部厚さ０．２５ｍｍ）でC面取りのＣと底部外径ｄ４＝１．７ｍｍの比を変えて溶接試験を行った。溶接試験は、前項実施例２と同様の方法で行った。
また、併せて偏芯量についても測定した。偏芯量の測定はＬ／２部の横断面を取り、任意の直径を３箇所以上測定し平均値を求め、その平均値との差が最も大きい値を「偏芯量」として求めた。
その結果を表３に示す。
It was found that when t2 / t1 is 1.20 or more, the welding current value decreases, and welding is possible with a small amount of power. On the other hand, when t2 / t1 exceeded 6.0 as in samples 41 to 44, it was found that although the current value decreased, sparking occurred during welding, resulting in poor welding (in the table, n was 10). The number of sparks generated). Therefore, t2 / t1 = 1.2 to 6.0 is a preferable range.
(Example 3)
Using a Mo sintered body (d2 = 1.1 mm, d2 / d1 = 1.08 mm) containing 2% by mass of La 2 O 3 , the shape as shown in FIG. 7 (outer diameter φ1.7 mm, total length 5.0 mm, t2 = 0.3 mm, t1 = 0.15 mm, bottom inner surface R 0.65 mm, bottom thickness 0.25 mm), and a welding test was performed by changing the ratio of C chamfering C to bottom outer diameter d4 = 1.7 mm. The welding test was performed in the same manner as in Example 2 above.
In addition, the amount of eccentricity was also measured. The amount of eccentricity was measured by taking a cross section of L / 2 part, measuring three or more arbitrary diameters to obtain an average value, and obtaining a value having the largest difference from the average value as “eccentric amount”.
The results are shown in Table 3.
表３から分かる通り、Ｃ／ｄ４＝０．０８〜０．４０のものは偏芯量が小さく、少ない電力で溶接可能であることが分かった。 As can be seen from Table 3, it was found that C / d4 = 0.08-0.40 has a small eccentricity and can be welded with a small amount of electric power.
１…冷陰極管用電極
２…側面部
３…底部
４…側面部内壁
５…面取部
６…リード端子
７…ガラス管
８…研磨部
DESCRIPTION OF
Claims (10)
該電極がW、Nb、Ta、Mo、Reの金属単体またはその合金の少なくとも１種からなる焼結体からなり、
電極全長Lに対して、Ｌ／２部の内径ｄ１が、底部内径ｄ２に対し、１．２０≧ｄ２／ｄ１≧１．０３であることを特徴とする冷陰極管用電極。 In a cylindrical cold cathode tube electrode having a bottom on one side and an opening on the other,
The electrode is made of a sintered body made of at least one of a single metal of W, Nb, Ta, Mo, Re or an alloy thereof,
An electrode for a cold cathode tube, wherein an inner diameter d1 of L / 2 part with respect to an electrode total length L is 1.20 ≧ d2 / d1 ≧ 1.03 with respect to a bottom inner diameter d2.
Ｃ面取りによって切り取られた直角二等辺三角形の辺の長さをＣ、Ｒ面取りによって円弧状に切り取られた部分が描く円の半径をＲとしたときに、
ＣまたはＲとｄ４との比が（ＣまたはＲ）／ｄ４＝０．０８〜０．４０であることを特徴とする請求項１または請求項２のいずれか１項に記載の冷陰極管用電極。 When the outer diameter of the bottom portion is d4, a chamfered portion that is chamfered or rounded at the bottom corner is provided,
When the length of a side of a right-angled isosceles triangle cut by C chamfering is C, and the radius of a circle drawn by a portion cut into an arc shape by R chamfering is R,
The ratio of C or R and d4 is (C or R) /d4=0.08-0.40, The electrode for cold-cathode tubes of any one of Claim 1 or Claim 2 characterized by the above-mentioned .
該電極がW、Nb、Ta、Mo、Reの金属単体またはその合金の少なくとも１種からなる焼結体からなり、
電極全長Lに対して、Ｌ／２部の側面肉厚ｔ１が底部側面肉厚ｔ２に対し、ｔ１／ｔ２＝１．２〜６．０であることを特徴とする冷陰極管用電極。 In a cylindrical cold cathode tube electrode having a bottom on one side and the other opening,
The electrode is made of a sintered body made of at least one of a single metal of W, Nb, Ta, Mo, Re or an alloy thereof,
An electrode for a cold cathode tube, wherein the side wall thickness t1 of L / 2 part is t1 / t2 = 1.2 to 6.0 with respect to the bottom side wall thickness t2 with respect to the electrode full length L.
底部の外径をｄ４とした時に、底部角にＣ面取りまたはＲ面取りされた面取部を設け、
Ｃ面取りによって切り取られた直角二等辺三角形の辺の長さをＣ、Ｒ面取りによって円弧状に切り取られた部分が描く円の半径をＲとしたときに、
ＣまたはＲとｄ４との比が（ＣまたはＲ）／ｄ４＝０．０８〜０．４０であることを特徴とする冷陰極管用電極。 In a cylindrical cold cathode tube electrode having a bottom on one side and an opening on the other, the electrode is made of a sintered body made of at least one of W, Nb, Ta, Mo, Re metal alone or an alloy thereof,
When the outer diameter of the bottom is d4, a chamfered portion that is chamfered or rounded at the bottom corner is provided,
When the length of a side of a right-angled isosceles triangle cut by C chamfering is C, and the radius of a circle drawn by a portion cut into an arc shape by R chamfering is R,
A cold cathode tube electrode, wherein the ratio of C or R to d4 is (C or R) /d4=0.08 to 0.40.
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