JP4633847B2 - Zoom lens and electronic imaging device using the same - Google Patents

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Description

本発明は、ズームレンズとそれを用いた電子撮像装置に関し、特に、ズームレンズ等の光学系部分の工夫により奥行き方向の薄型化を実現した、ビデオカメラやデジタルカメラを始めとする電子撮像装置に関するものである。   The present invention relates to a zoom lens and an electronic image pickup apparatus using the same, and more particularly to an electronic image pickup apparatus such as a video camera or a digital camera that is thinned in the depth direction by devising an optical system part such as a zoom lens. Is.

近年、銀塩35mmフィルム(135フォーマット)カメラに代わる次世代カメラとしてデジタルカメラ(電子カメラ)が注目されてきている。さらに、それは業務用高機能タイプからポータブルな普及タイプまで幅広い範囲でいくつものカテゴリーを有するようになってきている。   In recent years, a digital camera (electronic camera) has attracted attention as a next-generation camera that replaces a silver salt 35 mm film (135 format) camera. Furthermore, it has come to have a number of categories in a wide range from a high-function type for business use to a portable popular type.

本発明においては、特にポータブルな普及タイプのカテゴリーに注目し、高画質を確保しながら奥行きが薄く使い勝手の良好なビデオカメラ、デジタルカメラを実現する技術を提供することをねらっている。   In the present invention, focusing on the portable popular type category, it is aimed to provide a technology for realizing a video camera and a digital camera that are thin and easy to use while ensuring high image quality.

カメラの奥行き方向を薄くするのに最大のネックとなっているのは、光学系、特にズームレンズ系の最も物体側の面から撮像面までの厚みである。   The biggest bottleneck in reducing the depth direction of the camera is the thickness from the most object-side surface to the imaging surface of the optical system, particularly the zoom lens system.

最近におけるカメラボディ薄型化技術の主流は、撮影時には光学系がカメラボディ内から突出しているが、携帯時には収納するいわゆる沈胴式鏡筒を採用することである。沈胴式鏡筒を採用して効果的に薄型化できる可能性を有する光学系の例としては、特許文献1、特許文献2、特許文献3等のものがある。これらは、物体側から順に、負の屈折力を有する第1群、正の屈折力を含む第2群を有しており、共に変倍時には移動する。しかし、沈胴式鏡筒を採用するとレンズ収納状態から使用状態に立ち上げるための時間がかかり、使い勝手上好ましくない。また、最も物体側のレンズ群を可動とすると、防水・防塵上好ましくない。   The mainstream of the recent camera body thinning technology is to employ a so-called collapsible lens barrel that has an optical system that protrudes from the camera body at the time of photographing, but is housed when it is carried. Examples of optical systems that can be effectively thinned by employing a retractable lens barrel include those of Patent Document 1, Patent Document 2, and Patent Document 3. These have, in order from the object side, a first group having a negative refractive power and a second group having a positive refractive power, and both move during zooming. However, if a retractable lens barrel is used, it takes time to start from the lens storage state to the use state, which is not preferable in terms of usability. Further, if the lens group closest to the object is movable, it is not preferable in terms of waterproofing and dustproofing.

特開平11−194274号公報Japanese Patent Application Laid-Open No. 11-194274 特開平11−287953号公報Japanese Patent Laid-Open No. 11-287953 特開2000−9997号公報JP 2000-9997 A

本発明は従来技術のこのような問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、沈胴式鏡筒に見られるようなカメラの使用状態への立ち上げ時間(レンズのせり出し時間)がなく、防水・防塵上も好ましく、また、奥行き方向が極めて薄いカメラとするために、光学系の光路(光軸)をミラー等の反射光学素子で折り曲げる構成がとりやすく、高ズーム比、広画角、小さいF値、少ない収差等、高い光学仕様性能を有するズームレンズとそれを用いた電子撮像装置を提供することである。   The present invention has been made in view of such problems of the prior art, and its object is to eliminate the time for starting up the camera (the lens protruding time) as seen in a retractable lens barrel. It is also preferable for waterproofing and dustproofing, and it is easy to bend the optical path (optical axis) of the optical system with a reflective optical element such as a mirror to make the camera extremely thin in the depth direction, with a high zoom ratio and wide angle of view. A zoom lens having a high optical specification performance such as a small F value and a small aberration, and an electronic image pickup apparatus using the zoom lens.

上記目的を達成するための本発明のズームレンズは、正の屈折力を有し、広角端から望遠端にかけて変倍する際に物体側にのみ移動する移動レンズ群Bと、前記移動レンズ群Bよりも物体側に配され、負の屈折力を有し、前記変倍時に固定である変倍時固定レンズ群Aと、前記移動レンズ群Bの像側に可変空気間隔を介して配される第3のレンズ群Cと、前記第3のレンズ群Cよりも像側に配され非球面を有する第4のレンズ群Dからなり、
前記移動レンズ群Bは、物体側から順に、正レンズと負レンズと正レンズの3枚のレンズにて構成され、
前記第4のレンズ群Dは、前記変倍時及び合焦動作時には固定され、
広角端から望遠端に変倍する際は、レンズ群Bとレンズ群Cが相対的間隔を変えながら広角端よりも望遠端で物体側に移動し、
以下の条件(21)”’を満足していることを特徴とするものである。
(21)"' 0.0<M3 /M2 ≦0.97637
ただし、M2 、M3 は移動レンズ群B、第3のレンズ群Cのそれぞれの無限遠物点合焦時における広角端に対する望遠端での移動量であり、像側への移動を正とする。
In order to achieve the above object, a zoom lens according to the present invention has a positive refractive power and moves only to the object side when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and the moving lens group B The zoom lens is arranged at the object side, has a negative refractive power, and is fixed at the time of zooming. A third lens group C; and a fourth lens group D having an aspheric surface disposed on the image side of the third lens group C;
The moving lens group B is composed of three lenses of a positive lens, a negative lens, and a positive lens in order from the object side.
The fourth lens group D is fixed at the time of zooming and focusing,
When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the lens unit B and the lens unit C move to the object side at the telephoto end rather than the wide-angle end while changing the relative distance.
The following condition (21) "'is satisfied.
(21) "'0.0 <M 3 / M 2 ≦ 0.97637
However, M 2 and M 3 are movement amounts at the telephoto end with respect to the wide-angle end when the moving lens unit B and the third lens unit C are focused on the object point at infinity, and the movement toward the image side is positive. To do.

以下に、本発明において上記構成をとる理由と作用について説明する。   Below, the reason and effect | action which take the said structure in this invention are demonstrated.

本発明のズームレンズは、正の屈折力を有し、広角端から望遠端にかけて変倍する際に物体側にのみ移動する移動レンズ群Bと、前記移動レンズ群Bよりも物体側に配され、負の屈折力を有し、前記変倍時に固定である変倍時固定レンズ群Aとを有する構成を採用している。   The zoom lens of the present invention has a positive refracting power and moves only to the object side when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and is disposed closer to the object side than the moving lens group B. The zoom lens has a variable power lens unit A that has negative refractive power and is fixed at the time of zooming.

中でも、以下の構成上の特徴を有する光学系を採用することで、第1レンズ群を固定とした場合でも高い光学仕様性能を確保している。   In particular, by adopting an optical system having the following structural features, high optical specification performance is ensured even when the first lens group is fixed.

a.レンズ群Bが、物体側から順に、2枚の正レンズと1枚の負レンズにて構成されているもの。   a. The lens group B is composed of two positive lenses and one negative lens in order from the object side.

b.レンズ群Bが、物体側から順に、正レンズ、負レンズ、正レンズにて構成されているもの。   b. The lens group B includes a positive lens, a negative lens, and a positive lens in order from the object side.

c.レンズ群Bの像側に隣接するレンズ群Cを有し、レンズ群Bが正レンズ1枚と負レンズ1枚、レンズ群Cが、物体側から順に、2枚の正レンズと1枚の負レンズにて構成されているもの。   c. The lens group B has a lens group C adjacent to the image side of the lens group B, the lens group B includes one positive lens and one negative lens, and the lens group C includes two positive lenses and one negative lens in order from the object side. Consists of lenses.

d.レンズ群Bの像側に隣接するレンズ群Cを有し、レンズ群Bが正レンズ1枚と負レンズ1枚、レンズ群Cが、物体側から順に、正レンズ、負レンズ、正レンズにて構成されているもの。
である。
d. It has a lens group C adjacent to the image side of the lens group B, the lens group B is one positive lens and one negative lens, and the lens group C is a positive lens, a negative lens, and a positive lens in order from the object side. What is configured.
It is.

移動レンズ群Bと変倍時固定レンズ群Aとの間に、他のレンズ群が配されていても構わない。全長短縮を行うためには、移動レンズ群Bと変倍時固定レンズ群Aとが可変の空気間隔を挟んで構成されることがより好ましい。また、変倍時固定レンズ群Aが、ズームレンズ中の最も物体側に位置する構成とすることで、ズームレンズの入射面の肥大化を抑えることができ、より好ましい。   Another lens group may be arranged between the moving lens group B and the zooming fixed lens group A. In order to shorten the overall length, it is more preferable that the moving lens group B and the variable power fixed lens group A are configured with a variable air gap therebetween. In addition, it is more preferable that the fixed lens group A at the time of zooming is positioned closest to the object side in the zoom lens, so that enlargement of the entrance surface of the zoom lens can be suppressed.

なお、以上の各ズームレンズにおいては、レンズ群A、Bについて以下の条件を満足するとよい。   In each of the above zoom lenses, it is preferable that the following conditions are satisfied for the lens groups A and B.

(1) 0.9<−fA /√(fW ・fT )<2.0
(2) 1.0<fB /√(fW ・fT )<3.0
(3) 0.9<log γB /log γ<10
ただし、fA 、fB はそれぞれレンズ群A、Bの焦点距離、fW 、fT はそれぞれズームレンズ全系の広角端、望遠端の焦点距離、γ、γB はそれぞれ、
γ=fT /fW
γB =望遠端におけるレンズ群Bの倍率/広角端におけるレンズ群Bの倍率とする。
(1) 0.9 <−f A / √ (f W · f T ) <2.0
(2) 1.0 <f B / √ (f W · f T ) <3.0
(3) 0.9 <log γ B / log γ <10
Where f A and f B are the focal lengths of the lens groups A and B, respectively, f W and f T are the focal lengths at the wide-angle end and the telephoto end of the entire zoom lens system, and γ and γ B are respectively
γ = f T / f W
γ B = magnification of lens group B at the telephoto end / magnification of lens group B at the wide-angle end.

条件(1)は、レンズ群Aの適切な焦点距離の範囲を示したものである。その上限値の2.0を越えると、十分な変倍比を確保することが困難になり、下限値の0.9を越えると、歪曲収差等の軸外収差補正が困難になる。   Condition (1) indicates a range of an appropriate focal length of the lens group A. If the upper limit of 2.0 is exceeded, it is difficult to ensure a sufficient zoom ratio, and if the lower limit of 0.9 is exceeded, it is difficult to correct off-axis aberrations such as distortion.

条件(2)は、レンズ群Bの適切な焦点距離の範囲を示したものである。その上限値の3.0を越えると、光学系全長が長くなり、下限値の1.0を越えると、球面収差やコマ収差の補正が困難になる。   Condition (2) shows a range of an appropriate focal length of the lens group B. If the upper limit of 3.0 is exceeded, the total length of the optical system becomes long, and if the upper limit of 1.0 is exceeded, correction of spherical aberration and coma becomes difficult.

条件(3)は、広角端から望遠端に変倍する際のレンズ群Bの変倍比について規定したものである。その上限値の10を越えると、変倍時のレンズ群Bの移動量が増大し、下限値の0.9を越えると、レンズ群B以外の変倍作用のある群に負担がかかり、全体としてレンズ構成枚数増加につながる。   Condition (3) defines the zoom ratio of the lens unit B when zooming from the wide-angle end to the telephoto end. If the upper limit of 10 is exceeded, the amount of movement of the lens group B at the time of zooming increases, and if the lower limit of 0.9 is exceeded, a group having a zooming action other than the lens group B is burdened, and the whole As a result, the number of lens components increases.

なお、条件(1)〜(3)の何れか1つ以上あるいは全てを以下のようにするとよりよい。   In addition, it is better to set one or more or all of the conditions (1) to (3) as follows.

(1)’ 1.0<−fA /√(fW ・fT )<1.8
(2)’ 1.2<fB /√(fW ・fT )<2.7
(3)’ 1.0<log γB /log γ<9
さらに、条件(1)〜(3)の何れか1つ以上を以下のようにするとさらによい。特に全てを以下のようにすると最もよい。
(1) ′ 1.0 <−f A / √ (f W · f T ) <1.8
(2) ′ 1.2 <f B / √ (f W · f T ) <2.7
(3) '1.0 <log γ B / log γ <9
Furthermore, it is better to set one or more of the conditions (1) to (3) as follows. In particular, it is best to do everything as follows.

(1)” 1.1<−fA /√(fW ・fT )<1.6
(2)” 1.4<fB /√(fW ・fT )<2.4
(3)” 1.1<log γB /log γ<8
上記のa〜dそれぞれについて、さらにその中でも以下のように構成したものが好ましい。
(1) "1.1 <-f A / √ (f W · f T ) <1.6
(2) "1.4 <f B / √ (f W · f T ) <2.4
(3) "1.1 <log γ B / log γ <8
About each of said ad, what was comprised as follows among them is preferable.

a.レンズ群Bの負レンズをその物体側に隣接する正レンズと接合し、2成分3枚としたもの。   a. A negative lens of the lens group B is cemented with a positive lens adjacent to the object side to form three components.

b.レンズ群Bの負レンズをそれに隣接する何れかの正レンズと接合し、2成分3枚としたもの。   b. A negative lens of the lens group B is cemented with any positive lens adjacent to the negative lens to form three components.

c.レンズ群Cの負レンズをその物体側に隣接する正レンズと接合し、2成分3枚としたもの。   c. A negative lens of the lens group C is cemented with a positive lens adjacent to the object side to form three components.

d.レンズ群Cの負レンズをそれに隣接する何れかの正レンズと接合し、2成分3枚としたもの。   d. A negative lens of the lens group C is cemented with any positive lens adjacent to the negative lens to form three components.

これらの接合により、その接合を含むレンズ群を構成するレンズエレメント同士の相対偏心敏感度を緩和することができる。さらに、上記ズームレンズaのレンズ群Bについて、以下の条件(4)(収差補正と偏心敏感度緩和に関する条件)を満たすとよい。   With these joints, the relative decentering sensitivity between the lens elements constituting the lens group including the joints can be reduced. Further, it is preferable that the following condition (4) (conditions regarding aberration correction and decentration sensitivity relaxation) is satisfied for the lens group B of the zoom lens a.

(4) 0.25<R22R /R22F <0.95
ただし、R22F 、R22R はそれぞれレンズ群Bの像側レンズ成分の最も物体側の面、最も像側の面の光軸上曲率半径である。
(4) 0.25 <R 22R / R 22F <0.95
Here, R 22F and R 22R are the curvature radii on the optical axis of the most object side surface and the most image side surface of the image side lens component of the lens group B, respectively.

条件(4)の上限の0.95を越えると、全系収差の球面収差・コマ収差・非点収差の補正には有利だが、接合による偏心敏感度の緩和の効果が少ない。下限の0.25を越えると、全系収差の球面収差・コマ収差・非点収差の補正が困難になりやすい。   If the upper limit of 0.95 of condition (4) is exceeded, it is advantageous for correcting spherical aberration, coma aberration, and astigmatism of the entire system aberration, but the effect of alleviating decentration sensitivity by joining is small. When the lower limit of 0.25 is exceeded, correction of spherical aberration, coma aberration, and astigmatism of the total system aberration tends to be difficult.

なお、以下のようにするとよりよい。   It is better to do the following.

(4)’ 0.30<R22R /R22F <0.90
さらに、以下のようにすると最もよい。
(4) '0.30 <R 22R / R 22F <0.90
Furthermore, it is best to do the following.

(4)” 0.33<R22R /R22F <0.85
さらには、色収差補正に関する条件(5)、(6)を満たすとよい。
(4) "0.33 <R 22R / R 22F <0.85
Furthermore, it is preferable to satisfy the conditions (5) and (6) relating to chromatic aberration correction.

(5) −1.0<L/R22C <0.8
(6) 14<ν22F −ν22R
ただし、R22C はレンズ群Bの像側レンズ成分の接合面の光軸上における曲率半径、Lは使用する電子撮像素子の有効撮像領域の対角長(mm)である。なお、電子撮像素子については、広角端画角が55°以上を含むように使用することが前提である。ν22F 、ν22R はそれぞれレンズ群Bの像側レンズ成分の正レンズ、負レンズの媒質のd線基準でのアッベ数である。
(5) -1.0 <L / R 22C <0.8
(6) 14 <ν 22F −ν 22R
Here, R 22C is a radius of curvature on the optical axis of the cemented surface of the image side lens component of the lens group B, and L is a diagonal length (mm) of an effective imaging region of the electronic imaging device to be used. It is assumed that the electronic image sensor is used so that the wide angle end angle of view includes 55 ° or more. ν 22F and ν 22R are Abbe numbers on the d-line basis of the medium of the positive lens and negative lens of the image side lens component of the lens group B, respectively.

条件(5)の下限の−1.0を越えると、軸上色収差・倍率色収差の補正には有利だが、球面収差の色収差が発生しやすく、特に、基準波長における球面収差が良好に補正できても、短波長の球面収差はオーバーコレクト状態となり、画像における色のにじみの原因となるので好ましくない。上限の0.8を越えると、軸上色収差・倍率色収差の補正不足や、短波長球面収差のアンダーコレクト状態となりやすい。   Exceeding the lower limit of -1.0 of condition (5) is advantageous for correction of axial chromatic aberration and chromatic aberration of magnification, but chromatic aberration of spherical aberration is likely to occur. In particular, spherical aberration at the reference wavelength can be corrected well. However, the short wavelength spherical aberration is not preferable because it is in an overcorrected state and causes color blur in the image. Exceeding the upper limit of 0.8 tends to result in insufficient correction of axial chromatic aberration and chromatic aberration of magnification and an undercorrected state of short wavelength spherical aberration.

条件(6)の下限値の14を越えると、軸上色収差が補正不足になりやすく、一方、条件(6)にあえて上限を付けるとすれば、70を越えないこととすると、材料を低価格に構成できて好ましい。   If the lower limit of 14 of the condition (6) is exceeded, the axial chromatic aberration is likely to be insufficiently corrected. On the other hand, if an upper limit is given to the condition (6), the material is less expensive. It is preferable that it can be configured.

なお、条件(5)、(6)の何れかあるいは両方を以下のようにするとよりよい。   In addition, it is better to set one or both of the conditions (5) and (6) as follows.

(5)’ −0.8<L/R22C <0.6
(6)’ 18<ν22F −ν22R
さらに、条件(5)、(6)の何れかあるいは両方を以下のようにするとさらによい。
特に両方を以下のようにすると最もよい。
(5) ′ −0.8 <L / R 22C <0.6
(6) '18 <ν 22F −ν 22R
Furthermore, it is better to set one or both of the conditions (5) and (6) as follows.
In particular, it is best to do both as follows.

(5)” −0.6<L/R22C <0.4
(6)” 22<ν22F −ν22R
なお、レンズ群Bの像側のレンズ成分が接合レンズ成分であるため、物体側レンズ成分は単レンズで十分である。
(5) "-0.6 <L / R 22C <0.4
(6) ”22 <ν 22F −ν 22R
Since the lens component on the image side of the lens group B is a cemented lens component, a single lens is sufficient as the object-side lens component.

さらに、以下の条件(7)、(8)のようにするとよい。この条件(7)、(8)を条件(4)の補助的な条件として加えてもよい。   Furthermore, the following conditions (7) and (8) are preferable. These conditions (7) and (8) may be added as auxiliary conditions for the condition (4).

(7) −1.6<(R21F +R21R )/(R21F −R21R )<1.2
(8) −1.2<L/f2R<0.1
ただし、R21F 、R21R はそれぞれ移動レンズ群Bの物体側レンズ成分における最物体側面、最像側面の光軸上の曲率半径、Lは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、f2Rは移動レンズ群Bの像側レンズ成分の焦点距離である。
(7) −1.6 <(R 21F + R 21R ) / (R 21F −R 21R ) <1.2
(8) -1.2 <L / f 2R <0.1
Where R 21F and R 21R are the radius of curvature on the optical axis of the object side lens component of the moving lens group B on the optical axis, L is the diagonal length of the effective imaging area of the electronic image sensor, and f 2R Is the focal length of the image side lens component of the moving lens group B.

収差補正の面では、レンズ群Aが負の屈折力を有することでレンズ群Bに発散光束が入射する関係上、物体側正レンズ成分の光軸近傍での形状ファクター条件(7)は、上限の1.2、下限の−1.6のどちらを越えた場合でも、レンズ群Bの物体側に複数の非球面を導入しても球面収差が補正困難になる。   In terms of aberration correction, the shape factor condition (7) in the vicinity of the optical axis of the object-side positive lens component is the upper limit because the divergent light beam enters the lens group B because the lens group A has a negative refractive power. Even if either of the above 1.2 or the lower limit of −1.6 is exceeded, it is difficult to correct spherical aberration even if a plurality of aspheric surfaces are introduced on the object side of the lens group B.

条件(8)の下限値の−1.2を越えると、射出瞳位置が像面に接近しシェーディングを引き起こしやすく、また、レンズ群B内の2つの成分間の偏心敏感度が大きくなりやすい。上限値の0.1を越えると、小型で高いズーム比を確保し難い。   When the lower limit of −1.2 of condition (8) is exceeded, the exit pupil position approaches the image plane and shading is likely to occur, and the eccentricity sensitivity between the two components in the lens group B tends to increase. If the upper limit of 0.1 is exceeded, it is difficult to ensure a small and high zoom ratio.

なお、条件(7)、(8)の何れかあるいは両方を以下のようにするとよりよい。   In addition, it is better to set one or both of the conditions (7) and (8) as follows.

(7)’ −1.2<(R21F +R21R )/(R21F −R21R )<0.8
(8)’ −1.0<L/f2R<0.0
さらに、条件(7)、(8)の何れかあるいは両方を以下のようにするとさらによい。特に両方を以下のようにすると最もよい。
(7) ′ − 1.2 <(R 21F + R 21R ) / (R 21F −R 21R ) <0.8
(8) ′ − 1.0 <L / f 2R <0.0
Furthermore, it is better to set one or both of the conditions (7) and (8) as follows. In particular, it is best to do both as follows.

(7)” −0.8<(R21F +R21R )/(R21F −R21R )<0.5
(8)” −0.9<L/f2R<−0.1
あるいは、ズームレンズaの別の解として、条件(4)に相当する部分を以下の条件(9)のようにしてもよい。この場合は、以下に述べるように、先の条件(5)、(6)、(7)、(8)に代わって、条件(10)、(11)、(12)、(13)を満たすのがよい。
(7) "-0.8 <( R21F + R21R ) / ( R21F- R21R ) <0.5
(8) ”−0.9 <L / f 2R <−0.1
Alternatively, as another solution of the zoom lens a, a portion corresponding to the condition (4) may be set as the following condition (9). In this case, as described below, the conditions (10), (11), (12), and (13) are satisfied instead of the previous conditions (5), (6), (7), and (8). It is good.

(9) 0.6<R21R /R21F <1.0
ただし、ただし、R21F 、R21R はそれぞれ移動レンズ群Bの物体側レンズ成分の物体側の面、像側の面の光軸近傍の曲率半径である。
(9) 0.6 <R 21R / R 21F <1.0
However, R 21F and R 21R are radii of curvature in the vicinity of the optical axis of the object side surface and the image side surface of the object side lens component of the moving lens group B, respectively.

条件(9)の上限の1.0を越えると、全系収差の球面収差・コマ収差・非点収差の補正には有利だが、接合による偏心敏感度の緩和の効果が少ない。下限の0.6を越えると、全系収差の球面収差・コマ収差・非点収差の補正が困難になりやすい。   If the upper limit of 1.0 of condition (9) is exceeded, it is advantageous for correcting spherical aberration, coma aberration, and astigmatism of the entire system aberration, but the effect of reducing the sensitivity of decentration by joining is small. If the lower limit of 0.6 is exceeded, it will be difficult to correct spherical aberration, coma aberration, and astigmatism of the total system aberration.

なお、以下のようにするとよりよい。   It is better to do the following.

(9)’ 0.65<R21R /R21F <0.9
さらに、以下のようにすると最もよい。
(9) '0.65 <R 21R / R 21F <0.9
Furthermore, it is best to do the following.

(9)” 0.7<R21R /R21F <0.8
さらには、色収差補正に関する条件(10)、(11)満たすとよい。
(9) ”0.7 <R 21R / R 21F <0.8
Furthermore, it is preferable to satisfy the conditions (10) and (11) regarding chromatic aberration correction.

(10) −1.6<L/R22C <−0.4
(11) 20<ν22F −ν22R
ただし、R22C はレンズ群Bの像側レンズ成分の接合面の光軸上における曲率半径、Lは使用する電子撮像素子の有効撮像領域の対角長である。なお、電子撮像素子については、広角端画角が55°以上を含むように使用することが前提である。ν22F 、ν22R はそれぞれレンズ群Bの像側レンズ成分の正レンズ、負レンズの媒質のd線基準でのアッベ数である。
(10) -1.6 <L / R 22C <-0.4
(11) 20 <ν 22F −ν 22R
However, R 22C is a radius of curvature on the optical axis of the cemented surface of the image side lens component of the lens group B, and L is a diagonal length of the effective imaging area of the electronic imaging device to be used. It is assumed that the electronic image sensor is used so that the wide angle end angle of view includes 55 ° or more. ν 22F and ν 22R are Abbe numbers on the d-line basis of the medium of the positive lens and negative lens of the image side lens component of the lens group B, respectively.

条件(10)の下限の−1.6を越えると、軸上色収差・倍率色収差の補正には有利だが、球面収差の色収差が発生しやすく、特に、基準波長における球面収差が良好に補正できても、短波長の球面収差はオーバーコレクト状態となり、画像における色のにじみの原因となるので好ましくない。上限の−0.4を越えると、軸上色収差・倍率色収差の補正不足や、短波長球面収差のアンダーコレクト状態となりやすい。   Exceeding the lower limit of -1.6 of condition (10) is advantageous for correction of longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration, but chromatic aberration of spherical aberration is likely to occur, and in particular, spherical aberration at the reference wavelength can be corrected well. However, the short wavelength spherical aberration is not preferable because it is in an overcorrected state and causes color blur in the image. Exceeding the upper limit of −0.4 tends to result in insufficient correction of axial chromatic aberration and chromatic aberration of magnification and an undercorrected state of short wavelength spherical aberration.

条件(11)の下限値の20を越えると、軸上色収差が補正不足になりやすく、一方、条件(11)にあえて上限を付けるとすれば、70を越えないこととすると、材料を低価格に構成できて好ましい。   If the lower limit of 20 in the condition (11) is exceeded, the axial chromatic aberration tends to be insufficiently corrected. On the other hand, if an upper limit is added to the condition (11), the material is less expensive. It is preferable that it can be configured.

なお、条件(10)、(11)の何れかあるいは両方を以下のようにするとよりよい。   In addition, it is better to set one or both of the conditions (10) and (11) as follows.

(10)’ −1.4<L/R22C <−0.6
(11)’ 25<ν22F −ν22R
さらに、条件(10)、(11)の何れかあるいは両方を以下のようにするとさらによい。特に両方を以下のようにすると最もよい。
(10) ′ −1.4 <L / R 22C <−0.6
(11) '25 <ν 22F −ν 22R
Furthermore, it is better to set one or both of the conditions (10) and (11) as follows. In particular, it is best to do both as follows.

(10)” −1.2<L/R22C <−0.8
(11)” 30<ν22F −ν22R
条件(9)を満たすズームレンズaでは、条件(7)、(8)の代わりに、条件(12)、(13)を満たすのがよい。また、条件(9)に補助的な条件として加えてもよい。
(10) "-1.2 <L / R 22C <-0.8
(11) ”30 <ν 22F −ν 22R
In the zoom lens a that satisfies the condition (9), it is preferable that the conditions (12) and (13) are satisfied instead of the conditions (7) and (8). Further, it may be added as an auxiliary condition to the condition (9).

(12) −1.5<(R22F +R22R )/(R22F −R22R )<0.2
(13) 0.05<L/f2R<0.5
ただし、R22F 、R22R はそれぞれレンズ群Bの像側レンズ成分の最も物体側の面、最も像側の面の光軸上曲率半径、Lは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、f2Rは移動レンズ群Bの像側レンズ成分の焦点距離である。
(12) −1.5 <(R 22F + R 22R ) / (R 22F −R 22R ) <0.2
(13) 0.05 <L / f 2R <0.5
Where R 22F and R 22R are the most object-side surfaces of the image-side lens components of the lens group B, the radius of curvature on the optical axis of the most image-side surfaces, and L is the diagonal length of the effective imaging region of the electronic image sensor. f 2R is the focal length of the image side lens component of the moving lens unit B.

条件(12)はレンズ群Bの像側レンズ成分の形状ファクターに関する規定である。その下限の−1.5を越えると、レンズ群Bの2つのレンズ成分の空気間隔を薄くしやすいが、コマ収差・非点収差の補正が困難になる。上限値の0.2を越えると、2つのレンズ成分の機械的干渉が起きやすく、それを防ぐために両者の間隔を大きくすることになり好ましくない。   Condition (12) is a rule regarding the shape factor of the image side lens component of the lens group B. If the lower limit of −1.5 is exceeded, the air gap between the two lens components of the lens group B can be easily reduced, but it is difficult to correct coma and astigmatism. If the upper limit of 0.2 is exceeded, mechanical interference between the two lens components is likely to occur, and in order to prevent this, the distance between the two is increased, which is not preferable.

条件(13)の下限値の0.05を越えると、射出瞳位置が像面に接近シェーディングを引き起こしやすく、また、レンズ群B内の2つの成分間の偏心敏感度が大きくなりやすい。上限値の0.5を越えると、小型で高いズーム比を確保し難い。   When the lower limit of 0.05 of the condition (13) is exceeded, the exit pupil position tends to cause shading close to the image plane, and the eccentricity sensitivity between the two components in the lens group B tends to increase. If the upper limit of 0.5 is exceeded, it is difficult to ensure a high zoom ratio with a small size.

なお、条件(12)、(13)の何れかあるいは両方を以下のようにするとよりよい。   In addition, it is better to set one or both of the conditions (12) and (13) as follows.

(12)’ −1.2<(R22F +R22R )/(R22F −R22R )<−0.2 (13)’ 0.1<L/f2R<0.4
さらに、条件(12)、(13)の何れかあるいは両方を以下のようにするとさらによい。特に両方を以下のようにすると最もよい。
(12) ′ − 1.2 <(R 22F + R 22R ) / (R 22F −R 22R ) <− 0.2 (13) ′ 0.1 <L / f 2R <0.4
Furthermore, it is better to set one or both of the conditions (12) and (13) as follows. In particular, it is best to do both as follows.

(12)” −1.0<(R22F +R22R )/(R22F −R22R )<−0.6 (13)” 0.15<L/f2R<0.3
以上、ズームレンズaの場合についての説明であったが、ズームレンズcの場合は、上記レンズ群Bについての記述をレンズ群Cに置き換えることで実現できる。
(12) "-1.0 <( R22F + R22R ) / ( R22F- R22R ) <-0.6 (13)" 0.15 <L / f2R <0.3
Although the description has been given of the case of the zoom lens a, the zoom lens c can be realized by replacing the description of the lens group B with the lens group C.

すなわち、条件式(4)の代わりに次の条件式(4C)が設定される。   That is, the following conditional expression (4C) is set instead of conditional expression (4).

(4C) 0.25<R32R /R32F <0.75
ただし、R32F 、R32R はそれぞれ第3のレンズ群Cの像側レンズ成分の最物体側面、最像側面の光軸上曲率半径である。
(4C) 0.25 <R 32R / R 32F <0.75
However, R 32F and R 32R are the curvature radii on the optical axis of the most object side surface and the most image side surface of the image side lens component of the third lens group C, respectively.

その下位の条件(4)’、(4)”につても同様である。   The same applies to the subordinate conditions (4) ′ and (4) ″.

また、条件式(5)、(6)の代わりにそれぞれ次の条件式(5C)、(6C)が設定される。   Further, the following conditional expressions (5C) and (6C) are set instead of the conditional expressions (5) and (6), respectively.

(5C) −1.0<L/R32C <0.6
(6C) 14<ν32F −ν32R
ただし、R32C は第3のレンズ群Cの像側レンズ成分の接合面の光軸上における曲率半径、Lは使用する電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ν32F 、ν32R はそれぞれ第3のレンズ群Cの像側レンズ成分の正レンズ、負レンズの媒質のd線基準でのアッベ数である。
(5C) -1.0 <L / R 32C <0.6
(6C) 14 <ν 32F −ν 32R
Where R 32C is the radius of curvature of the cemented surface of the image side lens component of the third lens group C on the optical axis, L is the diagonal length of the effective imaging area of the electronic image sensor used, and ν 32F and ν 32R are respectively This is the Abbe number on the d-line basis of the medium of the positive lens and negative lens of the image side lens component of the third lens group C.

これらの下位の条件(5)’、(5)”、(6)’、(6)”につても同様である。   The same applies to the subordinate conditions (5) ', (5) ", (6)', and (6)".

また、条件式(7)、(8)の代わりにそれぞれ次の条件式(7C)、(8C)が設定される。   Further, the following conditional expressions (7C) and (8C) are set instead of the conditional expressions (7) and (8), respectively.

(7C) −1.6<(R31F +R31R )/(R31F −R31R )<0.4
(8C) −1.2<L/f3R<−0.1
ただし、R31F 、R31R はそれぞれ第3のレンズ群Cの物体側レンズ成分における最物体側面、最像側面の光軸上の曲率半径、Lは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、f3Rは第3のレンズ群Cの像側レンズ成分の焦点距離である。
(7C) −1.6 <(R 31F + R 31R ) / (R 31F −R 31R ) <0.4
(8C) −1.2 <L / f 3R <−0.1
Here, R 31F and R 31R are the radius of curvature on the optical axis of the most object side surface and the most image side surface in the object side lens component of the third lens group C, respectively, L is the diagonal length of the effective imaging region of the electronic image sensor, f 3R is the focal length of the image side lens component of the third lens group C.

これらの下位の条件(7)’、(7)”、(8)’、(8)”につても同様である。   The same applies to these subordinate conditions (7) ', (7) ", (8)', and (8)".

また、条件式(9)の代わりに次の条件式(9C)が設定される。   Further, the following conditional expression (9C) is set instead of conditional expression (9).

(9C) 0.6<R31R /R31F <1.0
ただし、ただし、R31F 、R32R はそれぞれ第3のレンズ群Cの物体側レンズ成分の最物体側面、最像側面の光軸上の曲率半径である。
(9C) 0.6 <R 31R / R 31F <1.0
However, R 31F and R 32R are the radii of curvature on the optical axis of the most object side surface and the most image side surface of the object side lens component of the third lens group C, respectively.

その下位の条件(9)’、(9)”につても同様である。   The same applies to the subordinate conditions (9) ′ and (9) ″.

また、条件式(10)、(11)の代わりにそれぞれ次の条件式(10C)、(11C)が設定される。   Further, the following conditional expressions (10C) and (11C) are set instead of the conditional expressions (10) and (11), respectively.

(10C ) −1.6<L/R32C <−0.4
(11C ) 20<ν32F −ν32R
ただし、R32C は第3のレンズ群Cの像側レンズ成分の接合面の光軸上における曲率半径、Lは使用する電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ν32F 、ν32R はそれぞれ第3のレンズ群Cの像側レンズ成分の正レンズ、負レンズの媒質のd線基準でのアッベ数である。
(10C) -1.6 <L / R 32C <-0.4
(11C) 20 <ν 32F −ν 32R
Where R 32C is the radius of curvature of the cemented surface of the image side lens component of the third lens group C on the optical axis, L is the diagonal length of the effective imaging area of the electronic image sensor used, and ν 32F and ν 32R are respectively This is the Abbe number on the d-line basis of the medium of the positive lens and negative lens of the image side lens component of the third lens group C.

これらの下位の条件(10)’、(10)”、(11)’、(11)”につても同様である。   The same applies to the subordinate conditions (10) ', (10) ", (11)', and (11)".

また、条件式(12)、(13)の代わりにそれぞれ次の条件式(12C)、(13C)が設定される。   Further, the following conditional expressions (12C) and (13C) are set instead of the conditional expressions (12) and (13), respectively.

(12C ) −1.5<(R32F +R32R )/(R32F −R32R )<0.2
(13C ) 0.05<L/f3R<0.5
ただし、R32F 、R32R はそれぞれ第3のレンズ群Cの像側レンズ成分の最物体側面、最像側面の光軸上曲率半径、Lは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、f3Rは第3のレンズ群Cの像側レンズ成分の焦点距離である。
(12C) −1.5 <(R 32F + R 32R ) / (R 32F −R 32R ) <0.2
(13C) 0.05 <L / f 3R <0.5
Where R 32F and R 32R are the most object side surface and the radius of curvature on the optical axis of the image side lens component of the third lens group C, L is the diagonal length of the effective imaging region of the electronic image sensor, f 3R is the focal length of the image side lens component of the third lens group C.

これらの下位の条件(12)’、(12)”、(13)’、(13)”につても同様である。   The same applies to the subordinate conditions (12) ′, (12) ″, (13) ′, and (13) ″.

次に、ズームレンズbのレンズ群Bは以下の条件(14)から(19)を満たすとよい。   Next, the lens group B of the zoom lens b may satisfy the following conditions (14) to (19).

(14) 0.6<R21R /R21F <1.2
ただし、R21F 、R21R はそれぞれ移動レンズ群Bの物体側レンズ成分における最物体側面、最像側面の光軸上の曲率半径である。
(14) 0.6 <R 21R / R 21F <1.2
Here, R 21F and R 21R are the radii of curvature on the optical axis of the most object side surface and the most image side surface in the object side lens component of the moving lens group B, respectively.

条件(14)の上限の1.2を越えると、全系収差の球面収差・コマ収差・非点収差の補正には有利だが、接合による偏心敏感度の緩和の効果が少ない。下限の0.6を越えると、全系収差の球面収差・コマ収差・非点収差の補正が困難になりやすい。   If the upper limit of 1.2 of the condition (14) is exceeded, it is advantageous for correcting spherical aberration, coma aberration, and astigmatism of the entire system aberration, but the effect of reducing decentration sensitivity by joining is small. If the lower limit of 0.6 is exceeded, it will be difficult to correct spherical aberration, coma aberration, and astigmatism of the total system aberration.

なお、以下のようにするとよりよい。   It is better to do the following.

(14)’ 0.7<R21R /R21F <1.1
さらに、以下のようにすると最もよい。
(14) '0.7 <R 21R / R 21F <1.1
Furthermore, it is best to do the following.

(14)” 0.8<R21R /R21F <1.0
さらには、色収差補正に関する条件(15)、(16)を満たすとよい。
(14) ”0.8 <R 21R / R 21F <1.0
Furthermore, it is preferable to satisfy the conditions (15) and (16) regarding chromatic aberration correction.

(15) 0.3<L/R21C <1.6
(16) 10<ν21F −ν21R
ただし、R21C は移動レンズ群Bの物体側レンズ成分における接合面の光軸上の曲率半径、Lは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ν21F 、ν21R はそれぞれ移動レンズ群B
の物体側レンズ成分における正レンズ、負レンズの媒質のd線基準でのアッベ数である。なお、電子撮像素子については、広角端画角が55°以上を含むように使用することが前提である。
(15) 0.3 <L / R 21C <1.6
(16) 10 <ν 21F −ν 21R
Where R 21C is the radius of curvature on the optical axis of the cemented surface of the object side lens component of the moving lens group B, L is the diagonal length of the effective imaging area of the electronic image sensor, and ν 21F and ν 21R are the moving lens group B, respectively.
The Abbe number on the d-line basis of the medium of the positive lens and the negative lens in the object side lens component. It is assumed that the electronic image sensor is used so that the wide angle end angle of view includes 55 ° or more.

条件(15)の下限の0.3を越えると、軸上色収差・倍率色収差の補正には有利だが、球面収差の色収差が発生しやすく、特に、基準波長における球面収差が良好に補正できても、短波長の球面収差はオーバーコレクト状態となり、画像における色のにじみの原因となるので好ましくない。上限の1.6を越えると、軸上色収差・倍率色収差の補正不足や、短波長球面収差のアンダーコレクト状態となりやすい。   Exceeding the lower limit of 0.3 of condition (15) is advantageous for correction of longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration, but chromatic aberration of spherical aberration is likely to occur, and even if spherical aberration at the reference wavelength can be corrected well. In addition, short wavelength spherical aberration is not preferable because it causes an overcorrected state and causes color blur in an image. Exceeding the upper limit of 1.6 tends to result in insufficient correction of axial chromatic aberration and chromatic aberration of magnification and an undercorrected state of short wavelength spherical aberration.

条件(16)の下限値の10を越えると、軸上色収差が補正不足になりやすく、一方、条件(16)にあえて上限を付けるとすれば、70を越えないこととすると、材料を低価格に構成できて好ましい。   If the lower limit of 10 in the condition (16) is exceeded, the axial chromatic aberration tends to be undercorrected. On the other hand, if an upper limit is given to the condition (16), the material is less expensive. It is preferable that it can be configured.

なお、条件(15)、(16)の何れかあるいは両方を以下のようにするとよりよい。   Note that it is better to set one or both of the conditions (15) and (16) as follows.

(15)’ 0.35<L/R21C <1.5
(16)’ 15<ν21F −ν21R
さらに、条件(15)、(16)の何れかあるいは両方を以下のようにするとさらによい。特に両方を以下のようにすると最もよい。
(15) '0.35 <L / R 21C <1.5
(16) '15 <ν 21F −ν 21R
Furthermore, it is better to set one or both of the conditions (15) and (16) as follows. In particular, it is best to do both as follows.

(15)” 0.4<L/R21C <1.4
(16)” 20<ν21F −ν21R
条件(14)を満たすズームレンズbでは、条件(17)、(18)を条件(14)に補助的な条件として加えてもよい。
(15) "0.4 <L / R 21C <1.4
(16) ”20 <ν 21F −ν 21R
In the zoom lens b that satisfies the condition (14), the conditions (17) and (18) may be added to the condition (14) as auxiliary conditions.

(17) −5.0<(R22F +R22R )/(R22F −R22R )<0.7
(18) 0.1<L/f2R<1.0
ただし、R22F 、R22R はそれぞれ移動レンズ群Bの像側レンズ成分における最物体側面、最像側面の光軸上の曲率半径、Lは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、f2Rは移動レンズ群Bの像側レンズ成分の焦点距離である。
(17) −5.0 <(R 22F + R 22R ) / (R 22F −R 22R ) <0.7
(18) 0.1 <L / f 2R <1.0
Where R 22F and R 22R are the outermost object side surface and the radius of curvature on the optical axis of the image side lens component of the image side lens component of the moving lens group B, L is the diagonal length of the effective imaging region of the electronic image sensor, and f 2R Is the focal length of the image side lens component of the moving lens group B.

条件(17)はレンズ群Bの像側レンズ成分の形状ファクターに関する規定である。その下限の−5.0を越えると、レンズ群Bの2つのレンズ成分の空気間隔を薄くしやすいが、コマ収差・非点収差の補正が困難になる。上限値の0.7を越えると、2つのレンズ成分の機械的干渉が起きやすく、それを防ぐために両者の間隔を大きくすることになり好ましくない。   Condition (17) is a rule regarding the shape factor of the image side lens component of the lens group B. If the lower limit of −5.0 is exceeded, the air gap between the two lens components of the lens group B can be easily reduced, but it is difficult to correct coma and astigmatism. If the upper limit of 0.7 is exceeded, mechanical interference between the two lens components is likely to occur, and in order to prevent this, the distance between the two is increased, which is not preferable.

条件(18)の下限値の0.1を越えると、射出瞳位置が像面に接近し、シェーディングを引き起こしやすく、また、レンズ群B内の2つの成分間の偏心敏感度が大きくなりやすい。上限値の1.0を越えると、小型で高いズーム比を確保し難い。   When the lower limit of 0.1 of the condition (18) is exceeded, the exit pupil position approaches the image plane and shading is likely to occur, and the eccentricity sensitivity between the two components in the lens group B tends to increase. When the upper limit of 1.0 is exceeded, it is difficult to ensure a high zoom ratio with a small size.

なお、条件(17)、(18)の何れかあるいは両方を以下のようにするとよりよい。   Note that it is better to set one or both of the conditions (17) and (18) as follows.

(17)’ −3.5<(R22F +R22R )/(R22F −R22R )<0.5
(18)’ 0.2<L/f2R<0.8
さらに、条件(17)、(18)の何れかあるいは両方を以下のようにするとさらによい。特に両方を以下のようにすると最もよい。
(17) ′ − 3.5 <(R 22F + R 22R ) / (R 22F −R 22R ) <0.5
(18) '0.2 <L / f 2R <0.8
Furthermore, it is better to set one or both of the conditions (17) and (18) as follows. In particular, it is best to do both as follows.

(17)” −0.7<(R22F +R22R )/(R22F −R22R )<0.3
(18)” 0.25<L/f2R<0.6
以上、ズームレンズbの場合についての説明であったが、ズームレンズdの場合は、上記レンズ群Bについての記述をレンズ群Cに置き換えることで実現できる。
(17) ”− 0.7 <(R 22F + R 22R ) / (R 22F −R 22R ) <0.3
(18) ”0.25 <L / f 2R <0.6
Although the description has been given of the case of the zoom lens b, the zoom lens d can be realized by replacing the description of the lens group B with the lens group C.

すなわち、条件式(14)の代わりに次の条件式(14C)が設定される。   That is, the following conditional expression (14C) is set instead of conditional expression (14).

(14C ) 0.6<R31R /R31F <1.2
ただし、R31F 、R31R はそれぞれ第3のレンズ群Cの物体側レンズ成分における最物体側面、最像側面の光軸上の曲率半径である。
(14C) 0.6 <R 31R / R 31F <1.2
Here, R 31F and R 31R are the radii of curvature on the optical axis of the most object side surface and the most image side surface in the object side lens component of the third lens group C, respectively.

その下位の条件(14)’、(14)”につても同様である。   The same applies to the subordinate conditions (14) 'and (14) ".

また、条件式(15)、(16)の代わりにそれぞれ次の条件式(15C)、(16C)が設定される。   Further, the following conditional expressions (15C) and (16C) are set instead of the conditional expressions (15) and (16), respectively.

(15C ) 0.3<L/R31C <1.6
(16C ) 10<ν31F −ν31R
ただし、R31C は第3のレンズ群Cの物体側レンズ成分における接合面の光軸上の曲率半径、Lは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ν31F 、ν31R はそれぞれ第3のレンズ群Cの物体側レンズ成分における正レンズ、負レンズの媒質のd線基準でのアッベ数である。
(15C) 0.3 <L / R 31C <1.6
(16C) 10 <ν 31F −ν 31R
Where R 31C is the radius of curvature on the optical axis of the cemented surface in the object side lens component of the third lens group C, L is the diagonal length of the effective imaging region of the electronic image sensor, and ν 31F and ν 31R are the third The Abbe number with respect to the d-line of the medium of the positive lens and the negative lens in the object side lens component of the lens group C.

これらの下位の条件(15)’、(15)”、(16)’、(16)”につても同様である。   The same applies to the subordinate conditions (15) ', (15) ", (16)', and (16)".

また、条件式(17)、(18)の代わりにそれぞれ次の条件式(17C)、(18C)が設定される。   Further, the following conditional expressions (17C) and (18C) are set instead of the conditional expressions (17) and (18), respectively.

(17C ) −5.0<(R32F +R32R )/(R32F −R32R )<0.7
(18C ) 0.1<L/f3R<1.0
ただし、R22F 、R22R はそれぞれ第3のレンズ群Cの像側レンズ成分における最物体側面、最像側面の光軸上の曲率半径、Lは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、f3Rは第3のレンズ群Cの像側レンズ成分の焦点距離である。
(17C) −5.0 <(R 32F + R 32R ) / (R 32F −R 32R ) <0.7
(18C) 0.1 <L / f 3R <1.0
Where R 22F and R 22R are the most object side surface and the radius of curvature on the optical axis of the image side lens component of the third lens group C, respectively, L is the diagonal length of the effective imaging region of the electronic image sensor, f 3R is the focal length of the image side lens component of the third lens group C.

これらの下位の条件(17)’、(17)”、(18)’、(18)”につても同様である。   The same applies to the subordinate conditions (17) ', (17) ", (18)', and (18)".

なお、ズームレンズaとbについても、変倍機能と焦点位置補正機能の両方を有するために、レンズ群Bの像側に少なくとも1つの可動群を有するほうがよい。そして、それはレンズ群Bに隣接するレンズ群Cであることが望ましい。一方、撮像装置そのものを薄くするには、ズームレンズの機構を極力単純化するのがよい。つまり、変倍時、合焦時における可動な群は全体で2つの群のみとするのがよい。   Note that the zoom lenses a and b also have at least one movable group on the image side of the lens group B in order to have both a zooming function and a focal position correction function. It is desirable that the lens group C is adjacent to the lens group B. On the other hand, in order to make the imaging device itself thin, it is preferable to simplify the zoom lens mechanism as much as possible. That is, it is preferable that only two groups are movable at the time of zooming and focusing.

以下に述べる条件については、ズームレンズaからdまでの全てに共通である。   The conditions described below are common to all zoom lenses a to d.

フォーカスについては、レンズ群Bよりも後の群、特にレンズ群Cを有する場合は、それで行うのがよい。さらに、望遠端における無限遠物点合焦時のレンズ群Bからレンズ群Cの光軸上空気間隔DFTは以下の条件式を満足するのがよい。 Focusing is preferably performed when the lens group B is located behind the lens group B, particularly when the lens group C is provided. Furthermore, it is preferable that the on-optical-axis air distance D FT of the lens unit B to the lens unit C when focusing on an object point at infinity at the telephoto end satisfies the following conditional expression.

(19) 0.1<DFT/fT <1.0
ただし、fT は望遠端での無限遠物点合焦時の全系焦点距離である。
(19) 0.1 <D FT / f T <1.0
Here, f T is the focal length of the entire system when focusing on an object point at infinity at the telephoto end.

条件(19)の上限の1.0を越えると、ズーム比の確保が困難となり、下限値の0.1を越えると、フォーカス可能距離レンジを十分にとることができない。   If the upper limit of 1.0 of the condition (19) is exceeded, it will be difficult to secure the zoom ratio, and if the lower limit of 0.1 is exceeded, the focusable distance range cannot be taken sufficiently.

なお、以下のようにするとよりよい。   It is better to do the following.

(19)’ 0.2<DFT/fT <0.8
さらに、以下のようにすると最もよい。
(19) '0.2 <D FT / f T <0.8
Furthermore, it is best to do the following.

(19)” 0.3<DFT/fT <0.6
ところで、第3のレンズ群Cはレンズ群Bのパワー的負担を軽くし収差補正を容易にする意味でも、正の屈折力とした方がよい。その場合は、より近距離物体へのフォーカス時の繰り出し方向は物体側となる。
(19) ”0.3 <D FT / f T <0.6
By the way, the third lens group C should have a positive refractive power in order to reduce the power burden on the lens group B and facilitate aberration correction. In this case, the feeding direction when focusing on an object at a closer distance is on the object side.

(20) −0.4<L/fC <0.8
ただし、fC は第3のレンズ群Cの焦点距離、Lは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長である。
(20) −0.4 <L / f C <0.8
Here, f C is the focal length of the third lens group C, and L is the diagonal length of the effective imaging area of the electronic imaging device.

条件(20)の下限の−0.4を越えると、フォーカス時の繰り出し量が多くなりすぎレンズ群Bと干渉しやすく、またフォーカス時の収差変動も大きくなりやすい。上限値の0.8を越えると、レンズ群Bのパワーを弱くするため、その変倍時の移動量が増大するか、変倍比が低下しやすい。   When the lower limit of −0.4 of the condition (20) is exceeded, the amount of extension at the time of focusing becomes too large, and the lens group B tends to interfere, and the aberration fluctuation at the time of focusing tends to increase. If the upper limit of 0.8 is exceeded, the power of the lens group B is weakened, so that the amount of movement during zooming increases or the zooming ratio tends to decrease.

なお、以下のようにするとよりよい。   It is better to do the following.

(20)’ −0.3<L/fC <0.6
さらに、以下のようにすると最もよい。
(20) '-0.3 <L / f C <0.6
Furthermore, it is best to do the following.

(20)” −0.2<L/fC <0.4
また、広角端から望遠端に変倍する際は、レンズ群Bとレンズ群Cが相対的間隔を変えながら移動するようなズーム形式にするとよい。この方式は、スペースを効率良く使って変倍による焦点位置補正を行いながら、高い変倍率を稼ぐことができる。その場合、無限遠合焦時に広角端から望遠端に変倍する際のレンズ群B、レンズ群Cのそれぞれの移動量M2 、M3 の比を以下の条件(21)のようにするとよい。
(20) "-0.2 <L / f C <0.4
Further, when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, it is preferable to use a zoom format in which the lens unit B and the lens unit C move while changing the relative distance. This method can earn a high zoom ratio while performing focus position correction by zooming using space efficiently. In that case, the ratio of the movement amounts M 2 and M 3 of the lens unit B and the lens unit C when zooming from the wide-angle end to the telephoto end at the time of focusing on infinity may be set as the following condition (21). .

(21) 0.0<M3 /M2 <1.6
ただし、M2 、M3 は移動レンズ群B、第3のレンズ群Cのそれぞれの無限遠物点合焦時における広角端に対する望遠端での移動量であり、像側への移動を正とする。
(21) 0.0 <M 3 / M 2 <1.6
However, M 2 and M 3 are movement amounts at the telephoto end with respect to the wide-angle end when the moving lens unit B and the third lens unit C are focused on the object point at infinity, and the movement toward the image side is positive. To do.

条件(21)の上限値の1.6を越えると、ズーム比やフォーカス可能距離レンジを十分にとることができない。下限値の0.0を越えると、こちらもズーム比の確保が困難である。   If the upper limit of 1.6 of the condition (21) is exceeded, the zoom ratio and the focusable distance range cannot be taken sufficiently. If the lower limit of 0.0 is exceeded, it is also difficult to secure a zoom ratio.

なお、以下のようにするとよりよい。   It is better to do the following.

(21)’ 0.2<M3 /M2 <1.4
さらに、以下のようにすると最もよい。
(21) '0.2 <M 3 / M 2 <1.4
Furthermore, it is best to do the following.

(21)” 0.4<M3 /M2 <1.2
なお、収差補正や射出側テレセントリック性を良くする目的で、レンズ群Cよりも像側にレンズ群Dを配するのがよい。さらに、以下の条件(22)を満足するとよい。
(21) "0.4 <M 3 / M 2 <1.2
For the purpose of improving aberration correction and exit side telecentricity, it is preferable to dispose the lens group D closer to the image side than the lens group C. Furthermore, it is preferable that the following condition (22) is satisfied.

(22) 0.0<L/fD <0.7
ただし、fD は第4のレンズ群Dの焦点距離、Lは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長である。
(22) 0.0 <L / f D <0.7
Here, f D is the focal length of the fourth lens group D, and L is the diagonal length of the effective imaging area of the electronic imaging device.

条件(22)の下限値の0.0を越えると、広角端での射出瞳位置が像面に近づきやすく、また、上限値の0.7を越えると、変倍時の射出瞳位置の変動量が大きくなりすぎ、いずれもシェーディングの原因となりやすい。   If the lower limit of 0.0 in condition (22) is exceeded, the exit pupil position at the wide-angle end tends to approach the image plane, and if the upper limit of 0.7 is exceeded, the exit pupil position changes during zooming. The amount becomes too large and both are likely to cause shading.

なお、以下のようにするとよりよい。   It is better to do the following.

(22)’ 0.1<L/fD <0.5
さらに、以下のようにすると最もよい。
(22) ′ 0.1 <L / f D <0.5
Furthermore, it is best to do the following.

(22)” 0.2<L/fD <0.35
また、レンズ群A、レンズ群Bにて補正し切れない収差を、レンズ群Dに非球面を導入して補正すると効果的である。特に、歪曲収差・非点収差・コマ収差等の軸外収差の補正には大変効果がある。このレンズ群Dによりそれより物体側にて発生する収差を相当量キャンセルしている訳であるから、フォーカス等によって動かすと収差のバランスを崩してしまう。したがって、レンズ群Dはフォーカス時には固定である方が望ましい。
(22) "0.2 <L / f D <0.35
In addition, it is effective to introduce an aspherical surface into the lens group D to correct aberrations that cannot be corrected by the lens group A and the lens group B. In particular, it is very effective for correcting off-axis aberrations such as distortion, astigmatism, and coma. Since this lens group D cancels a considerable amount of aberration occurring on the object side, the aberration balance is lost when the lens group D is moved by focusing or the like. Therefore, it is desirable that the lens group D is fixed at the time of focusing.

レンズ入射面を物体側に向けなおかつ奥行きを薄くするには、光路折り曲げを撮影光学系の出来るだけ物体側の位置で、しかも、光線高が低い部位で実施するのが好ましい。また、沈胴式鏡枠の廃止や防水といった観点から、移動群は折り曲げ位置よりも像側とするのがよい。   In order to make the lens incident surface face the object side and reduce the depth, it is preferable to perform optical path bending at a position as close as possible to the object side of the photographing optical system and at a position where the light beam height is low. Further, from the viewpoint of abolishing the collapsible lens frame and waterproofing, it is preferable that the moving group is located on the image side with respect to the folding position.

折り曲げスペースを極力小さくするためには、折り曲げ部近傍での結像に寄与する全ての光線高が低いのがよいことを考えると、折り曲げ部の存在する最も物体側のレンズ群から変倍時に可動な群の直前までの部分系の合成焦点距離が負であることが望ましい。   In order to make the folding space as small as possible, considering that the height of all the rays that contribute to the image formation in the vicinity of the bent portion should be low, it is possible to move from the most object side lens group where the bent portion exists at the time of zooming. It is desirable that the combined focal length of the subsystems up to immediately before the correct group is negative.

したがって、奥行き方向を薄くするために光路を折り曲げることは、本発明のように、負の屈折力を有する最も物体側に位置するレンズ群Aが固定であるズームレンズが実施しやすい。特に、レンズ群A内に反射光学素子を挿入して光路を折り曲げるのがよい。その場合、レンズ群Aは、物体側に凸面を有する負メニスカスレンズを有する副群A1、光路を折り曲げるための反射光学素子、少なくとも正レンズを含む副群A2にて構成するのがよい。   Therefore, bending the optical path to make the depth direction thin is easy to implement in a zoom lens having a negative refractive power and having a fixed lens group A located on the most object side as in the present invention. In particular, it is preferable to insert a reflective optical element into the lens group A and bend the optical path. In this case, the lens group A is preferably composed of a sub group A1 having a negative meniscus lens having a convex surface on the object side, a reflecting optical element for bending the optical path, and a sub group A2 including at least a positive lens.

この場合、何れのタイプでも第1レンズ群副群A1の最も像側の面頂から副群A2の最も物体側の面頂までの光軸上に沿って測ったときの空気換算長d、すなわち、変倍時固定のレンズ群Aにおける反射光学素子の反射面の直前の屈折力を持つ屈折面から反射面の直後の屈折力を持つ屈折面までの空気換算長dを以下のようにするのがよい。   In this case, in any type, the air-converted length d as measured along the optical axis from the most image-side surface top of the first lens group sub-group A1 to the most object-side surface top of the sub-group A2. The air equivalent length d from the refractive surface having the refractive power immediately before the reflecting surface of the reflecting optical element in the lens group A fixed at the time of zooming to the refractive surface having the refractive power immediately after the reflecting surface is set as follows. Is good.

(23) 0.8<d/L<2.0
この条件(23)の上限値の2.0を越えると、プリズムを含めた物体側の光学素子が大型化しやすく、収差補正上も不利であるし、レンズ群B以降の群の合成倍率が低くなりレンズ群Bの移動量が増大するか、高いズーム比を確保することが困難となる。下限値の0.8を越えると、画像周辺部の結像に寄与する光束が満足に像面に達しないし、あるいはゴーストが発生しやすい。
(23) 0.8 <d / L <2.0
If the upper limit of 2.0 of this condition (23) is exceeded, the optical element on the object side including the prism tends to be large, which is disadvantageous in terms of aberration correction, and the combined magnification of the groups after the lens group B is low. Therefore, the amount of movement of the lens group B increases or it becomes difficult to ensure a high zoom ratio. If the lower limit of 0.8 is exceeded, the light beam contributing to the image formation at the periphery of the image does not reach the image plane satisfactorily, or ghosts are likely to occur.

なお、光路を折り曲げる方向の画角が25°±3°の場合、約19°±3°の場合、それぞれ以下の範囲がよい。   In addition, when the angle of view in the direction of bending the optical path is 25 ° ± 3 °, and when it is about 19 ° ± 3 °, the following ranges are preferable.

(23-1) 0.9<d/L<1.7
(23-2) 1.0<d/L<1.8
さらに、条件(23−1)、(23−2)はそれぞれ以下のようにすると最もよい。
(23-1) 0.9 <d / L <1.7
(23-2) 1.0 <d / L <1.8
Furthermore, the conditions (23-1) and (23-2) are best as follows.

(23-1)’ 1.0<d/L<1.5
(23-2)’ 1.2<d/L<1.7
反射光学素子は屈折力の高い媒質のプリズムにて構成するのが、プリズムを含めた物体側の光学素子の小型化や収差補正上有利である。
(23-1) '1.0 <d / L <1.5
(23-2) '1.2 <d / L <1.7
The reflective optical element is composed of a prism having a high refractive power, which is advantageous in terms of downsizing and aberration correction of the object-side optical element including the prism.

(24) 1.5<npri
ただし、npri はプリズムのd線に対する媒質の屈折率である。
(24) 1.5 <n pri
Here, n pri is the refractive index of the medium with respect to the d-line of the prism.

条件(24)の下限値の1.5を越えると、プリズムを含めた物体側の光学素子が大型化しやすく、収差補正上も不利であるし、レンズ群B以降の群の合成倍率が低くなりレンズ群Bの移動量が増大するか、高いズーム比を確保することが困難となる。上限値を定める場合、屈折率が1.90を越えないことが望ましい。こも上限値を越えると、全反射によるゴーストが発生しやすくなる。さらには、その上限値を1.87、さらには1.84とすることがより好ましい。   If the lower limit of 1.5 of the condition (24) is exceeded, the optical element on the object side including the prism tends to be large, which is disadvantageous in terms of aberration correction, and the combined magnification of the groups after the lens group B becomes low. The amount of movement of the lens group B increases or it becomes difficult to ensure a high zoom ratio. When determining the upper limit value, it is desirable that the refractive index does not exceed 1.90. If the upper limit is also exceeded, a ghost due to total reflection tends to occur. Furthermore, the upper limit value is more preferably 1.87, and even more preferably 1.84.

なお、以下のようにするとよりよい。   It is better to do the following.

(24)’ 1.6<npri
さらに、以下のようにすると最もよい。
(24) '1.6 <n pri
Furthermore, it is best to do the following.

(24)” 1.7<npri
なお、レンズ群Aの副群A2は、色収差や歪曲収差等の軸外収差を補正するために、物体側から順に、負レンズ、正レンズの2枚にて構成し、以下の条件を満足するとよい。
(24) ”1.7 <n pri
The sub group A2 of the lens group A is composed of two negative lenses and a positive lens in order from the object side in order to correct off-axis aberrations such as chromatic aberration and distortion, and satisfies the following conditions: Good.

(25) −0.5<L/f12<0
ただし、Lは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、f12は変倍時固定レンズ群Aの像側副群A2の焦点距離である。
(25) −0.5 <L / f 12 <0
Here, L is the diagonal length of the effective image pickup area of the electronic image pickup device, and f 12 is the focal length of the image side subgroup A2 of the fixed lens group A during zooming.

条件(25)の上限の0を越えると、レンズ群B以降の群の合成倍率が低くなり、レンズ群Bの移動量が増大するか高いズーム比を確保することが困難となり、下限の−0.5を越えると、プリズムを含めた物体側の光学素子が大型化しやすく収差補正上も不利である。   If the upper limit of 0 in the condition (25) is exceeded, the combined magnification of the groups after the lens group B will be low, the amount of movement of the lens group B will increase, or it will be difficult to ensure a high zoom ratio. If it exceeds .5, the object-side optical element including the prism tends to be large, which is disadvantageous in terms of aberration correction.

なお、以下のようにするとよりよい。   It is better to do the following.

(25)’ −0.4<L/f12<−0.05
さらに、以下のようにすると最もよい。
(25) ′ −0.4 <L / f 12 <−0.05
Furthermore, it is best to do the following.

(25)” −0.3<L/f12<−0.1
なお、何れのタイプも、近軸的屈折力配置を適切にするために反射面を平面以外で構成してもよい。また、反射面の形状を自由に変えることのできる制御系を設け、それでもって変倍の際に発生する焦点位置や収差の変動を補正したり、フォーカスをしたり、変倍を
するために形状制御可能な形状可変ミラーにするのがより好ましい。これとは別に、反射光学素子としてプリズム平面部に平凹レンズを接合したり、プリズムの有効光線通過あるいは反射面を曲面で構成してもよい。歪曲補正のレベルと電子撮像装置の目標サイズとのバランスの関係から、最も物体側にパワーの弱い正レンズを付加してもよい。その場合は、レンズ群Aの副群A2はなくてもよい。また、レンズ群Aの副群A1は変倍時固定とするが、副群A2は移動することが比較的容易なため可動としてもよい。その場合、変倍時に像側に凸の軌跡を描きつつ移動するのがよい。
(25) "-0.3 <L / f 12 <-0.1
In any type, the reflecting surface may be configured other than a plane in order to make the paraxial refractive power arrangement appropriate. In addition, a control system that can freely change the shape of the reflective surface is provided, so that it can be used to correct focus position and aberration fluctuations that occur during zooming, focus, and zoom. More preferably, it is a controllable variable shape mirror. Apart from this, a plano-concave lens may be cemented to the prism plane portion as a reflective optical element, or the effective light beam passage or reflection surface of the prism may be formed of a curved surface. In view of the balance between the level of distortion correction and the target size of the electronic imaging device, a positive lens with the weakest power may be added to the object side. In that case, the subgroup A2 of the lens group A may not be provided. The sub group A1 of the lens group A is fixed at the time of zooming, but the sub group A2 may be movable because it is relatively easy to move. In that case, it is preferable to move while drawing a convex locus on the image side during zooming.

なお、反射光学素子は、必ずしも固定レンズ群Aにおける複数のレンズの間に配されていなくてもよく、反射光学素子が固定レンズ群Aの最も物体側や最も像側に配されてなるものであって構わない。   The reflective optical element is not necessarily arranged between the plurality of lenses in the fixed lens group A. The reflective optical element is arranged on the most object side or the most image side of the fixed lens group A. It does n’t matter.

以下の構成上の限定の何れかを加えると、より一層高い仕様性能、簡素な構成の折り曲げズームレンズを得ることができ、撮像装置のさらなる薄型化に寄与する。   When any of the following structural limitations is added, a bent zoom lens having a higher specification performance and a simple configuration can be obtained, which contributes to further thinning of the imaging device.

○レンズ群Aの副群A1物体側に凸の負レンズ1枚のみとする。   ○ Only one negative lens convex in the sub-group A1 object side of the lens group A is used.

この配置が画角を維持しながら光学系の奥行きを最も薄くできる構成である。 ○その場合、その負レンズのパワーがある程度ないと意味がないので、レンズ群Aの副群A1とA2のパワー比を、
(26) 0<f11/f12<1.6
とする。ただし、f11、f12はそれぞれレンズ群Aの副群A1、A2の焦点距離である。
With this arrangement, the depth of the optical system can be minimized while maintaining the angle of view. In that case, it is meaningless if the power of the negative lens is not a certain level,
(26) 0 <f 11 / f 12 <1.6
And Here, f 11 and f 12 are the focal lengths of the subgroups A1 and A2 of the lens group A, respectively.

条件(26)の上限の1.6、下限の0の何れかを越えても折り曲げ光学素子が大型化しやすい。   Even if either the upper limit of 1.6 or the lower limit of 0 of the condition (26) is exceeded, the bending optical element tends to be large.

なお、以下のようにするとよりよい。   It is better to do the following.

(26)’ 0.1<f11/f12<1.5
さらに、以下のようにすると最もよい。
(26) ′ 0.1 <f 11 / f 12 <1.5
Furthermore, it is best to do the following.

(26)” 0.2<f11/f12<1.4
構成枚数を削減してコストダウンを図る場合は、レンズ群B又はレンズ群Cの何れか一方を単レンズとし、もう一方には少なくとも負レンズを含むような構成としてもよい。本発明のレンズ群Bとレンズ群Cは変倍時に相対的間隔をわずかに変えながら概ね同一方向に移動するために移動スペースを共用でき、少ないスペースで焦点位置を一定に保ちつつ変倍することができるのであるが、その他、レンズ群B、レンズ群Cで相互に色収差を補正できるというメリットがある。したがって、それぞれの群の色収差の補正が完結している必要がなく、上記のような構成が可能である。
(26) ”0.2 <f 11 / f 12 <1.4
In order to reduce costs by reducing the number of components, one of the lens group B and the lens group C may be a single lens, and the other may include at least a negative lens. The lens group B and the lens group C of the present invention move in the same direction while slightly changing the relative distance at the time of zooming. In addition, there is an advantage that the chromatic aberration can be corrected mutually by the lens group B and the lens group C. Therefore, it is not necessary to complete correction of chromatic aberration of each group, and the above-described configuration is possible.

レンズ群Bとレンズ群Cの相対的間隔変化を出来るだけ小さく保つには、レンズ群B以降の合成系の倍率が−1倍近傍にて変倍するのがよい。ただし、収差補正上は倍率の絶対値は低い方が有利である。したがって、望遠端においては以下の条件を満足するのがよい。   In order to keep the change in the relative distance between the lens group B and the lens group C as small as possible, it is preferable that the magnification of the synthesis system after the lens group B is changed near -1. However, a lower absolute value of magnification is advantageous for aberration correction. Therefore, the following conditions should be satisfied at the telephoto end.

(27) 0.8<−βRt<2.1
ただし、βRtは無限遠物点合焦時の望遠端における移動レンズ群B以降の合成倍率である。
(27) 0.8 <−β Rt <2.1
Here, β Rt is the combined magnification after the moving lens group B at the telephoto end when focusing on an object point at infinity.

条件(27)の上限の2.1、下限の0.8の何れを越えても、レンズ群Bとレンズ群
Cとの相対的間隔の変化量が大きくなってしまう。
If the upper limit of 2.1 or the lower limit of 0.8 of the condition (27) is exceeded, the amount of change in the relative distance between the lens group B and the lens group C becomes large.

なお、以下のようにするとよりよい。   It is better to do the following.

(27)’ 0.9<−βRt<1.9
さらに、以下のようにすると最もよい。
(27) ′ 0.9 <−β Rt <1.9
Furthermore, it is best to do the following.

(27)” 1.0<−βRt<1.7
なお、以上において、第3のレンズ群Cと第4のレンズ群Dとの間に他のレンズ群が配されてもよい。第3のレンズ群Cと第4のレンズ群Dとは可変する空気間隔を挟んで配置することで、小型化に有利となり、より好ましい。
(27) "1.0 <-β Rt <1.7
In the above, another lens group may be disposed between the third lens group C and the fourth lens group D. The third lens group C and the fourth lens group D are more preferable because they are arranged with a variable air gap therebetween, which is advantageous for downsizing.

以上のズームレンズの中、光路を折り曲げるための反射光学素子をプリズムにすると、入射瞳位置を浅くしやすく、レンズ群Aの小型化に有利である。また、そのプリズムの透過面の中、少なくとも一面に曲率を設ける、つまり、プリズムに屈折力を保有させることで、レンズ要素数を削減でき、コンパクト化やコストダウンに寄与することができる。特に奥行き方向を薄くするためには、そのプリズムは最も物体側に配置するとよく、その場合には、プリズムの入射面は物体側に凹面を向けるようにするとよい。これにより、全てが平面のプリズムの場合に必要であったプリズムよりも物体側の負メニスカスレンズを省略でき、奥行き方向をより薄くすることが可能となる。ただし、こうした構成をとった場合、歪曲収差等の軸外収差補正が不利となるため、非球面を導入することでその補正を可能としている。また、プリズム入射面に非球面を導入すると、射出面との面間偏心精度の確保が困難となるため、射出面については平面として面間偏心要求精度を緩和している。   In the zoom lens described above, if the reflecting optical element for bending the optical path is a prism, the entrance pupil position can be easily made shallow, which is advantageous for downsizing the lens group A. Further, by providing a curvature on at least one of the transmission surfaces of the prism, that is, by allowing the prism to have a refractive power, the number of lens elements can be reduced, contributing to downsizing and cost reduction. In particular, in order to reduce the depth direction, the prism is preferably disposed closest to the object side, and in this case, the incident surface of the prism is preferably directed concave toward the object side. As a result, the negative meniscus lens on the object side can be omitted as compared with a prism that is necessary in the case of a flat prism, and the depth direction can be made thinner. However, when such a configuration is adopted, correction of off-axis aberrations such as distortion is disadvantageous, so that correction is possible by introducing an aspherical surface. In addition, when an aspherical surface is introduced into the prism incident surface, it is difficult to ensure the accuracy of decentering with respect to the exit surface.

結局、レンズ群Aは物体側に凹面を向けた透過面(入射面)を有する光路を折り曲げるためのプリズムA1と少なくとも正レンズを含む副群A2で構成するのが、小型化、奥行き方向の薄型化には最良となる。   In the end, the lens group A is composed of a prism A1 for bending an optical path having a transmission surface (incident surface) with a concave surface facing the object side, and a subgroup A2 including at least a positive lens. It will be the best for conversion.

本構成において、特にレンズ群Bとレンズ群Cの構成がbタイプ(ズームレンズb)である場合は、コマ収差、非点収差、歪曲収差の発生の仕方が変わってくるため、以下の条件(3)〜(8)、(21)、(23)、(26)の数値範囲にするのがよい(前記条件(3)〜(8)、(21)、(23)、(26)に対応して。また、それらのさらに限定した条件((3)’、(3)”等)に対応して。)。   In this configuration, in particular, when the configuration of the lens group B and the lens group C is the b type (zoom lens b), the manner of generation of coma, astigmatism, and distortion changes, so the following conditions ( 3) to (8), (21), (23), (26) should be in the numerical range (corresponding to the above conditions (3) to (8), (21), (23), (26)) Also, corresponding to those more limited conditions ((3) ′, (3) ″, etc.).)

(3) 2.0<log γB /log γ<10
(3)’ 2.2<log γB /log γ<9
(3)” 2.4<log γB /log γ<8
(4) 0.45<R22R /R22F <0.95
(4)’ 0.50<R22R /R22F <0.90
(4)” 0.55<R22R /R22F <0.85
(5) −0.8<L/R22C <0.8
(5)’ −0.6<L/R22C <0.6
(5)” −0.4<L/R22C <0.4
(6) 25<ν22F −ν22R
(6)’ 30<ν22F −ν22R
(6)” 35<ν22F −ν22R
(7) −1.2<(R21F +R21R )/(R21F −R21R )<1.2
(7)’ −0.8<(R21F +R21R )/(R21F −R21R )<0.8
(7)” −0.5<(R21F +R21R )/(R21F −R21R )<0.5
(8) −1.2<L/f2R<0.1
(8)’ −1.0<L/f2R<0.0
(8)” −0.9<L/f2R<−0.1
(21) 0.4<M3 /M2 <1.6
(21)’ 0.5<M3 /M2 <1.4
(21)” 0.6<M3 /M2 <1.2
(23) 0.8<d/L<1.8
(23-1) 0.9<d/L<1.5
(23-2) 1.0<d/L<1.6
(23-1)’ 1.0<d/L<1.3
(23-2)’ 1.2<d/L<1.5
(26) 0.5<f11/f12<1.6
(26)’ 0.6<f11/f12<1.5
(26)” 0.7<f11/f12<1.4
また、レンズ群Bとレンズ群Cの構成がbタイプで、レンズ群Aのプリズム入射面が物体側に凹面を向けている場合以外については、前記の条件(3)〜(8)、(21)、(23)、(26)に対応して、また、それらのさらに限定した条件((3)’、(3)”等)に対応して、以下の範囲にするのがよい。
(3) 2.0 <log γ B / log γ <10
(3) '2.2 <log γ B / log γ <9
(3) ”2.4 <log γ B / log γ <8
(4) 0.45 <R 22R / R 22F <0.95
(4) '0.50 <R 22R / R 22F <0.90
(4) "0.55 <R 22R / R 22F <0.85
(5) -0.8 <L / R 22C <0.8
(5) ′ −0.6 <L / R 22C <0.6
(5) "-0.4 <L / R 22C <0.4
(6) 25 <ν 22F −ν 22R
(6) '30 <ν 22F −ν 22R
(6) ”35 <ν 22F −ν 22R
(7) −1.2 <(R 21F + R 21R ) / (R 21F −R 21R ) <1.2
(7) ′ − 0.8 <(R 21F + R 21R ) / (R 21F −R 21R ) <0.8
(7) ”− 0.5 <(R 21F + R 21R ) / (R 21F −R 21R ) <0.5
(8) -1.2 <L / f 2R <0.1
(8) ′ − 1.0 <L / f 2R <0.0
(8) ”−0.9 <L / f 2R <−0.1
(21) 0.4 <M 3 / M 2 <1.6
(21) '0.5 <M 3 / M 2 <1.4
(21) ”0.6 <M 3 / M 2 <1.2
(23) 0.8 <d / L <1.8
(23-1) 0.9 <d / L <1.5
(23-2) 1.0 <d / L <1.6
(23-1) ′ 1.0 <d / L <1.3
(23-2) '1.2 <d / L <1.5
(26) 0.5 <f 11 / f 12 <1.6
(26) '0.6 <f 11 / f 12 <1.5
(26) ”0.7 <f 11 / f 12 <1.4
In addition, the conditions (3) to (8), (21) except for the case where the configuration of the lens group B and the lens group C is the b type and the prism incident surface of the lens group A is concave on the object side. ), (23), and (26), and the following ranges may be set corresponding to the more limited conditions ((3) ′, (3) ″, etc.).

(3) 0.9<log γB /log γ<4.5
(3)’ 1.0<log γB /log γ<4.0
(3)” 1.1<log γB /log γ<3.8
(4) 0.25<R22R /R22F <0.75
(4)’ 0.30<R22R /R22F <0.65
(4)” 0.33<R22R /R22F <0.55
(5) −1.0<L/R22C <0.6
(5)’ −0.8<L/R22C <0.4
(5)” −0.6<L/R22C <0.2
(6) 14<ν22F −ν22R
(6)’ 18<ν22F −ν22R
(6)” 22<ν22F −ν22R
(7) −1.6<(R21F +R21R )/(R21F −R21R )<0.4
(7)’ −1.2<(R21F +R21R )/(R21F −R21R )<0.0
(7)” −0.8<(R21F +R21R )/(R21F −R21R )<−0.4 (8) −1.2<L/f2R<−0.1
(8)’ −1.0<L/f2R<−0.2
(8)” −0.9<L/f2R<−0.3
(21) 0.0<M3 /M2 <1.0
(21)’ 0.2<M3 /M2 <0.9
(21)” 0.4<M3 /M2 <0.8
(23) 1.0<d/L<2.0
(23-1) 1.1<d/L<1.7
(23-2) 1.2<d/L<1.8
(23-1)’ 1.2<d/L<1.5
(23-2)’ 1.4<d/L<1.7
(26) 0<f11/f12<1.1
(26)’ 0.1<f11/f12<1.0
(26)” 0.2<f11/f12<0.9
さて、さらには、本発明のズームレンズを、物体側から順に、変倍時固定レンズ群A、移動レンズ群B、第3のレンズ群C、第4のレンズ群Dにて構成することで、小型の4群ズームレンズが構成できる。
(3) 0.9 <log γ B / log γ <4.5
(3) '1.0 <log γ B / log γ <4.0
(3) "1.1 <log γ B / log γ <3.8
(4) 0.25 <R 22R / R 22F <0.75
(4) '0.30 <R 22R / R 22F <0.65
(4) "0.33 <R 22R / R 22F <0.55
(5) -1.0 <L / R 22C <0.6
(5) ′ −0.8 <L / R 22C <0.4
(5) "-0.6 <L / R 22C <0.2
(6) 14 <ν 22F −ν 22R
(6) '18 <ν 22F −ν 22R
(6) ”22 <ν 22F −ν 22R
(7) −1.6 <(R 21F + R 21R ) / (R 21F −R 21R ) <0.4
(7) ′ − 1.2 <(R 21F + R 21R ) / (R 21F −R 21R ) <0.0
(7) "-0.8 <( R21F + R21R ) / ( R21F- R21R ) <-0.4 (8) -1.2 <L / f2R <-0.1
(8) ′ −1.0 <L / f 2R <−0.2
(8) ”−0.9 <L / f 2R <−0.3
(21) 0.0 <M 3 / M 2 <1.0
(21) '0.2 <M 3 / M 2 <0.9
(21) "0.4 <M 3 / M 2 <0.8
(23) 1.0 <d / L <2.0
(23-1) 1.1 <d / L <1.7
(23-2) 1.2 <d / L <1.8
(23-1) '1.2 <d / L <1.5
(23-2) ′ 1.4 <d / L <1.7
(26) 0 <f 11 / f 12 <1.1
(26) ′ 0.1 <f 11 / f 12 <1.0
(26) ”0.2 <f 11 / f 12 <0.9
Further, the zoom lens of the present invention is composed of a variable lens unit A, a moving lens unit B, a third lens unit C, and a fourth lens unit D in order from the object side, A small four-group zoom lens can be configured.

以上、ズームレンズ部について沈胴厚を薄くしつつも結像性能を良好にする手段を提供した。   As described above, a means for improving the imaging performance while reducing the retractable thickness of the zoom lens unit has been provided.

次に、フィルター類を薄くする件について言及する。電子撮像装置には、通常、赤外光が撮像面に入射しないように一定の厚みのある赤外吸収フィルターを撮像素子よりも物体側に挿入している。これを厚みのないコーティングに置き換えることを考える。当然その分薄くなる訳だが、副次的効果がある。ズームレンズ系後方にある撮像素子よりも物体側に、波長600nmでの透過率(τ600 )が80%以上、700nmでの透過率(τ700 )が8%以下の近赤外シャープカットコートを導入すると、吸収タイプよりも700nm以上の近赤外領域の透過率が低く、かつ、相対的に赤側の透過率が高くなり、補色モザイクフィルターを有するCCD等の固体撮像素子の欠点である青紫側のマゼンタ化傾向がゲイン調整により緩和され、原色フィルターを有するCCD等の固体撮像素子並みの色再現を得ることができる。また、原色補色に限らず、植物や人肌のように近赤外領域に強い反射率を有するものの色再現が改善される。 Next, mention is made of thinning filters. In an electronic imaging device, an infrared absorption filter having a certain thickness is usually inserted closer to the object side than the imaging device so that infrared light does not enter the imaging surface. Consider replacing this with a thin coating. Naturally, it will be thinner, but it has a side effect. A near-infrared sharp cut coat with a transmittance (τ 600 ) at a wavelength of 600 nm of 80% or more and a transmittance (τ 700 ) at 700 nm of 8% or less on the object side of the image sensor behind the zoom lens system When introduced, the transmittance in the near infrared region of 700 nm or more is lower than that of the absorption type, and the transmittance on the red side is relatively high, which is a disadvantage of a solid-state imaging device such as a CCD having a complementary color mosaic filter. The magenta tendency on the side is alleviated by gain adjustment, and color reproduction similar to that of a solid-state imaging device such as a CCD having a primary color filter can be obtained. Further, not only the primary color complementary color but also the color reproduction of those having a strong reflectance in the near infrared region such as plants and human skin.

すなわち、
(28) τ600 /τ550 ≧0.8
(29) τ700 /τ550 ≦0.08
を満たすことが望ましい。ただし、τ550 は波長550nmでの透過率である。
That is,
(28) τ 600 / τ 550 ≧ 0.8
(29) τ 700 / τ 550 ≦ 0.08
It is desirable to satisfy. However, (tau) 550 is the transmittance | permeability in wavelength 550nm.

なお、条件(28)、(29)の何れかあるいは両方を以下のようにするとよりよい。   Note that it is better to set one or both of the conditions (28) and (29) as follows.

(28)’ τ600 /τ550 ≧0.85
(29)’ τ700 /τ550 ≦0.05
さらに、条件(28)、(29)の何れかあるいは両方を以下のようにするとさらによい。特に両方を以下のようにすると最もよい。
(28) 'τ 600 / τ 550 ≧ 0.85
(29) 'τ 700 / τ 550 ≦ 0.05
Further, it is further preferable that either or both of the conditions (28) and (29) are as follows. In particular, it is best to do both as follows.

(28)” τ600 /τ550 ≧0.9
(29)” τ700 /τ550 ≦0.03
CCD等の固体撮像素子のもう1つの欠点は、近紫外域の波長550nmに対する感度が人間の眼のそれよりもかなり高いことである。これも、近紫外域の色収差による画像のエッジ部の色にじみを目立たせている。特に光学系を小型化すると致命的である。したがって、波長400nmでの透過率(τ400 )の550nmでのそれ(τ550 )に対する比が0.08を下回り、440nmでの透過率(τ440 )の550nmでのそれ(τ550 )に対する比が0.4を上回るような吸収体あるいは反射体を光路上に挿入すれば、色再現上必要な波長域を失わず(良好な色再現を保ったまま)、色にじみなどのノイズがかなり軽減される。
(28) ”τ 600 / τ 550 ≧ 0.9
(29) ”τ 700 / τ 550 ≦ 0.03
Another drawback of a solid-state imaging device such as a CCD is that the sensitivity to the near-ultraviolet wavelength of 550 nm is considerably higher than that of the human eye. This also highlights the color blur at the edge of the image due to chromatic aberration in the near ultraviolet region. In particular, it is fatal to downsize the optical system. Therefore, the ratio of transmittance (τ 400 ) at a wavelength of 400 nm to that at 550 nm (τ 550 ) is less than 0.08, and the ratio of the transmittance at 440 nm (τ 440 ) to that at 550 nm (τ 550 ). Inserting an absorber or reflector that exceeds 0.4 in the optical path will not lose the wavelength range required for color reproduction (while maintaining good color reproduction), and will significantly reduce noise such as color bleeding. Is done.

すなわち、
(30) τ400 /τ550 ≦0.08
(31) τ440 /τ550 ≧0.4
を満たすことが望ましい。
That is,
(30) τ 400 / τ 550 ≦ 0.08
(31) τ 440 / τ 550 ≧ 0.4
It is desirable to satisfy.

なお、条件(30)、(31)の何れかあるいは両方を以下のようにするとよりよい。   Note that it is better to set one or both of the conditions (30) and (31) as follows.

(30)’ τ400 /τ550 ≦0.06
(31)’ τ440 /τ550 ≧0.5
さらに、条件(30)、(31)の何れかあるいは両方を以下のようにするとさらによい。特に両方を以下のようにすると最もよい。
(30) 'τ 400 / τ 550 ≦ 0.06
(31) 'τ 440 / τ 550 ≧ 0.5
Furthermore, it is better to set one or both of the conditions (30) and (31) as follows. In particular, it is best to do both as follows.

(30)” τ400 /τ550 ≦0.04
(31)” τ440 /τ550 ≧0.6
なお、これらのフィルターの設置場所は結像光学系と撮像素子の間がよい。
(30) ”τ 400 / τ 550 ≦ 0.04
(31) ”τ 440 / τ 550 ≧ 0.6
Note that these filters are preferably installed between the imaging optical system and the image sensor.

一方、補色フィルターの場合、その透過光エネルギーの高さから、原色フィルター付きCCDと比べ実質的感度が高く、かつ、解像的にも有利であるため、小型CCDを使用したときのメリットが大である。   On the other hand, in the case of a complementary color filter, because of its high transmitted light energy, it is substantially more sensitive than a CCD with a primary color filter and is advantageous in terms of resolution. It is.

また、光学系を短く薄くするには、もう一方のフィルターである光学的ローパスフィルターについても出来るだけ薄くするのがよい。一般的に、光学ローパスフィルターは水晶のような単軸結晶が有する複屈折作用を利用しているが、結晶軸がズームレンズの光軸に対してなす角が35°から55°の範囲であり、かつ、各々の結晶軸を像面に投影したときの方向がそれぞれ異なる複数あるいは単独の水晶光学ローパスフィルターを含む場合、その中でズームレンズ光軸上に沿った厚みが最も厚いフィルターの厚みtLPF (mm)を以下の条件を満たすようにするとよい。 In order to make the optical system short and thin, it is preferable to make the other low-pass optical filter as thin as possible. In general, the optical low-pass filter uses the birefringence action of a uniaxial crystal such as quartz, but the angle formed by the crystal axis with respect to the optical axis of the zoom lens is in the range of 35 ° to 55 °. In addition, when a plurality of or single crystal optical low-pass filters having different directions when each crystal axis is projected onto the image plane are included, the thickness t of the filter having the largest thickness along the optical axis of the zoom lens is included. LPF (mm) should satisfy the following conditions.

(32) 0.08<tLPF /a<0.16 (a<4μmのとき)
0.075<tLPF /a<0.15 (a<3μmのとき)
ただし、tLPF (mm)はズームレンズの光軸に沿って最も厚くそれとのなす角が35°から55°の範囲に1つの結晶軸を有する光学的ローパスフィルターの厚み、aは電子撮像素子の水平画素ピッチ(単位μm)である。
(32) 0.08 <t LPF /a<0.16 (when a <4 μm)
0.075 <t LPF /a<0.15 (when a <3 μm)
Where t LPF (mm) is the thickness of the optical low-pass filter having the largest thickness along the optical axis of the zoom lens and having one crystal axis in the range of 35 ° to 55 °, and a is the thickness of the electronic image sensor. The horizontal pixel pitch (unit: μm).

1枚あるいは複数枚で構成された光学的ローパスフィルターの中最も厚いものは、その厚さがナイキスト限界周波数にて理論上コントラストがゼロになるように設定されており、およそa/5.88(mm)である。これよりも厚くすると、モアレ縞のような偽信号の防止には効果があるが、電子撮像素子の持つ分解能を十分に発揮できなくなり、薄くするとモアレ縞のような偽信号が十分に除去できない。しかし、モアレ縞のような偽信号はズームレンズ等の撮影レンズの結像性能とも深く関連し、結像性能が高い場合はモアレ縞のような偽信号が発生しやすいので、光学的ローパスフィルターはやや厚めに、逆の場合はやや薄めに設定するのがよい。   The thickest optical low-pass filter composed of one or a plurality of filters is set so that its thickness is theoretically zero at the Nyquist limit frequency, and is approximately a / 5.88 ( mm). If it is thicker than this, it is effective in preventing false signals such as moire fringes, but the resolution of the electronic image pickup device cannot be sufficiently exerted, and if it is reduced, false signals such as moire fringes cannot be sufficiently removed. However, false signals such as moiré fringes are also closely related to the imaging performance of photographic lenses such as zoom lenses, and when the imaging performance is high, false signals such as moiré fringes are likely to occur. It is better to set a little thicker in the opposite case.

一方、画素ピッチが小さくなるにつれて結像レンズ系の回折の影響によりナイキスト限界以上の周波数成分のコントラストが減少するため、モアレ縞のような偽信号の発生は少なくなる。したがって、a/5.88(mm)より数%乃至数十%程度薄くすると、むしろナイキスト限界に相当する周波数以下の空間周波数でのコントラストが向上し好ましい。   On the other hand, as the pixel pitch decreases, the contrast of frequency components that exceed the Nyquist limit decreases due to the diffraction effect of the imaging lens system, so that the generation of false signals such as moire fringes is reduced. Therefore, it is preferable that the thickness is made several percent to several tens of percent less than a / 5.88 (mm) because the contrast at a spatial frequency below the frequency corresponding to the Nyquist limit is improved.

なお、以下のようにするとよりよい。   It is better to do the following.

(32)’ 0.075<tLPF /a<0.15 (a<4μmのとき)
0.07<tLPF /a<0.14 (a<3μmのとき)
さらに、以下のようにすると最もよい。
(32) ′ 0.075 <t LPF /a<0.15 (when a <4 μm)
0.07 <t LPF /a<0.14 (when a <3 μm)
Furthermore, it is best to do the following.

(32)” 0.07<tLPF /a<0.14 (a<4μmのとき)
0.065<tLPF /a<0.13 (a<3μmのとき)
また、a<4μmにおいて、光学的ローパスフィルターは薄くしすぎると加工が困難であるため、余り薄くせず、つまり条件(32)、(32)’、(32)”の上限を越えても、コントラストがゼロになる空間周波数(カットオフ周波数)を高くする別の方法がある。それは、光学的ローパスフィルターの結晶軸がズームレンズの光軸に対してなす角が
15°から35°の範囲、若しくは、55°から75°となるようにするか、場合によっては光学的ローパスフィルターを省略することである。この角度の範囲においては入射光の常光線と異常光線への分離量が45°近傍のときよりも少なくなり、0°若しくは90°になったときには分離しなくなる(ただし、90°の場合は両者に速度差がつき位相差が発生する…λ/4板の原理)。
(32) "0.07 <t LPF /a<0.14 (when a <4 μm)
0.065 <t LPF /a<0.13 (when a <3 μm)
In addition, when a <4 μm, the optical low-pass filter is difficult to process if it is too thin, so it is not too thin, that is, even if the upper limit of the conditions (32), (32) ′, (32) ″ is exceeded, There is another way to increase the spatial frequency (cutoff frequency) at which the contrast becomes zero, in the range where the angle formed by the optical axis of the optical low-pass filter with respect to the optical axis of the zoom lens is in the range of 15 ° to 35 °. Alternatively, it may be set to 55 ° to 75 °, or the optical low-pass filter may be omitted depending on the case.In this angle range, the separation amount of incident light into ordinary rays and extraordinary rays is around 45 °. When the angle is 0 ° or 90 °, separation is not achieved (however, in the case of 90 °, there is a speed difference between the two and a phase difference occurs). The principle of the λ / 4 plate).

また、前述のごとく画素ピッチが小さくなると、回折の影響でそれに見合った高い空間周波数の結像性能が劣化してくるため、Fナンバーを大きくすることが困難である。したがって、カメラにしたときの開口絞りの種類は幾何収差による劣化の大きな開放と、回折限界近傍の絞り値の2種類のみとしてもよい。その場合、前述の光学的ローパスフィルターはなくても可である。   Also, as described above, when the pixel pitch is reduced, the imaging performance at a high spatial frequency corresponding to the influence of diffraction is deteriorated, so that it is difficult to increase the F number. Therefore, the type of aperture stop used in the camera may be only two types, that is, a large aperture that is largely deteriorated due to geometric aberration and an aperture value near the diffraction limit. In that case, the optical low-pass filter described above is not necessary.

特に画素ピッチが小さく、開放時の結像性能が最も良い場合等は、撮像面への入射光束サイズを規制する手段として、内径が可変であったり、内径の異なるものと入れ換える方法を用いず、常に内径が固定の開口絞りとしてもよい。その場合、開口絞りに隣接するレンズ面は少なくとも一方はその開口絞りに向かって凸面を向けており、その何れかの隣接するレンズ面が開口絞り内径部を貫通するようにすると、絞りによる無駄なスペースがなく、光学系の全長短縮に寄与する。また、開口絞りとは、レンズ面を1つ以上隔てた光軸を含む何れかの空間に透過率が90%以下の光学素子(出来れば入射面、射出面が共に平面がよい。)を配したり、透過率の異なる別の光学素子と入れ換える手段を持つとよい。   Especially when the pixel pitch is small and the imaging performance at the time of opening is the best, as a means of regulating the incident light beam size on the imaging surface, the inner diameter is variable or a method of replacing with a different inner diameter is not used. An aperture stop having a fixed inner diameter may be used. In that case, at least one of the lens surfaces adjacent to the aperture stop has a convex surface directed toward the aperture stop, and if any of the adjacent lens surfaces penetrates the aperture stop inner diameter portion, the aperture is wasted. There is no space, which contributes to shortening the overall length of the optical system. The aperture stop is an optical element having a transmittance of 90% or less (preferably, both the entrance surface and the exit surface should be flat) in any space including the optical axis that is separated by one or more lens surfaces. Or a means for replacing with another optical element having a different transmittance.

あるいは、開口サイズが固定の複数の開口を有し、その中の1つを第1群の最も像側のレンズ面と第3群の最も物体側のレンズ面の間の何れかの光路内に挿入でき、かつ、他のものと交換可能とすることで、像面照度を調節することができる電子撮像装置としておき、その複数の開口の中、一部の開口内に550nmに対する透過率がそれぞれ異なりかつ80%未満であるような媒体を有するようにして光量調節を行うのがよい。あるいは、a(μm)/Fナンバー<0.4となるようなF値に相当する光量になるように調節を実施する場合は、開口内に550nmに対する透過率がそれぞれ異なりかつ80%未満の媒体を有する電子撮像装置とするのがよい。例えば、開放値から上記条件の範囲外ではその媒体なしかあるいは550nmに対する透過率が91%以上のダミー媒質としておき、範囲内のときは回折の影響が出る程に開口絞り径を小さくするのではなく、NDフィルターのようなもので光量調節するのがよい。   Alternatively, a plurality of apertures having a fixed aperture size are provided, and one of the apertures is in any optical path between the most image side lens surface of the first group and the most object side lens surface of the third group. An electronic imaging device that can be inserted and exchanged with other devices to adjust the illuminance of the image plane, and the transmittance for 550 nm is included in some of the plurality of apertures. It is preferable to adjust the amount of light so as to have a medium that is different and less than 80%. Alternatively, when adjustment is performed so that the amount of light corresponds to the F value such that a (μm) / F number <0.4, the medium having different transmittances for 550 nm and less than 80% in the aperture An electronic imaging device having For example, if the medium is not within the above range from the open value, or a dummy medium with a transmittance of 550 nm or more is set to 91% or more, and the aperture diameter is within the range, the aperture stop diameter is reduced to such an extent that the influence of diffraction occurs. It is better to adjust the amount of light with something like an ND filter.

また、上記の複数の開口をそれぞれ径をF値に反比例して小さくしたものにして揃えておき、NDフィルターの代わりに、それぞれ周波数特性の異なる光学的ローパスフィルターを開口内に入れておくのでもよい。絞り込むにつれて回折劣化が大きくなるので、開口径が小さくなる程光学フィルターの周波数特性を高く設定しておくとよい。   Also, it is possible to arrange the plurality of apertures so that their diameters are reduced in inverse proportion to the F value, and to place optical low-pass filters having different frequency characteristics in the apertures instead of the ND filters. Good. Since diffraction degradation increases as the aperture is narrowed down, it is better to set the frequency characteristics of the optical filter higher as the aperture diameter decreases.

なお、広角端の開放F値と使用する画素ピッチaμmとの関係において、F>aを満たす場合は、光学的ローパスフィルターはなくてもよい。つまり、ズームレンズ系と電子撮像素子間の光路上の媒質は全て空気あるいは非結晶媒質のみとしてよい。回折と幾何収差による結像特性の劣化のために、折り返し歪みを発生させ得る周波数成分がほとんどないためである。   If F> a is satisfied in the relationship between the open F value at the wide-angle end and the pixel pitch a μm to be used, the optical low-pass filter may not be provided. That is, all the media on the optical path between the zoom lens system and the electronic image sensor may be air or an amorphous medium. This is because there is almost no frequency component that can cause aliasing distortion due to degradation of imaging characteristics due to diffraction and geometric aberration.

なお、上記の各条件式の限定は、それぞれの上限値のみの限定、あるいは、下限値のみの限定でも当然に適用できる。また、後記の各実施例のこれの条件式に対応する値も、各条件式の上限又は下限まで変更し得るものである。   It should be noted that the above limitations on the conditional expressions can naturally be applied only to the upper limit values or the lower limit values. In addition, values corresponding to these conditional expressions in each embodiment described later can be changed up to the upper limit or the lower limit of each conditional expression.

本発明により極力物体側にミラー等の反射光学素子を挿入して光学系、特にズームレン
ズ系の光路(光軸)を折り曲げる構成とし諸々の工夫を入れることにより、高ズーム比、広画角、小さいF値、少ない収差等、高い光学仕様性能を確保しながらも、沈胴式鏡筒に見られるようなカメラの使用状態への立ち上げ時間(レンズのせり出し時間)がなく、防水・防塵上も好ましく、また、奥行き方向が極めて薄いカメラとすることが可能となる。
According to the present invention, a high zoom ratio, wide angle of view, While ensuring high optical specifications such as small F value and low aberration, there is no camera start-up time (lens protruding time) as seen in a retractable lens barrel, and it is waterproof and dustproof. It is also possible to provide a camera that is preferable and has a very thin depth direction.

本発明のズームレンズの実施例1の無限遠物点合焦時の広角端(a)、中間状態(b)、望遠端(c)でのレンズ断面図である。FIG. 2 is a lens cross-sectional view at the wide-angle end (a), the intermediate state (b), and the telephoto end (c) when focusing on an object point at infinity according to the first exemplary embodiment of the zoom lens of the present invention. 実施例2のズームレンズの図1と同様のレンズ断面図である。FIG. 6 is a lens cross-sectional view similar to FIG. 1 of a zoom lens according to Embodiment 2. 実施例3のズームレンズの図1と同様のレンズ断面図である。FIG. 6 is a lens cross-sectional view similar to FIG. 1 of a zoom lens according to Example 3. 実施例4のズームレンズの図1と同様のレンズ断面図である。FIG. 6 is a lens cross-sectional view similar to FIG. 1 illustrating a zoom lens according to a fourth exemplary embodiment. 実施例5のズームレンズの図1と同様のレンズ断面図である。FIG. 6 is a lens cross-sectional view similar to FIG. 1 illustrating a zoom lens according to a fifth exemplary embodiment. 実施例6のズームレンズの図1と同様のレンズ断面図である。FIG. 6 is a lens cross-sectional view similar to FIG. 1 illustrating a zoom lens according to Example 6; 実施例7のズームレンズの図1と同様のレンズ断面図である。FIG. 10 is a lens cross-sectional view similar to FIG. 1 illustrating a zoom lens according to a seventh embodiment. 実施例8のズームレンズの図1と同様のレンズ断面図である。FIG. 10 is a lens cross-sectional view similar to FIG. 1 illustrating a zoom lens according to an eighth embodiment. 実施例9のズームレンズの図1と同様のレンズ断面図である。FIG. 10 is a lens cross-sectional view similar to FIG. 1 illustrating a zoom lens according to Example 9; 実施例10のズームレンズの図1と同様のレンズ断面図である。FIG. 12 is a lens cross-sectional view similar to FIG. 1 illustrating a zoom lens according to Example 10; 実施例11のズームレンズの図1と同様のレンズ断面図である。FIG. 12 is a lens cross-sectional view similar to FIG. 1 illustrating a zoom lens according to Example 11; 実施例12のズームレンズの図1と同様のレンズ断面図である。FIG. 12 is a lens cross-sectional view similar to FIG. 1 illustrating a zoom lens according to a twelfth embodiment. 実施例13のズームレンズの図1と同様のレンズ断面図である。FIG. 14 is a lens cross-sectional view similar to FIG. 1 illustrating a zoom lens according to Example 13; 実施例1のズームレンズの広角端無限遠物点合焦時の折り曲げ時における光路図である。FIG. 3 is an optical path diagram when the zoom lens of Example 1 is bent at the time of focusing on an object point at infinity at the wide angle end. 実施例1の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 6 is an aberration diagram for Example 1 upon focusing on an object point at infinity. 実施例2の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 6 is an aberration diagram for Example 2 upon focusing on an object point at infinity. 実施例3の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram for Example 3 upon focusing on an object point at infinity. 実施例4の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram for Example 4 upon focusing on an object point at infinity. 電子撮像素子にて撮影を行う場合の有効撮像面の対角長について説明するための図である。It is a figure for demonstrating the diagonal length of the effective imaging surface at the time of imaging | photography with an electronic image sensor. 近赤外シャープカットコートの一例の透過率特性を示す図である。It is a figure which shows the transmittance | permeability characteristic of an example of a near-infrared sharp cut coat. ローパスフィルターの射出面側に設ける色フィルターの一例の透過率特性を示す図である。It is a figure which shows the transmittance | permeability characteristic of an example of the color filter provided in the emission surface side of a low-pass filter. 補色モザイクフィルターの色フィルター配置を示す図である。It is a figure which shows the color filter arrangement | positioning of a complementary color mosaic filter. 補色モザイクフィルターの波長特性の一例を示す図である。It is a figure which shows an example of the wavelength characteristic of a complementary color mosaic filter. 各実施例の明るさ絞りの部分の一例の詳細を示す斜視図である。It is a perspective view which shows the detail of an example of the part of the aperture stop of each Example. 各実施例の明るさ絞りの部分の別の例の詳細を示す図である。It is a figure which shows the detail of another example of the part of the aperture stop of each Example. 本発明による光路折り曲げズーム光学系を組み込んだデジタルカメラの外観を示す前方斜視図である。It is a front perspective view which shows the external appearance of the digital camera incorporating the optical path bending zoom optical system by this invention. 図26のデジタルカメラの後方斜視図である。FIG. 27 is a rear perspective view of the digital camera of FIG. 26. 図26のデジタルカメラの断面図である。It is sectional drawing of the digital camera of FIG. 本発明による光路折り曲げズーム光学系を対物光学系として組み込れたパソコンのカバーを開いた前方斜視図である。It is the front perspective view which opened the cover of the personal computer incorporating the optical path bending zoom optical system by this invention as an objective optical system. パソコンの撮影光学系の断面図である。It is sectional drawing of the imaging optical system of a personal computer. 図29の状態の側面図である。It is a side view of the state of FIG. 本発明による光路折り曲げズーム光学系を対物光学系として組み込れた携帯電話の正面図、側面図、その撮影光学系の断面図である。BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a front view, a side view, and a sectional view of a photographing optical system of a mobile phone incorporating an optical path bending zoom optical system according to the present invention as an objective optical system.

以下、本発明のズームレンズの実施例1〜13について説明する。なお、実施例1、2、3、9、13は参考例である。実施例1〜13の無限遠物点合焦時の広角端(a)、中間状態(b)、望遠端(c)でのレンズ断面図をそれぞれ図1〜図13に示す。図1〜図12中、第1レンズ群はG1、絞りはS、第2レンズ群はG2、第3レンズ群はG3、第4レンズ群はG4、光学的ローパスフィルターはLF、電子撮像素子であるCCDのカバーガラスはCG、CCDの像面はIで示してある。また、第1レンズ群中G1中の光路折り曲げプリズムを展開した平行平板はPで示してある。また、図13中、第1−1レンズ群はG1−1、第1−2レンズ群はG1−2、光路折り曲げプリズムはP、第2レンズ群はG2、第3レンズ群はG3、第4レンズ群はG4、近赤外カットコート面はIC、光学的ローパスフィルターはLF、電子撮像素子であるCCDのカバーガラスはCG、CCDの像面はIで示してあり、物体側から順に配置された、近赤外カットコート面IC、光学的ローパスフィルターLF、カバーガラスCGは、最終群G4と像面Iの間に固定配置されている。これらの実施例について、光学的ローパスフィルターLFの最大厚みについては後記する。なお、近赤外シャープカットコートについては、例えば光学的ローパスフィルターLFに直接コートを施こしてもよく、また、別に赤外カット吸収フィルターを配置してもよく、あるいは、透明平板の入射面に近赤外シャープカットコートしたものを用いてもよい。   Examples 1 to 13 of the zoom lens according to the present invention will be described below. Examples 1, 2, 3, 9, and 13 are reference examples. FIGS. 1 to 13 show lens cross sections at the wide-angle end (a), the intermediate state (b), and the telephoto end (c) when focusing on an object point at infinity in Examples 1 to 13, respectively. 1 to 12, the first lens group is G1, the diaphragm is S, the second lens group is G2, the third lens group is G3, the fourth lens group is G4, the optical low-pass filter is LF, and an electronic image sensor. A CCD cover glass is indicated by CG, and an image plane of the CCD is indicated by I. Further, a parallel plate in which the optical path bending prism in G1 in the first lens group is developed is indicated by P. In FIG. 13, the 1-1 lens group is G1-1, the 1-2 lens group is G1-2, the optical path bending prism is P, the second lens group is G2, the third lens group is G3, and the fourth lens group. The lens group is indicated by G4, the near-infrared cut coat surface is indicated by IC, the optical low-pass filter is indicated by LF, the cover glass of the CCD, which is an electronic image pickup device, is indicated by CG, and the image surface of the CCD is indicated by I. The near-infrared cut coat surface IC, the optical low-pass filter LF, and the cover glass CG are fixedly disposed between the final group G4 and the image surface I. Regarding these embodiments, the maximum thickness of the optical low-pass filter LF will be described later. As for the near-infrared sharp cut coat, for example, the optical low-pass filter LF may be directly coated, or an infrared cut absorption filter may be disposed separately, or the incident surface of the transparent flat plate may be disposed. A near infrared sharp cut coat may be used.

光路折り曲げプリズムPは、代表例として例えば実施例1のズームレンズの広角端無限遠物点合焦時の折り曲げ時における光路図を図14に示すように、光路を90°折り曲げる反射プリズムとして構成される。なお、実施例1〜13における有効撮像領域の縦横比は3:4であり、折り曲げ方向は横方向である。   As a representative example, the optical path bending prism P is configured as a reflecting prism that bends the optical path by 90 °, as shown in FIG. 14, for example, as shown in FIG. The Note that the aspect ratio of the effective imaging area in Examples 1 to 13 is 3: 4, and the bending direction is the horizontal direction.

実施例1のズームレンズは、図1に示すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと、光路折り曲げプリズムPと、両凹負レンズと、両凸正レンズとからなる第1レンズ群G1、開口絞りS、両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズとからなる第2レンズ群G2、両凸正レンズ1枚からなる第3レンズ群G3、両凸正レンズ1枚からなる第4レンズ群G4からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第1レンズ群G1、第4レンズ群G4は固定で、第2レンズ群G2は開口絞りSと共に物体側へ移動し、第3レンズ群G3は第2レンズ群G2との間隔を一旦広げその後縮めながら物体側へ移動する。近距離の被写体にフォーカシングするために、第3レンズ群G3は物体側へ繰り出される。   As shown in FIG. 1, the zoom lens of Example 1 includes a first lens group G1 including a negative meniscus lens convex toward the object side, an optical path bending prism P, a biconcave negative lens, and a biconvex positive lens. Aperture stop S, a biconvex positive lens, a second lens group G2 composed of a cemented lens of a biconvex positive lens and a biconcave negative lens, a third lens group G3 composed of one biconvex positive lens, and a biconvex positive lens 1 The fourth lens group G4 is composed of a single lens. When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 and the fourth lens group G4 are fixed, and the second lens group G2 together with the aperture stop S is on the object side. The third lens group G3 moves to the object side while once widening the distance from the second lens group G2 and then shrinking it. In order to focus on a subject at a short distance, the third lens group G3 is extended to the object side.

非球面は、第1レンズ群G1の両凹負レンズの像面側の面、第2レンズ群G2の最も物体側の面、第4レンズ群G4の像面側の面の3面に用いられている。   The aspherical surface is used for three surfaces, that is, the image surface side surface of the biconcave negative lens of the first lens group G1, the most object side surface of the second lens group G2, and the image surface side surface of the fourth lens group G4. ing.

実施例2のズームレンズは、図2に示すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと、光路折り曲げプリズムPと、物体側に凸の負メニスカスレンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズとからなる第1レンズ群G1、開口絞りS、物体側に凸の負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなる第2レンズ群G2、物体側に凸の正メニスカスレンズと物体側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズとからなる第3レンズ群G3、像面側に凸の正メニスカスレンズ1枚からなる第4レンズ群G4からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第1レンズ群G1、第4レンズ群G4は固定で、第2レンズ群G2は開口絞りSと共に物体側へ移動し、第3レンズ群G3は第2レンズ群G2との間隔を広げながら物体側へ移動する。近距離の被写体にフォーカシングするために、第3レンズ群G3は物体側へ繰り出される。   As shown in FIG. 2, the zoom lens of Embodiment 2 includes a negative meniscus lens convex on the object side, an optical path bending prism P, a negative meniscus lens convex on the object side, and a positive meniscus lens convex on the object side. A first lens group G1, an aperture stop S, a second lens group G2 composed of a cemented lens of a negative meniscus lens convex to the object side and a biconvex positive lens, a positive meniscus lens convex to the object side, and convex to the object side It consists of a cemented lens of a negative meniscus lens, a third lens group G3 consisting of a positive meniscus lens convex on the object side, and a fourth lens group G4 consisting of a single positive meniscus lens convex on the image side, and telephoto from the wide-angle end. When zooming to the end, the first lens group G1 and the fourth lens group G4 are fixed, the second lens group G2 moves to the object side together with the aperture stop S, and the third lens group G3 is moved to the second lens group G2. Wide distance between While moving toward the object side. In order to focus on a subject at a short distance, the third lens group G3 is extended to the object side.

非球面は、第1レンズ群G1の光路折り曲げプリズムPの直後の負メニスカスレンズの像面側の面、第3レンズ群G3の最も物体側の面、第4レンズ群G4の像面側の面の3面に用いられている。   The aspherical surfaces are the image surface side surface of the negative meniscus lens immediately after the optical path bending prism P of the first lens group G1, the most object side surface of the third lens group G3, and the image surface side surface of the fourth lens group G4. Are used on the three sides.

実施例3のズームレンズは、図3に示すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと、光路折り曲げプリズムPと、物体側に凸の負メニスカスレンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズとからなる第1レンズ群G1、開口絞りS、物体側に凸の負メニスカスレンズ
と両凸正レンズの接合レンズからなる第2レンズ群G2、物体側に凸のメニスカスレンズと、両凸正レンズと像面側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズとからなる第3レンズ群G3、両凸正レンズ1枚からなる第4レンズ群G4からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第1レンズ群G1、第4レンズ群G4は固定で、第2レンズ群G2は開口絞りSと共に物体側へ移動し、第3レンズ群G3は第2レンズ群G2との間隔を一旦広げその後縮めながら物体側へ移動する。近距離の被写体にフォーカシングするために、第3レンズ群G3は物体側へ繰り出される。
As shown in FIG. 3, the zoom lens of Example 3 includes a negative meniscus lens convex on the object side, an optical path bending prism P, a negative meniscus lens convex on the object side, and a positive meniscus lens convex on the object side. A first lens group G1, an aperture stop S, a second lens group G2 composed of a cemented lens of a negative meniscus lens convex to the object side and a biconvex positive lens, a meniscus lens convex to the object side, and a biconvex positive lens. When zooming from the wide angle end to the telephoto end, the third lens group G3 is composed of a cemented lens of a negative meniscus lens that is convex on the image side, and the fourth lens group G4 is composed of one biconvex positive lens. The first lens group G1 and the fourth lens group G4 are fixed, the second lens group G2 moves to the object side together with the aperture stop S, and the third lens group G3 temporarily widens the distance between the second lens group G2 and then shrinks it. Move to the object side In order to focus on a subject at a short distance, the third lens group G3 is extended to the object side.

非球面は、第1レンズ群G1の光路折り曲げプリズムPの直後の負メニスカスレンズの像面側の面、第3レンズ群G3の最も物体側の面、第4レンズ群G4の像面側の面の3面に用いられている。   The aspherical surfaces are the image surface side surface of the negative meniscus lens immediately after the optical path bending prism P of the first lens group G1, the most object side surface of the third lens group G3, and the image surface side surface of the fourth lens group G4. Are used on the three sides.

実施例4のズームレンズは、図4に示すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと、光路折り曲げプリズムPと、物体側に凸の負メニスカスレンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズとからなる第1レンズ群G1、開口絞りS、物体側に凸の正メニスカスレンズと物体側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズと、両凸正レンズとからなる第2レンズ群G2、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズからなる第3レンズ群G3、両凸正レンズ1枚からなる第4レンズ群G4からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第1レンズ群G1、第4レンズ群G4は固定で、第2レンズ群G2は開口絞りSと共に物体側へ移動し、第3レンズ群G3は第2レンズ群G2との間隔を一旦広げその後縮めながら物体側へ移動する。近距離の被写体にフォーカシングするために、第3レンズ群G3は物体側へ繰り出される。   As shown in FIG. 4, the zoom lens of Example 4 includes a negative meniscus lens convex on the object side, an optical path bending prism P, a negative meniscus lens convex on the object side, and a positive meniscus lens convex on the object side. A first lens group G1, an aperture stop S, a cemented lens of a positive meniscus lens convex on the object side and a negative meniscus lens convex on the object side, and a second lens group G2 consisting of a biconvex positive lens, biconvex positive The third lens group G3 includes a cemented lens of a lens and a biconcave negative lens, and the fourth lens group G4 includes one biconvex positive lens. When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 The fourth lens group G4 is fixed, the second lens group G2 moves to the object side together with the aperture stop S, and the third lens group G3 moves to the object side while temporarily reducing the distance between the second lens group G2 and then reducing the distance. To do. In order to focus on a subject at a short distance, the third lens group G3 is extended to the object side.

非球面は、第1レンズ群G1の光路折り曲げプリズムPの直後の負メニスカスレンズの像面側の面、第2レンズ群G2の最も物体側の面、第4レンズ群G4の物体側の面の3面に用いられている。   The aspherical surfaces are the image side surface of the negative meniscus lens immediately after the optical path bending prism P of the first lens group G1, the most object side surface of the second lens group G2, and the object side surface of the fourth lens group G4. Used on three sides.

実施例5のズームレンズは、図5に示すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと、光路折り曲げプリズムPと、物体側に凸の負メニスカスレンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズとからなる第1レンズ群G1、開口絞りS、物体側に凸の正メニスカスレンズと物体側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズと、両凸正レンズとからなる第2レンズ群G2、物体側に凸の正メニスカスレンズ1枚からなる第3レンズ群G3、両凸正レンズと像面側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズからなる第4レンズ群G4からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第1レンズ群G1、第4レンズ群G4は固定で、第2レンズ群G2は開口絞りSと共に物体側へ移動し、第3レンズ群G3は一旦第2レンズ群G2との間隔を広げながら像面側に移動し、その後第2レンズ群G2との間隔を縮めながら物体側に移動する。近距離の被写体にフォーカシングするために、第3レンズ群G3は物体側へ繰り出される。   As shown in FIG. 5, the zoom lens of Example 5 includes a negative meniscus lens convex on the object side, an optical path bending prism P, a negative meniscus lens convex on the object side, and a positive meniscus lens convex on the object side. A second lens group G2 composed of a cemented lens of a positive meniscus lens convex on the object side and a negative meniscus lens convex on the object side, and a biconvex positive lens. A third lens group G3 consisting of a single convex positive meniscus lens, a fourth lens group G4 consisting of a cemented lens of a biconvex positive lens and a negative meniscus lens convex on the image side, and zooming from the wide-angle end to the telephoto end. In doing so, the first lens group G1 and the fourth lens group G4 are fixed, the second lens group G2 moves to the object side together with the aperture stop S, and the third lens group G3 is once spaced from the second lens group G2. While expanding the image side Moved, then it moves toward the object side with a decreasing distance between the second lens group G2. In order to focus on a subject at a short distance, the third lens group G3 is extended to the object side.

非球面は、第1レンズ群G1の光路折り曲げプリズムPの直後の負メニスカスレンズの像面側の面、第2レンズ群G2の最も物体側の面、第3レンズ群G3の物体側の面、第4レンズ群G4の最も物体側の面の4面に用いられている。   The aspherical surface is the image side surface of the negative meniscus lens immediately after the optical path bending prism P of the first lens group G1, the most object side surface of the second lens group G2, the object side surface of the third lens group G3, The fourth lens group G4 is used for the four surfaces closest to the object side.

実施例6のズームレンズは、図6に示すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと、光路折り曲げプリズムPと、物体側に凸の負メニスカスレンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズとからなる第1レンズ群G1、開口絞りS、物体側に凸の正メニスカスレンズと物体側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズと、両凸正レンズとからなる第2レンズ群G2、物体側に凸の正メニスカスレンズ1枚からなる第3レンズ群G3、両凸正レンズと像面側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズからなる第4レンズ群G4からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第1レンズ群G1、第4レンズ群G4は固定で、第2レ
ンズ群G2は開口絞りSと共に物体側へ移動し、第3レンズ群G3は一旦第2レンズ群G2との間隔を広げながら像面側に移動し、その後第2レンズ群G2との間隔を縮めながら物体側に移動する。近距離の被写体にフォーカシングするために、第3レンズ群G3は物体側へ繰り出される。
As shown in FIG. 6, the zoom lens of Embodiment 6 includes a negative meniscus lens convex on the object side, an optical path bending prism P, a negative meniscus lens convex on the object side, and a positive meniscus lens convex on the object side. A second lens group G2 composed of a cemented lens of a positive meniscus lens convex on the object side and a negative meniscus lens convex on the object side, and a biconvex positive lens. A third lens group G3 consisting of a single convex positive meniscus lens, a fourth lens group G4 consisting of a cemented lens of a biconvex positive lens and a negative meniscus lens convex on the image side, and zooming from the wide-angle end to the telephoto end. In doing so, the first lens group G1 and the fourth lens group G4 are fixed, the second lens group G2 moves to the object side together with the aperture stop S, and the third lens group G3 is once spaced from the second lens group G2. While expanding the image side Moved, then it moves toward the object side with a decreasing distance between the second lens group G2. In order to focus on a subject at a short distance, the third lens group G3 is extended to the object side.

非球面は、第1レンズ群G1の光路折り曲げプリズムPの直後の負メニスカスレンズの像面側の面、第2レンズ群G2の最も物体側の面、第4レンズ群G4の最も物体側の面の3面に用いられている。   The aspherical surface is the image side surface of the negative meniscus lens immediately after the optical path bending prism P of the first lens group G1, the most object side surface of the second lens group G2, and the most object side surface of the fourth lens group G4. Are used on the three sides.

実施例7のズームレンズは、図7に示すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと、光路折り曲げプリズムPと、物体側に凸の負メニスカスレンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズとからなる第1レンズ群G1、開口絞りS、物体側に凸の正メニスカスレンズと物体側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズと、両凸正レンズとからなる第2レンズ群G2、物体側に凸の正メニスカスレンズ1枚からなる第3レンズ群G3、物体側に凸の負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなる第4レンズ群G4からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第1レンズ群G1、第4レンズ群G4は固定で、第2レンズ群G2は開口絞りSと共に物体側へ移動し、第3レンズ群G3は一旦第2レンズ群G2との間隔を広げながら像面側に移動し、その後第2レンズ群G2との間隔を縮めながら物体側に移動する。近距離の被写体にフォーカシングするために、第3レンズ群G3は物体側へ繰り出される。   As shown in FIG. 7, the zoom lens of Example 7 includes a negative meniscus lens convex on the object side, an optical path bending prism P, a negative meniscus lens convex on the object side, and a positive meniscus lens convex on the object side. A second lens group G2 composed of a cemented lens of a positive meniscus lens convex on the object side and a negative meniscus lens convex on the object side, and a biconvex positive lens. A third lens group G3 composed of a single convex positive meniscus lens, and a fourth lens group G4 composed of a cemented lens composed of a negative meniscus lens convex to the object side and a biconvex positive lens, and zooming from the wide angle end to the telephoto end. At this time, the first lens group G1 and the fourth lens group G4 are fixed, the second lens group G2 is moved to the object side together with the aperture stop S, and the third lens group G3 is once spaced from the second lens group G2. Image side while spreading Moved, then it moves toward the object side with a decreasing distance between the second lens group G2. In order to focus on a subject at a short distance, the third lens group G3 is extended to the object side.

非球面は、第1レンズ群G1の最も物体側の負メニスカスレンズの像面側の面、第2レンズ群G2の最も物体側の面、第4レンズ群G4の最も像面側の面の3面に用いられている。   The aspherical surfaces are 3 of the image surface side surface of the negative meniscus lens closest to the object side of the first lens group G1, the surface closest to the object side of the second lens group G2, and the surface closest to the image surface side of the fourth lens group G4. Used on the surface.

実施例8のズームレンズは、図8に示すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと、光路折り曲げプリズムPと、両凹負レンズと物体側に凸の正メニスカスレンズの接合レンズとからなる第1レンズ群G1、開口絞りS、物体側に凸の正メニスカスレンズと物体側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズと、両凸正レンズとからなる第2レンズ群G2、物体側に凸の正メニスカスレンズ1枚からなる第3レンズ群G3、両凸正レンズと像面側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズからなる第4レンズ群G4からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第1レンズ群G1、第4レンズ群G4は固定で、第2レンズ群G2は開口絞りSと共に物体側へ移動し、第3レンズ群G3は一旦第2レンズ群G2との間隔を広げながら像面側に移動し、その後第2レンズ群G2との間隔を縮めながら物体側に移動する。近距離の被写体にフォーカシングするために、第3レンズ群G3は物体側へ繰り出される。   As shown in FIG. 8, the zoom lens of Example 8 includes a negative meniscus lens convex on the object side, an optical path bending prism P, a cemented lens of a biconcave negative lens and a positive meniscus lens convex on the object side. First lens group G1, aperture stop S, second lens group G2 composed of a cemented lens of a positive meniscus lens convex on the object side and a negative meniscus lens convex on the object side, and a biconvex positive lens, convex on the object side A third lens group G3 consisting of a single positive meniscus lens, a fourth lens group G4 consisting of a cemented lens of a biconvex positive lens and a negative meniscus lens convex on the image side, and zooming from the wide-angle end to the telephoto end The first lens group G1 and the fourth lens group G4 are fixed, the second lens group G2 moves to the object side together with the aperture stop S, and the third lens group G3 temporarily widens the distance from the second lens group G2. While moving to the image side Then move to the object side with a decreasing distance between the second lens group G2. In order to focus on a subject at a short distance, the third lens group G3 is extended to the object side.

非球面は、第1レンズ群G1の負メニスカスレンズの像面側の面、第2レンズ群G2の最も物体側の面、第4レンズ群G4の最も物体側の面の3面に用いられている。   The aspheric surfaces are used for the three surfaces of the negative meniscus lens surface of the first lens group G1, the most object side surface of the second lens group G2, and the most object side surface of the fourth lens group G4. Yes.

実施例9のズームレンズは、図9に示すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと、光路折り曲げプリズムPと、像面側に凸の負メニスカスレンズと像面側に凸の正メニスカスレンズの接合レンズとからなる第1レンズ群G1、開口絞りS、両凸正レンズと、凸平正レンズと平凹負レンズの接合レンズからなる第2レンズ群G2、両凸正レンズ1枚からなる第3レンズ群G3、両凸正レンズと像面側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズからなる第4レンズ群G4からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第1レンズ群G1、第4レンズ群G4は固定で、第2レンズ群G2は開口絞りSと共に物体側へ移動し、第3レンズ群G3は第2レンズ群G2との間隔を一旦広げその後縮めながら物体側へ移動する。近距離の被写体にフォーカシングするために、第3レンズ群G3は物体側へ繰り出される。   As shown in FIG. 9, the zoom lens of Example 9 includes a negative meniscus lens convex toward the object side, an optical path bending prism P, a negative meniscus lens convex toward the image surface side, and a positive meniscus lens convex toward the image surface side. A first lens group G1 composed of a cemented lens, an aperture stop S, a biconvex positive lens, a second lens group G2 composed of a cemented lens of a convex plano-positive lens and a plano-concave negative lens, and a first lens composed of one biconvex positive lens. The third lens group G3 is composed of a fourth lens group G4 composed of a cemented lens of a biconvex positive lens and a negative meniscus lens convex on the image side. When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1, The fourth lens group G4 is fixed, the second lens group G2 moves to the object side together with the aperture stop S, and the third lens group G3 moves to the object side while temporarily increasing the distance from the second lens group G2 and then shrinking it. . In order to focus on a subject at a short distance, the third lens group G3 is extended to the object side.

非球面は、第1レンズ群G1の最も物体側の負メニスカスレンズの像面側の面、第2レンズ群G2の最も物体側の面、第4レンズ群G4の最も物体側の面の3面に用いられている。   The aspherical surfaces are the three surfaces of the first lens group G1, the most object side surface of the negative meniscus lens, the second lens group G2, the most object side surface, and the fourth lens group G4, the most object side surface. It is used for.

実施例10のズームレンズは、図10に示すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと、光路折り曲げプリズムPと、両凹負レンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズとからなる第1レンズ群G1、開口絞りS、物体側に凸の正メニスカスレンズと物体側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズと、両凸正レンズとからなる第2レンズ群G2、物体側に凸の正メニスカスレンズ1枚からなる第3レンズ群G3、像面側に凸の負メニスカスレンズと像面側に凸の正メニスカスレンズの接合レンズからなる第4レンズ群G4からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第1レンズ群G1、第4レンズ群G4は固定で、第2レンズ群G2は開口絞りSと共に物体側へ移動し、第3レンズ群G3は一旦第2レンズ群G2との間隔を広げながら像面側に移動し、その後第2レンズ群G2との間隔を縮めながら物体側に移動する。近距離の被写体にフォーカシングするために、第3レンズ群G3は物体側へ繰り出される。   As shown in FIG. 10, the zoom lens according to the tenth embodiment includes a first negative meniscus lens that is convex on the object side, an optical path bending prism P, a biconcave negative lens, and a positive meniscus lens that is convex on the object side. A second lens group G2 including a cemented lens of a lens group G1, an aperture stop S, a positive meniscus lens convex on the object side and a negative meniscus lens convex on the object side, and a biconvex positive lens; a positive meniscus convex on the object side The third lens group G3 consists of a single lens, and the fourth lens group G4 consists of a cemented lens composed of a negative meniscus lens convex on the image side and a positive meniscus lens convex on the image side, and changes from the wide-angle end to the telephoto end. When magnifying, the first lens group G1 and the fourth lens group G4 are fixed, the second lens group G2 moves to the object side together with the aperture stop S, and the third lens group G3 temporarily contacts the second lens group G2. Statue with wide spacing Move to the side, and then moves toward the object side with a decreasing distance between the second lens group G2. In order to focus on a subject at a short distance, the third lens group G3 is extended to the object side.

非球面は、第1レンズ群G1の光路折り曲げプリズムPの直後の両凹負レンズの像面側の面、第2レンズ群G2の最も物体側の面、第3レンズ群G3の物体側の面、第4レンズ群G4の最も像面側の面の4面に用いられている。   The aspheric surfaces are the image side surface of the biconcave negative lens immediately after the optical path bending prism P of the first lens group G1, the most object side surface of the second lens group G2, and the object side surface of the third lens group G3. The fourth lens group G4 is used for the four surfaces closest to the image plane.

実施例11のズームレンズは、図11に示すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと、光路折り曲げプリズムPと、両凹負レンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズとからなる第1レンズ群G1、開口絞りS、物体側に凸の正メニスカスレンズと物体側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズと、両凸正レンズとからなる第2レンズ群G2、物体側に凸の正メニスカスレンズ1枚からなる第3レンズ群G3、像面側に凸の負メニスカスレンズと像面側に凸の正メニスカスレンズの接合レンズからなる第4レンズ群G4からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第1レンズ群G1、第4レンズ群G4は固定で、第2レンズ群G2は開口絞りSと共に物体側へ移動し、第3レンズ群G3は一旦第2レンズ群G2との間隔を広げながら像面側に移動し、その後第2レンズ群G2との間隔を縮めながら物体側に移動する。近距離の被写体にフォーカシングするために、第3レンズ群G3は物体側へ繰り出される。   As shown in FIG. 11, the zoom lens according to the eleventh embodiment includes a first meniscus lens including a negative meniscus lens convex on the object side, an optical path bending prism P, a biconcave negative lens, and a positive meniscus lens convex on the object side. A second lens group G2 including a cemented lens of a lens group G1, an aperture stop S, a positive meniscus lens convex on the object side and a negative meniscus lens convex on the object side, and a biconvex positive lens; a positive meniscus convex on the object side The third lens group G3 consists of a single lens, and the fourth lens group G4 consists of a cemented lens composed of a negative meniscus lens convex on the image side and a positive meniscus lens convex on the image side, and changes from the wide-angle end to the telephoto end. When magnifying, the first lens group G1 and the fourth lens group G4 are fixed, the second lens group G2 moves to the object side together with the aperture stop S, and the third lens group G3 temporarily contacts the second lens group G2. Statue with wide spacing Move to the side, and then moves toward the object side with a decreasing distance between the second lens group G2. In order to focus on a subject at a short distance, the third lens group G3 is extended to the object side.

非球面は、第1レンズ群G1の光路折り曲げプリズムPの直後の両凹負レンズの両面、第2レンズ群G2の最も物体側の面、第4レンズ群G4の最も像面側の面の4面に用いられている。   The aspherical surfaces are four surfaces of the double-concave negative lens immediately after the optical path bending prism P of the first lens group G1, the most object-side surface of the second lens group G2, and the most image-side surface of the fourth lens group G4. Used on the surface.

実施例12のズームレンズは、図12に示すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと、光路折り曲げプリズムPと、両凹負レンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズとからなる第1レンズ群G1、開口絞りS、物体側に凸の正メニスカスレンズと物体側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズと、両凸正レンズとからなる第2レンズ群G2、物体側に凸の正メニスカスレンズ1枚からなる第3レンズ群G3、物体側に凸の負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなる第4レンズ群G4からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第1レンズ群G1、第4レンズ群G4は固定で、第2レンズ群G2は開口絞りSと共に物体側へ移動し、第3レンズ群G3は一旦第2レンズ群G2との間隔を広げながら像面側に移動し、その後第2レンズ群G2との間隔を縮めながら物体側に移動する。近距離の被写体にフォーカシングするために、第3レンズ群G3は物体側へ繰り出される。   As shown in FIG. 12, the zoom lens according to the twelfth embodiment includes a negative meniscus lens convex toward the object side, an optical path bending prism P, a biconcave negative lens, and a positive meniscus lens convex toward the object side. A second lens group G2 including a cemented lens of a lens group G1, an aperture stop S, a positive meniscus lens convex on the object side and a negative meniscus lens convex on the object side, and a biconvex positive lens; a positive meniscus convex on the object side A third lens group G3 consisting of a single lens, and a fourth lens group G4 consisting of a cemented lens of a negative meniscus lens convex to the object side and a biconvex positive lens. When zooming from the wide angle end to the telephoto end, The first lens group G1 and the fourth lens group G4 are fixed, the second lens group G2 moves to the object side together with the aperture stop S, and the third lens group G3 temporarily increases the distance between the second lens group G2 and the image plane. Move to the side and its It moves toward the object side with a decreasing distance between the second lens group G2. In order to focus on a subject at a short distance, the third lens group G3 is extended to the object side.

非球面は、第1レンズ群G1の負メニスカスレンズの像面側の面、第2レンズ群G2の
最も物体側の面、第4レンズ群G4の最も像面側の面の3面に用いられている。
The aspheric surfaces are used for the three surfaces of the negative meniscus lens surface of the first lens group G1, the most object side surface of the second lens group G2, and the most image surface side of the fourth lens group G4. ing.

なお、以上の実施例1〜12の第1レンズ群G1が本発明のレンズ群Aを、第2レンズ群G2が本発明のレンズ群Bを構成している。   The first lens group G1 of Examples 1 to 12 above constitutes the lens group A of the present invention, and the second lens group G2 constitutes the lens group B of the present invention.

実施例13のズームレンズは、図13に示すように、凹平負レンズと等価な光路折り曲げプリズムPからなる第1−1レンズ群G1−1、物体側に凹の負メニスカスレンズと物体側に凹の正メニスカスレンズの接合レンズからなる第1−2レンズ群G1−2、開口絞りと、両凸正レンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズと物体側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズとからなる第2レンズ群G2、両凸正レンズからなる第3レンズ群G3、像面側に凸の正メニスカスレンズからなる第4レンズ群G4からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3は間の間隔を一旦は広げ後に狭めながら物体側へ移動する。   As shown in FIG. 13, the zoom lens according to the thirteenth embodiment includes a first lens group G1-1 including an optical path bending prism P equivalent to a concave flat negative lens, a negative meniscus lens concave on the object side, and an object side. First-second lens unit G1-2 including a cemented lens of a concave positive meniscus lens, a cemented lens of an aperture stop, a biconvex positive lens, a positive meniscus lens convex on the object side, and a negative meniscus lens convex on the object side A second lens group G2 consisting of: a third lens group G3 consisting of a biconvex positive lens, and a fourth lens group G4 consisting of a positive meniscus lens convex on the image plane side, and when zooming from the wide angle end to the telephoto end The second lens group G2 and the third lens group G3 move to the object side while narrowing the distance between them once widened.

非球面は、第1−1レンズ群G1−1の光路折り曲げプリズムPの物体側の面、第2レンズ群G2の最も物体側の面、第4レンズ群G4の正メニスカスレンズの像面側の面の3面に用いられている。   The aspherical surfaces are the object side surface of the optical path bending prism P of the 1-1st lens group G1-1, the most object side surface of the 2nd lens group G2, and the image surface side of the positive meniscus lens of the 4th lens group G4. It is used for three surfaces.

なお、実施例13においては、第1−1レンズ群G1−1と第1−2レンズ群G1−2が本発明のレンズ群Aを、第2レンズ群G2が本発明のレンズ群Bを構成している。   In Example 13, the first-first lens group G1-1 and the first-second lens group G1-2 constitute the lens group A of the present invention, and the second lens group G2 constitutes the lens group B of the present invention. is doing.

以下に、上記各実施例の数値データを示すが、記号は上記の外、fは全系焦点距離、2ωは画角、FNOはFナンバー、WEは広角端、STは中間状態、TEは望遠端、r1 、r2 …は各レンズ面の曲率半径、d1 、d2 …は各レンズ面間の間隔、nd1、nd2…は各レンズのd線の屈折率、νd1、νd2…は各レンズのアッベ数である。なお、非球面形状は、xを光の進行方向を正とした光軸とし、yを光軸と直交する方向にとると、下記の式にて表される。 Hereinafter, numerical data of each embodiment described above, but the symbols are outside the above, f is the focal length, 2 [omega angle of view, F NO is the F-number, WE wide-angle end, ST intermediate state, TE is The telephoto end, r 1 , r 2 ... Is the radius of curvature of each lens surface, d 1 , d 2 ... Are the distances between the lens surfaces, n d1 , n d2 are the refractive index of the d-line of each lens, ν d1 , ν d2 ... is the Abbe number of each lens. The aspherical shape is represented by the following formula, where x is an optical axis with the light traveling direction being positive, and y is a direction orthogonal to the optical axis.

x=(y2 /r)/[1+{1−(K+1)(y/r)2 1/2
+A44 +A66 +A88 + A1010
ただし、rは近軸曲率半径、Kは円錐係数、A4、A6、A8、A10 はそれぞれ4次、6次、8次、10次の非球面係数である。
x = (y 2 / r) / [1+ {1- (K + 1) (y / r) 2 } 1/2 ]
+ A 4 y 4 + A 6 y 6 + A 8 y 8 + A 10 y 10
Here, r is a paraxial radius of curvature, K is a conical coefficient, and A 4 , A 6 , A 8 , and A 10 are fourth-order, sixth-order, eighth-order, and tenth-order aspherical coefficients, respectively.


実施例1
1 = 14.8444 d1 = 1.2000 nd1 =1.80610 νd1 =40.92
2 = 7.9462 d2 = 2.9000
3 = ∞ d3 = 12.5000 nd2 =1.78590 νd2 =44.20
4 = ∞ d4 = 0.4100
5 = -29.2456 d5 = 1.0000 nd3 =1.80610 νd3 =40.92
6 = 9.2661(非球面) d6 = 1.0000
7 = 15.5357 d7 = 1.8200 nd4 =1.71736 νd4 =29.52
8 = -23.5495 d8 = (可変)
9 = ∞(絞り) d9 = 1.0000
10= 8.5761(非球面) d10= 2.3000 nd5 =1.80610 νd5 =40.92
11= -36.3441 d11= 0.1500
12= 15.2953 d12= 2.7000 nd6 =1.69350 νd6 =53.21
13= -15.0000 d13= 0.8000 nd7 =1.80518 νd7 =25.42
14= 5.3453 d14= (可変)
15= 16.7201 d15= 1.6000 nd8 =1.48749 νd8 =70.23
16= -486.1483 d16= (可変)
17= 28.4526 d17= 1.7000 nd9 =1.58313 νd9 =59.38
18= -34.4702(非球面) d18= 0.6600
19= ∞ d19= 1.4400 nd10=1.54771 νd10=62.84
20= ∞ d20= 0.8000
21= ∞ d21= 0.6000 nd11=1.51633 νd11=64.14
22= ∞ d22= 1.3598
23= ∞(像面)
非球面係数
第6面
K = 0
A4 =-3.5636 ×10-4
A6 = 5.2749 ×10-6
A8 =-2.9541 ×10-7
A10= 5.5683 ×10-9
第10面
K = 0
A4 =-2.3319 ×10-4
A6 =-9.0916 ×10-7
A8 =-3.8758 ×10-8
A10= 0.0000
第18面
K = 0
A4 = 4.8568 ×10-4
A6 =-3.3258 ×10-5
A8 = 1.7328 ×10-6
A10=-3.3044 ×10-8
ズームデータ(∞)
WE ST TE
f (mm) 6.00491 9.33131 14.49908
NO 2.8494 3.6391 4.5331
2ω (°) 32.7 21.4 13.9
8 14.59760 7.77126 1.49983
14 1.99990 7.34104 5.91654
16 5.46534 6.96338 14.64643 。

Example 1
r 1 = 14.8444 d 1 = 1.2000 n d1 = 1.80610 ν d1 = 40.92
r 2 = 7.9462 d 2 = 2.9000
r 3 = ∞ d 3 = 12.5000 n d2 = 1.78590 ν d2 = 44.20
r 4 = ∞ d 4 = 0.4100
r 5 = -29.2456 d 5 = 1.0000 n d3 = 1.80610 ν d3 = 40.92
r 6 = 9.2661 (aspherical surface) d 6 = 1.0000
r 7 = 15.5357 d 7 = 1.8200 n d4 = 1.71736 ν d4 = 29.52
r 8 = -23.5495 d 8 = (variable)
r 9 = ∞ (aperture) d 9 = 1.0000
r 10 = 8.5761 (aspherical surface) d 10 = 2.3000 n d5 = 1.80610 ν d5 = 40.92
r 11 = -36.3441 d 11 = 0.1500
r 12 = 15.2953 d 12 = 2.7000 n d6 = 1.69350 ν d6 = 53.21
r 13 = -15.0000 d 13 = 0.8000 n d7 = 1.80518 ν d7 = 25.42
r 14 = 5.3453 d 14 = (variable)
r 15 = 16.7201 d 15 = 1.6000 n d8 = 1.48749 ν d8 = 70.23
r 16 = -486.1483 d 16 = (variable)
r 17 = 28.4526 d 17 = 1.7000 n d9 = 1.58313 ν d9 = 59.38
r 18 = -34.4702 (aspherical surface) d 18 = 0.6600
r 19 = ∞ d 19 = 1.4400 n d10 = 1.54771 ν d10 = 62.84
r 20 = ∞ d 20 = 0.8000
r 21 = ∞ d 21 = 0.6000 n d11 = 1.51633 ν d11 = 64.14
r 22 = ∞ d 22 = 1.3598
r 23 = ∞ (image plane)
Aspheric coefficient 6th surface K = 0
A 4 = -3.5636 × 10 -4
A 6 = 5.2749 × 10 -6
A 8 = -2.9541 × 10 -7
A 10 = 5.5683 × 10 -9
10th surface K = 0
A 4 = -2.3319 × 10 -4
A 6 = -9.0916 × 10 -7
A 8 = -3.8758 × 10 -8
A 10 = 0.0000
18th face K = 0
A 4 = 4.8568 × 10 -4
A 6 = -3.3258 × 10 -5
A 8 = 1.7328 × 10 -6
A 10 = -3.3044 × 10 -8
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.00491 9.33131 14.49908
F NO 2.8494 3.6391 4.5331
2ω (°) 32.7 21.4 13.9
d 8 14.59760 7.77126 1.49983
d 14 1.99990 7.34104 5.91654
d 16 5.46534 6.96338 14.64643.


実施例2
1 = 18.3518 d1 = 1.2000 nd1 =1.78590 νd1 =44.20
2 = 8.4466 d2 = 2.9000
3 = ∞ d3 = 12.5000 nd2 =1.78590 νd2 =44.20
4 = ∞ d4 = 0.5000
5 = 1113.2775 d5 = 1.0000 nd3 =1.74320 νd3 =49.34
6 = 8.4738(非球面) d6 = 0.8000
7 = 10.8733 d7 = 2.0000 nd4 =1.72825 νd4 =28.46
8 = 156.2997 d8 = (可変)
9 = ∞(絞り) d9 = 1.0000
10= 17.7870 d10= 0.7000 nd5 =1.84666 νd5 =23.78
11= 9.5000 d11= 2.0000 nd6 =1.53172 νd6 =48.84
12= -16.0207 d12= (可変)
13= 4.2286(非球面) d13= 2.5000 nd7 =1.69350 νd7 =53.21
14= 5.4000 d14= 0.7000 nd8 =1.84666 νd8 =23.78
15= 3.0911 d15= 0.9300
16= 7.7824 d16= 1.5000 nd9 =1.51633 νd9 =64.14
17= 15.1208 d17= (可変)
18= -12.0255 d18= 1.8000 nd10=1.51633 νd10=64.14
19= -6.7836(非球面) d19= 0.6600
20= ∞ d20= 1.4400 nd11=1.54771 νd11=62.84
21= ∞ d21= 0.8000
22= ∞ d22= 0.6000 nd12=1.51633 νd12=64.14
23= ∞ d23= 1.3603
24= ∞(像面)
非球面係数
第6面
K = 0
A4 =-1.2289 ×10-4
A6 =-5.3381 ×10-6
A8 = 8.7422 ×10-8
A10=-3.3652 ×10-11
第13面
K = 0
A4 =-1.9805 ×10-4
A6 =-2.8934 ×10-5
A8 = 1.9147 ×10-6
A10=-1.9986 ×10-7
第19面
K = 0
A4 = 8.1993 ×10-4
A6 =-1.1656 ×10-5
A8 =-3.0739 ×10-7
A10= 0.0000
ズームデータ(∞)
WE ST TE
f (mm) 6.00484 9.32900 14.49815
NO 2.8586 3.5391 4.4656
2ω (°) 32.7 21.2 14.0
8 14.82338 7.17554 1.49960
12 1.39943 6.88233 7.06951
17 4.89357 7.02815 12.54751 。

Example 2
r 1 = 18.3518 d 1 = 1.2000 n d1 = 1.78590 ν d1 = 44.20
r 2 = 8.4466 d 2 = 2.9000
r 3 = ∞ d 3 = 12.5000 n d2 = 1.78590 ν d2 = 44.20
r 4 = ∞ d 4 = 0.5000
r 5 = 1113.2775 d 5 = 1.0000 n d3 = 1.74320 ν d3 = 49.34
r 6 = 8.4738 (aspherical surface) d 6 = 0.8000
r 7 = 10.8733 d 7 = 2.0000 n d4 = 1.72825 ν d4 = 28.46
r 8 = 156.2997 d 8 = (variable)
r 9 = ∞ (aperture) d 9 = 1.0000
r 10 = 17.7870 d 10 = 0.7000 n d5 = 1.84666 ν d5 = 23.78
r 11 = 9.5000 d 11 = 2.0000 n d6 = 1.53172 ν d6 = 48.84
r 12 = -16.0207 d 12 = (variable)
r 13 = 4.2286 (aspherical surface) d 13 = 2.5000 n d7 = 1.69350 ν d7 = 53.21
r 14 = 5.4000 d 14 = 0.7000 n d8 = 1.84666 ν d8 = 23.78
r 15 = 3.0911 d 15 = 0.9300
r 16 = 7.7824 d 16 = 1.5000 n d9 = 1.51633 ν d9 = 64.14
r 17 = 15.1208 d 17 = (variable)
r 18 = -12.0255 d 18 = 1.8000 n d10 = 1.51633 ν d10 = 64.14
r 19 = -6.7836 (aspherical surface) d 19 = 0.6600
r 20 = ∞ d 20 = 1.4400 n d11 = 1.54771 ν d11 = 62.84
r 21 = ∞ d 21 = 0.8000
r 22 = ∞ d 22 = 0.6000 n d12 = 1.51633 ν d12 = 64.14
r 23 = ∞ d 23 = 1.3603
r 24 = ∞ (image plane)
Aspheric coefficient 6th surface K = 0
A 4 = -1.2289 × 10 -4
A 6 = -5.3381 × 10 -6
A 8 = 8.7422 × 10 -8
A 10 = -3.3652 × 10 -11
13th surface K = 0
A 4 = -1.9805 × 10 -4
A 6 = -2.8934 × 10 -5
A 8 = 1.9147 × 10 -6
A 10 = -1.9986 × 10 -7
19th face K = 0
A 4 = 8.1993 × 10 -4
A 6 = -1.1656 × 10 -5
A 8 = -3.0739 × 10 -7
A 10 = 0.0000
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.00484 9.32900 14.49815
F NO 2.8586 3.5391 4.4656
2ω (°) 32.7 21.2 14.0
d 8 14.82338 7.17554 1.49960
d 12 1.39943 6.88233 7.06951
d 17 4.89357 7.02815 12.54751.


実施例3
1 = 18.4212 d1 = 1.2000 nd1 =1.78590 νd1 =44.20
2 = 8.6018 d2 = 2.9000
3 = ∞ d3 = 12.5000 nd2 =1.78590 νd2 =44.20
4 = ∞ d4 = 0.5000
5 = 62.7612 d5 = 1.0000 nd3 =1.74320 νd3 =49.34
6 = 6.4831(非球面) d6 = 0.8000
7 = 9.0709 d7 = 2.0000 nd4 =1.72825 νd4 =28.46
8 = 107.5707 d8 = (可変)
9 = ∞(絞り) d9 = 1.0000
10= 12.3123 d10= 0.7000 nd5 =1.84666 νd5 =23.78
11= 7.0000 d11= 2.0000 nd6 =1.58313 νd6 =59.38
12= -25.6683 d12= (可変)
13= 4.7382(非球面) d13= 2.5000 nd7 =1.80610 νd7 =40.92
14= 3.4603 d14= 0.9300
15= 7.8166 d15= 2.0000 nd8 =1.48749 νd8 =70.23
16= -7.2953 d16= 0.7000 nd9 =1.83400 νd9 =37.16
17= -69.1622 d17= (可変)
18= 220.1623 d18= 1.8000 nd10=1.51633 νd10=64.14
19= -14.8379(非球面) d19= 0.6600
20= ∞ d20= 1.4400 nd11=1.54771 νd11=62.84
21= ∞ d21= 0.8000
22= ∞ d22= 0.6000 nd12=1.51633 νd12=64.14
23= ∞ d23= 1.3610
24= ∞(像面)
非球面係数
第6面
K = 0
A4 =-3.8689 ×10-4
A6 =-4.0903 ×10-7
A8 =-3.1388 ×10-7
A10= 4.2432 ×10-9
第13面
K = 0
A4 =-1.1413 ×10-5
A6 = 1.9818 ×10-6
A8 =-3.1231 ×10-7
A10= 0.0000
第19面
K = 0
A4 = 4.8219 ×10-4
A6 =-1.8188 ×10-5
A8 = 2.6094 ×10-7
A10= 0.0000
ズームデータ(∞)
WE ST TE
f (mm) 6.00765 9.33160 14.49720
NO 2.8190 3.5028 4.4438
2ω (°) 32.7 21.2 13.9
8 14.09558 6.85361 1.49984
12 1.40013 6.67003 5.54950
17 5.11617 7.07754 13.56271 。

Example 3
r 1 = 18.4212 d 1 = 1.2000 n d1 = 1.78590 ν d1 = 44.20
r 2 = 8.6018 d 2 = 2.9000
r 3 = ∞ d 3 = 12.5000 n d2 = 1.78590 ν d2 = 44.20
r 4 = ∞ d 4 = 0.5000
r 5 = 62.7612 d 5 = 1.0000 n d3 = 1.74320 ν d3 = 49.34
r 6 = 6.4831 (aspherical surface) d 6 = 0.8000
r 7 = 9.0709 d 7 = 2.0000 n d4 = 1.72825 ν d4 = 28.46
r 8 = 107.5707 d 8 = (variable)
r 9 = ∞ (aperture) d 9 = 1.0000
r 10 = 12.3123 d 10 = 0.7000 n d5 = 1.84666 ν d5 = 23.78
r 11 = 7.0000 d 11 = 2.0000 n d6 = 1.58313 ν d6 = 59.38
r 12 = -25.6683 d 12 = (variable)
r 13 = 4.7382 (aspherical surface) d 13 = 2.5000 n d7 = 1.80610 ν d7 = 40.92
r 14 = 3.4603 d 14 = 0.9300
r 15 = 7.8166 d 15 = 2.0000 n d8 = 1.48749 ν d8 = 70.23
r 16 = -7.2953 d 16 = 0.7000 n d9 = 1.83400 ν d9 = 37.16
r 17 = -69.1622 d 17 = (variable)
r 18 = 220.1623 d 18 = 1.8000 n d10 = 1.51633 ν d10 = 64.14
r 19 = -14.8379 (aspherical surface) d 19 = 0.6600
r 20 = ∞ d 20 = 1.4400 n d11 = 1.54771 ν d11 = 62.84
r 21 = ∞ d 21 = 0.8000
r 22 = ∞ d 22 = 0.6000 n d12 = 1.51633 ν d12 = 64.14
r 23 = ∞ d 23 = 1.3610
r 24 = ∞ (image plane)
Aspheric coefficient 6th surface K = 0
A 4 = -3.8689 × 10 -4
A 6 = -4.0903 × 10 -7
A 8 = -3.1388 × 10 -7
A 10 = 4.2432 × 10 -9
13th surface K = 0
A 4 = -1.1413 × 10 -5
A 6 = 1.9818 × 10 -6
A 8 = -3.1231 × 10 -7
A 10 = 0.0000
19th face K = 0
A 4 = 4.8219 × 10 -4
A 6 = -1.8188 × 10 -5
A 8 = 2.6094 × 10 -7
A 10 = 0.0000
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.00765 9.33160 14.49720
F NO 2.8190 3.5028 4.4438
2ω (°) 32.7 21.2 13.9
d 8 14.09558 6.85361 1.49984
d 12 1.40013 6.67003 5.54950
d 17 5.11617 7.07754 13.56271.


実施例4
1 = 20.3735 d1 = 1.2000 nd1 =1.78590 νd1 =44.20
2 = 8.8056 d2 = 2.9000
3 = ∞ d3 = 12.5000 nd2 =1.78590 νd2 =44.20
4 = ∞ d4 = 0.3000
5 = 91.5080 d5 = 0.9000 nd3 =1.80610 νd3 =40.92
6 = 6.4940(非球面) d6 = 0.1400
7 = 7.2843 d7 = 2.2000 nd4 =1.74000 νd4 =28.30
8 = 146.5397 d8 = (可変)
9 = ∞(絞り) d9 = 1.0000
10= 5.1758(非球面) d10= 2.5000 nd5 =1.74320 νd5 =49.34
11= 9.0000 d11= 0.7000 nd6 =1.84666 νd6 =23.78
12= 4.6154 d12= 0.9300
13= 17.8685 d13= 1.5000 nd7 =1.72916 νd7 =54.68
14= -34.0913 d14= (可変)
15= 10.1880 d15= 1.9600 nd8 =1.77250 νd8 =49.60
16= -50.0000 d16= 0.7000 nd9 =1.67270 νd9 =32.10
17= 10.2079 d17= (可変)
18= 23.9392(非球面) d18= 1.8000 nd10=1.58313 νd10=59.38
19= -44.7453 d19= 0.6600
20= ∞ d20= 1.4400 nd11=1.54771 νd11=62.84
21= ∞ d21= 0.8000
22= ∞ d22= 0.6000 nd12=1.51633 νd12=64.14
23= ∞ d23= 1.3599
24= ∞(像面) 非球面係数
第6面
K = 0
A4 =-2.8088 ×10-4
A6 = 2.6396 ×10-6
A8 =-4.8363 ×10-7
A10= 9.0705 ×10-9
第10面
K = 0
A4 =-3.1977 ×10-4
A6 =-2.1006 ×10-6
A8 =-7.1881 ×10-7
A10= 0.0000
第18面
K = 0
A4 =-2.6755 ×10-4
A6 = 3.6472 ×10-6
A8 =-2.1043 ×10-7
A10= 0.0000
ズームデータ(∞)
WE ST TE
f (mm) 6.01024 9.33049 14.49490
NO 2.8184 3.5212 4.3375
2ω (°) 32.6 21.6 13.9
8 14.61596 7.52861 1.49916
14 1.39873 7.91160 7.03236
17 5.91073 6.48903 13.39408 。

Example 4
r 1 = 20.3735 d 1 = 1.2000 n d1 = 1.78590 ν d1 = 44.20
r 2 = 8.8056 d 2 = 2.9000
r 3 = ∞ d 3 = 12.5000 n d2 = 1.78590 ν d2 = 44.20
r 4 = ∞ d 4 = 0.3000
r 5 = 91.5080 d 5 = 0.9000 n d3 = 1.80610 ν d3 = 40.92
r 6 = 6.4940 (aspherical surface) d 6 = 0.1400
r 7 = 7.2843 d 7 = 2.2000 n d4 = 1.74000 ν d4 = 28.30
r 8 = 146.5397 d 8 = (variable)
r 9 = ∞ (aperture) d 9 = 1.0000
r 10 = 5.1758 (aspherical surface) d 10 = 2.5000 n d5 = 1.74320 ν d5 = 49.34
r 11 = 9.0000 d 11 = 0.7000 n d6 = 1.84666 ν d6 = 23.78
r 12 = 4.6154 d 12 = 0.9300
r 13 = 17.8685 d 13 = 1.5000 n d7 = 1.72916 ν d7 = 54.68
r 14 = -34.0913 d 14 = (variable)
r 15 = 10.1880 d 15 = 1.9600 n d8 = 1.77250 ν d8 = 49.60
r 16 = -50.0000 d 16 = 0.7000 n d9 = 1.67270 ν d9 = 32.10
r 17 = 10.2079 d 17 = (variable)
r 18 = 23.9392 (aspherical surface) d 18 = 1.8000 n d10 = 1.58313 ν d10 = 59.38
r 19 = -44.7453 d 19 = 0.6600
r 20 = ∞ d 20 = 1.4400 n d11 = 1.54771 ν d11 = 62.84
r 21 = ∞ d 21 = 0.8000
r 22 = ∞ d 22 = 0.6000 n d12 = 1.51633 ν d12 = 64.14
r 23 = ∞ d 23 = 1.3599
r 24 = ∞ (image plane) Aspheric coefficient 6th surface K = 0
A 4 = -2.8088 × 10 -4
A 6 = 2.6396 × 10 -6
A 8 = -4.8363 × 10 -7
A 10 = 9.0705 × 10 -9
10th surface K = 0
A 4 = -3.1977 × 10 -4
A 6 = -2.1006 × 10 -6
A 8 = -7.1881 × 10 -7
A 10 = 0.0000
18th face K = 0
A 4 = -2.6755 × 10 -4
A 6 = 3.6472 × 10 -6
A 8 = -2.1043 × 10 -7
A 10 = 0.0000
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.01024 9.33049 14.49490
F NO 2.8184 3.5212 4.3375
2ω (°) 32.6 21.6 13.9
d 8 14.61596 7.52861 1.49916
d 14 1.39873 7.91160 7.03236
d 17 5.91073 6.48903 13.39408.


実施例5
1 = 17.9860 d1 = 1.2000 nd1 =1.78590 νd1 =44.20
2 = 8.3182 d2 = 2.9000
3 = ∞ d3 = 12.5000 nd2 =1.78590 νd2 =44.20
4 = ∞ d4 = 0.3000
5 = 72.7266 d5 = 0.9000 nd3 =1.58313 νd3 =59.38
6 = 5.2266(非球面) d6 = 0.4400
7 = 7.1726 d7 = 1.9000 nd4 =1.83400 νd4 =37.16
8 = 22.4388 d8 = (可変)
9 = ∞(絞り) d9 = 1.0000
10= 5.2528(非球面) d10= 2.5000 nd5 =1.74320 νd5 =49.34
11= 10.0000 d11= 0.7000 nd6 =1.84666 νd6 =23.78
12= 4.6454 d12= 0.8000
13= 13.3752 d13= 1.5000 nd7 =1.72916 νd7 =54.68
14= -37.9999 d14= (可変)
15= 10.5633(非球面) d15= 1.4000 nd8 =1.48749 νd8 =70.23
16= 15.0339 d16= (可変)
17= 38.6419(非球面) d17= 2.1000 nd9 =1.74320 νd9 =49.34
18= -11.0000 d18= 0.8000 nd10=1.84666 νd10=23.78
19= -30.5080 d19= 0.6600
20= ∞ d20= 1.4400 nd11=1.54771 νd11=62.84
21= ∞ d21= 0.8000
22= ∞ d22= 0.6000 nd12=1.51633 νd12=64.14
23= ∞ d23= 1.3598
24= ∞(像面) 非球面係数
第6面
K = 0
A4 =-6.0228 ×10-4
A6 =-1.9006 ×10-5
A8 = 4.0887 ×10-7
A10=-4.9789 ×10-8
第10面
K = 0
A4 =-2.8288 ×10-4
A6 =-4.3087 ×10-6
A8 =-4.8342 ×10-7
A10= 0.0000
第15面
K = 0
A4 = 1.4603 ×10-5
A6 =-9.3569 ×10-8
A8 = 2.0899 ×10-7
A10= 0.0000
第17面
K = 0
A4 =-1.8274 ×10-4
A6 = 1.4781 ×10-6
A8 =-1.2650 ×10-7
A10= 0.0000
ズームデータ(∞)
WE ST TE
f (mm) 6.00754 9.32975 14.49731
NO 2.8495 3.5727 4.3700
2ω (°) 32.6 21.6 13.9
8 14.07403 7.43206 1.49953
14 1.39969 9.03177 6.40046
16 6.73599 5.75394 14.30980 。

Example 5
r 1 = 17.9860 d 1 = 1.2000 n d1 = 1.78590 ν d1 = 44.20
r 2 = 8.3182 d 2 = 2.9000
r 3 = ∞ d 3 = 12.5000 n d2 = 1.78590 ν d2 = 44.20
r 4 = ∞ d 4 = 0.3000
r 5 = 72.7266 d 5 = 0.9000 n d3 = 1.58313 ν d3 = 59.38
r 6 = 5.2266 (aspherical surface) d 6 = 0.4400
r 7 = 7.1726 d 7 = 1.9000 n d4 = 1.83400 ν d4 = 37.16
r 8 = 22.4388 d 8 = (variable)
r 9 = ∞ (aperture) d 9 = 1.0000
r 10 = 5.2528 (aspherical surface) d 10 = 2.5000 n d5 = 1.74320 ν d5 = 49.34
r 11 = 10.0000 d 11 = 0.7000 n d6 = 1.84666 ν d6 = 23.78
r 12 = 4.6454 d 12 = 0.8000
r 13 = 13.3752 d 13 = 1.5000 n d7 = 1.72916 ν d7 = 54.68
r 14 = -37.9999 d 14 = (variable)
r 15 = 10.5633 (aspherical surface) d 15 = 1.4000 n d8 = 1.48749 ν d8 = 70.23
r 16 = 15.0339 d 16 = (variable)
r 17 = 38.6419 (aspherical surface) d 17 = 2.1000 n d9 = 1.74320 ν d9 = 49.34
r 18 = -11.0000 d 18 = 0.8000 n d10 = 1.84666 ν d10 = 23.78
r 19 = -30.5080 d 19 = 0.6600
r 20 = ∞ d 20 = 1.4400 n d11 = 1.54771 ν d11 = 62.84
r 21 = ∞ d 21 = 0.8000
r 22 = ∞ d 22 = 0.6000 n d12 = 1.51633 ν d12 = 64.14
r 23 = ∞ d 23 = 1.3598
r 24 = ∞ (image plane) Aspheric coefficient 6th surface K = 0
A 4 = -6.0228 × 10 -4
A 6 = -1.9006 × 10 -5
A 8 = 4.0887 × 10 -7
A 10 = -4.9789 × 10 -8
10th surface K = 0
A 4 = -2.8288 × 10 -4
A 6 = -4.3087 × 10 -6
A 8 = -4.8342 × 10 -7
A 10 = 0.0000
15th surface K = 0
A 4 = 1.4603 × 10 -5
A 6 = -9.3569 × 10 -8
A 8 = 2.0899 × 10 -7
A 10 = 0.0000
Surface 17 K = 0
A 4 = -1.8274 × 10 -4
A 6 = 1.4781 × 10 -6
A 8 = -1.2650 × 10 -7
A 10 = 0.0000
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.00754 9.32975 14.49731
F NO 2.8495 3.5727 4.3700
2ω (°) 32.6 21.6 13.9
d 8 14.07403 7.43206 1.49953
d 14 1.39969 9.03177 6.40046
d 16 6.73599 5.75394 14.30980.


実施例6
1 = 17.8001 d1 = 1.2000 nd1 =1.78590 νd1 =44.20
2 = 8.2437 d2 = 2.9000
3 = ∞ d3 = 12.5000 nd2 =1.78590 νd2 =44.20
4 = ∞ d4 = 0.3000
5 = 46.5308 d5 = 0.9000 nd3 =1.58313 νd3 =59.38
6 = 5.1472(非球面) d6 = 0.4400
7 = 7.0137 d7 = 1.9000 nd4 =1.83400 νd4 =37.16
8 = 19.5923 d8 = (可変)
9 = ∞(絞り) d9 = 1.0000
10= 5.4144(非球面) d10= 2.5000 nd5 =1.74320 νd5 =49.34
11= 11.0000 d11= 0.7000 nd6 =1.84666 νd6 =23.78
12= 4.9373 d12= 0.8000
13= 16.3823 d13= 1.5000 nd7 =1.72916 νd7 =54.68
14= -27.0398 d14= (可変)
15= 9.6711 d15= 1.4000 nd8 =1.48749 νd8 =70.23
16= 12.8264 d16= (可変)
17= 40.2313(非球面) d17= 2.1000 nd9 =1.74320 νd9 =49.34
18= -11.0000 d18= 0.8000 nd10=1.84666 νd10=23.78
19= -29.7083 d19= 0.6600
20= ∞ d20= 1.4400 nd11=1.54771 νd11=62.84
21= ∞ d21= 0.8000
22= ∞ d22= 0.6000 nd12=1.51633 νd12=64.14
23= ∞ d23= 1.3602
24= ∞(像面) 非球面係数
第6面
K = 0
A4 =-6.1045 ×10-4
A6 =-2.1149 ×10-5
A8 = 6.3248 ×10-7
A10=-6.3667 ×10-8
第10面
K = 0
A4 =-2.8497 ×10-4
A6 =-3.9160 ×10-6
A8 =-4.1489 ×10-7
A10= 0.0000
第17面
K = 0
A4 =-1.5883 ×10-4
A6 =-2.4464 ×10-6
A8 = 4.8112 ×10-8
A10= 0.0000
ズームデータ(∞)
WE ST TE
f (mm) 6.01250 9.32862 14.49489
NO 2.8398 3.5522 4.3431
2ω (°) 32.6 21.6 13.9
8 13.97559 7.36589 1.49906
14 1.39898 9.08823 6.32194
16 6.84047 5.77938 14.39408 。

Example 6
r 1 = 17.8001 d 1 = 1.2000 n d1 = 1.78590 ν d1 = 44.20
r 2 = 8.2437 d 2 = 2.9000
r 3 = ∞ d 3 = 12.5000 n d2 = 1.78590 ν d2 = 44.20
r 4 = ∞ d 4 = 0.3000
r 5 = 46.5308 d 5 = 0.9000 n d3 = 1.58313 ν d3 = 59.38
r 6 = 5.1472 (aspherical surface) d 6 = 0.4400
r 7 = 7.0137 d 7 = 1.9000 n d4 = 1.83400 ν d4 = 37.16
r 8 = 19.5923 d 8 = (variable)
r 9 = ∞ (aperture) d 9 = 1.0000
r 10 = 5.4144 (aspherical surface) d 10 = 2.5000 n d5 = 1.74320 ν d5 = 49.34
r 11 = 11.0000 d 11 = 0.7000 n d6 = 1.84666 ν d6 = 23.78
r 12 = 4.9373 d 12 = 0.8000
r 13 = 16.3823 d 13 = 1.5000 n d7 = 1.72916 ν d7 = 54.68
r 14 = -27.0398 d 14 = (variable)
r 15 = 9.6711 d 15 = 1.4000 n d8 = 1.48749 ν d8 = 70.23
r 16 = 12.8264 d 16 = (variable)
r 17 = 40.2313 (aspherical surface) d 17 = 2.1000 n d9 = 1.74320 ν d9 = 49.34
r 18 = -11.0000 d 18 = 0.8000 n d10 = 1.84666 ν d10 = 23.78
r 19 = -29.7083 d 19 = 0.6600
r 20 = ∞ d 20 = 1.4400 n d11 = 1.54771 ν d11 = 62.84
r 21 = ∞ d 21 = 0.8000
r 22 = ∞ d 22 = 0.6000 n d12 = 1.51633 ν d12 = 64.14
r 23 = ∞ d 23 = 1.3602
r 24 = ∞ (image plane) Aspheric coefficient 6th surface K = 0
A 4 = -6.1045 × 10 -4
A 6 = -2.1149 × 10 -5
A 8 = 6.3248 × 10 -7
A 10 = -6.3667 × 10 -8
10th surface K = 0
A 4 = -2.8497 × 10 -4
A 6 = -3.9160 × 10 -6
A 8 = -4.1489 × 10 -7
A 10 = 0.0000
Surface 17 K = 0
A 4 = -1.5883 × 10 -4
A 6 = -2.4464 × 10 -6
A 8 = 4.8112 × 10 -8
A 10 = 0.0000
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.01250 9.32862 14.49489
F NO 2.8398 3.5522 4.3431
2ω (°) 32.6 21.6 13.9
d 8 13.97559 7.36589 1.49906
d 14 1.39898 9.08823 6.32194
d 16 6.84047 5.77938 14.39408.


実施例7
1 = 21.2933 d1 = 1.2000 nd1 =1.78590 νd1 =44.20
2 = 9.1188(非球面) d2 = 2.9000
3 = ∞ d3 = 12.5000 nd2 =1.78590 νd2 =44.20
4 = ∞ d4 = 0.3000
5 = 580.7411 d5 = 0.9000 nd3 =1.58267 νd3 =46.42
6 = 7.7517 d6 = 0.4400
7 = 8.2515 d7 = 1.9000 nd4 =1.84666 νd4 =23.78
8 = 15.6144 d8 = (可変)
9 = ∞(絞り) d9 = 1.0000
10= 5.7808(非球面) d10= 2.5000 nd5 =1.74320 νd5 =49.34
11= 13.0000 d11= 0.7000 nd6 =1.84666 νd6 =23.78
12= 5.2982 d12= 0.8000
13= 14.1056 d13= 1.5000 nd7 =1.72916 νd7 =54.68
14= -27.2119 d14= (可変)
15= 13.7890 d15= 1.4000 nd8 =1.48749 νd8 =70.23
16= 20.8162 d16= (可変)
17= 100.9793 d17= 0.8000 nd9 =1.84666 νd9 =23.78
18= 13.5000 d18= 2.1000 nd10=1.80610 νd10=40.92
19= -25.2224(非球面) d19= 0.6600
20= ∞ d20= 1.4400 nd11=1.54771 νd11=62.84
21= ∞ d21= 0.8000
22= ∞ d22= 0.6000 nd12=1.51633 νd12=64.14
23= ∞ d23= 1.3601
24= ∞(像面) 非球面係数
第2面
K = 0
A4 =-1.4911 ×10-5
A6 =-1.1650 ×10-6
A8 = 4.2491 ×10-9
A10= 0.0000
第10面
K = 0
A4 =-2.3339 ×10-4
A6 =-2.6427 ×10-6
A8 =-2.6924 ×10-7
A10= 0.0000
第19面
K = 0
A4 = 1.8090 ×10-4
A6 = 4.1230 ×10-6
A8 =-1.2807 ×10-7
A10= 0.0000
ズームデータ(∞)
WE ST TE
f (mm) 6.00574 9.32712 14.49692
NO 2.8248 3.5310 4.2987
2ω (°) 32.7 21.5 13.9
8 13.57761 7.20846 1.49942
14 1.39965 9.63810 5.81790
16 7.23336 5.38063 14.89331 。

Example 7
r 1 = 21.2933 d 1 = 1.2000 n d1 = 1.78590 ν d1 = 44.20
r 2 = 9.1188 (aspherical surface) d 2 = 2.9000
r 3 = ∞ d 3 = 12.5000 n d2 = 1.78590 ν d2 = 44.20
r 4 = ∞ d 4 = 0.3000
r 5 = 580.7411 d 5 = 0.9000 n d3 = 1.58267 ν d3 = 46.42
r 6 = 7.7517 d 6 = 0.4400
r 7 = 8.2515 d 7 = 1.9000 n d4 = 1.84666 ν d4 = 23.78
r 8 = 15.6144 d 8 = (variable)
r 9 = ∞ (aperture) d 9 = 1.0000
r 10 = 5.7808 (aspherical surface) d 10 = 2.5000 n d5 = 1.74320 ν d5 = 49.34
r 11 = 13.0000 d 11 = 0.7000 n d6 = 1.84666 ν d6 = 23.78
r 12 = 5.2982 d 12 = 0.8000
r 13 = 14.1056 d 13 = 1.5000 n d7 = 1.72916 ν d7 = 54.68
r 14 = -27.2119 d 14 = (variable)
r 15 = 13.7890 d 15 = 1.4000 n d8 = 1.48749 ν d8 = 70.23
r 16 = 20.8162 d 16 = (variable)
r 17 = 100.9793 d 17 = 0.8000 n d9 = 1.84666 ν d9 = 23.78
r 18 = 13.5000 d 18 = 2.1000 n d10 = 1.80610 ν d10 = 40.92
r 19 = -25.2224 (aspherical surface) d 19 = 0.6600
r 20 = ∞ d 20 = 1.4400 n d11 = 1.54771 ν d11 = 62.84
r 21 = ∞ d 21 = 0.8000
r 22 = ∞ d 22 = 0.6000 n d12 = 1.51633 ν d12 = 64.14
r 23 = ∞ d 23 = 1.3601
r 24 = ∞ (image plane) aspherical coefficient second surface K = 0
A 4 = -1.4911 × 10 -5
A 6 = -1.1650 × 10 -6
A 8 = 4.2491 × 10 -9
A 10 = 0.0000
10th surface K = 0
A 4 = -2.3339 × 10 -4
A 6 = -2.6427 × 10 -6
A 8 = -2.6924 × 10 -7
A 10 = 0.0000
19th face K = 0
A 4 = 1.8090 × 10 -4
A 6 = 4.1230 × 10 -6
A 8 = -1.2807 × 10 -7
A 10 = 0.0000
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.00574 9.32712 14.49692
F NO 2.8248 3.5310 4.2987
2ω (°) 32.7 21.5 13.9
d 8 13.57761 7.20846 1.49942
d 14 1.39965 9.63810 5.81790
d 16 7.23336 5.38063 14.89331.


実施例8
1 = 19.1761 d1 = 1.2000 nd1 =1.78590 νd1 =44.20
2 = 8.5695(非球面) d2 = 2.9000
3 = ∞ d3 = 12.5000 nd2 =1.78590 νd2 =44.20
4 = ∞ d4 = 0.3000
5 = -46.5888 d5 = 0.9000 nd3 =1.58267 νd3 =46.42
6 = 10.3343 d6 = 1.9000 nd4 =1.84666 νd4 =23.78
7 = 26.0699 d7 = (可変)
8 = ∞(絞り) d8 = 1.0000
9 = 6.0465(非球面) d9 = 2.5000 nd5 =1.74320 νd5 =49.34
10= 13.0000 d10= 0.7000 nd6 =1.84666 νd6 =23.78
11= 5.6300 d11= 0.8000
12= 15.1088 d12= 1.5000 nd7 =1.72916 νd7 =54.68
13= -28.7654 d13= (可変)
14= 12.4863 d14= 1.4000 nd8 =1.48749 νd8 =70.23
15= 17.7361 d15= (可変)
16= 24.3278(非球面) d16= 2.1000 nd9 =1.74320 νd9 =49.34
17= -12.0000 d17= 0.8000 nd10=1.78472 νd10=25.68
18= -75.9792 d18= 0.6600
19= ∞ d19= 1.4400 nd11=1.54771 νd11=62.84
20= ∞ d20= 0.8000
21= ∞ d21= 0.6000 nd12=1.51633 νd12=64.14
22= ∞ d22= 1.3600
23= ∞(像面) 非球面係数
第2面
K = 0
A4 =-4.7160 ×10-5
A6 =-7.1255 ×10-7
A8 =-6.5873 ×10-9
A10= 0.0000
第9面
K = 0
A4 =-2.1357 ×10-4
A6 =-2.1714 ×10-6
A8 =-1.6484 ×10-7
A10= 0.0000
第16面
K = 0
A4 =-1.4451 ×10-4
A6 = 1.3508 ×10-6
A8 =-6.3819 ×10-8
A10= 0.0000
ズームデータ(∞)
WE ST TE
f (mm) 6.00723 9.32846 14.49784
NO 2.8379 3.5413 4.3096
2ω (°) 32.7 21.5 13.9
7 13.98735 7.36539 1.49963
13 1.39974 9.60703 5.93291
15 7.26137 5.69110 15.21593 。

Example 8
r 1 = 19.1761 d 1 = 1.2000 n d1 = 1.78590 ν d1 = 44.20
r 2 = 8.5695 (aspherical surface) d 2 = 2.9000
r 3 = ∞ d 3 = 12.5000 n d2 = 1.78590 ν d2 = 44.20
r 4 = ∞ d 4 = 0.3000
r 5 = -46.5888 d 5 = 0.9000 n d3 = 1.58267 ν d3 = 46.42
r 6 = 10.3343 d 6 = 1.9000 n d4 = 1.84666 ν d4 = 23.78
r 7 = 26.0699 d 7 = (variable)
r 8 = ∞ (aperture) d 8 = 1.0000
r 9 = 6.0465 (aspherical surface) d 9 = 2.5000 n d5 = 1.74320 ν d5 = 49.34
r 10 = 13.0000 d 10 = 0.7000 n d6 = 1.84666 ν d6 = 23.78
r 11 = 5.6300 d 11 = 0.8000
r 12 = 15.1088 d 12 = 1.5000 n d7 = 1.72916 ν d7 = 54.68
r 13 = -28.7654 d 13 = (variable)
r 14 = 12.4863 d 14 = 1.4000 n d8 = 1.48749 ν d8 = 70.23
r 15 = 17.7361 d 15 = (variable)
r 16 = 24.3278 (aspherical surface) d 16 = 2.1000 n d9 = 1.74320 ν d9 = 49.34
r 17 = -12.0000 d 17 = 0.8000 n d10 = 1.78472 ν d10 = 25.68
r 18 = -75.9792 d 18 = 0.6600
r 19 = ∞ d 19 = 1.4400 n d11 = 1.54771 ν d11 = 62.84
r 20 = ∞ d 20 = 0.8000
r 21 = ∞ d 21 = 0.6000 n d12 = 1.51633 ν d12 = 64.14
r 22 = ∞ d 22 = 1.3600
r 23 = ∞ (image plane) aspherical coefficient second surface K = 0
A 4 = -4.7160 × 10 -5
A 6 = -7.1255 × 10 -7
A 8 = -6.5873 × 10 -9
A 10 = 0.0000
9th surface K = 0
A 4 = -2.1357 × 10 -4
A 6 = -2.1714 × 10 -6
A 8 = -1.6484 × 10 -7
A 10 = 0.0000
16th surface K = 0
A 4 = -1.4451 × 10 -4
A 6 = 1.3508 × 10 -6
A 8 = -6.3819 × 10 -8
A 10 = 0.0000
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.00723 9.32846 14.49784
F NO 2.8379 3.5413 4.3096
2ω (°) 32.7 21.5 13.9
d 7 13.98735 7.36539 1.49963
d 13 1.39974 9.60703 5.93291
d 15 7.26137 5.69110 15.21593.


実施例9
1 = 246.0095 d1 = 1.2000 nd1 =1.80610 νd1 =40.92
2 = 20.1760(非球面) d2 = 1.5000
3 = ∞ d3 = 12.5000 nd2 =1.78590 νd2 =44.20
4 = ∞ d4 = 1.5000
5 = -7.3867 d5 = 1.0000 nd3 =1.80100 νd3 =34.97
6 = -50.0000 d6 = 1.8200 nd4 =1.84666 νd4 =23.78
7 = -12.2328 d7 = (可変)
8 = ∞(絞り) d8 = 1.0000
9 = 10.6609(非球面) d9 = 2.3000 nd5 =1.80610 νd5 =40.92
10= -67.8827 d10= 0.1500
11= 13.1203 d11= 2.7000 nd6 =1.75700 νd6 =47.82
12= ∞ d12= 0.8000 nd7 =1.84666 νd7 =23.78
13= 6.4827 d13= (可変)
14= 17.6756 d14= 1.6000 nd8 =1.48749 νd8 =70.23
15= -50.5413 d15= (可変)
16= 15.9493(非球面) d16= 1.7000 nd9 =1.58313 νd9 =59.38
17= -15.0000 d17= 0.8000 nd10=1.84666 νd10=23.78
18= -46.4329 d18= 0.6600
19= ∞ d19= 1.4400 nd11=1.54771 νd11=62.84
20= ∞ d20= 0.8000
21= ∞ d21= 0.6000 nd12=1.51633 νd12=64.14
22= ∞ d22= 1.3601
23= ∞(像面) 非球面係数
第2面
K = 0
A4 =-1.0773 ×10-4
A6 =-3.3089 ×10-7
A8 =-1.5283 ×10-9
A10= 0.0000
第9面
K = 0
A4 =-1.2210 ×10-4
A6 =-1.3984 ×10-8
A8 =-1.6300 ×10-8
A10= 0.0000
第16面
K = 0
A4 =-2.6736 ×10-4
A6 = 1.3631 ×10-5
A8 =-4.5357 ×10-7
A10= 0.0000
ズームデータ(∞)
WE ST TE
f (mm) 5.99832 9.32950 14.50084
NO 2.6479 3.3092 4.0475
2ω (°) 32.6 21.4 13.9
7 15.07816 7.55691 1.00023
13 1.40041 6.49779 5.90725
15 6.09306 8.53155 15.66403 。

Example 9
r 1 = 246.0095 d 1 = 1.2000 n d1 = 1.80610 ν d1 = 40.92
r 2 = 20.1760 (aspherical surface) d 2 = 1.5000
r 3 = ∞ d 3 = 12.5000 n d2 = 1.78590 ν d2 = 44.20
r 4 = ∞ d 4 = 1.5000
r 5 = -7.3867 d 5 = 1.0000 n d3 = 1.80100 ν d3 = 34.97
r 6 = -50.0000 d 6 = 1.8200 n d4 = 1.84666 ν d4 = 23.78
r 7 = -12.2328 d 7 = (variable)
r 8 = ∞ (aperture) d 8 = 1.0000
r 9 = 10.6609 (aspherical surface) d 9 = 2.3000 n d5 = 1.80610 ν d5 = 40.92
r 10 = -67.8827 d 10 = 0.1500
r 11 = 13.1203 d 11 = 2.7000 n d6 = 1.75700 ν d6 = 47.82
r 12 = ∞ d 12 = 0.8000 n d7 = 1.84666 ν d7 = 23.78
r 13 = 6.4827 d 13 = (variable)
r 14 = 17.6756 d 14 = 1.6000 n d8 = 1.48749 ν d8 = 70.23
r 15 = -50.5413 d 15 = (variable)
r 16 = 15.9493 (aspherical surface) d 16 = 1.7000 n d9 = 1.58313 ν d9 = 59.38
r 17 = -15.0000 d 17 = 0.8000 n d10 = 1.84666 ν d10 = 23.78
r 18 = -46.4329 d 18 = 0.6600
r 19 = ∞ d 19 = 1.4400 n d11 = 1.54771 ν d11 = 62.84
r 20 = ∞ d 20 = 0.8000
r 21 = ∞ d 21 = 0.6000 n d12 = 1.51633 ν d12 = 64.14
r 22 = ∞ d 22 = 1.3601
r 23 = ∞ (image plane) aspherical coefficient second surface K = 0
A 4 = -1.0773 × 10 -4
A 6 = -3.3089 × 10 -7
A 8 = -1.5283 × 10 -9
A 10 = 0.0000
9th surface K = 0
A 4 = -1.2210 × 10 -4
A 6 = -1.3984 × 10 -8
A 8 = -1.6300 × 10 -8
A 10 = 0.0000
16th surface K = 0
A 4 = -2.6736 × 10 -4
A 6 = 1.3631 × 10 -5
A 8 = -4.5357 × 10 -7
A 10 = 0.0000
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 5.99832 9.32950 14.50084
F NO 2.6479 3.3092 4.0475
2ω (°) 32.6 21.4 13.9
d 7 15.07816 7.55691 1.00023
d 13 1.40041 6.49779 5.90725
d 15 6.09306 8.53155 15.66403.


実施例10
1 = 16.8630 d1 = 1.1000 nd1 =1.77250 νd1 =49.60
2 = 8.7727 d2 = 3.0000
3 = ∞ d3 = 12.5000 nd2 =1.83481 νd2 =42.72
4 = ∞ d4 = 0.3000
5 = -43.7867 d5 = 0.9000 nd3 =1.58313 νd3 =59.38
6 = 5.4937(非球面) d6 = 0.5200
7 = 7.8835 d7 = 1.9000 nd4 =1.80610 νd4 =40.92
8 = 41.6500 d8 = (可変)
9 = ∞(絞り) d9 = 1.0000
10= 5.6352(非球面) d10= 2.5000 nd5 =1.74320 νd5 =49.34
11= 10.5000 d11= 0.7000 nd6 =1.84666 νd6 =23.78
12= 5.2717 d12= 0.8000
13= 27.0282 d13= 1.5000 nd7 =1.72916 νd7 =54.68
14= -19.3196 d14= (可変)
15= 17.7925(非球面) d15= 1.4000 nd8 =1.48749 νd8 =70.23
16= 121.8190 d16= (可変)
17= -6.1686 d17= 0.8000 nd9 =1.84666 νd9 =23.78
18= -12.5000 d18= 2.1000 nd10=1.74320 νd10=49.34
19= -5.4525(非球面) d19= 0.6600
20= ∞ d20= 1.4400 nd11=1.54771 νd11=62.84
21= ∞ d21= 0.8000
22= ∞ d22= 0.6000 nd12=1.51633 νd12=64.14
23= ∞ d23= 1.3600
24= ∞(像面) 非球面係数
第6面
K = 0
A4 =-6.5162 ×10-4
A6 =-9.3748 ×10-6
A8 = 2.0963 ×10-7
A10=-3.4547 ×10-8
第10面
K = 0
A4 =-2.9965 ×10-4
A6 =-3.4364 ×10-9
A8 =-4.7103 ×10-7
A10= 0.0000
第15面
K = 0
A4 =-9.8531 ×10-7
A6 = 2.0729 ×10-6
A8 =-3.4211 ×10-8
A10= 0.0000
第19面
K = 0
A4 = 1.0008 ×10-3
A6 =-1.7464 ×10-5
A8 = 1.1785 ×10-6
A10= 0.0000
ズームデータ(∞)
WE ST TE
f (mm) 6.01706 10.39915 17.99747
NO 2.8430 3.7925 4.6965
2ω (°) 32.6 19.3 11.3
8 18.39512 9.82836 1.49931
14 1.39990 11.66800 9.86995
16 8.11544 6.41342 16.54158 。

Example 10
r 1 = 16.8630 d 1 = 1.1000 n d1 = 1.77250 ν d1 = 49.60
r 2 = 8.7727 d 2 = 3.0000
r 3 = ∞ d 3 = 12.5000 n d2 = 1.83481 ν d2 = 42.72
r 4 = ∞ d 4 = 0.3000
r 5 = -43.7867 d 5 = 0.9000 n d3 = 1.58313 ν d3 = 59.38
r 6 = 5.4937 (aspherical surface) d 6 = 0.5200
r 7 = 7.8835 d 7 = 1.9000 n d4 = 1.80610 ν d4 = 40.92
r 8 = 41.6500 d 8 = (variable)
r 9 = ∞ (aperture) d 9 = 1.0000
r 10 = 5.6352 (aspherical surface) d 10 = 2.5000 n d5 = 1.74320 ν d5 = 49.34
r 11 = 10.5000 d 11 = 0.7000 n d6 = 1.84666 ν d6 = 23.78
r 12 = 5.2717 d 12 = 0.8000
r 13 = 27.0282 d 13 = 1.5000 n d7 = 1.72916 ν d7 = 54.68
r 14 = -19.3196 d 14 = (variable)
r 15 = 17.7925 (aspherical surface) d 15 = 1.4000 n d8 = 1.48749 ν d8 = 70.23
r 16 = 121.8190 d 16 = (variable)
r 17 = -6.1686 d 17 = 0.8000 n d9 = 1.84666 ν d9 = 23.78
r 18 = -12.5000 d 18 = 2.1000 n d10 = 1.74320 ν d10 = 49.34
r 19 = -5.4525 (aspherical surface) d 19 = 0.6600
r 20 = ∞ d 20 = 1.4400 n d11 = 1.54771 ν d11 = 62.84
r 21 = ∞ d 21 = 0.8000
r 22 = ∞ d 22 = 0.6000 n d12 = 1.51633 ν d12 = 64.14
r 23 = ∞ d 23 = 1.3600
r 24 = ∞ (image plane) Aspheric coefficient 6th surface K = 0
A 4 = -6.5162 × 10 -4
A 6 = -9.3748 × 10 -6
A 8 = 2.0963 × 10 -7
A 10 = -3.4547 × 10 -8
10th surface K = 0
A 4 = -2.9965 × 10 -4
A 6 = -3.4364 × 10 -9
A 8 = -4.7103 × 10 -7
A 10 = 0.0000
15th surface K = 0
A 4 = -9.8531 × 10 -7
A 6 = 2.0729 × 10 -6
A 8 = -3.4211 × 10 -8
A 10 = 0.0000
19th face K = 0
A 4 = 1.0008 × 10 -3
A 6 = -1.7464 × 10 -5
A 8 = 1.1785 × 10 -6
A 10 = 0.0000
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.01706 10.39915 17.99747
F NO 2.8430 3.7925 4.6965
2ω (°) 32.6 19.3 11.3
d 8 18.39512 9.82836 1.49931
d 14 1.39990 11.66800 9.86995
d 16 8.11544 6.41342 16.54158.


実施例11
1 = 18.1242 d1 = 1.1000 nd1 =1.77250 νd1 =49.60
2 = 11.0917 d2 = 3.0000
3 = ∞ d3 = 12.5000 nd2 =1.80610 νd2 =40.92
4 = ∞ d4 = 0.3000
5 = -189.0024(非球面) d5 = 0.9000 nd3 =1.80610 νd3 =40.92
6 = 7.0839(非球面) d6 = 0.8000
7 = 8.8339 d7 = 1.9000 nd4 =1.76182 νd4 =26.52
8 = 33.9090 d8 = (可変)
9 = ∞(絞り) d9 = 1.0000
10= 6.5543(非球面) d10= 2.5000 nd5 =1.74320 νd5 =49.34
11= 16.5000 d11= 0.7000 nd6 =1.84666 νd6 =23.78
12= 6.8813 d12= 0.8000
13= 110.5063 d13= 1.5000 nd7 =1.72916 νd7 =54.68
14= -13.4784 d14= (可変)
15= 17.0895 d15= 1.4000 nd8 =1.48749 νd8 =70.23
16= 214.7721 d16= (可変)
17= -8.1890 d17= 0.8000 nd9 =1.84666 νd9 =23.78
18= -20.0000 d18= 2.1000 nd10=1.74320 νd10=49.34
19= -7.6979(非球面) d19= 0.6600
20= ∞ d20= 1.4400 nd11=1.54771 νd11=62.84
21= ∞ d21= 0.8000
22= ∞ d22= 0.6000 nd12=1.51633 νd12=64.14
23= ∞ d23= 1.3601
24= ∞(像面) 非球面係数
第5面
K = 0
A4 = 3.1801 ×10-4
A6 =-7.4933 ×10-6
A8 = 1.3268 ×10-7
A10= 0.0000
第6面
K = 0
A4 = 1.0755 ×10-4
A6 =-2.2069 ×10-6
A8 =-4.2215 ×10-8
A10= 1.2946 ×10-9
第10面
K = 0
A4 =-2.8130 ×10-4
A6 =-7.1076 ×10-7
A8 =-1.7424 ×10-7
A10= 0.0000
第19面
K = 0
A4 = 5.5956 ×10-4
A6 =-1.7107 ×10-5
A8 = 5.6651 ×10-7
A10= 0.0000
ズームデータ(∞)
WE ST TE
f (mm) 6.00227 10.39870 17.99964
NO 2.8302 3.7274 4.5463
2ω (°) 32.7 19.3 11.3
8 17.74229 9.38185 1.50012
14 1.39992 10.71211 9.41560
16 7.69801 6.74827 15.92451 。

Example 11
r 1 = 18.1242 d 1 = 1.1000 n d1 = 1.77250 ν d1 = 49.60
r 2 = 11.0917 d 2 = 3.0000
r 3 = ∞ d 3 = 12.5000 n d2 = 1.80610 ν d2 = 40.92
r 4 = ∞ d 4 = 0.3000
r 5 = -189.0024 (aspherical surface) d 5 = 0.9000 n d3 = 1.80610 ν d3 = 40.92
r 6 = 7.0839 (aspherical surface) d 6 = 0.8000
r 7 = 8.8339 d 7 = 1.9000 n d4 = 1.76182 ν d4 = 26.52
r 8 = 33.9090 d 8 = (variable)
r 9 = ∞ (aperture) d 9 = 1.0000
r 10 = 6.5543 (aspherical surface) d 10 = 2.5000 n d5 = 1.74320 ν d5 = 49.34
r 11 = 16.5000 d 11 = 0.7000 n d6 = 1.84666 ν d6 = 23.78
r 12 = 6.8813 d 12 = 0.8000
r 13 = 110.5063 d 13 = 1.5000 n d7 = 1.72916 ν d7 = 54.68
r 14 = -13.4784 d 14 = (variable)
r 15 = 17.0895 d 15 = 1.4000 n d8 = 1.48749 ν d8 = 70.23
r 16 = 214.7721 d 16 = (variable)
r 17 = -8.1890 d 17 = 0.8000 n d9 = 1.84666 ν d9 = 23.78
r 18 = -20.0000 d 18 = 2.1000 n d10 = 1.74320 ν d10 = 49.34
r 19 = -7.6979 (aspherical surface) d 19 = 0.6600
r 20 = ∞ d 20 = 1.4400 n d11 = 1.54771 ν d11 = 62.84
r 21 = ∞ d 21 = 0.8000
r 22 = ∞ d 22 = 0.6000 n d12 = 1.51633 ν d12 = 64.14
r 23 = ∞ d 23 = 1.3601
r 24 = ∞ (image plane) Aspheric coefficient Fifth surface K = 0
A 4 = 3.1801 × 10 -4
A 6 = -7.4933 × 10 -6
A 8 = 1.3268 × 10 -7
A 10 = 0.0000
6th surface K = 0
A 4 = 1.0755 × 10 -4
A 6 = -2.2069 × 10 -6
A 8 = -4.2215 × 10 -8
A 10 = 1.2946 × 10 -9
10th surface K = 0
A 4 = -2.8130 × 10 -4
A 6 = -7.1076 × 10 -7
A 8 = -1.7424 × 10 -7
A 10 = 0.0000
19th face K = 0
A 4 = 5.5956 × 10 -4
A 6 = -1.7107 × 10 -5
A 8 = 5.6651 × 10 -7
A 10 = 0.0000
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.00227 10.39870 17.99964
F NO 2.8302 3.7274 4.5463
2ω (°) 32.7 19.3 11.3
d 8 17.74229 9.38185 1.50012
d 14 1.39992 10.71211 9.41560
d 16 7.69801 6.74827 15.92451.


実施例12
1 = 11.6487 d1 = 0.7000 nd1 =1.77250 νd1 =49.60
2 = 4.8810(非球面) d2 = 1.5500
3 = ∞ d3 = 6.8000 nd2 =1.77250 νd2 =49.60
4 = ∞ d4 = 0.1500
5 = -170.6138 d5 = 0.7000 nd3 =1.77250 νd3 =49.60
6 = 6.6934 d6 = 0.5000
7 = 6.6793 d7 = 1.2500 nd4 =1.84666 νd4 =23.78
8 = 13.3262 d8 = (可変)
9 = ∞(絞り) d9 = 0.0000
10= 3.9559(非球面) d10= 1.8000 nd5 =1.74320 νd5 =49.34
11= 9.5000 d11= 0.7000 nd6 =1.84666 νd6 =23.78
12= 3.5668 d12= 0.5000
13= 7.5793 d13= 1.6500 nd7 =1.72916 νd7 =54.68
14= -14.4945 d14= (可変)
15= 9.1093 d15= 1.0000 nd8 =1.48749 νd8 =70.23
16= 13.6404 d16= (可変)
17= 146.0359 d17= 0.7000 nd9 =1.84666 νd9 =23.78
18= 9.0000 d18= 1.4500 nd10=1.74320 νd10=49.34
19= -22.2698(非球面) d19= 0.7000
20= ∞ d20= 0.6000 nd11=1.51633 νd11=64.14
21= ∞ d21= 1.0000
22= ∞(像面)
非球面係数
第2面
K = 0
A4 =-7.6360 ×10-5
A6 =-3.2706 ×10-5
A8 = 4.2217 ×10-7
A10= 0.0000
第10面
K = 0
A4 =-9.5407 ×10-4
A6 =-1.7864 ×10-5
A8 =-3.9103 ×10-6
A10= 0.0000
第19面
K = 0
A4 = 2.5017 ×10-5
A6 = 5.7463 ×10-4
A8 =-6.4941 ×10-5
A10= 0.0000
ズームデータ(∞)
WE ST TE
f (mm) 3.25717 5.63806 9.74723
NO 2.5244 3.3633 4.2965
2ω (°) 32.7 19.4 11.3
8 9.37157 4.85881 0.89899
14 1.10006 8.11201 1.30017
16 3.67578 1.18818 11.94819 。

Example 12
r 1 = 11.6487 d 1 = 0.7000 n d1 = 1.77250 ν d1 = 49.60
r 2 = 4.8810 (aspherical surface) d 2 = 1.5500
r 3 = ∞ d 3 = 6.8000 n d2 = 1.77250 ν d2 = 49.60
r 4 = ∞ d 4 = 0.1500
r 5 = -170.6138 d 5 = 0.7000 n d3 = 1.77250 ν d3 = 49.60
r 6 = 6.6934 d 6 = 0.5000
r 7 = 6.6793 d 7 = 1.2500 n d4 = 1.84666 ν d4 = 23.78
r 8 = 13.3262 d 8 = (variable)
r 9 = ∞ (aperture) d 9 = 0.0000
r 10 = 3.9559 (aspherical surface) d 10 = 1.8000 n d5 = 1.74320 ν d5 = 49.34
r 11 = 9.5000 d 11 = 0.7000 n d6 = 1.84666 ν d6 = 23.78
r 12 = 3.5668 d 12 = 0.5000
r 13 = 7.5793 d 13 = 1.6500 n d7 = 1.72916 ν d7 = 54.68
r 14 = -14.4945 d 14 = (variable)
r 15 = 9.1093 d 15 = 1.0000 n d8 = 1.48749 ν d8 = 70.23
r 16 = 13.6404 d 16 = (variable)
r 17 = 146.0359 d 17 = 0.7000 n d9 = 1.84666 ν d9 = 23.78
r 18 = 9.0000 d 18 = 1.4500 n d10 = 1.74320 ν d10 = 49.34
r 19 = -22.2698 (aspherical surface) d 19 = 0.7000
r 20 = ∞ d 20 = 0.6000 n d11 = 1.51633 ν d11 = 64.14
r 21 = ∞ d 21 = 1.0000
r 22 = ∞ (image plane)
Aspherical coefficient second surface K = 0
A 4 = -7.6360 × 10 -5
A 6 = -3.2706 × 10 -5
A 8 = 4.2217 × 10 -7
A 10 = 0.0000
10th surface K = 0
A 4 = -9.5407 × 10 -4
A 6 = -1.7864 × 10 -5
A 8 = -3.9103 × 10 -6
A 10 = 0.0000
19th face K = 0
A 4 = 2.5017 × 10 -5
A 6 = 5.7463 × 10 -4
A 8 = -6.4941 × 10 -5
A 10 = 0.0000
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 3.25717 5.63806 9.74723
F NO 2.5244 3.3633 4.2965
2ω (°) 32.7 19.4 11.3
d 8 9.37157 4.85881 0.89899
d 14 1.10006 8.11201 1.30017
d 16 3.67578 1.18818 11.94819.


実施例13 r1 = -14.2761(非球面) d1 = 5.1000 nd1 =1.50913 νd1 =56.20
2 = ∞(反射面) d2 = 5.7941 nd2 =1.50913 νd2 =56.20
3 = ∞ d3 = 2.1000
4 = -6.4892 d4 = 0.8000 nd3 =1.64000 νd3 =60.07
5 = -84.1654 d5 = 1.1935 nd4 =1.84666 νd4 =23.78
6 = -16.8306 d6 = (可変)
7 = ∞(絞り) d7 = 0.4000
8 = 34.9225(非球面) d8 = 1.4006 nd5 =1.74330 νd5 =49.33
9 = -15.2934 d9 = 0.1500
10= 6.1210 d10= 3.3481 nd6 =1.61800 νd6 =63.33
11= 27.4556 d11= 0.8000 nd7 =1.84666 νd7 =23.78
12= 4.9467 d12= (可変)
13= 13.6380 d13= 1.4415 nd8 =1.51633 νd8 =64.14
14= -143.7586 d14= (可変)
15= -19.5436 d15= 1.3641 nd9 =1.58913 νd9 =61.25
16= -7.1346(非球面) d16= 0.8000
17= ∞ d17= 1.0500 nd10=1.54771 νd10=62.84
18= ∞ d18= 0.8000
19= ∞ d19= 0.8000 nd11=1.51633 νd11=64.14
20= ∞ d20= 0.9669
21= ∞(像面)
非球面係数
第1面
K = 0
A4 = 3.2165 ×10-4
A6 =-9.1756 ×10-7
A8 = 4.1788 ×10-9
A10= 0.0000
第8面
K = 0
A4 =-1.2083 ×10-4
A6 = 1.1516 ×10-7
A8 =-2.9381 ×10-8
A10= 0.0000
第16面
K = 0
A4 = 1.3137 ×10-3
A6 =-2.0878 ×10-5
A8 = 4.9397 ×10-7
A10= 0.0000
ズームデータ(∞)
WE ST TE
f (mm) 5.02898 8.69474 14.52092
NO 2.6544 3.5217 4.5079
2ω (°) 64.0 40.8 24.2
6 14.61860 7.39251 1.80000
12 3.75585 8.20107 4.39975
14 3.16733 5.96897 15.38987 。

以上の実施例1〜4の無限遠物点合焦時の収差図をそれぞれ図15〜図18に示す。これらの収差図において、(a)は広角端、(b)は中間状態、(c)は望遠端における球面収差SA、非点収差AS、歪曲収差DT、倍率色収差CCを示す。図中、“FIY”は像高を表す。

Example 13 r 1 = -14.2761 (aspherical surface) d 1 = 5.1000 n d1 = 1.50913 ν d1 = 56.20
r 2 = ∞ (reflecting surface) d 2 = 5.7941 n d2 = 1.50913 ν d2 = 56.20
r 3 = ∞ d 3 = 2.1000
r 4 = -6.4892 d 4 = 0.8000 n d3 = 1.64000 ν d3 = 60.07
r 5 = -84.1654 d 5 = 1.1935 n d4 = 1.84666 ν d4 = 23.78
r 6 = -16.8306 d 6 = (variable)
r 7 = ∞ (aperture) d 7 = 0.4000
r 8 = 34.9225 (aspherical surface) d 8 = 1.4006 n d5 = 1.74330 ν d5 = 49.33
r 9 = -15.2934 d 9 = 0.1500
r 10 = 6.1210 d 10 = 3.3481 n d6 = 1.61800 ν d6 = 63.33
r 11 = 27.4556 d 11 = 0.8000 n d7 = 1.84666 ν d7 = 23.78
r 12 = 4.9467 d 12 = (variable)
r 13 = 13.6380 d 13 = 1.4415 n d8 = 1.51633 ν d8 = 64.14
r 14 = -143.7586 d 14 = (variable)
r 15 = -19.5436 d 15 = 1.3641 n d9 = 1.58913 ν d9 = 61.25
r 16 = -7.1346 (aspherical surface) d 16 = 0.8000
r 17 = ∞ d 17 = 1.0500 n d10 = 1.54771 ν d10 = 62.84
r 18 = ∞ d 18 = 0.8000
r 19 = ∞ d 19 = 0.8000 n d11 = 1.51633 ν d11 = 64.14
r 20 = ∞ d 20 = 0.9669
r 21 = ∞ (image plane)
Aspheric coefficient 1st surface K = 0
A 4 = 3.2165 × 10 -4
A 6 = -9.1756 × 10 -7
A 8 = 4.1788 × 10 -9
A 10 = 0.0000
8th surface K = 0
A 4 = -1.2083 × 10 -4
A 6 = 1.1516 × 10 -7
A 8 = -2.9381 × 10 -8
A 10 = 0.0000
16th surface K = 0
A 4 = 1.3137 × 10 -3
A 6 = -2.0878 × 10 -5
A 8 = 4.9397 × 10 -7
A 10 = 0.0000
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 5.02898 8.69474 14.52092
F NO 2.6544 3.5217 4.5079
2ω (°) 64.0 40.8 24.2
d 6 14.61860 7.39251 1.80000
d 12 3.75585 8.20107 4.39975
d 14 3.16733 5.96897 15.38987.

Aberration diagrams at the time of focusing on an object point at infinity in Examples 1 to 4 are shown in FIGS. In these aberration diagrams, (a) shows the wide-angle end, (b) the intermediate state, and (c) spherical aberration SA, astigmatism AS, distortion DT, and lateral chromatic aberration CC at the telephoto end. In the figure, “FIY” represents the image height.

次に、上記各実施例におけるズームタイプa〜dの区別と、条件(1)〜(31の値、条件(32)に関するa、tLPF 及びLの値を示す。

実施例1 実施例2 実施例3 実施例4 実施例5
ズームタイプ a d c b b
(1) 1.38822 1.41072 1.37082 1.45054 1.37212
(2) 1.66024 2.28107 2.01027 1.74028 1.58543
(3) 1.67612 1.52529 1.29028 1.28997 1.18812
(4),(4C) 0.34947 *** *** *** ***
(5),(5C), -0.48666 *** -1.00064 *** ***
(10),(10C ) (6),(6C), 27.79 *** 33.07 *** ***
(11),(11C ) (7),(7C) -0.61816 *** *** *** ***
(8),(8C), -0.72084 0.25142 0.21762 0.44850 0.53142
(13),(13C ), (18),(18C ) (9),(9C),
*** 0.73100 0.73030 0.89173 0.88437
(14),(14C ) (12),(12C ), *** -3.12101 -0.79692 -0.31222 -0.47931
(17),(17C )
(15),(15C ) *** 1.35184 *** 0.81112 0.73000
(16),(16C ) *** 29.43 *** 25.56 25.56
(19) 0.40806 0.48761 0.38280 0.40516 0.44149
(20) 0.21992 0.15218 0.10734 0.14176 -0.11046
(21) 0.70097 0.57446 0.67059 0.57052 0.60231
(22) 0.27038 0.27052 0.27044 0.27032 0.27034
(23) 1.41223 1.42456 1.42456 1.39716 1.39716
(24) 1.78590 1.78590 1.78590 1.78590 1.78592
(25) -0.19814 -0.14934 -0.16882 -0.12548 -0.14612
(26) 0.62425 0.43029 0.50182 0.35540 0.41694
(27) 1.11933 1.10145 1.13322 1.07061 1.13215
(28) 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0
(29) 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04
(30) 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
(31) 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06
a 3.5 3.9 3.7 2.9 2.5
LPF 0.55 0.58 0.52 0.38 0.30
L 7.30 7.30 7.30 7.30 7.30
Next, the distinction between the zoom types a to d in the above-described embodiments and the values of a, t LPF and L relating to the values of the conditions (1) to (31 and the condition (32) are shown.

Example 1 Example 2 Example 3 Example 4 Example 5
Zoom type a d c b b
(1) 1.38822 1.41072 1.37082 1.45054 1.37212
(2) 1.66024 2.28107 2.01027 1.74028 1.58543
(3) 1.67612 1.52529 1.29028 1.28997 1.18812
(4), (4C) 0.34947 *** *** *** ***
(5), (5C), -0.48666 *** -1.00064 *** ***
(10), (10C) (6), (6C), 27.79 *** 33.07 *** ***
(11), (11C) (7), (7C) -0.61816 *** *** *** ***
(8), (8C), -0.72084 0.25142 0.21762 0.44850 0.53142
(13), (13C), (18), (18C) (9), (9C),
*** 0.73100 0.73030 0.89173 0.88437
(14), (14C) (12), (12C), *** -3.12101 -0.79692 -0.31222 -0.47931
(17), (17C)
(15), (15C) *** 1.35184 *** 0.81112 0.73000
(16), (16C) *** 29.43 *** 25.56 25.56
(19) 0.40806 0.48761 0.38280 0.40516 0.44149
(20) 0.21992 0.15218 0.10734 0.14176 -0.11046
(21) 0.70097 0.57446 0.67059 0.57052 0.60231
(22) 0.27038 0.27052 0.27044 0.27032 0.27034
(23) 1.41223 1.42456 1.42456 1.39716 1.39716
(24) 1.78590 1.78590 1.78590 1.78590 1.78592
(25) -0.19814 -0.14934 -0.16882 -0.12548 -0.14612
(26) 0.62425 0.43029 0.50182 0.35540 0.41694
(27) 1.11933 1.10145 1.13322 1.07061 1.13215
(28) 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0
(29) 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04
(30) 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
(31) 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06
a 3.5 3.9 3.7 2.9 2.5
t LPF 0.55 0.58 0.52 0.38 0.30
L 7.30 7.30 7.30 7.30 7.30
.

実施例6 実施例7 実施例8 実施例9 実施例10
ズームタイプ b b b a b
(1) 1.36326 1.30842 1.37622 1.49634 1.15970
(2) 1.57780 1.51202 1.57269 1.88643 1.47797
(3) 1.16490 1.13951 1.14667 3.68738 1.41403
(4),(4C) *** *** *** 0.49409 ***
(5),(5C), *** *** *** 0.00000 ***
(10),(10C ) (6),(6C), *** *** *** 24.04 ***
(11),(11C ) (7),(7C) *** *** *** -0.72854 ***
(8),(8C), 0.51417 0.56419 0.52960 -0.42385 0.46600
(13),(13C ), (18),(18C ) (9),(9C),
0.91188 0.91652 0.93112 *** 0.93549
(14),(14C ) (12),(12C ), -0.24544 -0.31721 -0.31127 *** 0.16632
(17),(17C )
(15),(15C ) 0.66364 0.56154 0.56154 *** 0.69524
(16),(16C ) 25.56 25.56 25.56 *** 25.56
(19) 0.43615 0.40132 0.40923 0.40737 0.54841
(20) 0.10368 0.09281 0.09173 0.26966 0.17155
(21) 0.60543 0.63420 0.63699 0.67986 0.49871
(22) 0.27030 0.27035 0.27038 0.27043 0.27026
(23) 1.39716 1.39716 1.39716 1.36976 1.385301
(24) 1.78590 1.78590 1.78590 1.78590 1.83481
(25) -0.14430 -0.16362 -0.13904 -0.20851 -0.23197
(26) 0.40879 0.47549 0.39515 0.78065 0.79956
(27) 1.13895 1.18742 1.12882 1.03909 1.49131
(28) 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0
(29) 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04
(30) 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
(31) 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06
a 2.8 2.7 2.6 3.3 3.1
LPF 0.25 0.25 0.26 0.24 0.25
L 7.30 7.30 7.30 7.30 7.30
Example 6 Example 7 Example 8 Example 9 Example 10
Zoom type b b b a b
(1) 1.36326 1.30842 1.37622 1.49634 1.15970
(2) 1.57780 1.51202 1.57269 1.88643 1.47797
(3) 1.16490 1.13951 1.14667 3.68738 1.41403
(4), (4C) *** *** *** 0.49409 ***
(5), (5C), *** *** *** 0.00000 ***
(10), (10C) (6), (6C), *** *** *** 24.04 ***
(11), (11C) (7), (7C) *** *** *** -0.72854 ***
(8), (8C), 0.51417 0.56419 0.52960 -0.42385 0.46600
(13), (13C), (18), (18C) (9), (9C),
0.91188 0.91652 0.93112 *** 0.93549
(14), (14C) (12), (12C), -0.24544 -0.31721 -0.31127 *** 0.16632
(17), (17C)
(15), (15C) 0.66364 0.56154 0.56154 *** 0.69524
(16), (16C) 25.56 25.56 25.56 *** 25.56
(19) 0.43615 0.40132 0.40923 0.40737 0.54841
(20) 0.10368 0.09281 0.09173 0.26966 0.17155
(21) 0.60543 0.63420 0.63699 0.67986 0.49871
(22) 0.27030 0.27035 0.27038 0.27043 0.27026
(23) 1.39716 1.39716 1.39716 1.36976 1.385301
(24) 1.78590 1.78590 1.78590 1.78590 1.83481
(25) -0.14430 -0.16362 -0.13904 -0.20851 -0.23197
(26) 0.40879 0.47549 0.39515 0.78065 0.79956
(27) 1.13895 1.18742 1.12882 1.03909 1.49131
(28) 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0
(29) 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04
(30) 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
(31) 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06
a 2.8 2.7 2.6 3.3 3.1
t LPF 0.25 0.25 0.26 0.24 0.25
L 7.30 7.30 7.30 7.30 7.30
.

実施例11 実施例12 実施例13
ズームタイプ b b a
(1) 1.12846 1.06460 1.24661
(2) 1.43635 1.43051 1.49969
(3) 1.50110 1.23503 5.68083
(4),(4C) *** *** 0.80815
(5),(5C), *** *** 0.21853
(10),(10C ) (6),(6C), *** *** 39.55
(11),(11C ) (7),(7C) *** *** 0.39089
(8),(8C), 0.44082 0.56189 0.11923
(13),(13C ), (18),(18C ) (9),(9C), 1.04989 0.90164 ***
(14),(14C ) (12),(12C ), 0.78258 -0.31328 ***
(17),(17C )
(15),(15C ) 0.44242 0.41684 ***
(16),(16C ) 25.56 25.56 ***
(19) 0.52310 0.13339 0.30301
(20) 0.19211 0.07549 0.24793
(21) 0.50649 0.97637 0.95350
(22) 0.10425 0.11002 0.32739
(23) 1.40014 1.39808 1.20313
(24) 1.80610 1.7725 1.50913
(25) -0.35720 -0.20746 0.27111
(26) 1.94314 0.59664 1.26698 *
(27) 1.53460 1.62493 1.36309
(28) 1.0 1.0 1.0
(29) 0.04 0.04 0.04
(30) 0.0 0.0 0.0
(31) 1.06 1.06 1.06
a 2.8 1.85 2.5
LPF 0.25 0 1.20
L 7.30 3.96 6.0
*印:プリズムの入射面に屈折力がある場合のf11は、最も物体側の面からプリズムの射出面までの焦点距離とした。
Example 11 Example 12 Example 13
Zoom type b b a
(1) 1.12846 1.06460 1.24661
(2) 1.43635 1.43051 1.49969
(3) 1.50110 1.23503 5.68083
(4), (4C) *** *** 0.80815
(5), (5C), *** *** 0.21853
(10), (10C) (6), (6C), *** *** 39.55
(11), (11C) (7), (7C) *** *** 0.39089
(8), (8C), 0.44082 0.56189 0.11923
(13), (13C), (18), (18C) (9), (9C), 1.04989 0.90164 ***
(14), (14C) (12), (12C), 0.78258 -0.31328 ***
(17), (17C)
(15), (15C) 0.44242 0.41684 ***
(16), (16C) 25.56 25.56 ***
(19) 0.52310 0.13339 0.30301
(20) 0.19211 0.07549 0.24793
(21) 0.50649 0.97637 0.95350
(22) 0.10425 0.11002 0.32739
(23) 1.40014 1.39808 1.20313
(24) 1.80610 1.7725 1.50913
(25) -0.35720 -0.20746 0.27111
(26) 1.94314 0.59664 1.26698 *
(27) 1.53460 1.62493 1.36309
(28) 1.0 1.0 1.0
(29) 0.04 0.04 0.04
(30) 0.0 0.0 0.0
(31) 1.06 1.06 1.06
a 2.8 1.85 2.5
t LPF 0.25 0 1.20
L 7.30 3.96 6.0
*: F 11 when the incident surface of the prism has refractive power is the focal length from the most object-side surface to the exit surface of the prism.


なお、実施例1〜13の数値データにおける光学的ローパスフィルターは複数枚構成であり、さらに赤外カットフィルター等の厚みも含んでいるので、その最大厚みがtLPF の値でなく、上記表中のtLPF の値を用いるものである。

In addition, since the optical low-pass filter in the numerical data of Examples 1 to 13 has a structure of a plurality of sheets and further includes the thickness of an infrared cut filter or the like, the maximum thickness is not the value of t LPF but in the above table. The value of t LPF is used.

ここで、電子撮像素子の有効撮像面の対角長Lと画素間隔aについて説明しておく。図19は、電子撮像素子の画素配列の1例を示す図であり、画素間隔aでR(赤)、G(緑)、B(青)の画素あるいはシアン、マゼンダ、イエロー、グリーン(緑)の4色の画素(図22)がモザイク状に配されている。有効撮像面は撮影した映像の再生(パソコン上での表示、プリンターによる印刷等)に用いる撮像素子上の光電変換面内における領域を意味する。図中に示す有効撮像面は、光学系の性能(光学系の性能が確保し得るイメージサークル)に合わせて、撮像素子の全光電変換面よりも狭い領域に設定されている。有効撮像面の対角長Lは、この有効撮像面の対角長である。なお、映像の再生に用いる撮像範囲を種々変更可能としてよいが、そのような機能を有する撮像装置に本発明のズームレンズを用いる際は、その有効撮像面の対角長Lが変化する。そのような場合は、本発明における有効撮像面の対角長Lは、Lのとり得る範囲における最大値とする。   Here, the diagonal length L and the pixel interval a of the effective imaging surface of the electronic imaging device will be described. FIG. 19 is a diagram illustrating an example of a pixel array of an electronic imaging device, and R (red), G (green), and B (blue) pixels or cyan, magenta, yellow, and green (green) at a pixel interval a. The four color pixels (FIG. 22) are arranged in a mosaic pattern. The effective image pickup surface means a region in the photoelectric conversion surface on the image pickup element used for reproduction (display on a personal computer, printing by a printer, etc.) of a taken image. The effective image pickup surface shown in the figure is set to a region narrower than the entire photoelectric conversion surface of the image pickup device in accordance with the performance of the optical system (image circle that can ensure the performance of the optical system). The diagonal length L of the effective imaging surface is the diagonal length of this effective imaging surface. Note that the imaging range used for video reproduction may be variously changed. However, when the zoom lens of the present invention is used in an imaging apparatus having such a function, the diagonal length L of the effective imaging surface changes. In such a case, the diagonal length L of the effective imaging surface in the present invention is the maximum value in the range that L can take.

以上の各実施例において、最終レンズ群の像側には、近赤外カットフィルター又は近赤外カットコート面を入射面側に施した光学的ローパスフィルターLFを有している。この近赤外カットフィルター、近赤外カットコート面は、波長600nmでの透過率が80%以上、波長700nmでの透過率が10%以下となるように構成されている。具体的には、例えば次のような27層の層構成からなる多層膜である。ただし、設計波長は780nmである。   In each of the above embodiments, the image side of the final lens group has an optical low-pass filter LF having a near-infrared cut filter or a near-infrared cut coat surface on the incident surface side. The near-infrared cut filter and near-infrared cut coat surface are configured such that the transmittance at a wavelength of 600 nm is 80% or more and the transmittance at a wavelength of 700 nm is 10% or less. Specifically, it is a multilayer film composed of the following 27 layers, for example. However, the design wavelength is 780 nm.

基 板 材質 物理的膜厚(nm) λ/4
───────────────────────────────
第1層 Al2 3 58.96 0.50
第2層 TiO2 84.19 1.00
第3層 SiO2 134.14 1.00
第4層 TiO2 84.19 1.00
第5層 SiO2 134.14 1.00
第6層 TiO2 84.19 1.00
第7層 SiO2 134.14 1.00
第8層 TiO2 84.19 1.00
第9層 SiO2 134.14 1.00
第10層 TiO2 84.19 1.00
第11層 SiO2 134.14 1.00
第12層 TiO2 84.19 1.00
第13層 SiO2 134.14 1.00
第14層 TiO2 84.19 1.00
第15層 SiO2 178.41 1.33
第16層 TiO2 101.03 1.21
第17層 SiO2 167.67 1.25
第18層 TiO2 96.82 1.15
第19層 SiO2 147.55 1.05
第20層 TiO2 84.19 1.00
第21層 SiO2 160.97 1.20
第22層 TiO2 84.19 1.00
第23層 SiO2 154.26 1.15
第24層 TiO2 95.13 1.13
第25層 SiO2 160.97 1.20
第26層 TiO2 99.34 1.18
第27層 SiO2 87.19 0.65
───────────────────────────────
空 気 。
Substrate material Physical film thickness (nm) λ / 4
───────────────────────────────
First layer Al 2 O 3 58.96 0.50
Second layer TiO 2 84.19 1.00
Third layer SiO 2 134.14 1.00
Fourth layer TiO 2 84.19 1.00
5th layer SiO 2 134.14 1.00
Sixth layer TiO 2 84.19 1.00
Seventh layer SiO 2 134.14 1.00
Eighth layer TiO 2 84.19 1.00
Ninth layer SiO 2 134.14 1.00
10th layer TiO 2 84.19 1.00
11th layer SiO 2 134.14 1.00
12th layer TiO 2 84.19 1.00
13th layer SiO 2 134.14 1.00
14th layer TiO 2 84.19 1.00
15th layer SiO 2 178.41 1.33
16th layer TiO 2 101.03 1.21
17th layer SiO 2 167.67 1.25
18th layer TiO 2 96.82 1.15
19th layer SiO 2 147.55 1.05
20th layer TiO 2 84.19 1.00
21st layer SiO 2 160.97 1.20
22nd layer TiO 2 84.19 1.00
23rd layer SiO 2 154.26 1.15
24th layer TiO 2 95.13 1.13
25th layer SiO 2 160.97 1.20
26th layer TiO 2 99.34 1.18
27th layer SiO 2 87.19 0.65
───────────────────────────────
Air.

上記の近赤外シャープカットコートの透過率特性は図20に示す通りである。 また、ローパスフィルターLFの射出面側には、図21に示すような短波長域の色の透過を低滅する色フィルターを設けるか若しくはコーティングを行うことで、より一層電子画像の色再現性を高めている。   The transmittance characteristics of the near infrared sharp cut coat are as shown in FIG. Further, the color reproducibility of the electronic image is further improved by providing or coating a color filter that reduces the transmission of colors in the short wavelength region as shown in FIG. 21 on the emission surface side of the low-pass filter LF. ing.

具体的には、このフィルター若しくはコーティングにより、波長400nm〜700nmで透過率が最も高い波長の透過率に対する420nmの波長の透過率の比が15%以上であり、その最も高い波長の透過率に対する400nmの波長の透過率の比が6%以下であることが好ましい。   Specifically, with this filter or coating, the ratio of the transmittance of the wavelength of 420 nm to the transmittance of the wavelength having the highest transmittance at a wavelength of 400 nm to 700 nm is 15% or more, and 400 nm to the transmittance of the highest wavelength. It is preferable that the ratio of the transmittances of the wavelengths is 6% or less.

それにより、人間の目の色に対する認識と、撮像及び再生される画像の色とのずれを低減させることができる。言い換えると、人間の視覚では認識され難い短波長側の色が、人間の目で容易に認識されることによる画像の劣化を防止することができる。   Thereby, it is possible to reduce the difference between the recognition of the color of the human eye and the color of the image to be captured and reproduced. In other words, it is possible to prevent deterioration of the image due to the human eye easily recognizing a short wavelength color that is difficult to be recognized by human vision.

上記の400nmの波長の透過率の比が6%を越えると、人間の目では認識され難い単波長城が認識し得る波長に再生されてしまい、逆に、上記の420nmの波長の透過率の比が15%よりも小さいと、人間の認識し得る波長城の再生が低くなり、色のバランスが悪くなる。   If the ratio of the transmittance at the wavelength of 400 nm exceeds 6%, the single wavelength castle which is difficult to be recognized by the human eye is regenerated to a recognizable wavelength. If the ratio is less than 15%, the reproduction of wavelength castles that can be recognized by humans becomes low, and the color balance becomes poor.

このような波長を制限する手段は、補色モザイクフィルターを用いた撮像系においてより効果を奏するものである。   Such means for limiting the wavelength is more effective in an imaging system using a complementary color mosaic filter.

上記各実施例では、図21に示すように、波長400nmにおける透過率を0%、420nmにおける透過率を90%、440nmにて透過率のピーク100%となるコーティングとしている。   In each of the above embodiments, as shown in FIG. 21, the coating has a transmittance of 0% at a wavelength of 400 nm, a transmittance of 90% at 420 nm, and a transmittance peak of 100% at 440 nm.

前記した近赤外シャープカットコートとの作用の掛け合わせにより、波長450nmの透過率99%をピークとして、400nmにおける透過率を0%、420nmにおける透過率を80%、600nmにおける透過率を82%、700nmにおける透過率を2%としている。それにより、より忠実な色再現を行っている。   By multiplying the action with the above-mentioned near infrared sharp cut coat, the transmittance at 400 nm is peaked at 99%, the transmittance at 400 nm is 0%, the transmittance at 420 nm is 80%, and the transmittance at 600 nm is 82%. The transmittance at 700 nm is 2%. As a result, more faithful color reproduction is performed.

また、ローパスフィルターLFは、像面上投影時の方位角度が水平(=0°)と±45°方向にそれぞれ結晶軸を有する3種類のフィルターを光軸方向に重ねて使用しており、それぞれについて、水平にaμm、±45°方向にそれぞれSQRT(1/2) ×aだけずらすことで、モアレ抑制を行っている。ここで、SQRTは前記のようにスクエアルートであり平方根を意味する。   In addition, the low-pass filter LF uses three types of filters having crystal axes in the horizontal (= 0 °) and ± 45 ° directions when projected on the image plane in the optical axis direction, respectively. In this case, moire suppression is performed by shifting by SQRT (1/2) × a horizontally in the direction of a μm and ± 45 °. Here, SQRT is a square route and means a square root as described above.

また、CCDの撮像面I上には、図22に示す通り、シアン、マゼンダ、イエロー、グリーン(緑)の4色の色フィルターを撮像画素に対応してモザイク状に設けた補色モザイクフィルターを設けている。これら4種類の色フィルターは、それぞれが略同じ数になるように、かつ、隣り合う画素が同じ種類の色フィルターに対応しないようにモザイク状に配置されている。それにより、より忠実な色再現が可能となる。   Further, as shown in FIG. 22, a complementary color mosaic filter in which four color filters of cyan, magenta, yellow and green (green) are provided in a mosaic pattern corresponding to the imaging pixels is provided on the imaging surface I of the CCD. ing. These four types of color filters are arranged in a mosaic so that each of them has approximately the same number and adjacent pixels do not correspond to the same type of color filter. Thereby, more faithful color reproduction becomes possible.

補色モザイクフィルターは、具体的には、図22に示すように少なくとも4種類の色フィルターから構成され、その4種類の色フィルターの特性は以下の通りであることが好ましい。   Specifically, the complementary color mosaic filter is composed of at least four types of color filters as shown in FIG. 22, and the characteristics of the four types of color filters are preferably as follows.

グリーンの色フイルターGは波長GP に分光強度のピークを有し、
イエローの色フィルターYe は波長YP に分光強度のピークを有し、
シアンの色フィルターCは波長CP に分光強度のピークを有し、
マゼンダの色フィルターMは波長MP1とMP2にピークを有し、以下の条件を満足する。
The green color filter G has a spectral intensity peak at the wavelength GP ,
Yellow filter element Y e has a spectral strength peak at a wavelength Y P,
Each cyan filter element C has a spectral strength peak at a wavelength C P,
The magenta color filter M has peaks at wavelengths M P1 and M P2 and satisfies the following conditions.

510nm<GP <540nm
5nm<YP −GP <35nm
−100nm<CP −GP <−5nm
430nm<MP1<480nm
580nm<MP2<640nm
さらに、グリーン、イエロー、シアンの色フィルターはそれぞれの分光強度のピークに対して波長530nmでは80%以上の強度を有し、マゼンダの色フィルターはその分光強度のピークに対して波長530nmでは10%から50%の強度を有することが、色再現性を高める上でより好ましい。
510 nm <G P <540 nm
5 nm <Y P −G P <35 nm
−100 nm <C P −G P <−5 nm
430 nm <M P1 <480 nm
580 nm <M P2 <640 nm
Further, the green, yellow, and cyan color filters have an intensity of 80% or more at a wavelength of 530 nm with respect to each spectral intensity peak, and the magenta color filter has an intensity of 10% at a wavelength of 530 nm. From the viewpoint of improving the color reproducibility, it is more preferable that the strength is 50% to 50%.

上記各実施例におけるそれぞれの波長特性の一例を図23に示す。グリーンの色フィルターGは525nmに分光強度のビークを有している。イエローの色フィルターYe は555nmに分光強度のピークを有している。シアンの色フイルターCは510nmに分光強度のピークを有している。マゼンダの色フィルターMは445nmと620nmにピークを有している。また、530nmにおける各色フィルターは、それぞれの分光強度のピークに対して、Gは99%、Ye は95%、Cは97%、Mは38%としている。 An example of each wavelength characteristic in each of the above embodiments is shown in FIG. The green color filter G has a spectral intensity beak at 525 nm. The yellow color filter Y e has a spectral intensity peak at 555 nm. The cyan color filter C has a spectral intensity peak at 510 nm. The magenta color filter M has peaks at 445 nm and 620 nm. In each color filter at 530 nm, G is 99%, Ye is 95%, C is 97%, and M is 38% with respect to the respective spectral intensity peaks.

このような補色フイルターの場合、図示しないコントローラー(若しくは、デジタルカメラに用いられるコントローラー)で、電気的に次のような信号処理を行い、
輝度信号
Y=|G+M+Ye +C|×1/4
色信号
R−Y=|(M+Ye )−(G+C)|
B−Y=|(M+C)−(G+Ye )|
の信号処理を経てR(赤)、G(緑)、B(青)の信号に変換される。
In the case of such a complementary color filter, the following signal processing is performed electrically with a controller (not shown) (or a controller used in a digital camera),
Luminance signal Y = | G + M + Y e + C | × 1/4
Color signal R−Y = | (M + Y e ) − (G + C) |
B−Y = | (M + C) − (G + Y e ) |
The signal is converted into R (red), G (green), and B (blue) signals.

ところで、上記した近赤外シャープカットコートの配置位置は、光路上のどの位置であってもよい。また、ローパスフィルターLFの枚数も前記した通り2枚でも1枚でも構わない。   By the way, the arrangement position of the above-mentioned near infrared sharp cut coat may be any position on the optical path. Further, the number of low-pass filters LF may be two or one as described above.

また、各実施例の明るさ絞りの部分についての詳細を図24示す。ただし、この図は4群構成の場合であり、第1群G1における光路折り曲げプリズムPは省いて図示してある。撮像光学系の第1群G1と第2群G2との間の光軸上の絞り位置に、0段、−1段、−2段、−3段、−4段の明るさ調節を可能とするターレット10を配置している。ターレット10には、0段の調整をする開口形状が直径約4mmの円形で固定の空間からなる開口1A(波長550nmに対する透過率は100%) と、−1段補正するために開口1Aの開口面積の約半分の開口面積を有する開口形状が固定の透明な平行平板(波長550nmに対する透過率は99%)からなる開口1Bと、開口1Bと同じ面積の円形開口部を有し、−2段、−3段、−4段に補正するため、各々波長550nmに対する透過率が50%、25%、13%のNDフィルターが設けられた開口部1C、1D、1Eとを有している。   FIG. 24 shows details of the aperture stop portion of each embodiment. However, this figure shows a case of a four-group configuration, and the optical path bending prism P in the first group G1 is omitted. Brightness can be adjusted in 0, −1, −2, −3, and −4 steps at the stop position on the optical axis between the first group G1 and the second group G2 of the imaging optical system. A turret 10 is arranged. The turret 10 has an opening 1A having a circular shape with a diameter of about 4 mm and a fixed space (the transmittance for a wavelength of 550 nm is 100%), and the opening of the opening 1A for −1 correction. An opening 1B made of a transparent parallel plate having a fixed opening shape having an opening area that is about half the area (the transmittance for the wavelength of 550 nm is 99%), a circular opening having the same area as the opening 1B, and −2 steps In order to correct to -3 and -4 stages, apertures 1C, 1D, and 1E provided with ND filters having transmittances of 50%, 25%, and 13% for a wavelength of 550 nm, respectively, are provided.

そして、ターレット10の回転軸11の周りの回動により何れかの開口を絞り位置に配することで光量調節を行っている。   The amount of light is adjusted by arranging one of the openings at the aperture position by turning the turret 10 around the rotation shaft 11.

また、実効FナンバーFno' がFno' >a/0.4μmとなるときに、開口内に波長550nmに対する透過率が80%未満のNDフィルターが配される構成としている。具体的には、実施例1では、望遠端の実効F値が上記式を満たすのは、絞り開放時(0段)に対して−2段とした実行F値が9.0となるときであり、そのときに対応する開口は1Cとなる。それにより、絞りの回折現象による像の劣化を抑えている。 Further, when the effective F number F no ′ satisfies F no ′> a / 0.4 μm, an ND filter having a transmittance of less than 80% for a wavelength of 550 nm is arranged in the opening. Specifically, in the first embodiment, the effective F value at the telephoto end satisfies the above equation when the effective F value, which is -2 steps with respect to the full aperture (0 steps), is 9.0. There is a corresponding opening of 1C. This suppresses image degradation due to the diffraction phenomenon of the stop.

また、図24に示すターレット10に代えて、図25(a)に示すターレット10’を用いた例を示す。撮像光学系の第1群G1と第2群G2との間の光軸上の明るさ絞り位置に、0段、−1段、−2段、−3段、−4段の明るさ調節を可能とするターレット10’を配置している。ターレット10’には、0段の調整をする開口形状が直径約4mmの円形で固定の開口1A' と、−1段補正するために開口1A’の開口面積の約半分の開口面積を有する開口形状が固定の開口1B' と、さらに開口面積が順に小さくなり、−2段、−3段、−4段に補正するための形状が固定の開口部1C' 、1D' 、1E' とを有している。そして、ターレット10’の回転軸11の周りの回動により何れかの開口を絞り位置に配することで光量調節を行っている。   An example in which the turret 10 'shown in FIG. 25A is used instead of the turret 10 shown in FIG. Adjust the brightness of the 0th, -1st, -2nd, -3rd, and -4th steps to the aperture stop position on the optical axis between the first group G1 and the second group G2 of the imaging optical system. The possible turret 10 'is arranged. The turret 10 'has an opening shape with an opening of about 4 mm in diameter, which is adjusted in zero steps, and a fixed opening 1A' having a diameter of about 4 mm, and an opening area which is about half of the opening area of the opening 1A 'in order to correct -1 step. The aperture 1B ′ having a fixed shape and the aperture area are further reduced in order, and the apertures 1C ′, 1D ′, and 1E ′ having fixed shapes for correcting to −2, 3 and 4 steps are provided. is doing. The amount of light is adjusted by arranging one of the openings at the stop position by turning the turret 10 ′ around the rotation shaft 11.

また、これら複数の開口の中の1A' から1D' にそれぞれ空間周波数特性の異なる光学的ローパスフィルターを配している。そして、図25(b)に示すように、開口径が小さくなる程光学フィルターの空間周波数特性を高く設定しており、それにより絞り込むことによる回折現象による像の劣化を抑えている。なお、図25(b)の各曲線は、ローパスフィルターのみの空間周波数特性を示すものであり、各絞りの回折も含めた特性は何れも等しくなるように設定しているものである。   Further, optical low-pass filters having different spatial frequency characteristics are arranged from 1A ′ to 1D ′ in the plurality of openings. Then, as shown in FIG. 25B, the spatial frequency characteristic of the optical filter is set higher as the aperture diameter becomes smaller, thereby suppressing image deterioration due to diffraction phenomenon due to narrowing down. Each curve in FIG. 25B shows the spatial frequency characteristics of only the low-pass filter, and the characteristics including diffraction of each diaphragm are set to be equal.

さて、以上のような本発明の電子撮像装置は、ズームレンズ等の結像光学系で物体像を形成しその像をCCDや銀塩フィルムといった撮像素子に受光させて撮影を行う撮影装置、とりわけデジタルカメラやビデオカメラ、情報処理装置の例であるパソコン、電話、特に持ち運びに便利な携帯電話等に用いることができる。以下に、その実施形態を例示する。   The electronic image pickup apparatus of the present invention as described above is an image pickup apparatus that forms an object image with an imaging optical system such as a zoom lens and receives the image on an image pickup device such as a CCD or a silver salt film, and performs shooting. It can be used for a digital camera, a video camera, a personal computer which is an example of an information processing apparatus, a telephone, particularly a mobile phone which is convenient to carry. The embodiment is illustrated below.

図26〜図28は、本発明による結像光学系をデジタルカメラの撮影光学系41に組み込んだ構成の概念図を示す。図26はデジタルカメラ40の外観を示す前方斜視図、図27は同後方斜視図、図28はデジタルカメラ40の構成を示す断面図である。デジタルカメラ40は、この例の場合、撮影用光路42を有する撮影光学系41、ファインダー用光路44を有するファインダー光学系43、シャッター45、フラッシュ46、液晶表示モニター47等を含み、カメラ40の上部に配置されたシャッター45を押圧すると、それに連動して撮影光学系41、例えば実施例1の光路折り曲げズームレンズを通して撮影が行われる。撮影光学系41によって形成された物体像が、近赤外カットフィルターと光学的ローパスフィルターLFを介してCCD49の撮像面上に形成される。このCCD49で受光された物体像は、処理手段51を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター47に表示される。また、この処理手段51には記録手段52が接続され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、この記録手段52は処理手段51と別体に設けてもよいし、フロッピーディスクやメモリーカード、MO等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。また、CCD49に代わって銀塩フィルムを配置した銀塩カメラとして構成してもよい。   FIG. 26 to FIG. 28 are conceptual diagrams of structures in which the imaging optical system according to the present invention is incorporated in the photographing optical system 41 of the digital camera. 26 is a front perspective view showing the appearance of the digital camera 40, FIG. 27 is a rear perspective view thereof, and FIG. 28 is a cross-sectional view showing the configuration of the digital camera 40. In this example, the digital camera 40 includes a photographing optical system 41 having a photographing optical path 42, a finder optical system 43 having a finder optical path 44, a shutter 45, a flash 46, a liquid crystal display monitor 47, and the like. When the shutter 45 disposed in the position is pressed, photographing is performed through the photographing optical system 41, for example, the optical path bending zoom lens of the first embodiment in conjunction therewith. An object image formed by the photographing optical system 41 is formed on the imaging surface of the CCD 49 via a near-infrared cut filter and an optical low-pass filter LF. The object image received by the CCD 49 is displayed as an electronic image on the liquid crystal display monitor 47 provided on the back of the camera via the processing means 51. Further, the processing means 51 is connected to a recording means 52 so that a photographed electronic image can be recorded. The recording means 52 may be provided separately from the processing means 51, or may be configured to perform recording / writing electronically using a floppy disk, memory card, MO, or the like. Further, it may be configured as a silver salt camera in which a silver salt film is arranged in place of the CCD 49.

さらに、ファインダー用光路44上にはファインダー用対物光学系53が配置してある。このファインダー用対物光学系53によって形成された物体像は、像正立部材であるポロプリズム55の視野枠57上に形成される。このポリプリズム55の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Eに導く接眼光学系59が配置されている。なお、撮影光学系41及びファインダー用対物光学系53の入射側、接眼光学系59の射出側にそれぞれカバー部材50が配置されている。   Further, a finder objective optical system 53 is disposed on the finder optical path 44. The object image formed by the finder objective optical system 53 is formed on the field frame 57 of the Porro prism 55 which is an image erecting member. Behind this polyprism 55 is an eyepiece optical system 59 that guides the erect image to the observer eyeball E. Note that cover members 50 are disposed on the incident side of the photographing optical system 41 and the finder objective optical system 53 and on the exit side of the eyepiece optical system 59, respectively.

このように構成されたデジタルカメラ40は、撮影光学系41が広画角で高変倍比であり、収差が良好で、明るく、フィルター等が配置できるバックフォーカスの大きなズームレンズであるので、高性能・低コスト化が実現できる。   The digital camera 40 configured in this manner is a zoom lens with a large back focus, a photographing optical system 41 having a wide angle of view and a high zoom ratio, good aberration, bright, and a filter that can be arranged with a high back focus. Performance and cost reduction can be realized.

なお、図28の例では、カバー部材50として平行平面板を配置しているが、パワーを持ったレンズを用いてもよい。   In the example of FIG. 28, a parallel plane plate is disposed as the cover member 50, but a lens having power may be used.

次に、本発明の結像光学系が対物光学系として内蔵された情報処理装置の一例であるパソコンが図29〜図31に示される。図29はパソコン300のカバーを開いた前方斜視図、図30はパソコン300の撮影光学系303の断面図、図31は図29の状態の側面図である。図29〜図31に示されるように、パソコン300は、外部から繰作者が情報を入力するためのキーボード301と、図示を省略した情報処理手段や記録手段と、情報を操作者に表示するモニター302と、操作者自身や周辺の像を撮影するための撮影光学系303とを有している。ここで、モニター302は、図示しないバックライトにより背面から照明する透過型液晶表示素子や、前面からの光を反射して表示する反射型液晶表示素子や、CRTディスプレイ等であってよい。また、図中、撮影光学系303は、モニター302の右上に内蔵されているが、その場所に限らず、モニター302の周囲や、キーボード301の周囲のどこであってもよい。   Next, a personal computer which is an example of an information processing apparatus in which the imaging optical system of the present invention is built as an objective optical system is shown in FIGS. 29 is a front perspective view with the cover of the personal computer 300 opened, FIG. 30 is a sectional view of the photographing optical system 303 of the personal computer 300, and FIG. 31 is a side view of the state of FIG. As shown in FIGS. 29 to 31, the personal computer 300 includes a keyboard 301 for a writer to input information from the outside, information processing means and recording means (not shown), and a monitor for displaying information to the operator. 302 and a photographing optical system 303 for photographing the operator himself and surrounding images. Here, the monitor 302 may be a transmissive liquid crystal display element that is illuminated from the back by a backlight (not shown), a reflective liquid crystal display element that reflects and displays light from the front, a CRT display, or the like. Further, in the drawing, the photographing optical system 303 is built in the upper right of the monitor 302. However, the imaging optical system 303 is not limited to the place, and may be anywhere around the monitor 302 or the keyboard 301.

この撮影光学系303は、撮影光路304上に、本発明による例えば実施例1の光路折り曲げズームレンズからなる対物レンズ112と、像を受光する撮像素子チップ162とを有している。これらはパソコン300に内蔵されている。   The photographing optical system 303 has an objective lens 112 made up of, for example, an optical path bending zoom lens according to the first embodiment of the present invention and an image sensor chip 162 that receives an image on a photographing optical path 304. These are built in the personal computer 300.

ここで、撮像素子チップ162上には光学的ローパスフィルターLFが付加的に貼り付けられて撮像ユニット160として一体に形成され、対物レンズ112の鏡枠113の後端にワンタッチで嵌め込まれて取り付け可能になっているため、対物レンズ112と撮像素子チップ162の中心合わせや面間隔の調整が不要であり、組立が簡単となっている。
また、鏡枠113の先端(図示略)には、対物レンズ112を保護するためのカバーガラス114が配置されている。なお、鏡枠113中のズームレンズの駆動機構等は図示を省いてある。
Here, an optical low-pass filter LF is additionally attached on the image pickup device chip 162 to be integrally formed as an image pickup unit 160, and can be fitted and attached to the rear end of the lens frame 113 of the objective lens 112 with one touch. Therefore, the center alignment of the objective lens 112 and the image sensor chip 162 and the adjustment of the surface interval are unnecessary, and the assembly is simple.
Further, a cover glass 114 for protecting the objective lens 112 is disposed at the tip (not shown) of the lens frame 113. The zoom lens driving mechanism and the like in the lens frame 113 are not shown.

撮像素子チップ162で受光された物体像は、端子166を介して、パソコン300の処理手段に入力され、電子画像としてモニター302に表示される、図29には、その一例として、操作者の撮影された画像305が示されている。また、この画像305は、処理手段を介し、インターネットや電話を介して、遠隔地から通信相手のパソコンに表示されることも可能である。   The object image received by the image sensor chip 162 is input to the processing means of the personal computer 300 via the terminal 166 and is displayed on the monitor 302 as an electronic image. FIG. A rendered image 305 is shown. The image 305 can also be displayed on the personal computer of the communication partner from a remote location via the processing means, the Internet, or the telephone.

次に、本発明の結像光学系が撮影光学系として内蔵された情報処理装置の一例である電話、特に持ち運びに便利な携帯電話が図32に示される。図32(a)は携帯電話400の正面図、図32(b)は側面図、図32(c)は撮影光学系405の断面図である。図32(a)〜(c)に示されるように、携帯電話400は、操作者の声を情報として入力するマイク部401と、通話相手の声を出力するスピーカ部402と、操作者が情報を入力する入力ダイアル403と、操作者自身や通話相手等の撮影像と電話番号等の情報を表示するモニター404と、撮影光学系405と、通信電波の送信と受信を行うアンテナ406と、画像情報や通信情報、入力信号等の処理を行う処理手段(図示せず)とを有している。ここで、モニター404は液晶表示素子である。また、図中、各構成の配置位置は、特にこれらに限られない。この撮影光学系405は、撮影光路407上に配置された本発明による例えば実施例1の光路折り曲げズームレンズからなる対物レンズ112と、物体像を受光する撮像素子チップ162とを有している。これらは、携帯電話400に内蔵されている。   Next, FIG. 32 shows a telephone, which is an example of an information processing apparatus in which the imaging optical system of the present invention is incorporated as a photographing optical system, particularly a portable telephone that is convenient to carry. 32A is a front view of the mobile phone 400, FIG. 32B is a side view, and FIG. 32C is a sectional view of the photographing optical system 405. As shown in FIGS. 32A to 32C, the mobile phone 400 includes a microphone unit 401 that inputs an operator's voice as information, a speaker unit 402 that outputs the voice of the other party, and an operator who receives information. An input dial 403 for inputting information, a monitor 404 for displaying information such as a photographed image and a telephone number of the operator and the other party, a photographing optical system 405, an antenna 406 for transmitting and receiving communication radio waves, and an image And processing means (not shown) for processing information, communication information, input signals, and the like. Here, the monitor 404 is a liquid crystal display element. In the drawing, the arrangement positions of the respective components are not particularly limited to these. The photographic optical system 405 includes an objective lens 112 including, for example, an optical path bending zoom lens according to the first embodiment of the present invention disposed on a photographic optical path 407, and an image sensor chip 162 that receives an object image. These are built in the mobile phone 400.

ここで、撮像素子チップ162上には光学的ローパスフィルターLFが付加的に貼り付けられて撮像ユニット160として一体に形成され、対物レンズ112の鏡枠113の後端にワンタッチで嵌め込まれて取り付け可能になっているため、対物レンズ112と撮像素子チップ162の中心合わせや面間隔の調整が不要であり、組立が簡単となっている。また、鏡枠113の先端(図示略)には、対物レンズ112を保護するためのカバーガラス114が配置されている。なお、鏡枠113中のズームレンズの駆動機構等は図示を省いてある。   Here, an optical low-pass filter LF is additionally attached on the image sensor chip 162 to be integrally formed as an image pickup unit 160, and can be fitted and attached to the rear end of the lens frame 113 of the objective lens 112 with one touch. Therefore, the center alignment of the objective lens 112 and the image sensor chip 162 and the adjustment of the surface interval are unnecessary, and the assembly is simple. Further, a cover glass 114 for protecting the objective lens 112 is disposed at the tip (not shown) of the lens frame 113. The zoom lens driving mechanism and the like in the lens frame 113 are not shown.

撮影素子チップ162で受光された物体像は、端子166を介して、図示していない処理手段に入力され、電子画像としてモニター404に、又は、通信相手のモニターに、又は、両方に表示される。また、通信相手に画像を送信する場合、撮像素子チップ162で受光された物体像の情報を、送信可能な信号へと変換する信号処理機能が処理手段には含まれている。   The object image received by the imaging element chip 162 is input to the processing means (not shown) via the terminal 166 and displayed as an electronic image on the monitor 404, the monitor of the communication partner, or both. . Further, when transmitting an image to a communication partner, the processing means includes a signal processing function for converting information of an object image received by the image sensor chip 162 into a signal that can be transmitted.

以上の本発明のズームレンズとそれを用いた電子撮像装置は例えば次のように構成することができる。   The zoom lens of the present invention and the electronic image pickup apparatus using the zoom lens can be configured as follows, for example.

〔1〕 正の屈折力を有し、広角端から望遠端にかけて変倍する際に物体側にのみ移動する移動レンズ群Bと、前記移動レンズ群Bよりも物体側に配され、負の屈折力を有し、前記変倍時に固定である変倍時固定レンズ群Aとを有し、
前記移動レンズ群Bは、物体側から順に、正レンズと正レンズと負レンズの3枚のレンズにて構成されていることを特徴とするズームレンズ。
[1] A moving lens group B that has a positive refractive power and moves only to the object side when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and is disposed closer to the object side than the moving lens group B, and has a negative refraction. A variable power lens unit A that is fixed at the time of zooming,
The moving lens group B is composed of three lenses of a positive lens, a positive lens, and a negative lens in order from the object side.

〔2〕 前記移動レンズ群B中の前記負レンズは、物体側に隣接する前記正レンズと接合されていることを特徴とする上記1記載のズームレンズ。     [2] The zoom lens according to [1], wherein the negative lens in the moving lens group B is cemented with the positive lens adjacent to the object side.

〔3〕 正の屈折力を有し、広角端から望遠端にかけて変倍する際に物体側にのみ移動する移動レンズ群Bと、前記移動レンズ群Bよりも物体側に配され、負の屈折力を有し、前記変倍時に固定である変倍時固定レンズ群Aとを有し、
前記移動レンズ群Bは、物体側から順に、正レンズと負レンズと正レンズの3枚のレンズにて構成されていることを特徴とするズームレンズ。
[3] A moving lens group B that has a positive refractive power and moves only to the object side when zooming from the wide-angle end to the telephoto end; A variable power lens unit A that is fixed at the time of zooming,
The moving lens group B is composed of three lenses of a positive lens, a negative lens, and a positive lens in order from the object side.

〔4〕 前記移動レンズ群B中の前記負レンズは、物体側又は像側に隣接する前記正レンズと接合されていることを特徴とする上記3記載のズームレンズ。     [4] The zoom lens according to [3], wherein the negative lens in the moving lens group B is cemented with the positive lens adjacent to the object side or the image side.

〔5〕 前記移動レンズ群Bの像側に可変空気間隔を介して第3のレンズ群Cを有することを特徴とする上記1から4の何れか1項記載のズームレンズ。     [5] The zoom lens according to any one of 1 to 4, further comprising a third lens group C on the image side of the moving lens group B with a variable air gap.

〔6〕 正の屈折力を有し、広角端から望遠端にかけて変倍する際に物体側にのみ移動する移動レンズ群Bと、前記移動レンズ群Bよりも物体側に配され、負の屈折力を有し、前記変倍時に固定である変倍時固定レンズ群Aとを有し、
前記移動レンズ群Bの像側に可変空気間隔を介して配される第3のレンズ群Cを有し、前記移動レンズ群Bは、正レンズと負レンズの2枚のレンズにて構成され、前記第3のレンズ群Cは、物体側から順に、正レンズ、正レンズ、負レンズの3枚のレンズにて構成されていることを特徴とするズームレンズ。
[6] A moving lens group B that has a positive refractive power and moves only to the object side when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and is disposed closer to the object side than the moving lens group B, and has a negative refraction. A variable power lens group A that is fixed at the time of zooming,
A third lens group C is disposed on the image side of the moving lens group B via a variable air gap, and the moving lens group B includes two lenses, a positive lens and a negative lens, The third lens group C is composed of three lenses in order from the object side: a positive lens, a positive lens, and a negative lens.

〔7〕 前記第3のレンズ群Cの前記負レンズは、物体側に隣接する前記正レンズと接合されていることを特徴とする上記6記載のズームレンズ。     [7] The zoom lens according to [6], wherein the negative lens of the third lens group C is cemented with the positive lens adjacent to the object side.

〔8〕 正の屈折力を有し、広角端から望遠端にかけて変倍する際に物体側にのみ移動する移動レンズ群Bと、前記移動レンズ群Bよりも物体側に配され、負の屈折力を有し、前記変倍時に固定である変倍時固定レンズ群Aとを有し、
前記移動レンズ群Bの像側に可変空気間隔を介して配される第3のレンズ群Cを有し、前記移動レンズ群Bは、正レンズと負レンズの2枚のレンズにて構成され、前記第3のレンズ群Cは、物体側から順に、正レンズ、負レンズ、正レンズの3枚のレンズにて構成されていることを特徴とするズームレンズ。
[8] A moving lens group B that has a positive refractive power and moves only to the object side when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and is disposed closer to the object side than the moving lens group B, and has a negative refraction. A variable power lens group A that is fixed at the time of zooming,
A third lens group C is disposed on the image side of the moving lens group B via a variable air gap, and the moving lens group B includes two lenses, a positive lens and a negative lens, The third lens group C is composed of three lenses in order from the object side: a positive lens, a negative lens, and a positive lens.

〔9〕 前記移動レンズ群B中の前記負レンズは、物体側又は像側に隣接する前記正レンズと接合されていることを特徴とする上記8記載のズームレンズ。     [9] The zoom lens according to [8], wherein the negative lens in the moving lens group B is cemented with the positive lens adjacent to the object side or the image side.

〔10〕 前記変倍時又は合焦動作時において移動するレンズ群は、ズームレンズ全体で前記移動レンズ群Bを含めて2つのレンズ群のみであることを特徴とする上記5から9の何れか1項記載のズームレンズ。     [10] Any one of 5 to 9 above, wherein the lens group that moves at the time of zooming or focusing is only two lens groups including the moving lens group B in the entire zoom lens. The zoom lens according to item 1.

〔11〕 前記第3のレンズ群Cは合焦動作時に移動することを特徴とする上記5から10の何れか1項記載のズームレンズ。     [11] The zoom lens according to any one of [5] to [10], wherein the third lens group C moves during a focusing operation.

〔12〕 前記第3のレンズ群Cは正の屈折力を有することを特徴とする上記5から11の何れか1項記載のズームレンズ。     [12] The zoom lens according to any one of 5 to 11, wherein the third lens group C has a positive refractive power.

〔13〕 前記第3のレンズ群Cよりも像側に非球面を有する第4のレンズ群Dを有することを特徴とする上記5から12の何れか1項記載のズームレンズ。     [13] The zoom lens as described in any one of 5 to 12 above, further comprising a fourth lens group D having an aspheric surface on the image side with respect to the third lens group C.

〔14〕 前記第4のレンズ群Dは、前記変倍時及び合焦動作時には固定されていることを特徴とする上記13記載のズームレンズ。     [14] The zoom lens according to [13], wherein the fourth lens group D is fixed at the time of zooming and focusing.

〔15〕 前記変倍時固定レンズ群Aは光路を折り曲げる反射光学素子を有することを特徴とする上記1から14の何れか1項記載のズームレンズ。     [15] The zoom lens as described in any one of [1] to [14], wherein the zooming fixed lens group A includes a reflective optical element that bends the optical path.

〔16〕 前記光路を折り曲げる反射光学素子はプリズムであることを特徴とする上記15記載のズームレンズ。     [16] The zoom lens as described in 15 above, wherein the reflecting optical element for bending the optical path is a prism.

〔17〕 前記プリズムの透過面の中少なくとも一面が曲率を有することを特徴とする上記16記載のズームレンズ。     [17] The zoom lens as described in 16 above, wherein at least one of the transmission surfaces of the prism has a curvature.

〔18〕 前記プリズムは最も物体側に配置されていることを特徴とする上記16又は17記載のズームレンズ。     [18] The zoom lens according to [16] or [17], wherein the prism is disposed closest to the object side.

〔19〕 前記プリズムは入射面が物体側に凹面を向けていることを特徴とする上記16から18の何れか1項記載のズームレンズ。     [19] The zoom lens according to any one of [16] to [18], wherein the prism has an incident surface facing a concave surface toward the object side.

〔20〕 前記プリズムは入射面が非球面であることを特徴とする上記16から19の何れか1項記載のズームレンズ。     [20] The zoom lens according to any one of [16] to [19], wherein an incident surface of the prism is an aspherical surface.

〔21〕 前記プリズムの射出面が平面であることを特徴とする上記16から20の何れか1項記載のズームレンズ。     [21] The zoom lens as described in any one of [16] to [20], wherein an exit surface of the prism is a flat surface.

〔22〕 前記変倍時固定レンズ群Aは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズを有する物体側副群A1、前記反射光学素子、正レンズを含む像側副群A2とからなることを特徴とする上記15記載のズームレンズ。     [22] The variable-power fixed lens group A includes, in order from the object side, an object-side subgroup A1 having a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, the image-side subgroup A2 including the reflective optical element, and a positive lens. 16. The zoom lens as described in 15 above, wherein

〔23〕 前記変倍時固定レンズ群Aは、物体側に凹面を向けた透過面を有する光路を折り曲げるプリズムA1と、少なくとも正レンズを含む副群A2とからなることを特徴とする上記15記載のズームレンズ。     [23] The fifteenth aspect, wherein the variable lens unit A during zooming includes a prism A1 that bends an optical path having a transmission surface with a concave surface facing the object side, and a subgroup A2 that includes at least a positive lens. Zoom lens.

〔24〕 以下の条件式(1)、(2)を満足することを特徴とする上記1から23の何れか1項記載のズームレンズ。     [24] The zoom lens according to any one of 1 to 23, wherein the following conditional expressions (1) and (2) are satisfied.

(1) 0.9<−fA /√(fW ・fT )<2.0
(2) 1.0<fB /√(fW ・fT )<3.0
ただし、fA 、fB はそれぞれレンズ群A、Bの焦点距離、fW 、fT はそれぞれズームレンズ全系の広角端、望遠端の焦点距離である。
(1) 0.9 <−f A / √ (f W · f T ) <2.0
(2) 1.0 <f B / √ (f W · f T ) <3.0
Here, f A and f B are the focal lengths of the lens groups A and B, respectively, and f W and f T are the focal lengths of the wide-angle end and the telephoto end of the entire zoom lens system, respectively.

〔25〕 以下の条件式(3)を満足することを特徴とする上記24記載のズームレンズ。     [25] The zoom lens as described in 24 above, wherein the following conditional expression (3) is satisfied.

(3) 0.9<log γB /log γ<10
ただし、γ、γB はそれぞれ、
γ=fT /fW
γB =望遠端におけるレンズ群Bの倍率/広角端におけるレンズ群Bの倍率とする。
(3) 0.9 <log γ B / log γ <10
Where γ and γ B are
γ = f T / f W
γ B = magnification of lens group B at the telephoto end / magnification of lens group B at the wide-angle end.

〔26〕 前記移動レンズ群Bが、物体側から順に、前記正レンズである物体側レンズ成分と前記接合された接合レンズである像側レンズ成分とからなることを特徴とする上記2記載のズームレンズ。     [26] The zoom according to [2], wherein the moving lens group B includes, in order from the object side, an object side lens component that is the positive lens and an image side lens component that is the cemented cemented lens. lens.

〔27〕 以下の条件式(4)を満足することを特徴とする上記26記載のズームレ
ンズ。
[27] The zoom lens as described in 26 above, wherein the following conditional expression (4) is satisfied.

(4) 0.25<R22R /R22F <0.95
ただし、R22F 、R22R はそれぞれレンズ群Bの像側レンズ成分の最も物体側の面、最も像側の面の光軸上曲率半径である。
(4) 0.25 <R 22R / R 22F <0.95
Here, R 22F and R 22R are the curvature radii on the optical axis of the most object side surface and the most image side surface of the image side lens component of the lens group B, respectively.

〔28〕 上記27記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを有し、以下の条件式(5)、(6)を満足することを特徴とする電子撮像装置。     [28] An electronic imaging apparatus comprising the zoom lens according to 27 and an electronic imaging device disposed on an image side thereof, wherein the following conditional expressions (5) and (6) are satisfied:

(5) −1.0<L/R22C <0.8
(6) 14<ν22F −ν22R
ただし、R22C はレンズ群Bの像側レンズ成分の接合面の光軸上における曲率半径、Lは使用する電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ν22F 、ν22R はそれぞれレンズ群Bの像側レンズ成分の正レンズ、負レンズの媒質のd線基準でのアッベ数である。
(5) -1.0 <L / R 22C <0.8
(6) 14 <ν 22F −ν 22R
Where R 22C is the radius of curvature of the cemented surface of the image side lens component of the lens group B on the optical axis, L is the diagonal length of the effective imaging area of the electronic image sensor used, and ν 22F and ν 22R are the lens group B, respectively. The Abbe number with respect to the d-line of the medium of the positive lens and negative lens of the image side lens component.

〔29〕 広角端画角が55°以上を有することを特徴とする上記28記載の電子撮像装置。     [29] The electronic imaging device as described in 28 above, wherein the wide-angle end field angle is 55 ° or more.

〔30〕 上記27記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを有し、以下の条件式(7)、(8)を満足することを特徴とする電子撮像装置。     [30] An electronic imaging apparatus comprising the zoom lens according to 27 and an electronic imaging device disposed on an image side thereof, wherein the following conditional expressions (7) and (8) are satisfied:

(7) −1.6<(R21F +R21R )/(R21F −R21R )<1.2
(8) −1.2<L/f2R<0.1
ただし、R21F 、R21R はそれぞれ移動レンズ群Bの物体側レンズ成分における最物体側面、最像側面の光軸上の曲率半径、Lは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、f2Rは移動レンズ群Bの像側レンズ成分の焦点距離である。
(7) −1.6 <(R 21F + R 21R ) / (R 21F −R 21R ) <1.2
(8) -1.2 <L / f 2R <0.1
Where R 21F and R 21R are the radius of curvature on the optical axis of the object side lens component of the moving lens group B on the optical axis, L is the diagonal length of the effective imaging area of the electronic image sensor, and f 2R Is the focal length of the image side lens component of the moving lens group B.

〔31〕 以下の条件式(9)を満足することを特徴とする上記26記載のズームレンズ。     [31] The zoom lens as described in 26 above, wherein the following conditional expression (9) is satisfied.

(9) 0.6<R21R /R21F <1.0
ただし、ただし、R21F 、R21R はそれぞれ移動レンズ群Bの物体側レンズ成分の物体側の面、像側の面の光軸近傍の曲率半径である。
(9) 0.6 <R 21R / R 21F <1.0
However, R 21F and R 21R are radii of curvature in the vicinity of the optical axis of the object side surface and the image side surface of the object side lens component of the moving lens group B, respectively.

〔32〕 上記31記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを有し、以下の条件式(10)、(11)を満足することを特徴とする電子撮像装置。     [32] An electronic imaging apparatus comprising the zoom lens according to 31 and an electronic imaging device disposed on an image side thereof, wherein the following conditional expressions (10) and (11) are satisfied:

(10) −1.6<L/R22C <−0.4
(11) 20<ν22F −ν22R
ただし、R22C はレンズ群Bの像側レンズ成分の接合面の光軸上における曲率半径、Lは使用する電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ν22F 、ν22R はそれぞれレンズ群Bの像側レンズ成分の正レンズ、負レンズの媒質のd線基準でのアッベ数である。
(10) -1.6 <L / R 22C <-0.4
(11) 20 <ν 22F −ν 22R
Where R 22C is the radius of curvature of the cemented surface of the image side lens component of the lens group B on the optical axis, L is the diagonal length of the effective imaging area of the electronic image sensor used, and ν 22F and ν 22R are the lens group B, respectively. The Abbe number with respect to the d-line of the medium of the positive lens and negative lens of the image side lens component.

〔33〕 広角端画角が55°以上を有することを特徴とする上記32記載の電子撮像装置。     [33] The electronic imaging apparatus as described in 32 above, wherein the wide-angle end field angle is 55 ° or more.

〔34〕 上記31記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを有し、以下の条件式(12)、(13)を満足することを特徴とする電子撮像装置。     [34] An electronic imaging apparatus comprising the zoom lens according to 31 and an electronic imaging device disposed on an image side thereof, wherein the following conditional expressions (12) and (13) are satisfied:

(12) −1.5<(R22F +R22R )/(R22F −R22R )<0.2
(13) 0.05<L/f2R<0.5
ただし、R22F 、R22R はそれぞれレンズ群Bの像側レンズ成分の最も物体側の面、最も像側の面の光軸上曲率半径、Lは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、f2Rは移動レンズ群Bの像側レンズ成分の焦点距離である。
(12) −1.5 <(R 22F + R 22R ) / (R 22F −R 22R ) <0.2
(13) 0.05 <L / f 2R <0.5
Where R 22F and R 22R are the most object-side surfaces of the image-side lens components of the lens group B, the radius of curvature on the optical axis of the most image-side surfaces, and L is the diagonal length of the effective imaging region of the electronic image sensor. f 2R is the focal length of the image side lens component of the moving lens unit B.

〔35〕 前記第3のレンズ群Cが、物体側より、前記正レンズである物体側レンズ成分と前記接合された接合レンズである像側レンズ成分からなることを特徴とする上記7記載のズームレンズ。     [35] The zoom according to [7], wherein the third lens unit C includes, from the object side, an object side lens component that is the positive lens and an image side lens component that is the cemented cemented lens. lens.

〔36〕 以下の条件式(4C)を満足することを特徴とする上記35記載のズームレンズ。     [36] The zoom lens as described in 35 above, wherein the following conditional expression (4C) is satisfied.

(4C) 0.25<R32R /R32F <0.75
ただし、R32F 、R32R はそれぞれ第3のレンズ群Cの像側レンズ成分の最物体側面、最像側面の光軸上曲率半径である。
(4C) 0.25 <R 32R / R 32F <0.75
However, R 32F and R 32R are the curvature radii on the optical axis of the most object side surface and the most image side surface of the image side lens component of the third lens group C, respectively.

〔37〕 上記36記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを有し、以下の条件式(5C)、(6C)を満足することを特徴とする電子撮像装置。     [37] An electronic imaging apparatus comprising the zoom lens according to 36 and an electronic imaging device disposed on an image side thereof, wherein the following conditional expressions (5C) and (6C) are satisfied:

(5C) −1.0<L/R32C <0.6
(6C) 14<ν32F −ν32R
ただし、R32C は第3のレンズ群Cの像側レンズ成分の接合面の光軸上における曲率半径、Lは使用する電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ν32F 、ν32R はそれぞれ第3のレンズ群Cの像側レンズ成分の正レンズ、負レンズの媒質のd線基準でのアッベ数である。
(5C) -1.0 <L / R 32C <0.6
(6C) 14 <ν 32F −ν 32R
Where R 32C is the radius of curvature of the cemented surface of the image side lens component of the third lens group C on the optical axis, L is the diagonal length of the effective imaging area of the electronic image sensor used, and ν 32F and ν 32R are respectively This is the Abbe number on the d-line basis of the medium of the positive lens and negative lens of the image side lens component of the third lens group C.

〔38〕 広角端画角が55°以上を有することを特徴とする上記37記載の電子撮像装置。     [38] The electronic imaging device as described in 37 above, wherein the wide-angle end angle of view is 55 ° or more.

〔39〕 上記36記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを有し、以下の条件式(7C)、(8C)を満足することを特徴とする電子撮像装置。     [39] An electronic imaging apparatus comprising the zoom lens according to 36 and an electronic imaging device disposed on an image side thereof, wherein the following conditional expressions (7C) and (8C) are satisfied:

(7C) −1.6<(R31F +R31R )/(R31F −R31R )<0.4
(8C) −1.2<L/f3R<−0.1
ただし、R31F 、R31R はそれぞれ第3のレンズ群Cの物体側レンズ成分における最物体側面、最像側面の光軸上の曲率半径、Lは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、f3Rは第3のレンズ群Cの像側レンズ成分の焦点距離である。
(7C) −1.6 <(R 31F + R 31R ) / (R 31F −R 31R ) <0.4
(8C) −1.2 <L / f 3R <−0.1
Here, R 31F and R 31R are the radius of curvature on the optical axis of the most object side surface and the most image side surface in the object side lens component of the third lens group C, respectively, L is the diagonal length of the effective imaging region of the electronic image sensor, f 3R is the focal length of the image side lens component of the third lens group C.

〔40〕 以下の条件式(9C)を満足することを特徴とする上記35記載のズームレンズ。     [40] The zoom lens as described in 35 above, wherein the following conditional expression (9C) is satisfied.

(9C) 0.6<R31R /R31F <1.0
ただし、ただし、R31F 、R32R はそれぞれ第3のレンズ群Cの物体側レンズ成分の最物体側面、最像側面の光軸上の曲率半径である。
(9C) 0.6 <R 31R / R 31F <1.0
However, R 31F and R 32R are the radii of curvature on the optical axis of the most object side surface and the most image side surface of the object side lens component of the third lens group C, respectively.

〔41〕 上記40記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを有し、以下の条件式(10C)、(11C)を満足することを特徴とする電子撮像装置。     [41] An electronic imaging apparatus comprising the zoom lens according to 40 and an electronic imaging device disposed on an image side thereof, wherein the following conditional expressions (10C) and (11C) are satisfied:

(10C ) −1.6<L/R32C <−0.4
(11C ) 20<ν32F −ν32R
ただし、R32C は第3のレンズ群Cの像側レンズ成分の接合面の光軸上における曲率半径、Lは使用する電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ν32F 、ν32R はそれぞれ第3のレンズ群Cの像側レンズ成分の正レンズ、負レンズの媒質のd線基準でのアッベ数である。
(10C) -1.6 <L / R 32C <-0.4
(11C) 20 <ν 32F −ν 32R
Where R 32C is the radius of curvature of the cemented surface of the image side lens component of the third lens group C on the optical axis, L is the diagonal length of the effective imaging area of the electronic image sensor used, and ν 32F and ν 32R are respectively This is the Abbe number on the d-line basis of the medium of the positive lens and negative lens of the image side lens component of the third lens group C.

〔42〕 広角端画角が55°以上を有することを特徴とする上記41記載の電子撮像装置。     [42] The electronic imaging device as described in 41 above, wherein the wide angle end angle of view is 55 ° or more.

〔43〕 上記40記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを有し、以下の条件式(12C)、(13C)を満足することを特徴とする電子撮像装置。     [43] An electronic imaging apparatus comprising the zoom lens described in 40 above and an electronic imaging device disposed on the image side thereof, wherein the following conditional expressions (12C) and (13C) are satisfied:

(12C ) −1.5<(R32F +R32R )/(R32F −R32R )<0.2
(13C ) 0.05<L/f3R<0.5
ただし、R32F 、R32R はそれぞれ第3のレンズ群Cの像側レンズ成分の最物体側面、最像側面の光軸上曲率半径、Lは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、f3Rは第3のレンズ群Cの像側レンズ成分の焦点距離である。
(12C) −1.5 <(R 32F + R 32R ) / (R 32F −R 32R ) <0.2
(13C) 0.05 <L / f 3R <0.5
Where R 32F and R 32R are the most object side surface and the radius of curvature on the optical axis of the image side lens component of the third lens group C, L is the diagonal length of the effective imaging region of the electronic image sensor, f 3R is the focal length of the image side lens component of the third lens group C.

〔44〕 前記移動レンズ群Bが、物体側から順に、前記正レンズである物体側レンズ成分と前記接合された接合レンズである像側レンズ成分からなるか、あるいは、物体側から順に、前記接合された接合レンズである物体側レンズ成分と前記正レンズである像側レンズ成分とからなることを特徴とする上記4記載のズームレンズ。     [44] The moving lens group B includes, in order from the object side, an object side lens component that is the positive lens and an image side lens component that is the cemented cemented lens, or the cemented lens in order from the object side. 5. The zoom lens according to claim 4, comprising an object side lens component which is a cemented lens and an image side lens component which is the positive lens.

〔45〕 以下の条件式(14)を満足することを特徴とする上記44記載のズームレンズ。     [45] The zoom lens as described in 44 above, wherein the following conditional expression (14) is satisfied.

(14) 0.6<R21R /R21F <1.2
ただし、R21F 、R21R はそれぞれ移動レンズ群Bの物体側レンズ成分における最物体側面、最像側面の光軸上の曲率半径である。
(14) 0.6 <R 21R / R 21F <1.2
Here, R 21F and R 21R are the radii of curvature on the optical axis of the most object side surface and the most image side surface in the object side lens component of the moving lens group B, respectively.

〔46〕 上記45記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを有し、前記物体側レンズ成分が前記接合された接合レンズであり、以下の条件式(15)、(16)を満足することを特徴とする電子撮像装置。     [46] A zoom lens having the zoom lens according to 45 described above and an electronic image pickup device disposed on the image side thereof, wherein the object side lens component is the cemented lens, and the following conditional expressions (15), ( An electronic imaging device characterized by satisfying 16).

(15) 0.3<L/R21C <1.6
(16) 10<ν21F −ν21R
ただし、R21C は移動レンズ群Bの物体側レンズ成分における接合面の光軸上の曲率半径、Lは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ν21F 、ν21R はそれぞれ移動レンズ群Bの物体側レンズ成分における正レンズ、負レンズの媒質のd線基準でのアッベ数である。
(15) 0.3 <L / R 21C <1.6
(16) 10 <ν 21F −ν 21R
Where R 21C is the radius of curvature on the optical axis of the cemented surface of the object side lens component of the moving lens group B, L is the diagonal length of the effective imaging area of the electronic image sensor, and ν 21F and ν 21R are the moving lens group B, respectively. The Abbe number on the d-line basis of the medium of the positive lens and the negative lens in the object side lens component.

〔47〕 広角端画角が55°以上を有することを特徴とする上記46記載の電子撮像装置。     [47] The electronic imaging device as described in 46 above, wherein the wide angle end angle of view is 55 ° or more.

〔48〕 上記45記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを有し、以下の条件式(17)、(18)を満足することを特徴とする電子撮像装置。     [48] An electronic imaging apparatus comprising the zoom lens according to 45 and an electronic imaging device disposed on an image side thereof, wherein the following conditional expressions (17) and (18) are satisfied:

(17) −5.0<(R22F +R22R )/(R22F −R22R )<0.7
(18) 0.1<L/f2R<1.0
ただし、R22F 、R22R はそれぞれ移動レンズ群Bの像側レンズ成分における最物体側面、最像側面の光軸上の曲率半径、Lは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、f2Rは移動レンズ群Bの像側レンズ成分の焦点距離である。
(17) −5.0 <(R 22F + R 22R ) / (R 22F −R 22R ) <0.7
(18) 0.1 <L / f 2R <1.0
Where R 22F and R 22R are the outermost object side surface and the radius of curvature on the optical axis of the image side lens component of the image side lens component of the moving lens group B, L is the diagonal length of the effective imaging region of the electronic image sensor, and f 2R Is the focal length of the image side lens component of the moving lens group B.

〔49〕 前記第3のレンズ群Cが、物体側から順に、前記正レンズである物体側レンズ成分と前記接合された接合レンズである像側レンズ成分からなるか、あるいは、物体側から順に、前記接合された接合レンズである物体側レンズ成分と前記正レンズである像側レンズ成分とからなることを特徴とする上記9記載のズームレンズ。     [49] The third lens group C includes, in order from the object side, an object side lens component that is the positive lens and an image side lens component that is the cemented cemented lens, or sequentially from the object side. 10. The zoom lens according to claim 9, comprising an object side lens component that is the cemented cemented lens and an image side lens component that is the positive lens.

〔50〕 以下の条件式(14C)を満足することを特徴とする上記49記載のズームレンズ。     [50] The zoom lens as described in 49 above, wherein the following conditional expression (14C) is satisfied.

(14C ) 0.6<R31R /R31F <1.2
ただし、R31F 、R31R はそれぞれ第3のレンズ群Cの物体側レンズ成分における最物体側面、最像側面の光軸上の曲率半径である。
(14C) 0.6 <R 31R / R 31F <1.2
Here, R 31F and R 31R are the radii of curvature on the optical axis of the most object side surface and the most image side surface in the object side lens component of the third lens group C, respectively.

〔51〕 上記49記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを有し、前記物体側レンズ成分が前記接合された接合レンズであり、以下の条件式(15C)、(16C)を満足することを特徴とする電子撮像装置。     [51] A zoom lens having the zoom lens according to 49 described above and an electronic imaging device disposed on an image side thereof, wherein the object side lens component is the cemented lens, and the following conditional expressions (15C), ( 16C) is satisfied.

(15C ) 0.3<L/R31C <1.6
(16C ) 10<ν31F −ν31R
ただし、R31C は第3のレンズ群Cの物体側レンズ成分における接合面の光軸上の曲率半径、Lは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ν31F 、ν31R はそれぞれ第3のレンズ群Cの物体側レンズ成分における正レンズ、負レンズの媒質のd線基準でのアッベ数である。
(15C) 0.3 <L / R 31C <1.6
(16C) 10 <ν 31F −ν 31R
Where R 31C is the radius of curvature on the optical axis of the cemented surface in the object side lens component of the third lens group C, L is the diagonal length of the effective imaging region of the electronic image sensor, and ν 31F and ν 31R are the third The Abbe number with respect to the d-line of the medium of the positive lens and the negative lens in the object side lens component of the lens group C.

〔52〕 広角端画角が55°以上を有することを特徴とする上記51記載の電子撮像装置。     [52] The electronic imaging apparatus as described in 51 above, wherein the wide-angle end field angle is 55 ° or more.

〔53〕 上記50記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを有し、以下の条件式(17C)、(18C)を満足することを特徴とする電子撮像装置。     [53] An electronic imaging apparatus comprising the zoom lens according to 50, and an electronic imaging device disposed on an image side thereof, wherein the following conditional expressions (17C) and (18C) are satisfied:

(17C ) −5.0<(R32F +R32R )/(R32F −R32R )<0.7
(18C ) 0.1<L/f3R<1.0
ただし、R22F 、R22R はそれぞれ第3のレンズ群Cの像側レンズ成分における最物体側面、最像側面の光軸上の曲率半径、Lは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、f3Rは第3のレンズ群Cの像側レンズ成分の焦点距離である。
(17C) −5.0 <(R 32F + R 32R ) / (R 32F −R 32R ) <0.7
(18C) 0.1 <L / f 3R <1.0
Where R 22F and R 22R are the most object side surface and the radius of curvature on the optical axis of the image side lens component of the third lens group C, respectively, L is the diagonal length of the effective imaging region of the electronic image sensor, f 3R is the focal length of the image side lens component of the third lens group C.

〔54〕 前記移動レンズ群Bよりも像側に、移動にて合焦動作を行うレンズ群を有することを特徴とする上記1から10の何れか1項記載のズームレンズ。     [54] The zoom lens according to any one of [1] to [10], further including a lens group that performs a focusing operation by movement closer to the image side than the moving lens group B.

〔55〕 以下の条件(19)を満足することを特徴とする上記11記載のズームレンズ。     [55] The zoom lens as described in 11 above, wherein the following condition (19) is satisfied.

(19) 0.1<DFT/fT <1.0
ただし、DFTは望遠端における無限遠物点合焦時の移動レンズ群Bから第3のレンズ群Cまでの光軸上空気間隔、fT は望遠端での無限遠物点合焦時のズームレンズ全系の焦点距離である。
(19) 0.1 <D FT / f T <1.0
Where D FT is the air space on the optical axis from the moving lens group B to the third lens group C when focusing on an object point at infinity at the telephoto end, and f T is when focusing on an object point at infinity at the telephoto end. This is the focal length of the entire zoom lens system.

〔56〕 上記5から12の何れか1項記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子を有し、以下の条件式(20)を満足することを特徴とする電子撮像装置。     [56] An electronic imaging apparatus comprising: the zoom lens according to any one of 5 to 12 above; and an electronic imaging device disposed on an image side thereof, wherein the following conditional expression (20) is satisfied: .

(20) −0.4<L/fC <0.8
ただし、fC は第3のレンズ群Cの焦点距離、Lは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長である。
(20) −0.4 <L / f C <0.8
Here, f C is the focal length of the third lens group C, and L is the diagonal length of the effective imaging area of the electronic imaging device.

〔57〕 以下の条件(21)を満足することを特徴とする上記5から12の何れか1項記載のズームレンズ。     [57] The zoom lens as described in any one of 5 to 12 above, wherein the following condition (21) is satisfied.

(21) 0.0<M3 /M2 <1.6
ただし、M2 、M3 は移動レンズ群B、第3のレンズ群Cのそれぞれの無限遠物点合焦時における広角端に対する望遠端での移動量であり、像側への移動を正とする。
(21) 0.0 <M 3 / M 2 <1.6
However, M 2 and M 3 are movement amounts at the telephoto end with respect to the wide-angle end when the moving lens unit B and the third lens unit C are focused on the object point at infinity, and the movement toward the image side is positive. To do.

〔58〕 上記13又は14記載のズームレンズとその像側に配した電子撮像素子とを有し、以下の条件式(22)を満足することを特徴とする電子撮像装置。     [58] An electronic imaging apparatus comprising the zoom lens described in item 13 or 14, and an electronic imaging element disposed on the image side thereof, wherein the following conditional expression (22) is satisfied.

(22) 0.0<L/fD <0.7
ただし、fD は第4のレンズ群Dの焦点距離、Lは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長である。
(22) 0.0 <L / f D <0.7
Here, f D is the focal length of the fourth lens group D, and L is the diagonal length of the effective imaging area of the electronic imaging device.

〔59〕 上記5から12の何れか1項記載のズームレンズとその像側に配した電子撮像素子とを有し、前記ズームレンズが以下の条件式(22)を満足する第4のレンズ群Dを前記第3のレンズ群Cよりも像側に配したことを特徴とする電子撮像装置。     [59] A fourth lens group comprising the zoom lens according to any one of 5 to 12 above and an electronic image pickup device disposed on the image side, wherein the zoom lens satisfies the following conditional expression (22): An electronic imaging apparatus characterized in that D is arranged closer to the image side than the third lens group C.

(22) 0.0<L/fD <0.7
ただし、fD は第4のレンズ群Dの焦点距離、Lは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長である。
(22) 0.0 <L / f D <0.7
Here, f D is the focal length of the fourth lens group D, and L is the diagonal length of the effective imaging area of the electronic imaging device.

〔60〕 変倍又は合焦動作時に移動する全てのレンズ群に対して物体側に光路を折り曲げる反射ための反射光学素子を配したことを特徴とする上記1から15の何れか1項記載のズームレンズ。     [60] The reflection optical element for reflecting, which bends the optical path on the object side, is disposed on all the lens groups that move during zooming or focusing operation. Zoom lens.

〔61〕 前記変倍時固定のレンズ群Aが、ズームレンズ中で最も物体側に位置することを特徴とする上記1から15の何れか1項記載のズームレンズ。     [61] The zoom lens according to any one of [1] to [15], wherein the lens group A fixed at the time of zooming is positioned closest to the object side in the zoom lens.

〔62〕 前記変倍時固定レンズ群Aは、物体側から順に、物体側副群A1と、前記反射光学素子と、像側副群A2とからなることを特徴とする上記15又は61記載のズームレンズ。     [62] The fifteenth or sixty-first aspect described above, wherein the zooming fixed lens group A includes, in order from the object side, an object side sub group A1, the reflective optical element, and an image side sub group A2. Zoom lens.

〔63〕 上記22又は62の何れか1項記載のズームレンズとその像側に配された電子撮像素子とを有し、以下の条件式(23)を満足することを特徴とする電子撮像装置。     [63] An electronic imaging apparatus comprising the zoom lens according to any one of the above 22 or 62 and an electronic imaging device disposed on an image side thereof, wherein the following conditional expression (23) is satisfied: .

(23) 0.8<d/L<2.0
ただし、dは変倍時固定のレンズ群Aにおける反射光学素子の反射面の直前の屈折力を持つ屈折面から反射面の直後の屈折力を持つ屈折面までの空気換算長、Lは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長である。
(23) 0.8 <d / L <2.0
Where d is the air-converted length from the refractive surface having the refractive power immediately before the reflecting surface of the reflecting optical element in the lens group A fixed at the time of zooming to the refractive surface having the refractive power immediately after the reflecting surface, and L is the electronic imaging. It is the diagonal length of the effective imaging area of the element.

〔64〕 前記反射光学素子の反射面に入射する入射光軸及び反射後の反射光軸を含む面の方向での画角が22°乃至28°であり、かつ、以下の条件(23−1)を満足することを特徴とする上記63記載の電子撮像装置。     [64] The angle of view in the direction of the plane including the incident optical axis incident on the reflective surface of the reflective optical element and the reflected optical axis after reflection is 22 ° to 28 °, and the following condition (23-1) 64. The electronic imaging device as described in 63 above, wherein:

(23-1) 1.1<d/L<1.7
〔65〕 前記反射光学素子の反射面に入射する入射光軸及び反射後の反射光軸を含む面の方向での画角が16°乃至22°であり、かつ、以下の条件(23−2)を満足することを特徴とする上記63記載の電子撮像装置。
(23-1) 1.1 <d / L <1.7
[65] The angle of view in the direction of the plane including the incident optical axis incident on the reflective surface of the reflective optical element and the reflected optical axis after reflection is 16 ° to 22 °, and the following condition (23-2) 64. The electronic imaging device as described in 63 above, wherein:

(23-2) 1.2<d/L<1.8
〔66〕 前記反射光学素子が以下の条件(24)を満足するプリズムにて構成されていることを特徴とする上記15、22、60、62の何れか1項記載のズームレンズ。
(23-2) 1.2 <d / L <1.8
[66] The zoom lens as described in any one of [15], [22], [60] and [62], wherein the reflective optical element is constituted by a prism which satisfies the following condition (24).

(24) 1.5<npri
ただし、npri はプリズムのd線に対する媒質の屈折率である。
(24) 1.5 <n pri
Here, n pri is the refractive index of the medium with respect to the d-line of the prism.

〔67〕 前記反射光学素子が以下の条件(24)を満足するプリズムにて構成されていることを特徴とする上記63、64、65の何れか1項記載の電子撮像装置。     [67] The electronic imaging apparatus as described in any one of [63], [64], [65], wherein the reflective optical element is constituted by a prism that satisfies the following condition (24).

(24) 1.5<npri
ただし、npri はプリズムのd線に対する媒質の屈折率である。
(24) 1.5 <n pri
Here, n pri is the refractive index of the medium with respect to the d-line of the prism.

〔68〕 前記変倍時固定レンズ群Aにおける像側副群A2が、物体側より順に、負レンズ、正レンズの2枚のレンズからなることを特徴とする上記22又は62の何れか1項記載のズームレンズ。     [68] Any one of the above 22 or 62, wherein the image side subgroup A2 in the zooming fixed lens group A is composed of two lenses of a negative lens and a positive lens in order from the object side. The described zoom lens.

〔69〕 上記22、62又は68の何れか1項記載のズームレンズとその像側に配された電子撮像装置を有し、前記ズームレンズが以下の条件式(25)を満足することを特徴とする電子撮像装置。     [69] The zoom lens according to any one of the above items 22, 62, and 68 and an electronic imaging device disposed on an image side thereof, wherein the zoom lens satisfies the following conditional expression (25): An electronic imaging device.

(25) −0.5<L/f12<0
ただし、Lは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、f12は変倍時固定レンズ群Aの像側副群A2の焦点距離である。
(25) −0.5 <L / f 12 <0
Here, L is the diagonal length of the effective image pickup area of the electronic image pickup device, and f 12 is the focal length of the image side subgroup A2 of the fixed lens group A during zooming.

〔70〕 前記変倍時固定レンズ群の物体側副群A1が、物体側に凸面を向けた負レンズ1枚のみからなることを特徴とする上記22又は62記載のズームレンズ。     [70] The zoom lens according to [22] or [62], wherein the object side sub group A1 of the zooming fixed lens group includes only one negative lens having a convex surface directed toward the object side.

〔71〕 以下の条件式(26)を満足することを特徴とする上記70記載のズームレンズ。     [71] The zoom lens according to [70], wherein the following conditional expression (26) is satisfied.

(26) 0<f11/f12<1.6
ただし、f11、f12はそれぞれ変倍時固定レンズ群Aの物体側副群A1、像側副群A2の焦点距離である。
(26) 0 <f 11 / f 12 <1.6
Here, f 11 and f 12 are the focal lengths of the object side sub group A1 and the image side sub group A2 of the fixed lens group A during zooming, respectively.

〔72〕 前記第3のレンズ群Cが1枚の単レンズからなることを特徴とする上記5記載のズームレンズ。     [72] The zoom lens as described in [5] above, wherein the third lens group C comprises one single lens.

〔73〕 前記第3のレンズ群Cは広角端よりも望遠端で像側に移動することを特徴とする上記1から22の何れか1項記載のズームレンズ。     [73] The zoom lens according to any one of [1] to [22], wherein the third lens unit C moves toward the image side at a telephoto end rather than at a wide angle end.

〔74〕 以下の条件式(27)を満足することを特徴とする上記73記載のズームレンズ。     [74] The zoom lens as described in 73 above, wherein the following conditional expression (27) is satisfied.

(27) 0.8<−βRt<2.1
ただし、βRtは無限遠物点合焦時の望遠端における移動レンズ群B以降の合成倍率である。
(27) 0.8 <−β Rt <2.1
Here, β Rt is the combined magnification after the moving lens group B at the telephoto end when focusing on an object point at infinity.

〔75〕 上記1から27、31、35、36、40、44、48、49、50、54、55、57、60から62、66、68、70から74の何れか1項記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを備えた電子撮像装置。     [75] The zoom lens according to any one of 1 to 27, 31, 35, 36, 40, 44, 48, 49, 50, 54, 55, 57, 60 to 62, 66, 68, 70 to 74 And an electronic imaging device provided on the image side.

以上説明したように、本発明により極力物体側にミラー等の反射光学素子を挿入して光学系、特にズームレンズ系の光路(光軸)を折り曲げる構成とし諸々の工夫を入れることにより、高ズーム比、広画角、小さいF値、少ない収差等、高い光学仕様性能を確保しながらも、沈胴式鏡筒に見られるようなカメラの使用状態への立ち上げ時間(レンズのせり出し時間)がなく、防水・防塵上も好ましく、また、奥行き方向が極めて薄いカメラとすることが可能となる。   As described above, according to the present invention, it is possible to insert a reflective optical element such as a mirror on the object side as much as possible to bend the optical path (optical axis) of the optical system, particularly the zoom lens system, and to make various zooms. While ensuring high optical performance such as ratio, wide angle of view, small F-number, and low aberration, there is no startup time (lens protruding time) to use the camera as seen in a retractable lens barrel. Also, it is preferable in terms of waterproofing and dustproofing, and it becomes possible to make the camera in a very thin depth direction.

G1−1…G1−1レンズ群
G1−2…G1−2レンズ群
G1…第1レンズ群
G2…第2レンズ群
G3…第3レンズ群
G4…第4レンズ群
P…光路折り曲げプリズム
S…開口絞り
IC…近赤外カットコート面
LF…光学的ローパスフィルター
CG…カバーガラス
I…像面
E…観察者眼球
1A、1B、1C、1D、1E…開口
1A’、1B’、1C’、1D’、1E’…開口
10…ターレット
10’…ターレット
11…回転軸
40…デジタルカメラ
41…撮影光学系
42…撮影用光路
43…ファインダー光学系
44…ファインダー用光路
45…シャッター
46…フラッシュ
47…液晶表示モニター
49…CCD
50…カバー部材
51…処理手段
52…記録手段
53…ファインダー用対物光学系
55…ポロプリズム
57…視野枠
59…接眼光学系
112…対物レンズ
113…鏡枠
114…カバーガラス
160…撮像ユニット
162…撮像素子チップ
166…端子
300…パソコン
301…キーボード
302…モニター
303…撮影光学系
304…撮影光路
305…画像
400…携帯電話
401…マイク部
402…スピーカ部
403…入力ダイアル
404…モニター
405…撮影光学系
406…アンテナ
407…撮影光路
G1-1 ... G1-1 lens group G1-2 ... G1-2 lens group G1 ... first lens group G2 ... second lens group G3 ... third lens group G4 ... fourth lens group P ... optical path bending prism S ... opening Aperture IC ... Near-infrared cut coat surface LF ... Optical low-pass filter CG ... Cover glass I ... Image plane E ... Observer eye 1A, 1B, 1C, 1D, 1E ... Aperture 1A ', 1B', 1C ', 1D' 1E '... aperture 10 ... turret 10' ... turret 11 ... rotating shaft 40 ... digital camera 41 ... photographic optical system 42 ... photographic optical path 43 ... finder optical system 44 ... finder optical path 45 ... shutter 46 ... flash 47 ... liquid crystal display Monitor 49 ... CCD
DESCRIPTION OF SYMBOLS 50 ... Cover member 51 ... Processing means 52 ... Recording means 53 ... Finder objective optical system 55 ... Porro prism 57 ... Field frame 59 ... Eyepiece optical system 112 ... Objective lens 113 ... Lens frame 114 ... Cover glass 160 ... Imaging unit 162 ... Image sensor chip 166 ... Terminal 300 ... Personal computer 301 ... Keyboard 302 ... Monitor 303 ... Shooting optical system 304 ... Shooting optical path 305 ... Image 400 ... Mobile phone 401 ... Microphone unit 402 ... Speaker unit 403 ... Input dial 404 ... Monitor 405 ... Shooting optics System 406 ... Antenna 407 ... Imaging optical path

Claims (31)

正の屈折力を有し、広角端から望遠端にかけて変倍する際に物体側にのみ移動する移動レンズ群Bと、前記移動レンズ群Bよりも物体側に配され、負の屈折力を有し、前記変倍時に固定である変倍時固定レンズ群Aと、前記移動レンズ群Bの像側に可変空気間隔を介して配される第3のレンズ群Cと、前記第3のレンズ群Cよりも像側に配され非球面を有する第4のレンズ群Dからなり、
前記移動レンズ群Bは、物体側から順に、正レンズと負レンズと正レンズの3枚のレンズにて構成され、
前記第4のレンズ群Dは、前記変倍時及び合焦動作時には固定され、
広角端から望遠端に変倍する際は、レンズ群Bとレンズ群Cが相対的間隔を変えながら広角端よりも望遠端で物体側に移動し、
以下の条件(21)”’を満足していることを特徴とするズームレンズ。
(21)"' 0.0<M3 /M2 ≦0.97637
ただし、M2 、M3 は移動レンズ群B、第3のレンズ群Cのそれぞれの無限遠物点合焦時における広角端に対する望遠端での移動量であり、像側への移動を正とする。
Moving lens group B that has a positive refractive power and moves only to the object side when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and is disposed closer to the object side than the moving lens group B, and has a negative refractive power. The zooming-fixed lens group A that is fixed when zooming, the third lens group C that is arranged on the image side of the moving lens group B via a variable air gap, and the third lens group A fourth lens unit D having an aspheric surface disposed on the image side of C,
The moving lens group B is composed of three lenses of a positive lens, a negative lens, and a positive lens in order from the object side.
The fourth lens group D is fixed at the time of zooming and focusing,
When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the lens unit B and the lens unit C move to the object side at the telephoto end rather than the wide-angle end while changing the relative distance.
A zoom lens characterized by satisfying the following condition (21) "' .
(21) "'0.0 <M 3 / M 2 ≦ 0.97637
However, M 2 and M 3 are movement amounts at the telephoto end with respect to the wide-angle end when the moving lens unit B and the third lens unit C are focused on the object point at infinity, and the movement toward the image side is positive. To do.
前記移動レンズ群B中の前記負レンズは、物体側又は像側に隣接する前記正レンズと接合されていることを特徴とする請求項1記載のズームレンズ。 The zoom lens according to claim 1, wherein the negative lens in the moving lens group B is cemented with the positive lens adjacent to the object side or the image side. 前記第3のレンズ群Cは合焦動作時に移動することを特徴とする請求項1又は2記載のズームレンズ。 The zoom lens according to claim 1, wherein the third lens group C moves during a focusing operation. 前記第3のレンズ群Cは正の屈折力を有することを特徴とする請求項1から3の何れか1項記載のズームレンズ。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 3, wherein the third lens group C has a positive refractive power. 前記変倍時固定レンズ群Aは光路を折り曲げる反射光学素子を有することを特徴とする請求項1から4の何れか1項記載のズームレンズ。 5. The zoom lens according to claim 1, wherein the zooming fixed lens group A includes a reflective optical element that bends the optical path. 6. 前記光路を折り曲げる反射光学素子はプリズムであることを特徴とする請求項5記載のズームレンズ。 6. The zoom lens according to claim 5, wherein the reflecting optical element that bends the optical path is a prism. 前記プリズムの射出面が平面であることを特徴とする請求項6記載のズームレンズ。 The zoom lens according to claim 6, wherein an exit surface of the prism is a flat surface. 前記変倍時固定レンズ群Aは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズを有する物体側副群A1、前記反射光学素子、正レンズを含む像側副群A2とからなることを特徴とする請求項5記載のズームレンズ。 The zooming fixed lens group A includes, in order from the object side, an object side subgroup A1 having a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and an image side subgroup A2 including the reflective optical element and a positive lens. The zoom lens according to claim 5. 以下の条件式(1)、(2)を満足することを特徴とする請求項1から8の何れか1項記載のズームレンズ。
(1) 0.9<−fA /√(fW ・fT )<2.0
(2) 1.0<fB /√(fW ・fT )<3.0
ただし、fA 、fB はそれぞれレンズ群A、Bの焦点距離、fW 、fT はそれぞれズームレンズ全系の広角端、望遠端の焦点距離である。
The zoom lens according to any one of claims 1 to 8, wherein the following conditional expressions (1) and (2) are satisfied.
(1) 0.9 <−f A / √ (f W · f T ) <2.0
(2) 1.0 <f B / √ (f W · f T ) <3.0
Here, f A and f B are the focal lengths of the lens groups A and B, respectively, and f W and f T are the focal lengths of the wide-angle end and the telephoto end of the entire zoom lens system, respectively.
以下の条件式(3)を満足することを特徴とする請求項9記載のズームレンズ。
(3) 0.9<log γB /log γ<10
ただし、γ、γB はそれぞれ、
γ=fT /fW
γB =望遠端におけるレンズ群Bの倍率/広角端におけるレンズ群Bの倍率とする。
The zoom lens according to claim 9, wherein the following conditional expression (3) is satisfied.
(3) 0.9 <log γ B / log γ <10
Where γ and γ B are
γ = f T / f W
γ B = magnification of lens group B at the telephoto end / magnification of lens group B at the wide-angle end.
前記移動レンズ群Bが、物体側から順に、前記正レンズである物体側レンズ成分と前記接合された接合レンズである像側レンズ成分からなるか、あるいは、物体側から順に、前記接合された接合レンズである物体側レンズ成分と前記正レンズである像側レンズ成分とからなることを特徴とする請求項2記載のズームレンズ。 The moving lens group B includes, in order from the object side, an object side lens component that is the positive lens and an image side lens component that is the cemented cemented lens, or the cemented junction in order from the object side. 3. The zoom lens according to claim 2, comprising an object side lens component which is a lens and an image side lens component which is the positive lens. 以下の条件式(14)を満足することを特徴とする請求項11記載のズームレンズ。
(14) 0.6<R21R /R21F <1.2
ただし、R21F 、R21R はそれぞれ移動レンズ群Bの物体側レンズ成分における最物体側面、最像側面の光軸上の曲率半径である。
The zoom lens according to claim 11, wherein the following conditional expression (14) is satisfied.
(14) 0.6 <R 21R / R 21F <1.2
Here, R 21F and R 21R are the radii of curvature on the optical axis of the most object side surface and the most image side surface in the object side lens component of the moving lens group B, respectively.
請求項12記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを有し、前記物体側レンズ成分が前記接合された接合レンズであり、以下の条件式(15)、(16)を満足することを特徴とする電子撮像装置。
(15) 0.3<L/R21C <1.6
(16) 10<ν21F −ν21R
ただし、R21C は移動レンズ群Bの物体側レンズ成分における接合面の光軸上の曲率半径、Lは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ν21F 、ν21R はそれぞれ移動レンズ群Bの物体側レンズ成分における正レンズ、負レンズの媒質のd線基準でのアッベ数である。
A zoom lens according to claim 12, and an electronic imaging device disposed on the image side thereof, wherein the object side lens component is the cemented lens, and the following conditional expressions (15) and (16): An electronic imaging device characterized by satisfying
(15) 0.3 <L / R 21C <1.6
(16) 10 <ν 21F −ν 21R
Where R 21C is the radius of curvature on the optical axis of the cemented surface of the object side lens component of the moving lens group B, L is the diagonal length of the effective imaging area of the electronic image sensor, and ν 21F and ν 21R are the moving lens group B, respectively. The Abbe number on the d-line basis of the medium of the positive lens and the negative lens in the object side lens component.
広角端画角が55°以上を有することを特徴とする請求項13記載の電子撮像装置。 The electronic imaging apparatus according to claim 13, wherein the wide-angle end angle of view is 55 ° or more. 請求項12記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを有し、以下の条件式(17)、(18)を満足することを特徴とする電子撮像装置。
(17) −5.0<(R22F +R22R )/(R22F −R22R )<0.7
(18) 0.1<L/f2R<1.0
ただし、R22F 、R22R はそれぞれ移動レンズ群Bの像側レンズ成分における最物体側面、最像側面の光軸上の曲率半径、Lは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、f2Rは移動レンズ群Bの像側レンズ成分の焦点距離である。
13. An electronic imaging apparatus comprising: the zoom lens according to claim 12; and an electronic imaging device disposed on an image side thereof, wherein the following conditional expressions (17) and (18) are satisfied.
(17) −5.0 <(R 22F + R 22R ) / (R 22F −R 22R ) <0.7
(18) 0.1 <L / f 2R <1.0
Where R 22F and R 22R are the outermost object side surface and the radius of curvature on the optical axis of the image side lens component of the image side lens component of the moving lens group B, L is the diagonal length of the effective imaging region of the electronic image sensor, and f 2R Is the focal length of the image side lens component of the moving lens group B.
以下の条件(19)を満足することを特徴とする請求項3記載のズームレンズ。
(19) 0.1<DFT/fT <1.0
ただし、DFTは望遠端における無限遠物点合焦時の移動レンズ群Bから第3のレンズ群Cまでの光軸上空気間隔、fT は望遠端での無限遠物点合焦時のズームレンズ全系の焦点距離である。
4. The zoom lens according to claim 3, wherein the following condition (19) is satisfied.
(19) 0.1 <D FT / f T <1.0
Where D FT is the air space on the optical axis from the moving lens group B to the third lens group C when focusing on an object point at infinity at the telephoto end, and f T is when focusing on an object point at infinity at the telephoto end. This is the focal length of the entire zoom lens system.
請求項1から16の何れか1項記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子を有し、以下の条件式(20)を満足することを特徴とする電子撮像装置。
(20) −0.4<L/fC <0.8
ただし、fC は第3のレンズ群Cの焦点距離、Lは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長である。
An electronic imaging apparatus comprising: the zoom lens according to claim 1; and an electronic imaging device disposed on an image side thereof, wherein the following conditional expression (20) is satisfied.
(20) −0.4 <L / f C <0.8
Here, f C is the focal length of the third lens group C, and L is the diagonal length of the effective imaging area of the electronic imaging device.
請求項1から17の何れか1項記載のズームレンズとその像側に配した電子撮像素子とを有し、以下の条件式(22)を満足することを特徴とする電子撮像装置。
(22) 0.0<L/fD <0.7
ただし、fD は第4のレンズ群Dの焦点距離、Lは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長である。
An electronic imaging apparatus comprising: the zoom lens according to any one of claims 1 to 17; and an electronic imaging device arranged on an image side thereof, wherein the following conditional expression (22) is satisfied.
(22) 0.0 <L / f D <0.7
Here, f D is the focal length of the fourth lens group D, and L is the diagonal length of the effective imaging area of the electronic imaging device.
前記変倍時固定レンズ群Aは、物体側から順に、物体側副群A1と、前記反射光学素子と、像側副群A2とからなることを特徴とする請求項5記載のズームレンズ。 6. The zoom lens according to claim 5, wherein the zooming fixed lens group A includes, in order from the object side, an object side sub group A1, the reflective optical element, and an image side sub group A2. 請求項8又は19の何れか1項記載のズームレンズとその像側に配された電子撮像素子とを有し、以下の条件式(23)を満足することを特徴とする電子撮像装置。
(23) 0.8<d/L<2.0
ただし、dは変倍時固定のレンズ群Aにおける反射光学素子の反射面の直前の屈折力を持つ屈折面から反射面の直後の屈折力を持つ屈折面までの空気換算長、Lは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長である。
An electronic imaging apparatus comprising the zoom lens according to claim 8 and an electronic imaging device disposed on an image side thereof, wherein the following conditional expression (23) is satisfied:
(23) 0.8 <d / L <2.0
Where d is the air-converted length from the refractive surface having the refractive power immediately before the reflecting surface of the reflecting optical element in the lens group A fixed at the time of zooming to the refractive surface having the refractive power immediately after the reflecting surface, and L is the electronic imaging. It is the diagonal length of the effective imaging area of the element.
前記反射光学素子の反射面に入射する入射光軸及び反射後の反射光軸を含む面の方向での画角が22°乃至28°であり、かつ、以下の条件(23−1)を満足することを特徴とする請求項20記載の電子撮像装置。
(23-1) 1.1<d/L<1.7
The angle of view in the direction of the plane including the incident optical axis incident on the reflective surface of the reflective optical element and the reflected optical axis after reflection is 22 ° to 28 °, and satisfies the following condition (23-1) 21. The electronic imaging apparatus according to claim 20, wherein:
(23-1) 1.1 <d / L <1.7
前記反射光学素子の反射面に入射する入射光軸及び反射後の反射光軸を含む面の方向での画角が16°乃至22°であり、かつ、以下の条件(23−2)を満足することを特徴とする請求項20記載の電子撮像装置。
(23-2) 1.2<d/L<1.8
The angle of view in the direction of the plane including the incident optical axis incident on the reflective surface of the reflective optical element and the reflected optical axis after reflection is 16 ° to 22 °, and satisfies the following condition (23-2) 21. The electronic imaging apparatus according to claim 20, wherein:
(23-2) 1.2 <d / L <1.8
前記反射光学素子が以下の条件(24)を満足するプリズムにて構成されていることを特徴とする請求項5、8、19の何れか1項記載のズームレンズ。
(24) 1.5<npri
ただし、npri はプリズムのd線に対する媒質の屈折率である。
20. The zoom lens according to claim 5, wherein the reflective optical element is constituted by a prism that satisfies the following condition (24).
(24) 1.5 <n pri
Here, n pri is the refractive index of the medium with respect to the d-line of the prism.
前記反射光学素子が以下の条件(24)を満足するプリズムにて構成されていることを特徴とする請求項20、21、22の何れか1項記載の電子撮像装置。
(24) 1.5<npri
ただし、npri はプリズムのd線に対する媒質の屈折率である。
The electronic imaging apparatus according to any one of claims 20, 21, and 22, wherein the reflective optical element is constituted by a prism that satisfies the following condition (24).
(24) 1.5 <n pri
Here, n pri is the refractive index of the medium with respect to the d-line of the prism.
前記変倍時固定レンズ群Aにおける像側副群A2が、物体側より順に、負レンズ、正レンズの2枚のレンズからなることを特徴とする請求項8又は19記載のズームレンズ。 The zoom lens according to claim 8 or 19, wherein the image side subgroup A2 in the zooming fixed lens group A is composed of two lenses of a negative lens and a positive lens in order from the object side. 請求項8、19又は25の何れか1項記載のズームレンズとその像側に配された電子撮像素子を有し、前記ズームレンズが以下の条件式(25)を満足することを特徴とする電子撮像装置。
(25) −0.5<L/f12<0
ただし、Lは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、f12は変倍時固定レンズ群Aの像側副群A2の焦点距離である。
A zoom lens according to any one of claims 8, 19 and 25, and an electronic imaging device arranged on the image side thereof, wherein the zoom lens satisfies the following conditional expression (25): Electronic imaging device.
(25) −0.5 <L / f 12 <0
Here, L is the diagonal length of the effective image pickup area of the electronic image pickup device, and f 12 is the focal length of the image side subgroup A2 of the fixed lens group A during zooming.
前記変倍時固定レンズ群の物体側副群A1が、物体側に凸面を向けた負レンズ1枚のみからなることを特徴とする請求項8又は19記載のズームレンズ。 The zoom lens according to claim 8 or 19, wherein the object side subgroup A1 of the zooming fixed lens group includes only one negative lens having a convex surface directed toward the object side. 以下の条件式(26)を満足することを特徴とする請求項27記載のズームレンズ。
(26) 0<f11/f12<1.6
ただし、f11、f12はそれぞれ変倍時固定レンズ群Aの物体側副群A1、像側副群A2の焦点距離である。
28. The zoom lens according to claim 27, wherein the following conditional expression (26) is satisfied.
(26) 0 <f 11 / f 12 <1.6
Here, f 11 and f 12 are the focal lengths of the object side sub group A1 and the image side sub group A2 of the fixed lens group A during zooming, respectively.
前記第3のレンズ群Cが1枚の単レンズからなることを特徴とする請求項1から28の何れか1項記載のズームレンズ。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 28, wherein the third lens group C includes one single lens. 以下の条件式(27)を満足することを特徴とする請求項1から29の何れか1項記載のズームレンズ。
(27) 0.8<−βRt<2.1
ただし、βRtは無限遠物点合焦時の望遠端における移動レンズ群B以降の合成倍率である。
30. A zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression (27) is satisfied.
(27) 0.8 <−β Rt <2.1
Here, β Rt is the combined magnification after the moving lens group B at the telephoto end when focusing on an object point at infinity.
請求項1から12、16、19、23、25、27から30の何れか1項記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを備えた電子撮像装置。 An electronic imaging apparatus comprising: the zoom lens according to any one of claims 1 to 12, 16, 19, 23, 25, 27 to 30; and an electronic imaging device disposed on an image side thereof.
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