JP4616837B2 - Steel beam reinforcement bracket - Google Patents
Steel beam reinforcement bracket Download PDFInfo
- Publication number
- JP4616837B2 JP4616837B2 JP2006531103A JP2006531103A JP4616837B2 JP 4616837 B2 JP4616837 B2 JP 4616837B2 JP 2006531103 A JP2006531103 A JP 2006531103A JP 2006531103 A JP2006531103 A JP 2006531103A JP 4616837 B2 JP4616837 B2 JP 4616837B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel beam
- web
- length
- beam web
- metal fitting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 524
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 524
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 title claims description 42
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 claims description 200
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 165
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 37
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 69
- 230000004323 axial length Effects 0.000 description 23
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 12
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 11
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 10
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 6
- 229910000746 Structural steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000004567 concrete Substances 0.000 description 2
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001294 Reinforcing steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 239000011150 reinforced concrete Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E04—BUILDING
- E04C—STRUCTURAL ELEMENTS; BUILDING MATERIALS
- E04C3/00—Structural elongated elements designed for load-supporting
- E04C3/02—Joists; Girders, trusses, or trusslike structures, e.g. prefabricated; Lintels; Transoms; Braces
- E04C3/04—Joists; Girders, trusses, or trusslike structures, e.g. prefabricated; Lintels; Transoms; Braces of metal
- E04C3/08—Joists; Girders, trusses, or trusslike structures, e.g. prefabricated; Lintels; Transoms; Braces of metal with apertured web, e.g. with a web consisting of bar-like components; Honeycomb girders
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E04—BUILDING
- E04C—STRUCTURAL ELEMENTS; BUILDING MATERIALS
- E04C3/00—Structural elongated elements designed for load-supporting
- E04C3/02—Joists; Girders, trusses, or trusslike structures, e.g. prefabricated; Lintels; Transoms; Braces
- E04C3/04—Joists; Girders, trusses, or trusslike structures, e.g. prefabricated; Lintels; Transoms; Braces of metal
- E04C3/06—Joists; Girders, trusses, or trusslike structures, e.g. prefabricated; Lintels; Transoms; Braces of metal with substantially solid, i.e. unapertured, web
- E04C3/065—Joists; Girders, trusses, or trusslike structures, e.g. prefabricated; Lintels; Transoms; Braces of metal with substantially solid, i.e. unapertured, web with special adaptations for the passage of cables or conduits through the web
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E04—BUILDING
- E04C—STRUCTURAL ELEMENTS; BUILDING MATERIALS
- E04C3/00—Structural elongated elements designed for load-supporting
- E04C3/02—Joists; Girders, trusses, or trusslike structures, e.g. prefabricated; Lintels; Transoms; Braces
- E04C3/29—Joists; Girders, trusses, or trusslike structures, e.g. prefabricated; Lintels; Transoms; Braces built-up from parts of different material, i.e. composite structures
- E04C3/293—Joists; Girders, trusses, or trusslike structures, e.g. prefabricated; Lintels; Transoms; Braces built-up from parts of different material, i.e. composite structures the materials being steel and concrete
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E04—BUILDING
- E04C—STRUCTURAL ELEMENTS; BUILDING MATERIALS
- E04C3/00—Structural elongated elements designed for load-supporting
- E04C3/02—Joists; Girders, trusses, or trusslike structures, e.g. prefabricated; Lintels; Transoms; Braces
- E04C3/04—Joists; Girders, trusses, or trusslike structures, e.g. prefabricated; Lintels; Transoms; Braces of metal
- E04C2003/0404—Joists; Girders, trusses, or trusslike structures, e.g. prefabricated; Lintels; Transoms; Braces of metal beams, girders, or joists characterised by cross-sectional aspects
- E04C2003/0443—Joists; Girders, trusses, or trusslike structures, e.g. prefabricated; Lintels; Transoms; Braces of metal beams, girders, or joists characterised by cross-sectional aspects characterised by substantial shape of the cross-section
- E04C2003/0452—H- or I-shaped
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Architecture (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Composite Materials (AREA)
- Rod-Shaped Construction Members (AREA)
- Joining Of Building Structures In Genera (AREA)
Description
本発明は、Ｓ構造（鉄骨構造）やＳＲＣ構造（鉄骨鉄筋コンクリート構造）における鉄骨梁の鉄骨梁ウエブに設けられた貫通孔に略嵌合されることによって、Ｓ構造およびＳＲＣ構造における鉄骨梁を補強する鉄骨梁補強金具に関する。 The present invention reinforces the steel beam in the S structure and the SRC structure by being substantially fitted into a through hole provided in the steel beam web of the steel beam in the S structure (steel structure) or SRC structure (steel reinforced concrete structure). The present invention relates to a steel beam reinforcing metal fitting.
建築物においては、その内部に配管や配線などを通すために、Ｓ構造やＳＲＣ構造における鉄骨梁の鉄骨梁ウエブに貫通孔を設けることがあるが、従来、貫通孔が設けられたＳ構造用の鉄骨梁を補強する次のようなＳ構造用鉄骨梁補強金具が提供された。すなわち、Ｓ構造の鉄骨梁に形成された貫通孔の周縁部に外周部が溶接固定されるリング状の補強金具であって、その軸方向の長さを半径方向の肉厚の０．５倍〜１０．０倍とするＳ構造用鉄骨梁補強金具である。この補強金具によれば、Ｓ構造における鉄骨梁に設けられた貫通孔に対する配管の取り付けの自由度を高めることができ、Ｓ構造において、柱梁接合部に近い鉄骨梁の塑性化領域における貫通孔設置が可能となる（特許文献１参照）。
しかしながら、この従来のＳ構造用鉄骨梁補強金具における溶接固定は、すみ肉溶接または突合せ溶接によって行われるところ、前者にあっては、単に、Ｓ構造用鉄骨梁補強金具の外周部の軸方向の両端部が貫通孔の周縁部に表側および裏側からそれぞれ全周にわたって溶接固定されるに過ぎず（特許文献１の段落［００２８］、［００２９］、図１など）、後者にあっては、単に、突合せ溶接を行うＳ構造用鉄骨梁補強金具のフランジ部の軸方向の長さが、当該Ｓ構造用鉄骨梁補強金具の軸方向の長さの半分以下にされるに過ぎなかった（特許文献１の段落［００３３］、［００３８］、［００５０］、図５、図６など）。したがって、従来のＳ構造用鉄骨梁補強金具においては、Ｓ構造における鉄骨梁の全強を回復させることについて、更なる改善の余地があった。 However, the welding and fixing in the conventional S structure steel beam reinforcing metal fitting is performed by fillet welding or butt welding. In the former case, the welding is simply performed in the axial direction of the outer peripheral portion of the S structural steel beam reinforcing metal fitting. Both ends are merely welded and fixed to the peripheral edge of the through hole from the front side and the back side, respectively (paragraphs [0028], [0029], FIG. 1 etc. of Patent Document 1). In addition, the axial length of the flange portion of the S structural steel beam reinforcing metal fitting to be butt welded is only half or less of the axial length of the S structural steel beam reinforcing metal fitting (Patent Literature). 1 paragraphs [0033], [0038], [0050], FIG. 5, FIG. Therefore, the conventional S structure steel beam reinforcing bracket has room for further improvement in recovering the full strength of the steel beam in the S structure.
また、全強の回復の改善は、Ｓ構造の鉄骨梁のみならず、ＳＲＣ構造の鉄骨梁についても図る必要があった。 Further, it was necessary to improve the recovery of all strengths not only for S-structured steel beams but also for SRC-structured steel beams.
そこで、本発明は、Ｓ構造またはＳＲＣ構造において、従来のＳ構造用鉄骨梁補強金具よりも鉄骨梁の全強を回復させることができる鉄骨梁補強金具を提供することを目的とする。 Therefore, an object of the present invention is to provide a steel beam reinforcing bracket capable of recovering the full strength of the steel beam in the S structure or the SRC structure as compared with the conventional steel beam reinforcing bracket for the S structure.
本発明によれば、上記課題は、次の手段によって解決することができる。 According to the present invention, the above problem can be solved by the following means.
第１の発明は、鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、外周部が、前記鉄骨梁ウエブにすみ肉溶接され、軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記外周部の一端までの長さと前記鉄骨梁ウエブの他端側から前記外周部の他端までの長さとが、前記鉄骨梁ウエブの厚みの０．７倍以上である、ことを特徴とする鉄骨梁補強金具である。 1st invention is a steel beam reinforcement metal fitting substantially fitted in the through-hole of a steel beam, and an outer peripheral part is fillet welded to the said steel beam web, and the length of an axial direction is thickness of radial direction 0.5 times to 200.0 times, and the length from one end side of the steel beam web to one end of the outer peripheral portion and the length from the other end side of the steel beam web to the other end of the outer peripheral portion, The steel beam reinforcing metal fitting is characterized by being 0.7 times or more the thickness of the steel beam web.
第２の発明は、鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、外周部が、前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接され、軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記外周部の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、前記外周部における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に曲面（０≦曲率半径≦前記鉄骨梁ウエブの厚みの５倍）が含まれている、ことを特徴とする鉄骨梁補強金具である。 According to a second aspect of the present invention, in the steel beam reinforcing metal fitting that is substantially fitted in the through hole of the steel beam, the outer peripheral portion is butt welded to the steel beam web, and the axial length is 0 of the radial thickness. 5 to 200.0 times, and the length from one end side of the steel beam web to the other end of the outer peripheral portion is larger than the thickness of the steel beam web, and the steel beam web in the outer peripheral portion is The steel beam reinforcing metal fitting is characterized in that the joint surface includes a curved surface (0 ≦ curvature radius ≦ 5 times the thickness of the steel beam web).
第３の発明は、鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、外周部が、前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接され、軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記外周部の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、前記外周部における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に、前記半径方向に略平行な第１接合面（０≦長さ＜前記鉄骨梁ウエブの厚み）と、前記軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾いた第２接合面と、が含まれている、ことを特徴とする鉄骨梁補強金具である。 According to a third aspect of the present invention, there is provided a steel beam reinforcing metal fitting substantially fitted in the through hole of the steel beam, the outer peripheral portion is butt welded to the steel beam web, and the axial length is 0 of the radial thickness. 5 to 200.0 times, and the length from one end side of the steel beam web to the other end of the outer peripheral portion is larger than the thickness of the steel beam web, and the steel beam web in the outer peripheral portion is A first joint surface substantially parallel to the radial direction (0 ≦ length <thickness of the steel beam web) and a second joint inclined at an angle θ (15 ≦ θ ≦ 80) from the axial direction. And a steel beam reinforcing metal fitting characterized by comprising a surface.
第４の発明は、鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、外周部に、前記鉄骨梁ウエブにすみ肉溶接される間接部材がすみ肉溶接され、前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の一端までの長さと前記鉄骨梁ウエブの他端側から前記間接部材の他端までの長さとが、前記鉄骨梁ウエブの厚みの０．７倍以上である、ことを特徴とする鉄骨梁補強金具である。 4th invention is a steel beam reinforcement metal fitting substantially fitted by the through-hole of a steel beam, The length of an axial direction is 0.5 times-200.0 times of the thickness of radial direction, An outer peripheral part The indirect member that is fillet welded to the steel beam web is fillet welded, and the length from one end of the steel beam web to one end of the indirect member and the other end of the steel beam web are The steel beam reinforcing metal fitting is characterized in that the length to the other end is 0.7 times or more the thickness of the steel beam web.
第５の発明は、鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、外周部に、前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接される間接部材がすみ肉溶接され、前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、前記間接部材における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に曲面（０≦曲率半径≦前記鉄骨梁ウエブの厚みの５倍）が含まれている、ことを特徴とする鉄骨梁補強金具である。 5th invention is a steel beam reinforcement metal fitting substantially fitted in the through-hole of a steel beam, The length of an axial direction is 0.5 to 200.0 times of the thickness of radial direction, An outer peripheral part The indirect member butt welded to the steel beam web is fillet welded, and the length from one end of the steel beam web to the other end of the indirect member is larger than the thickness of the steel beam web, The steel beam reinforcing metal fitting is characterized in that the joint surface of the indirect member with the steel beam web includes a curved surface (0 ≦ curvature radius ≦ 5 times the thickness of the steel beam web).
第６の発明は、鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、外周部に、前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接される間接部材がすみ肉溶接され、前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、前記間接部材における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に、前記半径方向に略平行な第１接合面（０≦長さ＜前記鉄骨梁ウエブの厚み）と、前記軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾いた第２接合面と、が含まれている、ことを特徴とする鉄骨梁補強金具である。 A sixth aspect of the present invention is the steel beam reinforcing bracket that is substantially fitted in the through hole of the steel beam, wherein the axial length is 0.5 to 200.0 times the radial thickness, The indirect member butt welded to the steel beam web is fillet welded, and the length from one end of the steel beam web to the other end of the indirect member is larger than the thickness of the steel beam web, A first joint surface (0 ≦ length <thickness of the steel beam web) substantially parallel to the radial direction is formed on the joint surface of the indirect member with the steel beam web, and an angle θ (15 ≦ θ ≦) from the axial direction. And a second joint surface tilted at 80).
第７の発明は、鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される、第１の鉄骨梁補強金具と第２の鉄骨梁補強金具とからなる一対の鉄骨梁補強金具において、前記第１の鉄骨梁補強金具と前記第２の鉄骨梁補強金具とは、軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、前記第１の鉄骨梁補強金具の一端と前記第２の鉄骨梁補強金具の他端とに前記鉄骨梁ウエブにすみ肉溶接される間接部材がすみ肉溶接され、前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の一端までの長さと前記鉄骨梁ウエブの他端側から前記間接部材の他端までの長さとが、前記鉄骨梁ウエブの厚みの０．７倍以上である、ことを特徴とする鉄骨梁補強金具である。 According to a seventh aspect of the present invention, there is provided a pair of steel beam reinforcing brackets including a first steel beam reinforcing bracket and a second steel beam reinforcing bracket which are substantially fitted in a through hole of the steel beam. The reinforcing metal fitting and the second steel beam reinforcing metal fitting have an axial length of 0.5 to 200.0 times the radial thickness, and one end of the first steel beam reinforcing metal fitting, An indirect member fillet welded to the steel beam web is fillet welded to the other end of the second steel beam reinforcement metal fitting, and the length from one end of the steel beam web to one end of the indirect member and the steel frame The steel beam reinforcing metal fitting is characterized in that a length from the other end side of the beam web to the other end of the indirect member is 0.7 times or more the thickness of the steel beam web.
第８の発明は、鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される、第１の鉄骨梁補強金具と第２の鉄骨梁補強金具とからなる一対の鉄骨梁補強金具において、前記第１の鉄骨梁補強金具と前記第２の鉄骨梁補強金具とは、軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、第１の鉄骨梁補強金具の一端と第２の鉄骨梁補強金具の他端とに前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接される間接部材がすみ肉溶接され、前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、前記間接部材における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に曲面（０≦曲率半径≦前記鉄骨梁ウエブの厚みの５倍）が含まれている、ことを特徴とする鉄骨梁補強金具である。
According to an eighth aspect of the present invention, there is provided a pair of steel beam reinforcing brackets each including a first steel beam reinforcing bracket and a second steel beam reinforcing bracket that are substantially fitted in a through hole of the steel beam. The reinforcing metal fitting and the second steel beam reinforcing metal fitting have an axial length of 0.5 to 200.0 times the thickness in the radial direction, and one end of the first steel beam reinforcing metal fitting and the second steel beam reinforcing metal fitting. An indirect member butt welded to the steel beam web is fillet welded to the other end of the steel beam reinforcing
第９の発明は、鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される、第１の鉄骨梁補強金具と第２の鉄骨梁補強金具とからなる一対の鉄骨梁補強金具において、前記第１の鉄骨梁補強金具と前記第２の鉄骨梁補強金具とは、軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、前記第１の鉄骨梁補強金具の一端と前記第２の鉄骨梁補強金具の他端とに前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接される間接部材がすみ肉溶接され、前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、前記間接部材における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に、前記半径方向に略平行な第１接合面（０≦長さ＜前記鉄骨梁ウエブの厚み）と、前記軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾いた第２接合面と、が含まれている、ことを特徴とする鉄骨梁補強金具である。 According to a ninth aspect of the present invention, there is provided a pair of steel beam reinforcing brackets including a first steel beam reinforcing bracket and a second steel beam reinforcing bracket that are substantially fitted in a through hole of the steel beam. The reinforcing metal fitting and the second steel beam reinforcing metal fitting have an axial length of 0.5 to 200.0 times the radial thickness, and one end of the first steel beam reinforcing metal fitting, An indirect member butt welded to the steel beam web is fillet welded to the other end of the second steel beam reinforcing metal fitting, and the length from one end side of the steel beam web to the other end of the indirect member is: A first joint surface (0 ≦ length <thickness of the steel beam web) that is larger than the thickness of the steel beam web and is substantially parallel to the radial direction on the joint surface of the indirect member with the steel beam web; A second joining surface inclined at an angle θ (15 ≦ θ ≦ 80) from the axial direction. It is a steel beam reinforcing metal fitting characterized by this.
本発明によれば、鉄骨梁補強金具と鉄骨梁ウエブとを溶接することによって形成される溶接部の許容力を、鉄骨梁の許容力以上とすることができる。したがって、本発明によれば、鉄骨梁の全強を回復させることができる。また、本発明によれば、Ｓ構造における鉄骨梁のみならず、ＳＲＣ構造における鉄骨梁の全強も図ることができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the allowable force of the welding part formed by welding a steel beam reinforcement metal fitting and a steel beam web can be made more than the allowable force of a steel beam. Therefore, according to the present invention, the full strength of the steel beam can be recovered. Moreover, according to this invention, not only the steel beam in S structure but the full strength of the steel beam in SRC structure can also be aimed at.
１ ＳＲＣ梁
２ 主筋
３ フープ筋
４ コンクリート
５ 鉄骨梁
５−１ 鉄骨梁ウエブ
５−２ 鉄骨梁フランジ
６ 貫通孔
７−１ 鉄骨梁補強金具
７−２ 鉄骨梁補強金具
７−３ 鉄骨梁補強金具
７−４ 鉄骨梁補強金具
７−５ 鉄骨梁補強金具
７−６ 鉄骨梁補強金具
７−７ 鉄骨梁補強金具
７−８ 鉄骨梁補強金具
７−９−１ 第１の鉄骨梁補強金具
７−９−２ 第２の鉄骨梁補強金具
７−１０−１ 第１の鉄骨梁補強金具
７−１０−２ 第２の鉄骨梁補強金具
７−１１−１ 第１の鉄骨梁補強金具
７−１１−２ 第２の鉄骨梁補強金具
７−１２−１ 第１の鉄骨梁補強金具
７−１２−２ 第２の鉄骨梁補強金具
８ 図１３中の破線で示した部分
９ すみ肉溶接
１０ 突合せ溶接
１２ 開先底部
１１−１ 間接部材
１１−２ 間接部材
１１−３ 間接部材
１１−４ 間接部材
ｔａ 鉄骨梁補強金具の軸方向の長さ
ｔｂ 鉄骨梁補強金具の半径方向の肉厚
ｔｗ 鉄骨梁ウエブの厚み
ｔ１ 鉄骨梁ウエブの一端側から外周部の一端までの長さ、鉄骨梁ウエブの他端側から外周部の他端までの長さ、鉄骨梁ウエブの一端側から間接部材の一端までの長さ、鉄骨梁ウエブの他端側から間接部材の他端までの長さ
ｔ２ 鉄骨梁ウエブの一端側から外周部の他端までの長さ、鉄骨梁ウエブの一端側から間接部材の他端までの長さ
Ｒ 鉄骨梁補強金具における第１接合面の曲率半径、間接部材における第１接合面の曲率半径
θ 鉄骨梁補強金具における第２接合面の軸方向からの傾き、間接部材における第２接合面の軸方向からの傾き
Ｌ 外周部における第１接合面の長さ、間接部材における第１接合面の長さDESCRIPTION OF
以下に、添付した図面を参照しつつ、本発明を実施するための最良の形態を詳細に説明する。 The best mode for carrying out the present invention will be described below in detail with reference to the accompanying drawings.
図１３は、本発明の実施の形態に係る鉄骨梁補強金具により補強されたＳＲＣ梁１を示す図である。
図１３に示すように、このＳＲＣ梁１は、主筋２とフープ筋３とコンクリート４と、鋼からなる鉄骨梁５と、を備えている。また、鉄骨梁５は、鉄骨梁ウエブ５−１と鉄骨梁フランジ５−２とを具備している。また、このＳＲＣ梁１には、貫通孔６が設けられており、この貫通孔６には、本発明の実施の形態に係る鉄骨梁補強金具７−１が略嵌合されている。そして、この鉄骨梁補強金具７−１は、鉄骨梁ウエブ５−１に溶接されている。なお、鉄骨梁補強金具７−１は、その材質強度が、鉄骨梁ウエブ５−１の材質強度と同等もしくはそれよりも大きい部材（たとえば、鋳鋼や鍛鋼など）によって作成することができる。FIG. 13 is a view showing the
As shown in FIG. 13, the
図１は、図１３中の破線で示した部分８を拡大した図であり、図１３中の破線で示した部分８の第１の例を示す図である。
図１に示すように、第１の例においては、鉄骨梁補強金具７−１の外周部が、鉄骨梁ウエブ５−１にすみ肉溶接９されている。
なお、本明細書においては、鉄骨梁補強金具７−１の軸方向を単に「軸方向」といい、鉄骨梁補強金具７−１の半径方向を単に「半径方向」という。また、鉄骨梁ウエブ５−１の軸方向の厚みｔｗとは、鉄骨梁補強金具７−１の軸方向における、鉄骨梁ウエブ５−１の長さをいう。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−１においては、その軸方向の長さｔａが、半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−１においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から外周部の一端までの長さｔ１と鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から外周部の他端までの長さｔ１とが、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの０．７倍以上である。なお、図１に示した第１の例においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から外周部の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から外周部の他端までの長さとを同一（ともにｔ１）にしたが、これは説明の便宜のためである。したがって、本発明は、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から外周部の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から外周部の他端までの長さとが同一である形態に限定されるものではない。FIG. 1 is an enlarged view of a portion 8 indicated by a broken line in FIG. 13, and is a view showing a first example of the portion 8 indicated by a broken line in FIG.
As shown in FIG. 1, in the first example, the outer peripheral portion of the steel beam reinforcing bracket 7-1 is fillet welded 9 to the steel beam web 5-1.
In the present specification, the axial direction of the steel beam reinforcing bracket 7-1 is simply referred to as “axial direction”, and the radial direction of the steel beam reinforcing bracket 7-1 is simply referred to as “radial direction”. The axial thickness tw of the steel beam web 5-1 refers to the length of the steel beam web 5-1 in the axial direction of the steel beam reinforcing bracket 7-1.
Here, in the steel beam reinforcing metal fitting 7-1, the length ta in the axial direction is 0.5 to 200.0 times the wall thickness tb in the radial direction. Further, in this steel beam reinforcing metal fitting 7-1, the length t1 from one end side of the steel beam web 5-1 to one end of the outer peripheral portion and the other end side of the steel beam web 5-1 to the other end of the outer peripheral portion. The length t1 is 0.7 times or more the thickness tw of the steel beam web 5-1. In the first example shown in FIG. 1, the length from one end side of the steel beam web 5-1 to one end of the outer peripheral portion and the length from the other end side of the steel beam web 5-1 to the other end of the outer peripheral portion. The length is the same (both are t1), but this is for convenience of explanation. Therefore, in the present invention, the length from one end side of the steel beam web 5-1 to one end of the outer peripheral portion and the length from the other end side of the steel beam web 5-1 to the other end of the outer peripheral portion are the same. It is not limited.
この鉄骨梁補強金具７−１によれば、溶接部９の許容力が、鉄骨梁ウエブ５−１の許容力よりも大きくなるため、鉄骨梁の全強を回復させることができる。以下、このことを数式を用いて示す。
According to the steel beam reinforcing bracket 7-1, the allowable force of the welded
鉄骨梁ウエブの許容力は、次式で示される。
また、溶接部９の許容力は、次式で示される。
ここで、第１の例に係る鉄骨梁補強金具７−１においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から外周部の一端までの長さｔ１と鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から外周部の他端までの長さｔ１とが、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの０．７倍以上であるため、次式を導くことができる。
なお、図１に示した構成は、図１３中の破線で示した部分８の一例であって、本発明においては、図１３中の破線で示した部分８を、たとえば、次の図２〜図１２に示す構成で実現することもできる。以下、図２〜図１２に示す構成を順に説明する。 The configuration shown in FIG. 1 is an example of the portion 8 indicated by the broken line in FIG. 13. In the present invention, the portion 8 indicated by the broken line in FIG. It can also be realized with the configuration shown in FIG. Hereinafter, the configuration illustrated in FIGS. 2 to 12 will be described in order.
図２は、図１３中の破線で示した部分８の第２の例を示す図である。
図２に示すように、この第２の例に係る鉄骨梁補強金具７−２は、一端側に凸部を具備する外周部を備えており、この外周部における一端側の凸部と他端側の平面とが、それぞれ、鉄骨梁ウエブ５−１にすみ肉溶接９されている。
ここで、この鉄骨梁補強金具においては、その軸方向の長さｔａが、他端側における半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−２においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から外周部の一端までの長さｔ１と鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から外周部の他端までの長さｔ１とが、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの０．７倍以上である。なお、図２に示した第２の例においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から外周部の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から外周部の他端までの長さとを同一（ともにｔ１）にしたが、これは説明の便宜のためである。したがって、本発明は、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から外周部の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から外周部の他端までの長さとが同一である形態に限定されるものではない。FIG. 2 is a diagram illustrating a second example of the portion 8 indicated by a broken line in FIG.
As shown in FIG. 2, the steel beam reinforcing bracket 7-2 according to the second example includes an outer peripheral portion having a convex portion on one end side, and the convex portion and the other end on one end side in the outer peripheral portion. The side planes are fillet welded 9 to the steel beam web 5-1.
Here, in this steel beam reinforcing metal fitting, the length ta in the axial direction is 0.5 to 200.0 times the thickness tb in the radial direction on the other end side. Further, in this steel beam reinforcing metal fitting 7-2, the length t1 from one end side of the steel beam web 5-1 to one end of the outer peripheral portion and the other end side of the steel beam web 5-1 to the other end of the outer peripheral portion. The length t1 is 0.7 times or more the thickness tw of the steel beam web 5-1. In the second example shown in FIG. 2, the length from one end side of the steel beam web 5-1 to one end of the outer peripheral portion and the length from the other end side of the steel beam web 5-1 to the other end of the outer peripheral portion. The length is the same (both are t1), but this is for convenience of explanation. Therefore, in the present invention, the length from one end side of the steel beam web 5-1 to one end of the outer peripheral portion and the length from the other end side of the steel beam web 5-1 to the other end of the outer peripheral portion are the same. It is not limited.
この第２の例においても、第１の例と同様に、溶接部９の許容力が、鉄骨梁ウエブ５−１の許容力よりも大きくなるため、鉄骨梁の全強を回復させることができる。
Also in the second example, since the allowable force of the welded
図３は、図１３中の破線で示した部分８の第３の例を示す図である。
図３に示すように、この第３の例に係る鉄骨梁補強金具７−３は、一端側に凸部を具備する外周部を備えている。この外周部の他端側には、曲率半径Ｒ（０≦Ｒ≦鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの５倍）を有する第１接合面（曲面）と、その曲面に連なり、軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜した第２接合面（傾斜平面）と、が形成されており、この第１接合面と第２接合面とが、鉄骨梁ウエブ５−１に突合せ溶接１０される。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−３においては、その軸方向の長さｔａが、他端側における半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−３においては、鉄骨梁ウエブの一端側から外周部の他端までの長さｔ２が、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗよりも大きい。
この第３の例によれば、鉄骨梁ウエブ５−１の接合面のすべてが、鉄骨梁補強金具７−３の外周部に溶接されることとなるため、鉄骨梁の全強を回復させることができる。
また、この第３の例によれば、鉄骨梁補強金具７−３の開先底部１２に曲面を設けているため、溶接金属１０を開先底部１２に容易に溶着することができる。したがって、この第３の例によれば、開先底部１２において品質的に良好な溶接を容易に行うことができる。
また、この第３の例によれば、第１接合面に連なった、軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面（傾斜平面）が設けられているため、溶接中に発生するスラグ等が開先外部に排出され、品質的に良好な溶接を容易に行うことができる。
また、一般に、溶接金属１０の体積が大きくなると、多層肉盛り溶接を行わなければならなくなり、スラグが溶接金属中に残存したり、溶着不良が発生したりなどして、溶接金属１０における欠陥の発生確率が高くなる。しかしながら、この第３の例においては、鉄骨梁補強金具７−３における第１接合面（曲面）の曲率半径Ｒが、０≦Ｒ≦（鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの５倍）とされ、この第１接合面（曲面）に連なる第２接合面（傾斜平面）の傾斜角度が、軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）とされるため、溶接金属１０の体積が不要に大きくなることがない。したがって、この第３の例によれば、溶接金属１０における欠陥の発生確率を小さくすることができる。なお、第３の例においては、第２接合面（傾斜平面）を軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜させたが、角度θが３０度〜７０度の範囲においては、溶接金属１０における欠陥の発生確率をより小さくすることができるとともに、使用する溶接金属１０の量を少なくすることができるため、コストダウンを図ることもできる。
なお、第３の例においては、鉄骨梁補強金具７−３の外周部における第１接合面を曲面とし、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を平面としたが、本発明においては、鉄骨梁補強金具７−３の外周部における第１接合面および第２接合面を一体の同平面とし、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を曲面とすることもできる。この場合、鉄骨梁ウエブ５−１には、接合面に設けられた曲面に連なり、軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０度）で傾斜する傾斜平面を設けることができる。
また、第３の例においては、鉄骨梁補強金具７−３の外周部の他端側に、曲率半径Ｒを有する第１接合面（曲面）と、その曲面に連なり、軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面（傾斜平面）と、を形成したが、本発明においては、鉄骨梁補強金具７−３の外周部の他端側に、第２接合面のような傾斜平面を設けることなく、曲率半径Ｒを有する接合面（曲面）のみを設けることもできる。FIG. 3 is a diagram showing a third example of the portion 8 indicated by a broken line in FIG.
As shown in FIG. 3, the steel beam reinforcing metal fitting 7-3 according to the third example includes an outer peripheral portion having a convex portion on one end side. On the other end side of the outer peripheral portion, a first joint surface (curved surface) having a radius of curvature R (0 ≦ R ≦ 5 times the thickness tw of the steel beam web 5-1) and the curved surface are connected from the axial direction. A second joint surface (slope plane) inclined at an angle θ (15 ≦ θ ≦ 80) is formed, and the first joint surface and the second joint surface are butt welded to the steel beam web 5-1. 10.
Here, in the steel beam reinforcing metal fitting 7-3, the length ta in the axial direction is 0.5 to 200.0 times the thickness tb in the radial direction on the other end side. Moreover, in this steel beam reinforcement metal fitting 7-3, the length t2 from one end side of the steel beam web to the other end of the outer peripheral portion is larger than the thickness tw of the steel beam web 5-1.
According to the third example, since all of the joint surfaces of the steel beam web 5-1 are welded to the outer peripheral portion of the steel beam reinforcing bracket 7-3, the full strength of the steel beam is restored. Can do.
Moreover, according to this 3rd example, since the curved surface is provided in the groove
In addition, according to the third example, the second joint surface (inclined plane) that is connected to the first joint surface and is inclined at an angle θ (15 ≦ θ ≦ 80) from the axial direction is provided. The slag generated inside is discharged to the outside of the groove, and welding with good quality can be easily performed.
In general, when the volume of the
In the third example, the first joint surface in the outer peripheral portion of the steel beam reinforcing metal fitting 7-3 is a curved surface, and the joint surface in the steel beam web 5-1 is a flat surface. However, in the present invention, a steel beam is used. The 1st joint surface and the 2nd joint surface in the outer peripheral part of the reinforcement metal fitting 7-3 can also be made into the same same plane, and the joint surface in the steel beam web 5-1 can also be made into a curved surface. In this case, the steel beam web 5-1 can be provided with an inclined plane that is continuous with the curved surface provided on the joint surface and is inclined at an angle θ (15 ≦ θ ≦ 80 degrees) from the axial direction.
In the third example, the first joint surface (curved surface) having a radius of curvature R is connected to the other end side of the outer peripheral portion of the steel beam reinforcing metal fitting 7-3 and the curved surface, and the angle θ ( 15 ≦ θ ≦ 80), the second joint surface (slope plane) is formed. In the present invention, the second joint surface is formed on the other end side of the outer peripheral portion of the steel beam reinforcing bracket 7-3. It is also possible to provide only a joint surface (curved surface) having a radius of curvature R without providing such an inclined plane.
図４は、図１３中の破線で示した部分８の第４の例を示す図である。
図４に示すように、この第４の例に係る鉄骨梁補強金具７−４は、一端側に凸部を具備する外周部を備えている。この外周部の他端側には、鉄骨梁補強金具７−４の半径方向に略平行な第１接合面と鉄骨梁補強金具７−４の軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾いた第２接合面とが形成されており、この第１接合面と第２接合面とが、鉄骨梁ウエブ５−１に突合せ溶接１０されている。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−４においては、その軸方向の長さｔａが、他端側における半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−４においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から外周部の他端までの長さｔ２が、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗよりも大きい。また、この鉄骨梁補強金具７−４においては、外周部における第１接合面の長さＬが、０≦Ｌ≦（鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗ）の条件を満たす。
この第４の例によれば、鉄骨梁ウエブ５−１の接合面のすべてが、鉄骨梁補強金具７−４の外周部に溶接されることとなるため、鉄骨梁の全強を回復させることができる。
この第４の例によれば、鉄骨梁補強金具７−４における第２接合面が軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾いているため、溶接中に発生するスラグ等が開先外部に排出され、品質的に良好な溶接を容易に行うことができる。
また、一般に、溶接金属１０の体積が大きくなると、多層肉盛り溶接を行わなければならなくなり、スラグが溶接金属中に残存したり、溶着不良が発生したりなどして、溶接金属１０における欠陥の発生確率が高くなる。しかしながら、この第４の例においては、鉄骨梁補強金具７−４における第２接合面の傾斜角度が、軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）とされるため、溶接金属１０の体積が不要に大きくなることがない。したがって、この第４の例によれば、溶接金属１０における欠陥の発生確率を小さくすることができる。なお、第４の例においては、鉄骨梁補強金具７−４における第２接合面を軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾かせたが、角度θが３０度〜７０度の範囲においては、溶接金属１０における欠陥の発生確率をより小さくすることができるとともに、使用する溶接金属１０の量を少なくすることができるため、コストダウンを図ることもできる。
なお、第４の例においては、鉄骨梁補強金具７−４の外周部における第２接合面を軸方向から傾け、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を軸方向に略平行としたが、本発明においては、鉄骨梁補強金具７−４の外周部における第２接合面を軸方向に略平行とし、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾けることもできる。FIG. 4 is a diagram showing a fourth example of the portion 8 indicated by a broken line in FIG.
As shown in FIG. 4, the steel beam reinforcement metal fitting 7-4 which concerns on this 4th example is provided with the outer peripheral part which comprises a convex part in the one end side. On the other end side of the outer peripheral portion, an angle θ (15 ≦ θ ≦ 80) is formed from the first joint surface substantially parallel to the radial direction of the steel beam reinforcing bracket 7-4 and the axial direction of the steel beam reinforcing bracket 7-4. An inclined second joint surface is formed, and the first joint surface and the second joint surface are butt welded 10 to the steel beam web 5-1.
Here, in this steel beam reinforcing metal fitting 7-4, the length ta in the axial direction is 0.5 to 200.0 times the thickness tb in the radial direction on the other end side. Further, in this steel beam reinforcing metal fitting 7-4, the length t2 from one end side of the steel beam web 5-1 to the other end of the outer peripheral portion is larger than the thickness tw of the steel beam web 5-1. Moreover, in this steel beam reinforcement metal fitting 7-4, the length L of the 1st joint surface in an outer peripheral part satisfy | fills the conditions of 0 <= L <= (thickness tw of the steel beam web 5-1).
According to the fourth example, since all of the joint surfaces of the steel beam web 5-1 are welded to the outer peripheral portion of the steel beam reinforcing bracket 7-4, the full strength of the steel beam is restored. Can do.
According to the fourth example, since the second joint surface of the steel beam reinforcing bracket 7-4 is inclined at an angle θ (15 ≦ θ ≦ 80) from the axial direction, slag or the like generated during welding is grooved. It is discharged to the outside and can be easily welded with good quality.
In general, when the volume of the
In the fourth example, the second joint surface in the outer peripheral portion of the steel beam reinforcing bracket 7-4 is inclined from the axial direction, and the joint surface in the steel beam web 5-1 is substantially parallel to the axial direction. In the invention, the second joint surface in the outer peripheral portion of the steel beam reinforcing metal fitting 7-4 is made substantially parallel to the axial direction, and the joint surface in the steel beam web 5-1 is at an angle θ (15 ≦ θ ≦ 80) from the axial direction. You can also tilt.
図５は、図１３中の破線で示した部分の第５の例を示す図である。
図５に示すように、この第５の例に係る鉄骨梁補強金具７−５は、その外周部に間接部材１１−１がすみ肉溶接９されている。そして、この間接部材１１−１は、鉄骨梁ウエブ５−１にすみ肉溶接９されている。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−５においては、その軸方向の長さｔａが、半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−５においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−１の一端までの長さｔ１と鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材１１−１の他端までの長さｔ１とが、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの０．７倍以上である。なお、図５に示した第５の例においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材の他端までの長さとを同一（ともにｔ１）にしたが、これは説明の便宜のためである。したがって、本発明は、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材の他端までの長さとが同一である形態に限定されるものではない。FIG. 5 is a diagram illustrating a fifth example of a portion indicated by a broken line in FIG.
As shown in FIG. 5, in the steel beam reinforcing metal fitting 7-5 according to the fifth example, an indirect member 11-1 is fillet welded 9 on the outer peripheral portion thereof. The indirect member 11-1 is fillet welded 9 to the steel beam web 5-1.
Here, in this steel beam reinforcing metal fitting 7-5, the length ta in the axial direction is 0.5 to 200.0 times the wall thickness tb in the radial direction. Further, in this steel beam reinforcing metal fitting 7-5, the length t1 from one end side of the steel beam web 5-1 to one end of the indirect member 11-1 and the indirect member 11 from the other end side of the steel beam web 5-1. The length t1 to the other end of -1 is 0.7 times or more the thickness tw of the steel beam web 5-1. In the fifth example shown in FIG. 5, the length from one end side of the steel beam web 5-1 to one end of the indirect member and the other end side of the steel beam web 5-1 to the other end of the indirect member. The length is the same (both are t1), but this is for convenience of explanation. Therefore, in the present invention, the length from one end side of the steel beam web 5-1 to one end of the indirect member is the same as the length from the other end side of the steel beam web 5-1 to the other end of the indirect member. It is not limited.
この第５の例においても、第１の例と同様に、溶接部９の許容力が、鉄骨梁ウエブ５−１の許容力よりも大きくなるため、鉄骨梁の全強を回復させることができる。
Also in the fifth example, since the allowable force of the welded
図６は、図１３中の破線で示した部分８の第６の例を示す図である。
図６に示すように、この第６の例に係る鉄骨梁補強金具７−６は、その外周部に、一端側に凸部を具備する間接部材１１−２がすみ肉溶接９されている。そして、この間接部材１１−２における一端側の凸部と他端側の平面とが、それぞれ、鉄骨梁ウエブ５−１にすみ肉溶接９されている。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−６においては、その軸方向の長さｔａが、半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−６においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−２の一端までの長さｔ１と鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材１１−２の他端までの長さｔ１とが、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの０．７倍以上である。なお、図６に示した第６の例においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材の他端までの長さとを同一（ともにｔ１）にしたが、これは説明の便宜のためである。したがって、本発明は、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材の他端までの長さとが同一である形態に限定されるものではない。FIG. 6 is a diagram illustrating a sixth example of the portion 8 indicated by a broken line in FIG.
As shown in FIG. 6, in the steel beam reinforcing metal fitting 7-6 according to the sixth example, an indirect member 11-2 having a convex portion on one end side is fillet welded 9 on the outer peripheral portion thereof. And the convex part of the one end side in this indirect member 11-2 and the plane of the other end side are each fillet welded 9 to the steel beam web 5-1.
Here, in this steel beam reinforcing metal fitting 7-6, the length ta in the axial direction is 0.5 to 200.0 times the wall thickness tb in the radial direction. Further, in this steel beam reinforcing metal fitting 7-6, the length t1 from one end side of the steel beam web 5-1 to one end of the indirect member 11-2 and the indirect member 11 from the other end side of the steel beam web 5-1. The length t1 to the other end of -2 is 0.7 times or more the thickness tw of the steel beam web 5-1. In the sixth example shown in FIG. 6, the length from one end of the steel beam web 5-1 to one end of the indirect member and the other end of the steel beam web 5-1 to the other end of the indirect member. The length is the same (both are t1), but this is for convenience of explanation. Therefore, in the present invention, the length from one end side of the steel beam web 5-1 to one end of the indirect member is the same as the length from the other end side of the steel beam web 5-1 to the other end of the indirect member. It is not limited.
この第６の例においても、第１の例と同様に、溶接部９の許容力が、鉄骨梁ウエブ５−１の許容力よりも大きくなるため、鉄骨梁の全強を回復させることができる。
Also in the sixth example, since the allowable force of the welded
図７は、図１３中の破線で示した部分８の第７の例を示す図である。
図７に示すように、この第７の例に係る鉄骨梁補強金具７−７は、一端側に凸部を具備し、かつ、他端側に、曲率半径Ｒ（０≦Ｒ≦鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの５倍）を有する第１接合面（曲面）と、その曲面に連なり、軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面（傾斜平面）と、が形成された間接部材１１−３が、外周部にすみ肉溶接９されている。そして、間接部材１１−３における他端側の第１接合面と第２接合面とが、鉄骨梁ウエブ５−１に突合せ溶接１０されている。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−７においては、その軸方向の長さｔａが、半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。この鉄骨梁補強金具７−７においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−３の他端までの長さｔ２が、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗよりも大きい。
この第７の例によれば、鉄骨梁ウエブ５−１の接合面のすべてが、間接部材１１−３に溶接されることとなるため、鉄骨梁の全強を回復させることができる。
また、この第７の例によれば、間接部材１１−３の開先底部１２に曲面を設けているため、溶接金属１０を開先底部１２に容易に溶着することができる。したがって、この第７の例によれば、開先底部１２において品質的に良好な溶接を容易に行うことができる。
また、この第７の例によれば、鉄骨梁補強金具７−７の軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面が設けられるため、溶接中に発生するスラグ等が開先外部に排出され、品質的に良好な溶接を容易に行うことができる。
また、一般に、溶接金属１０の体積が大きくなると、多層肉盛り溶接を行わなければならなくなり、スラグが溶接金属中に残存したり、溶着不良が発生したりなどして、溶接金属１０における欠陥の発生確率が高くなる。しかしながら、この第７の例においては、間接部材１１−３における第１接合面（曲面）の曲率半径が、０≦曲率半径Ｒ≦（鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの５倍）とされ、また、第２接合面（傾斜平面）における傾斜角度が鉄骨梁補強金具７−７の軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）とされているため、溶接金属１０の体積が不要に大きくなることがない。
したがって、この第７の例によれば、溶接金属１０における欠陥の発生確率を小さくすることができる。なお、第７の例においては、鉄骨梁補強金具７−７の軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面（傾斜平面）を設けたが、この角度θが３０度〜７０度の範囲においては、溶接金属１０における欠陥の発生確率をより小さくすることができるとともに、使用する溶接金属１０の量を少なくすることができるため、コストダウンを図ることもできる。
また、第７の例においては、間接部材１１−３における第１接合面を曲面とし、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を平面としたが、本発明においては、間接部材１１−３における第１接合面および第２接合面を一体の同平面とし、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を曲面とすることもできる。この場合は、鉄骨梁ウエブ５−１には、曲面に連なり、鉄骨梁補強金具７−７の軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する傾斜平面を設けることができる。
また、第７の例においては、間接部材１１−３の他端側に、曲率半径Ｒを有する第１接合面（曲面）と、その曲面に連なり、軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面（傾斜平面）と、を形成したが、本発明においては、間接部材１１−３の他端側に、傾斜平面を設けることなく、曲率半径Ｒを有する曲面のみを設けることもできる。FIG. 7 is a diagram showing a seventh example of the portion 8 indicated by a broken line in FIG.
As shown in FIG. 7, the steel beam reinforcing bracket 7-7 according to the seventh example has a convex portion on one end side, and a curvature radius R (0 ≦ R ≦ steel beam web) on the other end side. A first joint surface (curved surface) having a thickness tw of 5-1), and a second joint surface (slope plane) connected to the curved surface and inclined at an angle θ (15 ≦ θ ≦ 80) from the axial direction. The indirect member 11-3 in which is formed is fillet welded 9 to the outer peripheral portion. The first joint surface and the second joint surface on the other end side of the indirect member 11-3 are butt welded 10 to the steel beam web 5-1.
Here, in this steel beam reinforcing metal fitting 7-7, the length ta in the axial direction is 0.5 to 200.0 times the wall thickness tb in the radial direction. In this steel beam reinforcing metal fitting 7-7, the length t2 from one end of the steel beam web 5-1 to the other end of the indirect member 11-3 is larger than the thickness tw of the steel beam web 5-1.
According to the seventh example, since all the joint surfaces of the steel beam web 5-1 are welded to the indirect member 11-3, the full strength of the steel beam can be recovered.
Further, according to the seventh example, since the curved surface is provided in the
Further, according to the seventh example, since the second joint surface inclined at an angle θ (15 ≦ θ ≦ 80) from the axial direction of the steel beam reinforcing bracket 7-7 is provided, slag generated during welding, etc. Is discharged to the outside of the groove, and welding with good quality can be easily performed.
In general, when the volume of the
Therefore, according to the seventh example, the probability of occurrence of defects in the
In the seventh example, the first joint surface of the indirect member 11-3 is a curved surface, and the joint surface of the steel beam web 5-1 is a flat surface. The 1 joining surface and the 2nd joining surface can also be made into the same same plane, and the joining surface in the steel beam web 5-1 can also be made into a curved surface. In this case, the steel beam web 5-1 can be provided with an inclined plane that is continuous with the curved surface and is inclined at an angle θ (15 ≦ θ ≦ 80) from the axial direction of the steel beam reinforcing bracket 7-7.
In the seventh example, on the other end side of the indirect member 11-3, a first joint surface (curved surface) having a curvature radius R and the curved surface are connected, and an angle θ (15 ≦ θ ≦ 80) from the axial direction. In the present invention, only the curved surface having the curvature radius R is provided on the other end side of the indirect member 11-3 without providing the inclined plane. It can also be provided.
図８は、図１３中の破線で示した部分８の第８の例を示す図である。
図８に示すように、この第８の例に係る鉄骨梁補強金具７−８は、一端側に凸部を具備し、かつ、鉄骨梁補強金具７−８の半径方向に略平行な第１接合面と、鉄骨梁補強金具７−８の軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面と、が形成された間接部材１１−４が、外周部にすみ肉溶接９されている。そして、この間接部材１１−４における第１接合面と第２接合面とが、鉄骨梁ウエブ５−１に突合せ溶接１０されている。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−８においては、その軸方向の長さｔａが、半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−８においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−４の他端までの長さｔ２が、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗよりも大きい。また、この鉄骨梁補強金具７−８においては、間接部材１１−４における第１接合面の長さＬが、０≦Ｌ≦（鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗ）という条件を満たしている。
この第８の例によれば、鉄骨梁ウエブ５−１の接合面のすべてが、間接部材１１−４に溶接されることとなるため、鉄骨梁の全強を回復させることができる。
また、一般に、溶接金属１０の体積が大きくなると、多層肉盛り溶接を行わなければならなくなり、スラグが溶接金属中に残存したり、溶着不良が発生したりなどして、溶接金属１０における欠陥の発生確率が高くなる。しかしながら、この第８の例においては、間接部材１１−４における第２接合面の傾斜角度が軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）とされるため、溶接金属１０の体積が不要に大きくなることがない。したがって、この第８の例によれば、溶接金属１０における欠陥の発生確率を小さくすることができる。
なお、第８の例においては、鉄骨梁補強金具７−８における第２接合面を軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾かせたが、この角度θが３０度〜７０度の範囲においては、溶接金属１０における欠陥の発生確率をより小さくすることができるとともに、使用する溶接金属１０の量を少なくすることができるため、コストダウンを図ることもできる。
なお、第８の例においては、間接部材１１−４における接合面を軸方向から傾斜させ、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を軸方向に略平行としたが、本発明においては、間接部材１１−４における接合面を軸方向に略平行とし、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜させることもできる。FIG. 8 is a diagram illustrating an eighth example of the portion 8 indicated by a broken line in FIG.
As shown in FIG. 8, the steel beam reinforcing bracket 7-8 according to the eighth example is provided with a convex portion on one end side and is substantially parallel to the radial direction of the steel beam reinforcing bracket 7-8. An indirect member 11-4 formed with a joint surface and a second joint surface inclined at an angle θ (15 ≦ θ ≦ 80) from the axial direction of the steel beam reinforcing bracket 7-8 is welded to the outer peripheral portion. Nine. And the 1st joint surface and the 2nd joint surface in this indirect member 11-4 are butt-welded 10 to the steel beam web 5-1.
Here, in the steel beam reinforcing bracket 7-8, the length ta in the axial direction is 0.5 to 200.0 times the wall thickness tb in the radial direction. In this steel beam reinforcing metal fitting 7-8, the length t2 from one end side of the steel beam web 5-1 to the other end of the indirect member 11-4 is larger than the thickness tw of the steel beam web 5-1. . Further, in this steel beam reinforcing metal fitting 7-8, the length L of the first joint surface of the indirect member 11-4 satisfies the condition of 0 ≦ L ≦ (the thickness tw of the steel beam web 5-1). .
According to the eighth example, since all the joint surfaces of the steel beam web 5-1 are welded to the indirect member 11-4, the full strength of the steel beam can be recovered.
In general, when the volume of the
In the eighth example, the second joint surface of the steel beam reinforcing bracket 7-8 is tilted from the axial direction by an angle θ (15 ≦ θ ≦ 80). The angle θ is 30 degrees to 70 degrees. In the range, the occurrence probability of defects in the
In the eighth example, the joint surface of the indirect member 11-4 is inclined from the axial direction, and the joint surface of the steel beam web 5-1 is substantially parallel to the axial direction. The joint surface in 11-4 can be made substantially parallel to the axial direction, and the joint surface in the steel beam web 5-1 can be inclined at an angle θ (15 ≦ θ ≦ 80) from the axial direction.
図９は、図１３中の破線で示した部分８の第９の例を示す図である。
図９に示すように、この第９の例においては、第１の鉄骨梁補強金具７−９−１と第２の鉄骨梁補強金具７−９−２とがＳＲＣ梁１の貫通孔６に略嵌合されている。
第１の鉄骨梁補強金具７−９−１の一端と第２の鉄骨梁補強金具７−９−２の他端とには、間接部材１１−１がすみ肉溶接９されており、この間接部材１１−１は、鉄骨梁ウエブ５−１にすみ肉溶接９されている。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−９−１、７−９−２においては、その軸方向の長さｔａが、半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−９−１、７−９−２においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−１の一端までの長さｔ１と鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材１１−１の他端までの長さｔ１とが、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの０．７倍以上である。なお、図９に示した第９の例においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−１の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材１１−１の他端までの長さとを同一（ともにｔ１）にしたが、これは説明の便宜のためである。したがって、本発明は、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−１の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材１１−１の他端までの長さとが同一である形態に限定されるものではない。FIG. 9 is a diagram illustrating a ninth example of the portion 8 indicated by a broken line in FIG.
As shown in FIG. 9, in the ninth example, the first steel beam reinforcing bracket 7-9-1 and the second steel beam reinforcing bracket 7-9-2 are formed in the through-
An indirect member 11-1 is fillet welded 9 to one end of the first steel beam reinforcing bracket 7-9-1 and the other end of the second steel beam reinforcing bracket 7-9-2. The member 11-1 is fillet welded 9 to the steel beam web 5-1.
Here, in the steel beam reinforcing brackets 7-9-1 and 7-9-2, the length ta in the axial direction is 0.5 to 200.0 times the thickness tb in the radial direction. Further, in the steel beam reinforcing metal fittings 7-9-1 and 7-9-2, the length t1 from one end side of the steel beam web 5-1 to one end of the indirect member 11-1 and the steel beam web 5-1. The length t1 from the other end side to the other end of the indirect member 11-1 is 0.7 times or more the thickness tw of the steel beam web 5-1. In the ninth example shown in FIG. 9, the length from one end of the steel beam web 5-1 to one end of the indirect member 11-1 and the indirect member 11- from the other end of the steel beam web 5-1. The length to the other end of 1 is the same (both are t1), but this is for convenience of explanation. Therefore, the present invention provides the length from one end of the steel beam web 5-1 to one end of the indirect member 11-1, and the length from the other end of the steel beam web 5-1 to the other end of the indirect member 11-1. Are not limited to the same form.
この第９の例においても、第１の例と同様に、溶接部９の許容力が、鉄骨梁ウエブ５−１の許容力よりも大きくなるため、鉄骨梁の全強を回復させることができる。
Also in the ninth example, since the allowable force of the welded
図１０は、図１３中の破線で示した部分８の第１０の例を示す図である。
図１０に示すように、この第１０の例においては、第１の鉄骨梁補強金具７−１０−１と第２の鉄骨梁補強金具７−１０−２とがＳＲＣ梁１の貫通孔６に略嵌合されている。
第１の鉄骨梁補強金具７−１０−１の一端と第２の鉄骨梁補強金具７−１０−２の他端とには、一端側に凸部を具備する間接部材１１−２がすみ肉溶接９されており、この間接部材１１−２における一端側の凸部と他端側の平面とが、それぞれ、鉄骨梁ウエブ５−１にすみ肉溶接９されている。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−１０−１、７−１０−２においては、その軸方向の長さｔａが、半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−１０−１、７−１０−２においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−２の一端までの長さｔ１と鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材１１−２の他端までの長さｔ１とが、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの０．７倍以上である。なお、図１０に示した第１０の例においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−２の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材１１−２の他端までの長さとを同一（ともにｔ１）にしたが、これは説明の便宜のためである。したがって、本発明は、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−２の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材１１−２の他端までの長さとが同一である形態に限定されるものではない。FIG. 10 is a diagram showing a tenth example of the portion 8 indicated by a broken line in FIG.
As shown in FIG. 10, in the tenth example, the first steel beam reinforcing bracket 7-10-1 and the second steel beam reinforcing bracket 7-10-2 are formed in the through-
An indirect member 11-2 having a convex portion on one end side is filleted at one end of the first steel beam reinforcing bracket 7-10-1 and the other end of the second steel beam reinforcing bracket 7-10-2.
Here, in the steel beam reinforcing metal fittings 7-10-1 and 7-10-2, the length ta in the axial direction is 0.5 to 200.0 times the thickness tb in the radial direction. Further, in the steel beam reinforcing metal fittings 7-10-1 and 7-10-2, the length t1 from one end side of the steel beam web 5-1 to one end of the indirect member 11-2 and the steel beam web 5-1. The length t1 from the other end side to the other end of the indirect member 11-2 is 0.7 times or more the thickness tw of the steel beam web 5-1. In the tenth example shown in FIG. 10, the length from one end of the steel beam web 5-1 to one end of the indirect member 11-2 and the indirect member 11- from the other end of the steel beam web 5-1. The length to the other end of 2 is the same (both are t1), but this is for convenience of explanation. Therefore, the present invention provides a length from one end of the steel beam web 5-1 to one end of the indirect member 11-2 and a length from the other end of the steel beam web 5-1 to the other end of the indirect member 11-2. Are not limited to the same form.
この第１０の例においても、第１の例と同様に、溶接部９の許容力が、鉄骨梁ウエブ５−１の許容力よりも大きくなるため、鉄骨梁の全強を回復させることができる。
Also in the tenth example, since the allowable force of the welded
図１１は、図１３中の破線で示した部分８の第１１の例を示す図である。
図１１に示すように、この第１１の例においては、第１の鉄骨梁補強金具７−１１−１と第２の鉄骨梁補強金具７−１１−２とがＳＲＣ梁１の貫通孔６に略嵌合されている。
第１の鉄骨梁補強金具７−１１−１の一端と第２の鉄骨梁補強金具７−１１−２の他端とには、一端側に凸部を具備し、かつ、他端側に、曲率半径Ｒ（０≦Ｒ≦鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの５倍）を有する第１接合面（曲面）と、その曲面に連なる、軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面（傾斜平面）と、が形成された間接部材１１−３がすみ肉溶接９されている。そして、間接部材１１−３における他端側の第１接合面と第２接合面とが、鉄骨梁ウエブ５−１に突合せ溶接１０されている。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−１１−１、７−１１−２においては、その軸方向の長さｔａが、半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−１１−１、７−１１−２においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−３の他端までの長さｔ２が、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗよりも大きい。
この第１１の例によれば、鉄骨梁ウエブ５−１の接合面のすべてが、間接部材１１−３に溶接されることとなるため、鉄骨梁の全強を回復させることができる。
また、この第１１の例によれば、間接部材１１−３における接合面に曲面が含まれているため、溶接金属１０を開先底部１２に容易に溶着することができる。したがって、この第１１の例によれば、開先底部１２において、品質的に良好な溶接を容易に行うことができる。
また、この第１１の例によれば、鉄骨梁補強金具７−１１−１、７−１１−２の軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面が設けられているため、溶接中に発生するスラグ等が開先外部に排出され、品質的に良好な溶接を容易に行うことができる。
また、一般に、溶接金属１０の体積が大きくなると、多層肉盛り溶接を行わなければならなくなり、スラグが溶接金属中に残存したり、溶着不良が発生したりなどして、溶接金属１０における欠陥の発生確率が高くなる。しかしながら、この第１１の例においては、間接部材１１−３における第１接合面（曲面）の曲率半径が、０≦曲率半径≦（鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの５倍）とされ、また、第２接合面（傾斜平面）の傾斜角度が、鉄骨梁補強金具７−１１−１、７−１１−２の軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）とされているため、溶接金属１０の体積が不要に大きくなることがない。したがって、この第１１の例によれば、溶接金属１０における欠陥の発生確率を小さくすることができる。なお、第１１の例においては、鉄骨梁補強金具７−１１−１、７−１１−２の軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面を設けたが、この角度θが３０度〜７０度の範囲においては、溶接金属１０における欠陥の発生確率をより小さくすることができるとともに、使用する溶接金属１０の量を少なくすることができるため、コストダウンを図ることもできる。
また、第１１の例においては、間接部材１１−３における第１接合面を曲面とし、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を平面としたが、本発明においては、間接部材１１−３における第１接合面および第２接合面を一体の同平面とし、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を曲面とすることもできる。この場合は、鉄骨梁ウエブ５−１には、鉄骨梁補強金具７−１１−１、７−１１−２の軸方向から角度θ（１５度≦θ≦８０）で傾斜する傾斜平面を設けることができる。
また、第１１の例においては、間接部材１１−３の他端側に、曲率半径Ｒを有する第１接合面（曲面）と、その曲面に連なる、軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面（傾斜平面）と、を形成したが、本発明においては、間接部材１１−３の他端側に、傾斜平面を設けることなく、曲率半径Ｒを有する曲面のみを設けることもできる。FIG. 11 is a diagram showing an eleventh example of the portion 8 indicated by a broken line in FIG.
As shown in FIG. 11, in the eleventh example, the first steel beam reinforcing bracket 7-11-1 and the second steel beam reinforcing bracket 7-11-2 are formed in the through
The one end of the first steel beam reinforcing bracket 7-11-1 and the other end of the second steel beam reinforcing bracket 7-11-2 have a convex portion on one end side, and on the other end side, A first joining surface (curved surface) having a radius of curvature R (0 ≦ R ≦ 5 times the thickness tw of the steel beam web 5-1) and an angle θ (15 ≦ θ ≦ 80) from the axial direction connected to the curved surface. The indirect member 11-3 formed with the inclined second joining surface (inclined plane) is fillet welded 9. The first joint surface and the second joint surface on the other end side of the indirect member 11-3 are butt welded 10 to the steel beam web 5-1.
Here, in the steel beam reinforcing metal fittings 7-11-1, 7-11-2, the length ta in the axial direction is 0.5 to 200.0 times the wall thickness tb in the radial direction. Moreover, in this steel beam reinforcement metal fittings 7-11-1, 7-11-2, the length t2 from one end side of the steel beam web 5-1 to the other end of the indirect member 11-3 is the
According to the eleventh example, since all the joint surfaces of the steel beam web 5-1 are welded to the indirect member 11-3, the full strength of the steel beam can be recovered.
Further, according to the eleventh example, since the joint surface of the indirect member 11-3 includes a curved surface, the
In addition, according to the eleventh example, the second joint surface is provided that is inclined at an angle θ (15 ≦ θ ≦ 80) from the axial direction of the steel beam reinforcing brackets 7-11-1 and 7-11-2. Therefore, slag generated during welding is discharged to the outside of the groove and welding with good quality can be easily performed.
In general, when the volume of the
In the eleventh example, the first joint surface of the indirect member 11-3 is a curved surface, and the joint surface of the steel beam web 5-1 is a flat surface. The 1 joining surface and the 2nd joining surface can also be made into the same same plane, and the joining surface in the steel beam web 5-1 can also be made into a curved surface. In this case, the steel beam web 5-1 is provided with an inclined plane that is inclined at an angle θ (15 ° ≦ θ ≦ 80) from the axial direction of the steel beam reinforcing brackets 7-11-1, 7-11-2. Can do.
In the eleventh example, on the other end side of the indirect member 11-3, a first joint surface (curved surface) having a radius of curvature R and an angle θ (15 ≦ θ ≦ 80) from the axial direction connected to the curved surface. In the present invention, only the curved surface having the curvature radius R is provided on the other end side of the indirect member 11-3 without providing the inclined plane. It can also be provided.
図１２は、図１３中の破線で示した部分８の第１２の例を示す図である。
図１２に示すように、この第１２の例においては、第１の鉄骨梁補強金具７−１２−１と第２の鉄骨梁補強金具７−１２−２とがＳＲＣ梁１の貫通孔６に略嵌合されている。
第１の鉄骨梁補強金具７−１２−１の一端と第２の鉄骨梁補強金具７−１２−２の他端とには、一端側に凸部を具備し、かつ、鉄骨梁補強金具７−１２−１、７−１２−２の半径方向に略平行な第１接合面と鉄骨梁補強金具７−１２−１、７−１２−２の軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾いた第２接合面とが形成された間接部材１１−４がすみ肉溶接９されており、この間接部材１１−４における第１接合面と第２接合面とが、鉄骨梁ウエブ５−１に突合せ溶接１０されている。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−１２−１、７−１２−２においては、その軸方向の長さｔａが、半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−１２−１、７−１２−２においては、鉄骨梁ウエブの一端側から間接部材１１−４の他端までの長さｔ２が、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗよりも大きい。また、この鉄骨梁補強金具７−１２−１、７−１２−２においては、間接部材１１−４における第１接合面の長さＬが、０≦Ｌ＜（鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗ）という条件を満たしている。
この第１２の例によれば、鉄骨梁ウエブ５−１の接合面のすべてが、間接部材１１−４に溶接されることとなるため、鉄骨梁の全強を回復させることができる。
また、一般に、溶接金属１０の体積が大きくなると、多層肉盛り溶接を行わなければならなくなり、スラグが溶接金属中に残存したり、溶着不良が発生したりなどして、溶接金属１０における欠陥の発生確率が高くなる。しかしながら、この第１２の例においては、間接部材１１−４における第２接合面の傾斜角度が軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）とされているため、溶接金属１０の体積が不要に大きくなることがない。したがって、この第１２の例によれば、溶接金属１０における欠陥の発生確率を小さくすることができる。
なお、第１２の例においては、鉄骨梁補強金具７−１２−１、７−１２−２における第２接合面を軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾かせたが、この角度θが３０度〜７０度の範囲においては、溶接部における欠陥の発生確率をより小さくすることができるとともに、使用する溶接金属１０の量を少なくすることができるため、コストダウンを図ることもできる。
なお、第１２の例においては、間接部材１１−４における接合面を軸方向から傾け、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を軸方向に略平行としたが、本発明においては、間接部材１１−４における接合面を軸方向に略平行とし、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾けることもできる。FIG. 12 is a diagram showing a twelfth example of the portion 8 indicated by a broken line in FIG.
As shown in FIG. 12, in the twelfth example, the first steel beam reinforcing bracket 7-12-1 and the second steel beam reinforcing bracket 7-12-2 are formed in the through
The one end of the first steel beam reinforcing bracket 7-12-1 and the other end of the second steel beam reinforcing bracket 7-12-2 have a convex portion on one end side, and the steel beam reinforcing bracket 7 The angle θ (15 ≦ θ ≦ 80) from the first joint surface substantially parallel to the radial direction of -12-1 and 7-12-2 and the axial direction of the steel beam reinforcing brackets 7-12-1 and 7-12-2 The indirect member 11-4 formed with the inclined second joint surface is fillet welded 9, and the first joint surface and the second joint surface of the indirect member 11-4 are connected to the steel beam web 5- 1 is butt welded 10.
Here, in the steel beam reinforcing metal fittings 7-12-1 and 7-12-2, the length ta in the axial direction is 0.5 to 200.0 times the wall thickness tb in the radial direction. Further, in the steel beam reinforcing metal fittings 7-12-1 and 7-12-2, the length t2 from one end side of the steel beam web to the other end of the indirect member 11-4 is equal to that of the steel beam web 5-1. It is larger than the thickness tw. Moreover, in this steel beam reinforcement metal fittings 7-12-1 and 7-12-2, the length L of the first joint surface of the indirect member 11-4 is 0 ≦ L <(the thickness of the steel beam web 5-1. tw) is satisfied.
According to the twelfth example, since all the joining surfaces of the steel beam web 5-1 are welded to the indirect member 11-4, the full strength of the steel beam can be recovered.
In general, when the volume of the
In the twelfth example, the second joint surfaces of the steel beam reinforcing brackets 7-12-1 and 7-12-2 are inclined at an angle θ (15 ≦ θ ≦ 80) from the axial direction. When θ is in the range of 30 ° to 70 °, the probability of occurrence of defects in the welded portion can be further reduced, and the amount of
In the twelfth example, the joint surface of the indirect member 11-4 is inclined from the axial direction, and the joint surface of the steel beam web 5-1 is substantially parallel to the axial direction. However, in the present invention, the indirect member 11 is used. -4 can be made substantially parallel to the axial direction, and the joint surface of the steel beam web 5-1 can be inclined at an angle θ (15 ≦ θ ≦ 80) from the axial direction.
なお、以上説明した本発明の実施の形態においては、鉄骨梁補強金具をＳＲＣ構造における鉄骨梁の鉄骨梁ウエブに設けられた貫通孔に略嵌合させ、この嵌合させた鉄骨梁補強金具を鉄骨梁ウエブに溶接することにより、ＳＲＣにおける鉄骨梁を補強することとしたが、本発明に係る鉄骨梁補強金具により補強される鉄骨梁がＳＲＣ構造における鉄骨梁に限定されるものでないことはいうまでもない。したがって、本発明においては、たとえば、Ｓ構造における鉄骨梁の鉄骨梁ウエブにおける貫通孔に鉄骨梁補強金具を略嵌合させ、この嵌合させた鉄骨梁補強金具を、鉄骨梁ウエブに設けられた貫通孔における周縁部に溶接することにより、Ｓ構造における鉄骨梁を補強することもできる。 In the embodiment of the present invention described above, the steel beam reinforcing metal fitting is substantially fitted in a through hole provided in the steel beam web of the steel beam in the SRC structure, and the fitted steel beam reinforcing metal fitting is used. Although the steel beam in the SRC is reinforced by welding to the steel beam web, it is said that the steel beam reinforced by the steel beam reinforcing bracket according to the present invention is not limited to the steel beam in the SRC structure. Not too long. Therefore, in the present invention, for example, a steel beam reinforcing bracket is substantially fitted into a through hole in a steel beam web of a steel beam in an S structure, and the fitted steel beam reinforcing bracket is provided on the steel beam web. The steel beam in S structure can also be reinforced by welding to the peripheral part in a through-hole.
（付記） 本発明は、次の付記を有する。 (Additional remark) This invention has the following additional remarks.
（付記１）
鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、
外周部が、前記鉄骨梁ウエブにすみ肉溶接され、
軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記外周部の一端までの長さと前記鉄骨梁ウエブの他端側から前記外周部の他端までの長さとが、前記鉄骨梁ウエブの厚みの０．７倍以上である、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記２）
鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、
外周部が、前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接され、
軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記外周部の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、
前記外周部における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に曲面（０≦曲率半径≦前記鉄骨梁ウエブの厚みの５倍）が含まれている、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記３）
鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、
外周部が、前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接され、
軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記外周部の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、
前記外周部における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に、前記半径方向に略平行な第１接合面（０≦長さ≦前記鉄骨梁ウエブの厚み）と、前記軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾いた第２接合面と、が含まれている、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記４）
鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、
軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
外周部に、前記鉄骨梁ウエブにすみ肉溶接される間接部材がすみ肉溶接され、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の一端までの長さと前記鉄骨梁ウエブの他端側から前記間接部材の他端までの長さとが、前記鉄骨梁ウエブの厚みの０．７倍以上である、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記５）
鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、
軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
外周部に、前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接される間接部材がすみ肉溶接され、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、
前記間接部材における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に曲面（０≦曲率半径≦前記鉄骨梁ウエブの厚みの５倍）が含まれている、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記６）
鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、
軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
外周部に、前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接される間接部材がすみ肉溶接され、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、
前記間接部材における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に、前記半径方向に略平行な第１接合面（０≦長さ≦前記鉄骨梁ウエブの厚み）と、前記軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾いた第２接合面と、が含まれている、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記７）
鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される、第１の鉄骨梁補強金具と第２の鉄骨梁補強金具とからなる一対の鉄骨梁補強金具において、
前記第１の鉄骨梁補強金具と前記第２の鉄骨梁補強金具とは、軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
前記第１の鉄骨梁補強金具の一端と前記第２の鉄骨梁補強金具の他端とに前記鉄骨梁ウエブにすみ肉溶接される間接部材がすみ肉溶接され、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の一端までの長さと前記鉄骨梁ウエブの他端側から前記間接部材の他端までの長さとが、前記鉄骨梁ウエブの厚みの０．７倍以上である、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記８）
鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される、第１の鉄骨梁補強金具と第２の鉄骨梁補強金具とからなる一対の鉄骨梁補強金具において、
前記第１の鉄骨梁補強金具と前記第２の鉄骨梁補強金具とは、軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
第１の鉄骨梁補強金具の一端と第２の鉄骨梁補強金具の他端とに前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接される間接部材がすみ肉溶接され、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、
前記間接部材における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に曲面（０≦曲率半径≦前記鉄骨梁ウエブの厚みの５倍）が含まれている、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記９）
鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される、第１の鉄骨梁補強金具と第２の鉄骨梁補強金具とからなる一対の鉄骨梁補強金具において、
前記第１の鉄骨梁補強金具と前記第２の鉄骨梁補強金具とは、軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
前記第１の鉄骨梁補強金具の一端と前記第２の鉄骨梁補強金具の他端とに前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接される間接部材がすみ肉溶接され、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、
前記間接部材における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に、前記半径方向に略平行な第１接合面（０≦長さ≦前記鉄骨梁ウエブの厚み）と前記軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾いた第２接合面とが含まれている、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記１０）
付記１〜付記９のいずれか１項に記載の鉄骨梁補強金具において、さらに、その体積が、前記貫通孔の内部に形成された空間部の体積の１．０倍〜３．０倍であることを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記１１）
前記貫通孔より外径が大きいフランジ部を前記外周部の軸方向の片面側に形成したことを特徴とする付記１、４、または７に記載の鉄骨梁補強金具。
（付記１２）
前記貫通孔より外径が大きいフランジ部を前記外周部の軸方向の片面側に形成し、
前記外周部を軸方向の他端側に向かって徐々に縮径させたことを特徴とする付記１、４、または７に記載の鉄骨梁補強金具。
（付記１３）
前記貫通孔より外径が大きいフランジ部を前記外周部の軸方向の片面側に形成し、
前記外周部の最小外径部から前記フランジ部外周までの長さを前記外周部の最小外径の半分以下とし、前記フランジ部の軸方向の長さを当該鉄骨梁補強金具の軸方向の長さの半分以下としたことを特徴とする付記１、４、または７に記載の鉄骨梁補強金具。
（付記１４）
前記貫通孔より外径が大きいフランジ部を前記外周部の軸方向の片面側に形成し、
前記外周部を軸方向の他端側に向かって徐々に縮径させ、
前記外周部の最小外径部から前記フランジ部外周までの長さを前記外周部の最小外径の半分以下とし、前記フランジ部の軸方向の長さを当該鉄骨梁補強金具の軸方向の長さの半分以下としたことを特徴とする付記１、４、または７に記載の鉄骨梁補強金具。
（付記１５）
付記１〜９のいずれか１項に記載の鉄骨梁補強金具において、さらに、その内径を前記鉄骨梁の高さ方向の長さの０．８倍以下としたことを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記１６）
前記貫通孔の内縁部に直接当接する３以上の位置決め突起部を前記外周部に形成したことを特徴とする付記１、４、または７に記載の鉄骨梁補強金具。
（付記１７）
前記貫通孔の内縁部に直接当接する３以上の位置決め突起部を前記間接部材に形成したことを特徴とする付記２、３、５、６、８、または９に記載の鉄骨梁補強金具。
（付記１８）
柱鉄骨梁接合構造を構成する鉄骨梁に形成された貫通孔の周縁部に付記１、４、または７に記載の鉄骨梁補強金具の外周部を溶接固定して形成した鉄骨梁貫通孔補強構造であって、前記柱と前記鉄骨梁との接合位置から前記鉄骨梁補強構造の軸心までの距離を前記鉄骨梁の高さ方向における長さの２倍以下としたことを特徴とする鉄骨梁貫通孔補強構造。
（付記１９）
柱鉄骨梁接合構造を構成する鉄骨梁に形成された貫通孔の周縁部に付記２、３、５、６、８、または９に記載の鉄骨梁補強金具の外周部に溶接された間接部材を溶接固定して形成した鉄骨梁貫通孔補強構造であって、前記柱と前記鉄骨梁との接合位置から前記鉄骨梁補強構造の軸心までの距離を前記鉄骨梁の高さ方向における長さの２倍以下としたことを特徴とする鉄骨梁貫通孔補強構造。(Appendix 1)
In the steel beam reinforcement bracket that is approximately fitted into the through hole of the steel beam,
The outer periphery is fillet welded to the steel beam web,
The axial length is 0.5 to 200.0 times the radial thickness,
The length from one end of the steel beam web to one end of the outer periphery and the length from the other end of the steel beam web to the other end of the outer periphery are 0.7 times or more the thickness of the steel beam web Is,
Steel beam reinforcing metal fittings characterized by that.
(Appendix 2)
In the steel beam reinforcement bracket that is approximately fitted into the through hole of the steel beam,
The outer periphery is butt welded to the steel beam web,
The axial length is 0.5 to 200.0 times the radial thickness,
The length from one end side of the steel beam web to the other end of the outer periphery is greater than the thickness of the steel beam web,
A curved surface (0 ≦ curvature radius ≦ 5 times the thickness of the steel beam web) is included in the joint surface with the steel beam web in the outer peripheral portion.
Steel beam reinforcing metal fittings characterized by that.
(Appendix 3)
In the steel beam reinforcement bracket that is approximately fitted into the through hole of the steel beam,
The outer periphery is butt welded to the steel beam web,
The axial length is 0.5 to 200.0 times the radial thickness,
The length from one end side of the steel beam web to the other end of the outer periphery is greater than the thickness of the steel beam web,
A first joint surface (0 ≦ length ≦ thickness of the steel beam web) substantially parallel to the radial direction is formed on a joint surface of the outer peripheral portion with the steel beam web, and an angle θ (15 ≦ θ) from the axial direction. ≦ 80) and the second joint surface inclined.
Steel beam reinforcing metal fittings characterized by that.
(Appendix 4)
In the steel beam reinforcement bracket that is approximately fitted into the through hole of the steel beam,
The axial length is 0.5 to 200.0 times the radial thickness,
An indirect member fillet welded to the steel beam web is fillet welded to the outer periphery,
The length from one end side of the steel beam web to one end of the indirect member and the length from the other end side of the steel beam web to the other end of the indirect member are 0.7 times or more the thickness of the steel beam web Is,
Steel beam reinforcing metal fittings characterized by that.
(Appendix 5)
In the steel beam reinforcement bracket that is approximately fitted into the through hole of the steel beam,
The axial length is 0.5 to 200.0 times the radial thickness,
An indirect member butt welded to the steel beam web is fillet welded to the outer periphery,
The length from one end side of the steel beam web to the other end of the indirect member is larger than the thickness of the steel beam web,
The joint surface of the indirect member with the steel beam web includes a curved surface (0 ≦ curvature radius ≦ 5 times the thickness of the steel beam web).
Steel beam reinforcing metal fittings characterized by that.
(Appendix 6)
In the steel beam reinforcement bracket that is approximately fitted into the through hole of the steel beam,
The axial length is 0.5 to 200.0 times the radial thickness,
An indirect member butt welded to the steel beam web is fillet welded to the outer periphery,
The length from one end side of the steel beam web to the other end of the indirect member is larger than the thickness of the steel beam web,
A first joint surface (0 ≦ length ≦ thickness of the steel beam web) substantially parallel to the radial direction is formed on a joint surface of the indirect member with the steel beam web, and an angle θ (15 ≦ θ) from the axial direction. ≦ 80) and the second joint surface inclined.
Steel beam reinforcing metal fittings characterized by that.
(Appendix 7)
In a pair of steel beam reinforcing metal fittings that are substantially fitted in the through-holes of the steel beam and are composed of a first steel beam reinforcing metal fitting and a second steel beam reinforcing metal fitting,
The first steel beam reinforcing metal fitting and the second steel beam reinforcing metal fitting have an axial length of 0.5 to 200.0 times the radial thickness,
An indirect member fillet welded to the steel beam web is fillet welded to one end of the first steel beam reinforcement metal fitting and the other end of the second steel beam reinforcement metal fitting,
The length from one end side of the steel beam web to one end of the indirect member and the length from the other end side of the steel beam web to the other end of the indirect member are 0.7 times or more the thickness of the steel beam web Is,
Steel beam reinforcing metal fittings characterized by that.
(Appendix 8)
In a pair of steel beam reinforcing metal fittings that are substantially fitted in the through-holes of the steel beam and are composed of a first steel beam reinforcing metal fitting and a second steel beam reinforcing metal fitting,
The first steel beam reinforcing metal fitting and the second steel beam reinforcing metal fitting have an axial length of 0.5 to 200.0 times the radial thickness,
An indirect member butt welded to the steel beam web is fillet welded to one end of the first steel beam reinforcing bracket and the other end of the second steel beam reinforcing bracket,
The length from one end side of the steel beam web to the other end of the indirect member is larger than the thickness of the steel beam web,
The joint surface of the indirect member with the steel beam web includes a curved surface (0 ≦ curvature radius ≦ 5 times the thickness of the steel beam web).
Steel beam reinforcing metal fittings characterized by that.
(Appendix 9)
In a pair of steel beam reinforcing metal fittings that are substantially fitted in the through-holes of the steel beam and are composed of a first steel beam reinforcing metal fitting and a second steel beam reinforcing metal fitting,
The first steel beam reinforcing metal fitting and the second steel beam reinforcing metal fitting have an axial length of 0.5 to 200.0 times the radial thickness,
An indirect member butt welded to the steel beam web is fillet welded to one end of the first steel beam reinforcing metal fitting and the other end of the second steel beam reinforcing metal fitting,
The length from one end side of the steel beam web to the other end of the indirect member is larger than the thickness of the steel beam web,
An angle θ (15 ≦ θ ≦) from the first joint surface (0 ≦ length ≦ thickness of the steel beam web) substantially parallel to the radial direction and the axial direction of the joint surface of the indirect member with the steel beam web. 80) and the second joint surface inclined.
Steel beam reinforcing metal fittings characterized by that.
(Appendix 10)
In the steel beam reinforcing bracket according to any one of
(Appendix 11)
The steel beam reinforcing bracket according to
(Appendix 12)
A flange portion having a larger outer diameter than the through hole is formed on one side in the axial direction of the outer peripheral portion,
The steel beam reinforcing bracket according to
(Appendix 13)
A flange portion having a larger outer diameter than the through hole is formed on one side in the axial direction of the outer peripheral portion,
The length from the minimum outer diameter portion of the outer peripheral portion to the outer periphery of the flange portion is less than or equal to half of the minimum outer diameter of the outer peripheral portion, and the axial length of the flange portion is the axial length of the steel beam reinforcing bracket. The steel beam reinforcing metal fitting according to
(Appendix 14)
A flange portion having a larger outer diameter than the through hole is formed on one side in the axial direction of the outer peripheral portion,
The outer peripheral portion is gradually reduced in diameter toward the other end side in the axial direction,
The length from the minimum outer diameter portion of the outer peripheral portion to the outer periphery of the flange portion is less than or equal to half of the minimum outer diameter of the outer peripheral portion, and the axial length of the flange portion is the axial length of the steel beam reinforcing bracket. The steel beam reinforcing metal fitting according to
(Appendix 15)
The steel beam reinforcing bracket according to any one of
(Appendix 16)
The steel beam reinforcing bracket according to
(Appendix 17)
The steel beam reinforcing bracket according to
(Appendix 18)
A steel beam through-hole reinforcing structure formed by welding and fixing the outer periphery of the steel beam reinforcing metal fitting according to
(Appendix 19)
The indirect member welded to the outer peripheral portion of the steel beam reinforcing metal fitting according to
本発明に係る鉄骨梁補強金具は、Ｓ構造における鉄骨梁やＳＲＣ構造における鉄骨梁に利用することができる。 The steel beam reinforcing metal fitting according to the present invention can be used for a steel beam in an S structure or a steel beam in an SRC structure.
Claims (3)
前記第１の鉄骨梁補強金具の一端と前記第２の鉄骨梁補強金具の他端とに前記鉄骨梁ウエブにすみ肉溶接される間接部材がすみ肉溶接される、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。In a pair of steel beam reinforcing metal fittings that are substantially fitted in the through-holes of the steel beam and are composed of a first steel beam reinforcing metal fitting and a second steel beam reinforcing metal fitting,
Ru is pre SL end and the second fixing member to the be fillet welded to the steel beam web to the other end of the steel beams reinforcing brackets fillet welding of the first steel beam reinforcing bracket,
Steel beam reinforcement bracket, wherein a call.
前記第１の鉄骨梁補強金具の一端と前記第２の鉄骨梁補強金具の他端とに前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接される間接部材がすみ肉溶接され、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、
前記間接部材における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に曲面が含まれている、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。In a pair of steel beam reinforcing metal fittings that are substantially fitted in the through-holes of the steel beam and are composed of a first steel beam reinforcing metal fitting and a second steel beam reinforcing metal fitting,
Wherein the first fixing member to the being butt welded to steel beam web to the other end of the one end and the second steel beams reinforce bracket steel beams reinforcing brackets are fillet welded,
The length from one end side of the steel beam web to the other end of the indirect member is larger than the thickness of the steel beam web,
It includes songs surface on the bonding surface between the steel beam web in the fixing member,
Steel beam reinforcing metal fittings characterized by that.
前記第１の鉄骨梁補強金具の一端と前記第２の鉄骨梁補強金具の他端とに前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接される間接部材がすみ肉溶接され、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、
前記間接部材における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に、前記半径方向に略平行な第１接合面と、前記軸方向から傾いた第２接合面と、が含まれている、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。In a pair of steel beam reinforcing metal fittings that are substantially fitted in the through-holes of the steel beam and are composed of a first steel beam reinforcing metal fitting and a second steel beam reinforcing metal fitting,
Before SL is one and the second fixing member to said being butt welded to steel beam web to the other end of the steel beams reinforcing brackets fillet welding of the first steel beam reinforcing bracket,
The length from one end side of the steel beam web to the other end of the indirect member is larger than the thickness of the steel beam web,
Wherein the junction surface between the steel beam web in the fixing member, and the first joint surface substantially parallel to the radial direction, and a second joint surface had the axial direction or al tilting, it is included,
Steel beam reinforcing metal fittings characterized by that.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PCT/JP2004/011776 WO2006018865A1 (en) | 2004-08-17 | 2004-08-17 | Steel-framed beam reinforcing metal fixture |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPWO2006018865A1 JPWO2006018865A1 (en) | 2008-05-01 |
| JP4616837B2 true JP4616837B2 (en) | 2011-01-19 |
Family
ID=35907262
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2006531103A Expired - Lifetime JP4616837B2 (en) | 2004-08-17 | 2004-08-17 | Steel beam reinforcement bracket |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20080047221A1 (en) |
| JP (1) | JP4616837B2 (en) |
| WO (1) | WO2006018865A1 (en) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008248617A (en) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Hitachi Metals Techno Ltd | Steel frame beam reinforcing metal fitting |
| JP2014020162A (en) * | 2012-07-20 | 2014-02-03 | Hitachi Metals Techno Ltd | Beam reinforcing metallic material and beam reinforcing structure |
| JP6479352B2 (en) * | 2014-06-23 | 2019-03-06 | 株式会社フジタ | Hybrid beam |
| JP6479351B2 (en) * | 2014-06-23 | 2019-03-06 | 株式会社フジタ | Hybrid beam |
| JP6523729B2 (en) * | 2015-03-24 | 2019-06-05 | センクシア株式会社 | Ring beam reinforcement bracket, beam reinforcement structure |
| JP7246214B2 (en) * | 2019-03-15 | 2023-03-27 | センクシア株式会社 | Beam reinforcement brackets and beam reinforcement structures |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63219745A (en) * | 1987-03-10 | 1988-09-13 | 清水建設株式会社 | Reinforcement beam piercing hole structure |
| JPH04103917U (en) * | 1991-02-15 | 1992-09-08 | 大和ハウス工業株式会社 | Steel hole reinforcement material |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| LU84772A1 (en) * | 1983-04-25 | 1984-11-28 | Arbed | ASSOCIATES |
| LU84966A1 (en) * | 1983-08-12 | 1985-04-24 | Arbed | COMPOSITE PROFILES |
| JPS6192252A (en) * | 1984-10-08 | 1986-05-10 | 清水建設株式会社 | Beam piercing sleeve |
| JP2645365B2 (en) * | 1990-02-22 | 1997-08-25 | 清水建設株式会社 | Beam-column joint |
| WO2002046548A1 (en) * | 2000-12-08 | 2002-06-13 | Diversakore Llc | Composite structural framing system |
| JP4065180B2 (en) * | 2002-11-08 | 2008-03-19 | Ｔｏｗａ株式会社 | Resin sealing mold |
-
2004
- 2004-08-17 US US11/629,072 patent/US20080047221A1/en not_active Abandoned
- 2004-08-17 JP JP2006531103A patent/JP4616837B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2004-08-17 WO PCT/JP2004/011776 patent/WO2006018865A1/en active Application Filing
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63219745A (en) * | 1987-03-10 | 1988-09-13 | 清水建設株式会社 | Reinforcement beam piercing hole structure |
| JPH04103917U (en) * | 1991-02-15 | 1992-09-08 | 大和ハウス工業株式会社 | Steel hole reinforcement material |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20080047221A1 (en) | 2008-02-28 |
| WO2006018865A1 (en) | 2006-02-23 |
| JPWO2006018865A1 (en) | 2008-05-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5212498B2 (en) | Car body rear structure | |
| US6092840A (en) | Structure of steering support beam for vehicle | |
| JP4902035B2 (en) | Structure | |
| JP4119919B2 (en) | Steering column bracket | |
| US20040161326A1 (en) | Boom structure of construction machine and manufacturing method thereof | |
| JP4616837B2 (en) | Steel beam reinforcement bracket | |
| JP2008114728A (en) | Front pillar structure of convertible | |
| JP2008230453A (en) | Center pillar structure | |
| JP2003314766A (en) | Butt joint between two pipe material made of sheet metal, and method for forming joint flange of butt joint | |
| JP2007131264A (en) | Rear vehicle-body structure for vehicle | |
| JP2010076473A (en) | I-shaped suspension arm for vehicle | |
| JP2007118929A (en) | Rear roof rail part structure in back-door vehicle | |
| JP5262979B2 (en) | Vehicle door structure | |
| JP5856902B2 (en) | Joint structure and truss structure | |
| JP3945852B2 (en) | Joint structure for automotive structural members | |
| JP2018188872A (en) | Joint structure for brace and column-beam | |
| JP6133256B2 (en) | Reinforcement structure of reinforcing member and steel perforated beam | |
| JP2010155569A (en) | Striker fixing structure | |
| JP2007062453A (en) | Pillar structure for automobile | |
| JPH08225084A (en) | Junction structure for pillar section | |
| JP2005271833A (en) | Revolving frame structure of upper part revolving body | |
| JPH1122000A (en) | Joining structure of column and beam and building unit | |
| JP5244536B2 (en) | Accessory mounting bracket and mounting method thereof | |
| JP2012051496A (en) | Front structure of vehicle | |
| JP5954980B2 (en) | Tunnel segment |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20100603 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20100728 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20101019 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20101022 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4616837 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131029 Year of fee payment: 3 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R360 | Written notification for declining of transfer of rights |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R360 |
|
| R360 | Written notification for declining of transfer of rights |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R360 |
|
| R371 | Transfer withdrawn |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R371 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |