JP4607775B2 - Method and apparatus for regenerating drug for forming ferrite film - Google Patents
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Description
本発明は、例えば原子力プラントのステンレス鋼や炭素鋼部材のような金属部材の表面にフェライト皮膜を形成する際に使用する処理液を再生する方法およびその方法に用いる装置に関する。 The present invention relates to a method for regenerating a treatment liquid used when forming a ferrite film on the surface of a metal member such as a stainless steel or carbon steel member of a nuclear power plant, and an apparatus used for the method.
例えば、沸騰水型原子力発電プラント(以下、「BWR」と略記する。)では、圧力容器内に燃料棒を収容してなる原子炉内に、再循環ポンプやインターナルポンプによって冷却水を強制循環することにより、燃料で発生した熱を効率的に冷却水に移動させるようにしている。このようにして原子炉内で発生した冷却水の蒸気は、大部分が蒸気タービン発電機の駆動に利用され、蒸気タービンから排出される蒸気は復水器で凝縮されるとともに、復水器内で凝縮された復水はほぼ完全に脱気されて、再び原子炉の冷却水として給水される。その際、復水器内では、炉心で水の放射線分解によって発生した酸素及び水素もほぼ完全に除去される。また、原子炉に戻される復水は、原子炉における放射性腐食形成物の発生を抑制するため、脱塩器などのイオン交換樹脂濾過装置で主として金属不純物が除去され、200℃近くまで加熱して原子炉に給水される。 For example, in a boiling water nuclear power plant (hereinafter abbreviated as “BWR”), cooling water is forcibly circulated by a recirculation pump or an internal pump in a nuclear reactor in which a fuel rod is accommodated in a pressure vessel. By doing so, the heat generated in the fuel is efficiently transferred to the cooling water. Most of the steam generated in the reactor in this manner is used to drive the steam turbine generator, and the steam discharged from the steam turbine is condensed in the condenser and the steam in the condenser. The condensate condensed in (3) is almost completely degassed and supplied again as reactor cooling water. At that time, oxygen and hydrogen generated by radiolysis of water in the reactor core are almost completely removed in the condenser. In addition, the condensate returned to the nuclear reactor is mainly heated to near 200 ° C. after removing metal impurities mainly by an ion exchange resin filtration device such as a demineralizer in order to suppress the generation of radioactive corrosion formation in the nuclear reactor. Water is supplied to the reactor.
また、放射性腐食形成物は、圧力容器内や再循環系等の接水部からも発生することから、主要な一次系の構成部材は腐食の少ないステンレス鋼、ニッケル基合金などの不銹鋼が使用されている。また、低合金鋼製の原子炉圧力容器には、ステンレス鋼の内面肉盛りがなされ、低合金鋼が直接炉水と接触することを防いでいる。このような材料上の配慮に加えて、炉水の一部を炉水浄化装置によって浄化し、炉水中に僅かに形成する金属不純物を積極的に除去している。 In addition, since radioactive corrosion products are also generated in the pressure vessel and from water-contact parts such as the recirculation system, stainless steel and nickel-based alloys such as nickel base alloys are used as the primary primary components. ing. In addition, the inner surface of stainless steel is built on the reactor pressure vessel made of low alloy steel to prevent the low alloy steel from coming into direct contact with the reactor water. In addition to such material considerations, a portion of the reactor water is purified by a reactor water purification device to positively remove metal impurities that are slightly formed in the reactor water.
しかし、上述のような腐食対策を講じても、炉水中に極僅かな金属不純物の存在は避けられないため、一部の金属不純物が金属酸化物として燃料棒の表面に付着する。燃料棒表面に付着した金属元素は、燃料から放射される中性子の照射を受けて原子核反応を起こし、コバルト60、コバルト58、クロム51、マンガン54等の放射性核種が形成される。これらの放射性核種は、大部分が酸化物の形態で燃料棒表面に付着したままであるが、一部の放射性核種は取り込まれている酸化物の溶解度に応じて炉水中に溶出したり、クラッドと呼ばれる不溶性固体として炉水中に再放出される。炉水中の放射性物質は炉水浄化系によって取り除かれるが、除去できなかったものは炉水とともに再循環系などを循環している間に構成部材の接水部表面に蓄積される。その結果、構成部材表面から放射線が放射され、定検作業時の従事者の放射線被曝の原因となる。作業被曝の線量は、各人毎に規定値を超えないように管理されているが、近年この規定値が引き下げられたので、各人の被曝線量を経済的に可能な限り低くする必要が生じている。
However, even if the above-mentioned corrosion countermeasures are taken, the presence of very few metal impurities in the reactor water is inevitable, so some metal impurities adhere to the surface of the fuel rod as metal oxides. The metal element adhering to the surface of the fuel rod undergoes a nuclear reaction when irradiated with neutrons emitted from the fuel, and radionuclides such as
そこで、配管への放射性核種の付着を低減する方法や、炉水中の放射性核種の濃度を低減する方法が検討されている。例えば、特許文献1には、亜鉛などの金属イオンを炉水中に注入して、炉水と接触する再循環系配管表面に亜鉛を含む緻密な酸化皮膜を形成することにより、酸化皮膜中へのコバルト60やコバルト58等の放射性核種の取り込みを抑制する方法が提案されている。また、特許文献2には、冷却水中に放射性核種が溶出したり放出される状態となる前に、運転中に炉水が通流する再循環系配管及び炉水浄化系配管の内面に、予め一定条件で酸化皮膜を形成させることが提案されている。
Therefore, methods for reducing the adhesion of radionuclides to piping and methods for reducing the concentration of radionuclides in the reactor water are being studied. For example, in
しかし、亜鉛などの金属イオンを炉水中に注入する方法の場合、亜鉛自体の放射化を避けるため、同位体を分離した亜鉛イオンを運転中に連続注入する必要があり、この分離作業が高コストとなるという問題点がある。また、酸化皮膜を形成させる方法の場合、例えばBWRの運転温度域(250〜300℃)において酸化皮膜を形成させていることから、炉水浄化系の高温部ではよいが、炉水浄化系の低温部や残留熱除去系のような低温部では施工できないという問題がある。 However, in the method of injecting metal ions such as zinc into the reactor water, in order to avoid activation of zinc itself, it is necessary to continuously inject zinc ions from which isotopes are separated during operation. There is a problem that becomes. In the case of the method for forming an oxide film, for example, since the oxide film is formed in the operating temperature range (250 to 300 ° C.) of the BWR, the high temperature part of the reactor water purification system may be used. There is a problem that construction cannot be performed in a low temperature part such as a low temperature part or a residual heat removal system.
そこで、低コストで放射性核種の付着速度を低減できる方法として、常温から100℃までの範囲の低温度条件下で、材料の表面にフェライトの緻密な皮膜を形成させる手法が発明されている。金属表面にフェライト皮膜を形成した試験片と皮膜を形成していない試験片について、炉水環境での放射性核種の付着量の比較を図2に示す。皮膜を形成した試験片では放射性核種の付着が抑制されていることが示されている。 Therefore, as a method for reducing the deposition rate of radionuclides at a low cost, a method of forming a dense ferrite film on the surface of a material under a low temperature condition ranging from room temperature to 100 ° C. has been invented. FIG. 2 shows a comparison of the deposition amount of radionuclides in the reactor water environment for the test piece with the ferrite film formed on the metal surface and the test piece with no film formed. It is shown that the radionuclide adhesion is suppressed in the test piece on which the film is formed.
図3は膜厚に対する付着量を示したものであり、付着抑制効果を十分に持たせるためには、膜厚を一定値以上にする必要性があることが示されている。 FIG. 3 shows the adhesion amount with respect to the film thickness, and it is shown that the film thickness needs to be a certain value or more in order to have a sufficient adhesion suppression effect.
図4は、皮膜形成時間に対する皮膜量の関係を示すものであり、飽和傾向があるために皮膜厚さを増やすためには複数回の処理を行う必要がある。 FIG. 4 shows the relationship of the film amount with respect to the film formation time. Since there is a tendency to saturate, it is necessary to perform a plurality of treatments in order to increase the film thickness.
複数回の処理を行うためには、処理薬剤を分解・除去(浄化)して一度系統水を純水に戻すことが最も確実であるが、分解・除去(浄化)の工程は時間がかかるという問題点がある。 In order to perform multiple treatments, it is most certain to decompose and remove (purify) the treatment chemical and return the system water to pure water once, but the process of decomposition / removal (purification) takes time. There is a problem.
本発明は、金属部材へのフェライト皮膜を形成する処理液を効果的に再生し、その結果、複数回の処理作業であっても、処理液の交換作業などを省略して作業時間を短縮化し、効率的な再生作業を実現することを課題とするものである。 The present invention effectively regenerates the processing liquid for forming a ferrite film on a metal member, and as a result, even in a plurality of processing operations, the processing time can be shortened by omitting the processing liquid replacement operation. Therefore, it is an object to realize an efficient reproduction work.
本発明の発明者は、上記課題を解決するため、種々の検討を行った結果、損耗した薬剤中にはマグネタイトの粒子が形成されており、これが対象部材表面の皮膜成長を阻害することがわかった。このマグネタイト粒子を除去するためフィルタに単純に通水しても、フィルタの目開き以下の粒子成分は除去できず、これを核としたマグネタイトの成長が起こるため、処理対象部の皮膜成長を促進する効果は得られない。 As a result of various studies to solve the above problems, the inventors of the present invention have found that magnetite particles are formed in the worn drug, which inhibits film growth on the surface of the target member. It was. Even if water is simply passed through the filter to remove the magnetite particles, the particle components below the mesh of the filter cannot be removed, and magnetite grows with this as the core. The effect to do is not obtained.
マグネタイトを効率よく除去するため、過酸化水素を添加する方法を検討した。過酸化水素と鉄(II)イオンは次のフェントン反応により鉄(III)イオンとヒドロキシラジカル、水酸化物イオンを生じる。 In order to remove magnetite efficiently, a method of adding hydrogen peroxide was examined. Hydrogen peroxide and iron (II) ions generate iron (III) ions, hydroxy radicals, and hydroxide ions by the following Fenton reaction.
(化1)Fe2+ + H2O2→ Fe3+ + OH・ + OH−
ヒドロキシラジカルは鉄(II)イオンやギ酸、ヒドラジンを酸化して水酸化物イオンになる。鉄(III)イオンは未反応の鉄(II)イオンとの次の加水分解反応によってマグネタイトを生じ、マグネタイトの微細粒子を大きくしてフィルタによる除去を可能とする。
(Chemical formula 1) Fe 2+ + H 2 O 2 → Fe 3+ + OH ・ + OH −
Hydroxyl radicals oxidize iron (II) ions, formic acid, and hydrazine to form hydroxide ions. The iron (III) ions generate magnetite by the subsequent hydrolysis reaction with unreacted iron (II) ions, and the fine particles of magnetite are enlarged to allow removal by a filter.
(化2)2Fe3+ + Fe2+ + 4H2O → Fe3O4 + 8H+
鉄(II)イオンが不足した場合、次に示すように水酸化第二鉄を生じる場合も有る。
(Formula 2) 2Fe 3+ + Fe 2+ + 4H 2 O → Fe 3 O 4 + 8H +
When iron (II) ions are insufficient, ferric hydroxide may be produced as shown below.
(化3)Fe3+ + 3H2O → Fe(OH)3 + 3H+
このとき水素イオンが放出され、フェントン反応とその後のヒドロキシラジカルの還元で生じた水酸化物イオンを合わせて考えると、1ないし3モル相当の水素イオンが生じることになり、pHは酸性側にシフトして行く。
(Chemical formula 3) Fe 3+ + 3H 2 O → Fe (OH) 3 + 3H +
At this time, hydrogen ions are released, and considering the hydroxide ions generated by the Fenton reaction and the subsequent reduction of the hydroxy radical, hydrogen ions corresponding to 1 to 3 mol are generated, and the pH shifts to the acidic side. Go.
図10は、損耗したフェライト皮膜形成薬剤に過酸化水素を添加する前後のpH値の変化を示すものである。 FIG. 10 shows a change in pH value before and after adding hydrogen peroxide to a worn ferrite film-forming agent.
図11は、鉄−水系の鉄化合物について、pH値に対する電位の関係を示すものである。図11をみると、水素イオンの発生によりpHが低下すると、pH6付近でマグネタイトが溶解する領域に入ることがわかる(図11の細線参照)。 FIG. 11 shows the relationship of the electric potential with respect to the pH value for an iron-water type iron compound. Referring to FIG. 11, it can be seen that when the pH is lowered due to the generation of hydrogen ions, it enters a region where magnetite dissolves near pH 6 (see the thin line in FIG. 11).
微粒子では粒径が小さいほど単位体積当たりの接液面積が大きくなるため、マグネタイトの微粒子は消失しやすくなる。 In the case of fine particles, the smaller the particle size, the larger the liquid contact area per unit volume, so that the magnetite fine particles tend to disappear.
微細なマグネタイトの粒子が溶解するpHは鉄濃度や温度によって多少前後するが、マグネタイトの微細粒子の溶解はpH4から6.5の範囲で起こる。pH4以下とすると、形成したフェライト皮膜の溶解も無視できなくなるため、pH4以上としておくことが好ましい。これにより、フィルタによって除去できるマグネタイト粒子を除去し、除去できないマグネタイト微粒子はpHの低下によって溶解させて消去させる。 Although the pH at which fine magnetite particles dissolve varies somewhat depending on the iron concentration and temperature, the dissolution of magnetite fine particles occurs in the range of pH 4 to 6.5. When the pH is 4 or less, the dissolution of the formed ferrite film cannot be ignored. Therefore, the pH is preferably 4 or more. Thereby, the magnetite particles that can be removed by the filter are removed, and the magnetite fine particles that cannot be removed are dissolved and erased due to the decrease in pH.
酸化剤を過剰に加えた場合、過酸化水素や酸素が残っているが、酸素についてはサージタンクの窒素バブリングで除去し、過酸化水素の場合は触媒塔に通水することで除去する。 When excessive oxidizing agent is added, hydrogen peroxide and oxygen remain, but oxygen is removed by nitrogen bubbling in the surge tank, and hydrogen peroxide is removed by passing water through the catalyst tower.
こうして、損耗したフェライト皮膜形成薬剤中から固体成分と酸化剤成分を実質的に除去する。このとき、溶液中に残っている成分はフェントン反応によって濃度を減少させたギ酸、ヒドラジン、鉄(II)イオン、及び鉄(III)イオンとなる。この状態の溶液に再びフェライト皮膜の形成に必要なギ酸、鉄、過酸化水素、ヒドラジンを適量添加することにより、再びフェライト皮膜を成長させことができることを確認した。その実験結果を図5に示す。 Thus, the solid component and the oxidant component are substantially removed from the worn out ferrite film-forming agent. At this time, the components remaining in the solution are formic acid, hydrazine, iron (II) ions, and iron (III) ions whose concentrations are reduced by the Fenton reaction. It was confirmed that the ferrite film could be grown again by adding appropriate amounts of formic acid, iron, hydrogen peroxide, and hydrazine necessary for forming the ferrite film to the solution in this state. The experimental results are shown in FIG.
したがって、本発明は上記の課題を解決するため、損耗した薬剤に過酸化水素などの酸化剤を加えて、鉄を酸化物や水酸化物として析出させ、フィルタに通水して除去した後、再びギ酸、鉄、過酸化水素、ヒドラジンを必要量添加することを特徴とする。 Therefore, in order to solve the above-mentioned problems, the present invention adds an oxidizing agent such as hydrogen peroxide to the worn chemical agent, precipitates iron as an oxide or hydroxide, passes through a filter and removes it, Again, formic acid, iron, hydrogen peroxide, and hydrazine are added in necessary amounts.
本発明のフェライト皮膜形成薬剤の再生装置は、処理液を貯留するサージタンクと、該サージタンク内の処理液を吸引する循環ポンプと、該循環ポンプにより吸引された前記処理液を成膜対象の配管系に供給する処理液供給管と、該処理液供給管の処理液に注入する鉄(II)イオンを貯留する第1の薬液タンクと、前記処理液供給管の処理液に注入する酸化剤を貯留する第2の薬液タンクと、前記処理液供給管の処理液を5.5から9.0の範囲のpH値に調整するpH調整剤を貯留する第3の薬液タンクと、前記成膜対象の配管系から戻される処理液を前記サージタンクに戻す処理液戻り管と、前記処理液を60℃から100℃の範囲中の温度に加熱する加熱手段と、鉄の析出物を除去するフィルターと、過剰な酸化剤を分解する触媒とを備えて構成することができる。 The apparatus for regenerating a ferrite film forming agent of the present invention includes a surge tank for storing a treatment liquid, a circulation pump for sucking the treatment liquid in the surge tank, and the treatment liquid sucked by the circulation pump for film formation. A treatment liquid supply pipe to be supplied to the piping system, a first chemical tank for storing iron (II) ions to be injected into the treatment liquid in the treatment liquid supply pipe, and an oxidant to be injected into the treatment liquid in the treatment liquid supply pipe A second chemical tank that stores a pH adjustment agent that adjusts the treatment liquid in the treatment liquid supply pipe to a pH value in the range of 5.5 to 9.0, and the film formation A treatment liquid return pipe for returning the treatment liquid returned from the target piping system to the surge tank, heating means for heating the treatment liquid to a temperature in the range of 60 ° C. to 100 ° C., and a filter for removing iron deposits And a catalyst that decomposes excess oxidant Ete can be configured.
各薬剤の循環系統への注入点としては、流れの上流側から鉄(II)イオン、酸化剤、pH調整剤の順で、特にpH調整剤は循環ポンプの下流側で処理対象部位の直前上流側が、仮設配管内で無駄なフェライト皮膜が形成されることがなくなるため好ましい。 The injection point of each drug into the circulation system is from the upstream side of the flow in the order of iron (II) ions, oxidizing agent, pH adjusting agent, especially the pH adjusting agent downstream of the circulation pump and immediately upstream of the site to be treated. The side is preferable because a useless ferrite film is not formed in the temporary piping.
また、化学除染と兼用する場合は、成膜対象の配管系と化学除染で使用する酸化剤と還元剤の薬液タンクを、前記処理液供給管に連通して設けて構成することができる。 Further, when combined with chemical decontamination, a chemical film tank for forming a film and an oxidizing agent and a reducing agent chemical tank used for chemical decontamination can be provided in communication with the processing liquid supply pipe. .
本発明によれば、フェライト皮膜を形成する処理液を再生することができるので、損耗した処理液の交換やイオン交換樹脂を用いた浄化プロセスを省略できるので、複数回の処理作業を必要とする場合であっても、フェライト皮膜を形成する作業を短時間化し、イオン交換樹脂の廃棄量を低減することができるなどして、再生作業を低コスト化することができるという効果を奏する。 According to the present invention, since the treatment liquid for forming the ferrite film can be regenerated, the exchange of the worn treatment liquid and the purification process using the ion exchange resin can be omitted, so that a plurality of treatment operations are required. Even if it is a case, there exists an effect that the operation | work which forms a ferrite membrane | film | coat can be shortened, the amount of waste of an ion exchange resin can be reduced, etc., and the reproduction | regeneration operation | work can be reduced in cost.
[実施例1]
以下、本発明のフェライト皮膜を形成する処理液を再生する方法について、実施の形態に基づいて説明する。
[Example 1]
Hereinafter, a method for regenerating a treatment liquid for forming a ferrite film of the present invention will be described based on embodiments.
図1は、本発明のフェライト皮膜を形成する処理液を再生する方法の実施の形態として、マグネタイトを主成分とするフェライト皮膜を形成する処理液の再生方法(実施例1)のフローチャートを示したものである。図6は、原子力発電プラントの再循環配管に本発明を適用した実施例1の全体系統構成図を示す。図7は、本発明のマグネタイトを主成分とするフェライト皮膜を形成する薬剤を再生する方法に用いる再生装置(成膜装置)の詳細系統構成図である。
FIG. 1 shows a flowchart of a process liquid regeneration method (Example 1) for forming a ferrite film mainly composed of magnetite as an embodiment of a method for regenerating a process liquid for forming a ferrite film of the present invention. Is. FIG. 6 shows an overall system configuration diagram of
図6が示す実施例1について、以下、詳細に説明する。 Example 1 shown in FIG. 6 will be described in detail below.
原子力発電プラントは、燃料棒を圧力容器に収容してなる原子炉1と、原子炉1に連結された主蒸気配管2と、主蒸気配管2に連結された蒸気タービン3と、蒸気タービン3の蒸気排出口に連結された復水器4とを備えて構成される。復水器4で凝縮された復水は、復水ポンプ5によって抜き出され、復水浄化装置6と、給水ポンプ7と、低圧給水加熱器8と、高圧給水加熱器9とを有してなる給水配管系10を介して原子炉1の給水として戻されるようになっている。低圧給水加熱器8と高圧給水加熱器9の熱源は、蒸気タービン3の抽気により賄われる。
A nuclear power plant includes a
原子炉1内の冷却水を循環する炉水再循環系は複数設けられ、原子炉1の底部に連結された複数の再循環ポンプ21により抜き出された炉水を、それぞれの再循環ポンプ21に連結された炉水再循環配管22を介して原子炉1の上部に戻して循環するように構成されている。原子炉1の炉水を浄化する炉水浄化系は、炉水浄化系配管に設けられた炉水浄化系ポンプ24により炉水再循環配管22から抜き出された炉水を再生熱交換器25と非再生熱交換器26を介して冷却し、冷却された炉水を炉水浄化装置27により浄化し、浄化された炉水を再生熱交換器25で昇温した後、給水配管10の高圧給水加熱器9の下流側で給水系に加えて原子炉1に戻すように構成されている。
A plurality of reactor water recirculation systems that circulate the cooling water in the
図6は更に、本発明のマグネタイトを主成分とするフェライト皮膜を形成する薬剤の再生装置30は、仮設配管を用いて炉水再循環系に連結した状態を示している。図6が示す実施例1では、マグネタイトを主成分とするフェライト皮膜を形成する薬剤の再生装置30は、かかる皮膜を形成する装置を兼ねるものである。
FIG. 6 further shows a state in which the
原子炉1の供用運転が停止されたとき、例えば炉水再循環配管22から分岐されている炉水浄化系配管のバルブ23のボンネットを開放して炉水浄化装置27側を閉止してバルブ23のフランジを用いて仮設配管の片側を接続し、仮設配管の他側についても、同様な方法あるいはドレン配管や計装配管などを切り離し、その切り離した枝管を用いるなどの方法により接続する。こうして、炉水再循環配管22の再循環ポンプ21の上流側から仮設配管を用いて成膜装置の入口側に導き、その他側から仮設配管を用いて再循環ポンプ21の下流側に戻す循環経路を形成する。
When the in-service operation of the
図7は、本発明の再生装置である成膜装置30の系統構成を示す。再生装置30は、化学除染処理にも兼用できるように構成されたものであり、以下に記載するように系統構成されたものである。
FIG. 7 shows a system configuration of a
処理に用いる水が充填されるサージタンク31と、サージタンク31の水を抜き出してバルブ33、34を介して炉水再循環配管22に供給する循環ポンプ32を備え、バルブ33とバルブ34を結ぶ配管35には、その上流側から下流側に向けて、バルブ41と注入ポンプ43を介して薬液タンク45が、バルブ42と注入ポンプ44を介して薬液タンク46が、バルブ38と注入ポンプ39を介して薬液タンク40がそれぞれ連結されている。
A
薬液タンク45には、鉄をギ酸で溶解して調製した2価の鉄イオン(鉄(II)イオン)を含む薬剤が保管されている。鉄を溶解させる薬剤としては、ギ酸に限らず、鉄(II)イオンの対アニオンとなる有機酸又は炭酸を用いることができる。
The
薬液タンク46には、マグネタイトを主成分とするフェライト皮膜の形成時の酸化剤としての過酸化水素が貯蔵されている。薬液タンク40には、pH調整のためのヒドラジンが貯留されている。
The
また、循環ポンプ32の吐出側からバルブ36、エゼクタ37を介してサージタンク31に戻る流路が形成され、エゼクタ37には配管内の汚染物を酸化溶解するための過マンガン酸又は配管内の汚染物を還元溶解するためのシュウ酸を投入するためのホッパが設けられている。
Further, a flow path is formed from the discharge side of the
循環ポンプ32によって炉水再循環配管22の一端に供給された処理液は、炉水再循環配管22内を通って他端からバルブ47に戻される。バルブ47を介して戻された処理液は、循環ポンプ48、バルブ49、加熱器53、バルブ55、56、49、57を介してサージタンク31に戻される。加熱器53とバルブ55からなる流路には、冷却器58とバルブ59が並列に連結され、バルブ56の流路には、カチオン交換樹脂塔60とバルブ61の流路が、また、混床樹脂塔62とバルブ63の流路が、それぞれ並列に連結される。また、バルブ49の流路には、バルブ50とフィルタ51の流路が並列に接続され、バルブ57の流路には、バルブ65と分解装置64の流路が並列に接続される。
The processing liquid supplied to one end of the reactor
分解装置64には、薬液タンク46に貯留された過酸化水素水が注入ポンプ44とバルブ54を介して注入可能に構成されている。実施例1では、フェライトメッキに必要な酸化剤と分解に必要な酸化剤が同一の過酸化水素であるため薬液タンクと注入ポンプを共用しているが、設置場所により接続配管が長くなるような場合にはこれらを分けて設置することもできる。
The
酸化剤を注入するバルブ42からの注入位置は、鉄(II)イオンを注入するバルブ41からの注入位置の下流側であってpHを調整する薬剤を注入するバルブ38からの注入位置の上流側に設定する。また、処理液は、混合した直後から液中にマグネタイトの微粒子を形成し始めるので処理直前に混合する必要がある。このため、pHを調整する薬剤を注入するバルブ38からの注入位置は、酸化剤を注入するバルブ42の下流側であるだけでなく、処理対象部位にできるだけ近い位置に設定することが好ましい。また、マグネタイトを主成分とするフェライト皮膜を形成する際には、循環ポンプ48の下流側にあるフィルタ51を通水可能とすることが好ましい。さらに、鉄(II)イオンを含む薬剤を貯蔵する薬液タンク45とサージタンク31には、水溶液中の酸素を除去するために、窒素又はアルゴンなどの不活性ガスをバブリングすることが好ましい。分解装置64は、鉄(II)イオンの対アニオンとして使用する有機酸とpH調整剤のヒドラジンを分解できるようになっている。また、鉄(II)イオンの対アニオンとして使用する有機酸として、廃棄物量の低減を考慮して水や二酸化炭素に分解できる有機酸又は気体として放出可能で廃棄物量を増やさない炭酸を用いる。さらに、薬剤の使用量を抑えるには、余分な反応形成物を分離除去して未反応薬剤を回収し、再利用することが好ましい。
The injection position from the
以上のように構成される再生装置(成膜装置)30を用いて原子炉の炉水再循環系配管にマグネタイトを主成分とするフェライト皮膜を形成する際に、本発明のかかる皮膜形成薬剤の再生方法の処理手順を、図1に示したフローチャートに沿って説明する。まず、ステップ1(以下「S1」といい、後続するステップも同様に記載する。)において、再生装置である成膜装置30を処理対象である原子炉の炉水再循環系配管に連結する。原子炉1が停止されたときに原子炉1と炉水再循環配管22との連結をプラグ28と29で切り離し、炉水再循環配管22から分岐している配管のバルブ12、13を介して仮設配管を接続して再生装置30を連結する。
なお、図8では図7に示した詳細な再生装置30の一部を便宜上省略した。
When the regenerator (film forming apparatus) 30 configured as described above is used to form a ferrite film mainly composed of magnetite on the reactor water recirculation system piping of the nuclear reactor, The processing procedure of the reproduction method will be described along the flowchart shown in FIG. First, in step 1 (hereinafter referred to as “S1”, and the subsequent steps are also described in the same manner), the
In FIG. 8, a part of the detailed reproducing
次に、S2において、炉水と接する金属部材の表面に形成された放射性核種を取り込んだ酸化皮膜などの汚染物について、再生装置30を用いて化学的な処理により、これを除染する。なお、放射性核種の付着を抑制する方法を実施する前に、化学除染を実施することが好ましいが、必ずしもこれに限定されるものではなく、例えば、研磨などのような機械的な除染処理を適用して処理対象の金属部材の表面を露出させてもよい。
Next, in S <b> 2, a contaminant such as an oxide film that takes in the radionuclide formed on the surface of the metal member in contact with the reactor water is decontaminated by chemical treatment using the
ステップS2の化学除染は、従来周知の方法によるものであるが、簡単に説明する。まず、バルブ33、34、47、55、56、49、57を開き他のバルブを閉じた状態で、循環ポンプ32と循環ポンプ48を起動して、化学除染の対象の炉水再循環系22内にサージタンク31内の処理液を循環させる。加熱器53により処理液の温度を約90℃まで昇温してから、バルブ36を開いてエゼクタ37につながっているホッパから必要量の過マンガン酸カリウムをサージタンク31に注入する。サージタンク31で溶解した薬剤により、処理対象部に形成された酸化皮膜などの汚染物を酸化溶解する。
The chemical decontamination in step S2 is based on a conventionally known method, but will be briefly described. First, with the
上記した汚染物の酸化溶解を終了すると、処理液中に残っている過マンガン酸イオンを分解するため、前記ホッパからシュウ酸をサージタンク31に注入する。続いて、処理液のpHを調整するため、バルブ38を開くと共に注入ポンプ39を起動して薬液タンク40からヒドラジンを処理液中に注入する。このようにして、シュウ酸とヒドラジンを注入した後、バルブ61を開くと共にバルブ56の開度を調整して、処理液の一部をカチオン交換樹脂塔60に通し、処理液中に溶出してきた金属陽イオンをカチオン交換樹脂に吸着させることにより処理液中から除去する。
When the oxidative dissolution of the contaminants is completed, oxalic acid is injected from the hopper into the
上記の還元溶解が終了した後、処理液中のシュウ酸を分解するため、分解装置64の入口側のバルブ65と分解装置64と並列に設けられたバルブ57の開度を調整して、処理液の一部を分解装置64に通流させるが、同時にバルブ54を開けて注入ポンプ44を起動し、薬液タンク46の過酸化水素を分解装置64に流入する処理液中に注入することにより、分解装置64でシュウ酸とヒドラジンを分解する。シュウ酸とヒドラジンが分解された後、処理液中の不純物を除去するために加熱器53をオフにしてバルブ55を閉じ、同時に冷却器58のバルブ59を開けて、処理液を冷却器58に通流することにより処理液の温度を下げる。これにより処理液の温度は混床樹脂塔62を通水できる温度、例えば、60℃まで下げた後、カチオン樹脂塔60のバルブ61を閉じると同時に、混床樹脂塔62のバルブ63を開いて、処理液を混床樹脂塔62に通流させて処理液中の不純物を除去する。
After the above reductive dissolution is completed, in order to decompose oxalic acid in the treatment liquid, the opening degree of the
上記した一連の昇温から酸化溶解、酸化剤分解、還元溶解、還元剤分解、浄化運転を、2〜3回繰り返すことにより、処理対象の金属部材の酸化皮膜を含む汚染物を溶解して除去することができる。 By repeating the oxidative dissolution, oxidant decomposition, reductive dissolution, reductant decomposition, and purification operations from the above-described series of temperature rises and times, the contaminants including the oxide film of the metal member to be treated are dissolved and removed. can do.
上記の化学除染処理を実行して金属部材の酸化皮膜を含む汚染物を除去した後、マグネタイトを主成分とするフェライト皮膜の形成処理に切り換えるが、まず、最後の浄化運転終了後、S3において、バルブ50を開くと共にバルブ49を閉じてフィルタ51への通水を開始し、同時に加熱器53への通水を開始して処理液を所定温度(60℃から100℃)に調整する。
After performing the above chemical decontamination process to remove the contaminants including the oxide film of the metal member, the process is switched to a ferrite film formation process mainly composed of magnetite. First, after the last purification operation is completed, in S3 Then, the
処理液の温度については、形成されるマグネタイトを主成分とするフェライト皮膜に、原子炉の供用運転時の炉水中の放射性核種が取り込まれ難い程度に結晶等の膜構造を緻密に形成するためには200℃以下が好ましいが、100℃以上では処理液の沸騰を抑制するため、加圧しなければならず仮設設備の耐圧性が要求されるようになり設備コストが大きくなるため好ましくない。他方、下限については、常温でもよいが膜の形成速度が実用範囲になる60℃以上が好ましい。 Regarding the temperature of the treatment liquid, in order to form a film structure such as crystals densely enough to make it difficult for radionuclides in the reactor water during the operation of the reactor to be incorporated into the ferrite film mainly composed of magnetite. The temperature is preferably 200 ° C. or lower. However, if the temperature is 100 ° C. or higher, it is not preferable because the boiling point of the processing solution must be increased and the pressure resistance of the temporary equipment is required and the equipment cost increases. On the other hand, the lower limit may be room temperature, but is preferably 60 ° C. or higher at which the film formation rate is within the practical range.
また、フィルタ51へ通水する理由は、水中に微細な固形物が残留しているとマグネタイトを主成分とするフェライト皮膜の形成処理の際にかかる微細な固形物表面にも皮膜形成を生じて、無駄な薬剤を使用することになるため、これを防止するためであり、また、フィルタ51への通水を除染中に実施することは、溶解してきた高い放射能を含む固形物によってフィルタの線量率が高くなりすぎる危険があるので、化学除染処理の終了後のこの時期に実施する。
The reason for passing water through the
マグネタイトを主成分とするフェライト皮膜を形成させるためには、鉄(II)イオンが成膜対象部の表面に吸着する必要があるが、溶液中の鉄(II)イオンは溶存酸素によって下記(化4)に示す化学式にしたがって鉄(III)イオンに酸化され、鉄(III)イオンは鉄(II)イオンに比べて溶解度が低いため、下記(化5)に示す化学式にしたがって水酸化鉄として析出してしまうから、マグネタイトを主成分とするフェライト皮膜形成に寄与しなくなってしまう。そこで、処理液中の溶存酸素を除去するため、不活性ガスのバブリング又は真空脱気を行うことが好ましい。 In order to form a ferrite film composed mainly of magnetite, iron (II) ions need to be adsorbed on the surface of the film formation target, but the iron (II) ions in the solution are 4) Oxidized to iron (III) ions according to the chemical formula shown in FIG. 4, and iron (III) ions are less soluble than iron (II) ions. Therefore, it does not contribute to the formation of a ferrite film mainly composed of magnetite. Therefore, in order to remove dissolved oxygen in the treatment liquid, it is preferable to perform bubbling of inert gas or vacuum deaeration.
(化4)4Fe2++O2+2H2O→4Fe3++4OH−
(化5)Fe3++3OH−→Fe(OH)3
(Chemical formula 4) 4Fe 2+ + O 2 + 2H 2 O → 4Fe 3+ + 4OH −
(Chemical Formula 5) Fe 3+ + 3OH − → Fe (OH) 3
循環される処理液の温度が所定温度に達したら、バルブ41を開いて注入ポンプ43を起動し、薬液タンク45から鉄をギ酸で溶解して調製した鉄(II)イオンを含む薬剤を処理液中に注入し(S4)、続いて、処理対象の金属部材表面に吸着した鉄(II)イオンをフェライト化させるため、バルブ42を開き注入ポンプ44を起動して、薬液タンク46に貯留されている酸化剤の過酸化水素水を処理液中に注入し(S5)、最後に反応開始条件となる処理液をpH5.5から9.0の範囲のpH値に調整するため、バルブ38を開き注入ポンプ39を起動して、薬液タンク40からヒドラジンを処理液中に注入する。これにより、マグネタイトを主成分とするフェライト皮膜を形成する反応が生じる処理液となるが、ヒドラジン注入後の処理液のpH値をpH計66によってモニターし、pH5.5から9.0の範囲のpH値となるようにヒドラジンの注入速度を調整する。こうして、処理対象となる金属部材表面にマグネタイトを主成分とするフェライト皮膜が形成される。(S6)
When the temperature of the circulated processing liquid reaches a predetermined temperature, the
ステップ4から6については、鉄イオンが注入された液が酸化剤注入ポイントに達したときに酸化剤の注入が開始され、鉄イオンと酸化剤が混合した処理液がpH調整剤注入ポイントに達したときにpH調整剤の注入が直ちに実施されることが好ましい。仮に鉄イオンだけ先に注入して系統を循環させると系統内に残っている溶存酸素により酸化反応が生じる可能性が高くなり、注入する過酸化水素の量を減らしたり、または注入せずにヒドラジンの注入を開始する必要が出てくるため、マグネタイトを主成分とするフェライト皮膜の形成を制御することが難しくなる。 For Steps 4 to 6, when the liquid into which the iron ions are injected reaches the oxidizing agent injection point, the injection of the oxidizing agent is started, and the treatment liquid in which the iron ions and the oxidizing agent are mixed reaches the pH adjusting agent injection point. It is preferable that the injection of the pH adjusting agent is performed immediately. If only iron ions are injected first and the system is circulated, there is a high possibility that an oxidation reaction will occur due to dissolved oxygen remaining in the system, and the amount of hydrogen peroxide to be injected is reduced or hydrazine is not injected. Therefore, it becomes difficult to control the formation of a ferrite film mainly composed of magnetite.
鉄イオンに酸化剤が供給されると鉄イオンの酸化反応が開始され、鉄(II)イオンと鉄(III)イオンの存在比率が皮膜形成反応に適した条件となるが、このままでは処理液は酸性のため皮膜は形成されない。この処理液にpH調整剤を添加することにより皮膜形成反応が開始される。そこで、仮設配管内面への無駄な皮膜形成を防止するため、pH調整剤の注入ポイントは処理対象物に近く、図8に示すように格納容器11の内部で仮設設備と本設設備の接続点に近い仮設設備に設けられることが好ましい。
When an oxidizing agent is supplied to iron ions, the oxidation reaction of iron ions starts, and the ratio of iron (II) ions to iron (III) ions is a suitable condition for the film formation reaction. No film is formed due to the acidity. The film forming reaction is started by adding a pH adjuster to the treatment liquid. Therefore, in order to prevent unnecessary film formation on the inner surface of the temporary pipe, the injection point of the pH adjusting agent is close to the object to be treated, and as shown in FIG. 8, the connection point between the temporary equipment and the main equipment inside the
薬液の注入の順序については、酸化剤、鉄イオン、pH調整剤の順番でも皮膜を形成できるが、過酸化水素は温度が高い金属表面で分解しやすいため、先に注入すると一部無駄に消費されるし、皮膜を形成するマグネタイトの粒子の大きさが大きくなる。そこで、鉄イオン(S4)、酸化剤(S5)、pH調整剤(S6)の順番で注入することが、薬剤を有効活用し、より緻密な皮膜を形成する観点から必要である。 As for the order of injection of chemicals, a film can also be formed in the order of oxidizing agent, iron ion, and pH adjuster, but hydrogen peroxide is easily decomposed on a metal surface with high temperature, so if it is injected first, it is partially consumed. In addition, the size of the magnetite particles forming the film increases. Therefore, it is necessary to inject the iron ions (S4), the oxidizing agent (S5), and the pH adjusting agent (S6) in this order from the viewpoint of effectively using the drug and forming a denser film.
図8は、再生装置30と再循環配管22を仮設配管で接続した場合の系統構成を示すものであるが、このように接続した場合、再循環配管22には2つの自由液面が生じる。処理液の液面の高さは、処理液が圧力容器1に入らないように制御する必要があるが、ドライウェル内の線量率を低く抑えるためにはできるだけ高い水位とすることが望ましい。これらの液面は、循環ポンプ32と循環ポンプ48の流量バランスを(図示しない)バルブを用いて微妙に調整することにより高さを制御することができる。気液界面近傍ではマグネタイトを主成分とするフェライト皮膜を形成しやすいので、液面を変動させることにより滞留水となりやすい再循環配管22の上部に位置するライザー管にも効率的に皮膜を形成することができる。
FIG. 8 shows a system configuration in the case where the
形成した皮膜量が満足すべきものであって皮膜の形成を完了するか、更に継続するかの判断を行う(S7)。マグネタイトを主成分とするフェライト皮膜の形成を完了する場合は、S11の廃液処理工程に進む。皮膜の形成を継続する場合、本発明のマグネタイトを主成分とするフェライト皮膜を形成する薬剤の再生処理の段階に移る。 It is determined whether the amount of the formed film is satisfactory and the formation of the film is completed or continued (S7). When the formation of the ferrite film composed mainly of magnetite is completed, the process proceeds to the waste liquid treatment step of S11. In the case of continuing the formation of the film, the process proceeds to the stage of regeneration treatment of the agent for forming the ferrite film mainly composed of the magnetite of the present invention.
S8では、バルブ42を開き注入ポンプ44を起動して、薬液タンク46に貯留されている酸化剤である過酸化水素水を注入する。このときの注入量は、処理液中の鉄(II)イオンすべてが鉄(III)イオンに酸化できる量より多いか、またはpH計66が検出するpH値が4以下とならないようにする。処理液中の鉄(II)イオン全てを鉄(III)イオンに酸化できる量を加えてpHが4以下になる場合は過酸化水素の添加を中止する。
In S <b> 8, the
S9では、バルブ50を開きバルブ49を閉じてフィルタ51への通水を開始して析出した鉄を除去する。
In S9, the
S10では、バルブ57を閉じてバルブ65を開き分解装置64に通水して過剰な過酸化水素を分解する。これらのS8からS10の作業は連続的に実施する。鉄の除去と過酸化水素の分解が完了した後、S4に戻って処理液に必要な量の薬液の追加供給を行い、薬剤の再生処理を完了する。
In S10, the
以上の過程を適宜繰り返して、必要な厚みのマグネタイトを主成分とするフェライト皮膜を形成することができる。 The above process can be repeated as appropriate to form a ferrite film composed mainly of magnetite having a required thickness.
マグネタイトを主成分とするフェライト皮膜が形成された後の処理液中には、ギ酸やヒドラジンが残存するので、処理液を排水するに際し、S11の廃液処理を実施して不純物を除去しておく必要があるが、混床樹脂塔62で処理すると、イオン交換樹脂の廃棄物が増えることになる。そこで、S11における廃液処理では、除染系統にある分解装置64を用いて、ギ酸は二酸化炭素と水に、ヒドラジンは窒素と水に、それぞれ分解処理することが好ましい。これにより、混床樹脂塔62の負荷を減らしてイオン交換樹脂の廃棄物量を減らすことができる。上記分解処理は、シュウ酸の分解と同様に、処理液の一部を分解装置64に流入させるため、分解装置64をバイパスするバルブ57と分解装置64のバルブ65の開度を調整し、分解装置64に流入する処理液中には薬液タンク46からの過酸化水素を注入してギ酸とヒドラジンの分解を行う。
Since formic acid and hydrazine remain in the treatment liquid after the ferrite film mainly composed of magnetite is formed, it is necessary to remove impurities by performing the waste liquid treatment of S11 when draining the treatment liquid. However, if the mixed
以上のとおり、本発明のマグネタイトを主成分とするフェライト皮膜の形成する薬液を再生方法を適用することにより、イオン交換樹脂の廃棄物や放射性廃棄物の発生量を抑制しながら、処理対象の金属表面にマグネタイトを主成分とするフェライト皮膜を形成して、通常の原子炉供用運転中における対象部位への放射性コバルトイオンなどの放射性核種の付着を抑制することができる。 As described above, by applying a method for regenerating the chemical solution formed by the ferrite film containing magnetite of the present invention as a main component, the generation amount of ion exchange resin waste and radioactive waste is suppressed, and the metal to be treated is treated. By forming a ferrite film mainly composed of magnetite on the surface, it is possible to suppress the attachment of radionuclides such as radioactive cobalt ions to the target site during normal operation of the reactor.
[実施例2]
図9は、本発明の再生装置の他の実施形態である実施例2の系統構成図を示す。実施例2が、図7が示す実施例1と相違する点は、サージタンク31と、鉄(II)イオンの薬液タンク45に、それぞれ窒素バブリング装置71を接続して設けたことにあり、これにより、それぞれのタンク内の液体中の溶存酸素の排出に、特に、薬剤再生時に触媒塔で過酸化水素が分解された際に発生する酸素の除去に有効である。
[Example 2]
FIG. 9 is a system configuration diagram of Example 2, which is another embodiment of the playback apparatus of the present invention. Example 2 differs from Example 1 shown in FIG. 7 in that a
その結果、マグネタイトを主成分とするフェライト皮膜の成膜に寄与しない鉄(III)イオンの形成を減らし、マグネタイトを主成分とするフェライト皮膜を形成する反応が低下することを抑制することができる。 As a result, it is possible to reduce the formation of iron (III) ions that do not contribute to the formation of a ferrite film containing magnetite as a main component, and to suppress a decrease in the reaction for forming a ferrite film containing magnetite as a main component.
[実施例3]
図12は、本発明の再生装置の更に他の実施形態である実施例3の系統構成図を示す。実施例3が、図9が示す実施例2と相違する点は、サージタンク31の窒素バブリング装置に酸素注入ライン72を接続して設けたことにある。
[Example 3]
FIG. 12 is a system configuration diagram of Example 3 which is still another embodiment of the playback apparatus of the present invention. The third embodiment is different from the second embodiment shown in FIG. 9 in that an
実施例3では、図1が示す実施例1の再生方法における酸化剤注入(S8)のところで、過酸化水素に換えて酸素を使うというものであり、具体的にはバルブ74を開きバルブ73を閉じることにより、サージタンク31を窒素バブリングから酸素バブリングに切り換える。こうして、過酸化水素を使った場合と同じ効果が得られる。その後、析出物除去(S9)については、実施例1と同様に行い、酸化剤分解(S10)に換えて窒素バブリングによって溶存酸素を排出する。具体的にはバルブ73を開きバルブ74を閉じてサージタンク31を酸素バブリングから窒素バブリングに切り換える。溶存酸素排出後、鉄(II)イオン溶液注入(S4)へ戻って、実施例1と同様にマグネタイトを主成分とするフェライト皮膜の形成を行うことができる。
In the third embodiment, oxygen is used instead of hydrogen peroxide at the oxidant injection (S8) in the regeneration method of the first embodiment shown in FIG. 1. Specifically, the
1 原子炉
2 主蒸気配管
3 蒸気タービン
4 復水器
5 復水ポンプ
6 復水浄化装置
7 給水ポンプ
8、9 給水加熱器
10 給水配管
11 原子炉格納容器
21 再循環ポンプ
22 再循環配管
23 バルブ
24 浄化系ポンプ
25 再生熱交換器
26 非再生熱交換器
27 炉水浄化装置
28、29 プラグ
30 成膜装置
31 サージタンク
32、48 循環ポンプ
35 処理液配管
37 エゼクタ
39、43、44 注入ポンプ
40、45、46 薬液タンク
51 フィルタ
53 加熱器
58 冷却器
60 カチオン交換樹脂塔
62 混床樹脂塔
64 分解装置
66 pH計
71 窒素バブリング装置
72 酸素注入ライン
DESCRIPTION OF
Claims (9)
鉄(II)イオンを含む第1の薬剤と、該鉄(II)イオンの一部を鉄(III)イオンに酸化する第2の薬剤と、pH値を調整する第3の薬剤を用意して、
常温から200℃までの範囲の温度条件下で、該第1の薬剤と該第2の薬剤を混合し、その混合液に第3の薬剤を加えてpH5.5から9.0の範囲のpH値に調整して作製した処理液を用いて、前記金属部材の表面にフェライト皮膜を成膜する際に、
損耗した前記処理液に前記鉄(II)イオンの一部を鉄(III)イオンに酸化する第2の薬剤を加えて鉄を析出させ、フィルターで除去した後、再び前記第1、第2、第3の薬剤を上記の順序で添加することを特徴とするフェライト皮膜を形成する処理液の再生方法。 A treatment liquid for forming a ferrite film on the surface of a metal member,
A first agent containing iron (II) ions, a second agent that oxidizes a part of the iron (II) ions to iron (III) ions, and a third agent that adjusts the pH value are prepared. ,
Under a temperature condition ranging from room temperature to 200 ° C., the first drug and the second drug are mixed, and the third drug is added to the mixed solution to obtain a pH in the range of pH 5.5 to 9.0. using the processing solution prepared by adjusting to a value, when forming the ferrite film on the surface of said metal member,
A second chemical agent that oxidizes a part of the iron (II) ions to iron (III) ions is added to the worn processing solution to precipitate iron, and after removing it with a filter, the first, second, A method for regenerating a treatment solution for forming a ferrite film, which comprises adding a third agent in the order described above.
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