JP4607561B2 - 精密プレス成形用光学ガラス - Google Patents
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Description
本発明と同様にGeO2を含有させた高屈折率を有するガラスとして、特許文献1に記載のGeO2−B2O3−La2O3−Ta2O5−ZrO2系ガラスや特許文献2に記載のGeO2−B2O3−La2O3−TiO2−ZrO2−Nb2O3系ガラスがある。しかし、これらのガラスは、高い屈折率を有する光学ガラスとしか明記しておらず、低温での精密プレス成形が可能とは明記していない。すなわち、特許文献1、特許文献2では、転移温度(Tg)が記載されておらず、転移温度(Tg)が高いことから精密プレス成形には適さないと考えられる。転移温度(Tg)が高いことは、本件の比較例にその幾つかの測定結果を示したことで明らかであり、それらは600℃を超えている。600℃を超える転移温度(Tg)を示すガラスを精密プレス成形すると、精密プレス成形用金型の寿命に大きな影響を与え、成形品の量産性を著しく低下させてしまう。したがって、特許文献1又は特許文献2のガラスでは、精密プレス成形に適さない。
(好ましい範囲)
GeO2 3.0〜19.0% 4.0〜18.0%
B2O3 8.0〜23.0% 9.0〜22.0%
La2O3 3.0〜27.0% 4.0〜26.0%
Gd2O3 0 〜21.0% 0 〜20.0%
ただし、La2O3 +Gd2O3 の合計量
12.0〜37.0% 13.0〜36.0%
ZnO 1.0〜23.0% 2.0〜22.0%
ZrO2 0 〜 7.0% 0 〜 6.0%
Bi2O3 11.0〜63.0% 12.0〜62.0%
Ta2O5 0 〜15.0% 0 〜14.0%
Li2O 0 〜 3.0% 0 〜 2.0%
Nb2O5 0 〜10.0% 0 〜 9.0%
WO3 0 〜 9.0% 0 〜 8.0%
すなわち、本発明においては、B2O3−La2O3系ガラスの高屈折率化を図り、なおかつ低温での精密プレス成形を可能とするためにこのガラス系に多量のBi2O3を用いることが重要な特徴である。そして、Bi2O3を多量に含有させるためにGeO2を用いるが、本発明によれば非常に高価なGeO2の使用量を低減することができる。上記の系にBi2O3成分とGeO2成分を用いることで屈折率として例えば2.04といった高い値を得ることができる。
GeO2は、本発明の必須成分であり、ガラスの網目を構成し、ガラスの高屈折率化に非常に有効な成分であるが、3重量%未満では所期の目的とする屈折率が得難くなり、19重量%を越えると失透傾向が増大しガラスが不安定になる。好ましくは、4.0〜18.0重量%の範囲である。
(実施例1〜10)
本発明の光学ガラスの実施例の成分組成(重量%)、及び、その特性値として屈折率(nd)、アッベ数(νd)、転移温度(Tg)を表1に示す。転移温度(Tg)は熱膨張測定器を用いて、毎分5℃で昇温した場合の結果である。
また、本実施例の光学ガラスは、表1にある実施例の組成の割合となるように秤量し、十分混合した後白金るつぼに投入して、電気炉で1000〜1300℃で溶融し、適時攪拌して均質化を図り、清澄してから適当な温度に予熱した金型内に鋳込んだ後、徐冷し得られたものである。
比較例1〜3は、特許文献1に記載の発明の実施例12、18、32のガラスであり、モル%で表示してあったものを重量%に換算して表示した。また、比較例4〜6は、特許文献2に記載の発明の実施例4、14、19のガラスである。
屈折率(nd)、アッベ数(νd)は各々の特許文献に記載されていたものであるが、転移温度(Tg)は本発明の実施例と同様の測定をしたものである。尚、比較例1〜6のガラスを選択した理由は、比較例1、4は開示組成中で最も屈折率(nd)が高いからであり、比較例2と3、5と6は開示組成中で転移温度(Tg)が低いものと予想したからである。
それに対して、本発明では、転移温度(Tg)が570℃以下と低く抑えられているため、量産性に優れた精密プレス成形が可能である。
Claims (1)
- GeO2 3〜19重量%、B2O3 8〜23重量%、La2O3 3〜27重量%、Gd2O3 0〜21重量%、但し、La2O3 とGd2O3 の合計量が12〜37重量%、ZnO 1〜23重量%、ZrO2 0〜7重量%、Bi2O3 11〜63重量%、Ta2O5 0〜15重量%、Li2O 0〜3重量%、Nb2O5 0〜10重量%、WO3 0〜9重量%の組成からなり、転移温度(Tg)が570℃以下、屈折率(nd)が1.80〜2.05、アッベ数(νd)が20.0〜40.0である精密プレス成形用光学ガラス。
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