JP4581787B2

JP4581787B2 - Lubricant supply method in hot rolling

Info

Publication number: JP4581787B2
Application number: JP2005093183A
Authority: JP
Inventors: 克也佐藤
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 2005-03-28
Filing date: 2005-03-28
Publication date: 2010-11-17
Anticipated expiration: 2025-03-28
Also published as: JP2006272379A

Description

本発明は、熱間圧延において、複数のスタンドで潤滑剤を供給しつつ、被圧延材を圧延する潤滑圧延に関する。 The present invention relates to lubrication rolling in which a material to be rolled is rolled while supplying a lubricant with a plurality of stands in hot rolling.

従来から熱間圧延ラインに潤滑剤供給装置を具備した熱間圧延機列を配置し、ワークロールに潤滑剤を供給しつつ、被圧延材を圧延することが知られている。このような熱間圧延を普通、潤滑圧延と呼ぶ。熱間圧延において潤滑圧延を実施した場合には、圧延荷重が低減され、かつ圧延荷重低減効果などにより、ワークロール表面のダメージが軽減されて、ワークロールの寿命が延びるとされている。 2. Description of the Related Art Conventionally, it is known to arrange a hot rolling mill equipped with a lubricant supply device in a hot rolling line and to roll a material to be rolled while supplying a lubricant to a work roll. Such hot rolling is usually called lubrication rolling. When lubrication rolling is performed in hot rolling, the rolling load is reduced, and the damage on the surface of the work roll is reduced due to the rolling load reduction effect, and the life of the work roll is extended.

しかし、熱間圧延において潤滑圧延を適切に行わないと、被圧延材の先端を噛み込むときにスリップ（以下、噛み込みスリップという）が発生したり、潤滑圧延中にスリップが発生したりして、大きな圧延トラブルに至る。
このようなスリップによる圧延トラブルを発生せずに、必要最小限の潤滑油供給量で最大限の潤滑効果を発揮させることを狙った熱間圧延における潤滑供給方法が特許文献１に開示されている。 However, if lubrication rolling is not properly performed in hot rolling, slip (hereinafter referred to as biting slip) occurs when the tip of the material to be rolled is bitten, or slip occurs during lubrication rolling. , Leading to big rolling troubles.
Patent Document 1 discloses a lubrication supply method in hot rolling aiming to exhibit the maximum lubrication effect with the minimum amount of lubricant supply without causing such rolling trouble due to slip. .

特許文献１に開示された潤滑供給方法は、４０℃における粘度が８００ｃＳｔ以下の潤滑油を、平均粒径が５ｍｍ以下の粒状にして、潤滑ノズル１本あたりに付き、水と混合せずに毎分１０００ｃｃ以上の流量の不燃性ガスとともに、ロールに噴射供給する方法である。その場合、供給する潤滑油の量はロール表面積１平方メートルあたりに０．０１ｃｃ以上３０ｃｃ以下とし、また被圧延材がロールバイトに噛み込む前から潤滑油の噴射供給を開始する場合、その時の供給量はロール表面積１平方メートルあたり１ｃｃ以下が好適であるとしている。
特開２００３−９４１０４号公報 In the lubrication supply method disclosed in Patent Document 1, a lubricating oil having a viscosity at 40 ° C. of 800 cSt or less is made into a granule having an average particle diameter of 5 mm or less, and is attached to each lubricating nozzle without being mixed with water. It is a method of injecting and supplying to a roll together with a nonflammable gas having a flow rate of 1000 cc or more. In that case, the amount of lubricating oil to be supplied is 0.01 cc or more and 30 cc or less per square meter of roll surface area, and when the supply of lubricating oil is started before the material to be rolled bites into the roll bite, the supply amount at that time Is preferably 1 cc or less per square meter of roll surface area.
JP 2003-94104 A

しかしながら、特許文献１の潤滑供給方法では、被圧延材が全仕上圧延機列に噛み込み、
圧延速度を増加させる際に、潤滑油の供給量をロール表面積１平方メートルあたりに０．１ｃｃ以上３０ｃｃ以下の範囲で圧延速度と共に増加させるようにしているが、仕上圧延機列のそれぞれのスタンドに対して、潤滑油の供給量をどのようにするのか言及されていない。 However, in the lubrication supply method of Patent Document 1, the material to be rolled is caught in the entire finish rolling mill row,
When increasing the rolling speed, the supply amount of the lubricating oil is increased with the rolling speed in the range of 0.1 cc to 30 cc per square meter of roll surface area. For each stand of the finishing rolling mill row There is no mention of how to supply the lubricant.

ここで、熱間圧延機列では、各スタンドの圧下条件が決められており、潤滑油の供給量を圧延速度と共に増加させるだけでは、圧延後の材料表面性状にとって不十分であることが後述の実験で判明したのである。
そこで、本発明は、上記従来技術の問題点を解消し、圧下条件が厳しいスタンドでの圧延荷重低減効果と、圧延後の材料表面性状の改善とを共に達成することが可能な熱間圧延における潤滑剤供給方法を提供することを目的とする。 Here, in the hot rolling mill row, the reduction conditions of each stand are determined, and it will be described later that simply increasing the supply amount of the lubricating oil together with the rolling speed is insufficient for the surface property of the material after rolling. It became clear by experiment.
Therefore, the present invention eliminates the problems of the prior art described above, and in hot rolling that can achieve both the rolling load reduction effect in a stand with severe rolling conditions and the improvement of material surface properties after rolling. It is an object of the present invention to provide a lubricant supply method.

本発明者は、潤滑圧延技術に関して鋭意検討し、各スタンドの圧下条件に応じて潤滑剤の供給量を決めることが重要であることを知見して、本発明を成すに至った。
本発明は、複数のスタンドのワークロールで被圧延材を順次圧下する熱間圧延において、被圧延材噛み込み前に、潤滑圧延する各スタンド毎に、圧下量及びワークロール直径から接触弧長を演算し、演算して求めた接触弧長とワークロール周速度とに基づいてワークロール表面積１平方メートルあたりに噴射する潤滑剤の供給量を下記式（１）で演算して決定し、該決定した供給量の潤滑剤を被圧延材噛み込み直後から前記スタンドのロールバイト入側へ供給し、被圧延材尾端抜け前において潤滑圧延する当該スタンドへの未通材長さが少なくともワークロール周長以上残っている時点で、前記決定した供給量より潤滑剤の供給量を少なくすることを特徴とする熱間圧延における潤滑剤供給方法である。
記
Ｑ＝Ａ・ＶＲ（Ｂ・Ｌｄ）・・・・・・（１）
ここで、Ｌｄ〔ｍ〕：接触弧長
ＶＲ〔ｍ／ｍｉｎ〕：初期のワークロール周速度
下ロールの場合、Ａ＝１．５〔−〕
上ロールの場合、Ａ＝１．０〔−〕
上下ロール共に、Ｂ＝１５〜４０〔ｃｃ／ｍ ^２〕
The present inventor has intensively studied the lubrication rolling technique, and has found that it is important to determine the amount of lubricant to be supplied according to the rolling conditions of each stand, and has come to achieve the present invention.
In the hot rolling in which the material to be rolled is sequentially reduced by work rolls of a plurality of stands, the contact arc length is calculated from the reduction amount and the work roll diameter for each stand to be lubricated and rolled before biting the material to be rolled. The amount of lubricant to be injected per square meter of the work roll surface area is calculated by the following formula (1) based on the calculated contact arc length and the work roll peripheral speed . the supply amount of lubricant feed subjected immediately after biting the material to be rolled into the roll bite inlet side of the stand, non-passing material length to the stand to lubricate rolling before missing material to be rolled tail of at least the work roll peripheral The lubricant supply method in hot rolling is characterized in that the supply amount of the lubricant is made smaller than the determined supply amount when the remaining length is longer .
Record
Q = A · VR (B · Ld) (1)
Where Ld [m]: contact arc length
VR [m / min]: Initial work roll peripheral speed
In the case of the lower roll, A = 1.5 [-]
In the case of the upper roll, A = 1.0 [-]
For both upper and lower rolls, B = 15 to 40 [cc / m ² ]

本発明によれば、熱間圧延において被圧延材を潤滑圧延する時、圧下条件が厳しいスタンドでの圧延荷重低減効果と、圧延後の材料表面性状の改善とを共に図ることができる。 According to the present invention, when the material to be rolled is lubricated and rolled in hot rolling, it is possible to achieve both the effect of reducing the rolling load at a stand having severe rolling conditions and the improvement of the surface properties of the material after rolling.

以下、本発明を７スタンドからなる仕上げ熱間圧延機列に適用した実施の形態について図１、図２により説明する。
図１中、潤滑圧延はＦ１〜Ｆ３スタンドで行い、Ｆ４〜Ｆ７スタンドでは、潤滑圧延を行っていないとした。上下のワークロール１は、それぞれバックアップロール２により補強され、被圧延材Ｓの圧下を行う。Ｆ１〜Ｆ３スタンドには、スタンド入側に潤滑剤を噴射するスプレーノズル６が被圧延材Ｓの幅方向に複数配置されている。 Hereinafter, an embodiment in which the present invention is applied to a finishing hot rolling mill having seven stands will be described with reference to FIGS.
In FIG. 1, the lubrication rolling is performed at the F1 to F3 stands, and the lubrication rolling is not performed at the F4 to F7 stands. The upper and lower work rolls 1 are respectively reinforced by the backup roll 2 and the rolled material S is reduced. In the F1 to F3 stands, a plurality of spray nozzles 6 for injecting lubricant to the stand entrance side are arranged in the width direction of the material S to be rolled.

仕上げ熱間圧延機列はプロセスコンピューター５によって制御されている。熱間圧延時には、被圧延材Ｓの噛み込み前に、プロセスコンピューター５はＦ１〜Ｆ７スタンドの圧下位置を圧下制御装置３を介して設定すると共に、電動機４を介してＦ１〜Ｆ７スタンドのワークロール周速度を設定する。
なお、各スタンドの圧下位置は、ドラフトスケジュールや、ワークロール１の直径、被圧延材Ｓの変形抵抗などに基づき、圧延荷重が予測され、Ｆ１〜Ｆ７スタンドの圧下量Δｈがドラフトスケジュール通りとなるようにプロセスコンピューター５内で決められて初期設定される。また、各スタンドのワークロール周速度もドラフトスケジュールに基づいて、例えば図２に示した圧延速度パターンの被圧延材噛み込み時点の圧延速度となるようにプロセスコンピューター５内で決められて初期設定される。プロセスコンピューターは、仕上げ熱間圧延機列を制御して、圧下制御と同時に、被圧延材の圧延速度を例えば図２のように制御する。圧延された被圧延材Ｓは、適宜な熱履歴を受けた、その後、巻取機により巻取られる。 The finishing hot rolling mill train is controlled by the process computer 5. At the time of hot rolling, before the material to be rolled S is bitten, the process computer 5 sets the reduction position of the F1 to F7 stand via the reduction control device 3 and the work roll of the F1 to F7 stand via the electric motor 4. Set the peripheral speed.
Note that the rolling position of each stand is predicted based on the draft schedule, the diameter of the work roll 1, the deformation resistance of the material S to be rolled, etc., and the rolling amount Δh of the F1 to F7 stands is as per the draft schedule. Thus, it is determined in the process computer 5 and initialized. Further, the work roll peripheral speed of each stand is determined and initialized in the process computer 5 based on the draft schedule so as to be the rolling speed at the time when the material to be rolled is caught in the rolling speed pattern shown in FIG. The The process computer controls the finishing hot rolling mill, and simultaneously controls the rolling speed of the material to be rolled as shown in FIG. The rolled material S that has been rolled receives an appropriate heat history, and is then wound by a winder.

図１中、矢印７はワークロール１の回転方向、矢印８は圧延方向をそれぞれ示す。
ここで、Ｆ１〜Ｆ３スタンドの入側に配置されたスプレーノズル６は、（潤滑剤をワークロール表面に噴射することで、被圧延材Ｓとワークロール１とが接触する）ロールバイト入側に所定量の潤滑剤を供給可能な潤滑供給装置とされている。なお、スプレーノズル６は潤滑剤をワークロール表面に向けて噴射することによってロールバイト入側に供給するようにした。その理由は潤滑剤として、一般的に潤滑油が用いられるため、熱間状態の被圧延材Ｓ表面に噴射した場合、ロールバイト入側に到達する前に潤滑油が燃焼してしまい、効率的に、潤滑油をロールバイト入側に供給することが困難となるからである。 In FIG. 1, an arrow 7 indicates the rotation direction of the work roll 1, and an arrow 8 indicates the rolling direction.
Here, the spray nozzle 6 arranged on the entry side of the F1 to F3 stand is on the entry side of the roll bite (the material S to be rolled and the work roll 1 come into contact with each other by spraying the lubricant onto the work roll surface). The lubrication supply apparatus is capable of supplying a predetermined amount of lubricant. The spray nozzle 6 was supplied to the roll bite entry side by spraying the lubricant toward the surface of the work roll. The reason for this is that since lubricating oil is generally used as the lubricant, when it is injected onto the surface of the hot rolled material S, the lubricating oil burns before reaching the roll bite entry side, which is efficient. Moreover, it is difficult to supply the lubricating oil to the roll bite entry side.

本発明の実施の形態では、被圧延材の噛み込み直後に、Ｆ１〜Ｆ３スタンドのワークロール表面積１平方メートルあたりに噴射する潤滑剤量Ｑを以下に示す式（１）で演算して決定する。
Ｑ＝Ａ・ＶＲ（Ｂ・Ｌｄ）・・・・・・（１）
ここで、Ｌｄ〔ｍ〕は接触弧長であり、圧下量Δｈとワークロール１の直径Ｄの１／２の積の平方根（＝√Δｈ・Ｄ／２）で求める。圧下量Δｈとワークロール１の直径Ｄは、プロセスコンピューター５に記憶されている値を用いる。なお、ＶＲ〔ｍ／ｍｉｎ〕は、初期のワークロール周速度で、当該被圧延材Ｓの設定計算で決定され、プロセスコンピューター５に記憶されている値を用いる。
In the embodiment of the present invention, immediately after biting of the material to be rolled, the lubricant amount Q to be injected per square meter of the work roll surface area of the F1 to F3 stands is calculated and determined by the following equation (1).
Q = A · VR (B · Ld) (1)
Here, Ld [m] is the contact arc length, and is obtained by the square root (= √Δh · D / 2) of the product of the reduction amount Δh and ½ of the diameter D of the work roll 1. The values stored in the process computer 5 are used as the reduction amount Δh and the diameter D of the work roll 1. Incidentally, VR [m / min] is the initial work roll peripheral speed is determined by the setting calculations of the material to be rolled S, using the value stored in the process computer 5.

ただし、係数Ａ、Ｂは、正の定数であり、以下としている。
下ロールの場合、Ａ＝１．５〔−〕、上ロールの場合、Ａ＝１．０〔−〕
上下ロール共に、Ｂ＝２５〔ｃｃ／ｍ^２〕
係数Ｂは、実機の水切り状況等により、１５〜４０〔ｃｃ／ｍ^２〕の範囲で調整する。
このように本発明の実施の形態に係る潤滑剤供給方法では、潤滑圧延時に、潤滑圧延する各スタンド毎に、圧下量及びワークロール直径から接触弧長を演算し、演算して求めた接触弧長とワークロール周速度とに基づいて潤滑剤の供給量を決定し、当該スタンドのロールバイト入側へ潤滑剤を供給するようにしている。 However, the coefficients A and B are positive constants and are as follows.
In the case of the lower roll, A = 1.5 [-], in the case of the upper roll, A = 1.0 [-]
For both upper and lower rolls, B = 25 [cc / m ² ]
The coefficient B is adjusted in the range of 15 to 40 [cc / m ² ] depending on the draining situation of the actual machine.
As described above, in the lubricant supply method according to the embodiment of the present invention, at the time of lubrication rolling, for each stand to be lubricated and rolled, the contact arc length is calculated from the reduction amount and the work roll diameter, and the contact arc obtained by calculation is calculated. The supply amount of the lubricant is determined based on the length and the peripheral speed of the work roll, and the lubricant is supplied to the roll bite entrance side of the stand.

このため、ワークロール周速度ＶＲが図２に示したように変化した場合でも、従来と同様、当該スタンドのロールバイト入側へ必要な供給量の潤滑剤を供給することができるから、被圧延材Ｓの長手方向にわたり安定した潤滑効果を得ることができる。
また、熱間圧延機列の各スタンドの圧下条件によりスタンド間で接触弧長Ｌｄが異なっている場合には、圧下条件が厳しいスタンドへの潤滑剤量Ｑを接触弧長Ｌｄに応じて増やすようにしているので、圧延後の材料表面性状を向上することができる。
Therefore, even when the work roll peripheral velocity V R is changed as shown in FIG. 2, as in the conventional, since it is possible to supply the supply amount of lubricant required to roll bite inlet side of the stand, A stable lubricating effect can be obtained over the longitudinal direction of the material S to be rolled.
In addition, when the contact arc length Ld differs between the stands depending on the rolling condition of each stand of the hot rolling mill, the lubricant amount Q to the stand where the rolling condition is severe is increased according to the contact arc length Ld. Therefore, the surface property of the material after rolling can be improved.

ところで、潤滑圧延するスタンドでは、被圧延材噛み込み前に潤滑剤の供給量を決定し、被圧延材噛み込み直後からロールバイト入側へ決定した供給量の潤滑剤を供給し、潤滑圧延する当該スタンドへの未通材長さが少なくともワークロール周長以上残っている時点で、決定した供給量より潤滑剤の供給量を少なくすることが好ましい。
この理由は、噛み込みスリップは、圧延中におけるスリップに比べ、潤滑剤の供給量が多い場合にも発生し、噛み込みスリップが発生すると、大きな圧延トラブルに至るので、上記のようにした。すなわち、上記式（１）で決定した供給量の潤滑剤を被圧延材噛み込み前に、ワークロール表面へ噴射した場合には噛み込みスリップが発生する恐れがあり、従って被圧延材尾端抜け前で、潤滑圧延する当該スタンドへの未通材長さが少なくともワークロール周長以上残っている時点で、決定した供給量より潤滑剤の供給量を少なくして供給し、次被圧延材の噛み込みスリップの発生を防止する。なお、潤滑剤の供給量を減少させる未通材長さを長くとりすぎると、潤滑不足を誘発することから、ワークロール周長の２倍長さの未通材長さまでとすることが好ましい。 By the way, in the stand for lubrication rolling, the supply amount of lubricant is determined before biting the material to be rolled, and the supply amount of lubricant determined immediately after biting the material to be rolled is supplied to the roll bite entry side and lubricated and rolled. It is preferable that the supply amount of the lubricant is made smaller than the determined supply amount when the length of the unthreaded material to the stand remains at least the circumference of the work roll.
The reason for this is that the biting slip occurs even when the supply amount of the lubricant is larger than the slip during rolling, and when the biting slip occurs, a large rolling trouble is caused. That is, if the supply amount of lubricant determined by the above formula (1) is injected onto the work roll surface before biting the material to be rolled, there is a possibility that biting slip may occur, and therefore the tail end slipping of the material to be rolled is lost. Before, at the point when the length of the unthreaded material to the stand to be lubricated and rolled remains at least more than the work roll circumference, supply the lubricant less than the determined supply amount, Prevents biting slip. In addition, since it will induce insufficient lubrication when the length of the unthreaded material which reduces the supply amount of a lubricant is taken too long, it is preferable that the unthreaded material length is twice as long as the work roll circumferential length.

なお、潤滑剤をロールバイト入側へ供給する方式は特に限定されず、水と潤滑油とをスプレーノズル６近くの配管内で混合し、水と混合した潤滑油をスプレーノズル６から噴射して供給するようにしてもよいし、水に潤滑油をエマルションの形態で混合しておき、スプレーノズル６近くの配管内でエマルションを水蒸気と混合した直後にスプレーノズル６から噴射して供給するようにしてもよい。 The method of supplying the lubricant to the roll bite entry side is not particularly limited, and water and lubricating oil are mixed in a pipe near the spray nozzle 6, and the lubricating oil mixed with water is sprayed from the spray nozzle 6. Alternatively, the lubricant may be mixed with water in the form of an emulsion, and the emulsion may be sprayed and supplied from the spray nozzle 6 immediately after mixing the emulsion with water vapor in a pipe near the spray nozzle 6. May be.

７スタンドからなる仕上げ熱間圧延機列の前段の３スタンドに本発明を適用し、本発明による圧延荷重低減効果と、圧延後の材料表面性状の改善効果とを調べた。実験材料は、酸洗する必要がある表面厳格材とし、熱間圧延によりＦ１スタンド入側板厚３０ｍｍからＦ７スタンド出側板厚２．６２ｍｍに圧延した。この場合の圧下条件は、Ｆ１スタンドがＬｄ＝４７ｍｍ、Ｆ２スタンドがＬｄ＝３６ｍｍ、Ｆ３スタンドがＬｄ＝２８ｍｍとした。図３に、ワークロール周速度の実績値と前段の３スタンドにおける圧延荷重低減率との関係を示した。圧延荷重低減率は、潤滑圧延を行わない場合の圧延荷重に対する低減率である。
The present invention was applied to the first three stands of a finishing hot rolling mill row consisting of seven stands, and the rolling load reduction effect according to the present invention and the effect of improving the material surface properties after rolling were investigated. The experimental material was a surface-rigid material that needs to be pickled, and was rolled by hot rolling from an F1 stand entry side plate thickness of 30 mm to an F7 stand exit plate thickness of 2.62 mm. The reduction conditions in this case were Ld = 47 mm for the F1 stand, Ld = 36 mm for the F2 stand, and Ld = 28 mm for the F3 stand. Figure 3 shows the relationship between the rolling load reduction rate at 3 stands of actual value and the previous stage of the work roll peripheral speed. The rolling load reduction rate is a reduction rate with respect to the rolling load when lubrication rolling is not performed.

実験１（従来法）は、接触弧長Ｌｄを考慮せず、またワークロール周速度の変化も考慮せず、前段の３スタンドへ供給する潤滑剤の供給量Ｑを一定としている。この実験１の場合には、ワークロール周速度が早いほど、潤滑剤の供給量が不十分となって圧延荷重低減率のバラツキが大きく、かつ接触弧長Ｌｄが大きいＦ１スタンドでの圧延荷重低減率が小さいことがわかる。
Experiment 1 (prior art method), without considering the contact arc length Ld, also changes in the work roll peripheral velocity even without considering, and a constant supply amount Q supplied lubricant to preceding 3 stand. In the case of this experiment 1, the faster the work roll peripheral speed, the supply amount of lubricant is large variation in rolling load reduction rate becomes insufficient, and the rolling load at F1 stands contact arc length Ld is greater It can be seen that the reduction rate is small.

実験３（本発明例）は、上述した式（１）により、接触弧長Ｌｄを考慮して潤滑剤の供給量Ｑを決定し、ロールバイト入側へそれぞれ潤滑剤を供給した場合である。この実験３では、ワークロール周速度に応じて潤滑剤の供給量を決定し、かつ接触弧長Ｌｄも考慮したので、接触弧長Ｌｄの長いスタンドでの圧延荷重低減率を接触弧長Ｌｄの短いスタンドと同程度にすることが出来ていることがわかる。 Experiment 3 (example of the present invention) is a case where the supply amount Q of the lubricant is determined by the above-described equation (1) in consideration of the contact arc length Ld, and the lubricant is supplied to the roll bite entry side. In the experiment 3, the work rolls to determine the supply amount of the lubricant in accordance with the circumferential speed, and the contact arc length Ld also considered, contact arc length Ld of the rolling load reduction rate in the long stand of contact arc length Ld It can be seen that it can be as long as the short stand.

上記で得られた実験１（従来法）と実験３（本発明例）の圧延荷重低減率及び酸洗後の材料表面性状の改善効果を合わせて表１に示す。 Table 1 shows the rolling load reduction rate and the effect of improving the surface properties of the material after pickling in Experiment 1 (conventional method) and Experiment 3 (example of the present invention) obtained above.

なお、酸洗材のスケール疵欠陥による格落ち率（％）は、潤滑圧延した酸洗材量に対するスケール疵欠陥による切り捨て部の合計量の割合とし、本発明実施前、後のそれぞれ３ヶ月の平均値とした。
表１に示す結果から、従来法に比べて本発明を適用した場合には、圧下条件が厳しくて接触弧長Ｌｄの長いスタンドでの圧延荷重低減率を接触弧長Ｌｄの短いスタンドと同程度にすることが出来、かつ酸洗材の表面性状の向上も同時に達成できていることがわかる。 Incidentally, the rate of disqualification (%) due to the scale deficiency of the pickling material is the ratio of the total amount of the cut-off portion due to the scale deficiency with respect to the amount of the pickled material that has been lubricated and rolled. The average value was used.
From the results shown in Table 1, when the present invention is applied as compared with the conventional method, the rolling load reduction rate in the stand having a strict rolling condition and a long contact arc length Ld is comparable to that of a stand having a short contact arc length Ld. It can be seen that the surface quality of the pickling material can be improved at the same time.

本発明を適用した仕上げ熱間圧延機列の概略構成を示す模式図である。It is a schematic diagram which shows schematic structure of the finishing hot rolling mill row | line | column to which this invention is applied. 一般的な仕上げ熱間圧延機列における圧延速度パターンを示す特性図である。It is a characteristic view which shows the rolling speed pattern in a general finishing hot rolling mill row. 本発明の効果を従来の方法と比較して示す特性図である。It is a characteristic view which shows the effect of this invention compared with the conventional method.

Explanation of symbols

Ｓ板材
１ワークロール
２バックアップロール
３圧下制御装置
４電動機
５プロセスコンピューター
６スプレーノズル
７ワークロール１の回転方向
８圧延方向
S plate material 1 work roll 2 backup roll 3 reduction control device 4 electric motor 5 process computer 6 spray nozzle 7 rotation direction of work roll 1 8 rolling direction

Claims

In hot rolling in which the material to be rolled is sequentially reduced by work rolls of a plurality of stands, the contact arc length is calculated from the reduction amount and the work roll diameter for each stand to be lubricated and rolled before biting the material to be rolled. The amount of lubricant to be injected per square meter of work roll surface area is determined based on the calculated contact arc length and work roll peripheral speed by the following equation (1) , and lubrication of the determined supply amount is performed. agent feed subjected immediately after biting the material to be rolled into the roll bite inlet side of the stand, non-passing material length to the stand to lubricate rolling before missing material to be rolled tail is still at least work roll circumferential length than A method of supplying a lubricant in hot rolling, characterized in that the supply amount of lubricant is less than the determined supply amount at a certain time .
Record
Q = A · VR (B · Ld) (1)
Where Ld [m]: contact arc length
VR [m / min]: Initial work roll peripheral speed
In the case of the lower roll, A = 1.5 [-]
In the case of the upper roll, A = 1.0 [-]
For both upper and lower rolls, B = 15 to 40 [cc / m ² ]