JP4540307B2 - 6-Equatorial-alkyl-trans-decahydronaphthalen-2-ol and its derivatives - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、６−エクアトリアル−アルキル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オール及びその誘導体の製造方法に関する。本発明の製造方法によって得られる６−エクアトリアル−アルキル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オール及びその誘導体は、医薬、農薬、電子材料、化学薬品等またはその製造中間体等の各種用途に用いられ、特に、液晶製造中間体として非常に重要である。
【０００２】
【従来の技術】
６−エクアトリアル−アルキル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オール及びその誘導体を製造するには、トランス−デカヒドロナフタレン骨格の構築が重要であり、その構築方法としては、通常、(i)シクロヘキサノン化合物とメチルビニルケトン又はその等価体とのロビンソン環化反応、引き続いて、(ii)その環化反応成績体のα，β−不飽和結合部位にアルカリ金属還元反応を適用することによりトランス−デカヒドロナフタレン化合物に変換する方法、又は、ナフタレン化合物のナフタレン環を完全又は段階的に核水素化する方法のいずれかが採用される。
【０００３】
上記前者の方法の具体例としては、シクロヘキサノン化合物にメチルビニルケトンを反応させて得られるオクタヒドロナフタレン化合物を液体アンモニア中でリチウムまたはナトリウム等のアルカリ金属を用いて還元する方法等が挙げられる（特許文献１参照）。しかしながら、この方法は、低温反応であるため特殊な反応設備を必要とし、また、生成物の純度が低く実用性に乏しい。
【０００４】
一方、上記後者の方法の具体例としては、６−アルキルナフタレン−２−オ−ルを、１００重量％（原料に対して）のナトリウム修飾５％パラジウム／カーボン触媒存在下、反応温度２８０℃で核水素化する方法等が挙げられる（特許文献２、特許文献３参照）。
【０００５】
しかしながら、上記開示技術は多量のパラジウム触媒を使用するため製造コスト面で不利であるばかりでなく、２８０℃という高い反応温度のため水素化生成物が分解する等の問題点を有しており、工業的製造法としては、必ずしも有利な方法とは言えないのが現状である。
【０００６】
【特許文献１】
ドイツ公開特許３１５０３１２号公報
【特許文献２】
特開２００１−２７８８２３号公報
【特許文献３】
特開２００１−２７８８２４号公報
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、６−エクアトリアル−アルキル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オール及びその誘導体を収率よく、且つ経済的に製造できる新規有用な製造方法を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記課題を解決すべく鋭意検討の結果、６−アルキルナフタレン−２−オール及びその誘導体（Ａ）から６−エクアトリアル−アルキル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オール及びその誘導体（Ｂ）を製造するに際し、（１）ニッケル、ロジウム、ルテニウム、白金、パラジウム、イリジウム及びオスミウムからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属系触媒存在下、（Ａ）成分のナフタレン環をデカヒドロナフタレン環に核水素化反応を行い、次いで、（２）得られたデカヒドロナフタレン環を有する核水素化反応生成物を、銅系触媒、亜鉛系触媒、ニッケル系触媒、貴金属系触媒及びラネー系触媒から選ばれる少なくとも１種の金属系触媒存在下、デカヒドロナフタレン環の環縮合位の異性化を行うことにより６−エクアトリアル−アルキル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オール及びその誘導体が高収率で得られることを見出し、かかる知見に基づいて本発明を完成するに至った。
【０００９】
即ち、本発明は、以下の６−エクアトリアル−アルキル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オール及びその誘導体の製造方法を提供するものである。
【００１０】
項１ 一般式（１）
【化３】
で表される６−アルキル−２−ナフトール又はその誘導体（Ａ）から一般式（２）
【化４】
で表される６−エクアトリアル−アルキル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オール及びその誘導体（Ｂ）を製造するに際し、（１）ニッケル、ロジウム、ルテニウム、白金、パラジウム、イリジウム及びオスニウムからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属系触媒存在下、（Ａ）成分のナフタレン環をデカヒドロナフタレン環に核水素化反応を行う第一工程と、
（２）第一工程で得られたデカヒドロナフタレン環を有する核水素化反応生成物を、銅系触媒、亜鉛系触媒、ニッケル系触媒、貴金属系触媒及びラネー系触媒から選ばれる少なくとも１種の金属系触媒存在下、デカヒドロナフタレン環の環縮合位の異性化反応を行う第二工程とを含むことを特徴とする６−エクアトリアル−アルキル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オール及びその誘導体の製造方法。
【００１１】
項２ 第一工程の金属系触媒が、ラネー系触媒又は担体担持触媒である上記項１に記載の６−エクアトリアル−アルキル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オール及びその誘導体の製造方法。
【００１２】
項３ 第一工程の金属系触媒が、ルテニウム系触媒、パラジウム系触媒、ラネーニッケル触媒及び安定化ニッケル触媒からなる群から選ばれる少なくとも１種である上記項１又は２記載の６−エクアトリアル−アルキル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オール及びその誘導体の造方法。
【００１３】
項４ 反応温度５０℃〜３００℃、水素分圧０．１〜５０ＭＰａで第一工程の核水素化を行う上記項１〜３のいずれかに記載の６−エクアトリアル−アルキル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オール及びその誘導体の製造方法。
【００１４】
項５ 第二工程の銅系触媒が、銅、銅−亜鉛、銅−クロム、銅−亜鉛−クロム及びこれらの酸化物から選ばれる少なくとも１種である上記項１〜４のいずれかに記載の６−エクアトリアル−アルキル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オール及びその誘導体の製造方法。
【００１５】
項６ 第二工程の亜鉛系触媒が、亜鉛、亜鉛−クロム、亜鉛−クロム酸化物、亜鉛−アルミ−クロム酸化物、亜鉛−クロム−マンガン酸化物、亜鉛−鉄酸化物及び亜鉛−鉄−アルミ酸化物からなる群から選ばれる少なくとも１種である上記項１〜４のいずれかに記載の６−エクアトリアル−アルキル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オール及びその誘導体の製造方法。
【００１６】
項７ 第二工程の貴金属系触媒が、ロジウム、ルテニウム、白金、パラジム、イリジウム及びオスニウムからなる群から選ばれる少なくとも１種である上記項１〜４のいずれかに記載の６−エクアトリアル−アルキル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オール及びその誘導体の製造方法。
【００１７】
項８ 第二工程のラネー系触媒が、ラネーニッケル、ラネーコバルト、ラネー銅、及びラネー鉄から選ばれる少なくとも１種である上記項１〜４のいずれかに記載の６−エクアトリアル−アルキル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オール及びその誘導体の製造方法。
【００１８】
項９ 反応温度５０〜３００℃、水素分圧０．００１〜５ＭＰａで第二工程の異性化を行う上記項１〜８のいずれかに記載の６−エクアトリアル−アルキル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オール及びその誘導体の製造方法。
【００１９】
項１０ （Ｂ）成分が６−エクアトリアル−アルキル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オールである請求項１〜９のいずれかに記載の６−エクアトリアル−アルキル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オール及びその誘導体の製造方法。
【００２０】
【発明の実施の形態】
［水素化原料］
本発明では、水素化原料として、一般式（１）で表わされる６−アルキルナフタレン−２−オール及びその誘導体（Ａ）が用いられる。
【００２１】
（Ａ）成分は、６−位にＲ１で表されるアルキル基、アルケニル基、又はアルキニル基を有し、２−位に−ＯＲ２基を有する。Ｒ２は水素原子、アシル基、アルキル基又はヒドロキシル基の保護基を表す。
【００２２】
Ｒ１で表される炭素数１〜１２のアルキル基、炭素数１〜１２のアルキル基で置換されてもよいシクロヘキシル基、炭素数１〜１２のアルキルオキシ基、炭素数２〜１２のアルケニル基及び炭素数２〜１２のアルキニル基は、直鎖状、分岐鎖状、環状のいずれでもよく、またこれらが組み合わされたものでもよい。
【００２３】
アルキル基としては、具体的には、メチル基、エチル基、プロピル基、ブチル基、ペンチル基、ヘキシル基、ヘプチル基、オクチル基、ノニル基、デシル基、ウンデシル基、ドデシル基等が例示される。
【００２４】
アルキルで置換されてもよいシクロヘキシル基としては、具体的に、シクロヘキシル基、４−メチルシクロヘキシル基、４−エチルシクロヘキシル基、４−プロピルシクロヘキシル基、４−ブチルシクロヘキシル基、４−ペンチルシクロヘキシル基、４−ヘキシルシクロヘキシル基、４−ヘプチルシクロヘキシル基、４−オクチルシクロヘキシル基、４−ノニルシクロヘキシル基、４−デシルシクロヘキシル基、４−ウンデシルシクロヘキシル基、４−ドデシルシクロヘキシル基等が例示される。
【００２５】
アルキルオキシ基としては、具体的には、メトキシ基、エトキシ基、プロポキシ基、ブトキシ基、ペンチルオキシ基、ヘキシルオキシ基、シクロヘキシルオキシ基、ヘプチルオキシ基、オクチルオキシ基、ノニルオキシ基、デシルオキシ基、ウンデシルオキシ基、ドデシルオキシ基等の脂肪族アルキル基又は少なくとも１個以上の炭素数１〜６のアルキル基を有していてもよいシクロアルキル基が例示される。
【００２６】
アルケニル基としては、特に制限されず、具体的には、エテニル基、２−ブテニル基、１−ペンテニル基、２−ペンテニル基、１−ヘキセニル基、２−ヘキセニル基、３−ヘキセニル基、１−デセニル基、アリル基等の上記アルキル基の一部に少なくとも１つ以上の二重結合を有するものが例示される。
【００２７】
アルキニル基としては、具体的には、エチニル基、１−プロピニル基、２−プロピニル基等の前記アルキル基の一部に少なくとも１つ以上の三重結合を有するものが例示される。
【００２８】
Ｒ２で表わされるアシル基及びアルキル基としては、特に制限されず、具体的には、アセチル基、ベンゾイル基、ピバロイル基等のアシル基、及びメチル基、エチル基、プロピル基等のアルキル基等が例示される。なお、Ｒ２が水素原子の場合、ＯＲ２はヒドロキシル基である。
【００２９】
Ｒ２で表わされるヒドロキシル基の保護基としては、具体的には、トリメチルシリル基、tert−ブチル−ジメチルシリル基、パラトルエンスルホニル基、テトラヒドロピラニル基、メタンスルホニル基、ベンゼンスルホニル基等が例示される。
【００３０】
本発明の水素化原料である一般式（１）で表される（Ａ）成分としては、具体的に、６−メチルナフタレン−２−オール、６−エチルナフタレン−２−オール、６−プロピルナフタレン−２−オール、６−ブチルナフタレン−２−オール、６−ペンチルナフタレン−２−オール、６−ヘキシルナフタレン−２−オール、６−オクチルナフタレン−２−オール、６−ノニルナフタレン−２−オール、６−デシルナフタレン−２−オール、６−ウンデシルナフタレン−２−オール、６−ドデシルナフタレン−２−オール、６−シクロヘキシルナフタレン−２−オール、６−（４−メチルシクロヘキシル）ナフタレン−２−オール、６−（４−エチルシクロヘキシル）ナフタレン−２−オール、６−（４−プロピルシクロヘキシル）ナフタレン−２−オール、６−（４−ブチルシクロヘキシル）ナフタレン−２−オール、６−（４−ペンチルシクロヘキシル）ナフタレン−２−オール、６−（４−ヘキシルシクロヘキシル）ナフタレン−２−オール、６−（４−ヘプチルシクロヘキシル）ナフタレン−２−オール、６−（４−オクチルシクロヘキシル）ナフタレン−２−オール、６−（４−ノニルシクロヘキシル）ナフタレン−２−オール、６−（４−デシルシクロヘキシル）ナフタレン−２−オール、６−（４−ウンデシルシクロヘキシル）ナフタレン−２−オール、６−（４−ドデシルシクロヘキシル）ナフタレン−２−オール、６−メトキシナフタレン−２−オール、６−エトキシナフタレン−２−オール、６−プロポキシナフタレン−２−オール、６−ブトキシナフタレン−２−オール、６−ペンチルオキシナフタレン−２−オール、６−ヘキシルオキシナフタレン−２−オール、６−ヘプチルオキシナフタレン−２−オール、６−オクチルオキシナフタレン−２−オール、６−ノニルオキシナフタレン−２−オール、６−デシルオキシナフタレン−２−オール、６−ウンデシルオキシナフタレン−２−オール、６−ドデシルオキシナフタレン−２−オール、６−エテニルナフタレン−２−オール、６−（２−ブテニル）ナフタレン−２−オール、６−（１−ペンテニル）ナフタレン−２−オール、６−（２−ペンテニル）ナフタレン−２−オール、６−（１−ヘキセニル）ナフタレン−２−オール、６−（２−ヘキセニル）ナフタレン−２−オール、６−（３−ヘキセニル）ナフタレン−２−オール、６−（１−デセニル）ナフタレン−２−オール、６−アリルナフタレン−２−オール、６−エチニルナフタレン−２−オール、６−（１−プロピニル）ナフタレン−２−オール、６−（２−プロピニル）ナフタレン−２−オール等の６−アルキルナフタレン−２−オール類及びこれらの化合物のヒドロキシル基がアセチル基、ベンゾイル基、ピバロイル基等のアシル基、メチル基、エチル基、プロピル基等のアルキル基、又はトリメチルシリル基、tert−ブチル−ジメチルシリル基、パラトルエンスルホニル基、テトラヒドロピラニル基、メタンスルホニル基、ベンゼンスルホニル基等のヒドロキシル基の保護基を有する誘導体等が例示される。
【００３１】
これらの一般式（１）で表される（Ａ）成分は、従来公知の製造方法（例えば、特開２００１−３９９１６号公報に記載の方法等）により容易に調製することができる。
【００３２】
［第一工程］
第一工程では、ニッケル、ロジウム、ルテニウム、白金、パラジウム、イリジウム及びオスミウムからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属系触媒が用いられる。該金属系触媒としては、具体的には、ニッケル、ロジウム、ルテニウム、白金、パラジウム、イリジウム、オスミウム等の０価の金属；これらの金属の硝酸塩、硫酸塩、酢酸塩、塩化物、臭化物、酸化物、水酸化物等の各種無機化合物；アセチルアセトナート化合物等の各種有機化合物；アミン錯体、ホスフィン錯体、カルボニル化合物等の各種錯体化合物等の金属化合物が例示される。
【００３３】
上記金属系触媒は、そのまま反応系で使用することもできるが、ラネー型触媒や担体担持型触媒として使用することが好ましい。
【００３４】
これら金属系触媒のなかでも、得られる核水素化反応生成物の分解が抑制される点から、ルテニウム系触媒、パラジウム系触媒、ラネーニッケル触媒、安定化ニッケル触媒等が好ましく、特にルテニウム系触媒が好ましい。また、経済性と第二工程の異性化反応を考慮するとラネーニッケル触媒又は安定化ニッケル触媒が好ましい。
【００３５】
担体担持型触媒としては、従来公知或いは市販されているものでもよく、ナフタレン骨格を核水素化できる触媒であれば特に限定されるものではない。具体的には、珪藻土、軽石、活性炭、シリカゲル、アルミナ、酸化ジルコニウム、酸化チタン等の担体上に上記金属化合物及び金属などの中から選ばれた少なくとも１種の金属成分を担持したものが挙げられる。例えば、ルテニウム化合物としては、塩化ルテニウム、ルテニウム酸カリウム、ルテニウム酸ナトリウム、ルテニウム酸ルビジウム、ルテニウム酸アンモニウム等のルテニウム酸塩、酸化ルテニウム、水酸化ルテニウム、塩化ヘキサンアミンルテニウム、トリス（アセチルアセトナート）ルテニウム等が挙げられる。また、これらは１種単独で又は２種以上組み合わせて用いることができる。
【００３６】
尚、上記担体担持型触媒の調製方法としては、含浸法、共沈法等の従来公知の方法が採用できる。これらの担体担持型触媒の活性化方法としては、特に限定されないが、通常は使用する前に還元して活性化することができる。
【００３７】
該担体担持型触媒の金属成分の担持量は、特に限定されないが、触媒の総重量に対して、金属分として、通常、０．１〜１０重量％程度、好ましくは０．５〜５重量％である。担持量が少なすぎる場合には、触媒重量当たりの活性が低下し、触媒量を多く必要とし経済的ではない。また多すぎる場合にも、担持した金属量に見合う反応速度の向上は得られず好ましくない。
【００３８】
触媒の形状は特に限定されるず、粉末状のものであっても成形されたものであっても差し支えない。粉末状の触媒は、通常、懸濁床回分式の水素化反応に用いられ、成形触媒は、固定床連続式の水素化反応に利用される。また、成形触媒としては、使用する反応器の大きさにより適宜選択されるが、通常は直径２〜６ｍｍ、高さ２〜８ｍｍの範囲の円柱状が好ましい。
【００３９】
第一工程の核水素化に用いられる金属系触媒の使用量は、（Ａ）成分に対して、金属分を基準として、０．０１〜１重量％、好ましくは０．０５〜０．５重量％の範囲が反応速度と経済性の点から好ましい。
【００４０】
ラネーニッケル触媒又は安定化ニッケル触媒を用いる場合、その使用量は、（Ａ）成分に対して、０．０１〜２０重量％程度、好ましくは０．０５〜１０重量％程度の範囲が反応速度と経済性の点から好ましい。
【００４１】
核水素化方法は、溶媒を用いても、無溶媒でも実施可能であるが、経済性の点から無溶媒で実施することが好ましい。溶媒を用いる際の溶媒としては、（Ａ）成分やその核水素化反応生成物を溶解し、水素化反応に不活性なものであれば特に限定されない。
【００４２】
上記溶媒としては、具体的には、メタノール、エタノール、プロパノール、ブタノール、ペンタノール、シクロヘキサノール等のアルコール系溶媒；テトラヒドロフラン、エチルエーテル、イソプロピルエーテル、ブチルエーテル、メチルｔｅｒｔ−ブチルエーテル、プロピレングリコールモノメチルエーテル、ジエチレングリコールジメチルエーテル、ジメトキシエタン等のエーテル系溶媒等が例示される。これらの溶媒は、１種単独で又は２種以上組み合わせて用いることができる。
【００４３】
これら溶媒のなかでも、アルコール系溶媒及びエーテル系溶媒が好ましく、特に、ジエチレングリコールジメチルエーテル、プロピレングリコールモノメチルエーテル等のエーテル系溶媒；プロパノール、ブタノール等の炭素数３〜６のアルコール系溶媒が、核水素化反応生成物のヒドロキシル基の水素化分解を抑制する効果が大きい点から好ましい。
【００４４】
水素化原料の（Ａ）成分は、１〜５０重量％、好ましくは５〜３０重量％となるように溶媒により希釈して用いられる。
【００４５】
核水素化反応の水素分圧は、通常、０．１〜５０ＭＰａ、より好ましくは０．１〜１０ＭＰａ程度の範囲である。低圧では反応に必要以上の長時間を要し、また高圧では反応速度は上昇するが、あまり高すぎると副反応や分解反応の原因となり、逆に収率が低下する傾向が見られる。
【００４６】
核水素化反応の温度は、通常、５０〜３００℃、より好ましくは８０〜２８０℃の範囲である。この温度範囲より低い場合には反応速度が遅く、高い場合には核水素化反応生成物が分解し低沸点成分が生成するため収率が低下する傾向が見られる。
【００４７】
核水素化反応の時間は、触媒の使用量や上記の反応条件によっても異なるが、通常、０．５〜２０時間程度、好ましくは１〜２０時間程度、より好ましくは１〜１５時間程度である。０．５時間未満では高い転化率が得られにくく、一方、２０時間を超えると副反応が起こり易くなる傾向が見られる。
【００４８】
上記の第一工程の核水素化反応を実施することにより、水素化原料の（Ａ）成分のナフタレン環が核水素化され、デカヒドロナフタレン環を有する核水素化反応生成物が得られる。得られた核水素化反応生成物は、デカヒドロナフタレン環の環縮合位の立体配置について、シス体とトランス体との混合物である。シス体とトランス体の生成比は、（Ａ）成分の種類及び触媒の種類や触媒量、反応温度、水素圧力等の水素化条件に依存するが、通常、シス体が優先的に生成する。
【００４９】
［第二工程］
第二工程では、銅系触媒、亜鉛系触媒、貴金属系触媒及びラネー系触媒から選ばれる少なくとも１種の金属系触媒が用いられる。これらの触媒は、そのまま反応系で使用することもできるが、担体担持型触媒として使用することもできる。かかる担体担持型触媒としては、含浸法、共沈法等の従来公知の方法で調製したものを使用することができ、また、市販されているものをそのまま使用することもできる。
【００５０】
その使用量は、第一工程で得られたデカヒドロナフタレン環を有する核水素化反応生成物に対して、金属分を基準として、０．０１〜２０重量％程度、特に０．０５〜１０重量％程度の範囲が反応速度と経済性の点から好ましい。
【００５１】
銅系触媒としては、銅、銅−亜鉛、銅−クロム、銅−亜鉛−クロム及びこれらの酸化物から選ばれる少なくとも１種の触媒、並びにこれら銅系触媒にモリブデン、タングステン、マンガン、マグネシウム、バリウム、アルミニウム、カルシウム、ジルコニウム及びこれらの酸化物を添加して変性した変性触媒が例示される。
【００５２】
具体的には、銅酸化物、銅−亜鉛−クロム酸化物、銅−クロム−亜鉛−マグネシウム酸化物、銅−亜鉛−クロム−バリウム酸化物、銅−亜鉛酸化物、銅−亜鉛−マグネシウム酸化物、銅−亜鉛−アルミニウム酸化物、銅−クロム酸化物、銅−クロム−マグネシウム酸化物、銅−クロム−マンガン酸化物、銅−クロム−バリウム酸化物等が例示される。
【００５３】
亜鉛系触媒としては、亜鉛、亜鉛−クロム、亜鉛−クロム酸化物、亜鉛−アルミ酸化物、亜鉛−アルミ−クロム酸化物、亜鉛−クロム−マンガン酸化物、亜鉛−鉄酸化物、亜鉛−鉄−アルミ酸化物等が例示される。
【００５４】
貴金属触媒としては、ロジウム、ルテニウム、白金、パラジム、イリジウム及びオスニウムからなる群から選ばれる少なくとも１種の貴金属系触媒が例示される。
【００５５】
ラネー触媒としては、ラネーニッケル、ラネーコバルト、ラネー銅、ラネー鉄から選ばれた少なくとも１種以上のラネー系触媒、並びにこれら金属にモリブデン、クロム、鉄、マンガン、スズ、銀、パラジウム、アルミ、シリカ、亜鉛、マグニシウム、チタン、ホウ素の１種以上を添加した変性触媒が例示される。
【００５６】
具体的には、ラネークロム−鉄、ラネーニッケル−モリブデン−クロム−鉄−コバルト−銅、ラネーニッケル−モリブデン−クロム−鉄−コバルト、ラネーニッケル−モリブデン、ラネーニッケル−モリブデン−鉄−クロム、ラネーニッケル−銅−コバルト等が例示される。
【００５７】
異性化反応の水素分圧は、通常、０．００１〜５ＭＰａ、特に０．０１〜３ＭＰａがより好ましい。
【００５８】
異性化反応の反応温度は、通常、５０〜３００℃、好ましくは８０〜２８０℃の範囲である。この温度範囲より低い場合には反応速度が遅く、高い場合には反応分解物の生成があり収率が低下する傾向が見られる。
【００５９】
異性化反応は、溶媒を用いても、無溶媒でも実施可能であるが、経済性の点から無溶媒で実施することが好ましい。溶媒を用いる場合、第一工程と共通の溶媒を用いることにより、第一工程での反応生成液をそのまま第二工程の原料として使用できる。更に第一工程で用いた溶媒を加えて反応させてもよい。
【００６０】
異性化反応の時間は、触媒の使用量や上記の反応条件によっても異なるが、
通常、０．５〜２０時間程度、好ましくは１〜２０時間程度、より好ましくは１〜１５時間程度である。０．５時間未満では高い転化率が得られにくく、一方、２０時間を超えると副反応が起こり易くなる傾向が見られる。
【００６１】
上記第二工程の異性化反応を実施することにより、第一工程で得られたデカヒドロナフタレン環を有する核水素化反応生成物中のシス体をトランス体に異性化することができることから（Ｂ）成分含量の高い異性化反応生成物を得ることができる。
【００６２】
こうして得られた第二工程の異性化反応生成物は、触媒を濾過した後、蒸留等の慣用の方法を用いて分解生成物である低沸点成分を除去することにより（Ｂ）成分含量の高い異性化反応生成物が得られる。更に必要に応じてクロマトグラフィーや再結晶等の従来公知の方法により精製することができる。
【００６３】
当該（Ｂ）成分は、必要に応じて２位のヒドロキシル基の保護基を除き、一旦クロム酸や次亜塩素酸ソーダ等を用いて６−エクアトリアル−アルキル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オンに酸化されて用いられるのが一般的であり、２位のヒドロキシル基の立体配置がアキシアルかエクアトリアルかは特に問われない。
【００６４】
本発明での反応方式としては、第一、第二工程ともに水素化触媒を反応溶液中に分散させて行う液相懸濁床による回分式方法、水素化触媒を反応器中に固定させ、これに反応液を作用させる固定床流通反応による連続式方法等が採用できる。例えば、懸濁床においては、オートクレーブ等の耐圧容器に水素化触媒、水素化原料及び必要に応じて溶媒を仕込み、系内を水素で置換した後、所定の温度で、所定時間攪拌する方法又は水素ガスを反応容器中に吹き込む方法が挙げられる。
【００６５】
本発明の製造方法によって得られる一般式（２）で表される（Ｂ）成分は、医薬、農薬、電子材料、化学薬品等またはその製造中間体等の各種用途に用いられ、特に、液晶の製造中間体として非常に重要である。
【００６６】
特に、（Ｂ）成分のなかでも特に６−エクアトリアル−アルキル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オールがデカヒドロナフタレン系液晶の製造中間体として好適に用いることができる。
【００６７】
【実施例】
以下に、実施例を揚げ、本発明を詳細に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。尚、ガスクロマトグラフ分析において、核水素化生成物のシス体とトランス体の比は、それぞれの成分の面積比であり、また、低沸点成分の量（％）は、前記シス体及びトランス体より保持時間の短い低沸点成分（炭化水素成分）の面積％の合算値である。
【００６８】
実施例１
電磁攪拌機を備えたステンレス製５００ｍｌオートクレーブに、６−プロピル−ナフタレン−２−オール１５０ｇ及び５重量％ルテニウム／アルミナ担持触媒３ｇを仕込み、系内を水素で置換した後、系内の圧力が５ＭＰａとなるまで水素を導入したのち、攪拌しながら１４０℃まで昇温した。次いで、７時間攪拌しながら反応を続けた。冷却後、触媒を除き、核水素化反応生成物を得た。得られた核水素化反応生成物は、シス体とトランス体の比が９４．３：５．７であり、低沸点成分は７．７％であった。
【００６９】
電磁攪拌機を備えたステンレス製５００ｍｌオートクレーブに、上記で得られた核水素化反応生成物１００ｇ（低沸点分７．７％含有）とラネーニッケル触媒（Ｄｅｇｕｓｓａ社製、商品名「ＢＬＭ１１２Ｗ」）５ｇを仕込み、系内を水素で置換した後、系内の圧力が１６０℃で０．２ＭＰａとなるように水素を導入した。その後、攪拌しながら２４０℃まで昇温し、同温度で３時間異性化反応を行った。冷却後、触媒を除き、異性化反応生成物を得た。得られた異性化反応生成物を蒸留し、６−プロピル−デカヒドロナフタレン−２−オールが６７．４重量％（シス体：トランス体＝６．７：９３．３）で得られた。 その他の低沸点成分及び残査は、それぞれ、３０．９重量％、１．７重量％であった。ここで得られた６−プロピル−デカヒドロナフタレン−２−オール中の６−エクアトリアル−プロピル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オールは８４．１重量％であった。
【００７０】
実施例２
異性化反応温度を１７０℃とした他は実施例１を同様の操作を行い、異性化反応生成物を得た。得られた異性化反応生成物を蒸留し、６−プロピル−デカヒドロナフタレン−２−オールが８７．６重量％（シス体：トランス体＝４．８：９５．１）で得られた。その他の低沸点成分及び残査は、それぞれ、１０．７重量％、１．７重量％であった。ここで得られた６−プロピル−デカヒドロナフタレン−２−オールに含まれる６−エクアトリアル−プロピル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オールは８１．６重量％であった。
【００７１】
実施例３
異性化反応温度を２５０℃とし、異性化触媒をＣｕ−Ｃｒ酸化物（日揮化学社製、商品名「Ｎ２０３ＳＤ」）に変更した他は実施例１を同様の操作を行い、反応時間１０時間で異性化反応生成物を得た。得られた異性化反応生成物を蒸留し、６−プロピル−デカヒドロナフタレン−２−オールが７０．５重量％（シス体：トランス体＝６．９：９３．１）で得られた。その他の低沸点成分及び残査は、それぞれ、２７．０重量％、２．５重量％であった。ここで得られた６−プロピル−デカヒドロナフタレン−２−オールに含まれる６−エクアトリアル−プロピル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オールは８０.５重量％であった。
【００７２】
実施例４
異性化反応温度を２５０℃とし、異性化触媒を５％ルテニウム／カーボン（エヌイーケムキャット社製）に変更した他は実施例１を同様の操作を行い、反応時間１２時間で異性化反応生成物を得た。得られた異性化反応生成物を蒸留し、６−プロピル−デカヒドロナフタレン−２−オールが７０．０重量％（シス体：トランス体＝３０．０：７０．０）で得られた。その他の低沸点成分及び残査は、それぞれ、２８．０重量％、２．０重量％であった。ここで得られた６−プロピル−デカヒドロナフタレン−２−オールに含まれる６−エクアトリアル−プロピル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オールは６０.５重量％であった。
【００７３】
実施例５
電磁攪拌機を備えたステンレス製５００ｍｌオートクレーブに、６−プロピル−ナフタレン−２−オール１５０ｇ及びラネーニッケル５ｇを仕込み、系内を水素で置換した後、攪拌しながら系内の圧力が５ＭＰａとなるまで水素を導入したのち、１７０℃まで昇温した。次いで、５時間攪拌しながら核水素化反応を続けた。５時間経過後のシス体とトランス体の比は、８０．３：１９．７であり、低沸点成分は１６．６％であった。
【００７４】
その後、攪拌しながら系内の水素圧力を０．２ＭＰａとし、反応温度を２００℃まで昇温し、同温度で８時間異性化反応を行った。冷却後、触媒を除き、異性化反応生成物を得た。得られた異性化反応生成物を蒸留し、６−プロピル−デカヒドロナフタレン−２−オールが３．０重量％（シス体：トランス体＝５．８：９４．２）で得られた。その他の低沸点成分及び残査は、それぞれ、２５．０重量％、２．０重量％であった。ここで得られた６−プロピル−デカヒドロナフタレン−２−オール中の６−エクアトリアル−プロピル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オールは７０．１重量％であった。
【００７５】
実施例６
実施例１で得られた核水素化反応生成物１００ｇ（低沸点成分７．７％）及び安定化ニッケル（堺化学社製、商品名「ＳＮ−３００」）３ｇを仕込み、系内を水素で置換した後、系内の圧力が１６０℃で０．２ＭＰａとなるように水素を導入した。その後、攪拌しながら２４０℃まで昇温し、同温度で３時間異性化反応を行った。得られた異性化反応生成物を蒸留し、６−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オールが６５．０重量％（シス体：トランス体＝５．９：９４．１）で得られた。その他の低沸点成分及び残査は、それぞれ、３２．０重量％、３．０重量％であった。ここで得られた６−プロピル−デカヒドロナフタレン−２−オール中の６−エクアトリアル−プロピル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オールは７５．１重量％であった。
【００７６】
実施例７
電磁攪拌機を備えたステンレス製５００ｍｌオートクレーブに、６−プロピル−ナフタレン−２−オール１５０ｇ及び安定化ニッケル（堺化学社製、商品名「ＳＮ−３００」）５ｇを仕込み、系内を水素で置換したのち、系内の圧力が５ＭＰａとなるまで水素を導入した。その後、攪拌しながら１７０℃まで昇温し、同温度で１５時間反応を続けた。１５時間経過後のシス体とトランス体の比は、６７．７：３２．３であり、低沸点成分は３９．１％であった。
【００７７】
その後、系内の水素圧力を０．２ＭＰａとし、反応温度を２００℃まで昇温し、同温度で８時間異性化反応を行った。冷却後、触媒を除き、異性化反応生成物を得た。得られた異性化反応生成物を蒸留し、６−プロピル−デカヒドロナフタレン−２−オールが５５重量％（シス体：トランス体＝３０．０：７０．０）で得られた。その他の低沸点成分及び残査は、それぞれ、４３．０重量％、２．０重量％であった。ここで得られた６−プロピル−デカヒドロナフタレン−２−オール中の６−エクアトリアル−プロピル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オールは７０．０重量％であった。
【００７８】
実施例８
核水素化触媒を５重量％パラジウム／アルミナ担持触媒及び反応時間を８時間とした他は実施例１と同様に行い、核水素化反応生成物を得た。得られた核水素化反応生成物は、シス体とトランス体の比が６７．０：３３．０であり、低沸点成分は２０．０％であった。
【００７９】
得られた核水素化反応生成物を用い、異性化反応時間を４時間とした他は実施例１と同様に行い、冷却後、触媒を除き、異性化反応生成物を得た。得られた異性化反応生成物を蒸留し、６−プロピル−デカヒドロナフタレン−２−オールが６５．４重量％（シス体：トランス体＝７．９：９２．１）で得られた。その他の低沸点成分及び残査は、それぞれ、３１．６重量％、３．０重量％であった。ここで得られた６−プロピル−デカヒドロナフタレン−２−オール中の６−エクアトリアル−プロピル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オールは８２．１重量％であった。
【００８０】
実施例９
電磁攪拌機を備えたステンレス製５００ｍｌオートクレーブに、６−エチル−２−ナフトール１５０ｇ及び５重量％ルテニウムアルミナ担持触媒３ｇを仕込み、系内を水素で置換した後、系内の圧力が５ＭＰａとなるまで水素を導入した。その後、攪拌しながら１４０℃まで昇温し、同温度で５時間反応を続けた。冷却後、触媒を除き、核水素化反応生成物を得た。得られた核水素化反応生成物は、シス体とトランス体の比が９４．５：５．５であり、低沸点成分は８．０％であった。
【００８１】
電磁攪拌機を備えたステンレス製５００ｍｌオートクレーブに、上記で得られた核水素化反応生成物１００ｇ（低沸点分８．０％含有）とラネーニッケル触媒５ｇを仕込み、系内を水素で置換した後、攪拌しながら系内の圧力が１６０℃で０．２ＭＰａとなるように水素を導入した。その後、攪拌しながら１７０℃まで昇温し、同温度で１０時間異性化反応を行った。冷却後、触媒を除き、異性化反応生成物を得た。得られた異性化反応生成物を蒸留し、６−エチル−デカヒドロナフタレン−２−オールが８７．３重量％（シス体：トランス体＝７．２：９２．８）で得られた。 その他の低沸点成分及び残査は、それぞれ、１０．０重量％、２．７重量％であった。ここで得られた６−エチル−デカヒドロナフタレン−２−オール中の６−エクアトリアル−エチル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オールは７８．０重量％であった。
【００８２】
実施例１０
電磁攪拌機を備えたステンレス製５００ｍｌオートクレーブに、６−シクロヘキシル−２−ナフトール１５０ｇ及び５重量％ルテニウムアルミナ担持触媒３ｇを仕込み、系内を水素で置換した後、系内の圧力が５ＭＰａとなるまで水素を導入した。その後、攪拌しながら１４０℃まで昇温し、同温度で６時間反応を行った。冷却後、触媒を除き、核水素化反応生成物を得た。得られた核水素化反応生成物は、シス体とトランス体の比が６０．０：４０．０であり、低沸点成分は１０．０％であった。
【００８３】
電磁攪拌機を備えたステンレス製５００ｍｌオートクレーブに、上記で得られた核水素化反応生成物１００ｇ（低沸点分１０．０％含有）とラネーニッケル触媒５ｇを仕込み、系内を水素で置換した後、攪拌しながら系内の圧力が１６０℃で０．２ＭＰａとなるように水素を導入した。その後、攪拌しながら１７０℃まで昇温し、同温度で３時間異性化反応を行った。冷却後、触媒を除き、異性化反応生成物を得た。得られた異性化反応生成物を蒸留し、６−シクロヘキシル−デカヒドロナフタレン−２−オールが８６．３重量％（シス体：トランス体＝５．０：９５．０）で得られた。 その他の低沸点成分及び残査は、それぞれ、１２．０重量％、１．７重量％であった。ここで得られた６−シクロヘキシル−デカヒドロナフタレン−２−オール中の６−エクアトリアル−シクロヘキシル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オールは９０．０重量％であった。
【００８４】
【発明の効果】
以上の実施例からも明らかなように、本発明により、６−アルキル−２−ナフトール及びその誘導体を原料として核水素化反応、次いで、異性化反応を行うことにより、工業的に有用な６−エクアトリアル−アルキル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オール及びその誘導体を収率よく、且つ経済的に製造でき、本発明の工業的意義は極めて大きい。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a process for producing 6-equatorial-alkyl-trans-decahydronaphthalen-2-ol and derivatives thereof. 6-equatorial-alkyl-trans-decahydronaphthalen-2-ol and its derivatives obtained by the production method of the present invention are used for various uses such as pharmaceuticals, agricultural chemicals, electronic materials, chemicals, or production intermediates thereof. In particular, it is very important as an intermediate for producing liquid crystals.
[0002]
[Prior art]
In order to produce 6-equatorial-alkyl-trans-decahydronaphthalen-2-ol and its derivatives, it is important to construct a trans-decahydronaphthalene skeleton. As the construction method, (i) cyclohexanone compound is usually used. Robinson cyclization reaction of benzene with methyl vinyl ketone or an equivalent thereof, followed by (ii) trans-decahydrolysis by applying an alkali metal reduction reaction to the α, β-unsaturated bond site of the cyclization product. Either a method of converting to a naphthalene compound or a method of nuclear hydrogenation of the naphthalene ring of the naphthalene compound completely or stepwise is employed.
[0003]
Specific examples of the former method include a method in which an octahydronaphthalene compound obtained by reacting a cyclohexanone compound with methyl vinyl ketone is reduced in liquid ammonia using an alkali metal such as lithium or sodium (patent) Reference 1). However, since this method is a low-temperature reaction, special reaction equipment is required, and the purity of the product is low and the practicality is poor.
[0004]
On the other hand, as a specific example of the latter method, 6-alkylnaphthalene-2-ol is used at a reaction temperature of 280 ° C. in the presence of 100% by weight (based on the raw material) of a sodium-modified 5% palladium / carbon catalyst. Examples include nuclear hydrogenation methods (see Patent Document 2 and Patent Document 3).
[0005]
However, the disclosed technique not only has a disadvantage in terms of production cost because it uses a large amount of palladium catalyst, but also has a problem that the hydrogenated product decomposes due to a high reaction temperature of 280 ° C., As an industrial manufacturing method, it is not always an advantageous method.
[0006]
[Patent Document 1]
German Published Patent No. 3150312
[Patent Document 2]
JP 2001-278823 A
[Patent Document 3]
JP 2001-278824 A
[0007]
[Problems to be solved by the invention]
An object of the present invention is to provide a novel and useful production method capable of producing 6-equatorial-alkyl-trans-decahydronaphthalen-2-ol and its derivatives in good yield and economically.
[0008]
[Means for Solving the Problems]
As a result of intensive studies to solve the above-mentioned problems, the present inventors have determined that from 6-alkylnaphthalen-2-ol and its derivative (A) to 6-equatorial-alkyl-trans-decahydronaphthalen-2-ol and its derivative. In producing (B), (1) in the presence of at least one metal catalyst selected from the group consisting of nickel, rhodium, ruthenium, platinum, palladium, iridium and osmium, the naphthalene ring of component (A) is decahydro. A nuclear hydrogenation reaction is performed on a naphthalene ring, and then (2) the resulting nuclear hydrogenation reaction product having a decahydronaphthalene ring is converted into a copper catalyst, a zinc catalyst, a nickel catalyst, a noble metal catalyst, and a Raney catalyst. By isomerizing the ring condensation position of the decahydronaphthalene ring in the presence of at least one metal catalyst selected from catalysts - Equatorial - alkyl - trans - found that decahydronaphthalene-2-ol and its derivatives in high yield, and have completed the present invention based on this finding.
[0009]
That is, the present invention provides the following methods for producing 6-equatorial-alkyl-trans-decahydronaphthalen-2-ol and derivatives thereof.
[0010]
Item 1 General formula (1)
[Chemical 3]
From 6-alkyl-2-naphthol or its derivative (A) represented by the general formula (2)
[Formula 4]
In the production of 6-equatorial-alkyl-trans-decahydronaphthalen-2-ol and its derivative (B) represented by: (1) From the group consisting of nickel, rhodium, ruthenium, platinum, palladium, iridium and osnium A first step of performing a nuclear hydrogenation reaction of the naphthalene ring of component (A) to a decahydronaphthalene ring in the presence of at least one selected metal-based catalyst;
(2) The nuclear hydrogenation reaction product having a decahydronaphthalene ring obtained in the first step is at least one selected from a copper catalyst, a zinc catalyst, a nickel catalyst, a noble metal catalyst and a Raney catalyst. A second step of carrying out an isomerization reaction of the ring condensation position of the decahydronaphthalene ring in the presence of a metal catalyst, and comprising 6-equatorial-alkyl-trans-decahydronaphthalen-2-ol and derivatives thereof Production method.
[0011]
Item 2 The method for producing 6-equatorial-alkyl-trans-decahydronaphthalen-2-ol and derivatives thereof according to Item 1, wherein the metal catalyst in the first step is a Raney catalyst or a carrier-supported catalyst.
[0012]
Item 3 The 6-equatorial-alkyl- of Item 1 or 2, wherein the metal catalyst in the first step is at least one selected from the group consisting of a ruthenium catalyst, a palladium catalyst, a Raney nickel catalyst, and a stabilized nickel catalyst. A process for the preparation of trans-decahydronaphthalen-2-ol and its derivatives.
[0013]
Item 4 The 6-equatorial-alkyl-trans-decahydronaphthalene according to any one of Items 1 to 3, wherein the nuclear hydrogenation in the first step is performed at a reaction temperature of 50C to 300C and a hydrogen partial pressure of 0.1 to 50 MPa. A process for producing -2-ol and its derivatives.
[0014]
Item 5. The copper catalyst in the second step is at least one selected from copper, copper-zinc, copper-chromium, copper-zinc-chromium and oxides thereof, 6-Equatorial-alkyl-trans-decahydronaphthalen-2-ol and its derivatives
[0015]
Item 6 The zinc-based catalyst in the second step is zinc, zinc-chromium, zinc-chromium oxide, zinc-aluminum-chromium oxide, zinc-chromium-manganese oxide, zinc-iron oxide and zinc-iron-aluminum. Item 6. The method for producing 6-equatorial-alkyl-trans-decahydronaphthalen-2-ol and derivatives thereof according to any one of Items 1 to 4, which is at least one selected from the group consisting of oxides.
[0016]
Item 7 The 6-equatorial-alkyl- according to any one of Items 1 to 4, wherein the noble metal-based catalyst in the second step is at least one selected from the group consisting of rhodium, ruthenium, platinum, paradium, iridium, and osmium. A process for producing trans-decahydronaphthalen-2-ol and its derivatives.
[0017]
Item 8 The 6-equatorial-alkyl-trans-deca described in any one of Items 1 to 4, wherein the Raney catalyst in the second step is at least one selected from Raney nickel, Raney cobalt, Raney copper, and Raney iron. A method for producing hydronaphthalen-2-ol and its derivatives.
[0018]
Item 9 The 6-equatorial-alkyl-trans-decahydronaphthalene-2 according to any one of Items 1 to 8, wherein the isomerization in the second step is performed at a reaction temperature of 50 to 300 ° C. and a hydrogen partial pressure of 0.001 to 5 MPa. -Process for producing ol and its derivatives.
[0019]
Item 10 The component (B) is 6-equatorial-alkyl-trans-decahydronaphthalen-2-ol according to any one of claims 1 to 9. And a method for producing a derivative thereof.
[0020]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
[Hydrogenation raw materials]
In the present invention, 6-alkylnaphthalen-2-ol represented by the general formula (1) and its derivative (A) are used as the hydrogenation raw material.
[0021]
Component (A) is R at the 6-position 1 Having an alkyl group, an alkenyl group, or an alkynyl group represented by 2 Has a group. R 2 Represents a protecting group for a hydrogen atom, an acyl group, an alkyl group or a hydroxyl group.
[0022]
R 1 A C1-C12 alkyl group, a cyclohexyl group optionally substituted with a C1-C12 alkyl group, a C1-C12 alkyloxy group, a C2-C12 alkenyl group and carbon The alkynyl group of 2 to 12 may be linear, branched or cyclic, or a combination thereof.
[0023]
Specific examples of the alkyl group include a methyl group, an ethyl group, a propyl group, a butyl group, a pentyl group, a hexyl group, a heptyl group, an octyl group, a nonyl group, a decyl group, an undecyl group, and a dodecyl group. .
[0024]
Specific examples of the cyclohexyl group that may be substituted with alkyl include a cyclohexyl group, a 4-methylcyclohexyl group, a 4-ethylcyclohexyl group, a 4-propylcyclohexyl group, a 4-butylcyclohexyl group, a 4-pentylcyclohexyl group, and 4 -Hexylcyclohexyl group, 4-heptylcyclohexyl group, 4-octylcyclohexyl group, 4-nonylcyclohexyl group, 4-decylcyclohexyl group, 4-undecylcyclohexyl group, 4-dodecylcyclohexyl group and the like are exemplified.
[0025]
Specific examples of the alkyloxy group include methoxy group, ethoxy group, propoxy group, butoxy group, pentyloxy group, hexyloxy group, cyclohexyloxy group, heptyloxy group, octyloxy group, nonyloxy group, decyloxy group, unoxyl group. Examples thereof include an aliphatic alkyl group such as a decyloxy group and a dodecyloxy group or a cycloalkyl group which may have at least one alkyl group having 1 to 6 carbon atoms.
[0026]
The alkenyl group is not particularly limited, and specifically includes an ethenyl group, 2-butenyl group, 1-pentenyl group, 2-pentenyl group, 1-hexenyl group, 2-hexenyl group, 3-hexenyl group, 1- Examples thereof include those having at least one double bond in a part of the alkyl group such as decenyl group and allyl group.
[0027]
Specific examples of the alkynyl group include those having at least one triple bond in a part of the alkyl group such as ethynyl group, 1-propynyl group, and 2-propynyl group.
[0028]
R 2 The acyl group and alkyl group represented by the formula are not particularly limited, and specific examples include acyl groups such as acetyl group, benzoyl group and pivaloyl group, and alkyl groups such as methyl group, ethyl group and propyl group. Is done. R 2 OR is a hydrogen atom 2 Is a hydroxyl group.
[0029]
R 2 Specific examples of the protecting group for the hydroxyl group represented by the formula include trimethylsilyl group, tert-butyl-dimethylsilyl group, paratoluenesulfonyl group, tetrahydropyranyl group, methanesulfonyl group, benzenesulfonyl group and the like.
[0030]
Specific examples of the component (A) represented by the general formula (1) as the hydrogenation raw material of the present invention include 6-methylnaphthalen-2-ol, 6-ethylnaphthalen-2-ol, and 6-propylnaphthalene. 2-ol, 6-butylnaphthalen-2-ol, 6-pentylnaphthalen-2-ol, 6-hexylnaphthalen-2-ol, 6-octylnaphthalen-2-ol, 6-nonylnaphthalen-2-ol, 6-decylnaphthalen-2-ol, 6-undecylnaphthalen-2-ol, 6-dodecylnaphthalen-2-ol, 6-cyclohexylnaphthalen-2-ol, 6- (4-methylcyclohexyl) naphthalen-2-ol , 6- (4-Ethylcyclohexyl) naphthalen-2-ol, 6- (4-propylcyclohexyl) naphthalene-2 All, 6- (4-butylcyclohexyl) naphthalen-2-ol, 6- (4-pentylcyclohexyl) naphthalen-2-ol, 6- (4-hexylcyclohexyl) naphthalen-2-ol, 6- (4-heptyl) Cyclohexyl) naphthalen-2-ol, 6- (4-octylcyclohexyl) naphthalen-2-ol, 6- (4-nonylcyclohexyl) naphthalen-2-ol, 6- (4-decylcyclohexyl) naphthalen-2-ol, 6- (4-Undecylcyclohexyl) naphthalen-2-ol, 6- (4-dodecylcyclohexyl) naphthalen-2-ol, 6-methoxynaphthalen-2-ol, 6-ethoxynaphthalen-2-ol, 6-propoxy Naphthalen-2-ol, 6-butoxynaphthalene-2- , 6-pentyloxynaphthalen-2-ol, 6-hexyloxynaphthalen-2-ol, 6-heptyloxynaphthalen-2-ol, 6-octyloxynaphthalen-2-ol, 6-nonyloxynaphthalene-2 -Ol, 6-decyloxynaphthalen-2-ol, 6-undecyloxynaphthalen-2-ol, 6-dodecyloxynaphthalen-2-ol, 6-ethenylnaphthalen-2-ol, 6- (2-butenyl) ) Naphthalen-2-ol, 6- (1-pentenyl) naphthalen-2-ol, 6- (2-pentenyl) naphthalen-2-ol, 6- (1-hexenyl) naphthalen-2-ol, 6- (2 -Hexenyl) naphthalen-2-ol, 6- (3-hexenyl) naphthalen-2-ol, 6- (1-decen L) Naphthalen-2-ol, 6-allylnaphthalen-2-ol, 6-ethynylnaphthalen-2-ol, 6- (1-propynyl) naphthalen-2-ol, 6- (2-propynyl) naphthalene-2- 6-alkylnaphthalen-2-ols such as all and hydroxyl groups of these compounds are acyl groups such as acetyl group, benzoyl group, pivaloyl group, alkyl groups such as methyl group, ethyl group, propyl group, or trimethylsilyl group, Examples thereof include derivatives having a hydroxyl-protecting group such as tert-butyl-dimethylsilyl group, paratoluenesulfonyl group, tetrahydropyranyl group, methanesulfonyl group and benzenesulfonyl group.
[0031]
The component (A) represented by the general formula (1) can be easily prepared by a conventionally known production method (for example, the method described in JP-A-2001-39916).
[0032]
[First step]
In the first step, at least one metal-based catalyst selected from the group consisting of nickel, rhodium, ruthenium, platinum, palladium, iridium and osmium is used. Specific examples of the metal catalyst include zero-valent metals such as nickel, rhodium, ruthenium, platinum, palladium, iridium and osmium; nitrates, sulfates, acetates, chlorides, bromides, oxidations of these metals. Examples thereof include various inorganic compounds such as compounds and hydroxides; various organic compounds such as acetylacetonate compounds; and metal compounds such as various complex compounds such as amine complexes, phosphine complexes and carbonyl compounds.
[0033]
The metal catalyst can be used in the reaction system as it is, but it is preferably used as a Raney catalyst or a carrier-supported catalyst.
[0034]
Among these metal-based catalysts, ruthenium-based catalysts, palladium-based catalysts, Raney nickel catalysts, stabilized nickel catalysts, and the like are preferable, and ruthenium-based catalysts are particularly preferable because decomposition of the resulting nuclear hydrogenation reaction product is suppressed. . In view of economy and the isomerization reaction in the second step, a Raney nickel catalyst or a stabilized nickel catalyst is preferred.
[0035]
The carrier-supported catalyst may be any conventionally known or commercially available catalyst, and is not particularly limited as long as it is a catalyst that can nucleate a naphthalene skeleton. Specific examples include those in which at least one metal component selected from the above metal compounds and metals is supported on a carrier such as diatomaceous earth, pumice, activated carbon, silica gel, alumina, zirconium oxide, and titanium oxide. . For example, ruthenium compounds include ruthenium chloride, potassium ruthenate, sodium ruthenate, rubidium ruthenate, ruthenium ammonium and other ruthenates, ruthenium oxide, ruthenium hydroxide, hexaneamine ruthenium chloride, and tris (acetylacetonato) ruthenium. Etc. Moreover, these can be used individually by 1 type or in combination of 2 or more types.
[0036]
In addition, as a method for preparing the carrier-supported catalyst, conventionally known methods such as an impregnation method and a coprecipitation method can be employed. The method for activating these carrier-supported catalysts is not particularly limited, but can usually be reduced and activated before use.
[0037]
The supported amount of the metal component of the carrier-supported catalyst is not particularly limited, but is usually about 0.1 to 10% by weight, preferably 0.5 to 5% by weight, as the metal content, based on the total weight of the catalyst. It is. If the supported amount is too small, the activity per catalyst weight decreases, and a large amount of catalyst is required, which is not economical. If the amount is too large, an improvement in reaction rate commensurate with the amount of supported metal cannot be obtained, which is not preferable.
[0038]
The shape of the catalyst is not particularly limited, and it may be powdered or molded. The powdered catalyst is usually used for a suspension bed batch type hydrogenation reaction, and the shaped catalyst is used for a fixed bed continuous type hydrogenation reaction. Moreover, as a shaping | molding catalyst, although suitably selected by the magnitude | size of the reactor to be used, the cylindrical shape of the range of diameter 2-6mm and height 2-8mm is preferable normally.
[0039]
The amount of the metal catalyst used for the nuclear hydrogenation in the first step is 0.01 to 1% by weight, preferably 0.05 to 0.5% by weight, based on the metal content, relative to the component (A). % Is preferable from the viewpoint of reaction rate and economy.
[0040]
When a Raney nickel catalyst or a stabilized nickel catalyst is used, the amount used is about 0.01 to 20% by weight, preferably about 0.05 to 10% by weight, based on the component (A). From the viewpoint of sex.
[0041]
The nuclear hydrogenation method can be carried out with or without a solvent, but it is preferably carried out without a solvent from the viewpoint of economy. The solvent when using the solvent is not particularly limited as long as it dissolves the component (A) and its nuclear hydrogenation reaction product and is inert to the hydrogenation reaction.
[0042]
Specific examples of the solvent include alcohol solvents such as methanol, ethanol, propanol, butanol, pentanol, and cyclohexanol; tetrahydrofuran, ethyl ether, isopropyl ether, butyl ether, methyl tert-butyl ether, propylene glycol monomethyl ether, diethylene glycol Examples thereof include ether solvents such as dimethyl ether and dimethoxyethane. These solvents can be used alone or in combination of two or more.
[0043]
Among these solvents, alcohol solvents and ether solvents are preferable, particularly ether solvents such as diethylene glycol dimethyl ether and propylene glycol monomethyl ether; alcohol solvents having 3 to 6 carbon atoms such as propanol and butanol are used for nuclear hydrogenation. It is preferable from the viewpoint that the effect of suppressing the hydrogenolysis of the hydroxyl group of the reaction product is great.
[0044]
The component (A) of the hydrogenation raw material is used by diluting with a solvent so as to be 1 to 50% by weight, preferably 5 to 30% by weight.
[0045]
The hydrogen partial pressure of the nuclear hydrogenation reaction is usually in the range of 0.1 to 50 MPa, more preferably about 0.1 to 10 MPa. At low pressure, the reaction takes a longer time than necessary. At high pressure, the reaction rate increases, but when it is too high, side reactions and decomposition reactions occur, and the yield tends to decrease.
[0046]
The temperature of the nuclear hydrogenation reaction is usually in the range of 50 to 300 ° C, more preferably 80 to 280 ° C. When the temperature is lower than this temperature range, the reaction rate is slow. When the temperature is high, the nuclear hydrogenation reaction product is decomposed and low boiling point components are produced, so that the yield tends to decrease.
[0047]
The time for the nuclear hydrogenation reaction varies depending on the amount of catalyst used and the above reaction conditions, but is usually about 0.5 to 20 hours, preferably about 1 to 20 hours, more preferably about 1 to 15 hours. . If the time is less than 0.5 hours, a high conversion rate is difficult to obtain. On the other hand, if the time exceeds 20 hours, a side reaction tends to occur.
[0048]
By performing the nuclear hydrogenation reaction in the first step, the naphthalene ring of the component (A) of the hydrogenation raw material is nuclear hydrogenated, and a nuclear hydrogenation reaction product having a decahydronaphthalene ring is obtained. The resulting nuclear hydrogenation reaction product is a mixture of a cis isomer and a trans isomer with respect to the configuration of the ring condensation position of the decahydronaphthalene ring. The production ratio of the cis form to the trans form depends on the type of component (A), the type of catalyst, the amount of catalyst, the reaction temperature, the hydrogen pressure and other hydrogenation conditions, but usually the cis form is preferentially produced.
[0049]
[Second step]
In the second step, at least one metal catalyst selected from a copper catalyst, a zinc catalyst, a noble metal catalyst, and a Raney catalyst is used. These catalysts can be used in the reaction system as they are, but can also be used as a carrier-supported catalyst. As such a carrier-supported catalyst, those prepared by a conventionally known method such as an impregnation method and a coprecipitation method can be used, and a commercially available one can also be used as it is.
[0050]
The amount used is about 0.01 to 20% by weight, particularly 0.05 to 10% by weight, based on the metal content, with respect to the nuclear hydrogenation reaction product having a decahydronaphthalene ring obtained in the first step. A range of about% is preferable from the viewpoint of reaction rate and economy.
[0051]
Examples of the copper-based catalyst include at least one catalyst selected from copper, copper-zinc, copper-chromium, copper-zinc-chromium, and oxides thereof, and molybdenum, tungsten, manganese, magnesium, and barium. Aluminum, calcium, zirconium and modified catalysts modified by adding these oxides are exemplified.
[0052]
Specifically, copper oxide, copper-zinc-chromium oxide, copper-chromium-zinc-magnesium oxide, copper-zinc-chromium-barium oxide, copper-zinc oxide, copper-zinc-magnesium oxide And copper-zinc-aluminum oxide, copper-chromium oxide, copper-chromium-magnesium oxide, copper-chromium-manganese oxide, copper-chromium-barium oxide and the like.
[0053]
Zinc-based catalysts include zinc, zinc-chromium, zinc-chromium oxide, zinc-aluminum oxide, zinc-aluminum-chromium oxide, zinc-chromium-manganese oxide, zinc-iron oxide, zinc-iron- An aluminum oxide etc. are illustrated.
[0054]
Examples of the noble metal catalyst include at least one noble metal catalyst selected from the group consisting of rhodium, ruthenium, platinum, paradium, iridium and osnium.
[0055]
As the Raney catalyst, at least one Raney catalyst selected from Raney nickel, Raney cobalt, Raney copper, Raney iron, and these metals include molybdenum, chromium, iron, manganese, tin, silver, palladium, aluminum, silica, Examples of the modified catalyst include one or more of zinc, magnesium, titanium, and boron.
[0056]
Specifically, Raney chrome-iron, Raney nickel-molybdenum-chromium-iron-cobalt-copper, Raney nickel-molybdenum-chromium-iron-cobalt, Raney nickel-molybdenum, Raney nickel-molybdenum-iron-chromium, Raney nickel-copper-cobalt, etc. Illustrated.
[0057]
The hydrogen partial pressure of the isomerization reaction is usually preferably 0.001 to 5 MPa, more preferably 0.01 to 3 MPa.
[0058]
The reaction temperature of the isomerization reaction is usually in the range of 50 to 300 ° C, preferably 80 to 280 ° C. When the temperature is lower than this temperature range, the reaction rate is slow. When the temperature is high, a reaction decomposition product is generated and the yield tends to decrease.
[0059]
The isomerization reaction can be carried out with or without a solvent, but it is preferably carried out without a solvent from the viewpoint of economy. When a solvent is used, the reaction product liquid in the first step can be used as it is as a raw material in the second step by using the same solvent as in the first step. Furthermore, you may make it react by adding the solvent used at the 1st process.
[0060]
The isomerization reaction time varies depending on the amount of catalyst used and the above reaction conditions.
Usually, it is about 0.5 to 20 hours, preferably about 1 to 20 hours, more preferably about 1 to 15 hours. If the time is less than 0.5 hours, a high conversion rate is difficult to obtain. On the other hand, if the time exceeds 20 hours, a side reaction tends to occur.
[0061]
By carrying out the isomerization reaction in the second step, the cis isomer in the nuclear hydrogenation reaction product having a decahydronaphthalene ring obtained in the first step can be isomerized to a trans isomer (B ) An isomerization reaction product having a high component content can be obtained.
[0062]
The isomerization reaction product of the second step thus obtained has a high content of component (B) by filtering the catalyst and then removing low-boiling components which are decomposition products using a conventional method such as distillation. An isomerization reaction product is obtained. Furthermore, it can be purified by a conventionally known method such as chromatography or recrystallization as necessary.
[0063]
The component (B) is a 6-equatorial-alkyl-trans-decahydronaphthalen-2-one once using chromic acid, sodium hypochlorite, etc., if necessary, except for the hydroxyl protecting group at the 2-position. It is generally used after being oxidized, and it does not matter whether the configuration of the hydroxyl group at the 2-position is axial or equatorial.
[0064]
The reaction method in the present invention includes a batch method using a liquid phase suspension bed in which the hydrogenation catalyst is dispersed in the reaction solution in both the first and second steps, and the hydrogenation catalyst is fixed in the reactor. A continuous method using a fixed bed flow reaction in which a reaction solution is allowed to act on can be employed. For example, in a suspension bed, a hydrogenation catalyst, a hydrogenation raw material, and a solvent as necessary are charged into a pressure vessel such as an autoclave, and after the inside of the system is replaced with hydrogen, a method of stirring at a predetermined temperature for a predetermined time An example is a method in which hydrogen gas is blown into the reaction vessel.
[0065]
The component (B) represented by the general formula (2) obtained by the production method of the present invention is used for various uses such as pharmaceuticals, agricultural chemicals, electronic materials, chemicals, or production intermediates thereof. Very important as a production intermediate.
[0066]
In particular, among components (B), 6-equatorial-alkyl-trans-decahydronaphthalen-2-ol can be suitably used as an intermediate for producing decahydronaphthalene-based liquid crystals.
[0067]
【Example】
The present invention will be described in detail below with reference to examples, but the present invention is not limited to these examples. In the gas chromatographic analysis, the ratio of the cis isomer to the trans isomer of the nuclear hydrogenation product is the area ratio of each component, and the amount (%) of the low boiling point component is greater than that of the cis isomer and the trans isomer. This is the total value of area% of low boiling point components (hydrocarbon components) with a short holding time.
[0068]
Example 1
A stainless steel 500 ml autoclave equipped with a magnetic stirrer was charged with 150 g of 6-propyl-naphthalen-2-ol and 3 g of a 5 wt% ruthenium / alumina-supported catalyst, and after the system was replaced with hydrogen, the pressure in the system was 5 MPa. After introducing hydrogen until it was, the temperature was raised to 140 ° C. with stirring. The reaction was then continued with stirring for 7 hours. After cooling, the catalyst was removed to obtain a nuclear hydrogenation reaction product. The obtained nuclear hydrogenation reaction product had a ratio of cis isomer to trans isomer of 94.3: 5.7 and a low boiling point component of 7.7%.
[0069]
A stainless steel 500 ml autoclave equipped with a magnetic stirrer is charged with 100 g of the nuclear hydrogenation reaction product obtained above (containing 7.7% of low boiling point) and 5 g of Raney nickel catalyst (trade name “BLM112W” manufactured by Degussa). After replacing the inside of the system with hydrogen, hydrogen was introduced so that the pressure in the system was 0.2 MPa at 160 ° C. Then, it heated up to 240 degreeC, stirring, and isomerization reaction was performed at the same temperature for 3 hours. After cooling, the catalyst was removed to obtain an isomerization reaction product. The obtained isomerization reaction product was distilled to obtain 67.4% by weight of 6-propyl-decahydronaphthalen-2-ol (cis isomer: trans isomer = 6.7: 93.3). The other low-boiling components and the residue were 30.9% by weight and 1.7% by weight, respectively. 6-Equatorial-propyl-trans-decahydronaphthalen-2-ol in 6-propyl-decahydronaphthalen-2-ol obtained here was 84.1% by weight.
[0070]
Example 2
An isomerization reaction product was obtained in the same manner as in Example 1 except that the isomerization reaction temperature was 170 ° C. The obtained isomerization reaction product was distilled, and 6-propyl-decahydronaphthalen-2-ol was obtained in 87.6% by weight (cis isomer: trans isomer = 4.8: 95.1). The other low-boiling components and the residue were 10.7% by weight and 1.7% by weight, respectively. 6-Equatorial-propyl-trans-decahydronaphthalen-2-ol contained in 6-propyl-decahydronaphthalen-2-ol obtained here was 81.6% by weight.
[0071]
Example 3
The same operation as in Example 1 was carried out except that the isomerization reaction temperature was 250 ° C. and the isomerization catalyst was changed to Cu—Cr oxide (trade name “N203SD” manufactured by JGC Chemical Co., Ltd.), and the reaction time was 10 hours. An isomerization reaction product was obtained. The obtained isomerization reaction product was distilled, and 6-propyl-decahydronaphthalen-2-ol was obtained at 70.5 wt% (cis isomer: trans isomer = 6.9: 93.1). The other low-boiling components and the residue were 27.0% by weight and 2.5% by weight, respectively. 6-Equatorial-propyl-trans-decahydronaphthalen-2-ol contained in 6-propyl-decahydronaphthalen-2-ol obtained here was 80.5% by weight.
[0072]
Example 4
The same operation as in Example 1 was conducted except that the isomerization reaction temperature was set to 250 ° C. and the isomerization catalyst was changed to 5% ruthenium / carbon (manufactured by NP Chemcat Co.). Obtained. The obtained isomerization reaction product was distilled, and 6-propyl-decahydronaphthalen-2-ol was obtained at 70.0% by weight (cis isomer: trans isomer = 30.0: 70.0). The other low-boiling components and the residue were 28.0% by weight and 2.0% by weight, respectively. 6-Equatorial-propyl-trans-decahydronaphthalen-2-ol contained in 6-propyl-decahydronaphthalen-2-ol obtained here was 60.5% by weight.
[0073]
Example 5
A stainless steel 500 ml autoclave equipped with a magnetic stirrer was charged with 150 g of 6-propyl-naphthalen-2-ol and 5 g of Raney nickel. After the system was replaced with hydrogen, hydrogen was added until the pressure inside the system reached 5 MPa while stirring. After the introduction, the temperature was raised to 170 ° C. The nuclear hydrogenation reaction was then continued with stirring for 5 hours. The ratio of the cis form to the trans form after 5 hours was 80.3: 19.7, and the low boiling point component was 16.6%.
[0074]
Thereafter, the hydrogen pressure in the system was set to 0.2 MPa while stirring, the reaction temperature was raised to 200 ° C., and an isomerization reaction was performed at the same temperature for 8 hours. After cooling, the catalyst was removed to obtain an isomerization reaction product. The obtained isomerization reaction product was distilled, and 6-propyl-decahydronaphthalen-2-ol was obtained at 3.0 wt% (cis isomer: trans isomer = 5.8: 94.2). The other low-boiling components and the residue were 25.0% by weight and 2.0% by weight, respectively. 6-Equatorial-propyl-trans-decahydronaphthalen-2-ol in 6-propyl-decahydronaphthalen-2-ol obtained here was 70.1% by weight.
[0075]
Example 6
100 g of nuclear hydrogenation reaction product obtained in Example 1 (7.7% low boiling point component) and 3 g of stabilized nickel (manufactured by Sakai Chemical Co., Ltd., trade name “SN-300”) were charged, and the system was filled with hydrogen. After substitution, hydrogen was introduced so that the pressure in the system was 0.2 MPa at 160 ° C. Then, it heated up to 240 degreeC, stirring, and isomerization reaction was performed at the same temperature for 3 hours. The obtained isomerization reaction product was distilled to obtain 6-trans-decahydronaphthalen-2-ol at 65.0% by weight (cis isomer: trans isomer = 5.9: 94.1). The other low-boiling components and the residue were 32.0% by weight and 3.0% by weight, respectively. 6-Equatorial-propyl-trans-decahydronaphthalen-2-ol in 6-propyl-decahydronaphthalen-2-ol obtained here was 75.1% by weight.
[0076]
Example 7
A stainless steel 500 ml autoclave equipped with a magnetic stirrer was charged with 150 g of 6-propyl-naphthalen-2-ol and 5 g of stabilized nickel (trade name “SN-300” manufactured by Sakai Chemical Co., Ltd.), and the system was replaced with hydrogen. Thereafter, hydrogen was introduced until the pressure in the system reached 5 MPa. Thereafter, the temperature was raised to 170 ° C. with stirring, and the reaction was continued at the same temperature for 15 hours. The ratio of the cis form to the trans form after the lapse of 15 hours was 67.7: 32.3, and the low boiling point component was 39.1%.
[0077]
Thereafter, the hydrogen pressure in the system was set to 0.2 MPa, the reaction temperature was raised to 200 ° C., and an isomerization reaction was performed at the same temperature for 8 hours. After cooling, the catalyst was removed to obtain an isomerization reaction product. The obtained isomerization reaction product was distilled to obtain 55% by weight of 6-propyl-decahydronaphthalen-2-ol (cis isomer: trans isomer = 30.0: 70.0). The other low-boiling components and the residue were 43.0% by weight and 2.0% by weight, respectively. 6-Equatorial-propyl-trans-decahydronaphthalen-2-ol in 6-propyl-decahydronaphthalen-2-ol obtained here was 70.0% by weight.
[0078]
Example 8
A nuclear hydrogenation reaction product was obtained in the same manner as in Example 1 except that the nuclear hydrogenation catalyst was a 5% by weight palladium / alumina supported catalyst and the reaction time was 8 hours. The obtained nuclear hydrogenation reaction product had a ratio of cis form to trans form of 67.0: 33.0, and the low boiling point component was 20.0%.
[0079]
The obtained nuclear hydrogenation reaction product was used in the same manner as in Example 1 except that the isomerization reaction time was 4 hours. After cooling, the catalyst was removed to obtain an isomerization reaction product. The obtained isomerization reaction product was distilled to obtain 65.4% by weight of 6-propyl-decahydronaphthalen-2-ol (cis isomer: trans isomer = 7.9: 92.1). The other low-boiling components and the residue were 31.6% by weight and 3.0% by weight, respectively. 6-Equatorial-propyl-trans-decahydronaphthalen-2-ol in 6-propyl-decahydronaphthalen-2-ol obtained here was 82.1% by weight.
[0080]
Example 9
A stainless steel 500 ml autoclave equipped with a magnetic stirrer was charged with 150 g of 6-ethyl-2-naphthol and 3 g of a 5 wt% ruthenium alumina-supported catalyst. After the inside of the system was replaced with hydrogen, hydrogen was added until the pressure in the system reached 5 MPa. Was introduced. Then, it heated up to 140 degreeC, stirring, and reaction was continued at the same temperature for 5 hours. After cooling, the catalyst was removed to obtain a nuclear hydrogenation reaction product. The resulting nuclear hydrogenation reaction product had a ratio of cis form to trans form of 94.5: 5.5 and a low boiling point component of 8.0%.
[0081]
A stainless steel 500 ml autoclave equipped with a magnetic stirrer was charged with 100 g of the nuclear hydrogenation reaction product obtained above (containing a low boiling point of 8.0%) and 5 g of Raney nickel catalyst, and the system was replaced with hydrogen, followed by stirring. However, hydrogen was introduced so that the pressure in the system was 0.2 MPa at 160 ° C. Then, it heated up to 170 degreeC, stirring, and isomerization reaction was performed at the same temperature for 10 hours. After cooling, the catalyst was removed to obtain an isomerization reaction product. The obtained isomerization reaction product was distilled to obtain 87.3% by weight of 6-ethyl-decahydronaphthalen-2-ol (cis isomer: trans isomer = 7.2: 92.8). The other low-boiling components and the residue were 10.0% by weight and 2.7% by weight, respectively. 6-Equatorial-ethyl-trans-decahydronaphthalen-2-ol in 6-ethyl-decahydronaphthalen-2-ol obtained here was 78.0% by weight.
[0082]
Example 10
A stainless steel 500 ml autoclave equipped with a magnetic stirrer was charged with 150 g of 6-cyclohexyl-2-naphthol and 3 g of a 5 wt% ruthenium alumina-supported catalyst, and the inside of the system was replaced with hydrogen. Was introduced. Then, it heated up to 140 degreeC, stirring, and reacted for 6 hours at the same temperature. After cooling, the catalyst was removed to obtain a nuclear hydrogenation reaction product. The obtained nuclear hydrogenation reaction product had a cis / trans ratio of 60.0: 40.0, and a low-boiling component of 10.0%.
[0083]
A stainless steel 500 ml autoclave equipped with a magnetic stirrer was charged with 100 g of the nuclear hydrogenation reaction product obtained above (containing a low boiling point of 10.0%) and 5 g of Raney nickel catalyst, and the system was replaced with hydrogen, followed by stirring. However, hydrogen was introduced so that the pressure in the system was 0.2 MPa at 160 ° C. Then, it heated up to 170 degreeC, stirring, and isomerization reaction was performed at the same temperature for 3 hours. After cooling, the catalyst was removed to obtain an isomerization reaction product. The obtained isomerization reaction product was distilled to obtain 86.3% by weight (cis isomer: trans isomer = 5.0: 95.0) of 6-cyclohexyl-decahydronaphthalen-2-ol. The other low-boiling components and the residue were 12.0% by weight and 1.7% by weight, respectively. 6-Equatorial-cyclohexyl-trans-decahydronaphthalen-2-ol in 6-cyclohexyl-decahydronaphthalen-2-ol obtained here was 90.0% by weight.
[0084]
【The invention's effect】
As is clear from the above examples, according to the present invention, 6-alkyl-2-naphthol and derivatives thereof are used as raw materials to carry out a nuclear hydrogenation reaction and then an isomerization reaction, thereby producing an industrially useful 6-alkylene. Equatorial-alkyl-trans-decahydronaphthalen-2-ol and its derivatives can be produced in good yield and economically, and the industrial significance of the present invention is extremely large.
Claims (7)
で表される６−アルキル−２−ナフトール及び６−アルキル−２−ナフトール誘導体（Ａ）から一般式（２）
で表される６−エクアトリアル−アルキル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オール及び６−エクアトリアル−アルキル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オール誘導体（Ｂ）を製造するに際し、
（Ａ）成分のナフタレン環を核水素化反応することにより得られるデカヒドロナフタレン環を有する核水素化反応生成物を、銅系触媒、亜鉛系触媒、ニッケル系触媒、及び貴金属系触媒から選ばれる少なくとも１種の金属系触媒、又はラネー系触媒存在下、デカヒドロナフタレン環の環縮合位の異性化反応を行うことを特徴とする６−エクアトリアル−アルキル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オール及び６−エクアトリアル−アルキル−トランス−デカヒドロナフタレン−２−オール誘導体の製造方法。General formula (1)
From the 6-alkyl-2-naphthol and 6-alkyl-2-naphthol derivatives (A) represented by the general formula (2)
A 6-equatorial-alkyl-trans-decahydronaphthalen-2-ol and a 6-equatorial-alkyl-trans-decahydronaphthalen-2-ol derivative (B) represented by
The nuclear hydrogenation reaction product having a decahydronaphthalene ring obtained by subjecting the naphthalene ring of component (A) to a nuclear hydrogenation reaction is selected from a copper-based catalyst, a zinc-based catalyst, a nickel-based catalyst, and a noble metal-based catalyst. 6-equatorial-alkyl-trans-decahydronaphthalen-2-ol, characterized in that an isomerization reaction of a ring condensation position of a decahydronaphthalene ring is carried out in the presence of at least one metal catalyst or Raney catalyst; 6-Equatorial-alkyl-trans-decahydronaphthalen-2-ol derivative production method.
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