JP4430834B2

JP4430834B2 - 浸漬ノズルの偏流防止構造

Info

Publication number: JP4430834B2
Application number: JP2001054649A
Authority: JP
Inventors: 勝浩石本; 有人溝部; 孝治城戸
Original assignee: Krosaki Harima Corp
Current assignee: Krosaki Harima Corp
Priority date: 2001-02-28
Filing date: 2001-02-28
Publication date: 2010-03-10
Anticipated expiration: 2021-02-28
Also published as: JP2002254162A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、鋼の連続鋳造に際してモールド内に溶鋼を注入するために使用する浸漬ノズルの偏流防止構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】
浸漬ノズルには、通常、溶鋼が流通するそのノズル内孔の下端付近の左右に２つの吐出口が形成されている。鋳造中はプレートや上ノズル等のノズル孔面積を絞って流量制御をしているため、浸漬ノズルの内径は、その絞った孔面積に対して１．１〜３倍程度となっている。このため、プレートや上ノズルから落下する溶鋼は、流心が偏心してノズル内孔の溶鋼の流れが一方に偏る偏流を生じる傾向がある。この結果、吐出口から左右均等に溶鋼が流出しなくなることがある。この吐出口での偏りは、鋳型内における溶鋼の均一な凝固を妨げ、凝固した後の鋳片の組織が不均一になる。
【０００３】
図１１は、３枚のプレートからなるスライディングプレート４０の中間プレート４１を摺動することにより流量制御する装置に取り付けられた浸漬ノズルの例であり、摺動方向Ｚが吐出口４３の向きと直角になっている。この例では溶鋼は矢印のように偏流するが、偏流方向が吐出口４３の向きとは直角方向であるため、吐出口４３からの吐出流は偏らないというという考え方で使用されている。
【０００４】
しかし現実には、この吐出口４３からの吐出流も偏りが発生している。この原因は、中間プレート４１の孔を摺動することで発生した偏流がノズルの内孔４２を落下するときにねじれを起こすために吐出口４３からの吐出流が偏りを起こすと考えられている。
【０００５】
また、一般的に溶鋼の吐出口からモールドヘ流出する流れは、図１２に示すように吐出口１３の下端部ほど流速が早くなり、矢印の長さで示すような流速分布となっている。そして上下の流速の差が大きくなると、モールド内の溶鋼の流れが乱れ、鋼の品質に悪影響を及ぼすともされている。
【０００６】
これに対して、特開平１１−１２３５０９号公報には、浸漬ノズルの内孔部に段差構造を設けると、アルミナ付着による浸漬ノズルの閉塞を防止するとともに浸漬ノズル内孔部での偏流を防止して管内流速を均質化することができると記載されている。
【０００７】
しかしながら、水モデル実験でテストによると、段差を設けただけでは、タンディッシュから浸漬ノズルへの溶鋼の流量制御を行うスライディングノズルやストッパー等により発生している浸漬ノズル内孔部の偏流に起因する吐出流の偏流を防止するには不十分であることがわかった。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の課題は、特にモールド長辺に対し直角方向に中間プレートが摺動するスライディングノズル装置に使用される浸漬ノズルによる鋼の連続鋳造において相対する吐出口から吐出する溶鋼の偏流を防止し、吐出流を均等化することにより、モールド内の溶鋼の流れを安定化させ、モールド内の偏流を防止して、パウダー、気泡等の巻き込みを低減して、鋼の均質凝固に寄与せしめ、鋼の安定鋳造、品質向上を可能にすることにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明は、溶鋼が流通するノズル内孔の下部の相対する位置に２つの吐出口を有する浸漬ノズルの偏流防止構造であって、吐出口より上の内孔内に２つの内孔変形部を有し、これら内孔変形部は、何れも、水平断面における内孔の形状が長円をなし、その中の一つの内孔変形部は、吐出口に近い位置に、その長円の長手方向の向きが吐出口方向とほぼ平行に配置されており、また、他方の内孔変形部は、前記吐出口に近い位置に配置された内孔変形部の上方位置に間隔を開けて、その長円の長手方向の向きが吐出口方向とほぼ直角に配置されており、前記内孔変形部の水平断面における長円の長手方向の長さをＬ、長円の短手方向の長さをＳ、内孔変形部以外の内孔の内径をＤとしたとき、それぞれをｍｍによって現わして、
Ｌ／Ｓと、Ｌ／Ｄと、Ｓ／Ｄの比が、それぞれ、
１．２≦Ｌ／Ｓ≦１．７５
１．０≦Ｌ／Ｄ≦１．３
０．７＜Ｓ／Ｄ＜０．９
の範囲にあり、且つ、前記吐出口の上端と吐出口に近い内孔長円変形部の下端面との距離をｍｍによってＸとし、吐出口の高さをｍｍによってＨとしたとき、
Ｘ＝０．３Ｈ〜２Ｈ
であることを特徴とする。
【００１０】
本発明は、内孔径を中心寄りに狭くすることで偏心する流心を中心寄りに矯正するもので、しかも、長円の長手方向の向きは、吐出口の方向とほぼ平行になっている。このため、２つの吐出口に対してより均等に溶鋼を供給することが可能となり、左右の吐出口からの溶鋼の吐出量をより均等にすることができる。
【００１１】
さらに、吐出口から２番目の内孔変形部として内孔長円変形部を、その水平断面の長手方向を吐出口方向とほぼ直角に設けることにより、中間プレートの孔を摺動することで発生した偏流がノズル内孔を落下するときにねじれを起こしているために、ちょうどねじれた偏流が内孔長円変形部の上端面にぶつかって乱流を起こし、偏りを緩和させている。それにより吐出口から出る溶鋼の上下方向のバラツキを少なくすることができる。
【００１２】
また、内孔円形部を挟んで、吐出口に２番目に近い内孔変形部として内孔長円変形部を、その水平断面の長手方向が吐出口方向とほぼ直角に設けることで、段差によって圧損が生じるため流速が低下し、先の従来の吐出口からの流れを示す図１２の場合とは異なり、全体の速度分布が均一な状態に近づく効果が得られ、内孔変形部を１つ設ける場合より、偏流防止効果はより高くなる。
【００１３】
さらに、内孔長円変形部以外の内孔の断面は円形であり、内孔長円変形部と内孔円形部の水平断面における内孔の断面積はほぼ同じが良い。内孔変形部として内孔円形部よりは断面積が小さい内孔変形部を設けただけでは、内孔ストレート形状と比較して溶鋼の通鋼量が減少して鋼の引き抜き速度に影響を及ぼす。しかし断面積を同じに近付けることで溶鋼の通過量は内孔ストレート形状と同じであり、鋼の引き抜き速度に影響を与えることなく鋳造が可能なためである。
【００１４】
内孔円形部と内孔長円変形部の水平断面における内孔の断面積を同じにする条件としては、内孔長円変形部の水平断面における長円の長手方向の長さをＬ（ｍｍ）、短手方向の長さをＳ（ｍｍ）とし、この比Ｌ／Ｓが１．２〜１．７５であり、内孔円形部の内孔径をＤ（ｍｍ）とし、Ｄと長円の長手方向Ｌ（ｍｍ）との比Ｌ／Ｄが１．０〜１．３、短手方向Ｓ（ｍｍ）との比Ｓ／Ｄが０．７＜Ｓ／Ｄ＜０．９にあるのが望ましい。Ｌ／Ｓが１．２より小さければ内孔長円変形部の効果があまりなく、また１．７５より大きくなると長円の形状が扁平しすぎてノズル閉塞を起こす可能性がある。
【００１５】
さらに、偏流を防止する効果としては過去に行った水モデル実験から、吐出口の高さをＨ、吐出口の上端と吐出口に近い内孔長円変形部の下端面との距離をＸとすると、Ｘは０．１Ｈ〜３Ｈに設定することにより、吐出口から流れる溶鋼流の上下方向バラツキを少なくする効果を得ている。また同じく内孔長円変形部の長さを変化させた水モデル実験より得た知見から、ノズル内の上部で発生した偏流を２つの内孔長円変形部で最小限にするためには、吐出口に近い内孔長円変形部の長さをＹとすると、Ｙは吐出口高さＨの０．５Ｈ〜３Ｈ、吐出口に近い内孔長円変形部の上端面と上部の内孔長円変形部の下端面との間隔をＫとすると、Ｋは０．５Ｙ〜２Ｙ、上部の内孔長円変形部の長さをＺとすると、Ｚは１Ｙ〜３Ｙが望ましいことが判明した。しかし、変形円内孔部で長円のＬ／Ｓ比と断面積の関係から溶鋼の流速を緩和させるためには、Ｘ＝０．３Ｈ〜２Ｈとする。更には、Ｙ＝１Ｈ〜２Ｈ、Ｋ＝１Ｙ〜１．５Ｙ、Ｚ＝１．５Ｙ〜３Ｙに限定することで、有効とするものである。
【００１６】
また、内孔変形部以外の内孔の断面が円形、しかも浸漬ノズルの外形も円形であるつまり基本構造が円筒形になっている方が、ノズルの実用面からは好ましい。円筒形の方が、製造面でより低コストで品質も安定して製造することができ、使用時にも、熱応力がより均一にかかるためライフもより長い。従って、内孔変形部以外の内孔の水平断面と浸清ノズルの外面の水平断面が円形であることが、実用面からより好ましい。
【００１７】
【発明の実施の形態】
図１の（イ）は、本発明の浸漬ノズルの垂直断面図である。（ロ）の（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）は、それぞれ（イ）のＡ−Ａ断面、Ｂ−Ｂ断面、Ｃ−Ｃ断面及びＤ−Ｄ断面で、内孔、内孔長円変形部及び吐出口部の水平断面図を示す。（イ）の垂直断面図に示すように、浸漬ノズル１の内孔２で吐出口３の上部に、第１の内孔変形部４と第２の内孔変形部５を有している。それぞれの内孔変形部４、５の水平断面形状は、（ロ）の（ｂ）、（ｃ）に示すように水平断面において長円形状をしている。また吐出口は、（ロ）の（ｄ）に示すように相対する２つの吐出口３を有する。（ロ）の（ｂ）、（ｃ）において、矢印で示す内孔長円変形部の水平断面における長円の長手方向の向きは、同じく（ロ）の（ｄ）において、矢印で示す吐出口３の方向と（ｂ）はほぼ直角、（ｃ）はほぼ平行になっている。（イ）では内孔長円変形部以外は（ロ）の（ａ）に示すように内径がほぼ一定で断面が円形のストレートになっている。
【００１８】
本発明では、図１（ロ）の（ａ）で示すように、浸漬ノズルの水平断面の内孔形状が円形である部分を内孔円形部とし、水平断面の内孔形状が長円形である部分を内孔長円変形部と呼ぶことにする。浸漬ノズルの上部にある流量制御ノズルの内孔面積と内孔円形部及び内孔長円変形部の水平断面の断面積はほぼ同じである。図１の場合、流量制御に内孔面積３８．４７ｃｍ ^２のスライディングプレートを使用すると、内孔円形部及び内孔長円変形部の断面積も３８．４７ｃｍ ^２となる。またストッパー制御の場合は上ノズル（タンディッシュノズル）の内孔の最小面積が基準となる。場合によっては上ノズルが一体になった浸漬ノズルもあり、この場合には、上ノズルに相当する部分の内孔の最小面積が基準である。
【００１９】
図２において、（イ）は内孔円形部の水平断面、Ｄは直径を示す。（ロ）は内孔長円変形部の水平断面、Ｌは長円の長手方向の長さ、Ｓは長円の短手方向の長さを示す。
【００２０】
図３において、（イ）は図１（イ）の浸漬ノズルの内孔変形部と吐出口との位置関係を説明するための垂直断面図であり、（ロ）は（イ）を９０°回転して示す断面図である。同図において、内孔円形部２２の水平断面における内孔径をＤとすると、内孔径Ｄは７０ｍｍ、吐出口２３の高さをＨとすると、Ｈは７０ｍｍ、吐出口２３の上端と吐出口２３に近い内孔長円変形部２４の下端面との長さＸは１００ｍｍ、吐出口２３に近い内孔長円変形部２４の長さＹは９０ｍｍ、内孔長円変形部２４の上端面と内孔長円変形部２５の下端面の間隔Ｋは９０ｍｍ、上部の内孔長円変形部２５の長さＺは１４０ｍｍとなる。また、吐出口３に近い内孔長円変形部２４の水平断面における長円の長手方向が吐出口２３の方向とほぼ平行であり、上部の内孔長円変形部２５の水平断面における長円の長手方向が吐出口２３の方向とほぼ直角である。
【００２１】
本発明でいう水平断面において内孔が長円形状をした内孔変形部としては、例えば図４に示すように、（イ）の楕円形、（ロ）の長多角形等も本発明にいう長円形状に含まれる。
【００２２】
【実施例】
本発明の浸漬ノズルをアクリルで作成し、図５に示す要領で水モデル実験を行い偏流状態を観察した結果を示す。
【００２３】
試験装置はアクリルで作成したモールドを想定した水槽３６とその中に配置したアクリル製浸漬ノズル３１で、一定の水を浸漬ノズルの内孔に供給しつつ、同じ量の水を水槽から排出し、常に水面のレベルが一定になるようにした。偏流の程度を調査するため、水槽表面の水の速度と吐出口３３から出る水の流速を測定した。
【００２４】
水槽表面の流速は、歪ゲージ３７を取り付けた薄いプラスチック板３８を水面付近の左右に配置しその歪量を測定した。この歪は、以下の式に示すように水流の速度に対応したものであり、以下の式により歪量から流速を計算することができる。
【００２５】
Ｖ＝Ａ・ε ^１／２
Ｖ：流速
Ａ：プラスチック板の剛性及び断面積で決まる定数
ε：歪量
そして、この表面の水の流れは、矢印で示すように、吐出口３３から出る水の反転流３９であり、この反転流３９の左右の差から吐出口３３からの偏流の程度を知ることができる。さらに、吐出口３３の上下方向の水流の分布はピトー管を吐出口３３の上下方向３箇所に配置することで流速を測定した。
【００２６】
図６に示す（イ）から（ホ）は、水モデルに使用したアクリル製の浸漬ノズルの垂直断面図である。
【００２７】
表１は、図６に示す各種浸漬ノズルについて反転流を測定した結果を示す。
【００２８】
【表１】

表１において、反転流の評価は、左右の反転流の流速差をＢ［m／sec］、内孔の水の通過量をＳ［ m ^３／ min ］として、Ｂ／Ｓで示した。Ｂ／Ｓと表示する理由は、反転流は水の通過量に比例するためである。
【００２９】
流速は３０分間テストを実施し、その間の歪量の平均値から算出した。吐出口での水流の分布は、反転流と同様、水の通過量に比例するので、吐出口での流速をＶｔ［m／sec］として、Ｖｔ／Ｓで表示した。浸漬ノズルはアクリル製で、全長９００ｍｍ、内径７０ｍｍ、吐出口高さ７０ｍｍであり、図６（イ）〜（ホ）に全て共通である。
【００３０】
比較例（ロ）は、浸漬ノズル内孔はストレート形状で内径は７０ｍｍである。比較例（ハ）は、内孔長円変形部を吐出口に近いところに１段のみ設け、その長さは９０ｍｍ、内孔長円変形部の水平断面における長円の長手方向が吐出口方向とほぼ平行である。比較例（ニ）は、吐出口上端と吐出口に近い内孔長円変形部の下端面との長さは１００ｍｍである。吐出口に２番目に近い内孔長円変形部の長さは１４０ｍｍ、内孔長円変形部の水平断面における長円の長手方向が吐出口方向とほぼ平行であり、吐出口に近い内孔長円変形部の長さは９０ｍｍ、内孔長円変形部の水平断面における長円の長手方向が吐出口方向とほぼ平行である。２つの内孔長円変形部の間隔は９０ｍｍである。比較例（ホ）は内孔変形部として水平断面が円形である内孔変形部を設け、その内孔変形部の水平断面の内孔の断面積は、内孔変形部以外の内孔の水平断面積の７３．５％であり、吐出口に近い内孔長円変形部の長さは９０ｍｍ、上部の内孔変形部の長さは１４０ｍｍである。
【００３１】
実施例（イ）は内孔長円変形部の水平断面における長円の長手方向を、下段は吐出口方向とほぼ平行、上段は吐出孔方向とほぼ直角に設けたものであるが、Ｂ／Ｓが０．０９４と比較例（ロ）の約４０％低下となり、大きな偏流防止効果が得られており、吐出口の流速分布の差も小さくなっている。
【００３２】
比較例（ロ）は内孔ストレート形状の場合であるが、Ｂ／Ｓが０．１５８と偏流の程度が大きい。比較例（ハ）は内孔長円変形部を１段だけ設けた場合であるが、Ｂ／Ｓが０．１３４となり、１段だけではあまり偏流は改善されていない。比較例（ニ）は、Ｂ／Ｓが０．１１５と比較例（ロ）より約２７％改善されているが、まだ実施例（イ）と比べると不十分である。比較例（ホ）は、Ｂ／Ｓが０．１１９となり、比較例（ロ）より約２５％改善されているが、実施例（イ）と比べると偏流の改善は不十分である。
【００３３】
次に吐出口に近い内孔長円変形部の下端面と吐出口上端との距離をＸとすると、Ｘが偏流に及ぼす影響に関して同様の水モデルテストを行った結果を図７に示す。（イ）は前記反転流速差（Ｂ／Ｓ）について、（ロ）は吐出口からの流速について測定した結果を、（ハ）はテストサンプルの概略図を示す。浸漬ノズルの全長は９００ｍｍ、内孔円形部の内径をＤとすると、Ｄは７０ｍｍ、吐出口は円形で高さをＨとすると、Ｈは７０ｍｍ、吐出口に近い内孔長円変形部の長さをＹとすると、Ｙは９０ｍｍ、吐出口に近い内孔長円変形部の上端面と上部の内孔長円変形部の下端面との間隔をＫとすると、Ｋは９０ｍｍ、上部の内孔長円変形部の長さをＺとすると、Ｚは１４０ｍｍである。
【００３４】
図７（イ）から内孔長円変形部の下端面と吐出口の上端との距離Ｘが大きくなるに従って、Ｂ／Ｓが増加して、偏流の程度が大きくなっている。この図から明らかなように、距離Ｘが２Ｈまでが顕著な効果を示しているが、それ以上になるとその効果が小さくなる。
【００３５】
また距離Ｘが小さくなってもＢ／Ｓは悪化しないが、図７（ロ）において、吐出流速差が大きくなる。これは吐出口に近い内孔長円変形部の下端面で発生した乱流が解消されないまま吐出口から流れ出し、この時、吐出口の上端は乱流の影響を受けやすく、流速が低下する。このため吐出流の上下方向のバラツキが大きくなるのである。このバラツキが大きくなると吐出口上部の逆流によるモールドパウダーの巻き込みの問題がある。従って吐出口に近い内孔長円変形部の下端面と吐出口の上端との距離Ｘは０．３Ｈ以上が望ましい。
【００３６】
次に吐出口に近い内孔長円変形部の長さをＹとすると、Ｙが偏流に及ぼす影響に関して同様の水モデルテストを行った結果を図８に示す。（イ）は前記反転流速差（Ｂ／Ｓ）、（ロ）はテストサンプルの概略図を示す。浸漬ノズルの全長は９００ｍｍ、内孔円形部の内径Ｄは７０ｍｍ、吐出口は円形で高さＨは７０ｍｍ、吐出口に近い内孔長円変形部の下端面と吐出口の上端との距離Ｘは１００ｍｍ、吐出口に近い内孔長円変形部の上端面と上部の内孔長円変形部の下端面との間隔Ｋは９０ｍｍ、上部の内孔長円変形部の長さＺは１４０ｍｍである。図８（イ）より、吐出口に近い内孔長円変形部の長さＹは１Ｈ〜２Ｈが顕著な効果を示している。
【００３７】
次に吐出口に近い内孔長円変形部の上端面と上部の内孔長円変形部の下端面との間隔をＫとすると、Ｋが偏流に及ぼす影響に関して同様の水モデルテストを行った結果を図９に示す。図９（イ）は前記反転流速差（Ｂ／Ｓ）、図９（ロ）はテストサンプルの概略図を示す。浸漬ノズルの全長は９００ｍｍ、内孔円形部の内径Ｄは７０ｍｍ、吐出口は円形で高さＨは７０ｍｍ、吐出口に近い内孔長円変形部の下端面と吐出口の上端との距離Ｘは１００ｍｍ、吐出口に近い内孔長円変形部の長さＹは９０ｍｍ、上部の内孔長円変形部の長さＺは１４０ｍｍである。図９（イ）より吐出口に近い内孔長円変形部の上端面と上部の内孔長円変形部の下端面との間隔Ｋは１Ｙ〜１．５Ｙが顕著な効果を示している。
次に吐出口に近い内孔長円変形部の上部にある内孔長円変形部の長さをＺとすると、Ｚが偏流に及ぼす影響に関して同様の水モデルテストを行った結果を図１０に示す。図１０（イ）は前記反転流速差（Ｂ／Ｓ）、図１０（ロ）はテストサンプルの概略図を示す。浸漬ノズルの全長は９００ｍｍ、内孔円形部の内径Ｄは７０ｍｍ、吐出口は円形で高さＨは７０ｍｍ、吐出口に近い内孔長円変形部の下端面と吐出口の上端との距離Ｘは１００ｍｍ、吐出口に近い内孔長円変形部の長さＹは９０ｍｍ、吐出口に近い内孔長円変形部の上端面と上部の内孔長円変形部の下端面との間隔Ｋは９０ｍｍである。図１０（イ）より吐出口に近い内孔長円変形部の長さＺは１．５Ｙ〜３Ｙが顕著な効果を示している。
【００３８】
表２は図６の（イ）〜（ホ）の浸漬ノズルについて、実炉で６００ｔの溶鋼の鋳造に使用し、鋳片の表面欠陥について調査した結果をまとめたものである。
【００３９】
比較例（ロ）のノズル内部がストレート形状の浸漬ノズルを使用した場合の、鋳片１ｍ^２当たりの欠陥の数を１００としてそれぞれの場合を指数で表示した。比較例（ロ）と比較するとその他は全てが良好な結果ではあるが、その中でも実施例（イ）は最も良好な結果になった。
【００４０】
【表２】

【００４１】
【発明の効果】
本発明の構造により偏流を防止し、吐出流を均等化することが可能となり、モールド内の溶鋼の流れを安定化させることで、モールド内での偏流も防止でき、パウダー、気泡等の巻き込みを低減し、鋼の均質凝固に寄与し、鋼の安定鋳造、品質向上につながる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の浸漬ノズルの垂直断面図と各部での水平断面図を示す。
【図２】内孔部の水平断面図を示す。
【図３】内孔変形部と吐出口との位置関係を説明するための垂直断面図を示す。
【図４】内孔変形部の例を示す水平断面図である。
【図５】水モデル実験に使用した試験装置の概略図である。
【図６】水モデルに使用したアクリル製の浸漬ノズルの構造を示す。
【図７】吐出口に近い内孔長円変形部の下端面と吐出口の上端との距離が、モールド内の流れに与える影響を示すグラフである。
【図８】吐出口に近い内孔長円変形部の長さが、モールド内の流れに与える影響を示すグラフである。
【図９】吐出口に近い内孔長円変形部の上端面と上部の内孔長円変形部の下端面との間隔が、モールド内の流れに与える影響を示すグラフである。
【図１０】上部の内孔長円変形部の長さが、モールド内の流れに与える影響を示すグラフである。
【図１１】スライディングプレートに取り付けられた従来の浸漬ノズルの垂直断面図である。
【図１２】従来の浸漬ノズルの溶鋼が吐出口からモールドヘ流出する流れの状態を示す。
【符号の説明】
１、３１浸漬ノズル本体
２、２２、４２ノズル内孔
３、１３、２３、４３吐出口
４、２４吐出口に近い内孔長円変形部
５、２５上部の内孔長円変形部
３６水槽
３７プラスチック板
３８歪ゲージ
３９反転流
４０スライディングプレート
４１中間プレート

Claims

溶鋼が流通するノズル内孔の下部の相対する位置に２つの吐出口を有する浸漬ノズルの偏流防止構造であって、
吐出口より上の内孔内に２つの内孔変形部を有し、
これら内孔変形部は、何れも、水平断面における内孔の形状が長円をなし、
その中の一つの内孔変形部は、吐出口に近い位置に、その長円の長手方向の向きが吐出口方向とほぼ平行に配置されており、
また、他方の内孔変形部は、前記吐出口に近い位置に配置された内孔変形部の上方位置に間隔を開けて、その長円の長手方向の向きが吐出口方向とほぼ直角に配置されており、
前記内孔変形部の水平断面における長円の長手方向の長さをＬ、長円の短手方向の長さをＳ、内孔変形部以外の内孔の内径をＤとしたとき、それぞれをｍｍによって現わして、
Ｌ／Ｓと、Ｌ／Ｄと、Ｓ／Ｄの比が、それぞれ、
１．２≦Ｌ／Ｓ≦１．７５
１．０≦Ｌ／Ｄ≦１．３
０．７＜Ｓ／Ｄ＜０．９
の範囲にあり、
且つ、
前記吐出口の上端と吐出口に近い内孔長円変形部の下端面との距離をｍｍによってＸとし、吐出口の高さをｍｍによってＨとしたとき、
Ｘ＝０．３Ｈ〜２Ｈ
である浸漬ノズルの偏流防止構造。
吐出口に近い内孔長円変形部の長さをｍｍによってＹとするとし、吐出口の高さをｍｍによってＨとしたとき、
Ｙ＝１Ｈ〜２Ｈ
であり、
吐出口に近い内孔長円変形部の上端面と上部の内孔長円変形部の下端面との間隔をｍｍによってＫとすると、
Ｋ＝１Ｙ〜１．５Ｙ
であり、
上部の内孔長円変形部の長さをｍｍによってＺとすると、
Ｚ＝１．５Ｙ〜３Ｙ
である請求項１に記載の浸漬ノズルの偏流防止構造。