JP4429464B2 - Apparatus for detecting internal pressure of fluid-mechanical power conversion device and torque converter including the same - Google Patents
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Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は、トルクコンバータに代表されるような、流体流れの力を機械動力に変換して出力する流体―機械動力変換機器の、内部圧力を検出するための内圧検出装置及び内圧検出装置を具えたトルクコンバータに関する。
【0002】
【従来の技術】
トルクコンバータ制御の、特にロックアップ油圧制御のための変数としてトルクコンバータ内部の油圧を検出する技術には、例えば特開平6−300127号公報に記載された技術がある。その内容について、図2、図3を参照して以下に説明する。
【0003】
図3はロックアップクラッチのクラッチ油圧制御バルブの油圧回路図である。図3中、ポンプ1はメーンリリーフバルブ10が設けてある管路4を介してトルクコンバータ2のロックアップクラッチ3のピストン室5に接続している。管路4には電子式クラッチ油圧制御バルブ(以下ECMVと略する)6が設けられている。トルクコンバータ2の圧油の入口管路14、出口管路15には夫々圧力センサ18、19が、ロックアップクラッチ制御のために設けられている。また、同制御のために、トルクコンバータ2は、その入力軸の回転速度を計測する回転センサ8と、その出力軸の回転速度を計測する回転センサ9とを有している。コントローラ7には、回転センサ8からと回転センサ9からとの信号がそれぞれ入力され、更にトルクコンバータ2の入口圧P1を計測する圧力センサ18からと出口圧P2を計測する圧力センサ19からとの信号がそれぞれ入力される。コントローラ7は、これらの計測値に基づいて後述する計算式でロックアップクラッチの油圧を演算し、演算した油圧に応じた電気信号をECMV6に出力する。
【0004】
次にECMV6の構造及び作動について説明する。ECMV6は、トルクコンバータ2のピストン室5の油圧(以後クラッチ圧という)を制御する圧力制御弁31と、流量検出弁32と、フィリング(ピストン室5に圧油が充満した状態)検出用のセンサ部33とを有している。圧力制御弁31はコントローラ7によって制御され、またセンサ部33の検出信号はコントローラ7に入力される。
【0005】
クラッチを係合しようとする場合、コントローラ7は圧力制御弁31のソレノイド46に所定の指令電流を出力し、圧力制御弁31は指令電流に対応するストローク分開口し、ポンプ1からの油を流量検出弁32を介してピストン室5に送り込む。このとき流量検出弁32の前後に差圧が生じ、この油圧力で流量検出弁32は図3中左方向へ移動する。この後、ピストン室5が油で充満すると、フィリング終了となり、もはや油が流れなくなるので流量検出弁32前後に差圧がなくなる。このとき、流量検出弁32は図3中右方向へ移動しセンサ部33を作動させて、フィリング終了信号をコントローラ7に出力する。コントローラ7はフィリング終了信号を入力すると、指令電流を補正し、クラッチ圧が目標値になるように圧力制御弁31の開度を微調整する。
【0006】
このようにしてECMV6の作動によって、クラッチ圧はコントローラ7からの指令電流Iに基づいて制御される。
【0007】
図2はロックアップクラッチ部分の断面図である。ピストン室5に供給されたクラッチ圧は図2に示すようにピストン71を図中右方向に付勢する。これにより2枚のクラッチディスク72、72と、その間に挟まれるクラッチプレート73との間に摩擦力が発生して、クラッチ係合状態となって入力軸と出力軸とが直結になる。ピストン71を介してクラッチ圧が作用するピストン室5と反対の部屋には、トルクコンバータ2の内圧が作用しており、ピストン71を図中左方向に付勢している。
【0008】
次に、トルクコンバータ2のロックアップクラッチのクラッチ圧PL/Cの決定方法について図2を参照して説明する。
【0009】
ピストン71の押し力FPは、ピストン71の外径DO、内径Di及びクラッチ圧PL/Cより求める静的油圧力と、前記ピストン71の外径DO、内径Di及びトルクコンバータ2の入力軸回転速度NEに基づいて求まる、ピストン室5内の油の遠心力によって生じる動的油圧力との和として演算される。
【0010】
また、ピストン71の押し戻し力FBは、ピストン71の外径DO、ピストン71の内径Di、クラッチディスク72の外径d0 、クラッチディスク72の内径di、トルクコンバータ2の入口圧P1 及びトルクコンバータ2の出口圧P2 により求まるトルクコンバータ2の静的油圧力と、DO、Di、d0、di、NE及びトルクコンバータ2の出力軸回転速度N1に基づいて求まる、トルクコンバータ2内の油の遠心力によって生じる動的油圧力との和として演算される。
【0011】
そして、有効押し力(=押し力FP−押し戻し力FB)を零とした場合のロックアップクラッチの圧力PL/C0を演算すると、次の(1)式が得られる。
【0012】
PL/C0=(C1×P1+C2×P2)
+{(C3×NE+C4×N1)2+(C5×NE)2}・・・(1)
ここでC1,C2,C3,C4,C5は定数である。ちなみに上記(1)式の右辺第1項は、入口圧P1と出口圧P2とで一義的に決まることから、トルクコンバータ内圧の静的な成分であり、右辺第2項は、入力軸回転速度NEと出力軸回転速度N1とで一義的に決まることから、遠心力に起因するトルクコンバータ内圧の動的な成分であるといえる。
【0013】
すなわち、有効押し力を零とした場合のロックアップクラッチの圧力PL/C0は、トルクコンバータの入口圧P1と、トルクコンバータの出口圧P2と、入力軸回転速度NEと、出力軸回転速度N1とを計測して、変数としてコントローラ7に入力し演算して求める。
【0014】
上記手順で得た油圧PL/C0に一定の油圧PL/Ciを加えた値の油圧(PL/C0+PL/Ci)を、クラッチ油圧PL/C として付加する制御を行えば、PL/C>PL/C0だから押し力FPが押し戻し力FBよりも大きくなってピストン71はクラッチ係合方向に移動し、ピストン71に作用する有効油圧(有効押し力を発生させる油圧)は、PL/Ci(=PL/C−PL/C0)となる。
【0015】
すなわち、トルクコンバータ2の入口油圧P1、出口油圧P2、入力軸回転数NE及び出力軸回転数N1が変化することによりPL/C0が変化しても、コントローラ7とECMV6とがその変化にPL/Cを追従させることにより、PL/Ciを一定の目標値に保ち有効押し力を一定に保つ制御を行っている。
【0016】
以上説明したように、上記の従来技術は、トルクコンバータの入口圧力と、出口圧力と、トルクコンバータの入力軸回転数と、出力軸回転数とを計測手段によって計測し、これらの計測値を演算手段に入力して演算を行うことにより、トルクコンバータの内圧を間接的に検出し、これをロックアップ制御に用いるものである。
【0017】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記の従来技術では、トルクコンバータの入口と出口との2箇所に圧力センサを設ける必要があった。高価な圧力センサを2個使っているので、組み立て及び配線の工数と部品コストとの両方でコストが増大するという問題がある。また、圧力センサをトルクコンバータの圧油の出入口に配設しているので、ピーク圧力発生時には圧力センサに直接ピーク圧力がかかり、圧力センサの損傷を招くといった問題もある。
【0018】
本発明は、上記の問題点に着目してなされたものであり、安価で、耐久性に優れたトルクコンバータの内圧検出装置を提供することを目的としている。
【0019】
【課題を解決するための手段、作用及び効果】
上記の目的を達成するために、本発明は第1に、トルクコンバータ、流体継手、流体リターダのごとく流体流れの力を機械動力に変換して出力する流体―機械動力変換機器における、機器内の内圧検出装置において、流体バイパス流路と、入口側及び出口側圧力損失手段と、圧力検出手段と、を備えている。流体バイパス流路は、流体―機械動力変換機器内への流体入口から流入した流体が仕事をして流体出口から流出する流れ流路とは別に設けられ、前記流体入口からバイパスして流体出口に接続されている。入口側及び出口側圧力損失手段は、バイパス流路の入口下流側とバイパス流路の出口上流側とにそれぞれ設けられている。圧力検出手段は、前記入口側圧力損失手段と前記出口側圧力損失手段との間に発生させられた、前記機器への入力流体圧と出力流体圧との中間圧力を検出し、この中間圧力の検出値をもって機器内の内圧とするものである。
【0020】
上記第1構成によると、流体―機械動力変換機器内の内圧検出に用いる圧力検出手段は1個だけになり、組み立て工数と部品コストとの低減により、流体―機械動力変換機器内の内圧検出に用いる装置を安価に構成できる。
【0021】
第2に、前記第1構成の内圧検出装置において、前記バイパス流路はバイパス導通管であり、前記2箇所に設けた圧力損失手段は2つの圧力損失絞りであり、圧力検出手段は前記両圧力損失絞りの間に設けた圧力センサとしたことを特徴とする。
【0022】
上記第2構成によると、安価な絞りによって前記圧力損失手段を設けるので、製造コストをさらに低く抑えられる。また、流体―機械動力変換機器内の内圧検出に用いる圧力センサの上流及び下流に圧力損失絞りを配設するので、流体―機械動力変換機器の出入口で発生するピーク圧力を低減できて圧力センサの受けるダメージは少なくなり、圧力センサの寿命を延ばすことができる。
【0023】
第3に、前記の流体―機械動力変換機器はトルクコンバータであり、このトルクコンバータのポンプ羽根側流体流入路とタービン羽根側流体流出路との間に、トルクコンバータ本体の外部を迂回して、前記第2構成の内圧検出装置を備えたことを特徴とする。
【0024】
上記第3構成によると、圧力センサがトルクコンバータの外部に配設されるため、トルクコンバータから圧力センサに伝わる熱及び振動を低減できるので、圧力センサの受けるダメージは少なくなり、圧力センサの寿命を延ばすことができる。
【0025】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態について、図1を参照して説明する。図1は本発明の実施形態によるロックアップクラッチのクラッチ油圧制御バルブの油圧回路図である。なお、本発明の実施形態と従来の実施形態との、構成上の差異はトルクコンバータの内圧検出に係る部分の構成だけである。もって図3と同一の構成要素には同一符号を付し、ここでの説明を省く。
【0026】
トルクコンバータ2に圧油を供給する管路14上に分岐点14aを設け、トルクコンバータ2から圧油を排出する管路15上に分岐点15aを設けると共に、トルクコンバータ2を迂回して分岐点14aと分岐点15aとを結ぶ導通管路17を外部配管によって設ける。導通管路17上には管路よりも充分内径の小さな2つのオリフィス12,13を直列に設け、オリフィス12を分岐点14a寄りに配設する。オリフィス12とオリフィス13との中間に圧力センサ11を取着する。圧力センサ11は、コントローラ7に信号的に接続され、検出した圧力P3をコントローラ7に入力する。
【0027】
トルクコンバータ2に供給される圧油の一部は導通管路17を通過する。このとき、圧力センサ11の検出する圧力P3は、オリフィス12とオリフィス13との抵抗による分圧作用のために、入口圧力P1と出口圧力P2との中間の値を取る。具体的には次の(2)式による。
【0028】
P3=(Aα2×P1+Aβ2×P2)/(Aα2+Aβ2)・・・(2)
ここで、Aαはオリフィス12の開口面積、Aβはオリフィス13の開口面積である。そしてAα2/Aβ2=C1/C2となるようにオリフィス12、13を選定すれば、次の(3)式が成立する。
【0029】
PL/C0=(C6×P3)
+{(C3×NE+C4×N1)2+(C5×NE)2}・・・(3)
ここで、
C6=C1×(Aα2+Aβ2)/Aα2
=C2×(Aα2+Aβ2)/Aβ2・・・(4)
であり、C1,C2は前述の(1)における定数C1,C2である。(2)式と(4)式とを(3)式に代入すれば(1)式と同じになる。
【0030】
したがって、圧力センサ11で計測した圧力P3をコントローラ7に入力し、(3)式によって油圧PL/C0を求めることができる。そして、以下従来の技術の項で述べたのと同様の手順で、クラッチ油圧の制御を行う。
【0031】
すなわち、コントローラ7とECMV6とが、油圧PL/C0に所定の油圧PL/Ciを加えた油圧(PL/C0+PL/Ci)を、クラッチ圧PL/Cとして付加して、油圧PL/Ciを有効油圧として作用させる。そしてPL/C0の変化にPL/Cを追従させ、有効油圧PL/Ciを一定に保つ制御を行う。
【0032】
以上のような構成としたために、従来の技術ではトルクコンバータの入口と出口との2箇所に圧力センサを必要としたが、本実施形態によればトルクコンバータの入口と出口とを結ぶ導通管路の途中の1箇所だけに圧力センサを配設すれば良い。したがって、組み立て及び配線の工数と原価との低減により、トルクコンバータの内圧検出装置を安価に構成できる。また、トルクコンバータの内圧検出に用いる圧力センサの上流及び下流に絞りが配設されるためトルクコンバータの出入口で発生するピーク圧力を低減できるとともに、導通管路を外部配管とすることにより圧力センサがトルクコンバータのハウジング外に配設されるために圧力センサに伝わる熱及び振動を低減できるので、圧力センサの受けるダメージは少なくなり、圧力センサの寿命を延ばすことができる。
【0033】
ここでもしも、本実施形態においてC1とC2とが略等しい場合や、または等しいと仮定して制御しても精度上問題ない場合には、AαとAβとを略等しく設定しても良い。このような場合には、オリフィス12、13を同等のオリフィスすなわち共通部品とすることができる。これによってアイテム数が減少して、コストが低減すると共に、オリフィス12、13を取り違えて組み付ける可能性もなくなる。
【0034】
また、数式「Aα=Aβ」を前記(4)式に代入することにより、トルクコンバータの内圧PL/C0が次の(3′)式で求められ、トルクコンバータの初期圧PL/Cの演算が簡単になる。
【0035】
PL/C0=(C1×2×P3)+{(C3×NE+C4×N1)2+(C5×NE)2}
=(C2×2×P3)+{(C3×NE+C4×N1)2+(C5×NE)2}・・・(3′)
なお、本発明の実施形態は、上記実施形態の構成に、限定されるものではない。例えば外部配管の導通管路でなく、トルクコンバータのハウジング内に導通通路を設けることで、トルクコンバータの内圧検出装置を構成しても良い。これによって、トルクコンバータの内圧検出装置を小型軽量化できるという利点がある。
【0036】
また、圧力センサの上流と下流とに配設するオリフィスを夫々複数にしても良い。例えば2個ずつ直列にして、上流側の2個のオリフィスの開口面積をAα1、Aα2として、下流側の2個のオリフィスの開口面積をAβ1、Aβ2とする。ここで、
1/Aα2=1/Aα12+1/Aα22・・・(5)
1/Aβ2=1/Aβ12+1/Aβ22・・・(6)
となるようにAα1、Aα2、Aβ1、Aβ2を設定すれば図1に示す回路と等価の回路が得られる。目標の開口面積を得るには、1個のオリフィスよりも複数のオリフィスの組み合わせの方が開口面積を調整し易いという利点があるので、部品のばらつきがあっても開口面積の精度をさらに向上できる。
【0037】
また、本発明の実施形態としては、トルクコンバータのロックアップクラッチ制御に利用するためのトルクコンバータ内圧の検出方法について述べたが、もちろんこの形態に限定されるものでもなく、その他に内圧を測定したい検圧対象物例えば流体継手または流体リターダなどに対しても圧力センサを1個だけ用いて内圧を検出する方法として利用可能なことは言うまでもない。
【図面の簡単な説明】
【図1】 本発明の実施形態による、ロックアップクラッチのクラッチ油圧制御バルブの油圧回路図である。
【図2】 ロックアップクラッチ部分の断面図である。
【図3】 従来の実施形態による、ロックアップクラッチのクラッチ油圧制御バルブの油圧回路図である。
【符号の説明】
2・・トルクコンバータ、11・・圧力センサ、12、13・・オリフィス、14、15・・管路、14a、15a・・分岐点、17・・導通管路。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention, as represented by the torque converter, the fluid outputs the force of the fluid flow is converted to mechanical power - the mechanical power converting apparatus, the inner pressure detector and pressure detection device for detecting the internal pressure The present invention relates to a provided torque converter.
[0002]
[Prior art]
As a technique for detecting the hydraulic pressure inside the torque converter as a variable for torque converter control, particularly lock-up hydraulic pressure control, there is a technique described in, for example, Japanese Patent Laid-Open No. 6-300127. The contents will be described below with reference to FIGS.
[0003]
FIG. 3 is a hydraulic circuit diagram of a clutch hydraulic control valve of the lockup clutch. In FIG. 3, the
[0004]
Next, the structure and operation of the
[0005]
When the clutch is to be engaged, the
[0006]
Thus, the clutch pressure is controlled based on the command current I from the
[0007]
FIG. 2 is a cross-sectional view of the lock-up clutch portion. The clutch pressure supplied to the
[0008]
Next, a method for determining the clutch pressure PL / C of the lockup clutch of the torque converter 2 will be described with reference to FIG.
[0009]
The pushing force FP of the
[0010]
Further, the pushing back force FB of the
[0011]
When the lockup clutch pressure PL / C0 when the effective pushing force (= pushing force FP−pushback force FB) is zero is calculated, the following equation (1) is obtained.
[0012]
PL / C0 = (C1 x P1 + C2 x P2)
+ {(C3 × NE + C4 × N1) 2 + (C5 × NE) 2 } (1)
Here, C1, C2, C3, C4, and C5 are constants. Incidentally, since the first term on the right side of the above equation (1) is uniquely determined by the inlet pressure P1 and the outlet pressure P2, it is a static component of the torque converter internal pressure, and the second term on the right side is the input shaft rotational speed. Since it is uniquely determined by NE and the output shaft rotational speed N1, it can be said that it is a dynamic component of the torque converter internal pressure caused by the centrifugal force.
[0013]
That is, the pressure PL / C0 of the lock-up clutch when the effective pushing force is zero is the torque converter inlet pressure P1, the torque converter outlet pressure P2, the input shaft rotational speed NE, and the output shaft rotational speed N1. Is input to the
[0014]
If control is performed to add the oil pressure (PL / C0 + PL / Ci) with a value obtained by adding the constant oil pressure PL / Ci to the oil pressure PL / C0 obtained in the above procedure as the clutch oil pressure PL / C, then PL / C> PL / Since it is C0, the pushing force FP becomes larger than the pushing back force FB, the
[0015]
That is, even if PL / C0 changes due to changes in the inlet hydraulic pressure P1, the outlet hydraulic pressure P2, the input shaft rotational speed NE, and the output shaft rotational speed N1 of the torque converter 2, the
[0016]
As described above, the above-described conventional technique measures the inlet pressure and outlet pressure of the torque converter, the input shaft speed of the torque converter, and the output shaft speed by the measuring means, and calculates these measured values. By inputting into the means and performing calculation, the internal pressure of the torque converter is indirectly detected and used for lockup control.
[0017]
[Problems to be solved by the invention]
However, in the above prior art, it is necessary to provide pressure sensors at two locations, the inlet and the outlet of the torque converter. Since two expensive pressure sensors are used, there is a problem that the cost increases in terms of both assembly and wiring man-hours and component costs. Further, since the pressure sensor is arranged at the pressure oil inlet / outlet of the torque converter, there is a problem that when the peak pressure is generated, the pressure sensor is directly subjected to the peak pressure, and the pressure sensor is damaged.
[0018]
The present invention has been made paying attention to the above-mentioned problems, and an object thereof is to provide an internal pressure detection device for a torque converter that is inexpensive and excellent in durability.
[0019]
[Means, actions and effects for solving the problems]
In order to achieve the above object, the present invention firstly provides a fluid-mechanical power conversion device that converts the force of fluid flow into mechanical power and outputs it, such as a torque converter, a fluid coupling, and a fluid retarder. in pressure detection device comprises a fluid bypass flow path, an inlet-side and outlet-side pressure loss means, a pressure detecting means. The fluid bypass channel is provided separately from the flow channel in which the fluid flowing in from the fluid inlet into the fluid-mechanical power conversion device performs work and flows out from the fluid outlet, and is bypassed from the fluid inlet to the fluid outlet. Connected . The inlet-side and outlet-side pressure loss means are respectively provided on the inlet downstream side of the bypass channel and on the outlet upstream side of the bypass channel . Pressure detection means, wherein was is generated between the inlet-side pressure loss means and said outlet-side pressure loss means detected an intermediate pressure between the input fluid pressure and output fluid pressure to the device, the intermediate pressure it is an internal pressure in the device with the detection value.
[0020]
According to the first configuration, only one pressure detection means is used for detecting the internal pressure in the fluid-mechanical power conversion device, and the internal pressure in the fluid-mechanical power conversion device can be detected by reducing assembly man-hours and component costs. The apparatus to be used can be configured at low cost.
[0021]
Second, in the internal pressure test DeSo location of the first configuration, the bypass passage is a bypass conduit, the pressure loss means provided in said two positions is a stop two pressure loss, the pressure detecting means the The pressure sensor is provided between both pressure loss restrictors.
[0022]
According to the second configuration, since the pressure loss means is provided by an inexpensive throttle, the manufacturing cost can be further reduced. In addition, since pressure loss restrictors are installed upstream and downstream of the pressure sensor used to detect the internal pressure in the fluid-mechanical power conversion device, the peak pressure generated at the inlet / outlet of the fluid-mechanical power conversion device can be reduced. The damage received is reduced and the life of the pressure sensor can be extended.
[0023]
Third, the fluid-mechanical power conversion device is a torque converter, bypassing the outside of the torque converter body between the pump blade side fluid inflow passage and the turbine blade side fluid outflow passage of the torque converter, The internal pressure detection device of the second configuration is provided.
[0024]
According to the third configuration, since the pressure sensor is disposed outside the torque converter, heat and vibration transmitted from the torque converter to the pressure sensor can be reduced, so that the pressure sensor is less damaged and the life of the pressure sensor is shortened. Can be extended.
[0025]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 1 is a hydraulic circuit diagram of a clutch hydraulic control valve of a lockup clutch according to an embodiment of the present invention. Note that the difference in configuration between the embodiment of the present invention and the conventional embodiment is only the configuration of the portion related to the detection of the internal pressure of the torque converter. Therefore, the same components as those in FIG. 3 are denoted by the same reference numerals, and description thereof is omitted here.
[0026]
A
[0027]
A part of the pressure oil supplied to the torque converter 2 passes through the
[0028]
P3 = (Aα 2 × P1 + Aβ 2 × P2) / (Aα 2 + Aβ 2 ) (2)
Here, Aα is the opening area of the
[0029]
PL / C0 = (C6 × P3)
+ {(C3 × NE + C4 × N1) 2 + (C5 × NE) 2 } (3)
here,
C6 = C1 × (Aα 2 + Aβ 2) / Aα 2
= C2 × (Aα 2 + Aβ 2 ) / Aβ 2 (4)
C1 and C2 are the constants C1 and C2 in the above (1). Substituting Equations (2) and (4) into Equation (3) results in the same as Equation (1).
[0030]
Therefore, the pressure P3 measured by the
[0031]
That is, the
[0032]
Because of the configuration as described above, the conventional technique requires pressure sensors at two locations, the inlet and the outlet of the torque converter. However, according to the present embodiment, a conductive conduit that connects the inlet and the outlet of the torque converter. The pressure sensor may be disposed only at one position in the middle of the above. Therefore, the internal pressure detection device of the torque converter can be configured at low cost by reducing the man-hours and cost of assembly and wiring. In addition, since the throttles are arranged upstream and downstream of the pressure sensor used for detecting the internal pressure of the torque converter, the peak pressure generated at the entrance and exit of the torque converter can be reduced, and the pressure sensor can be provided by using an external pipe as the conduction line. Since it is disposed outside the housing of the torque converter, heat and vibration transmitted to the pressure sensor can be reduced, so that damage to the pressure sensor is reduced and the life of the pressure sensor can be extended.
[0033]
Here, in this embodiment, when C1 and C2 are substantially equal, or when there is no problem in accuracy even if the control is performed assuming that they are equal, Aα and Aβ may be set to be approximately equal. In such a case, the
[0034]
Also, by substituting the mathematical expression “Aα = Aβ” into the above equation (4), the internal pressure PL / C0 of the torque converter is obtained by the following equation (3 ′), and the initial pressure PL / C of the torque converter is calculated. It will be easy.
[0035]
PL / C0 = (C1 × 2 × P3) + {(C3 × NE + C4 × N1) 2 + (C5 × NE) 2 }
= (C2 × 2 × P3) + {(C3 × NE + C4 × N1) 2 + (C5 × NE) 2 } (3 ′)
In addition, embodiment of this invention is not limited to the structure of the said embodiment. For example, the internal pressure detection device of the torque converter may be configured by providing a conductive passage in the housing of the torque converter instead of the conductive conduit of the external piping. This has the advantage that the internal pressure detecting device of the torque converter can be reduced in size and weight.
[0036]
A plurality of orifices may be provided on the upstream side and the downstream side of the pressure sensor. For example, two openings are connected in series, and the opening areas of the two upstream orifices are Aα1 and Aα2, and the opening areas of the two downstream orifices are Aβ1 and Aβ2. here,
1 / Aα 2 = 1 / Aα1 2 + 1 / Aα2 2 (5)
1 / Aβ 2 = 1 / Aβ1 2 + 1 / Aβ2 2 (6)
If Aα1, Aα2, Aβ1, and Aβ2 are set so as to satisfy the following, a circuit equivalent to the circuit shown in FIG. 1 can be obtained. In order to obtain a target opening area, a combination of a plurality of orifices has an advantage that the opening area can be adjusted more easily than a single orifice, so that the accuracy of the opening area can be further improved even if there are variations in parts. .
[0037]
In addition, as an embodiment of the present invention, a torque converter internal pressure detection method for use in torque converter lock-up clutch control has been described. However, the present invention is not limited to this mode, and other internal pressures are to be measured. It goes without saying that it can also be used as a method for detecting an internal pressure using only one pressure sensor for a pressure detection object such as a fluid coupling or a fluid retarder.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a hydraulic circuit diagram of a clutch hydraulic control valve of a lockup clutch according to an embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a cross-sectional view of a lockup clutch portion.
FIG. 3 is a hydraulic circuit diagram of a clutch hydraulic control valve of a lockup clutch according to a conventional embodiment.
[Explanation of symbols]
2. Torque converter, 11 ... Pressure sensor, 12, 13 ... Orifice, 14, 15 ... Pipe line, 14a, 15a ... Branch point, 17 ... Conduction line.
Claims (3)
流体―機械動力変換機器(2)内への流体入口(14)から流入した流体が仕事をして流体出口(15)から流出する流れ流路とは別に設けられ、前記流体入口(14)からバイパスして前記流体出口(15)に接続された流体バイパス流路(17)と、
前記バイパス流路(17)の入口(14a)下流側と前記バイパス流路(17)の出口(15a)上流側とにそれぞれ設けられた入口側及び出口側圧力損失手段(12,13)と、
前記入口側圧力損失手段(12)と前記出口側圧力損失手段(13)との間に発生させられた、前記機器(2)への入力流体圧と出力流体圧との中間圧力を検出し、この中間圧力の検出値をもって機器(2)内の内圧とする圧力検出手段(11)と、
を備えた流体―機械動力変換機器(2)内の内圧検出装置。A device for detecting internal pressure in a fluid-mechanical power conversion device (2) that converts a fluid flow force into mechanical power and outputs it, such as a torque converter, a fluid coupling, and a fluid retarder,
A fluid flowing from the fluid inlet (14) into the fluid-mechanical power conversion device (2) is provided separately from the flow channel where the fluid works and flows out from the fluid outlet (15). connected fluid bypass passage to the bypass to the fluid outlet (15) and (17),
An inlet (14a) wherein the downstream bypass passage (17) outlet of (15a), respectively provided with inlet and outlet pressure loss means into an upstream side (12, 13) of said bypass passage (17),
Detecting an intermediate pressure between the input fluid pressure and the output fluid pressure generated between the inlet side pressure loss means (12) and the outlet side pressure loss means (13) to the device (2) , Pressure detection means (11) which uses the detected value of the intermediate pressure as an internal pressure in the device (2) ,
An internal pressure detecting device in a fluid-mechanical power conversion device (2) provided with
前記入口側圧力損失手段(12)は前記バイパス導通管入口(14a)下流側に設けられた圧力損失絞り(12)であり、
前記出口側圧力損失手段(13)は前記バイパス導通管出口(15a)上流側に設けられた圧力損失絞り(13)であり、
前記圧力検出手段(11)は前記両圧力損失絞り(12,13)の間に設けられた圧力センサ(11)である、
請求項1に記載の流体―機械動力変換機器(2)内の内圧検出装置。 The fluid bypass flow path (17) is bypassed from the flow path (14) on the fluid inlet side into the fluid-mechanical power conversion device (2), and is connected to the fluid outlet side in the fluid-mechanical power conversion device (2). A bypass conduction pipe (17) connected to the flow path of (15) ,
The inlet side pressure loss means (12) is a pressure loss throttle (12) provided on the downstream side of the bypass conducting pipe inlet (14a) ,
The outlet side pressure loss means (13) is a pressure loss throttle (13) provided on the upstream side of the bypass conduit outlet (15a) ,
Said pressure detecting means (11) is a pressure sensor disposed (11) between said diaphragm both pressure loss (12, 13),
The internal pressure detection device in the fluid-mechanical power conversion device (2) according to claim 1 .
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