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Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
この発明は、4輪駆動車のトランスファ装置に関する。
【0002】
【従来の技術】
従来のトランスファ装置としては、特開平9−290653号公報に図6のようなトランスファ装置401が記載されている。
【0003】
このトランスファ装置401は回転中心が車両の幅方向に配置されており、ベベルギヤ式のセンターデフ403(エンジンの駆動力を前輪と後輪に配分するデファレンシャル装置)、ベベルギヤ式の方向変換ギヤ組405、センターデフ403の差動回転をロックする差動ロック機構407などから構成されている。
【0004】
センターデフ403は、ピニオンシャフト409に支承されたピニオンギヤ411、これと噛み合ったサイドギヤ413,415から構成されている。
【0005】
ピニオンシャフト409は中空軸417に連結されており、この中空軸417にはトランスミッションを介してエンジンの駆動力が入力する。ピニオンシャフト409はセンターデフ403の回転中心と直交する面に対して図6の右方に傾斜しており、サイドギヤ413の歯数はサイドギヤ415の歯数より大きい。
【0006】
このように、センターデフ403はサイドギヤ413,415の歯数比によってトルク配分比が決まる不等トルク配分特性を持っている。
【0007】
サイドギヤ413はセンターデフ403を内包するケーシング419に連結されており、サイドギヤ415は入力軸417の内側に配置された中空軸421に連結されている。
【0008】
この中空軸421はフロントデフ(エンジンの駆動力を左右の前輪に配分するデファレンシャル装置)のデフケースに連結されており、フロントデフの右車軸423は中空軸421を貫通している。
【0009】
方向変換ギヤ組405は、互いに噛み合ったベベルギヤ425,427から構成されている。ベベルギヤ425はケーシング419(サイドギヤ413)に連結されている。ベベルギヤ427はドライブピニオンシャフト429に一体形成されており、ドライブピニオンシャフト429はプロペラシャフトを介してリヤデフ(エンジンの駆動力を左右の後輪に配分するデファレンシャル装置)に連結されている。
【0010】
エンジンの駆動力は、センターデフ403のサイドギヤ413から方向変換ギヤ組405などを介してリヤデフに伝達され、リヤデフによって左右の後輪に配分される。また、サイドギヤ415からフロントデフに伝達され、フロントデフによって左右の前輪に配分される。
【0011】
このとき、上記の不等トルク配分特性により、歯数の大きいサイドギヤ413側の後輪には、歯数の小さいサイドギヤ415側の前輪より大きい駆動トルクが送られて、例えば、発進時、加速時、登坂時などのように車両の重心が後輪側に移動するときに、大きな走行性が得られる。
【0012】
差動ロック機構407は、エア式のアクチュエータ431、噛み合いクラッチ433、リターンスプリング435などから構成されている。
【0013】
噛み合いクラッチ433は、サイドギヤ415に形成された噛み合い歯437と、クラッチ部材439に形成された噛み合い歯441からなり、クラッチ部材439はケーシング419に移動自在に連結されている。
【0014】
このように、差動ロック機構407(噛み合いクラッチ433)は、出力側の部材(シャフト:S)と入力側の部材(ケーシング:ハウジング:H)との間に配置(S−H配置)されており、噛み合いクラッチ433が噛み合うと、センターデフ403の差動回転がロックされる。
【0015】
アクチュエータ431は、クラッチ部材439を移動させて噛み合いクラッチ433を噛み合わせ、アクチュエータ431の作動が停止すると、リターンスプリング435によって噛み合いクラッチ433の噛み合いが解除される。
【0016】
悪路などで前後輪の一方が空転したときに、差動ロック機構407で差動回転をロックすれば、グリップ側の車輪に駆動力が送られて悪路走破性が向上する。
【0017】
また、車庫入れなどのように低速で急旋回するときは、差動ロックを解除すれば、タイトコーナーブレーキング現象が回避され、車体の挙動が安定する。
【0018】
センターデフ403のトルク配分(トルクスプリット)特性は、上記のように、サイドギヤ413,415の歯数比によって任意に変えることが可能であり、後輪より大きなトルクを前輪に配分することもできる。
【0019】
【発明が解決しようとする課題】
差動機構の入力部材と出力部材の間(S−H間)に生じる差動回転速度は、両出力部材の間(S−S間)に生じる差動回転速度より小さいから、入力部材と出力部材の間に掛かる差動トルクは、両出力部材の間に掛かる差動トルクより大きい。
【0020】
このように、従来のトランスファ装置401でS−H配置された差動ロック機構407(噛み合いクラッチ433)は大きな差動トルクを受けるから、それに見合って大容量にする必要があり、これに伴って、アクチュエータ431とリターンスプリング435も大型で強力なものが必要になる。
【0021】
トランスファ装置401は、これらの大型化によって、大型で重くなり、車載性が低下してしまうという問題がある。
【0022】
しかし、噛み合いクラッチ433とアクチュエータ431とリターンスプリング435などを小型化すると、充分な差動ロック機能を得るためには、同様な構成の差動ロック機構をケーシング419とサイドギヤ413の間にも配置する必要がある。
【0023】
このような構成では、部品点数が増えて構造が複雑化するから、トランスファ装置401がさらに大型で重くなり、車載性が低下してしまうと共に、複雑化してしまうため、信頼性を確保するために、組み付け精度や、部品精度等に高いものが要求されてしまう。
【0024】
また、例えば、車両が旋回するとき、特に、中高速で旋回するときは、センターデフ403の差動制限力を適度に調整すると、車体が安定すると共に、旋回性が向上するが、差動ロック機構407には差動制限力の調整機能がないため、トランスファ装置401では、このように差動制限力を調整して安定性や旋回性を向上させるということができない。
【0025】
そこで、この発明は、トルクの不等配分機能と、差動制限力の調整機能と、充分な差動制限力とを備えながら、構造が簡単で、軽量、コンパクトに構成され、車載性に優れたトランスファ装置の提供を目的とする。
【0026】
【課題を解決するための手段】
請求項1に記載のトランスファ装置は、入力したエンジンの駆動力を、それぞれ異なった出力トルクで前輪側と後輪側に配分する中間差動機構と、中間差動機構の差動回転を制限すると共に、この差動制限力を調整可能な差動制限機構とを備え、この差動制限機構が、中間差動機構の両出力部材間に配置され、
前記差動制限機構が、差動機構を通る駆動トルクに感応して差動制限力が変化するトルク感応型の差動制限機構であり、該トルク感応型の差動制限機構が、軸方向に交互配置されたクラッチ板を一対の差動回転部材である両出力部材間に連結してなり、これらのクラッチ板が互いに押圧されると、その摩擦抵抗によって差動回転を制限する摩擦クラッチであり、前記中間差動機構で発生するギヤの噛み合いスラスト力によって前記摩擦クラッチが押圧され、一方の出力部材の噛み合い反力は前記摩擦クラッチの一側を押圧し、他方の出力部材の噛み合い反力は前記摩擦クラッチの他側を押圧して前記クラッチ板が互いに押圧されることを特徴としている。
【0027】
トランスファ装置に入力したエンジンの駆動力は、中間差動機構からリヤデフに伝達されて左右の後輪に配分され、フロントデフに伝達されて左右の前輪に配分される。
【0028】
このとき、中間差動機構の不等トルク配分特性によって、前後輪に異なった大きさの駆動トルクが送られる。
【0029】
例えば、前輪より大きい駆動トルクが後輪に送られるように構成すれば、発進時、加速時、登坂時などのように車両の重心が後輪側に移動するときに、走行性が大幅に向上する。
【0030】
また、後輪より大きい駆動トルクが前輪に送られるように構成すると、例えば、車両の直進性が向上する。
【0031】
このように、中間差動機構の不等トルク配分特性によって前後輪のいずれに大きい駆動トルクを送ることが可能であり、そのトルク配分比を任意に設定することも可能であるから、異なった車種に広く対応することができる。
【0032】
また、悪路走行時、スタック時、発進時、加速時などで前後輪の一方が空転したときは、差動制限機構を作動させれば、グリップ側の車輪に駆動力が送られて悪路走破性、スタック脱出性、発進性、加速性などが向上する。
【0033】
また、低速で急旋回するとき、特に、低速の急旋回で前後進を繰り返す車庫入れのときは、差動制限機構の差動制限機能(前後輪間の相対回転拘束力)を解除するか、あるいは、相対回転拘束力を最も小さくすれば、タイトコーナーブレーキング現象を回避し、あるいは、実質的に防止して、車体の挙動を安定させることができる。
【0034】
また、制動時は、同様に、差動制限機構の差動制限機能を解除するか、あるいは、差動制限力を最も小さくすれば、前後輪間の相対回転拘束力が消失し、あるいは、最も小さくなるから、A.B.S(アンチロック・ブレーキング・システム)との干渉が防止され、あるいは、干渉が軽微になり、A.B.Sの性能を充分に発揮することができる。
【0035】
また、車両が旋回するとき、特に、中高速で旋回するときに、差動制限機構の差動制限力を適度に調整すれば、車体が安定し、旋回性が向上する。
【0036】
これに加えて、請求項1のトランスファ装置は、差動制限機構が出力部材の間に配置(S−S配置)されているから、従来例と較べて、扱う差動トルクが小さくてすむ。
【0037】
従って、差動制限機構を小容量にしても充分な差動制限力が得られ、その上、差動制限機構の小型軽量化によって、トランスファ装置もさらに軽量でコンパクトになり、車載性が向上する。
【0038】
また、このように1セットの差動制限機構で充分な差動制限力が得られるから、入力部材と両方の出力部材の間にそれぞれ差動制限機構を配置する必要がなくなり、これに伴う部品点数の増加と構造の複雑化、及び、トランスファ装置の大型化と重量化などが避けられると共に、車載性及び信頼性などを高めることができる。
【0040】
また、この構成では、中間差動機構に大きな駆動トルクが掛かる発進時、加速時は、トルク感応型差動制限機構で発生する大きな差動制限力によって車輪の空転が防止され、発進性と加速性が向上する。
【0042】
また、この構成で差動制限機構に用いた摩擦クラッチ、特に、多板クラッチは、小型でも摩擦面の面積が広く、大きな差動制限力が得られる上に、極めて狭いスペースに配置できるから、トランスファ装置の軽量コンパクト化に大きく寄与する。
【0043】
また、クラッチ板の枚数や摩擦面の径を変えることにより、差動制限力を広い範囲で調整可能であり、車両の性能を大きく向上させることができる。
さらに、中間差動機構で発生するギヤの噛み合い反力によってクラッチを押圧するこの構成では、クラッチを押圧する専用のアクチュエータが不要になるから、トランスファ装置が極めて軽量でコンパクトになり、車載性が大きく向上する上に、コストが大幅に低減される。
【0044】
請求項2に記載の発明は、入力したエンジンの駆動力を、それぞれ異なった出力トルクで前輪側と後輪側に配分する中間差動機構と、中間差動機構の差動回転を制限すると共に、この差動制限力を調整可能な差動制限機構とを備え、この差動制限機構が中間差動機構の両出力部材間に配置され、該差動制限機構が差動機構を通る駆動トルクに感応して差動制限力が変化するトルク感応型の差動制限機構であり、一対の差動回転部材である両出力部材の間に形成され互いに摺動回転可能なテーパー状の摩擦面からなり、これらの摩擦面が互いに押圧されると、その摩擦抵抗によって差動回転を制限するテーパークラッチであり、前記中間差動機構で発生するギヤの噛み合いスラスト力によって前記テーパークラッチが押圧され、一方の出力部材の噛み合い反力は前記テーパークラッチの一側を押圧し、他方の出力部材の噛み合い反力は前記テーパークラッチの他側を押圧してテーパー状の摩擦面が押圧されることを特徴としている。
【0045】
この構成で差動制限機構に用いたテーパークラッチは、部品点数が少なく、構造が簡単であるから、組み付け性が高く、組み付け作業のコストを低減することができる。
【0046】
さらに、摩擦面のテーパー角度を変えることによって、差動制限力を広い範囲で調整可能であるから、車両の性能を大きく向上させることができる。
【0065】
【発明の実施の形態】
図1と図5によって本発明の第1実施形態であるトランスファ1(トランスファ装置)の説明をする。
【0066】
図1はトランスファ1を示し、図5はトランスファ1を用いた4輪駆動車の動力系を示している。また、図1の右方はこの車両の前方であり、符号を与えていない部材等は図示されていない。
【0067】
図5のように、この動力系は、縦置きのエンジン3、発進クラッチ5、高速−低速切換機構7、機械式の変速機構9、トランスファ1、前輪側のプロペラシャフト11、方向変換ギヤ組13、フロントデフ15、前車軸17,19、左右の前輪21,23、伝動ギヤ組25、後輪側のプロペラシャフト27、方向変換ギヤ組29、リヤデフ31、後車軸33,35、左右の後輪37,39などから構成されている。
【0068】
図1のように、トランスファ1は、ベベルギヤ式のセンターデフ41(中間差動機構)と多板クラッチ43(トルク感応型の差動制限機構:摩擦クラッチ)から構成されている。
【0069】
エンジン3の駆動力は発進クラッチ5から高速−低速切換機構7に伝達され、高速−低速切換機構7は駆動力を高速または低速に切り換えて変速機構9に伝達し、変速機構9は伝達された駆動力を変速ギヤ群の噛み合いを変えて変速し、トランスファ1のセンターデフ41に伝達する。
【0070】
センターデフ41は、下記のように、伝達された駆動力を前輪側と後輪側とに配分し、前輪側の駆動力はプロペラシャフト11と方向変換ギヤ組13とを介してフロントデフ15に伝達され、後輪側の駆動力は伝動ギヤ組25とプロペラシャフト27と方向変換ギヤ組29とを介してリヤデフ31に伝達される。
【0071】
フロントデフ15は伝達された駆動力を前車軸17,19を介して左右の前輪21,23に配分し、リヤデフ31は伝達された駆動力を後車軸33,35を介して左右の後輪37,39に配分する。
【0072】
図1のように、センターデフ41は、ピニオンシャフト45、ピニオンシャフト45上に回転自在に支承されたピニオンギヤ47、ピニオンギヤ47と噛み合ったサイドギヤ49,51(出力部材:差動回転部材)、これらを収容する回転ケース53(出力部材:差動回転部材)などから構成されている。
【0073】
この回転ケース53は、前方が開口したケーシング本体55と、この開口側に配置されたカバー57とで構成されている。これらは互いの間に形成された噛み合い部59によって回転方向に連結されており、カバー57はケーシング本体55に装着されたスナップリング61によって軸方向に位置決めされている。
【0074】
回転ケース53は前端部をボ−ルベアリング63によって、また、後端部を他のベアリングによって、それぞれ、トランスファケース65(図5)に支承されている。
【0075】
伝動ギヤ組25は、互いに噛み合った一対の伝動ギヤ67,69から構成されており、伝動ギヤ67は回転ケース53に溶接されている。また、図5のように、伝動ギヤ69は連結軸71に連結されており、連結軸71は後輪側のプロペラシャフト27に連結され、回転ケース53の回転をリヤデフ31側に伝達する。
【0076】
ピニオンシャフト45は中空の入力軸73の外周に固定されている。入力軸73のスプライン部75には中空軸77(図5)が連結されており、この中空軸77には変速機構9の一側の変速ギヤ群が連結されている。こうして、ピニオンシャフト45はエンジン3の駆動力を受けて公転する。
【0077】
サイドギヤ49は、中空の出力軸79(出力部材:差動回転部材)の外周にスプライン連結されている。前輪側のプロペラシャフト11は前記の中空軸73,77を貫通してこの出力軸79のスプライン部81に連結されている。出力軸79の後端は回転ケース53の支承部82によって支承されている。
【0078】
また、相対回転するケーシング本体55(回転ケース53)と出力軸79との間には、スラストワッシャ83が配置されている。
【0079】
サイドギヤ51は、回転ケース53のカバー57に形成されており、回転ケース53などを介してリヤデフ31側に連結されている。
【0080】
ピニオンシャフト45はセンターデフ41の回転中心との直交面に対し、径方向外側端部に沿って左方(後方)に傾斜しており、サイドギヤ51の歯数はサイドギヤ49の歯数より大きい。
【0081】
ピニオンシャフト45の自由端側には球面ワッシャ85が回転自在に装着されており、球面ワッシャ85と回転ケース53との間にはピニオンリング87が配置されている。これらの球面ワッシャ85とピニオンリング87は、ピニオンギヤ47の遠心力とサイドギヤ49,51との噛み合い反力とを受けて、ピニオンギヤ47を安定して支持する。
【0082】
また、サイドギヤ49とピニオンリング87との間には、サイドギヤ49の噛み合い反力を受けるスラストワッシャ89が配置されている。
【0083】
多板クラッチ43は、サイドギヤ51側のケーシング本体55(出力部材)とサイドギヤ49(出力部材)との間に配置されており、アウタープレート91はケーシング本体55の内周に連結され、インナーシャフト93はサイドギヤ49の外周に連結されている。
【0084】
このように、多板クラッチ43はセンターデフ41の出力部材の間にS−S配置されている。
【0085】
多板クラッチ43とケーシング本体55との間には、皿ばね95が撓んだ状態で配置されており、ピニオンリング87との間で多板クラッチ43を押圧し、一定のイニシャルトルクを与えている。ピニオンリング87は、このように多板クラッチ43を位置決めすると共に、その受圧部材になっている。
【0086】
入力軸73からピニオンシャフト45に入力したエンジン3の駆動力は、ピニオンギヤ47から各サイドギヤ49,51を介して分配され、サイドギヤ49からフロントデフ15に伝達され、サイドギヤ51からリヤデフ31に伝達される。
【0087】
このとき、歯数の大きいサイドギヤ51側の後輪37,39には、歯数の小さいサイドギヤ49側の前輪21,23より大きい駆動トルクが送られる。
【0088】
従って、発進時、加速時、登坂時などのように車両の重心が後輪側に移動するときに、走行性が大幅に向上する。
【0089】
また、センターデフ41が駆動トルクを伝達している間は、サイドギヤ49の噛み合い反力がスラストワッシャ89を介してピニオンリング87を後方(多板クラッチ43側)に押圧し、サイドギヤ51の噛み合い反力が回転ケース53を前方に引き寄せる。
【0090】
このように、互いに反対方向の噛み合い反力によって多板クラッチ43が押圧されて締結される。また、サイドギヤ51の噛み合い反力は、ピニオンシャフト45の傾斜によって多板クラッチ43の押圧力の方向に向いているから、締結力が特に大きい。
【0091】
多板クラッチ43が締結されると、その摩擦抵抗によってセンターデフ41の差動回転が制限される。各サイドギヤ49,51の噛み合い反力はセンターデフ41の伝達トルクに比例して増減するから、この差動制限機能はトルク感応型である。
【0092】
従って、センターデフ41に大きな駆動トルクが掛かる発進時、加速時などは、このトルク感応型差動制限機能によって得られる大きな差動制限力によって前輪21,23と後輪37,39の空転が防止され、車両の発進性と加速性が大きく向上する。
【0093】
また、上記の皿ばね95によるイニシャルトルクは、駆動トルクや差動回転速度とは無関係に、多板クラッチ43に一定の差動制限力を与えている。
【0094】
従って、悪路走行時、スタック時、発進時、加速時などに前輪21,23と後輪37,39の一方が空転したときは、この一定の差動制限力によってグリップ側の車輪に駆動力が送られるから、悪路走破性、スタック脱出性、発進性、加速性などを高めることができる。
【0095】
また、車両が旋回するとき、特に、中高速で旋回するときは、トルク感応型差動制限機能とイニシャルトルクとによってセンターデフ41の差動回転が適度に制限され、車体が安定し、旋回性が向上する。
【0096】
回転ケース53には開口97,99が形成されており、これらの開口97,99からはトランスファケース65に封入されたオイルが流出入し、流入したオイルは多板クラッチ43、ピニオンギヤ47とサイドギヤ49,51との噛み合い部、ピニオンギヤ47と球面ワッシャ85とピニオンリング87の各摺動面、スラストワッシャ83,89などを潤滑し冷却する。
【0097】
こうして、トランスファ1が構成されている。
【0098】
トランスファ1は、上記のように、多板クラッチ43がセンターデフ41のサイドギヤ49,51の間に配置(S−S配置)されているから、従来例と較べて、扱う差動トルクが小さくてすむ。
【0099】
従って、多板クラッチ43は小容量でも充分な差動制限力が得られる。
【0100】
その上、多板クラッチ43の小型軽量化によって、トランスファ1も軽量でコンパクトになり、車載性を向上することができる。
【0101】
また、このように1セットの多板クラッチ43で充分な差動制限力が得られるから、両方のサイドギヤ49,51と入力側との間にそれぞれ差動制限用のクラッチを配置する必要がなくなり、これに伴う部品点数の増加と構造の複雑化を防止すると共に、構造の複雑化による信頼性を確保するための部品や組み付け精度の高い要求によるコスト上昇を避けることができる。
【0102】
また、上記のように、サイドギヤ49,51の噛み合い反力で多板クラッチ43を押圧するように構成して得たトルク感応型差動制限機能により、センターデフ41に大きな駆動トルクが掛かる発進時や加速時に大きな差動制限力が得られるから、前輪21,23と後輪37,39の空転が防止され、発進性と加速性が大幅に向上する。
【0103】
また、多板クラッチ43は、小型でも摩擦面の面積が広く、大きな差動制限力が得られる上に、極めて狭いスペースに配置できるから、トランスファ1がさらに軽量でコンパクトになり、車載性が向上する。
【0104】
また、多板クラッチ43の押圧に、サイドギヤ49,51の片方ではなく、両方の噛み合い反力を利用するように構成したから、多板クラッチ43はさらに大容量で小型になる。
【0105】
また、多板クラッチ43は、クラッチ板の枚数や摩擦面の径を変えることによって、差動制限機能を広い範囲で調整できるから、車両の性能を大きく向上させることができる。
【0106】
また、センターデフ41で発生するギヤの噛み合い反力によって多板クラッチ43を押圧するように構成したことにより、多板クラッチ43専用のアクチュエータが不要になるから、トランスファ1は極めて軽量でコンパクトになり、車載性が大きく向上する上に、コストが大幅に低減される。
【0107】
次に、図2によって本発明の第2実施形態であるトランスファ101(トランスファ装置)の説明をする。
【0108】
図2はトランスファ101を示しており、このトランスファ101は図5の4輪駆動車において第1実施形態のトランスファ1と同位置に配置される。また、図2の右方はこの車両の前方であり、符号を与えていない部材等は図示されていない。
【0109】
また、第1実施形態と同機能の部材等には同一の符号を与えて引用し、これら同機能部材の重複説明は省く。
【0110】
図2のように、トランスファ101は、ベベルギヤ式のセンターデフ41とコーンクラッチ103(トルク感応型の差動制限機構:摩擦クラッチ:テーパークラッチ)とで構成されている。
【0111】
コーンクラッチ103は、回転ケース53のケーシング本体55、ピニオンリング105、中間プレート107などの間に形成されている。
【0112】
ピニオンリング105は、サイドギヤ49の外周にスプライン連結されており、これらの間にはスラストワッシャ89が配置されている。ピニオンリング105は、球面ワッシャ85と共に、ピニオンギヤ47を安定して支持し、ピニオンギヤ47の遠心力と、サイドギヤ49,51との噛み合い反力とを受けている。
【0113】
中間プレート107は、ケーシング本体55とピニオンリング105との間に配置されており、凸部109を回転ケース53の開口111に係合して回り止めされている。
【0114】
中間プレート107とケーシング本体55には互いに摺動する円錐面113,115(テーパー状の摩擦面)が設けられ、中間プレート107とピニオンリング105には互いに摺動する円錐面117,119(テーパー状の摩擦面)が設けられている。
【0115】
このように、コーンクラッチ103は、ケーシング本体55(サイドギヤ51)とサイドギヤ49との間に配置されており、センターデフ41の出力部材の間にS−S配置されている。
【0116】
センターデフ41が駆動トルクを伝達している間は、サイドギヤ49の噛み合い反力とサイドギヤ51の噛み合い反力によって円錐面113,115、117,119が押圧されてコーンクラッチ103が締結され、その摩擦抵抗によってセンターデフ41の差動回転が制限される。
【0117】
各サイドギヤ49,51の噛み合い反力はセンターデフ41の伝達トルクに比例して増減するから、トルク感応型の差動制限機能が得られる。
【0118】
そこで、センターデフ41に大きな駆動トルクが掛かる発進時、加速時などは、このトルク感応型差動制限機能によって得られる大きな差動制限力により、前輪21,23と後輪37,39の空転が防止され、車両の発進性と加速性が大きく向上する。
【0119】
また、車両が旋回するとき、特に、センターデフ41にある程度の駆動トルクが掛かる中高速で旋回するときは、適度な差動制限力によってセンターデフ41の差動回転が制限され、車体が安定し、旋回性が向上する。
【0120】
回転ケース53には、上記の開口111の他に、開口121,123が形成されており、これらから流入したオイルによってコーンクラッチ103(円錐面113,115、117,119)、ピニオンギヤ47とサイドギヤ49,51との噛み合い部、ピニオンギヤ47と球面ワッシャ85とピニオンリング105との各摺動面、スラストワッシャ83,89などを潤滑し冷却する。
【0121】
また、ピニオンリング105にはオイルを溜める凹部125,127が形成されており、これらの凹部125,127から供給されるオイルによってコーンクラッチ103の潤滑・冷却効果が大きく向上すると共に、円錐面113,115、117,119の摩擦抵抗とコーンクラッチ103の性能が安定する。
【0122】
こうして、トランスファ101が構成されている。
【0123】
このトランスファ101は、コーンクラッチ103を差動制限機構に用いたことによって、部品点数が少なく、構造が簡単である。
【0124】
また、組み付け性が高く、組み付けコストが安い。
【0125】
また、コーンクラッチ103は円錐面113,115、117,119のテーパー角度を変えることによって、差動制限力を広い範囲で調整可能であり、車両の性能を大きく向上させることができる。
【0126】
これに加えて、トランスファ101は、コーンクラッチ103をセンターデフ41のサイドギヤ49,51の間に配置(S−S配置)したことにより、差動制限機構に多板クラッチ43を用いたことによる効果を除いて、上記のトランスファ1と同等の効果を得ることができる。
【0127】
次に、図3によって本発明の参考例であるトランスファ201(トランスファ装置)の説明をする。
【0128】
図3はトランスファ201を示しており、このトランスファ201は図5の4輪駆動車において第1実施形態のトランスファ1と同位置に配置される。また、図3の右方はこの車両の前方であり、符号を与えていない部材等は図示されていない。
【0129】
また、第1,2実施形態と同機能の部材等には同一の符号を与えて引用し、これら同機能部材の重複説明は省く。
【0130】
図3のように、トランスファ201は、ベベルギヤ式のセンターデフ41と差動回転速度感応型の差動制限機構203とで構成されている。
【0131】
ピニオンシャフト45に支承された球面ワッシャ85とケーシング本体55(回転ケース53)との間にはピニオンリング205が配置されており、このピニオンリング205は、球面ワッシャ85と共に、センターデフ41のピニオンギヤ47を安定して支持し、ピニオンギヤ47の遠心力とサイドギヤ49,51との噛み合い反力とを受けている。
【0132】
サイドギヤ49の外周にはリング207が溶接されており、リング207とピニオンリング205との間にはスラストワッシャ209が配置されている。また、サイドギヤ49の後部にはハブ211が溶接されている。
【0133】
差動制限機構203は、ケーシング本体55とハブ211とサイドギヤ49とリング207との間に設けられた流体室213と、流体室213に封入されたシリコンオイル(高粘性流体)と、流体室213の内部で交互配置された複数枚のアウタープレートとインナープレートから構成されている。各アウタープレートはケーシング本体55の内周に連結され、各インナープレートはハブ211の外周に連結されている。
【0134】
また、リング207とケーシング本体55との間、及び、ハブ211とケーシング本体55との間には、断面がX字状のシールであるXリング215,217が配置され、流体室213からシリコンオイルが漏れることを防止している。
【0135】
前輪21,23(サイドギヤ49)と後輪37,39(サイドギヤ51)の間に差動回転が生じると、差動制限機構203が作動し、アウタープレートとインナープレートがシリコンオイルを剪断するときの剪断抵抗によってセンターデフ41の差動回転が制限される。
【0136】
シリコンオイルの剪断抵抗は差動回転速度が上昇する程大きくなるから、差動回転速度感応型の差動制限機能が得られる。
【0137】
また、シリコンオイルの剪断抵抗は、差動回転速度が零から上昇する過程でほぼ直線的に増加するが、差動回転速度がある程度上昇すると増加が鈍り、やがて横這い状態になるという特有の性質がある。
【0138】
従って、この差動制限機構203は、シリコンオイルの剪断抵抗を利用することによってこのような差動制限特性を得ることができる。
【0139】
悪路走行時、スタック時、発進時、加速時などで前後輪の一方が空転すると、差動制限機構203が作動してグリップ側の車輪に駆動力が送られ、悪路走破性、スタック脱出性、発進性、加速性などが向上する。
【0140】
また、差動回転速度感応型差動制限機能によって、空転が大きくなる程グリップ側の車輪に大きな駆動力が送られるから、空転を抑制することによる上記の向上効果が大きくなる。
【0141】
また、車庫入れのときは、前後輪間の差動回転速度が比較的遅いから、差動制限機構203の差動制限力(前後輪の相対回転拘束力)も小さくなり、タイトコーナーブレーキング現象が実質的に回避され、車体の挙動が安定する。
【0142】
また、制動時は、同様に、差動制限機構203による前後輪の相対回転拘束力が小さいから、A.B.Sとの干渉が軽微になり、A.B.Sの性能を充分に発揮することができる。
【0143】
また、車両が旋回するとき、特に、前後輪間の差動回転速度がある程度大きくなる中高速での旋回時は、差動制限機構203によって前後輪間の差動回転が適度に制限され、車体が安定し、旋回性が向上する。
【0144】
こうして、トランスファ201が構成されている。
【0145】
このトランスファ201は、差動回転速度感応型の差動制限機構203を用いたことにより、前後輪の一方が空転するとグリップ側の車輪に駆動力が送られると共に、空転が激しい程送られる駆動力が大きくなるから、悪路走破性、スタック脱出性、発進性、加速性などが大きく向上する。
【0146】
また、車庫入れのときは前後輪間の差動回転が適度に許容され、タイトコーナーブレーキング現象が防止されて、車体の挙動が安定する。
【0147】
また、制動時は前後輪の相対回転拘束力が小さくなってA.B.Sとの干渉が軽微になり、その性能が充分に発揮される。
【0148】
また、シリコンオイルの剪断抵抗を利用する差動制限機構203は、小型軽量でありながら大きな差動制限力が得られる上に、極めて狭いスペースに配置できるから、トランスファ201がそれだけ軽量でコンパクト化になり、車載性が大きく向上する。
【0149】
また、シリコンオイルの剪断抵抗を利用する差動制限機構203は、差動回転速度の上昇に伴って、差動制限力がほぼ直線的に増加し、やがて横這いになる差動制限特性が得られ、車両の操縦性、安定性、走行性などを大きく向上させることができる。
【0150】
これに加えて、トランスファ201は、差動制限機構203をセンターデフ41のサイドギヤ49,51の間に配置(S−S配置)したことにより、トルク感応型の差動制限機構を用いたことによる効果を除いて、上記のトランスファ1,101と同等の効果を得ることができる。
【0151】
次に、図4によって本発明の参考例であるトランスファ301(トランスファ装置)の説明をする。
【0152】
図4はトランスファ301を示しており、このトランスファ301は図5の4輪駆動車において第1実施形態のトランスファ1と同位置に配置される。また、図4の右方はこの車両の前方であり、符号を与えていない部材等は図示されていない。
【0153】
また、第1,2実施形態と同機能の部材等には同一の符号を与えて引用し、これら同機能部材の重複説明は省く。
【0154】
図4のように、トランスファ301は、ベベルギヤ式のセンターデフ41と差動制限力を外部から制御できる差動制限機構303とで構成されている。
【0155】
回転ケース53のケーシング本体55は、センターデフ41を収容するケース部材305、これに溶接された非磁性材料の円筒部材307、これに溶接された磁性材料のロータ309などから構成されている。
【0156】
ケース部材305とサイドギヤ49との間にはスラストワッシャ311が配置されている。また、ロータ309には軸313がスプライン連結されており、軸313には伝動ギヤ組25の伝動ギヤ67が形成されている。
【0157】
差動制限機構303は、多板式のメインクラッチ315及びパイロットクラッチ317、カムリング319、ボールカム321(カム機構)、プレッシャープレート323、アーマチャ325、リング状の電磁石327(差動制限力の制御手段)、リタ−ンスプリング329、コントローラなどから構成されている。
【0158】
メインクラッチ315は、円筒部材307(回転ケース53)とサイドギヤ49との間に配置されており、パイロットクラッチ317は、円筒部材307とカムリング319との間に配置されている。
【0159】
ボールカム321は、カムリング319とプレッシャープレート323との間に形成されている。プレッシャープレート323は、サイドギヤ49と共に、出力軸79の外周にスプライン連結されている。
【0160】
また、カムリング319とロータ309(回転ケース53)との間には、ボールカム321のカム反力を受けるスラストベアリング331とワッシャ333とが配置されている。
【0161】
アーマチャ325は、パイロットクラッチ317とプレッシャープレート323との間に配置されており、スナップリング335によって円筒部材307に位置決めされている。
【0162】
電磁石327のコア337は、ボ−ルベアリング339,339によってロータ309に支承されており、回転ケース53の後端側はこれらのボ−ルベアリング339,339とコア337とによってトランスファケース65に支承されている。
【0163】
コア337とロータ309との間にはエアギャップ341が形成されている。
【0164】
電磁石327のリード線343はグロメットを介して外部に引き出されており、コネクター345によって車載のバッテリに接続されている。
【0165】
ロータ309は、ステンレス鋼(非磁性材料)のリング347によって外周側と内周側とに分断されており、電磁石327の磁力はこのリング347によってロータ309上での短絡が防止され、アーマチャ325に集中する。
【0166】
コントローラは、車速、操舵角、横Gなどから旋回走行を検知し、あるいは、路面状態や前後輪の空転などに応じて、電磁石327の励磁、励磁電流の制御、励磁停止を行う。
【0167】
電磁石327が励磁されると、磁力のループ349が形成されてアーマチャ325が吸引され、パイロットクラッチ317を押圧して締結させる。パイロットクラッチ317が締結された状態で、前輪21,23(サイドギヤ49)と後輪37,39(サイドギヤ51)と間に差動回転が生じると、この差動トルクがボールカム321に掛かり、生じたカムスラスト力によりプレッシャープレート323を介してメインクラッチ315が押圧され、その摩擦抵抗によってセンターデフ41の差動が制限される。
【0168】
また、電磁石327の励磁電流を制御すると、パイロットクラッチ317の滑りによってボールカム321のカムスラスト力が変化し、メインクラッチ315の連結力が変化して、差動制限力が調整される。
【0169】
一方、電磁石327の励磁を停止すると、パイロットクラッチ317が開放されてボールカム321のカムスラスト力が消失し、メインクラッチ315が開放されて、センターデフ41は差動がフリーになる。
【0170】
そこで、悪路走行時、スタック時、発進時、加速時などに前後輪の一方が空転したときは、差動制限機構303を作動させてメインクラッチ315を締結すると、グリップ側の車輪に駆動力が送られて悪路走破性、スタック脱出性、発進性、加速性などが向上する。
【0171】
また、低速で急旋回するとき、特に、低速の急旋回で前後進を繰り返す車庫入れのときは、メインクラッチ315による前後輪間の相対回転拘束を解除するか、あるいは、相対回転拘束力を最も小さくすれば、タイトコーナーブレーキング現象が回避され、車体の挙動が安定する。
【0172】
また、制動時は、同様に、メインクラッチ315による前後輪間の相対回転拘束を解除するか、相対回転拘束力を最も小さくすれば、A.B.Sとの干渉が防止され、A.B.Sの性能を充分に発揮することができる。
【0173】
また、車両が旋回するとき、特に、中高速で旋回するときは、差動制限機構303によって前後輪間の差動回転を適度に制限すれば、車体が安定し、旋回性が向上する。
【0174】
また、回転ケース53には、パイロットクラッチ317に対向して、開口351が形成されており、これらの開口351から流入したオイルによってパイロットクラッチ317を始め、ボールカム321、スラストベアリング331、ワッシャ333などが潤滑・冷却され、差動制限機構303の機能が安定し、耐久性が向上する。
【0175】
こうして、トランスファ301が構成されている。
【0176】
このトランスファ301は、電磁石327によって差動制限力を外部から制御できる差動制限機構303を用いたことにより、車両の走行状態や路面状態の変化に応じて差動制限力を任意に制御できるから、車両の性能、走行性、安定性、タイトコーナーブレーキング現象の防止機能、A.B.Sとの干渉防止機能などを大きく向上させることができる。
【0177】
また、この差動制限力の制御は、電磁石327の励磁電流を制御することによって精密に行えるから、走行性、操縦性、安定性などの向上効果が大きい。
【0178】
また、ボールカム321の増幅機能によってメインクラッチ315の連結力を強化することにより、充分な差動制限力が得られる上に、電磁石327を小型にすることができるから、トランスファ301がそれだけ軽量でコンパクトになり、車載性が向上する。
【0179】
また、電磁石327の小型化によって、バッテリの負担が軽減され、エンジン3の燃費が向上する。
【0180】
また、差動制限力の制御手段に電磁石327を用いたトランスファ301は、流体圧のアクチュエータを用いた構成と異なって、ポンプや圧力配管が不要になるから、構造が簡単で、軽量であり、その上、ポンプと圧力ライン各部での圧漏れから解放され、信頼性が大きく向上する。
【0181】
これに加えて、トランスファ301は、差動制限機構303をセンターデフ41のサイドギヤ49,51の間に配置(S−S配置)したことにより、トルク感応型の差動制限機構や差動回転速度感応型の差動制限機構を用いたことによる効果を除いて、上記のトランスファ1,101,201と同等の効果が得られる。
【0182】
なお、前記外部制御手段には、電磁石の他に、例えば、油圧や空気圧で作動する流体圧アクチュエータを用いてもよい。
【0183】
また、上記第1、第2実施形態では、前輪よりも後輪に大きい駆動トルクが送られるように構成したものを示したが、中間差動機構の不等トルク配分特性によって前後輪のいずれに大きい駆動トルクを送ることも可能であり、そのトルク配分比を任意に設定することも可能である。
【0184】
例えば、各実施形態と反対に、後輪より大きい駆動トルクが前輪に送られるように構成すれば、車両の直進性が向上する。
【0185】
また、上記第1、第2実施形態では、不等トルク配分特性を持った中間差動機構に、両出力側サイドギヤの歯数が異なるベベルギヤ式の差動機構を用いた例を示したが、不当トルク配分特性をもった中間差動機構としては、これに限らない。
【0186】
例えば、デフケースの収容孔に摺動回転自在に収容されたピニオンギヤを介して両方のサイドギヤを連結する差動機構、プラネタリーギヤ式の差動機構、あるいは、ウォームギヤを用いた差動機構などでもよく、これらに不等トルク配分特性を与えるには、両出力ギヤの歯数を変えればよい。
【0187】
さらには、一対の摩擦クラッチを介して前後輪に異なった駆動トルクを配分するように構成された差動機構でもよい。
【0188】
【発明の効果】
請求項1に記載のトランスファ装置は、差動制限機構を出力部材の間に配置したことによって、充分な差動制限力が得られる上に、軽量でコンパクトになり、車載性が向上する。
【0189】
また、入力部材と両方の出力部材の間に差動制限機構をそれぞれ配置する必要がなくなり、これに伴う部品点数の増加と構造の複雑化、大型化、重量化、車載性の低下などが避けられる。
【0190】
また、トルク感応型の差動制限機構によって車輪の空転が防止され、発進性、加速性などが向上する。
【0191】
さらに、クラッチ板を用いた摩擦クラッチは、摩擦面積が広く大きな差動制限力が得られ、その上、狭いスペースに配置できるから、トランスファ装置の軽量化とコンパクト化に大きく寄与する。
【0192】
また、クラッチ板の枚数や摩擦面の径を変えることによって、広い範囲で差動制限力を調整可能であり、車両の性能を大きく向上させることができる。さらに、中間差動機構で発生するギヤの噛み合い反力をクラッチの押圧に利用することによってクラッチ押圧用のアクチュエータが不要になり、トランスファ装置が軽量コンパクトになって車載性が大きく向上し、コストが大幅に低減される。
【0193】
請求項2に記載の発明は、テーパークラッチを用いたことによって、部品点数が少なく、構造が簡単になり、その上、組み付け性が高く、組み付けコストが安い。
【0194】
また、テーパー角度を変えることによって、差動制限力を広い範囲で調整可能であり、車両の性能を大きく向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】 本発明の第1実施形態を示す断面図である。
【図2】 本発明の第2実施形態を示す断面図である。
【図3】 本発明の参考例を示す断面図である。
【図4】 本発明の参考例を示す断面図である。
【図5】 第1実施形態を用いた4輪駆動車の動力系を示すスケルトン機構図である。
【図6】 従来例の断面図である。
【符号の説明】
1,101,201,301 トランスファ(トランスファ装置)
3 エンジン
21,23 前輪
37,39 後輪
41 ベベルギヤ式のセンターデフ(中間差動機構)
43 多板クラッチ(トルク感応型の差動制限機構:摩擦クラッチ)
49,51 サイドギヤ(出力部材:差動回転部材)
53 回転ケース(出力部材:差動回転部材)
91 多板クラッチのアウタープレート(クラッチ板)
93 多板クラッチのインナープレート(クラッチ板)
103 コーンクラッチ(トルク感応型の差動制限機構:摩擦クラッチ:テーパークラッチ)
113,115、117,119 円錐面(テーパー状の摩擦面)
203 差動回転速度感応型の差動制限機構
303 差動制限力を外部から制御できる差動制限機構
315 メインクラッチ
317 パイロットクラッチ
321 ボールカム(カム機構)
327 電磁石(差動制限力の制御手段)[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a transfer device for a four-wheel drive vehicle.
[0002]
[Prior art]
As a conventional transfer device, Japanese Patent Laid-Open No. 9-290653 describes a
[0003]
The
[0004]
The
[0005]
The
[0006]
Thus, the
[0007]
The
[0008]
The
[0009]
The direction
[0010]
The driving force of the engine is transmitted from the
[0011]
At this time, due to the unequal torque distribution characteristic, a driving torque larger than the front wheel on the
[0012]
The
[0013]
The
[0014]
In this way, the differential lock mechanism 407 (meshing clutch 433) is arranged (SH arrangement) between the output side member (shaft: S) and the input side member (casing: housing: H). When the
[0015]
The
[0016]
If the differential rotation is locked by the
[0017]
Also, when turning suddenly at a low speed, such as in a garage, if the differential lock is released, the tight corner braking phenomenon is avoided and the behavior of the vehicle body is stabilized.
[0018]
As described above, the torque distribution (torque split) characteristic of the
[0019]
[Problems to be solved by the invention]
Since the differential rotation speed generated between the input member and the output member of the differential mechanism (between S and H) is smaller than the differential rotation speed generated between the two output members (between S and S), the input member and the output The differential torque applied between the members is greater than the differential torque applied between the two output members.
[0020]
As described above, the differential lock mechanism 407 (meshing clutch 433) arranged SH in the
[0021]
The
[0022]
However, if the
[0023]
In such a configuration, since the number of parts increases and the structure becomes complicated, the
[0024]
Also, for example, when the vehicle turns, particularly when turning at a medium to high speed, adjusting the differential limiting force of the
[0025]
Therefore, the present invention has a simple structure, a light weight, and a compact structure, and is excellent in in-vehicle performance while having an uneven distribution function of torque, a function of adjusting a differential limiting force, and a sufficient differential limiting force. An object is to provide a transfer device.
[0026]
[Means for Solving the Problems]
The transfer device according to
The differential limiting mechanism is a torque-sensitive differential limiting mechanism in which a differential limiting force changes in response to driving torque passing through the differential mechanism, and the torque-sensitive differential limiting mechanism is arranged in the axial direction. This is a friction clutch that is formed by connecting alternately arranged clutch plates between both output members that are a pair of differential rotating members, and when these clutch plates are pressed against each other, the frictional resistance limits the differential rotation. The friction clutch is pressed by the gear meshing thrust generated by the intermediate differential mechanism, the meshing reaction force of one output member presses one side of the friction clutch, and the meshing reaction force of the other output member is The clutch plates are pressed against each other by pressing the other side of the friction clutch.It is characterized by that.
[0027]
Engine driving force input to the transfer device is transmitted from the intermediate differential mechanism to the rear differential and distributed to the left and right rear wheels, and is transmitted to the front differential and distributed to the left and right front wheels.
[0028]
At this time, drive torques of different magnitudes are sent to the front and rear wheels due to the unequal torque distribution characteristics of the intermediate differential mechanism.
[0029]
For example, if it is configured so that a driving torque larger than the front wheels is sent to the rear wheels, the running performance is greatly improved when the center of gravity of the vehicle moves to the rear wheels, such as when starting, accelerating, or climbing a hill. To do.
[0030]
Further, if the driving torque larger than that of the rear wheels is sent to the front wheels, for example, the straightness of the vehicle is improved.
[0031]
In this way, it is possible to send a large driving torque to any of the front and rear wheels by the unequal torque distribution characteristics of the intermediate differential mechanism, and it is possible to arbitrarily set the torque distribution ratio. Can respond widely.
[0032]
In addition, when one of the front and rear wheels is idled during rough road driving, stacking, starting, acceleration, etc., if the differential limiting mechanism is activated, driving force is sent to the wheels on the grip side and the rough road Runability, stack escape, startability, acceleration, etc. are improved.
[0033]
Also, when turning suddenly at low speeds, especially when entering a garage that repeats forward and backward with low speed sudden turns, the differential limiting function of the differential limiting mechanism (relative rotational restraint force between the front and rear wheels) is released, Alternatively, if the relative rotational restraining force is minimized, the tight corner braking phenomenon can be avoided or substantially prevented, and the behavior of the vehicle body can be stabilized.
[0034]
Similarly, during braking, if the differential limiting function of the differential limiting mechanism is canceled or the differential limiting force is minimized, the relative rotational restraining force between the front and rear wheels disappears, or Since A. B. Interference with S (anti-lock braking system) is prevented or interference is reduced. B. The performance of S can be sufficiently exhibited.
[0035]
Further, when the vehicle turns, particularly when turning at a medium to high speed, if the differential limiting force of the differential limiting mechanism is appropriately adjusted, the vehicle body becomes stable and the turning performance is improved.
[0036]
In addition, since the differential limiting mechanism is arranged between the output members (SS arrangement), the transfer device according to the first aspect requires less differential torque to handle than the conventional example.
[0037]
Therefore, even if the differential limiting mechanism has a small capacity, a sufficient differential limiting force can be obtained. In addition, the size and weight of the differential limiting mechanism can make the transfer device lighter and more compact, improving on-vehicle performance. .
[0038]
Further, since a sufficient differential limiting force can be obtained with one set of differential limiting mechanisms in this way, there is no need to dispose a differential limiting mechanism between the input member and both output members, and the components associated therewith The increase in the number of points and the complexity of the structure and the increase in size and weight of the transfer device can be avoided, and the in-vehicle performance and reliability can be improved.
[0040]
Also, with this configuration, at the time of starting and acceleration when a large driving torque is applied to the intermediate differential mechanism, the wheel slippage is prevented by the large differential limiting force generated by the torque-sensitive differential limiting mechanism, and the startability and acceleration Improves.
[0042]
In addition, the friction clutch used for the differential limiting mechanism in this configuration, particularly the multi-plate clutch, is small in size and has a large friction surface area, so that a large differential limiting force can be obtained, and it can be placed in an extremely narrow space. This greatly contributes to the lightweight and compact transfer device.
[0043]
Further, by changing the number of clutch plates and the diameter of the friction surface, the differential limiting force can be adjusted in a wide range, and the performance of the vehicle can be greatly improved.
Further, in this configuration in which the clutch is pressed by the meshing reaction force generated by the intermediate differential mechanism, a dedicated actuator for pressing the clutch is not required, so that the transfer device is extremely light and compact, and is highly mounted on the vehicle. Besides improving, the cost is greatly reduced.
[0044]
Claim2The invention described in 1) limits the differential rotation of the intermediate differential mechanism that distributes the input engine driving force to the front wheel side and the rear wheel side with different output torques. A differential limiting mechanism capable of adjusting the dynamic limiting force, and this differential limiting mechanism is disposed between both output members of the intermediate differential mechanismThe differential limiting mechanism is a torque-sensitive differential limiting mechanism in which a differential limiting force changes in response to a driving torque passing through the differential mechanism, and is between a pair of output members that are a pair of differential rotating members. A taper clutch that is formed of taper friction surfaces that can be slidably rotated with each other. When these friction surfaces are pressed against each other, a taper clutch that restricts differential rotation by the frictional resistance, and is generated by the intermediate differential mechanism. The taper clutch is pressed by the meshing thrust force of the gear, the meshing reaction force of one output member presses one side of the taper clutch, and the meshing reaction force of the other output member presses the other side of the taper clutch. The tapered friction surface is pressedIt is characterized by that.
[0045]
ThisSince the taper clutch used in the differential limiting mechanism with the above configuration has a small number of parts and a simple structure, the assembling property is high and the cost of assembling work can be reduced.
[0046]
Furthermore, since the differential limiting force can be adjusted in a wide range by changing the taper angle of the friction surface, the performance of the vehicle can be greatly improved.
[0065]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
A transfer 1 (transfer device) according to the first embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS.
[0066]
Figure1 shows a
[0067]
As shown in FIG. 5, the power system includes a vertically placed
[0068]
As shown in FIG. 1, the
[0069]
The driving force of the
[0070]
The center differential 41 distributes the transmitted driving force to the front wheel side and the rear wheel side as described below, and the driving force on the front wheel side is transmitted to the front differential 15 via the
[0071]
The front differential 15 distributes the transmitted driving force to the left and right
[0072]
As shown in FIG. 1, the center differential 41 includes a
[0073]
The rotating
[0074]
The rotating
[0075]
The transmission gear set 25 includes a pair of transmission gears 67 and 69 meshing with each other, and the
[0076]
The
[0077]
The
[0078]
A
[0079]
The
[0080]
The
[0081]
A
[0082]
A
[0083]
The multi-plate clutch 43 is disposed between the casing body 55 (output member) and the side gear 49 (output member) on the
[0084]
As described above, the multi-plate clutch 43 is disposed SS between the output members of the
[0085]
A
[0086]
The driving force of the
[0087]
At this time, a driving torque larger than that of the
[0088]
Therefore, when the center of gravity of the vehicle moves to the rear wheel side, such as when starting, accelerating, or climbing, traveling performance is greatly improved.
[0089]
Further, while the center differential 41 is transmitting the driving torque, the meshing reaction force of the
[0090]
Thus, the multi-plate clutch 43 is pressed and fastened by the meshing reaction forces in opposite directions. Further, since the meshing reaction force of the
[0091]
When the multi-plate clutch 43 is engaged, the differential rotation of the center differential 41 is limited by the frictional resistance. Since the meshing reaction force of the side gears 49 and 51 increases / decreases in proportion to the transmission torque of the center differential 41, this differential limiting function is a torque sensitive type.
[0092]
Therefore, when starting and accelerating when a large driving torque is applied to the center differential 41, the
[0093]
The initial torque generated by the
[0094]
Therefore, when one of the
[0095]
Further, when the vehicle turns, particularly when turning at a medium to high speed, the differential rotation of the center differential 41 is appropriately limited by the torque-sensitive differential limiting function and the initial torque, the vehicle body becomes stable, and the turning performance is improved. Will improve.
[0096]
[0097]
Thus, the
[0098]
As described above, since the multi-plate clutch 43 is arranged between the side gears 49 and 51 of the center differential 41 (SS arrangement), the
[0099]
Therefore, the multi-plate clutch 43 can obtain a sufficient differential limiting force even with a small capacity.
[0100]
In addition, due to the reduction in size and weight of the multi-plate clutch 43, the
[0101]
In addition, since a sufficient differential limiting force can be obtained with one set of multi-plate clutch 43 in this way, it is not necessary to dispose a differential limiting clutch between both side gears 49 and 51 and the input side. Therefore, it is possible to prevent an increase in the number of parts and the complexity of the structure, and to avoid an increase in cost due to a requirement for parts and high assembly accuracy to ensure reliability due to the complexity of the structure.
[0102]
Further, as described above, at the time of starting when a large driving torque is applied to the center differential 41 by the torque-sensitive differential limiting function obtained by pressing the multi-plate clutch 43 by the reaction force of the side gears 49 and 51. In addition, since a large differential limiting force is obtained during acceleration, the idling of the
[0103]
In addition, the multi-plate clutch 43 is small but has a large frictional surface area, a large differential limiting force can be obtained, and it can be placed in an extremely narrow space. Therefore, the
[0104]
In addition, the multi-plate clutch 43 is configured to use both meshing reaction forces instead of one of the side gears 49 and 51 to press the multi-plate clutch 43, so that the multi-plate clutch 43 is further increased in capacity and reduced in size.
[0105]
Further, since the multi-plate clutch 43 can adjust the differential limiting function in a wide range by changing the number of clutch plates and the diameter of the friction surface, the performance of the vehicle can be greatly improved.
[0106]
In addition, since the multi-plate clutch 43 is pressed by the meshing reaction force of the gear generated in the center differential 41, an actuator dedicated to the multi-plate clutch 43 becomes unnecessary, so the
[0107]
Next, a transfer 101 (transfer device) according to the second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.
[0108]
FigureReference numeral 2 denotes a
[0109]
Further, members having the same functions as those in the first embodiment are referred to by the same reference numerals, and redundant description of these members having the same functions is omitted.
[0110]
As shown in FIG. 2, the
[0111]
The
[0112]
The
[0113]
The
[0114]
The
[0115]
Thus, the
[0116]
While the center differential 41 is transmitting driving torque, the
[0117]
Since the meshing reaction force of the side gears 49 and 51 increases and decreases in proportion to the transmission torque of the center differential 41, a torque sensitive differential limiting function is obtained.
[0118]
Therefore, at the time of start and acceleration when a large driving torque is applied to the center differential 41, the
[0119]
Also, when the vehicle turns, particularly when turning at a medium to high speed where a certain amount of driving torque is applied to the center differential 41, the differential rotation of the center differential 41 is limited by an appropriate differential limiting force, and the vehicle body is stabilized. , Turning performance is improved.
[0120]
In addition to the
[0121]
The
[0122]
Thus, the
[0123]
This
[0124]
Also, the assembling property is high and the assembling cost is low.
[0125]
Further, the
[0126]
In addition to this, the
[0127]
Next, referring to FIG.Reference exampleA transfer 201 (transfer device) will be described.
[0128]
[0129]
Further, members having the same functions as those of the first and second embodiments are referred to by the same reference numerals, and redundant description of these members having the same functions is omitted.
[0130]
As shown in FIG. 3, the
[0131]
A
[0132]
A
[0133]
The differential limiting
[0134]
Further, between the
[0135]
When differential rotation occurs between the
[0136]
Since the shear resistance of silicon oil increases as the differential rotational speed increases, a differential rotational speed sensitive differential limiting function can be obtained.
[0137]
In addition, the shear resistance of silicone oil increases almost linearly as the differential rotational speed increases from zero, but the characteristic is that when the differential rotational speed increases to some extent, the increase slows down and eventually becomes flat. is there.
[0138]
Therefore, the differential limiting
[0139]
When one of the front and rear wheels slips when driving on a rough road, stacking, starting, or accelerating, the differential limiting
[0140]
In addition, since the differential rotation speed sensitive differential limiting function increases the idling, a larger driving force is sent to the grip-side wheel. Therefore, the above-described improvement effect by suppressing idling is increased.
[0141]
In addition, since the differential rotational speed between the front and rear wheels is relatively slow when entering the garage, the differential limiting force of the differential limiting mechanism 203 (relative rotational restraining force of the front and rear wheels) is also reduced, and the tight corner braking phenomenon. Is substantially avoided, and the behavior of the vehicle body is stabilized.
[0142]
Similarly, during braking, the relative rotational restraining force of the front and rear wheels by the differential limiting
[0143]
Further, when the vehicle turns, particularly when turning at a medium to high speed where the differential rotational speed between the front and rear wheels is increased to some extent, the differential rotation between the front and rear wheels is moderately limited by the differential limiting
[0144]
Thus, the
[0145]
This
[0146]
In addition, the differential rotation between the front and rear wheels is appropriately allowed when entering the garage, the tight corner braking phenomenon is prevented, and the behavior of the vehicle body is stabilized.
[0147]
In addition, during braking, the relative rotational restraint force of the front and rear wheels is reduced and A. B. Interference with S is reduced, and the performance is sufficiently exhibited.
[0148]
In addition, the differential limiting
[0149]
Further, the differential limiting
[0150]
In addition, the
[0151]
Next, referring to FIG.Reference exampleThe transfer 301 (transfer device) will be described.
[0152]
FigureReference numeral 4 denotes a
[0153]
Also, the first2 fruitsThe members having the same functions as those in the embodiment are referred to by the same reference numerals, and redundant description of these members having the same functions is omitted.
[0154]
As shown in FIG. 4, the
[0155]
The
[0156]
A
[0157]
The differential limiting
[0158]
The
[0159]
The
[0160]
A
[0161]
The
[0162]
The
[0163]
An
[0164]
A
[0165]
The
[0166]
The controller detects turning based on the vehicle speed, the steering angle, the lateral G, or the like, or performs excitation of the
[0167]
When the
[0168]
Further, when the exciting current of the
[0169]
On the other hand, when the excitation of the
[0170]
Therefore, when one of the front and rear wheels is idled during rough road driving, stacking, starting, acceleration, etc., the differential limiting
[0171]
Also, when turning sharply at low speeds, especially when putting in a garage that repeats forward and backward with low speed sudden turns, the relative rotational restraint between the front and rear wheels by the
[0172]
Similarly, during braking, if the relative rotation restriction between the front and rear wheels by the
[0173]
Further, when the vehicle turns, particularly when turning at a medium to high speed, if the differential rotation between the front and rear wheels is appropriately limited by the differential limiting
[0174]
The rotating
[0175]
Thus, the
[0176]
Since the
[0177]
In addition, since the differential limiting force can be precisely controlled by controlling the exciting current of the
[0178]
Further, by strengthening the coupling force of the
[0179]
Further, the downsizing of the
[0180]
Further, the
[0181]
In addition, the
[0182]
In addition to the electromagnet, for example, a fluid pressure actuator that operates by hydraulic pressure or pneumatic pressure may be used as the external control means.
[0183]
In addition, the firstThe secondIn the embodiment, the configuration is such that a larger driving torque is sent to the rear wheels than the front wheels, but it is possible to send a larger driving torque to any of the front and rear wheels due to the unequal torque distribution characteristics of the intermediate differential mechanism. The torque distribution ratio can be arbitrarily set.
[0184]
For example, contrary to each embodiment, if the driving torque larger than that of the rear wheels is configured to be sent to the front wheels, the straight traveling performance of the vehicle is improved.
[0185]
In addition, the firstThe secondIn the embodiment, an example in which a bevel gear type differential mechanism in which the number of teeth of both output side gears is different is used as an intermediate differential mechanism having unequal torque distribution characteristics is shown. The differential mechanism is not limited to this.
[0186]
For example, a differential mechanism that connects both side gears via a pinion gear that is slidably and rotatably accommodated in the accommodation hole of the differential case, a planetary gear type differential mechanism, or a differential mechanism that uses a worm gear may be used. In order to give them unequal torque distribution characteristics, the number of teeth of both output gears may be changed.
[0187]
Furthermore, a differential mechanism configured to distribute different driving torques to the front and rear wheels via a pair of friction clutches may be used.
[0188]
【The invention's effect】
In the transfer device according to the first aspect, since the differential limiting mechanism is disposed between the output members, a sufficient differential limiting force can be obtained, and it is lightweight and compact, and the on-vehicle performance is improved.
[0189]
In addition, there is no need to place a differential limiting mechanism between the input member and both output members, thereby avoiding an increase in the number of parts and a complicated structure, an increase in size, weight, and a reduction in vehicle mounting. It is done.
[0190]
AlsoThe torque-sensitive differential limiting mechanism prevents the wheels from slipping and improves starting performance, acceleration performance, and the like.
[0191]
further,A friction clutch using a clutch plate has a large friction area and a large differential limiting force. In addition, since it can be arranged in a narrow space, it greatly contributes to reducing the weight and size of the transfer device.
[0192]
Also, by changing the number of clutch plates and the diameter of the friction surface, the differential limiting force can be adjusted in a wide range, and the performance of the vehicle can be greatly improved.Furthermore, by using the meshing reaction force generated by the intermediate differential mechanism to press the clutch, an actuator for pressing the clutch becomes unnecessary, the transfer device becomes lighter and more compact, and the on-board performance is greatly improved, and the cost is reduced. It is greatly reduced.
[0193]
Claim2The invention described in, Te-By using a per clutch, the number of parts is small, the structure is simple, and the assembling property is high and the assembling cost is low.
[0194]
Further, by changing the taper angle, the differential limiting force can be adjusted in a wide range, and the performance of the vehicle can be greatly improved.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a cross-sectional view showing a first embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a cross-sectional view showing a second embodiment of the present invention.
FIG. 3 of the present inventionReference exampleFIG.
FIG. 4 of the present inventionReference exampleFIG.
FIG. 5 is a skeleton mechanism diagram showing a power system of a four-wheel drive vehicle using the first embodiment.
FIG. 6 is a cross-sectional view of a conventional example.
[Explanation of symbols]
1, 101, 201, 301 Transfer (transfer device)
3 Engine
21, 23 Front wheel
37, 39 Rear wheel
41 Bevel gear type center differential (intermediate differential mechanism)
43 Multi-plate clutch (torque-sensitive differential limiting mechanism: friction clutch)
49, 51 Side gear (Output member: Differential rotation member)
53 Rotating case (Output member: Differential rotating member)
91 Outer plate (clutch plate) of multi-plate clutch
93 Inner plate (clutch plate) of multi-plate clutch
103 Cone clutch (torque-sensitive differential limiting mechanism: friction clutch: taper clutch)
113, 115, 117, 119 Conical surface (tapered friction surface)
203 Differential rotation speed sensitive differential limiting mechanism
303 Differential limiting mechanism that can control differential limiting force from outside
315 Main clutch
317 Pilot clutch
321 Ball cam (cam mechanism)
327 Electromagnet (Differential limiting force control means)
Claims (2)
前記差動制限機構が、差動機構を通る駆動トルクに感応して差動制限力が変化するトルク感応型の差動制限機構であり、
該トルク感応型の差動制限機構が、軸方向に交互配置されたクラッチ板を一対の差動回転部材である両出力部材間に連結してなり、これらのクラッチ板が互いに押圧されると、その摩擦抵抗によって差動回転を制限する摩擦クラッチであり、
前記中間差動機構で発生するギヤの噛み合いスラスト力によって前記摩擦クラッチが押圧され、
一方の出力部材の噛み合い反力は前記摩擦クラッチの一側を押圧し、他方の出力部材の噛み合い反力は前記摩擦クラッチの他側を押圧して前記クラッチ板が互いに押圧されることを特徴とするトランスファ装置。An intermediate differential mechanism that distributes the driving force of the input engine to the front wheel side and the rear wheel side with different output torques, and the differential rotation of the intermediate differential mechanism is limited and the differential limiting force can be adjusted Differential limiting mechanism, and this differential limiting mechanism is disposed between both output members of the intermediate differential mechanism ,
The differential limiting mechanism is a torque-sensitive differential limiting mechanism in which a differential limiting force changes in response to a driving torque passing through the differential mechanism;
The torque-sensitive differential limiting mechanism is formed by connecting the clutch plates alternately arranged in the axial direction between the output members that are a pair of differential rotating members, and when these clutch plates are pressed against each other, It is a friction clutch that limits differential rotation by its frictional resistance,
The friction clutch is pressed by the meshing thrust force of the gear generated in the intermediate differential mechanism,
The meshing reaction force of one output member presses one side of the friction clutch, and the meshing reaction force of the other output member presses the other side of the friction clutch and the clutch plates are pressed against each other. Transfer device.
該差動制限機構が差動機構を通る駆動トルクに感応して差動制限力が変化するトルク感応型の差動制限機構であり、一対の差動回転部材である両出力部材の間に形成され互いに摺動回転可能なテーパー状の摩擦面からなり、これらの摩擦面が互いに押圧されると、その摩擦抵抗によって差動回転を制限するテーパークラッチであり、
前記中間差動機構で発生するギヤの噛み合いスラスト力によって前記テーパークラッチが押圧され、
一方の出力部材の噛み合い反力は前記テーパークラッチの一側を押圧し、他方の出力部材の噛み合い反力は前記テーパークラッチの他側を押圧してテーパー状の摩擦面が押圧されることを特徴とするトランスファ装置。An intermediate differential mechanism that distributes the driving force of the input engine to the front wheel side and the rear wheel side with different output torques, and the differential rotation of the intermediate differential mechanism is limited and the differential limiting force can be adjusted Differential limiting mechanism, this differential limiting mechanism is disposed between both output members of the intermediate differential mechanism ,
The differential limiting mechanism is a torque-sensitive differential limiting mechanism in which a differential limiting force changes in response to a driving torque passing through the differential mechanism, and is formed between a pair of output members that are a pair of differential rotating members. It is a taper clutch that consists of tapered friction surfaces that can slide and rotate with each other, and when these friction surfaces are pressed against each other, the frictional resistance limits the differential rotation,
The taper clutch is pressed by the gear meshing thrust generated by the intermediate differential mechanism,
The meshing reaction force of one output member presses one side of the taper clutch, and the meshing reaction force of the other output member presses the other side of the taper clutch to press the tapered friction surface. Transfer device.
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