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Abstract
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
この発明は、デファレンシャル装置に関する。
【0002】
【従来の技術】
特開2000−356257号公報(特許文献1)に図4のようなデファレンシャル装置501が記載されている。
【0003】
このデファレンシャル装置501は、デフケース503、デフケース503の内周に軸方向移動自在に連結された一対のプレッシャープレート505、ベベルギア式の差動機構507、各プレッシャープレート505と差動機構507との間に設けられた一対のカム509、差動機構507の差動を制限する一対のメインクラッチ511、メインクラッチ511を締結するボールカム513、電磁石515、アーマチャ517、パイロットクラッチ519から構成され、車両の左右輪間に配置されている。
【0004】
エンジンの駆動力はデフケース503から各プレッシャープレート505と各カム509とを介して差動機構507に入力し、左右の出力側サイドギア521,523から出力軸529,531を介して左右の車輪側に配分される。
【0005】
このとき駆動トルクを受けて各カム509が作動し、各プレッシャープレート505を介して各メインクラッチ511を押圧し、その摩擦抵抗によってトルク感応型の差動制限力が得られ、差動機構507の差動回転を制限し、悪路走破性、発進性、加速性、操縦性、安定性などを向上させる。
【0006】
また、電磁石515がアーマチャ517を吸引するとパイロットクラッチ519が連結され、この状態で差動機構507に差動トルクが生じると、この差動トルクによってボールカム513が作動し、各メインクラッチ511が押圧され、差動制限力が強化される。
【0007】
図5は、左右輪の一方がスピンしたとき、デファレンシャル装置501からスピン側車輪に伝わる軸トルク(Tg)と、他方のグリップ側車輪に伝わる軸トルク(Ts)を示すグラフ551,553である。
【0008】
グラフ551は、電磁石515が作動していない状態で、各カム509によって得られる差動制限力(トランスファレシオ:Rt)を示しており、周知のように、トルク感応型の差動制限機能ではスピン側の車輪が完全に空転して軸トルク(Tg)が0になるとグリップ側の車輪に伝わる軸トルク(Ts)も0になるから、悪路や低μ路では車両がスタック状態になり易い。
【0009】
そこで、電磁石515を作動させると、上記のように、ボールカム513によってグラフ553のような特性の差動制限力(イニシャルトルク)が得られ、悪路や低μ路での車両の走行性や走破性を向上させる。
【0010】
【特許文献1】
特開2000−356257号公報(P.5、図1)
【0011】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、上記のデファレンシャル装置501には、次のような問題点がある。
【0012】
(問題点1)パイロットクラッチ519、電磁石515、アーマチャ517、ボールカム513及びそのカム部材とカムフォロワであるカムリング525と押圧部材527を用いて複雑に構成されているから、それだけコスト高である上に、大型で重く、車載性に難がある。
【0013】
(問題点2)上記のように構造が複雑でありながら、電磁石515とボールカム513によるメインクラッチ511の締結は、イニシャルトルク(グラフ553)を付加するだけであり、トランスファレシオ:Rt(グラフ551)を強化してグリップ側車輪に大きな軸トルクを送ることができない。
【0014】
従って、悪路、低μ路、スプリットμ路などで、車両の走行性や走破性を充分に向上させることができない場合がある。
【0015】
(問題点3)電磁石515とボールカム513による差動制限力の発生は、パイロットクラッチ519のガタ、ボールカム513のガタ、押圧部材527の移動抵抗だけ遅延するから、それだけレスポンスが悪くなり、走行性や走破性を迅速に改善することが難しい。
【0016】
(問題点4)カムリング525と押圧部材527の相対回転方向が反転するとき、ボールカム513が中立状態になってトルク抜けが生じ、カムスラスト力(メインクラッチ511の押圧力)が一時的に消失するから、これに伴ってイニシャルトルクが低下し走行性や走破性が悪化する恐れがある。
【0017】
さらに、ボールカム513は中立状態でガタが発生し易く、イニシャルトルクが発生するまでのレスポンスがそれだけ遅くなる上に、ガタに伴う騒音が発生する。
【0018】
(問題点5)差動制限力を専らメインクラッチ511の摩擦抵抗に依存しており、メインクラッチ511にはそれだけ大きなトルクが掛かる。
【0019】
従って、多板クラッチに特有のスティックスリップ音(クラッチ板の断続的な滑りに起因する騒音)が大きくなり易い。
【0020】
(問題点6)カム509のスラスト力と、ボールカム513のスラスト力とが互いに反対方向を向いているから、メインクラッチ511の差動制限力が不安定になり易く、その場合、車両の挙動も不安定になる。
【0021】
そこで、本発明は、構造簡単、小型軽量で車載性に優れ、低コストでありながら、差動制限力発生のレスポンスが速く、また、安定した大きな差動制限力が広い範囲で得られると共に、トルク抜け、ガタ、ガタやスティックスリップに伴う騒音が低減されるデファレンシャル装置の提供を目的としている。
【0022】
【課題を解決するための手段】
請求項1記載のデファレンシャル装置は、原動機の駆動力を受けて回転する回転部材と、前記回転部材の回転が入力する入力側差動回転部材と、前記入力側差動回転部材と連動回転し、それぞれの車輪側に駆動力を配分する一対の出力側差動回転部材から構成され、内部で生じる摩擦抵抗によって差動制限力が得られる差動機構と、前記回転部材と、前記出力側差動回転部材の少なくとも一方との間に配置された摩擦クラッチと、前記摩擦クラッチを締結操作する電磁石とを備えたことを特徴とする。
【0023】
本発明のデファレンシャル装置では、駆動力の伝達中に差動機構で生じる摩擦抵抗によって差動制限力(トランスファレシオ)が得られる。
【0024】
また、電磁石によって締結操作される摩擦クラッチを、回転部材と、一対の出力側回転部材の少なくとも一方との間に配置したことにより、下記の実施形態において伝達トルク計算式を用いて説明するように、摩擦クラッチの摩擦トルク(差動制限力)が差動機構の摩擦抵抗によって増幅されるから、差動制限力(トランスファレシオ)が強化される。
【0025】
これらの理由によって、次のような効果が得られる。
【0026】
(1)従来例と異なって、パイロットクラッチ519、アーマチャ517、ボールカム513、カムリング525、押圧部材527を用いないから、それだけ構造簡単、小型軽量で車載性に優れ、低コストである。
【0027】
(2)このように構造が簡単でありながら、差動機構内部で差動制限力が得られる上に、摩擦クラッチによる差動制限力と、差動機構による摩擦クラッチの差動制限力増強効果が得られ、さらに、摩擦クラッチの締結力を調整することによって差動制限機能を制御することができる。
【0028】
従って、例えば、一方の車輪がスピンしても、グリップ側の車輪に大きな駆動トルクが伝わるから、悪路、低μ路、スプリットμ路などで、車両の走行性や走破性を充分に向上させることができる。
【0029】
また、差動機構による差動制限力の増強効果だけ、小型の摩擦クラッチを用いることができるから、さらに小型軽量に構成され、車載性が向上する。
【0030】
(3)従来例において生じるパイロットクラッチ519のガタ、ボールカム513のガタ、押圧部材527の移動抵抗による差動制限力の遅延が、これらを用いない本発明では発生しない。
【0031】
従って、差動制限力発生のレスポンスが大幅に改善され、走行性や走破性を迅速に改善することが可能になる。
【0032】
(4)トルク抜け(差動制限力の一時的な消失)が生じるカム(ボールカム513)を用いないから、差動制限力の消失に伴う走行性や走破性の低下、ガタとガタに伴う騒音、レスポンスの低下などが大きく改善される。
【0033】
(5)摩擦クラッチは駆動力の主伝達経路には用いられないから大きなトルク容量が要求されることはなく、従って、摩擦クラッチに多板クラッチを用いた場合でも、大きなスティックスリップ音が発生することはない。
【0034】
(6)カム509のスラスト力とボールカム513のスラスト力とが反対方向を向いている従来例と異なって、このような原因による差動制限力の不安定化から解放され、車両の挙動が安定する。
【0035】
請求項2の発明は、請求項1に記載されたデファレンシャル装置であって、前記入力側差動回転部材が、ヘリカルピニオンギアであり、前記出力側差動回転部材が、前記ヘリカルピニオンギアとそれぞれ噛み合った一対のヘリカルサイドギアであり、前記回転部材が、前記ヘリカルピニオンギアを回転自在に収容する収容孔を有するデフケースであり、前記摩擦クラッチが、多板クラッチであり、前記アクチュエータが、電磁石であり、前記各ギアが駆動力を伝達するとき、生じた噛み合いスラスト力によって各ギアの端部と対向部材との間で前記摩擦抵抗が得られ、前記ヘリカルピニオンギアが噛み合い反力によって前記収容孔に押圧されて前記摩擦抵抗が得られることを特徴とする。
【0036】
請求項2の発明では、噛み合いスラスト力によって各ギアの端部と対向部材(例えば、デフケース)との間で、また、噛み合い反力によってヘリカルピニオンギアと収容孔の壁部と間でそれぞれ摩擦抵抗(差動制限力:トランスファレシオ)が得られる。
【0037】
さらに、これらの摩擦抵抗によって多板クラッチの摩擦トルク(差動制限力)が増幅され、差動制限力(トランスファレシオ)が強化される。
【0038】
請求項2の発明は、これらの理由により、請求項1の構成と同等の作用・効果が得られる。
【0039】
【発明の実施の形態】
図1ないし図2によって本発明の一実施形態であるフロントデフ1(デファレンシャル装置)の説明をする。フロントデフ1は、エンジン(原動機)、トランスミッション、フロントデフ1(エンジンの駆動力を左右の前輪に配分するデファレンシャル装置)、前車軸、左右の前輪、左右の後輪などから構成される動力系を備えた車両に搭載されており、エンジンの駆動力はトランスミッションからフロントデフ1に伝達され、前車軸を介して左右の前輪に配分される。
【0040】
[フロントデフ1の構造]
図1のように、フロントデフ1は、エンジン(不図示)の駆動力を受けて回転する回転部材3と、回転部材3の回転が入力する入力側差動回転部材5と、入力側差動回転部材5と連動回転し、左右の車輪側に駆動力を配分する一対の出力側差動回転部材7,9から構成され、内部で生じる摩擦抵抗によって差動制限力が得られる差動機構11と、回転部材3と出力側差動回転部材9との間に配置された摩擦クラッチ13と、摩擦クラッチ13を締結操作するアクチュエータ15と、コントローラとを備えており、下記のように、差動機構11の摩擦抵抗によって摩擦クラッチ13の摩擦トルク(差動制限力)が増幅され、大きな差動制限力(トランスファレシオ)が得られる。
【0041】
回転部材3はデフケース17であり、デフケース17は、左カバー19、円筒部材21、ステンレス鋼(非磁性材料)で作られたリング23、鉄系合金(磁性材料)で作られた右カバー25から構成されており、カバー19,25によって左右の端部を閉塞されている。また、円筒部材21とリング23と右カバー25は溶接されており、左カバー19は円筒部材21の左開口部でそれぞれのフランジ部27,29を突き合わせ、係合部31によってセンターリングされ、ボルトで互いに固定されている。
【0042】
左カバー19には、内周に螺旋状オイル溝33が形成されたボス部35と、入力側差動回転部材5を回転自在に収容する長短の収容孔37,39が形成されている。各収容孔37,39は軸方向に平行配置されており、図2のように、隣接した収容孔37,39が周方向等間隔に4対配置されている。また、各収容孔37,39にはそれぞれ外部と連通する開口41,43が形成されている。
【0043】
右カバー25は、内周に螺旋状オイル溝45が形成されたボス部47と、右側に開口するリング状の凹部49と、支承部51が形成されている。右カバー25には非磁性材料であるステンレス鋼のリング52によって径方向の外側と内側に分断されており、後述の電磁ソレノイド87の磁束が右カバー25上で短絡するのを防止している。
【0044】
デフケース17はトランスミッションケースの内部に配置され、ボス部35,47をベアリングによって支承している。また、デフケース17のフランジ部27,29にはリングギア(不図示)が固定されており、このリングギアはトランスミッションの出力ギアと噛み合っている。エンジンの駆動力はトランスミッションを介してデフケース17に伝達される。また、トランスミッションケースにはオイル溜りが形成されており、このオイルは収容孔37,39の開口41,43からデフケース17に流出入し、差動機構11などを潤滑・冷却する。
【0045】
差動機構11は、入力側差動回転部材5と出力側差動回転部材7,9と収容孔37,39から構成された差動ギア機構であり、入力側差動回転部材5は、長短のヘリカルピニオンギア53,55で構成され、出力側差動回転部材7,9は、左右に同軸配置されたヘリカルサイドギア57,59で構成されている。長短のヘリカルピニオンギア53,55は長短の収容孔37,39にそれぞれ収容されており、長いヘリカルピニオンギア53は、第1と第2のギア部61,63とこれらを連結する小径の軸部65からなり、第1ギア部61は左のヘリカルサイドギア57と噛み合っている。また、短いヘリカルピニオンギア55は中間に軸部を持たない第1と第2のギア部67,69からなり、第1ギア部67は右のヘリカルサイドギア59と噛み合い、第2ギア部69はヘリカルピニオンギア53の第2ギア部63と噛み合っている。
【0046】
左のヘリカルサイドギア57とデフケース17(左カバー19)との間には、左のヘリカルサイドギア57の噛み合いスラスト力を受けて左のヘリカルサイドギア57と左カバー19の摩耗を防止するワッシャ71が配置されている。右のヘリカルサイドギア59は、中空の右出力軸73の外周にスプライン連結されており、この右出力軸73は前記右カバー25の支承部51によって回転自在に支承されている。また、右出力軸73とデフケース17(右カバー25)との間には、右のヘリカルサイドギア59及びヘリカルピニオンギア53,55の噛み合いスラスト力を受けて右出力軸73と右カバー25の摩耗を防止するワッシャ75が配置されている。右出力軸73上には受圧部材77がスプライン連結され、右出力軸73との突き当てによって右方に位置決めされている。また、この受圧部材77には収容孔37,39の一部が形成されている。
【0047】
左の前車軸は左のヘリカルサイドギア57にスプライン連結され、左前輪側に連結されており、左のヘリカルサイドギア57の回転は左前輪に伝達(差動配分)される。また、右の前車軸は右出力軸73にスプライン連結され、右前輪側に連結されており、右のヘリカルサイドギア59の回転は右前輪に伝達(差動配分)されると共に、この差動回転は摩擦クラッチ13によって制限される。
【0048】
摩擦クラッチ13は、多板クラッチ79であり、そのアウタープレート81はデフケース17(リング23)の内周に移動自在にスプライン連結され、インナープレート83は右のヘリカルサイドギア59側の右出力軸73外周に移動自在にスプライン連結されている。また、プレート81,83には、上記のリング52と対応する位置に、複数個所の切り欠き85と、これらの切り欠き85を連結するブリッジ部が周方向等間隔に設けられている。これらの切り欠き85とリング52とによって電磁ソレノイド87の磁路上での磁束の短絡が防止される。多板クラッチ79は、アクチュエータ15によって開閉操作される。
【0049】
アクチュエータ15は、電磁ソレノイド87とアーマチャ89から構成されており、アーマチャ89は、図1中の多板クラッチ79の左側で、リング23の内周に移動自在にスプライン連結されている。電磁ソレノイド87のコア91は、右カバー25の凹部49に適度なエアギャプを介して貫入していると共に、ボールベアリング93によって右カバー25上に支承されている。また、コア91(電磁ソレノイド87)はピン95によってトランスミッションケース側に廻り止めされており、コア91に設けられた溝97には中継部材99が係合している。電磁ソレノイド87のリード線101は中継部材99に沿って配線され、グロメット103を通してトランスミッションケースの外部に引き出され、コネクター105を介して車載のバッテリに接続されている。コア91と右カバー25と多板クラッチ79とアーマチャ89とによって電磁ソレノイド87の磁路が構成されている。
【0050】
コントローラは、電磁ソレノイド87の励磁、励磁電流の制御、励磁停止などを行い、電磁ソレノイド87が励磁されると、上記の磁路に磁束ループ107が生じてアーマチャ89が吸引され多板クラッチ79が締結され、電磁ソレノイド87の励磁を停止すると、多板クラッチ79の締結が解除される。
【0051】
また、収容孔37,39の開口41,43はデフケース17の径方向外側位置に形成されており、トランスミッションケースのオイル溜りのオイルレベル以下にあってオイルに浸されているから、オイルが効率よく収容孔37,39からデフケース17の内部に流入する。また、カバー19,25のボス部35,47に設けられた螺旋状オイル溝33,45のポンプ作用によりオイルが強制的にデフケース17の内部に取り込まれる。これらのオイルにより、差動機構11の各ギアの噛み合い部、ヘリカルピニオンギア53,55と収容孔37,39の摺動部、ヘリカルサイドギア57,59の摺動部、ワッシャ71,75、多板クラッチ79に供給されてこれらを潤滑・冷却する。
【0052】
[フロントデフ1の動作及び作用]
電磁ソレノイド87の励磁を停止し多板クラッチ79の締結を解除した状態で、デフケース17を回転させるエンジンの駆動力は各ヘリカルピニオンギア53,55からヘリカルサイドギア57,59を介して左右の前輪に分配される。また、悪路などで前輪間に駆動抵抗差が生じ、前輪の左右いずれかが空転すると、エンジンの駆動力は各ヘリカルピニオンギア53,55の自転に伴って左右の前輪に差動分配される。
【0053】
トルクの伝達中、各ヘリカルピニオンギア53,55の歯先はヘリカルサイドギア57,59との噛み合い反力と遠心力とにより収容孔37,39の壁面に押し付けられて摺動抵抗が発生する。また、ヘリカルギアの噛み合いスラスト力によって各ヘリカルピニオンギア53,55の端面とデフケース17(左カバー19:対向部材)及び受圧部材77(対向部材)との間で摺動抵抗が発生し、さらに、ヘリカルサイドギア57,59の対向面と、左のヘリカルサイドギア57の噛み合いスラスト力によりワッシャ71を介して左のヘリカルサイドギア57と左カバー19との間、及び、右のヘリカルサイドギア59の噛み合いスラスト力によりワッシャ75を介して右出力軸73と右カバー25との間で摺動抵抗が発生する。
【0054】
各ヘリカルピニオンギア53,55の噛み合い反力、及び、各ギアの噛み合いスラスト力による摺動抵抗は、差動機構11内部の伝達トルクに比例するから、これらの摺動抵抗(摩擦抵抗)によってトルク感応型の差動制限機能(差動制限力:トランスファレシオ:Rt)が得られる。例えば、悪路や低μ路で一方の前輪が空転(スピン)したときは、このスピン側前輪に伝わる駆動トルクが差動制限力によって制限されるから、グリップ側の前輪に伝わる駆動トルクは差動制限力が大きい程大きくなる。
【0055】
次に、電磁ソレノイド87を励磁して多板クラッチ79を締結すると、下記の伝達トルク計算式で説明するように、差動機構11のトランスファレシオ(Rt)によって多板クラッチ79の摩擦トルクが増幅され、フロントデフ1の差動制限力が強化される。
【0056】
また、電磁ソレノイド87の励磁電流を調整し、多板クラッチ79の摩擦トルクを制御すると、差動制限力の増幅効果を変えることができる。
【0057】
[伝達トルク計算式]
一方の前輪が空転(スピン)したとき、
Tb:差動制限トルク
Ts:スピン側車輪(デフケース17に対して先行回転する車輪)の軸トルク
Tg:グリップ側車輪(デフケース17に対して後行回転する車輪)の軸トルク
とすると、差動制限トルク(Tb)はグリップ側車輪の軸トルク(Tg)とスピン側車輪の軸トルク(Ts)との差になり、
Tb=Tg−Ts (1)式
が成立する。
【0058】
また、
Rt:差動機構11のトランスファレシオ
Te:多板クラッチ79のクラッチトルク
とすると、
Tg=(Ts+Te)×Rt=Ts×Rt+Te×Rt (2)式
が成立し、(1)式と(2)式から、
Tb=Ts(Rt−1)+Te×Rt (3)式
が得られる。
【0059】
この(3)式が示すように、フロントデフ1では多板クラッチ79のクラッチトルク(Te)が差動機構11によってRt倍に増幅される。
【0060】
図3は、右の前輪がスリップしたとき、フロントデフ1によって左の前輪に伝わる軸トルク(Tg)を縦軸に示し、右の前輪に伝わる軸トルク(Ts)を横軸に示すグラフ201,203である。
【0061】
グラフ201は、多板クラッチ79の連結を解除した状態での差動機構11のトランスファレシオであり、トルク感応型差動制限機能の性質上、右前輪の軸トルク(Ts)が0まで低下すると左前輪の軸トルク(Tg)も0になる。
【0062】
グラフ203は、多板クラッチ79を連結することによって得られる差動制限力であり、トランスファレシオ(Rt)によるクラッチトルク(Te)の増幅機能によって差動制限力が強化されている。
【0063】
また、上記のように、電磁ソレノイド87の励磁電流制御によって多板クラッチ79の摩擦トルク(Te)を変えれば、(3)式において差動制限力の増幅効果を調整できることが分かる。
【0064】
また、オイルによる上記のような潤滑・冷却機能により、差動機構11と多板クラッチ79の耐久性が向上すると共に、差動機構11と多板クラッチ79による差動制限機能が安定する。
【0065】
[フロントデフ1の効果]
フロントデフ1は上記のように構成されたことにより、次のような効果が得られる。
【0066】
(1)従来例と異なって、パイロットクラッチ519、アーマチャ517、ボールカム513、カムリング525、押圧部材527を用いないから、それだけ構造簡単、小型軽量で車載性に優れ、低コストである。
【0067】
(2)このように構造が簡単でありながら、差動機構11自身で大きな差動制限力が得られ、さらに、多板クラッチ79による差動制限力が得られ、差動機構11による多板クラッチ79の差動制限力増強効果が得られる。従って、一方の前輪がスピンしても、グリップ側の前輪に大きな駆動トルクが伝わるから、悪路、低μ路、スプリットμ路などで車両の走行性や走破性を充分に向上させることができる。
【0068】
また、このように多板クラッチ79の差動制限力が差動機構11によって増強されるから、それだけ小型の多板クラッチ79を用いることが可能になり、さらに、小型軽量に構成され、車載性が向上する。
【0069】
(3)従来例において生じるパイロットクラッチ519のガタ、ボールカム513のガタ、押圧部材527の移動抵抗による差動制限力の遅延が、これらを用いないフロントデフ1では発生しない。
【0070】
従って、差動制限機能のレスポンスが大幅に改善され、車両の走行性や走破性を迅速に改善することが可能になる。
【0071】
(4)トルク抜け(差動制限力の一時的な消失)が生じるカム(ボールカム513)を用いないから、差動制限力の消失に伴う走行性や走破性の低下、ガタ及びガタに伴う騒音、差動制限力のレスポンス低下が防止され、それだけ走行性や走破性の改善効果が向上する。
【0072】
(5)多板クラッチ79は駆動力の主伝達経路には用いられていないから大きなトルクが掛かることはない。従って、大きなスティックスリップ音が発生することがなく、静粛性が向上する。
【0073】
(6)カム509のスラスト力とボールカム513のスラスト力とが反対方向を向いている従来例と異なって、このような原因による差動制限力の不安定化から解放されており、車両の挙動が安定する。
【0074】
なお、差動機構の摩擦抵抗(差動制限力)によって摩擦クラッチの摩擦トルク(差動制限力)を増幅する本発明では、摩擦抵抗の大きい差動機構程、差動制限力の大きな増幅効果が得られる。
【0075】
このような差動機構には、実施形態に用いられた差動機構の他に、ウォームギア式の差動機構がある。さらに、他の形式の差動機構であっても実質的には摩擦抵抗(差動制限力)が発生するから、例えば、ベベルギア式の差動機構やプラネタリーギア式の差動機構を用いても差動制限力の増幅効果を期待することができる。
【0076】
また、本発明において、摩擦クラッチは多板クラッチに限らず、単板クラッチやコーンクラッチでもよい。
【0077】
さらに、本発明において、入力側差動回転部材と出力側差動回転部材が、それぞれヘリカルピニオンギアとヘリカルサイドギアに限らず、平歯車のピニオンギアと平歯車のサイドギアでもよく、平歯車のピニオンギアが噛み合い反力によって収容孔に押圧されることにより、摩擦抵抗を得ることができる。
【0078】
さらにまた、本発明において、アクチュエータは電磁石に限らず、油圧、空気圧、およびモータ駆動力などを利用することで、摩擦クラッチを締結操作することができる。
【0079】
また、本発明のデファレンシャル装置は、実施形態のような車輪デフに限らず、センターデフ(エンジンの駆動力を前輪と後輪に配分するデファレンシャル装置)に用いることもできる。
【0080】
【発明の効果】
請求項1のデファレンシャル装置は、構造簡単、小型軽量で車載性に優れ、低コストである。
【0081】
また、差動機構内部で差動制限力が得られる上に、摩擦クラッチによる差動制限力が得られ、さらに、差動機構による摩擦クラッチの差動制限力増強効果が得られる。
【0082】
従って、一方の車輪がスピンしても、グリップ側の車輪に大きな駆動トルクが送られ、悪路、低μ路、スプリットμ路などで車両の走行性や走破性を充分に向上させることができる。
【0083】
また、差動機構による差動制限力の増強効果だけ摩擦クラッチの小型化が可能であり、さらに小型軽量に構成され、車載性が向上する。
【0084】
また、従来例において生じるパイロットクラッチ519のガタ、ボールカム513のガタ、押圧部材527の移動抵抗による差動制限力の遅延が本発明では発生しないから、差動制限力の発生レスポンスが速く、走行性や走破性を迅速に改善することができる。
【0085】
また、トルク抜け(差動制限力の一時的な消失)に伴う走行性や走破性の低下、ガタとガタに伴う騒音、レスポンスの低下などが防止される。
【0086】
また、摩擦クラッチで大きなスティックスリップ音が発生することはない。
【0087】
また、カム509のスラスト力とボールカム513のスラスト力とが反対方向を向いている従来例と異なり、このような原因による差動制限力の不安定化から解放され、車両の挙動が安定する。
【0088】
請求項2の発明は、請求項1の構成と同等の効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の一実施形態を示す断面図である。
【図2】図1のA−A断面図である。
【図3】図1の実施形態のトルク配分特性を示すグラフである。
【図4】従来例の断面図である。
【図5】従来例のトルク配分特性を示すグラフである。
【符号の説明】
1 フロントデフ(デファレンシャル装置)
3 回転部材(デフケース17)
5 入力側差動回転部材(ヘリカルピニオンギア53,55)
7,9 出力側差動回転部材(ヘリカルサイドギア57,59)
11 差動機構
13 摩擦クラッチ(多板クラッチ79)
15 アクチュエータ(電磁ソレノイド87とアーマチャ89)[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a differential device.
[0002]
[Prior art]
Japanese Patent Application Laid-Open No. 2000-356257 (Patent Document 1) describes a
[0003]
The
[0004]
The driving force of the engine is input from the
[0005]
At this time, each
[0006]
When the
[0007]
FIG. 5 is a
[0008]
A
[0009]
Thus, when the
[0010]
[Patent Document 1]
JP-A-2000-356257 (P.5, FIG. 1)
[0011]
[Problems to be solved by the invention]
However, the above-described
[0012]
(Problem 1) Since the pilot clutch 519, the
[0013]
(Problem 2) Although the structure is complicated as described above, the fastening of the
[0014]
Therefore, on a bad road, a low μ road, a split μ road, or the like, there is a case where the traveling performance and running performance of the vehicle cannot be sufficiently improved.
[0015]
(Problem 3) Since the generation of the differential limiting force by the
[0016]
(Problem 4) When the relative rotation direction of the
[0017]
Further, the
[0018]
(Problem 5) The differential limiting force exclusively depends on the frictional resistance of the
[0019]
Therefore, stick-slip noise (noise caused by intermittent slippage of the clutch plate) specific to the multi-plate clutch tends to be large.
[0020]
(Problem 6) Since the thrust force of the
[0021]
Therefore, the present invention has a simple structure, small size and light weight, is excellent in in-vehicle performance, is low in cost, has a fast response of differential limiting force generation, and can obtain a stable and large differential limiting force in a wide range. It is an object of the present invention to provide a differential device in which noise caused by torque loss, backlash, backlash and stick-slip is reduced.
[0022]
[Means for Solving the Problems]
The differential device according to
[0023]
In the differential device of the present invention, a differential limiting force (transfer ratio) is obtained by frictional resistance generated by the differential mechanism during transmission of the driving force.
[0024]
Further, by arranging the friction clutch that is engaged by the electromagnet between the rotating member and at least one of the pair of output-side rotating members, as will be described using a transmission torque calculation formula in the following embodiment. Since the friction torque (differential limiting force) of the friction clutch is amplified by the frictional resistance of the differential mechanism, the differential limiting force (transfer ratio) is enhanced.
[0025]
For these reasons, the following effects can be obtained.
[0026]
(1) Unlike the conventional example, since the
[0027]
(2) Although the structure is simple, the differential limiting force can be obtained inside the differential mechanism, and the differential limiting force by the friction clutch and the effect of increasing the differential limiting force of the friction clutch by the differential mechanism can be obtained. Is obtained, and the differential limiting function can be controlled by adjusting the engagement force of the friction clutch.
[0028]
Therefore, for example, even if one of the wheels spins, a large driving torque is transmitted to the grip side wheel, so that the driving performance and running performance of the vehicle on a rough road, a low μ road, a split μ road, etc. are sufficiently improved. be able to.
[0029]
Further, since a small friction clutch can be used only by the effect of increasing the differential limiting force by the differential mechanism, the size is further reduced and the vehicle mountability is improved.
[0030]
(3) The delay of the differential limiting force due to the play of the
[0031]
Therefore, the response of the generation of the differential limiting force is greatly improved, and the traveling performance and the running performance can be rapidly improved.
[0032]
(4) Since the cam (ball cam 513) that causes torque loss (temporary disappearance of the differential limiting force) is not used, the running performance and running performance are reduced due to the disappearance of the differential limiting force, and the backlash is caused by the backlash. , And the response is greatly reduced.
[0033]
(5) Since the friction clutch is not used for the main transmission path of the driving force, a large torque capacity is not required. Therefore, even when a multi-plate clutch is used for the friction clutch, a large stick-slip noise is generated. Never.
[0034]
(6) Unlike the conventional example in which the thrust force of the
[0035]
The invention according to claim 2 is the differential device according to
[0036]
According to the second aspect of the present invention, the frictional resistance between the end of each gear and an opposing member (for example, a differential case) due to the meshing thrust force, and between the helical pinion gear and the wall of the housing hole due to the meshing reaction force. (Differential limiting force: transfer ratio).
[0037]
Further, the friction torque of the multi-plate clutch (differential limiting force) is amplified by these frictional resistances, and the differential limiting force (transfer ratio) is enhanced.
[0038]
According to the second aspect of the present invention, the same operation and effect as those of the first aspect are obtained for these reasons.
[0039]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
A front differential 1 (differential device) according to an embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. The
[0040]
[Structure of front differential 1]
As shown in FIG. 1, the
[0041]
The rotating member 3 is a
[0042]
The
[0043]
The
[0044]
The
[0045]
The
[0046]
A
[0047]
The left front axle is splined to the left helical side gear 57 and connected to the left front wheel, and the rotation of the left helical side gear 57 is transmitted to the left front wheel (differential distribution). The right front axle is splined to the
[0048]
The friction clutch 13 is a multi-plate clutch 79, the
[0049]
The actuator 15 includes an electromagnetic solenoid 87 and an
[0050]
The controller excites the electromagnetic solenoid 87, controls the excitation current, stops excitation, and the like. When the electromagnetic solenoid 87 is excited, the
[0051]
Further, the
[0052]
[Operation and operation of front differential 1]
With the excitation of the electromagnetic solenoid 87 stopped and the engagement of the multi-plate clutch 79 released, the driving force of the engine that rotates the
[0053]
During transmission of the torque, the tooth tips of the helical pinion gears 53, 55 are pressed against the wall surfaces of the
[0054]
The sliding reaction due to the meshing reaction force of the helical pinion gears 53 and 55 and the meshing thrust force of each gear is proportional to the transmission torque inside the
[0055]
Next, when the electromagnetic solenoid 87 is excited to fasten the multi-plate clutch 79, the friction torque of the multi-plate clutch 79 is amplified by the transfer ratio (Rt) of the
[0056]
Further, by adjusting the exciting current of the electromagnetic solenoid 87 and controlling the friction torque of the multi-plate clutch 79, the effect of amplifying the differential limiting force can be changed.
[0057]
[Transmission torque calculation formula]
When one of the front wheels spins,
Tb: differential limiting torque
Ts: axial torque of the spin-side wheel (the wheel that rotates ahead of the differential case 17)
Tg: axial torque of the grip-side wheel (wheel that rotates backward with respect to the differential case 17)
Then, the differential limiting torque (Tb) is the difference between the shaft torque (Tg) of the grip-side wheel and the shaft torque (Ts) of the spin-side wheel,
Tb = Tg-Ts (1)
Holds.
[0058]
Also,
Rt: transfer ratio of
Te: clutch torque of the multi-plate clutch 79
Then
Tg = (Ts + Te) × Rt = Ts × Rt + Te × Rt (2)
Holds, and from equations (1) and (2),
Tb = Ts (Rt-1) + Te × Rt (3)
Is obtained.
[0059]
As shown in the equation (3), in the
[0060]
FIG. 3 is a
[0061]
A
[0062]
The
[0063]
Further, as described above, if the friction torque (Te) of the multi-plate clutch 79 is changed by controlling the exciting current of the electromagnetic solenoid 87, it can be seen that the amplification effect of the differential limiting force can be adjusted in the equation (3).
[0064]
In addition, the lubrication and cooling functions using oil as described above improve the durability of the
[0065]
[Effect of front differential 1]
Since the
[0066]
(1) Unlike the conventional example, since the
[0067]
(2) Although the structure is simple, a large differential limiting force can be obtained by the
[0068]
Further, since the differential limiting force of the multi-plate clutch 79 is enhanced by the
[0069]
(3) The backlash of the
[0070]
Therefore, the response of the differential limiting function is greatly improved, and the traveling performance and running performance of the vehicle can be quickly improved.
[0071]
(4) Since the cam (ball cam 513) that causes the torque loss (temporary disappearance of the differential limiting force) is not used, the running performance and running performance are reduced due to the disappearance of the differential limiting force, and the backlash and the noise caused by the looseness In addition, a decrease in the response of the differential limiting force is prevented, and the effect of improving running performance and running performance is improved accordingly.
[0072]
(5) Since the multi-plate clutch 79 is not used for the main transmission path of the driving force, a large torque is not applied. Therefore, no loud stick-slip sound is generated, and the quietness is improved.
[0073]
(6) Unlike the conventional example in which the thrust force of the
[0074]
In the present invention in which the friction torque (differential limiting force) of the friction clutch is amplified by the frictional resistance (differential limiting force) of the differential mechanism, the differential mechanism having a larger frictional resistance has a larger differential limiting force. Is obtained.
[0075]
As such a differential mechanism, there is a worm gear type differential mechanism in addition to the differential mechanism used in the embodiment. Furthermore, even with other types of differential mechanisms, frictional resistance (differential limiting force) is substantially generated. For example, using a bevel gear type differential mechanism or a planetary gear type differential mechanism Also, the effect of amplifying the differential limiting force can be expected.
[0076]
In the present invention, the friction clutch is not limited to the multi-plate clutch, but may be a single-plate clutch or a cone clutch.
[0077]
Further, in the present invention, the input-side differential rotary member and the output-side differential rotary member are not limited to the helical pinion gear and the helical side gear, respectively, and may be a spur gear pinion gear and a spur gear side gear, or a spur gear pinion gear. Is pressed into the housing hole by the meshing reaction force, so that frictional resistance can be obtained.
[0078]
Furthermore, in the present invention, the actuator is not limited to the electromagnet, and the friction clutch can be engaged by using hydraulic pressure, pneumatic pressure, motor driving force, or the like.
[0079]
Further, the differential device of the present invention is not limited to the wheel differential as in the embodiment, and may be used for a center differential (a differential device for distributing the driving force of the engine to the front wheels and the rear wheels).
[0080]
【The invention's effect】
The differential device according to the first aspect is simple in structure, small in size and light in weight, excellent in vehicle mounting, and low in cost.
[0081]
Further, the differential limiting force can be obtained inside the differential mechanism, the differential limiting force can be obtained by the friction clutch, and further, the effect of increasing the differential limiting force of the friction clutch by the differential mechanism can be obtained.
[0082]
Therefore, even if one of the wheels spins, a large driving torque is sent to the wheel on the grip side, and the traveling performance and running performance of the vehicle on a rough road, a low μ road, a split μ road, etc. can be sufficiently improved. .
[0083]
In addition, the friction clutch can be reduced in size only by the effect of increasing the differential limiting force by the differential mechanism, and furthermore, the friction clutch is configured to be smaller and lighter, so that the on-board performance is improved.
[0084]
Further, in the present invention, the delay of the differential limiting force due to the play of the
[0085]
In addition, it is possible to prevent the running performance and running performance from dropping due to torque loss (temporary disappearance of the differential limiting force), rattling, noise caused by the rattling, and reduction in response.
[0086]
Also, no loud stick-slip noise is generated by the friction clutch.
[0087]
Further, unlike the conventional example in which the thrust force of the
[0088]
According to the second aspect of the invention, the same effect as that of the first aspect can be obtained.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a sectional view showing an embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a sectional view taken along line AA of FIG.
FIG. 3 is a graph showing torque distribution characteristics of the embodiment of FIG.
FIG. 4 is a sectional view of a conventional example.
FIG. 5 is a graph showing torque distribution characteristics of a conventional example.
[Explanation of symbols]
1 front differential (differential device)
3 rotating member (diff case 17)
5. Input-side differential rotating member (helical pinion gears 53 and 55)
7, 9 Output side differential rotation member (helical side gear 57, 59)
11 Differential mechanism
13 Friction clutch (multi-plate clutch 79)
15 Actuator (electromagnetic solenoid 87 and armature 89)
Claims (2)
前記回転部材の回転が入力する入力側差動回転部材と、
前記入力側差動回転部材と連動回転し、それぞれの車輪側に駆動力を配分する一対の出力側差動回転部材から構成され、摩擦抵抗によって差動制限力が得られる差動機構と、
前記回転部材と、前記出力側差動回転部材の少なくとも一方との間に配置された摩擦クラッチと、
前記摩擦クラッチを締結操作するアクチュエータとを備えたことを特徴とするデファレンシャル装置。A rotating member that rotates by receiving the driving force of the prime mover,
An input-side differential rotating member to which the rotation of the rotating member is input,
A differential mechanism that rotates in conjunction with the input-side differential rotary member, is configured by a pair of output-side differential rotary members that distributes driving force to respective wheel sides, and that obtains a differential limiting force by frictional resistance;
A friction clutch disposed between the rotating member and at least one of the output-side differential rotating members;
An actuator for engaging the friction clutch.
前記入力側差動回転部材が、ヘリカルピニオンギアであり、
前記出力側差動回転部材が、前記ヘリカルピニオンギアと差動回転可能に噛み合った一対のヘリカルサイドギアであり、
前記回転部材が、前記ヘリカルピニオンギアを回転自在に収容する収容孔を有するデフケースであり、
前記摩擦クラッチが、多板クラッチであり、
前記アクチュエータが、電磁石であり、
前記各ギアが駆動力を伝達するとき、生じた噛み合いスラスト力によって各ギアの端部と対向部材との間で前記摩擦抵抗が得られ、前記ヘリカルピニオンギアが噛み合い反力によって前記収容孔に押圧されて前記摩擦抵抗が得られることを特徴とするデファレンシャル装置。The differential device according to claim 1,
The input-side differential rotating member is a helical pinion gear,
The output-side differential rotating member is a pair of helical side gears meshed with the helical pinion gear so as to be differentially rotatable,
The rotating member is a differential case having a housing hole for rotatably housing the helical pinion gear,
The friction clutch is a multi-plate clutch,
The actuator is an electromagnet,
When the respective gears transmit the driving force, the frictional resistance is obtained between the end of each gear and the opposing member by the generated meshing thrust force, and the helical pinion gear is pressed against the housing hole by the meshing reaction force. A differential device for obtaining the frictional resistance.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP2003014439A JP2004225811A (en) | 2003-01-23 | 2003-01-23 | Differential device |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
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---|---|---|---|
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006341829A (en) * | 2005-06-10 | 2006-12-21 | Fuji Heavy Ind Ltd | Front and rear power distribution control device of vehicle |
US10801597B2 (en) | 2016-06-01 | 2020-10-13 | Gkn Automotive Ltd. | Cap with clutch for helical LSD |
-
2003
- 2003-01-23 JP JP2003014439A patent/JP2004225811A/en active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006341829A (en) * | 2005-06-10 | 2006-12-21 | Fuji Heavy Ind Ltd | Front and rear power distribution control device of vehicle |
JP4684755B2 (en) * | 2005-06-10 | 2011-05-18 | 富士重工業株式会社 | Front / rear driving force distribution control device for vehicle |
US10801597B2 (en) | 2016-06-01 | 2020-10-13 | Gkn Automotive Ltd. | Cap with clutch for helical LSD |
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