JP4405966B2 - ディフューザ羽根の形成方法 - Google Patents
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Description
tanβ=dm/d(rθ) (1)
上述した目的を達成するために、本発明のディフューザ羽根の形成方法は、軸周りに回転する羽根車を有する羽根車部の下流側に位置するディフューザ部のケーシングとハブの間に形成される流路の流れを案内するディフューザ羽根を形成する方法であって、ハブ面上の羽根面のある点における周方向接線と、上記ハブ面に沿った上記ディフューザ羽根の断面の中心線の接線とのなす角としてのハブ羽根角度と、ケーシング面上の羽根面のある点における周方向接線と、上記ケーシング面に沿った上記ディフューザ羽根の断面の中心線の接線とのなす角としてのケーシング羽根角度との角度偏差が、ハブ面側の羽根角度がケーシング面側の羽根角度に上記流路に沿って先行して増大するように、上記ディフューザ羽根の形状を決定する。このように、ディフューザ羽根の羽根角度を適切に選択することで、ディフューザ部における流路に沿って適正な圧力分布を得ることができ、2次流れを抑制することができる。
Ns=NQ0.5/H0.75 (2)
ここにおいて、Nは羽根車の回転速度(rpm)、Qは設計点流量(m3/min)、Hは設計点流量におけるポンプの全揚程(m)である。
θ* h=θh+m*・ΔθTE (3)
tanβ* h=dm/d(rθ* h) (4)
Δβ*=β* h−βc (5)
ここにおいて、θhはハブ面上の羽根中心線の周方向座標、ΔθTEは羽根後縁のハブとケーシングでの周方向角度差(θTE,c−θTE,h)、θ* hは修正後のハブ面上の中心線の周方向座標、β* hは修正後のハブ面上の羽根角度、Δβ*は修正後の羽根角度差を表す(図13D参照)。
m* p,min=0.683−0.0333・(Ns/100) (6)
m* p,max=1.12−0.0666・(Ns/100) (7)
Δβ* min=30.0−2.50・(Ns/100) (8)
Δβ* max=53.3−3.33・(Ns/100) (9)
20 ディフューザ羽根
βh ハブ羽根角度
βc ケーシング羽根角度
Δβ 角度偏差
P 流路
Claims (5)
- 軸周りに回転する羽根車を有する羽根車部の下流側に位置するディフューザ部のケーシングとハブの間に形成される流路の流れを案内するディフューザ羽根を形成する方法であって、
ハブ面上の羽根面のある点における周方向接線と、前記ハブ面に沿った前記ディフューザ羽根の断面の中心線の接線とのなす角としてのハブ羽根角度と、ケーシング面上の羽根面のある点における周方向接線と、前記ケーシング面に沿った前記ディフューザ羽根の断面の中心線の接線とのなす角としてのケーシング羽根角度との角度偏差が、ハブ面側の羽根角度がケーシング面側の羽根角度に前記流路に沿って先行して増大するように、前記ディフューザ羽根の形状を決定することを特徴とするディフューザ羽根の形成方法。 - 前記ディフューザ羽根のハブ側の修正羽根角度βh *と前記ディフューザ羽根のケーシング側の羽根角度βcとの差βh *−βcで定義される修正羽根角度差Δβ*の分布の最大値を、m* p,min=0.683−0.0333・(Ns/100)で表される無次元子午面距離m* p,minの位置の出口側に位置させたことを特徴とする請求項1に記載のディフューザ羽根の形成方法。
- 前記修正羽根角度差Δβ*の分布の最大値を、m* p,max=1.12−0.0666・(Ns/100)で表される無次元子午面距離m* p,maxの位置の入口側に位置させたことを特徴とする請求項2に記載のディフューザ羽根の形成方法。
- 前記ディフューザ羽根のハブ上の修正羽根角度βh *と前記ディフューザ羽根のケーシング上の羽根角度βcとの差βh *−βcで定義される修正羽根角度差Δβ*の分布の最大値を、Δβ* min=30.0−2.50・(Ns/100)で与えられる値以上としたことを特徴とする請求項1に記載のディフューザ羽根の形成方法。
- 前記修正羽根角度差(Δβ*)の最大値を、Δβ* max=53.3−3.33・(Ns/100)で与えられる値以下としたことを特徴とする請求項4に記載のディフューザ羽根の形成方法。
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JP2005370462A JP4405966B2 (ja) | 2005-12-22 | 2005-12-22 | ディフューザ羽根の形成方法 |
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- 2005-12-22 JP JP2005370462A patent/JP4405966B2/ja not_active Expired - Lifetime
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