JP4387715B2

JP4387715B2 - Manufacturing method of centrifuge

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Publication number: JP4387715B2
Application number: JP2003208900A
Authority: JP
Inventors: 充平吹
Original assignee: TRUMO KABUSHIKI KAISHA
Current assignee: TRUMO KABUSHIKI KAISHA
Priority date: 2003-08-26
Filing date: 2003-08-26
Publication date: 2009-12-24
Anticipated expiration: 2023-08-26
Also published as: JP2005065743A

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a producing method for medical equipment which enables uniform and excellent fusion bonding and provide medical equipment of a high bond strength. <P>SOLUTION: A centrifugal bowl 4 of the medical equipment is equipped with a main body 51 of the equipment and a bottom plate 52 and has a rotor 50 rotating around the rotation axis 500 at a high speed. The lower end surface 513 of the side surface 511 of a main body 51 of the equipment and an inner surface 522 in the proximity of the periphery of the bottom plate 52 with a light absorbent material 505 placed between them are irradiated with a laser beam L while the rotor 50 is rotated, and are fusion-bonded all over the periphery, and a ring-shaped fusion-bonded part 5 is formed. At this time, the laser beam L is emitted while the focal point is shifted forward or backward in the direction of the optical axis from the fusion-bonded part 5. <P>COPYRIGHT: (C)2005,JPO&NCIPI

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、遠心分離器の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
採血を行う場合、現在では、血液の有効利用および供血者の負担軽減などの理由から、採血血液を遠心分離などにより各血液成分に分離し、輸血者に必要な成分だけを採取し、その他の成分は供血者に返還する成分採血が行われている。
【０００３】
このような成分採血において、例えば血小板製剤を得る場合、供血者から採血した血液を血液成分分離回路に導入し、該血液成分分離回路に設置された遠心ボウルと呼ばれる遠心分離器により、血漿、白血球、血小板および赤血球の４成分に分離し、そのうちの血小板をバッグに回収して血小板製剤とし、残りの血漿、白血球および赤血球は、供血者に返血することが行われる。そして、目標とする血小板数を確保するために、上記採血、採血血液の遠心分離、血小板の回収および返血よりなる一連の血液処理工程が複数回行われる。
【０００４】
遠心ボウル（遠心分離器）は、血液の流入口と血液成分の排出口とを有するステーターと、内部に円環状の貯血空間を有し、ステーターに対し回転可能に支持されたローターとで構成されており、前記流入口より貯血空間内へ血液を供給しつつ、ローターを高速回転させることにより、前記貯血空間内の血液が遠心分離され、回転中心に近い側から血漿層、バフィーコート層および赤血球層に分離されるよう構成されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００５】
この場合、ローターは、頂部側に血液成分の流出部を有する釣り鐘状（ベル状）の器具本体と、該器具本体の底部開口を塞ぐ円板状の底板（遮蔽部材）とを備え、器具本体と底板とは、いずれも、硬質樹脂で構成されている。そして、器具本体の側壁の端部と底板の外周部とが液密に融着されて固着されている。
【０００６】
この器具本体と底板との融着は、熱融着または超音波融着により行われているが、熱融着による方法では、融着部の形状に依存した熱の伝搬性にムラが生じることから、均一な融着が困難で、融着強度が部分的に低下する部位が生じるという欠点がある。さらに、ピンホール、部分剥離、気泡の混入等の融着欠陥が生じることもある。
【０００７】
また、超音波融着による方法では、前記のような融着欠陥が生じ易いという欠点がある他、融着部の超音波振動により、かすが発生するので、融着完了後、器具（容器）内を洗浄してかすを取り除かねばならず、洗浄や洗浄後の乾燥等の操作が煩雑であるという欠点がある。
【０００８】
【特許文献１】
特開平９−１０８５９４号公報
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は、ムラなく均一に、効率良く融着することができ、融着強度が高い遠心分離器の製造方法を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
このような目的は、下記（１）〜（９）の本発明により達成される。
【００１１】
（１）硬質の樹脂材料で構成され、周壁と該周壁の上部にその中心軸側に向かって湾曲して形成された肩部とを有する器具本体と、硬質の樹脂材料で構成され、前記器具本体の端部開口を遮蔽する遮蔽部材とを備え、レーザ光の照射によりこれらを融着して遠心分離器を組み立てる遠心分離器の製造方法であって、
有底筒状をなし、その内面に前記器具本体の周壁の下端部外周面が当接するテーパ状の当接面を有する外筒と、該外筒内に設置され、前記器具本体の肩部付近の外面が当接する筒状の内筒とを備える保持具により、前記器具本体を保持した状態で、前記器具本体の周壁の端部と前記遮蔽部材の外周付近の内面とを接合し、当該接合面付近に前記遮蔽部材側からレーザ光を照射してこれらを融着するに際し、レーザ光の焦点位置を前記接合面から光軸方向の前方または後方にずらした状態でレーザ光照射を行うことを特徴とする遠心分離器の製造方法。
【００１２】
（２）前記照射されるレーザ光は、その光軸を法線とする面上において互いに直交する垂直軸と水平軸を設定したとき、前記垂直軸上における焦点位置と前記水平軸上における焦点位置とがレーザ光の光軸方向の異なる位置にある上記（１）に記載の遠心分離器の製造方法。
【００１３】
（３）前記器具本体および前記遮蔽部材と、レーザ光照射装置とを相対的に回転させつつレーザ光の照射を行い、前記器具本体および前記遮蔽部材の全周に渡って帯状に融着する上記（１）または（２）に記載の遠心分離器の製造方法。
【００１４】
（４）前記接合面における前記レーザ光の照射スポットの形状は、帯状の融着部の幅方向を長円とする楕円状をなしている上記（３）に記載の遠心分離器の製造方法。
【００１５】
（５）前記器具本体の周壁の端部と前記遮蔽部材の外周付近の内面との間に光吸収材を介在させた状態でレーザ光を照射する上記（１）ないし（４）のいずれかに記載の遠心分離器の製造方法。
【００１７】
（６）前記融着に用いるレーザ光の透過性を有する材料で構成された加圧板を有する加圧具の前記加圧板により、前記接合面に対し加圧しつつ、前記遮蔽部材側からレーザ光を照射し、前記加圧板および前記遮蔽部材を透過させて、前記融着を行う上記（１）ないし（５）のいずれかに記載の遠心分離器の製造方法。
【００１８】
（７）前記接合面の内面の全周にわたって凹凸嵌合部が形成されている上記（１）ないし（６）のいずれかに記載の遠心分離器の製造方法。
【００１９】
（８）前記保持具は、前記遠心分離器を通常用いる状態から上下反転させた状態で保持するものである上記（１）ないし（７）のいずれかに記載の遠心分離器の製造方法。
【００２０】
（９）前記レーザ光の照射は、前記遮蔽部材の全周に対しほぼ等しい照射角度で行われる上記（１）ないし（８）のいずれかに記載の遠心分離器の製造方法。
【００２４】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の遠心分離器の製造方法を添付図面に示す好適実施例に基づいて詳細に説明する。
【００２５】
図１は、遠心分離器（遠心ボウル）の実施形態を示す縦断面図である。まず、図１に基づき、遠心分離器の構成について説明する。なお、以下の説明では、図１中の上側を「上」、「上部」または「上端」、下側を「下」、「下部」または「下端」と言う。
【００２６】
遠心分離器４は、ステーター４０と、ステーター４０に対し回転可能なローター５０とで構成されている。ステーター４０の上部には、ボウルヘッド４１が設けられ、該ボウルヘッド４１には、互いに反対方向へ向けて突出する流入口４３および流出口４４が形成されている。ボウルヘッド４１の長手方向中央部付近には、後述するシール機構４８を収納するスカート状のカバー４２が形成されている。
【００２７】
ボウルヘッド４１の下端部には、下方へ向けて拡開する上部流出管４５が液密に嵌入されている。また、ボウルヘッド４１の内腔および上部流出管４５の内腔には、下部流入管４６が挿入されており、２重管構造をなしている。
【００２８】
下部流入管４６の上端４６１は、流出口４４より上方へ突出し、流入口４３に連通している。また、下部流入管４６の途中には、上部流出管４５の下面に対面する形状のフランジ部４６２が形成されている。
【００２９】
上部流出管４５とフランジ部４６２との間には、幅狭の流路４６３が形成され、この流路４６３は、ボウルヘッド４１の内面と下部流入管４６の外面との間に形成される流路４６４を介して、流出口４４に連通している。
【００３０】
下部流入管４６の下端には、鉛直方向に延出する直管状の流入管４７が接続されている。流入管４７の下端は、ローター５０内の底部付近に位置している。
【００３１】
シール機構４８は、ローター５０の上端部を液密にシールするものであり、リング４８１と、内周縁部がボウルヘッド４１に固着されたシール部材４８２と、シール部材４８２の外周縁部をリング４８１との間で挟持固定する押え部材４８３とで構成されている。
【００３２】
リング４８１は、ローター５０の回転時に、ローター５０側に固定された摺動部材５８と接触して摺動する凸部４８４を有している。シール部材４８２は、例えば、天然ゴム、イソプレンゴム、シリコーンゴム、スチレン−ブタジエンゴム、ウレタンゴム等の各種ゴムや各種熱可塑性エラストマー等の弾性材料よりなる膜で構成されている。
【００３３】
一方、ローター５０は、釣り鐘状（または俵状でもよい）をなす器具本体（ボウル本体）５１と、器具本体５１の下端開口を遮蔽する底板（板状の遮蔽部材）５２と、器具本体５１内に位置する釣り鐘状（ベル状）の外核５３と、外核５３の内側に嵌合された筒状の内核５４とで構成され、これらを組み立てたものである。器具本体５１および底板５２は、いずれも回転体形状をなしており、底板５２は、器具本体５１に対し、融着により液密に固着されている。これについては、後に詳述する。
【００３４】
内核５４の内側には、前記流入管４７が挿通され、ローター５０は、流入管４７の管軸（回転中心軸５００）を中心として回転する。
【００３５】
器具本体５１の側壁５１１の内周面と、外核５３の外周面との間には、円環状の貯血空間（懸濁液貯留空間）５５が形成されている。また、器具本体５１の肩部内面と、外核５３の上部外面との間には、貯血空間５５の上部に連通し、そこからローター５０の回転中心軸５００方向に向かう幅狭の流路５６が形成されている。
【００３６】
底板５２は、ほぼ円板状の部材であり、その中心部には、流入管４７を流下した血液を受ける凹部５２１が形成されている。また、内核５４の下面と底板５２の上面（内面）との間には、ほぼ円盤状の流路５７が形成されている。この流路５７の内周側は、凹部５２１および流入管４７内に連通し、外周側は、貯血空間５５の下部に連通している。
【００３７】
これにより、貯血空間５５の下部は、流路５７、流入管４７の内腔および下部流入管４６の内腔を介して、流入口４３に連通し、貯血空間５５の上部は、流路５６、流路４６３および流路４６４を介して、流出口４４に連通する。
【００３８】
器具本体５１の上部には、縮径部５１５が形成されており、該縮径部５１５内に、前記上部流出管４５およびフランジ部４６２が収納されている。また、縮径部５１５の上端部には、例えばセラミックスで構成されたリング状の摺動部材５８が嵌入固定されている。
【００３９】
貯血空間５５は、図１中上方へ向かってその内外径が漸減するような形状（テーパ状）をなしている。特に、貯血空間５５の上部は、ローター５０の回転中心軸５００へ向かって湾曲し、幅狭の流路５６に至っている。この湾曲部分を肩部５９といい、流路５６の最内周の部分をダム部６０という。ダム部６０は、遠心分離操作時に血液成分がこれを越える（回転中心軸５００側へ移行する）と、縮径部５１５の内面に沿って流れ、さらに流路４６３、４６４を経て流出口４４より流出し、これを越えなければローター５０の回転数を下げること等により血液成分を貯血空間５５内に戻すことが可能な境界部である。
【００４０】
また、このローター５０において、貯血空間５５の容積Ｖは、特に限定されないが、通常、５０〜１０００［ｍｌ］程度とするのが好ましく、１００〜３００［ｍｌ］程度とするのがより好ましい。
【００４１】
器具本体５１、底板５２、外核５３および内核５４は、それぞれ、硬質の樹脂材料で構成されている。この硬質の樹脂材料としては、例えば、ポリカーボネート、ポリエチレン、ポリスチレンが挙げられる。
【００４２】
器具本体５１および底板５２の構成材料（硬質の樹脂材料）の融点は、特に限定されないが、２００〜４００℃程度のものが好ましく、２５０〜３５０℃程度のものがより好ましい。このような材料を用いることにより、融着後の固定が早くなり、融着部５の融着性、融着の均一性がより向上する。
【００４３】
また、器具本体５１、底板５２、外核５３および内核５４のうちの少なくとも器具本体５１は、貯血空間５５の視認性を確保するために、実質的に透明な材料で構成されているのが好ましい。
【００４４】
特に、器具本体５１と底板５２とは、後述する融着部の融着強度を高めるために、同一または同種の材料、あるいは相溶性に優れる材料であるのが好ましい。
【００４５】
以上のようなローター５０は、回転駆動装置７（図２参照）により予め設定された所定の遠心条件（回転速度および回転時間）で回転される。この遠心条件により、ローター５０内の血液の分離パターン（例えば、分離する血液成分数）を設定することができる。本実施形態では、血液が貯血空間５５内で内層より血漿層、バフィーコート層および赤血球層に分離されるように遠心条件を設定することができる。バフィーコート層は、血小板と白血球とを含んでいる。このバフィーコート層は、血漿層および赤血球層に比べて少量であるが、ローター５０が前述したような寸法条件を満たすことにより、バフィーコート層が貯血空間５５から流路５６内へ移行したとき、十分に広げられるので、血小板と白血球とをより明確に分離することができる。
【００４６】
図４〜図６は、それぞれ、ローター５０の器具本体５１と底板５２との融着部５を拡大して示す縦断面図である。底板５２は、器具本体５１に対し、融着されて固定される。すなわち、図４に示す構成では、器具本体５１の側壁５１１の下端面５１３と、底板５２の外周付近の内面（上面）５２２とが、ローター５０の全周に渡って帯状に融着され、底板５２の外面（下面）５２３側から見て円環状の融着部５を形成している。
【００４７】
この場合、帯状の融着部５の幅（半径方向の長さ）は、特に限定されないが、必要かつ十分な融着強度を得ることを考慮して、１．５〜４ｍｍ程度が好ましく、２〜３ｍｍ程度がより好ましい。
【００４８】
また、底板５２の融着部５付近の厚さは、特に限定されないが、底板５２の強度とレーザ光Ｌの透過性の両立を考慮して、０．０５〜０．３ｍｍ程度が好ましく、０．０５〜０．２ｍｍ程度がより好ましい。
【００４９】
底板５２の外周面は、内面５２２側から外面５２３側に向けて回転中心軸５００（器具本体５１の中心軸）に近づくように傾斜したテーパ面５２４で構成されている。このようなテーパ面５２４を形成することにより、回転駆動装置７への装着を確実かつ容易にすることができる。
【００５０】
このテーパ面５２４と回転中心軸５００とのなす角度（テーパ角度）は、特に限定されないが、通常、１〜４０°程度とされる。なお、本発明では、このテーパ面５２４が形成されていないもの（テーパ角度＝０）であってもよいことは、言うまでもない。
【００５１】
融着部５の内周側には、凹凸嵌合部５０１が形成されている。この凹凸嵌合部５０１は、底板５２側に形成された凹部５０２と、器具本体５１側に形成され、前記凹部５０２に嵌合し得る凸部５０３とで構成されている。このような凹凸嵌合部５０１を設けることにより、融着部５の接合強度をより高めることができる。
【００５２】
図４に示す構成では、凹部５０２は、底板５２の融着部５の内周部に全周に渡って形成された円環状の溝で構成されており、凸部５０３は、器具本体５１の側壁５１１の下端面５１３の内周部に全周に渡って形成された円環状の突起で構成されている。すなわち図４に示す構成では、凹凸嵌合部５０１は、融着部５の内周の全周に渡って形成されたものである。なお、器具本体５１の側壁５１１の内周面には、複数のリブ５１２が、周方向に沿って間欠的（断続的）に形成されている。
【００５３】
図５に示す構成では、器具本体５１の側壁５１１の内周面に、前記と同様のリブ５１２が形成されており、凸部５０３は、リブ５１２の下端に形成され、凹部５０２は、凸部５０３に対応する位置に形成されている。すなわち図５に示す構成では、凹凸嵌合部５０１は、融着部５の内周に沿って間欠的（断続的）に形成されている。
【００５４】
図６に示す構成では、凹部５０２は、底板５２の融着部５より内周側に全周に渡って形成された円環状の溝で構成されている。一方、器具本体５１の側壁５１１の下端部そのものが、凸部５０３を構成し、この凸部５０３が前記凹部５０２に嵌合する。そして、融着部５は、凸部５０３の外周面（側面）および先端面に形成される。すなわち図６に示す構成では、凹凸嵌合部５０１は、融着部５の内周の全周に渡って形成されたものである。なお、前記図４の構成と同様に、器具本体５１の側壁５１１の内周面には、複数のリブ５１２が、周方向に沿って間欠的（断続的）に形成されている。
【００５５】
融着部５は、底板５２の外面５２３側またはテーパ面５２４側（図６の場合）からレーザ光Ｌを照射することにより形成されたものである。より詳しくは、レーザ光Ｌを後述するような形状の照射スポット８０にして照射し、この照射スポット８０を底板５２の周方向（水平軸Ｈ方向）に連続的または断続的に移動（相対的に移動）するようにして全周に対し照射し、円環状の融着部５（融着部全体）を形成する。
【００５６】
なお、本明細書において、「融着部５」とは、融着が完了した後の遠心分離器４においては、融着がなされた部位を言い、融着前においては、融着すべき部位、すなわち、器具本体５１の側壁５１１の下端面５１３と、底板５２の外周付近の内面（上面）５２２との接合面（下端面５１３と内面５２２との間に光吸収材５０５の層が介在している場合には当該光吸収材５０５の層の表面）を言う。
【００５７】
また、図４および図６に示す構成では、凹凸嵌合部５０１が融着部５の内周の全周に渡って、形成されていることにより、貯血空間５５と融着部５が凹凸嵌合部５０１によって完全に仕切られている。このため、貯血空間５５内の血液が後述する光吸収材５０５に接することがないので、安全性の観点から優れている。
【００５８】
このように、本発明では、レーザ光Ｌの照射により融着するので、熱融着に比べて、融着ムラが少なく、周方向に沿って均一な融着が可能となり、ピンホール、部分剥離、気泡の混入等の融着欠陥も生じ難い。その結果、融着部５は、高い融着強度（接合強度）が得られる。また、超音波融着のように、融着の際にかすが生じることがないので、遠心分離器４の製造に際し、かすを取り除くために遠心分離器４を洗浄する工程（洗浄や洗浄後の乾燥等を含む）を行わずに済み、簡単かつ少ない工程で製造することができる。
【００５９】
次に、融着部（融着前）５に照射されるレーザ光Ｌの形状について説明する。本発明では、融着部５に照射されるレーザ光Ｌは、その焦点位置が融着部（接合面）５から光軸方向の前方または後方にずらした状態とされる。より詳しく説明すると、レーザ光Ｌの光軸（図７中一点鎖線で示す）を法線とする面（＝接合面）上において互いに直交する垂直軸Ｖと水平軸Ｈを設定したとき、垂直軸Ｖ上における焦点位置Ｖ_０と水平軸Ｈ上における焦点位置Ｈ_０の少なくとも一方が、融着部５から光軸方向の前方または後方にずれた位置にある。特に、焦点位置Ｖ_０と焦点位置Ｈ_０とがレーザ光Ｌの光軸方向の異なる位置にある。
【００６０】
このような構成とすることにより、レーザ光Ｌの焦点位置を融着部５に一致させる場合に比べ、融着部５に対し照射されるレーザ光の強度がムラなく均一となり、その結果、より高い融着強度が得られ、融着部５の気密性も向上する。
【００６１】
図７（ａ）は、水平軸Ｈ方向から見たレーザ光照射装置とそれより照射されるレーザ光Ｌの垂直軸Ｖ上における焦点位置Ｖ_０とを示す図、図７（ｂ）は、垂直軸Ｖ方向から見たレーザ光照射装置とそれより照射されるレーザ光Ｌの水平軸Ｈ上における焦点位置Ｈ_０とを示す図、図８、図９および図１０は、それぞれ、レーザ光の融着部５上での照射スポットの形状を示す平面図である。
【００６２】
これらの図に示すように、レーザ光照射装置７１は、例えば半導体レーザを発するレーザ光源７２と、シリンドリカルレンズ７３と、集光レンズ７４とで構成されている。シリンドリカルレンズ７３は、水平軸Ｈ方向にはパワーがあるが（図７（ａ）参照）、垂直軸Ｖ方向にはパワーがない（図７（ｂ）参照）。このようなレーザ光照射装置７１は、図示しない移動手段により、融着部５に対し光軸方向に相対的に移動可能に設置されている。すなわち、後述するレーザ光の照射スポット８０の大きさ、形状を調整し得るようになっている。
【００６３】
レーザ光源７２から発せられたレーザ光Ｌは、ある程度の広がりを持っており、シリンドリカルレンズ７３を透過する際に、水平軸Ｈ方向においてのみほぼ平行光とされ、その後、集光レンズ７４により集光され、融着部５に向かって照射される。この場合、図７に示す例では、レーザ光Ｌの垂直軸Ｖ上における焦点位置（レーザ光束の垂直軸Ｖ方向の幅が最も狭い位置）Ｖ_０は、水平軸Ｈ上における焦点位置（レーザ光束の水平軸Ｈ方向の幅が最も狭い位置）Ｈ_０よりも近位（レーザ光照射装置７１に近い位置）にあり、焦点位置Ｈ_０は、融着部５上にほぼ一致している。
【００６４】
レーザ光照射装置７１の融着部５に対する距離（レーザ光Ｌの光軸方向の位置）を調整することにより、焦点位置Ｖ_０が融着部５上にほぼ一致するようにレーザ光Ｌを照射した場合、融着部５上での照射スポット８０の形状は、図８に示すような、角部が丸みを帯びた四角形となる。また、同様に、焦点位置Ｈ_０が融着部５上にほぼ一致するようにレーザ光Ｌを照射した場合、融着部５上での照射スポット８０の形状は、図９に示すような、融着部５の幅方向を長円とする楕円状となる。レーザ光照射装置７１をさらに融着部５から遠ざけると、融着部５上での照射スポット８０の形状は、図９と同様の楕円状で、かつその長径および短径がそれぞれ図９のものより拡大した楕円状となる（図１０参照）。
【００６５】
このような図９および図１０に示す楕円状の照射スポット８０は、一般的な形状である円形や図８に示すような形状の照射スポットに比べ、水平軸Ｈ方向が集光（圧縮）されているため、垂直軸Ｖ方向に同じ幅だけ融着する場合、エネルギー密度、すなわち単位面積当たりの照射強度（光量）が高く、より短時間で均一な融着を行うことができる。
【００６６】
図９に示す照射スポット８０と、図１０に示す照射スポット８０とでは、後者の方が照射面積が大きく、融着部５の幅のほぼ全部をカバーしているが、前者に比べ、エネルギー密度は小さい。本発明では、照射スポット８０のエネルギー密度と融着速度と融着の均一性とを考慮して、レーザ光照射装置７１の融着部５に対する距離を適宜調整し、図９に示す形状から図１０に示す形状までの任意の形状を選択することができる。
【００６７】
図１０に示すように、照射スポット８０が融着部５の幅のほぼ全部をカバーしている場合には、この照射スポット８０を融着部５の周方向（水平軸Ｈ方向）に連続的または断続的に相対移動して全周に対し照射し、全体形状として円環状の融着部５を形成する。
【００６８】
例えば図９に示すように、照射スポット８０が融着部５の幅の全部をカバーしていない場合には、照射スポット８０を融着部５の周方向に相対移動するとともに、水平軸Ｈ方向にも移動して、融着部５の幅の全部をカバーするようにする。
【００６９】
照射するレーザ光Ｌの種類としては、特に限定されず、例えば、半導体レーザ、ＣＯ_２レーザ、ＹＡＧレーザ、エキシマレーザ等が挙げられるが、その中でも特に、半導体レーザがエネルギー効率が良く、寿命が長いという理由で好ましい。
【００７０】
照射するレーザ光Ｌの波長は、概ね、前記レーザ光Ｌの種類に依存するが、半導体レーザの場合、波長は、８００〜１０００ｎｍ程度であるのが好ましい。
【００７１】
なお、図示のレーザ光照射装置７１は、半導体レーザに適した構成であるが、レーザ光照射装置７１の構成、特に光学系は、これに限らず、照射するレーザ光Ｌの種類等に応じて適宜設定することができる。
【００７２】
融着部（融着すべき部位）５へのレーザ光Ｌの照射方向（照射角度）は、特に限定されないが、各図の構成では、融着部５の領域（融着面）に対しほぼ直交する方向とされる。すなわち、図４および図５の構成では、ローター５０の回転中心軸５００とほぼ平行な方向とされ、図６の構成では、底板５２の外周面（テーパ面５２４）に対しほぼ直交する方向とされる。なお、本発明においては、レーザ光Ｌの照射方向を、融着部５の領域（面）に対し所定角度傾斜（例えば９０°±３０°以内）した方向とすることを妨げるものではない。
【００７３】
また、融着部５へのレーザ光Ｌの照射角度は、底板５２の全周に対しほぼ等しい角度であるのが好ましい。これにより、融着部５は、周方向に沿ってより均一な融着がなされ、さらに高い融着強度（接合強度）が得られる。
【００７４】
このようなレーザ光Ｌの照射による融着部５の融着は、器具本体５１を保持具により保持した状態で行うのが好ましい。図３は、遠心分離器４の製造方法（組立方法）、すなわち器具本体５１を保持具３００により保持した状態で融着を行っている状態を示す縦断面図である。
【００７５】
図３に示すように、保持具３００は、有底筒状の外筒３０１と、この外筒３０１内に設置された筒状の内筒３０２とを有する２重筒構造をなしている。内筒３０２は、外筒３０１に対し固定的に設置されているのが好ましい。この場合、内筒３０２は、外筒３０１と同心的に設置されている。また、内筒３０２の長さは外筒３０１の長さより短く設定されている。
【００７６】
外筒３０１の図３中上端部内面には、遠心分離器４を保持したとき、器具本体５１の側壁（側板）５１１の下端部外周面が当接するテーパ状の当接面３０３が形成されている。
【００７７】
保持具３００を以上のような構成とすることにより、遠心分離器４を安定的に保持することができる。
【００７８】
このような保持具３００は、遠心分離器４を図１とは上下を逆にして挿入し、保持する。この場合、遠心分離器４は、器具本体５１の側壁５１１の下端部外周面が当接面３０３に当接するとともに、器具本体５１の肩部５９付近の外面が内筒３０２の図３中上端に当接（または接近）し、流入口４３および流出口４４を含むボウルヘッド４１の頂部が外筒３０１内の底面に接触しないような状態で保持される。
【００７９】
また、融着（融着部５の形成）は、器具本体５１を保持具により保持した状態で行うとともに、加圧具３５０により融着すべき部位を加圧しつつ行うのが好ましい。図３に示すように、加圧具３５０は、中心部に軸３５２を有する円盤状の加圧具本体３５１と、この加圧具本体３５１の外周部に固着された加圧板３５３とで構成され、図３中の矢印Ｐで示す方向に加圧される。
【００８０】
加圧板３５３は、遠心分離器４の融着部５に対応する形状、すなわちリング状（図６に示す構成の場合、さらに加圧板３５３の外縁部が折れ曲がった形状）をなしている。これにより、融着部５の全周に渡って、均一な加圧力を作用させることができ、均一かつ強固な融着に寄与する。
【００８１】
なお、図６に示す構成の加圧板３５３では、図３中の矢印Ｐ方向に加圧力が作用した場合、そのうちのテーパ面５２４に垂直な方向のベクトル成分に相当する加圧力が融着部５に作用する。
【００８２】
また、加圧板３５３は、融着に用いるレーザ光Ｌの透過性を有する材料、例えば、各種ガラス、各種樹脂等の透明な材料で構成されている。そして、融着部５へのレーザ光Ｌの照射は、この加圧板３５３を透過させて行う。
【００８３】
なお、前述した照射スポット８０の形状、大きさは、レーザ光Ｌがこの加圧板３５３を透過した後融着部５に照射されることを考慮して決定される。そのため、加圧板３５３を構成する材料としては、レーザ光Ｌの透過率が後述するようにできるだけ大きく、レーザ光Ｌの屈折率ができるだけ小さい（例えば、屈折率ｎ＝１．２〜２．０程度）材料を用いるのが好ましい。
【００８４】
このように、加圧板３５３で加圧しつつそこにレーザ光Ｌを照射して融着することができるので、融着作業を容易かつ確実に行うことができ、器具本体５１と底板５２との位置ズレも防止することができる。特に、加圧板３５３が透明な部材で構成されているので、加圧板３５３の上から遠心分離器４のレーザ光Ｌを照射する位置を容易に視認することができ、位置合わせが容易かつ正確に行えるとともに、レーザ光Ｌの照射スポット８の形状、大きさや照射後の融着状態等を視認することもできるという利点がある。
【００８５】
また、加圧板３５３による加圧力は、融着開始時および融着進行中の融着部５に伝達され、器具本体５１の側壁５１１の下端面５１３と、底板５２の外周付近の内面（上面）５２２とがそれぞれ光吸収材５０５に密着した状態で融着がなされるので、融着部５に気泡（ボイド）等が残存することもなく、より均一かつ強固に融着がなされる。
【００８６】
加圧具３５０による加圧力（押え圧力）は、特に限定されないが、好ましくは０．１〜５ＭＰａ程度、より好ましくは０．３〜３ＭＰａ程度とされる。
【００８７】
また、加圧板３５３を透過する際の吸収や反射によるレーザ光Ｌの損失は、できるだけ少ないほうがよいので、加圧板３５３におけるレーザ光Ｌの透過率は、好ましくは８５％以上、より好ましくは９０％以上とされる。
【００８８】
このような融着（融着部５の形成）は、遠心分離器４を固定し、レーザ光Ｌの照射装置（レーザ光源）を回転させて行うこともできるが、装置の構成の簡素化、小型化を図ることができるという利点から、器具本体５１および底板５２を回転中心軸５００を中心として回転させつつレーザ光Ｌの照射を行い、全周に渡って融着するのが好ましい。本実施形態では、遠心分離器４全体を保持具３００毎回転させつつレーザ光Ｌの照射を行い、リング状の融着部５を形成する。
【００８９】
この場合、図３に示すように、保持具３００を回転中心軸５００と同心的に回転するターンテーブル３８０の上に載置し、このターンテーブル３８０を図示しないモータ等の駆動源により回転駆動して、保持具３００およびこれに保持された遠心分離器４ならびに加圧具３５０（また加圧具３５０の加圧具本体３５１および加圧板３５３）を回転する。
【００９０】
底板５２の全周に渡って融着部５へのレーザ光Ｌの照射角度がほぼ等しい角度であるのが好ましいことは既に述べたが、このように、器具本体５１および底板５２を回転させつつレーザ光Ｌの照射を行う構成では、レーザ光Ｌの照射装置（光源）側の角度を固定し、遠心分離器４側を回転させれば、全周に渡って等しい照射角度を容易に得ることができるので、好ましい。
【００９１】
このような融着に際しては、器具本体５１の側壁５１１の下端面５１３と、底板５２の外周付近の内面（上面）５２２との間に光吸収材（光吸収物質）５０５を介在させた状態で、レーザ光Ｌの照射を行うのが好ましい。これにより、照射されたレーザ光Ｌは、効率良く光吸収材５０５に吸収され、熱に変わるので、より低出力で効率的な融着が可能となる。また、ピンホール、部分剥離等の融着欠陥も生じ難い。その結果、融着の均一性および融着強度（接合強度）をより一層高めることができる。
【００９２】
特に、別途用意された光吸収材５０５を用いることにより、レーザ光Ｌを吸収させるために器具本体５１や底板５２そのものを着色する必要がなく、器具本体５１や底板５２を実質的に透明なものとすること、特に、レーザ光Ｌの透過率が高い材料を用いることができる。その結果、遠心分離器（遠心ボウル）４の内部（貯血空間５５）の視認性を十分に確保することができるとともに、底板５２を透過する際の損失を低減し、融着部５に照射されるレーザ光Ｌのエネルギー密度を高めることができるので、融着の均一性および融着強度の向上にも寄与する。
【００９３】
光吸収材５０５としては、例えば、カーボンブラック等の粉末、該粉末や後述する染料を含むペースト状のもの、または該粉末や該染料を含むシート状（層状）のものが挙げられる。
【００９４】
例えば、ペースト状の光吸収材５０５を用いる場合、側壁５１１の下端面５１３または底板５２の外周付近の内面５２２の少なくとも一方に光吸収材５０５を均一に塗り、該光吸収材５０５を介して側壁５１１の下端面５１３と底板５２の外周付近の内面５２２とを接合し、好ましくは加圧具３５０による加圧状態（例えば押え圧力：０．３〜３ＭＰａ程度）で、レーザ光Ｌを前記の条件で照射してこれらを融着する。
【００９５】
ペースト状の光吸収材５０５は、その形状が自由に変えられるため、例えば図６に示すような、融着部５が湾曲、屈曲した異形の場合に適している。
【００９６】
また、例えば、シート状の光吸収材５０５を用いる場合、融着部５の形状と同形状（円環状）に打ち抜かれた（切り取られた）シート状の光吸収材５０５を用意し、これを側壁５１１の下端面５１３と底板５２の外周付近の内面５２２との間に挟み、好ましくは加圧具３５０による加圧状態（例えば押え圧力：０．３〜３ＭＰａ程度）で、レーザ光Ｌを前記の条件で照射してこれらを融着する。
【００９７】
シート状の光吸収材５０５を用いる場合、予め融着部５に対応する形状のものを用意（製造）しておき、それを目的部位に装着すればよいので、ペースト状の光吸収材５０５を用いる場合に比べ、その操作が簡単であるという利点がある。
【００９８】
また、光吸収材５０５を構成する光吸収物質（レーザ光吸収物質）として、次に挙げるような、融着部５の透明度をできるだけ低下させないものを用いることができる。このような光吸収物質（レーザ光吸収物質）としては、可視光領域（０．４μｍ以上０．７μｍ未満）の吸収が少なく、０．７〜２．５μｍのレーザ光波長領域において狭い吸収帯で高いモル吸光度係数を示すものが好ましく、例えば、シアニン染料、スクウォリリウム染料、クロコニウム染料等の染料が挙げられる。
【００９９】
具体例を挙げて説明すると、例えば、シアニン染料としては、下記化学式１で示される化合物、スクウォリリウム染料としては、下記化学式２で示される化合物、クロコニウム染料としては、下記化学式３で示される化合物を用いることができる。
【０１００】
【化１】

【０１０１】
【化２】

【０１０２】
【化３】

【０１０３】
以上のような光吸収物質（レーザ光吸収物質）を用いることにより、融着部５の透明度の低下を極力抑えることができるので、透明な材料で構成される器具本体５１および底板５２に対し、融着部５が着色されて目立ってしまい、外観上の統一感を損なうということも防止される。
【０１０４】
図２は、図１に示す遠心分離器４を備えた血液成分採取回路の実施形態を示す構成図である。以下、この血液成分採取回路の構成について、図２を参照しつつ説明する。
【０１０５】
血液成分採取回路１は、血液成分採取装置に装着されて、血液（全血）から血小板（目的とする血液成分）を採取（回収）するための回路であって、遠心分離器（遠心ボウル）４と、遠心分離器４に血液または血液成分を導入する第１のライン（血液導入ライン）２と、遠心分離器４にて分離された血液成分を回収する第２のライン（血液成分回収ライン）３と、第３のライン（採血・返血ライン）１０とにより構成されている。
【０１０６】
血液成分採取装置は、遠心分離器４のローター５０を回転する回転駆動装置７と、光学センサー６１、６２と、第１のライン２に設置されるポンプ９と、第３のライン１０に設置されるポンプ１０７と、バルブ８３、８４、８５、８６と、光学センサー６１、６２からの検出信号等に基づいてポンプ９、回転駆動装置７および各バルブ８３〜８６の作動を制御する制御手段（図示せず）とを有する。
【０１０７】
図２に示すように、第３のライン１０は、主に、チューブ１０１と、チューブ１０１の先端に接続された採血針１０４と、チューブ１０１の途中にＹ字状の分岐コネクタ１０２を介して接続されたチューブ１０３と、チューブ１０３の先端に接続された瓶針１０８と、チューブ１０３の途中に接続された点滴筒１０５および除菌フィルター１０６とで構成されている。チューブ１０３の途中には、ローラポンプよりなる送液用のポンプ１０７が設置されている。
【０１０８】
チューブ１０１の基端は、Ｔ字状の分岐コネクタ１２を介してチューブ１３および２０の一端と接続されている。チューブ１０１の途中には、チューブ１０１の内部流路を遮断・解放し得る流路開閉手段であるバルブ８３が設置されている。
【０１０９】
第１のライン２は、チューブ１３およびその一端に接続された分岐コネクタ１２により構成されている。チューブ１３の他端は、遠心分離器４の流入口４３に接続され、チューブ１３の途中には、例えばローラポンプよりなる送血用のポンプ９が設置されている。
【０１１０】
遠心分離器４の流出口４４には、チューブ１４の一端が接続され、チューブ１４の他端は、Ｔ字状の分岐コネクタ１５を介してチューブ１６および１８の一端と接続されている。
【０１１１】
チューブ１６の他端は、血小板を貯留する血小板バッグ１７に接続され、チューブ１６の途中には、チューブ１６内の流路を開閉するバルブ８５が設置されている。
【０１１２】
また、チューブ１８の他端は、血漿バッグ２１に接続され、チューブ１８の途中には、チューブ１８内の流路を開閉するバルブ８６が設置されている。
【０１１３】
一端が分岐コネクタ１２に接続されているチューブ２０の他端は、血漿バッグ２１に接続され、チューブ２０の途中には、チューブ２０内の流路を開閉するバルブ８４が設置されている。
【０１１４】
このような構成において、チューブ１４、１６、１８、２０、分岐コネクタ１５、血小板バッグ１７および血漿バッグ２１により、第２のライン３が構成されている。このうち、チューブ１４、１８および血漿バッグ２１は、血漿を回収するための血漿回収用分岐ラインを構成し、チューブ１４、１６および血小板バッグ１７は、血小板を回収するための血小板回収用分岐ラインを構成する。
【０１１５】
回転駆動装置７は、例えば、遠心分離器４を収納するハウジングと、遠心分離器４のローター５０を保持する円盤状の固定台と、この固定台を回転駆動するモータ（いずれも図示せず）とで構成されている。
【０１１６】
光学センサー６１は、ローター５０内の分離された血液成分の界面、すなわち、バフィーコート層と赤血球（濃厚赤血球）層との界面の位置を光学的に検出するもので、ローター５０の外周面に対面するように設置されている。
【０１１７】
この光学センサー６１は、ＬＥＤのような発光素子とフォトダイオードのような受光素子とを有し、発光素子から発っせられた光の血液成分での反射光を受光素子により受光し、その受光光量を光電変換するように構成されている。分離されたバフィーコート層と赤血球層とで反射光の強度が異なるため、受光光量すなわち出力電圧が変化した受光素子に対応する位置が、界面の位置として検出される。
【０１１８】
チューブ１４の流出口４４と分岐コネクタ１５との間には、チューブ１４内を流れる血液成分中の血小板の濃度を検出し得る光学センサー６２が設置されている。この光学センサー６２は、チューブ１４を介して対向配置された投光部（光源）６３および受光部（フォトダイオード）６４で構成されている。投光部６３から発せられた光（例えばレーザ光）は、チューブ１４を透過して受光部６４で受光され、その受光光量に応じた電気信号に変換されるが、チューブ１４内を流れる血液成分中の血小板濃度に応じて透過率が変化し、受光部６４での受光光量が変動するため、この変動を受光部６４からの出力電圧の変化として検出することができる。
【０１１９】
前記各バルブ８３〜８６は、例えば、ソレノイド、電動モータ、またはシリンダ（油圧または空気圧）等の駆動源で作動し、該駆動源は、後述する制御手段からの信号に基づいて作動する。
【０１２０】
なお、血液成分採取回路１は、図２に示す構成のものに限定されないことは、言うまでもない。
【０１２１】
次に、図２に示す血液成分採取回路１の作用の好適例について説明する。
［１］血液成分採取回路１を血液成分採取装置に装着する。そして、ドナー（供血者）の血管に採血針１０４を穿刺し、チューブ１０３をクレンメで閉塞し、バルブ８３、８５を開、その他のバルブを閉とした状態で、ポンプ９を作動（正転）する。これにより、ドナーからの血液は、チューブ１０１および１３を介して移送され、遠心ボウル４の流入口４３より流入し、流入管４７および流路５７を経て貯血空間５５内に導入される。なお、ポンプ９の回転速度は、血液吐出量（血液供給速度）が例えば２０〜１００ｍＬ／ｍｉｎ程度となるように設定される。
【０１２２】
［２］また、前記工程［１］の血液移送と同時に、ポンプ１０７を作動して瓶針１０８を介して抗凝固剤（例えばＡＣＤ−Ａ液）を添加するとともに回転駆動装置７を作動して、ローター５０を好ましくは３０００〜６０００rpm（例えば、４８００rpm）で回転する。流入管４７の下端開口より流出した血液は、一旦凹部５２１で受けられ、ローター５０の回転による遠心力により、流路５７を外周方向へ向けて放射状に流れ、貯血空間５５に集められ、該貯血空間５５において回転中心軸５００側より血漿層、バフィーコート層および赤血球層に分離される。
【０１２３】
なお、前述したように、ローター５０の融着部５は、ピンホール等の融着欠陥がなく良好かつ均一に融着され、融着強度も高いため、前述のような高速でローター５０を回転しても、融着部５に亀裂や破損等が生じることはなく、十分な耐久性が確保されている。
【０１２４】
［３］前記工程［１］、［２］を継続し、貯血空間５５の容量を越える血液（約２７０ｍＬ）が貯血空間５５内に導入されると貯血空間５５内は完全に血液により満たされ、遠心ボウル４の流出口４４から血漿がオーバーフローする。
【０１２５】
このとき、第２のライン３に設置された光学センサー６２は、チューブ１４中を流れる流体が、空気から血漿に変わったことを検出し、制御手段は、バルブ８５を閉塞し、バルブ８６を開放するよう制御する。
【０１２６】
これにより、チューブ１４、１８を介して血漿を血漿バッグ２１内に導入、採取する。
【０１２７】
これに伴い、貯血空間５５内の赤血球量が増加し、バフィーコート層と赤血球層との界面も徐々に回転中心軸側に移動する。この界面は、光学センサー６１により随時検出されている。
【０１２８】
［４］制御手段は、光学センサー６１からの検出信号（界面位置検出情報）に基づき、界面が所定レベルに到達したことを検出すると、バルブ８３を閉塞し、バルブ８４を開放するとともに、ポンプ１０７を停止し、ポンプ９の回転速度を所定の加速度（例えば、初速：６０ｍＬ／ｍｉｎ、加速度：３〜６ｍＬ／ｍｉｎ／ｓｅｃ）で段階的または連続的に増加（増大）するように作動（正転）する。
【０１２９】
これにより、採血を一時中断するとともに、血漿バッグ２１内の血漿をチューブ２０および第１のライン２を介して貯血空間５５内に導入し、遠心ボウル４の流出口４４から流出してきた血漿をチューブ１４、１８を介して血漿バッグ２１内に回収する。すなわち、血漿バッグ２１内の血漿を貯血空間５５内に循環させる。
【０１３０】
［５］制御手段は、血漿の貯血空間５５内への循環速度が最高速度、すなわち、ポンプ９の回転速度が最高速度（例えば、１３０〜２５０ｍＬ／ｍｉｎ程度）に到達すると、バルブ８４を閉塞し、バルブ８３を開放するとともに、ポンプ９の回転速度を例えば２０〜１００ｍＬ／ｍｉｎ程度とし、ポンプ１０７を作動させる。
【０１３１】
これにより、再び、ドナーからの血液を第３のライン１０および第１のライン２を介して遠心ボウル４の貯血空間５５内に流入し、オーバーフローした血漿をチューブ１４、１８を介して血漿バッグ２１に採取する。
【０１３２】
［６］次に、制御手段は、血漿バッグ２１内に所定量の血漿が採取されると、バルブ８３、８５を閉塞し、バルブ８４、８６を開放するとともに、ポンプ１０７を停止し、ポンプ９の回転速度を所定の加速度（例えば、初速：４０〜１５０ｍＬ／ｍｉｎ程度、加速度：３〜２０ｍＬ／ｍｉｎ／ｓｅｃ程度）にて増加（増大）するよう作動（正転）する。
【０１３３】
これにより、採血を中断するとともに、血漿バッグ２１内の血漿をチューブ２０および第１のライン２を介して貯血空間５５内に所定の加速度にて加速させながら導入し、遠心ボウル４の流出口４４から流出してきた血漿をチューブ１４、１６を介して血漿バッグ２１内に回収する。
【０１３４】
このとき、貯血空間５５内に血漿を所定の加速度にて加速させながら循環すると、赤血球層の拡散（層厚の増大）が生じて、バフィーコート層と赤血球層の界面も徐々に回転中心軸５００側に移動するとともに、バフィーコート層中の血小板が遠心力に抗して浮上し（舞い上がり）、ローター５０の流出口４４へ向かって移動する。
【０１３５】
［７］制御手段は、血漿の貯血空間５５内への循環速度が最高速度に到達すると、すなわち、ポンプ９の回転速度が最高速度に到達すると、その回転速度を維持（保持）するように制御する。これにより、血漿の貯血空間５５内への循環速度は、好ましくは１２０〜３００ｍＬ／ｍｉｎ程度（例えば、２００ｍＬ／ｍｉｎ）とされる。
【０１３６】
［８］前記工程［６］、［７］と並行して、光学センサー６２からの出力電圧（ＰＣ濃度電圧）が所定値（例えば、２．５〜３．５Ｖ程度）以下に低下した場合には、すなわち、ローター５０の流出口４４から血小板が流出するのに伴い、第２のライン３中を流れる血漿中の血小板濃度が所定値以上に到達した場合には、制御手段は、バルブ８６を閉塞し、バルブ８５を開放するよう制御する。
【０１３７】
これにより、チューブ１４，１６を介して濃厚血小板血漿（ＰＣ）を血小板バッグ１７内へ導入し、採取（貯留）する。
【０１３８】
なお、この血小板濃度は、ＰＣ採取を開始してから上昇を続け、一旦、最高濃度に到達した後、下降に転じる。
【０１３９】
［９］光学センサー６２により検出される血小板濃度が予め設定された基準値以下となったら、血小板バッグ１７への血小板の回収が終了したものとみなし、制御手段の制御により、ポンプ９を停止してローター５０内への血漿の供給を停止し、さらに回転駆動装置７を停止する。これにより、血小板の回収が終了する。
【０１４０】
［１０］バルブ８３、８５を開、その他のバルブを閉とし、ポンプ９を逆回転する。これにより、遠心ボウル４内に残った赤血球、白血球および少量の血漿が、流入管４７、流入口４３、チューブ１３、１０１を介して、ドナーに返血される。
【０１４１】
また、本工程の後またはその途中で、バルブ８４、８６を開、その他のバルブを閉としてポンプ９を作動（正転）し、血漿バッグ２１内の血漿をチューブ２０、１３、流入口４３、流入管４７を介してローター５０内に入れ、続いて、バルブ８３、８５を開、その他のバルブを閉としてポンプ９を逆回転し、血漿バッグ２１から移したローター５０内の血漿を、流入管４７、流入口４３、チューブ１３、１０１を介して、ドナーに返血してもよい。
【０１４２】
［１１］ポンプ９を作動（正転）して、前記工程［１］を行い、さらに前記工程［２］〜［１０］を行う。これにより、採血血液に対し、血小板バッグ１７への血小板の回収およびその他の血液成分のドナーへの返血がなされる。
【０１４３】
［１２］血小板バッグ１７付近のチューブ１６を例えば融着により封止し、さらにこの封止部を切断、分離することにより、血小板製剤入りの血小板バッグ１７が得られる。
【０１４４】
以上のように、本実施形態の血液成分採取回路１では、血漿等の血液成分や血液を貯血空間５５に下方より供給して、分離された血液成分の界面を緩徐に移動させるので、界面を乱すことなく、バフィーコート層中からの血小板の取り出しを確実に行うことができ、血小板の収率および回収された血小板中の白血球の除去率が向上する。
【０１４５】
特に、血小板排出時における血液成分の供給速度の設定により、血小板の排出条件が最適に調整され、よって、白血球の除去率が極めて高い高品質の血小板製剤が得られる。しかも、光学センサー６１や６２による検出値に基づいて、装置の諸動作、特に血液成分の供給開始のタイミングや供給速度等を制御するため、自動化とともにより高精度の制御が可能となり、血小板の回収率および回収された血小板中の白血球の除去率がさらに向上する。このようなことから、該血小板製剤を用いた場合、発熱等の副作用をより高い確率で防止することができ、安全性が高い。
【０１４６】
以上、本発明を図示の各実施形態に基づいて説明したが、遠心分離器は、図示のものに限定されないことは言うまでもない。上述した遠心分離器の各部の構成は、同様の機能を発揮し得る任意の構成のものと置換することができ、また任意の構成を付加することができる。
【０１４７】
また、上記では、遠心分離器を、例えば、ダイアライザー、人工肺、白血球除去フィルター等の膜型血液処理器具、熱交換器、貯血槽のような各種の医療用器具に適用することができる。
【０１４８】
【発明の効果】
以上述べたように、本発明によれば、遠心分離器の融着部を均一に、高い融着強度で融着することができる。特に、ピンホール、部分剥離、気泡の混入等の融着欠陥がない、良好な融着部を形成することができる。
【０１４９】
そして、レーザ光の照射による融着であるため、超音波融着と異なり、融着時にかすが生じず、洗浄工程等が不要であり、遠心分離器を容易に（効率良く）製造することができる。
【０１５０】
また、レーザ光の照射スポットの形状、大きさを所望に設定することができるので、効率の良い融着が可能となり、また、諸条件に応じた最適な融着を行うことができる。
【０１５１】
また、融着部に光吸収材を介在させて融着を行った場合には、上述した均一、高強度、良好な融着をより一層向上することができ、また、器具本体や遮蔽部材自体を着色することなく、融着を行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】遠心分離器の実施形態を示す縦断面図である。
【図２】図１に示す遠心分離器を備える血液成分採取回路の実施形態を模式的に示す構成図である。
【図３】図１に示す遠心分離器の製造方法（融着方法）の一例を示す縦断面図である。
【図４】遠心分離器における器具本体と底板との融着部付近の構成例を拡大して示す縦断面図である。
【図５】遠心分離器における器具本体と底板との融着部付近の構成例を拡大して示す縦断面図である。
【図６】遠心分離器における器具本体と底板との融着部付近の構成例を拡大して示す縦断面図である。
【図７】レーザ光照射装置とそれより照射されるレーザ光Ｌの焦点位置とを示す図である。このうち、図７（ａ）は、水平軸Ｈ方向から見たレーザ光照射装置とそれより照射されるレーザ光Ｌの垂直軸Ｖ上における焦点位置Ｖ_０とを示す図であり、図７（ｂ）は、垂直軸Ｖ方向から見たレーザ光照射装置とそれより照射されるレーザ光Ｌの水平軸Ｈ上における焦点位置Ｈ_０とを示す図である。
【図８】レーザ光の融着部上での照射スポットの形状を示す平面図である。
【図９】レーザ光の融着部上での照射スポットの形状を示す平面図である。
【図１０】レーザ光の融着部上での照射スポットの形状を示す平面図である。
【符号の説明】
１血液成分採取回路
２第１のライン
３第２のライン
４遠心分離器（遠心ボウル）
４０ステーター
４１ボウルヘッド
４２カバー
４３流入口
４４流出口
４５上部流出管
４６下部流入管
４６１上端
４６２フランジ部
４６３、４６４流路
４７流入管
４８シール機構
４８１リング
４８２シール部材
４８３押え部材
４８４凸部
５融着部
５０ローター
５００回転中心軸
５０１凹凸嵌合部
５０２凹部
５０３凸部
５０５光吸収材
５１器具本体
５１１側壁
５１２リブ
５１３下端面
５１５縮径部
５２底板
５２１凹部
５２２内面（上面）
５２３外面（下面）
５２４テーパ面
５３外核
５４内核
５５貯血空間
５６、５７流路
５８摺動部材
５９肩部
６０ダム部
６１、６２光学センサー
６３投光部
６４受光部
７回転駆動装置
７１レーザ光照射装置
７２レーザ光源
７３シリンドリカルレンズ
７４集光レンズ
８０照射スポット
８３〜８６バルブ
９ポンプ
１０第３のライン
１０１チューブ
１０２分岐コネクタ
１０３チューブ
１０４採血針
１０５点滴筒
１０６除菌フィルター
１０７ポンプ
１０８瓶針
１２分岐コネクタ
１３、１４チューブ
１５分岐コネクタ
１６チューブ
１７血小板バッグ
１８チューブ
２０チューブ
２１血漿バッグ
３００保持具
３０１外筒
３０２内筒
３０３当接面
３５０加圧具
３５１加圧具本体
３５２軸
３５３加圧板
３８０ターンテーブル
Ｌレーザ光
Ｐ加圧力[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
  The present invention relates to a method of manufacturing a centrifugeTo the lawRelated.
[0002]
[Prior art]
At the time of blood collection, for the purpose of effective use of blood and reduction of burden on blood donors, the blood sample is separated into each blood component by centrifugation, etc., and only the components necessary for the transfuser are collected. Ingredients are collected to return the ingredients to the blood donor.
[0003]
In such component blood collection, for example, when obtaining a platelet preparation, blood collected from a donor is introduced into a blood component separation circuit, and plasma, white blood cells are collected by a centrifuge called a centrifuge bowl installed in the blood component separation circuit. The platelets and red blood cells are separated into four components, and the platelets are collected in a bag to obtain a platelet preparation, and the remaining plasma, white blood cells and red blood cells are returned to the blood donor. In order to secure the target platelet count, a series of blood processing steps including the blood collection, the centrifugation of the collected blood, the collection of platelets, and the return of blood are performed a plurality of times.
[0004]
A centrifuge bowl (centrifugal separator) is composed of a stator having a blood inlet and a blood component outlet, and a rotor having an annular blood storage space and rotatably supported with respect to the stator. The blood in the blood storage space is centrifuged by rotating the rotor at high speed while supplying blood into the blood storage space from the inlet, and the plasma layer, the buffy coat layer, and the red blood cells are separated from the side near the rotation center. It is comprised so that it may isolate | separate into a layer (for example, refer patent document 1).
[0005]
In this case, the rotor includes a bell-shaped instrument body having a blood component outflow portion on the top side, and a disk-shaped bottom plate (shielding member) that closes the bottom opening of the instrument body. Both the bottom plate and the bottom plate are made of hard resin. And the edge part of the side wall of an instrument main body and the outer peripheral part of a baseplate are melt-bonded and fixed firmly.
[0006]
The fusion between the instrument body and the bottom plate is performed by thermal fusion or ultrasonic fusion. However, in the method using thermal fusion, unevenness in heat propagation depending on the shape of the fusion part occurs. Therefore, there is a disadvantage that uniform fusion is difficult and a part where the fusion strength is partially reduced is generated. Furthermore, fusing defects such as pinholes, partial peeling, and air bubbles may occur.
[0007]
In addition, the method by ultrasonic fusion has the disadvantage that the above-mentioned fusion defects are likely to occur, and debris is generated by ultrasonic vibration of the fusion part. The debris must be removed by washing, and there is a drawback that operations such as washing and drying after washing are complicated.
[0008]
[Patent Document 1]
JP-A-9-108594
[0009]
[Problems to be solved by the invention]
  The purpose of the present invention is to produce a centrifuge that can be uniformly and efficiently fused without unevenness and has high fusion strength.The lawIt is to provide.
[0010]
[Means for Solving the Problems]
  Such purposes are as follows (1) to (9This is achieved by the present invention.
[0011]
  (1) Consists of hard resin materialAndAn instrument body having a peripheral wall and a shoulder formed at the upper portion of the peripheral wall toward the central axis, and a shielding member that is made of a hard resin material and shields an end opening of the instrument body. A method of manufacturing a centrifuge comprising assembling a centrifuge by fusing them by laser light irradiation,
  An outer cylinder having a cylindrical shape with a bottom and having a tapered contact surface with which the outer peripheral surface of the lower end of the peripheral wall of the instrument body abuts on the inner surface thereof, and is installed in the outer cylinder and near the shoulder portion of the instrument body The end of the peripheral wall of the instrument body and the inner surface near the outer periphery of the shielding member are joined in a state where the instrument body is held by a holder having a cylindrical inner cylinder with which the outer surface of the shield member abuts. When irradiating a laser beam near the surface from the shielding member side and fusing them, the laser beam irradiation is performed in a state where the focal position of the laser beam is shifted forward or backward from the bonding surface in the optical axis direction. A method for manufacturing a centrifugal separator.
[0012]
  (2) When the vertical axis and the horizontal axis that are orthogonal to each other are set on the plane having the optical axis as a normal line, the irradiated laser light has a focal position on the vertical axis and a focal position on the horizontal axis. And in the optical axis direction of the laser beamIn different positionsAs described in (1) aboveCentrifugeManufacturing method.
[0013]
  (3) The laser beam irradiation is performed while relatively rotating the instrument body and the shielding member and the laser beam irradiation apparatus, and the apparatus body and the shielding member are fused in a band shape over the entire circumference. As described in (1) or (2)CentrifugeManufacturing method.
[0014]
  (4) The shape of the irradiation spot of the laser beam on the joint surface is an ellipse having an ellipse in the width direction of the belt-like fusion part.CentrifugeManufacturing method.
[0015]
  (5) In any one of the above (1) to (4), the laser beam is irradiated with a light absorbing material interposed between the end of the peripheral wall of the instrument body and the inner surface near the outer periphery of the shielding member. DescribedCentrifugeManufacturing method.
[0017]
  (6) It has a pressure plate made of a material having a laser beam transparency used for the fusion.Pressurizing toolThe pressure plate of the bonding surfaceWhile applying pressureIrradiate laser light from the shielding member side, let the pressure plate and the shielding member pass through,Perform the fusion(1) to (5) aboveIn any ofCentrifugeManufacturing method.
[0018]
  (7) over the entire circumference of the inner surface of the joint surfaceConcavity and convexity fitting part is formed(1) to (6) aboveIn any ofCentrifugeManufacturing method.
[0019]
  (8) The method for manufacturing a centrifuge according to any one of (1) to (7), wherein the holder is configured to hold the centrifuge in a state of being inverted upside down from a state in which the centrifuge is normally used.
[0020]
  (9) The method for manufacturing a centrifuge according to any one of (1) to (8), wherein the irradiation with the laser light is performed at substantially the same irradiation angle with respect to the entire circumference of the shielding member.
[0024]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
  Hereinafter, the centrifugation of the present inventionVesselThe manufacturing method will be described in detail based on a preferred embodiment shown in the accompanying drawings.
[0025]
  Figure 1, DistantIt is a longitudinal cross-sectional view which shows embodiment of the heart separator (centrifugal bowl). First, based on FIG., DistantThe configuration of the heart separator will be described. In the following description, the upper side in FIG. 1 is referred to as “upper”, “upper” or “upper end”, and the lower side is referred to as “lower”, “lower” or “lower end”.
[0026]
The centrifuge 4 includes a stator 40 and a rotor 50 that can rotate with respect to the stator 40. A bowl head 41 is provided on the upper portion of the stator 40, and an inlet 43 and an outlet 44 that protrude in opposite directions are formed in the bowl head 41. Near the center of the bowl head 41 in the longitudinal direction, a skirt-like cover 42 that houses a seal mechanism 48 described later is formed.
[0027]
An upper outlet pipe 45 that expands downward is liquid-tightly fitted into the lower end of the bowl head 41. A lower inflow tube 46 is inserted into the lumen of the bowl head 41 and the upper outflow tube 45 to form a double tube structure.
[0028]
An upper end 461 of the lower inlet pipe 46 projects upward from the outlet 44 and communicates with the inlet 43. Further, a flange portion 462 having a shape facing the lower surface of the upper outflow pipe 45 is formed in the middle of the lower inflow pipe 46.
[0029]
A narrow flow path 463 is formed between the upper outflow pipe 45 and the flange portion 462, and this flow path 463 is a flow formed between the inner surface of the bowl head 41 and the outer surface of the lower inflow pipe 46. It communicates with the outflow port 44 via a path 464.
[0030]
A straight tubular inflow pipe 47 extending in the vertical direction is connected to the lower end of the lower inflow pipe 46. The lower end of the inflow pipe 47 is located near the bottom in the rotor 50.
[0031]
The sealing mechanism 48 liquid-tightly seals the upper end portion of the rotor 50. The ring 481, the seal member 482 whose inner peripheral edge is fixed to the bowl head 41, and the outer peripheral edge of the seal member 482 are connected to the ring 481. And a presser member 483 that is sandwiched and fixed therebetween.
[0032]
The ring 481 has a convex portion 484 that slides in contact with the sliding member 58 fixed to the rotor 50 side when the rotor 50 rotates. The seal member 482 is made of a film made of an elastic material such as various rubbers such as natural rubber, isoprene rubber, silicone rubber, styrene-butadiene rubber, and urethane rubber, and various thermoplastic elastomers.
[0033]
On the other hand, the rotor 50 includes an instrument main body (bowl main body) 51 having a bell shape (or a bowl shape), a bottom plate (plate-shaped shielding member) 52 that shields the lower end opening of the instrument main body 51, The ring-shaped (bell-shaped) outer core 53 located at the center and the cylindrical inner core 54 fitted inside the outer core 53 are assembled. Both the instrument main body 51 and the bottom plate 52 have a rotating body shape, and the bottom plate 52 is fixed to the instrument main body 51 in a liquid-tight manner by fusion. This will be described in detail later.
[0034]
The inflow pipe 47 is inserted inside the inner core 54, and the rotor 50 rotates about the pipe axis (rotation center axis 500) of the inflow pipe 47.
[0035]
An annular blood storage space (suspension storage space) 55 is formed between the inner peripheral surface of the side wall 511 of the instrument body 51 and the outer peripheral surface of the outer core 53. In addition, a narrow flow path 56 that communicates with the upper portion of the blood storage space 55 between the shoulder inner surface of the instrument body 51 and the upper outer surface of the outer core 53 and from there toward the rotation center axis 500 of the rotor 50. Is formed.
[0036]
The bottom plate 52 is a substantially disk-shaped member, and a concave portion 521 for receiving the blood flowing down the inflow tube 47 is formed at the center thereof. A substantially disc-shaped channel 57 is formed between the lower surface of the inner core 54 and the upper surface (inner surface) of the bottom plate 52. The inner peripheral side of the flow path 57 communicates with the recess 521 and the inflow pipe 47, and the outer peripheral side communicates with the lower part of the blood storage space 55.
[0037]
Thereby, the lower part of the blood storage space 55 communicates with the inflow port 43 through the flow path 57, the lumen of the inflow pipe 47 and the lumen of the lower inflow pipe 46, and the upper part of the blood storage space 55 is connected to the flow path 56, It communicates with the outflow port 44 via the flow path 463 and the flow path 464.
[0038]
A reduced diameter portion 515 is formed in the upper portion of the instrument body 51, and the upper outlet pipe 45 and the flange portion 462 are accommodated in the reduced diameter portion 515. A ring-shaped sliding member 58 made of, for example, ceramics is fitted and fixed to the upper end portion of the reduced diameter portion 515.
[0039]
The blood reservoir space 55 has a shape (tapered shape) whose inner and outer diameters gradually decrease upward in FIG. In particular, the upper part of the blood storage space 55 is curved toward the rotation center axis 500 of the rotor 50 and reaches a narrow flow path 56. This curved portion is referred to as a shoulder portion 59, and the innermost peripheral portion of the flow path 56 is referred to as a dam portion 60. The dam portion 60 flows along the inner surface of the reduced diameter portion 515 when the blood component exceeds this (when moving to the rotation center axis 500 side) during the centrifugation operation, and further flows from the outlet 44 through the

flow paths

463 and 464. This is a boundary portion where the blood component can flow back into the blood storage space 55 by, for example, lowering the rotational speed of the rotor 50 if it does not exceed this.
[0040]
In the rotor 50, the volume V of the blood storage space 55 is not particularly limited, but is usually preferably about 50 to 1000 [ml], and more preferably about 100 to 300 [ml].
[0041]
The instrument main body 51, the bottom plate 52, the outer core 53, and the inner core 54 are each made of a hard resin material. Examples of the hard resin material include polycarbonate, polyethylene, and polystyrene.
[0042]
Although melting | fusing point of the constituent material (hard resin material) of the instrument main body 51 and the baseplate 52 is not specifically limited, The thing of about 200-400 degreeC is preferable, and the thing of about 250-350 degreeC is more preferable. By using such a material, the fixing after the fusion is accelerated, and the fusion property of the fusion part 5 and the uniformity of the fusion are further improved.
[0043]
In addition, at least the instrument body 51 among the instrument body 51, the bottom plate 52, the outer core 53, and the inner core 54 is preferably made of a substantially transparent material in order to ensure the visibility of the blood storage space 55. .
[0044]
In particular, the instrument main body 51 and the bottom plate 52 are preferably the same or the same type of material or a material excellent in compatibility in order to increase the fusion strength of the fusion part described later.
[0045]
The rotor 50 as described above is rotated under predetermined centrifugal conditions (rotation speed and rotation time) set in advance by the rotation drive device 7 (see FIG. 2). Under this centrifugal condition, the blood separation pattern (for example, the number of blood components to be separated) in the rotor 50 can be set. In the present embodiment, the centrifugal conditions can be set so that the blood is separated from the inner layer into the plasma layer, the buffy coat layer, and the red blood cell layer in the blood storage space 55. The buffy coat layer contains platelets and white blood cells. Although this buffy coat layer is a small amount compared to the plasma layer and the red blood cell layer, when the rotor 50 satisfies the dimensional conditions as described above, when the buffy coat layer moves from the blood storage space 55 into the flow path 56, Since it is sufficiently spread, platelets and leukocytes can be more clearly separated.
[0046]
4 to 6 are enlarged longitudinal sectional views showing the fused portion 5 between the instrument main body 51 and the bottom plate 52 of the rotor 50, respectively. The bottom plate 52 is fused and fixed to the instrument body 51. That is, in the configuration shown in FIG. 4, the lower end surface 513 of the side wall 511 of the instrument main body 51 and the inner surface (upper surface) 522 in the vicinity of the outer periphery of the bottom plate 52 are fused in a belt shape over the entire periphery of the rotor 50. An annular fused portion 5 is formed when viewed from the outer surface (lower surface) 523 side of 52.
[0047]
In this case, the width (the length in the radial direction) of the belt-like fusion part 5 is not particularly limited, but is preferably about 1.5 to 4 mm in consideration of obtaining necessary and sufficient fusion strength. About 3 mm is more preferable.
[0048]
Further, the thickness of the bottom plate 52 in the vicinity of the fused portion 5 is not particularly limited, but is preferably about 0.05 to 0.3 mm in consideration of both the strength of the bottom plate 52 and the transmittance of the laser light L. About 0.05 to 0.2 mm is more preferable.
[0049]
The outer peripheral surface of the bottom plate 52 includes a tapered surface 524 that is inclined so as to approach the rotation center axis 500 (the center axis of the instrument body 51) from the inner surface 522 side toward the outer surface 523 side. By forming such a tapered surface 524, it is possible to reliably and easily attach the rotary drive device 7.
[0050]
The angle (taper angle) formed by the tapered surface 524 and the rotation center axis 500 is not particularly limited, but is usually about 1 to 40 °. In the present invention, needless to say, the taper surface 524 may not be formed (taper angle = 0).
[0051]
A concave / convex fitting portion 501 is formed on the inner peripheral side of the fused portion 5. The concave / convex fitting portion 501 includes a concave portion 502 formed on the bottom plate 52 side and a convex portion 503 formed on the instrument body 51 side and capable of fitting into the concave portion 502. By providing such an uneven fitting portion 501, the bonding strength of the fused portion 5 can be further increased.
[0052]
In the configuration shown in FIG. 4, the concave portion 502 is formed of an annular groove formed on the inner peripheral portion of the fusion portion 5 of the bottom plate 52 over the entire circumference, and the convex portion 503 is formed on the instrument body 51. It is comprised by the annular | circular shaped protrusion formed in the inner peripheral part of the lower end surface 513 of the side wall 511 over the perimeter. That is, in the configuration shown in FIG. 4, the concave / convex fitting portion 501 is formed over the entire inner circumference of the fused portion 5. A plurality of ribs 512 are formed intermittently (intermittently) along the circumferential direction on the inner peripheral surface of the side wall 511 of the instrument body 51.
[0053]
In the configuration shown in FIG. 5, a rib 512 similar to the above is formed on the inner peripheral surface of the side wall 511 of the instrument body 51, the convex portion 503 is formed at the lower end of the rib 512, and the concave portion 502 is a convex portion. It is formed at a position corresponding to 503. That is, in the configuration shown in FIG. 5, the concave-convex fitting portion 501 is formed intermittently (intermittently) along the inner periphery of the fused portion 5.
[0054]
In the configuration shown in FIG. 6, the concave portion 502 is formed by an annular groove formed over the entire circumference on the inner circumferential side from the fused portion 5 of the bottom plate 52. On the other hand, the lower end portion of the side wall 511 of the instrument body 51 itself forms a convex portion 503, and the convex portion 503 is fitted into the concave portion 502. The fused portion 5 is formed on the outer peripheral surface (side surface) and the front end surface of the convex portion 503. That is, in the configuration shown in FIG. 6, the concave / convex fitting portion 501 is formed over the entire inner circumference of the fused portion 5. 4, a plurality of ribs 512 are formed intermittently (intermittently) along the circumferential direction on the inner peripheral surface of the side wall 511 of the instrument body 51.
[0055]
The fused portion 5 is formed by irradiating the laser beam L from the outer surface 523 side or the tapered surface 524 side (in the case of FIG. 6) of the bottom plate 52. More specifically, the laser beam L is irradiated as an irradiation spot 80 having a shape as will be described later, and the irradiation spot 80 is continuously or intermittently moved (relatively) in the circumferential direction (horizontal axis H direction) of the bottom plate 52. The entire circumference is irradiated to form an annular fused portion 5 (the entire fused portion).
[0056]
In the present specification, the “fusion part 5” refers to a part where the fusion has been performed in the centrifugal separator 4 after the fusion is completed, and the part to be fused before the fusion. That is, a layer of the light absorbing material 505 is interposed between the lower end surface 513 of the side wall 511 of the instrument body 51 and the inner surface (upper surface) 522 near the outer periphery of the bottom plate 52 (the lower end surface 513 and the inner surface 522 are interposed). The surface of the layer of the light absorbing material 505).
[0057]
Further, in the configuration shown in FIGS. 4 and 6, the concave / convex fitting portion 501 is formed over the entire inner circumference of the fusion portion 5, so that the blood reservoir space 55 and the fusion portion 5 are unevenly fitted. It is completely partitioned by the joint part 501. For this reason, since the blood in the blood storage space 55 does not contact the light absorbing material 505 described later, this is excellent from the viewpoint of safety.
[0058]
As described above, in the present invention, since fusion is performed by irradiation with the laser beam L, there is less unevenness of fusion compared to thermal fusion, and uniform fusion can be achieved along the circumferential direction. In addition, fusing defects such as air bubbles are hardly generated. As a result, the fusion part 5 can obtain a high fusion strength (bonding strength). Further, since there is no debris generated during fusion as in ultrasonic fusion, a process of washing the centrifuge 4 to remove debris during the manufacture of the centrifuge 4 (cleaning and drying after washing) Etc.) and can be manufactured with simple and few processes.
[0059]
Next, the shape of the laser beam L irradiated to the fusion part (before fusion) 5 will be described. In the present invention, the laser beam L irradiated to the fusion part 5 is in a state where the focal position is shifted from the fusion part (bonding surface) 5 forward or backward in the optical axis direction. More specifically, when a vertical axis V and a horizontal axis H that are orthogonal to each other are set on a plane (= joint plane) having the normal axis of the optical axis of the laser beam L (indicated by a dashed line in FIG. 7), the vertical axis Focus position V on V₀And the focal position H on the horizontal axis H₀Is located at a position shifted forward or backward in the optical axis direction from the fused portion 5. In particular, the focal position V₀And focal position H₀Are at different positions in the optical axis direction of the laser beam L.
[0060]
By setting it as such a structure, compared with the case where the focal position of the laser beam L is made to correspond with the fused part 5, the intensity | strength of the laser beam irradiated with respect to the fused part 5 becomes uniform, and as a result, more High fusion strength is obtained, and the hermeticity of the fused portion 5 is also improved.
[0061]
FIG. 7A shows the laser beam irradiation device viewed from the horizontal axis H direction and the focal position V on the vertical axis V of the laser beam L irradiated from the laser beam irradiation device.₀FIG. 7B shows a laser beam irradiation device viewed from the direction of the vertical axis V and the focal position H on the horizontal axis H of the laser beam L irradiated from the laser beam irradiation device.₀FIG. 8, FIG. 9, FIG. 10 and FIG. 10 are respectively plan views showing the shapes of the irradiation spots on the laser beam fusion part 5. FIG.
[0062]
As shown in these drawings, the laser beam irradiation device 71 includes, for example, a laser light source 72 that emits a semiconductor laser, a cylindrical lens 73, and a condenser lens 74. The cylindrical lens 73 has power in the horizontal axis H direction (see FIG. 7A), but has no power in the vertical axis V direction (see FIG. 7B). Such a laser beam irradiation device 71 is installed so as to be movable relative to the fused portion 5 in the optical axis direction by a moving means (not shown). That is, the size and shape of a laser beam irradiation spot 80 to be described later can be adjusted.
[0063]
The laser light L emitted from the laser light source 72 has a certain extent, and when passing through the cylindrical lens 73, the laser light L is made almost parallel light only in the horizontal axis H direction, and then condensed by the condenser lens 74. And irradiated toward the fused portion 5. In this case, in the example shown in FIG. 7, the focal position of the laser beam L on the vertical axis V (the position where the width of the laser beam in the vertical axis V direction is the narrowest) V₀Is the focal position on the horizontal axis H (the position where the width of the laser beam in the horizontal axis H direction is the narrowest) H₀More proximal (position closer to the laser beam irradiation device 71) and the focal position H₀Almost coincides with the fused part 5.
[0064]
By adjusting the distance (position of the laser beam L in the optical axis direction) with respect to the fused portion 5 of the laser beam irradiation device 71, the focal position V₀When the laser beam L is irradiated so that the laser beam L substantially coincides with the fused portion 5, the shape of the irradiation spot 80 on the fused portion 5 is a quadrangle with rounded corners as shown in FIG. Become. Similarly, the focal position H₀9 is irradiated with the laser beam L so that it substantially coincides with the fused portion 5, the shape of the irradiation spot 80 on the fused portion 5 is long in the width direction of the fused portion 5 as shown in FIG. It becomes an ellipse with a circle. When the laser beam irradiation device 71 is further away from the fusion part 5, the shape of the irradiation spot 80 on the fusion part 5 is an ellipse similar to that of FIG. 9, and the major axis and the minor axis are those of FIG. It becomes a more enlarged elliptical shape (see FIG. 10).
[0065]
Such an elliptical irradiation spot 80 shown in FIGS. 9 and 10 is condensed (compressed) in the horizontal axis H direction as compared with a circular irradiation spot having a general shape or a shape shown in FIG. Therefore, when the same width is fused in the direction of the vertical axis V, the energy density, that is, the irradiation intensity (light quantity) per unit area is high, and uniform fusion can be performed in a shorter time.
[0066]
In the irradiation spot 80 shown in FIG. 9 and the irradiation spot 80 shown in FIG. 10, the latter has a larger irradiation area and covers almost the entire width of the fused portion 5, but the energy density is higher than that of the former. Is small. In the present invention, the distance from the laser beam irradiation device 71 to the fused portion 5 is appropriately adjusted in consideration of the energy density of the irradiation spot 80, the fusion speed, and the uniformity of fusion, and the shape shown in FIG. Any shape up to the shape shown in FIG. 10 can be selected.
[0067]
As shown in FIG. 10, when the irradiation spot 80 covers almost the entire width of the fusion part 5, the irradiation spot 80 is continuously formed in the circumferential direction (horizontal axis H direction) of the fusion part 5. Alternatively, the relative movement is intermittently performed and the entire circumference is irradiated to form an annular fused portion 5 as an overall shape.
[0068]
For example, as shown in FIG. 9, when the irradiation spot 80 does not cover the entire width of the fusion part 5, the irradiation spot 80 is relatively moved in the circumferential direction of the fusion part 5, and the horizontal axis H direction To cover the entire width of the fused portion 5.
[0069]
The type of laser light L to be irradiated is not particularly limited, and for example, a semiconductor laser, CO₂A laser, a YAG laser, an excimer laser, and the like can be given. Among them, a semiconductor laser is particularly preferable because of its high energy efficiency and long life.
[0070]
The wavelength of the laser beam L to be irradiated generally depends on the type of the laser beam L, but in the case of a semiconductor laser, the wavelength is preferably about 800 to 1000 nm.
[0071]
The illustrated laser beam irradiation device 71 has a configuration suitable for a semiconductor laser. However, the configuration of the laser beam irradiation device 71, particularly the optical system, is not limited to this, and depends on the type of the laser beam L to be irradiated. It can be set appropriately.
[0072]
The irradiation direction (irradiation angle) of the laser beam L to the fusion part (site to be fused) 5 is not particularly limited, but in the configuration of each figure, the area of the fusion part 5 (fusing surface) is almost the same. The directions are orthogonal. That is, in the configurations of FIGS. 4 and 5, the direction is substantially parallel to the rotation center axis 500 of the rotor 50, and in the configuration of FIG. 6, the direction is substantially orthogonal to the outer peripheral surface (tapered surface 524) of the bottom plate 52. The In the present invention, the irradiation direction of the laser light L is not prevented from being set to a direction inclined at a predetermined angle (for example, within 90 ° ± 30 °) with respect to the region (surface) of the fused portion 5.
[0073]
Further, it is preferable that the irradiation angle of the laser beam L to the fused portion 5 is substantially equal to the entire circumference of the bottom plate 52. Thereby, the fusion | melting part 5 is made more uniform fusion | bonding along the circumferential direction, and still higher fusion strength (joining strength) is obtained.
[0074]
Such fusion of the fusion part 5 by the irradiation of the laser beam L is preferably performed in a state where the instrument body 51 is held by a holder. FIG. 3 is a longitudinal sectional view showing a manufacturing method (assembly method) of the centrifuge 4, that is, a state in which the instrument main body 51 is fused while being held by the holder 300.
[0075]
As shown in FIG. 3, the holder 300 has a double cylinder structure having a bottomed cylindrical outer cylinder 301 and a cylindrical inner cylinder 302 installed in the outer cylinder 301. It is preferable that the inner cylinder 302 is fixedly installed with respect to the outer cylinder 301. In this case, the inner cylinder 302 is installed concentrically with the outer cylinder 301. The length of the inner cylinder 302 is set shorter than the length of the outer cylinder 301.
[0076]
A tapered contact surface 303 is formed on the inner surface of the upper end portion in FIG. 3 of the outer cylinder 301 so that when the centrifuge 4 is held, the outer peripheral surface of the lower end portion of the side wall (side plate) 511 of the instrument body 51 contacts. Yes.
[0077]
By configuring the holder 300 as described above, the centrifuge 4 can be stably held.
[0078]
Such a holder 300 inserts and holds the centrifuge 4 upside down from FIG. In this case, in the centrifugal separator 4, the outer peripheral surface of the lower end portion of the side wall 511 of the instrument main body 51 is in contact with the contact surface 303, and the outer surface near the shoulder portion 59 of the instrument main body 51 is at the upper end in FIG. The top of the bowl head 41 including the inflow port 43 and the outflow port 44 is held so as not to contact the bottom surface in the outer cylinder 301.
[0079]
Further, it is preferable that the fusion (formation of the fusion part 5) is performed in a state in which the instrument body 51 is held by the holding tool, and the part to be fused is pressurized by the pressure tool 350. As shown in FIG. 3, the pressurizing tool 350 includes a disk-shaped pressurizing tool main body 351 having a shaft 352 at the center, and a pressurizing plate 353 fixed to the outer peripheral portion of the pressurizing tool main body 351. The pressure is applied in the direction indicated by the arrow P in FIG.
[0080]
The pressure plate 353 has a shape corresponding to the fused portion 5 of the centrifuge 4, that is, a ring shape (in the case of the configuration shown in FIG. 6, the outer edge portion of the pressure plate 353 is further bent). As a result, a uniform pressure can be applied over the entire circumference of the fusion part 5, which contributes to uniform and strong fusion.
[0081]
In the pressure plate 353 having the configuration shown in FIG. 6, when a pressing force is applied in the direction of arrow P in FIG. 3, the pressing force corresponding to the vector component in the direction perpendicular to the tapered surface 524 is fused portion 5. Act on.
[0082]
Further, the pressure plate 353 is made of a transparent material such as various types of glass and various types of resin, such as various types of glass and resin, which are transparent to the laser light L used for fusion. Then, the laser beam L is irradiated to the fused portion 5 through the pressure plate 353.
[0083]
The shape and size of the irradiation spot 80 described above are determined in consideration of the fact that the laser beam L is irradiated to the fused portion 5 after passing through the pressure plate 353. Therefore, as a material constituting the pressure plate 353, the transmittance of the laser light L is as large as possible and the refractive index of the laser light L is as small as possible (for example, the refractive index n = about 1.2 to 2.0). It is preferable to use materials.
[0084]
As described above, since the laser beam L can be irradiated and fused while being pressurized with the pressure plate 353, the fusion work can be easily and reliably performed, and the positions of the instrument main body 51 and the bottom plate 52 are determined. Misalignment can also be prevented. In particular, since the pressure plate 353 is made of a transparent member, the position of the centrifuge 4 where the laser light L is irradiated can be easily seen from above the pressure plate 353, and alignment is easy and accurate. There is an advantage that the shape and size of the irradiation spot 8 of the laser beam L and the fused state after irradiation can be visually recognized.
[0085]
Further, the pressure applied by the pressure plate 353 is transmitted to the fusion part 5 at the start of fusion and during the fusion, and the lower end surface 513 of the side wall 511 of the instrument body 51 and the inner surface (upper surface) near the outer periphery of the bottom plate 52. Since the fusion is performed in a state where the 522 and the light absorbing material 505 are in close contact with each other, bubbles (voids) or the like do not remain in the fusion part 5 and the fusion is performed more uniformly and firmly.
[0086]
The pressing force (pressing pressure) by the pressurizing tool 350 is not particularly limited, but is preferably about 0.1 to 5 MPa, more preferably about 0.3 to 3 MPa.
[0087]
Further, the loss of the laser beam L due to absorption or reflection when passing through the pressure plate 353 should be as small as possible. Therefore, the transmittance of the laser beam L in the pressure plate 353 is preferably 85% or more, more preferably 90%. It is said above.
[0088]
Such fusion (formation of the fusion part 5) can be performed by fixing the centrifuge 4 and rotating the irradiation device (laser light source) of the laser light L, but simplification of the device configuration, Because of the advantage that the size can be reduced, it is preferable that the laser beam L is irradiated while rotating the instrument body 51 and the bottom plate 52 about the rotation center axis 500, and the entire circumference is fused. In this embodiment, the laser beam L is irradiated while rotating the entire centrifugal separator 4 for each holder 300 to form the ring-shaped fused portion 5.
[0089]
In this case, as shown in FIG. 3, the holder 300 is placed on a turntable 380 that rotates concentrically with the rotation center shaft 500, and the turntable 380 is rotated by a drive source such as a motor (not shown). Then, the holder 300, the centrifugal separator 4 held by the holder 300, and the pressurizer 350 (and the pressurizer main body 351 and pressurizer plate 353 of the pressurizer 350) are rotated.
[0090]
As described above, it is preferable that the irradiation angle of the laser beam L to the fusion part 5 is substantially equal over the entire circumference of the bottom plate 52. In this way, while rotating the instrument body 51 and the bottom plate 52, In the configuration in which the laser beam L is irradiated, if the angle of the laser beam L on the irradiation device (light source) side is fixed and the centrifuge 4 side is rotated, an equal irradiation angle can be easily obtained over the entire circumference. Is preferable.
[0091]
In such fusion, a light absorbing material (light absorbing substance) 505 is interposed between the lower end surface 513 of the side wall 511 of the instrument body 51 and the inner surface (upper surface) 522 near the outer periphery of the bottom plate 52. The laser beam L is preferably irradiated. As a result, the irradiated laser light L is efficiently absorbed by the light absorber 505 and converted into heat, so that efficient fusion with a lower output becomes possible. In addition, fusion defects such as pinholes and partial peeling hardly occur. As a result, the uniformity of fusion and the fusion strength (bonding strength) can be further enhanced.
[0092]
In particular, by using a separately prepared light absorbing material 505, it is not necessary to color the instrument main body 51 and the bottom plate 52 itself in order to absorb the laser light L, and the instrument main body 51 and the bottom plate 52 are substantially transparent. In particular, a material having a high transmittance of the laser beam L can be used. As a result, the visibility inside the centrifuge (centrifugal bowl) 4 (blood storage space 55) can be sufficiently ensured, the loss when passing through the bottom plate 52 is reduced, and the fused portion 5 is irradiated. Since the energy density of the laser beam L can be increased, it contributes to improvement in the uniformity of fusion and the strength of fusion.
[0093]
Examples of the light absorbing material 505 include powders such as carbon black, pastes containing the powders and dyes described later, and sheets (layers) containing the powders and the dyes.
[0094]
For example, when the paste-like light absorbing material 505 is used, the light absorbing material 505 is uniformly applied to at least one of the lower end surface 513 of the side wall 511 or the inner surface 522 near the outer periphery of the bottom plate 52, and the side wall is interposed through the light absorbing material 505. The lower end surface 513 of 511 and the inner surface 522 in the vicinity of the outer periphery of the bottom plate 52 are joined, and the laser beam L is preferably applied under the above-described conditions in a pressurized state (for example, pressing pressure: about 0.3 to 3 MPa) by the pressurizing tool 350. Irradiate with and fuse these.
[0095]
Since the shape of the paste-like light absorbing material 505 can be freely changed, the paste-like light absorbing material 505 is suitable, for example, in the case where the fused portion 5 is curved or bent as shown in FIG.
[0096]
Further, for example, when using a sheet-shaped light absorbing material 505, a sheet-shaped light absorbing material 505 punched out (cut out) in the same shape (annular shape) as the fused portion 5 is prepared. The laser light L is sandwiched between the lower end surface 513 of the side wall 511 and the inner surface 522 near the outer periphery of the bottom plate 52, and preferably the laser beam L is applied in a pressurized state by the pressurizing tool 350 (for example, presser pressure: about 0.3 to 3 MPa). Irradiation is performed under these conditions to fuse these.
[0097]
When the sheet-like light absorbing material 505 is used, a paste-like light absorbing material 505 is prepared by preparing (manufacturing) a shape corresponding to the fused portion 5 in advance and attaching it to the target portion. Compared with the case of using, there is an advantage that the operation is simple.
[0098]
Further, as the light absorbing material (laser light absorbing material) constituting the light absorbing material 505, the following can be used which does not reduce the transparency of the fused portion 5 as much as possible. As such a light absorbing material (laser light absorbing material), there is little absorption in the visible light region (0.4 μm or more and less than 0.7 μm), and a narrow absorption band in the laser light wavelength region of 0.7 to 2.5 μm. What shows a high molar absorptivity coefficient is preferable, for example, dyes, such as a cyanine dye, a squarylium dye, a croconium dye, are mentioned.
[0099]
For example, as a cyanine dye, a compound represented by the following chemical formula 1, as a squarinium dye, a compound represented by the following chemical formula 2, and as a croconium dye, a compound represented by the following chemical formula 3. Can be used.
[0100]
[Chemical 1]

[0101]
[Chemical formula 2]

[0102]
[Chemical 3]

[0103]
By using the light absorbing substance (laser light absorbing substance) as described above, it is possible to suppress the decrease in the transparency of the fusion part 5 as much as possible, so that the instrument body 51 and the bottom plate 52 made of a transparent material are It is also possible to prevent the fused portion 5 from being colored and conspicuous and impairing the appearance uniformity.
[0104]
FIG. 2 is a block diagram showing an embodiment of a blood component collection circuit including the centrifuge 4 shown in FIG. Hereinafter, the configuration of the blood component collection circuit will be described with reference to FIG.
[0105]
The blood component collection circuit 1 is a circuit that is mounted on a blood component collection device and collects (collects) platelets (target blood components) from blood (whole blood), and is a centrifuge (centrifuge bowl). 4, a first line (blood introduction line) 2 for introducing blood or blood components into the centrifuge 4, and a second line (blood component collection line) for collecting the blood components separated by the centrifuge 4 ) 3 and a third line (blood collection / return line) 10.
[0106]
The blood component collection device is installed in the rotary drive device 7 that rotates the rotor 50 of the centrifuge 4, the optical sensors 61 and 62, the pump 9 installed in the first line 2, and the third line 10. Control means for controlling the operation of the pump 9, the rotary drive device 7 and the valves 83 to 86 based on the detection signals from the pump 107, the

valves

83, 84, 85 and 86 and the optical sensors 61 and 62, etc. Not shown).
[0107]
As shown in FIG. 2, the third line 10 is mainly connected to the tube 101, a blood collection needle 104 connected to the tip of the tube 101, and a Y-shaped branch connector 102 in the middle of the tube 101. The tube 103, the bottle needle 108 connected to the tip of the tube 103, and the drip tube 105 and the sterilization filter 106 connected in the middle of the tube 103 are configured. In the middle of the tube 103, a liquid feeding pump 107 made of a roller pump is installed.
[0108]
The base end of the tube 101 is connected to one end of the

tubes

13 and 20 via the T-shaped branch connector 12. In the middle of the tube 101, a valve 83 is installed as a channel opening / closing means that can block and release the internal channel of the tube 101.
[0109]
The first line 2 includes a tube 13 and a branch connector 12 connected to one end thereof. The other end of the tube 13 is connected to the inlet 43 of the centrifuge 4, and in the middle of the tube 13, a blood feeding pump 9 made of, for example, a roller pump is installed.
[0110]
One end of the tube 14 is connected to the outlet 44 of the centrifuge 4, and the other end of the tube 14 is connected to one end of the

tubes

16 and 18 via a T-shaped branch connector 15.
[0111]
The other end of the tube 16 is connected to a platelet bag 17 that stores platelets, and a valve 85 that opens and closes the flow path in the tube 16 is installed in the middle of the tube 16.
[0112]
The other end of the tube 18 is connected to the plasma bag 21, and a valve 86 that opens and closes the flow path in the tube 18 is installed in the middle of the tube 18.
[0113]
The other end of the tube 20 whose one end is connected to the branch connector 12 is connected to the plasma bag 21, and a valve 84 that opens and closes the flow path in the tube 20 is installed in the middle of the tube 20.
[0114]
In such a configuration, the

tube

14, 16, 18, 20, the branch connector 15, the platelet bag 17 and the plasma bag 21 constitute the second line 3. Among these, the tubes 14 and 18 and the plasma bag 21 constitute a plasma collection branch line for collecting plasma, and the tubes 14 and 16 and the platelet bag 17 serve as a platelet collection branch line for collecting platelets. Constitute.
[0115]
The rotation drive device 7 includes, for example, a housing that houses the centrifuge 4, a disk-shaped fixed base that holds the rotor 50 of the centrifuge 4, and a motor that rotates the fixed base (all not shown). It consists of and.
[0116]
The optical sensor 61 optically detects the separated blood component interface in the rotor 50, that is, the position of the interface between the buffy coat layer and the red blood cell (concentrated red blood cell) layer, and faces the outer peripheral surface of the rotor 50. It is installed to do.
[0117]
The optical sensor 61 includes a light emitting element such as an LED and a light receiving element such as a photodiode. The optical sensor 61 receives reflected light from a blood component of light emitted from the light emitting element by the light receiving element, and receives the received light amount. Is photoelectrically converted. Since the intensity of the reflected light is different between the separated buffy coat layer and the red blood cell layer, the position corresponding to the light receiving element in which the amount of received light, that is, the output voltage is changed, is detected as the position of the interface.
[0118]
Between the outlet 44 of the tube 14 and the branch connector 15, an optical sensor 62 that can detect the concentration of platelets in blood components flowing in the tube 14 is installed. The optical sensor 62 includes a light projecting unit (light source) 63 and a light receiving unit (photodiode) 64 that are arranged to face each other via the tube 14. Light (for example, laser light) emitted from the light projecting unit 63 is transmitted through the tube 14 and received by the light receiving unit 64 and converted into an electrical signal corresponding to the amount of received light, but the blood component flowing in the tube 14 The transmittance changes according to the concentration of platelets therein, and the amount of light received by the light receiving unit 64 varies. Therefore, this variation can be detected as a change in the output voltage from the light receiving unit 64.
[0119]
Each of the valves 83 to 86 is operated by a drive source such as a solenoid, an electric motor, or a cylinder (hydraulic pressure or air pressure), for example, and the drive source is operated based on a signal from a control unit described later.
[0120]
Needless to say, the blood component collecting circuit 1 is not limited to the one shown in FIG.
[0121]
Next, a preferred example of the operation of the blood component collection circuit 1 shown in FIG. 2 will be described.
[1] The blood component collection circuit 1 is attached to the blood component collection device. Then, the blood collection needle 104 is inserted into the blood vessel of the donor (donor), the tube 103 is closed with a clamp, the valves 83 and 85 are opened, and the other valves are closed (forward rotation). To do. Thereby, blood from the donor is transferred through the

tubes

101 and 13, flows in from the inlet 43 of the centrifuge bowl 4, and is introduced into the blood storage space 55 through the inflow pipe 47 and the flow path 57. The rotation speed of the pump 9 is set so that the blood discharge amount (blood supply speed) is, for example, about 20 to 100 mL / min.
[0122]
[2] Further, simultaneously with the blood transfer in the step [1], the pump 107 is operated to add an anticoagulant (for example, ACD-A solution) via the bottle needle 108 and the rotary driving device 7 is operated. The rotor 50 is preferably rotated at 3000 to 6000 rpm (for example, 4800 rpm). The blood that has flowed out from the lower end opening of the inflow pipe 47 is once received by the recess 521, and flows radially toward the outer peripheral direction by the centrifugal force due to the rotation of the rotor 50, and is collected in the blood storage space 55. In the space 55, the plasma layer, the buffy coat layer, and the red blood cell layer are separated from the rotation center axis 500 side.
[0123]
As described above, the fused portion 5 of the rotor 50 is well and uniformly fused without any flaws such as pinholes and has a high fusion strength. Therefore, the rotor 50 rotates at a high speed as described above. Even so, there is no occurrence of cracks or breakage in the fused portion 5, and sufficient durability is ensured.
[0124]
[3] When the steps [1] and [2] are continued and blood exceeding the capacity of the blood storage space 55 (about 270 mL) is introduced into the blood storage space 55, the blood storage space 55 is completely filled with blood, Plasma overflows from the outlet 44 of the centrifuge bowl 4.
[0125]
At this time, the optical sensor 62 installed in the second line 3 detects that the fluid flowing in the tube 14 has changed from air to plasma, and the control means closes the valve 85 and opens the valve 86. Control to do.
[0126]
Thereby, plasma is introduced into the plasma bag 21 via the tubes 14 and 18 and collected.
[0127]
Along with this, the amount of red blood cells in the blood storage space 55 increases, and the interface between the buffy coat layer and the red blood cell layer gradually moves toward the rotation center axis. This interface is detected by the optical sensor 61 as needed.
[0128]
[4] When the control unit detects that the interface has reached a predetermined level based on the detection signal (interface position detection information) from the optical sensor 61, the control unit closes the valve 83, opens the valve 84, and opens the pump 107. The pump 9 is operated to increase (increase) stepwise or continuously at a predetermined acceleration (for example, initial speed: 60 mL / min, acceleration: 3 to 6 mL / min / sec). )
[0129]
Thereby, the blood collection is temporarily interrupted, and the plasma in the plasma bag 21 is introduced into the blood storage space 55 through the tube 20 and the first line 2, and the plasma flowing out from the outlet 44 of the centrifugal bowl 4 is tubed. 14 and 18 are collected in the plasma bag 21. That is, the plasma in the plasma bag 21 is circulated in the blood storage space 55.
[0130]
[5] The control means closes the valve 84 when the circulation speed of the plasma into the blood storage space 55 reaches the maximum speed, that is, when the rotation speed of the pump 9 reaches the maximum speed (for example, about 130 to 250 mL / min). The valve 83 is opened, and the rotational speed of the pump 9 is set to about 20 to 100 mL / min, for example, and the pump 107 is operated.
[0131]
As a result, the blood from the donor again flows into the blood storage space 55 of the centrifuge bowl 4 via the third line 10 and the first line 2, and the overflowed plasma flows through the tubes 14, 18 to the plasma bag 21. Collect in
[0132]
[6] Next, when a predetermined amount of plasma is collected in the plasma bag 21, the control means closes the valves 83 and 85, opens the

valves

84 and 86, stops the pump 107, and pump 9 The rotation speed is increased (increased) at a predetermined acceleration (for example, initial speed: about 40 to 150 mL / min, acceleration: about 3 to 20 mL / min / sec).
[0133]
As a result, the blood collection is interrupted and the plasma in the plasma bag 21 is introduced into the blood storage space 55 through the tube 20 and the first line 2 while being accelerated at a predetermined acceleration, and the outlet 44 of the centrifuge bowl 4 is introduced. The plasma flowing out of the tube is collected in the plasma bag 21 through the tubes 14 and 16.
[0134]
At this time, if the blood plasma is circulated in the blood storage space 55 while accelerating at a predetermined acceleration, the red blood cell layer is diffused (increase in the layer thickness), and the interface between the buffy coat layer and the red blood cell layer is gradually rotated at the central axis 500. And the platelets in the buffy coat layer rise against the centrifugal force (float up) and move toward the outlet 44 of the rotor 50.
[0135]
[7] When the circulating speed of plasma into the blood storage space 55 reaches the maximum speed, that is, when the rotational speed of the pump 9 reaches the maximum speed, the control means controls to maintain (hold) the rotational speed. To do. Thereby, the circulation speed of plasma into the blood storage space 55 is preferably about 120 to 300 mL / min (for example, 200 mL / min).
[0136]
[8] When the output voltage (PC concentration voltage) from the optical sensor 62 drops below a predetermined value (for example, about 2.5 to 3.5 V) in parallel with the steps [6] and [7]. That is, when the platelet concentration in the plasma flowing through the second line 3 reaches a predetermined value or more as the platelets flow out from the outlet 44 of the rotor 50, the control means opens the valve 86. The valve 85 is closed and controlled to open.
[0137]
As a result, concentrated platelet plasma (PC) is introduced into the platelet bag 17 via the tubes 14 and 16 and collected (stored).
[0138]
The platelet concentration continues to rise after the start of PC collection, and once it reaches the maximum concentration, it begins to fall.
[0139]
[9] When the platelet concentration detected by the optical sensor 62 falls below a preset reference value, it is considered that the collection of platelets into the platelet bag 17 has been completed, and the pump 9 is stopped under the control of the control means. Then, the supply of plasma into the rotor 50 is stopped, and the rotation driving device 7 is further stopped. Thereby, the collection of platelets is completed.
[0140]
[10] The valves 83 and 85 are opened, the other valves are closed, and the pump 9 is rotated in the reverse direction. As a result, red blood cells, white blood cells, and a small amount of plasma remaining in the centrifuge bowl 4 are returned to the donor via the inflow tube 47, the inflow port 43, and the

tubes

13 and 101.
[0141]
After or during this process, the

valves

84 and 86 are opened, the other valves are closed and the pump 9 is operated (forward rotation), and the plasma in the plasma bag 21 is transferred to the

tubes

20 and 13, the inlet 43, Then, the pump 9 is put into the rotor 50 through the inflow pipe 47, then the valves 83 and 85 are opened, the other valves are closed and the pump 9 is rotated in the reverse direction. 47, blood may be returned to the donor via the inlet 43 and the

tubes

13 and 101.
[0142]
[11] Operate the pump 9 (forward rotation) to perform the step [1], and further perform the steps [2] to [10]. As a result, the collected blood is returned to the platelet bag 17 and returned to the donor for other blood components.
[0143]
[12] The tube 16 in the vicinity of the platelet bag 17 is sealed by, for example, fusion, and the sealed portion is cut and separated to obtain the platelet bag 17 containing the platelet preparation.
[0144]
As described above, in the blood component collection circuit 1 of the present embodiment, blood components such as plasma and blood are supplied to the blood storage space 55 from below, and the interface of the separated blood components is slowly moved. Without disturbing, it is possible to reliably remove platelets from the buffy coat layer, and the yield of platelets and the removal rate of leukocytes in the collected platelets are improved.
[0145]
In particular, the platelet discharge conditions are optimally adjusted by setting the blood component supply rate during platelet discharge, and thus a high-quality platelet preparation with an extremely high leukocyte removal rate can be obtained. In addition, since various operations of the apparatus, particularly the timing for starting the supply of blood components, the supply speed, and the like are controlled based on the detection values of the optical sensors 61 and 62, automation and higher precision control are possible, and platelet recovery is possible. Rate and the removal rate of leukocytes in the collected platelets is further improved. For this reason, when the platelet preparation is used, side effects such as fever can be prevented with higher probability, and safety is high.
[0146]
  As mentioned above, although this invention was demonstrated based on each embodiment of illustration,, DistantIt goes without saying that the heart separator is not limited to that shown in the figure. The configuration of each part of the centrifuge described above can be replaced with any configuration that can exhibit the same function, and any configuration can be added.
[0147]
  Also, in the above, DistantThe heart separator can be applied to various medical instruments such as a membrane blood processing instrument such as a dialyzer, an artificial lung and a leukocyte removal filter, a heat exchanger, and a blood reservoir.
[0148]
【The invention's effect】
  As described above, according to the present invention,CentrifugeIt is possible to fuse the fused portions uniformly with high fusion strength. In particular, it is possible to form a good fused portion free from fusion defects such as pinholes, partial peeling, and mixing of bubbles.
[0149]
  And since it is fusion by irradiation of laser light, unlike ultrasonic fusion, no debris is generated at the time of fusion, and a cleaning process or the like is unnecessary.CentrifugeCan be manufactured easily (efficiently).
[0150]
In addition, since the shape and size of the laser beam irradiation spot can be set as desired, efficient fusion can be achieved, and optimum fusion can be performed according to various conditions.
[0151]
In addition, when fusion is performed by interposing a light absorbing material in the fusion part, the above-described uniform, high strength, and good fusion can be further improved, and the instrument body and the shielding member itself Fusion can be performed without coloring.
[Brief description of the drawings]
[Figure 1]CentrifugeIt is a longitudinal cross-sectional view which shows this embodiment.
2 is a configuration diagram schematically showing an embodiment of a blood component collection circuit including the centrifuge shown in FIG. 1. FIG.
3 is a longitudinal sectional view showing an example of a manufacturing method (fusion method) of the centrifuge shown in FIG.
[Fig. 4]CentrifugeIt is a longitudinal cross-sectional view which expands and shows the structural example of the fusion | melting part vicinity of the instrument main body and bottom plate in.
[Figure 5]CentrifugeIt is a longitudinal cross-sectional view which expands and shows the structural example of the fusion | melting part vicinity of the instrument main body and bottom plate in.
[Fig. 6]CentrifugeIt is a longitudinal cross-sectional view which expands and shows the structural example of the fusion | melting part vicinity of the instrument main body and bottom plate in.
7 is a diagram showing a laser beam irradiation apparatus and a focal position of a laser beam L irradiated from the laser beam irradiation device. FIG. Among these, FIG. 7A shows the focal position V on the vertical axis V of the laser beam irradiation apparatus viewed from the horizontal axis H direction and the laser beam L irradiated from the laser beam irradiation apparatus.₀FIG. 7B shows the laser beam irradiation device viewed from the vertical axis V direction and the focal position H on the horizontal axis H of the laser beam L irradiated from the laser beam irradiation device.₀FIG.
FIG. 8 is a plan view showing the shape of an irradiation spot on a laser beam fusion part.
FIG. 9 is a plan view showing the shape of an irradiation spot on a laser beam fusion part.
FIG. 10 is a plan view showing the shape of an irradiation spot on a laser beam fusion part.
[Explanation of symbols]
  1 Blood component collection circuit
  2 First line
  3 Second line
  4 Centrifuge (centrifugal bowl)
  40 stator
  41 bowl head
  42 Cover
  43 Inlet
  44 Outlet
  45 Upper outlet pipe
  46 Lower inlet pipe
  461 Top edge
  462 Flange
  463, 464 channels
  47 Inflow pipe
  48 Sealing mechanism
  481 ring
  482 Seal member
  483 Presser member
  484 Convex
  5 Fusion part
  50 rotor
  500 Center axis of rotation
  501 Uneven fitting part
  502 recess
  503 Convex
  505 Light absorber
  51 Instrument body
  511 side wall
  512 ribs
  513 Lower end surface
  515 Reduced diameter part
  52 Bottom plate
  521 recess
  522 Inner surface (upper surface)
  523 outer surface (lower surface)
  524 Tapered surface
  53 outer core
  54 inner core
  55 Blood storage space
  56, 57 channel
  58 Sliding member
  59 shoulder
  60 Dam
  61, 62 Optical sensor
  63 Projector
  64 Receiver
  7 Rotation drive
  71 Laser beam irradiation device
  72 Laser light source
  73 Cylindrical lens
  74 condenser lens
  80 Irradiation spot
  83-86 valves
  9 Pump
  10 Third line
  101 tubes
  102 Branch connector
  103 tubes
  104 Blood collection needle
  105 drip tube
  106 Sanitization filter
  107 pump
  108 bottle needle
  12 Branch connector
  13, 14 tubes
  15 Branch connector
  16 tubes
  17 Platelet bag
  18 tubes
  20 tubes
  21 Plasma Bag
  300 Holder
  301 outer cylinder
  302 inner cylinder
  303 Contact surface
  350 Pressurizing tool
  351 Pressurizer body
  352 axes
  353 pressure plate
  380 turntable
  L Laser light
  P Pressure

Claims

An instrument body having a peripheral wall and a shoulder formed at the upper portion of the peripheral wall by being curved toward the central axis, and an end of the instrument body A centrifuge having a shielding member that shields the opening of the part, and assembling the centrifuge by fusing these with laser light irradiation,
An outer cylinder having a cylindrical shape with a bottom and having a tapered contact surface with which the outer peripheral surface of the lower end of the peripheral wall of the instrument body abuts on the inner surface thereof, and is installed in the outer cylinder and near the shoulder portion of the instrument body The end of the peripheral wall of the instrument body and the inner surface near the outer periphery of the shielding member are joined in a state where the instrument body is held by a holder having a cylindrical inner cylinder with which the outer surface of the shield member abuts. When irradiating a laser beam near the surface from the shielding member side and fusing them, the laser beam irradiation is performed in a state where the focal position of the laser beam is shifted forward or backward from the bonding surface in the optical axis direction. A method for manufacturing a centrifugal separator.

When the vertical axis and the horizontal axis which are orthogonal to each other are set on the plane having the optical axis as a normal line, the laser beam to be irradiated has a focal position on the vertical axis and a focal position on the horizontal axis. The method for manufacturing a centrifuge according to claim 1, wherein the centrifuge is located at a different position in the optical axis direction of light.

The laser beam irradiation is performed while relatively rotating the instrument body and the shielding member, and the laser beam irradiation device, and the apparatus body and the shielding member are fused in a band shape over the entire circumference. 2. A method for producing a centrifuge according to 2.

The method of manufacturing a centrifuge according to claim 3, wherein a shape of the laser light irradiation spot on the joint surface is an ellipse having an ellipse in the width direction of the belt-like fusion part.

The centrifuge according to any one of claims 1 to 4, wherein the laser beam is irradiated with a light absorbing material interposed between an end of the peripheral wall of the instrument body and an inner surface near the outer periphery of the shielding member. Production method.

The pressurizing plate of the pressurizing tool having a pressurizing plate made of a material having laser beam permeability used for the fusion is irradiated with laser light from the shielding member side while pressurizing the joining surface. The method for manufacturing a centrifuge according to claim 1, wherein the fusion is performed by allowing the pressure plate and the shielding member to pass through.

The manufacturing method of the centrifuge according to any one of claims 1 to 6, wherein an uneven fitting portion is formed over the entire circumference of the inner surface of the joint surface.

The method for manufacturing a centrifuge according to any one of claims 1 to 7, wherein the holder holds the centrifuge in a state where the centrifuge is vertically inverted from a state in which the centrifuge is normally used.

The method for manufacturing a centrifuge according to any one of claims 1 to 8, wherein the laser beam irradiation is performed at an approximately equal irradiation angle with respect to the entire circumference of the shielding member.