JP4366976B2

JP4366976B2 - Exhaust gas sensor abnormality detection device

Info

Publication number: JP4366976B2
Application number: JP2003104011A
Authority: JP
Inventors: 一孝服部
Original assignee: Toyota Motor Corp
Current assignee: Toyota Motor Corp
Priority date: 2003-04-08
Filing date: 2003-04-08
Publication date: 2009-11-18
Anticipated expiration: 2023-04-08
Also published as: JP2004308574A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、排気ガスセンサの異常検出装置に係り、特に、内燃機関の排気通路に配置される触媒の下流に位置する排気ガスセンサの異常を検出するうえで好適な異常検出装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、例えば特開平９−４４９６号公報に開示されるように、内燃機関の排気通路に配置された触媒の下流に酸素センサ（以下、「下流酸素センサ」と称す）を備える構成が知られている。下流酸素センサは、触媒から流出してくる排気ガスがリッチであるかリーンであるかに応じた出力を発する。上記従来の装置は、そのセンサ出力を利用することで、高精度な空燃比制御を実現することができる。
【０００３】
上記従来の装置において、所望の空燃比フィードバック制御を得るためには、下流酸素センサが排気ガスの空燃比変化に対して優れた応答性を示すことが必要である。このため、下流酸素センサの応答遅れは速やかに検出できることが望ましい。上記従来の装置は、このような要求に応えるべく、下流酸素センサの出力信号の微分値を演算し、その微分値に基づいて下流酸素センサが適正な応答性を示しているか否かを診断することとしている。このような診断手法によれば、下流酸素センサの応答性悪化に伴ってセンサ出力の変化傾向（反転時における立ち上がり或いは立ち下がりの傾き）が変化する場合には、その応答性の悪化を迅速に検知することができる。
【０００４】
【特許文献１】
特開平９−４４９６号公報
【特許文献２】
特開平５−１２５９７８号公報
【特許文献３】
特開平５−５４４７号公報
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、下流酸素センサの応答性の悪化は、センサ出力の立ち上がりの開始点、或いは立ち下がりの開始点が遅れるような態様で生ずることがある。つまり、下流酸素センサの応答性の悪化時には、センサ出力の立ち上がり或いは立ち下がりの傾きより、むしろ、センサ出力の反転開始時期に顕著な遅れが生ずることがある。
【０００６】
既述した通り、上記従来の装置は、センサ出力の微分値に基づいて下流酸素センサの異常を検知する。従って、センサ出力の反転開始時期に顕著な遅れが生じても、その立ち上がりの傾き、或いは立ち下がりの傾きに顕著な変化が表れない場合は、下流酸素センサの応答遅れを検知することができない。
【０００７】
本発明は、上記のような課題を解決するためになされたもので、触媒の下流に配置される排気ガスセンサの応答遅れを、センサ出力の傾きの変化に頼ることなく検知することのできる排気ガスセンサの異常検出装置を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
第１の発明は、上記の目的を達成するため、内燃機関の排気通路に配置される触媒の下流に位置する排気ガスセンサの異常を検出するための装置であって、
前記触媒上流における排気空燃比を制御する排気空燃比制御手段と、
前記排気ガスセンサの出力がリッチ出力からリーン出力に変化するのを受けて前記触媒上流の排気空燃比をリーン空燃比からリッチ空燃比に変化させ、また、前記排気ガスセンサの出力がリーン出力からリッチ出力に変化するのを受けて前記触媒上流の排気空燃比をリッチ空燃比からリーン空燃比に変化させるアクティブ空燃比制御を実行するアクティブ空燃比制御手段と、
前記アクティブ空燃比制御の実行中に、前記排気ガスセンサの出力がリッチ出力またはリーン出力に維持される期間中、前記触媒に流入する排気ガス中の酸素過不足量を積算することで、当該触媒の酸素吸蔵容量を算出する酸素吸蔵容量算出手段と、
吸入空気量の異なる２つの領域でそれぞれ算出された酸素吸蔵容量と、それらの酸素吸蔵容量が算出された際の吸入空気量との関係に基づいて、前記排気ガスセンサの異常を検出する異常検出手段と、
を備えることを特徴とする。
【０００９】
また、第２の発明は、第１の発明において、前記異常検出手段は、
前記２つの領域でそれぞれ算出された酸素吸蔵容量と、前記２つの領域における吸入空気量とに基づいて、吸入空気量の変化に対する酸素吸蔵容量の変化率を求める変化率算出手段と、
前記変化率が判定値を超えている場合に前記排気ガスセンサの異常を判定する異常判定手段と、
を備えることを特徴とする。
【００１０】
また、第３の発明は、第１の発明において、前記異常検出手段は、
前記２つの領域でそれぞれ算出された酸素吸蔵容量の差を求める容量差算出手段と、
前記酸素吸蔵容量の差が判定値を超えている場合に前記排気ガスセンサの異常を判定する異常判定手段と、
を備えることを特徴とする。
【００１１】
【発明の実施の形態】
以下、図面を参照してこの発明の実施の形態について説明する。尚、各図において共通する要素には、同一の符号を付して重複する説明を省略する。
【００１２】
実施の形態１．
［システム構成の説明］
図１は、本発明の実施の形態１の構成を示す。図１に示す構成は、内燃機関１０を備えている。内燃機関１０には、吸気通路１２および排気通路１４が連通している。吸気通路１２の端部にはエアフィルタ１６が配置されている。エアフィルタ１６の下流には、吸気通路１２を流通する空気量、すなわち、吸入空気量Gaを検出するためのエアフロメータ１８が配置されている。
【００１３】
エアフロメータ１８の下流には、スロットルバルブ２０が設けられている。スロットルバルブ２０の近傍には、スロットル開度TAを検出するスロットルセンサ２２と、スロットルバルブ２０が全閉となることでオンとなるアイドルスイッチ２４とが配置されている。吸気通路１２には、更に、内燃機関１０の吸気ポートに燃料を噴射するための燃料噴射弁２６が配置されている。
【００１４】
排気通路１４には、上流側触媒２８と下流側触媒３０とが直列に配置されている。これらの触媒は、内燃機関１０が始動された後、所定の活性温度に達することにより排気ガスの浄化機能を発揮することができる。上流触媒２８、および下流触媒３０は、それぞれ酸素吸蔵容量（OSC：O₂ Storage Capacitor)を有しており、その容量の範囲で酸素を吸蔵することができる。これらの触媒２８，３０は、排気ガス中にHCやCOなどの未燃成分が含まれている場合は、吸蔵している酸素を放出することでそれらの未燃成分を酸化し、また、排気ガス中に酸素やNOxなどが多く含まれている場合は、余剰酸素を吸蔵することで触媒内部の雰囲気を理論空燃比に保つことができる。上流触媒２８および下流触媒３０は、それぞれ上記の原理により排気ガスを浄化する。
【００１５】
上流側触媒２８の上流には、空燃比センサ３２が配置されている。空燃比センサ３２は、排気ガス中の酸素濃度に応じた出力を発するセンサである。排気ガス中の酸素濃度は、排気空燃比と相関を有している。このため、空燃比センサ３２によれば、上流触媒２８に流入する排気ガス、つまり、内燃機関１０から排出されてきた直後の排気ガスの空燃比を検出することができる。
【００１６】
上流触媒２８の下流、つまり、下流触媒３０の上流には、下流酸素センサ３４が配置されている。下流酸素センサ３４は、排気ガス中に酸素が存在するか否かに応じて出力を大きく変化させるセンサである。排気ガス中には、排気空燃比がリッチである場合には酸素は残留しない。一方、排気空燃比がリーンである場合は排気ガス中の酸素が残留する。このため、下流酸素センサ３４によれば、上流触媒２８から流出してくる排気ガスがリッチであるかリーンであるかを正確に検出することができる。
【００１７】
図１に示すシステムは、ECU(Electronic Control Unit)４０を備えている。ECU４０には、上述した各種のセンサからセンサ出力が供給されている。また、ECU４０は、それらのセンサ出力に基づいて内燃機関１０に供給すべき燃料量を算出し、その燃料量が噴射されるように燃料噴射弁２６を制御することができる。
【００１８】
［酸素吸蔵容量OSCの算出手法］
本実施形態の装置は、上流触媒２８の酸素吸蔵容量OSCを算出するため、および下流酸素センサ３４の初動遅れ（応答遅れ）を検出するため、アクティブ空燃比制御を実行する。
図２は、ECU４０が実行するアクティブ空燃比制御の内容を説明するためのタイミングチャートである。より具体的には、図２（Ａ）は、空燃比センサ３２により検出される空燃比、つまり、上流触媒２８に流入する排気ガスの空燃比（以下、「触媒前空燃比」と称す）の波形を示す。また、図２（Ｂ）は、下流酸素センサ３４により検出される空燃比、つまり、下流酸素センサ３４のセンサ出力波形を示す。更に、図２（Ｃ）は、アクティブ空燃比制御の実行中に算出される上流触媒２８の酸素吸蔵量OSA（O₂ Storage Amount)の変化を示す。
【００１９】
アクティブ空燃比制御の実行中は、先ず、触媒前空燃比が所定のリッチ空燃比またはリーン空燃比に維持される。図２（Ａ）は、時刻t1以後、時刻t2までの期間において、触媒前空燃比がリッチ空燃比に維持されている状態を示す。触媒前空燃比がリッチ空燃比に維持されると、上流触媒２８は、吸蔵酸素を放出して排気ガス中の未燃成分（HC、CO）の酸化を図る。上流触媒２８中に吸蔵酸素が残存している期間中は、その下流には理論空燃比に浄化された排気ガスが流出する。従って、その間、触媒後空燃比はほぼ理論空燃比に維持される。
【００２０】
触媒前空燃比がリッチに維持された結果、上流触媒２８中の吸蔵酸素が全て消費されると、その後、上流触媒２８の下流には、未燃成分を含むリッチな排気ガスが流出し始める。上流触媒２８の下流にリッチな排気ガスが流出し始めると、下流酸素センサ３４のセンサ出力は、リーン出力からリッチ出力に変化する。図２（Ｂ）は、時刻t2において、上流触媒２８中の吸蔵酸素が全て消費され、その後、下流酸素センサ３４の出力がリーン出力からリッチ出力に反転した様子を示している。
【００２１】
ECU４０は、下流酸素センサ３４の出力がリッチ出力に変化したと判断すると、その時点で、上流触媒２８の吸蔵酸素が使い果たされたと判断する。そして、ECU４０は、その後、触媒前空燃比がリーンに反転するように、吸入空気量Gaに対する燃料噴射量の割合を変化させる。その結果、時刻t2の後、図２（Ａ）に示すように、触媒前空燃比はリッチからリーンに反転する。
【００２２】
アクティブ空燃比制御の実行中は、以後、触媒前空燃比がリーンに維持される。触媒前空燃比がリーンに維持されている期間中、上流触媒２８は、酸素吸蔵能力一杯に酸素を吸蔵するまで、酸素を吸蔵し続ける。そして、上流触媒２８が排気ガス中の余剰酸素を吸蔵している間は、上流触媒２８の下流に浄化された排気ガスが排出され、その後上流触媒２８に酸素吸蔵能力一杯の酸素が吸蔵されると、その下流に酸素を含むリーンな排気ガスが流出し始める。
【００２３】
図２に示す時刻t3は、上流触媒２８の下流にリーンな排気ガスが流出し始めた時刻を示す。この時刻t3において、下流酸素センサ３４の出力はリッチ出力からリーン出力に反転する。アクティブ空燃比制御の実行中において、ECU４０は、このような下流酸素センサ３４の出力反転を受けて、再び触媒前空燃比をリッチに反転させる。以後、アクティブ空燃比制御の実行が継続される限り、上述した処理、つまり、下流酸素センサ３４の出力反転を受けて触媒前空燃比を強制的に反転させる処理が繰り返し実行される。
【００２４】
アクティブ空燃比制御の実行中、下流酸素センサ３４のセンサ出力は、既述した通り、上流触媒２８内の酸素が全て消費された時点でリーン出力からリッチ出力に反転する。また、そのセンサ出力は、上流触媒２８が酸素吸蔵容量OSC一杯に酸素を吸蔵した時点でリッチ出力からリーン出力に反転する。従って、下流酸素センサ３４のセンサ出力がリーン出力からリッチ出力に反転した後（この反転を受けて触媒前空燃比は以後リーン空燃比とされる）、そのセンサ出力がリッチ出力からリーン出力に反転するまでの間、上流触媒２８に流入した排気ガス中の酸素過剰量を積算すれば、上流触媒２８の酸素吸蔵容量OSCを求めることができる。同様に、下流酸素センサ３４のセンサ出力がリッチ出力からリーン出力に反転した後（この反転を受けて触媒前空燃比は以後リッチ空燃比とされる）、そのセンサ出力がリーン出力からリッチ出力に反転するまでの間、上流触媒２８に流入した排気ガス中の酸素不足量を積算すれば、上流触媒２８の酸素吸蔵容量OSCを求めることができる。
【００２５】
触媒前空燃比A/Fがリーンである場合に、上流触媒２８に流入する排気ガス中の酸素過剰量ΔOSAは、次式により求めることができる。
ΔOSA＝（A/F−A/Fstoichi）×燃料噴射量×０．２２・・・（１）
但し、A/Fstoichiは、理論空燃比であり、０．２２は空気中の酸素の比率である。
一方、触媒前空燃比A/Fがリッチである場合に、上流触媒２８に流入する排気ガス中の酸素不足量ΔOSAは、次式により求めることができる。
ΔOSA＝（A/Fstoichi−A/F）×燃料噴射量×０．２２・・・（２）
【００２６】
従って、│A/F−A/Fstoichi│＝ΔA/Fとすれば、触媒前空燃比A/Fがリッチである場合、およびリーンである場合を区別することなく、上流触媒２８に流入する排気ガス中の酸素の過不足量ΔOSAを次式の通り表すことができる。
ΔOSA＝ΔA/F×燃料噴射量×０．２２・・・（３）
【００２７】
ECU４０は、下流酸素センサ３４の出力が反転する毎に、酸素吸蔵量OSAをクリアし、以後、次式に示すように酸素過不足量ΔOSAの積算値を酸素吸蔵量OSAとして算出する。
OSC＝ΣΔOSA
＝Σ（ΔA/F×燃料噴射量×０．２２）・・・（４）
図２（Ｃ）に示すOSAの波形は、ECU４０がこのようにして算出する酸素吸蔵量OSAの変化を示す。
【００２８】
下流酸素センサ３４の出力が反転するのは、上流触媒２８内の酸素が全て放出された時点、および上流触媒２８内に酸素が一杯に吸蔵された時点の何れかである。前者の場合は、その後、上流触媒２８に酸素が一杯に吸蔵されて下流酸素センサ３４の出力が再び反転するまで、酸素過剰量ΔOSAを積算することで上流触媒３４の酸素吸蔵容量OSCを求めることができる。また、後者の場合も、その後、上流触媒３４内の酸素が全て放出されて下流酸素センサ３４の出力が再び反転するまで酸素不足量ΔOSAを積算することで上流触媒２８の酸素吸蔵容量OSCを求めることができる。つまり、何れの場合において、下流酸素センサ３４の出力が反転した時点では、その時点で算出されている酸素吸蔵量OSAは、上流触媒２８の酸素吸蔵容量OSCとして認識することができる。そこで、ECU４０は、上記の手法で酸素吸蔵量OSAを算出しつつ、下流酸素センサ３４の出力が反転した際に、その時点における酸素吸蔵量OSAをクリアするに先だって、その値を上流触媒２８の酸素吸蔵容量OSCとして認識することとしている。
【００２９】
［下流酸素センサの初動遅れの影響］
次に、図３を参照して、上記の手法で算出される酸素吸蔵容量OSCと、下流酸素センサ３４の初動遅れ（応答遅れ）との関係を説明する。
図３（Ａ）は、アクティブ空燃比制御の実行中における下流酸素センサ３４のセンサ出力の波形を示す。この図において、一点鎖線で示す波形は、正常時における下流酸素センサ３４のセンサ出力であり、一方、実線で示す波形は、初動遅れの生じた下流酸素センサ３４のセンサ出力である。また、図３（Ｂ）は、図３（Ａ）に示すセンサ出力を受けて算出される酸素吸蔵量OSAの波形を示す。
【００３０】
既述した通り、ECU４０は、下流酸素センサ３４の出力が反転する毎に、その時点で算出されている酸素吸蔵量OSA＝ΣΔOSAを上流触媒２８の酸素吸蔵容量OSCとして確定する。下流酸素センサ３４の真の酸素吸蔵容量OSCがOSCaである場合、上流触媒２８の下流には、ECU４０により算出される酸素吸蔵量OSAがOSCaとなった時点で未浄化の排気ガスが流出し始める。下流酸素センサ３４が正常な初動特性を示す場合は、その流出が開始された後、即座にセンサ出力が反転するため、酸素吸蔵容量OSCはOSCaとして確定される。
【００３１】
これに対して、例えばセンサカバーの目詰まりなどの影響で、下流酸素センサ３４に初動遅れの異常が生じている場合は、上流触媒２８の下流に未浄化の排気ガスが流出し始めた後、即座にはセンサ出力が反転しない。この場合、上流触媒２８の下流に未浄化の排気ガスが流出し始めた後、下流酸素センサ３４の出力が反転するまでの初動遅れ時間Δtの間も酸素吸蔵量OSAの積算処理が継続される。その結果、下流酸素センサ３４に初動遅れが生じている場合は、センサ出力が反転した時点で、真の酸素吸蔵容量OSCaに比して大きなOSCbが、その時点における酸素吸蔵容量OSCとして確定される事態が生ずる。
【００３２】
ところで、下流酸素センサ３４に初動遅れが生じている場合に確定される酸素吸蔵容量OSCbと、真の酸素吸蔵容量OSCaとの差は、センサ出力の初動遅れ期間をΔtとすると、次式のように表すことができる。但し、次式においてΔOSCは、単位時間当たりの酸素過不足量であるものとする。
OSCb−OSCa＝ΔOSC×Δt ・・・（５）
【００３３】
酸素過不足量ΔOSAは、上記（１）式および（２）式に示すように燃料噴射量の関数である。燃料噴射量は、基本的には、内燃機関に供給される混合気が理論空燃比となるように決定されるものであり、吸入空気量Gaに比例すべきものである。このため、単位時間当たりの酸素過不足量ΔOSAは、吸入空気量Gaが多量であるほど大きな値となる。酸素過不足量ΔOSAがこのような特性を有していることから、下流酸素センサ３４の初動遅れに起因する酸素吸蔵容量の誤差OSCb−OSCaは、吸入空気量Gaが多量であるほど大きなものとして表れる。従って、ECU４０により算出される酸素吸蔵容量OSCは、下流酸素センサ３４に初動遅れが生じている場合は、吸入空気量Gaが少ない場合に比して、吸入空気量Gaが多量である場合に大きな値として算出される。
【００３４】
図４は、ECU４０により算出される酸素吸蔵容量OSCと吸入空気量Gaとの関係を整理して表した図を示す。図４において、符号▲１▼を付して示す直線は、下流酸素センサ３４に初動遅れが生じていない場合の関係を示す。また、符号▲２▼を付して示す直線は、下流酸素センサ３４に比較的小さな初動遅れが生じた場合の関係を示す。そして、符号▲３▼を付して示す直線は、下流酸素センサ３４に比較的大きな初動遅れが生じた場合の関係を示す。
【００３５】
下流酸素センサ３４に初動遅れが生じていない場合は、吸入空気量Gaの多少に関わらず、ECU４０は、精度良く現実の値と合致する酸素吸蔵容量OSCを算出することができる。このため、直線▲１▼に示す通り、この場合はGaの値によらずOSCはほぼ一定の値となる。これに対して、下流酸素センサ３４に初動遅れが生じている場合は、既述した理由により、吸入空気量Gaが多量であるほど酸素吸蔵容量OSCの算出値は大きな値となる。そして、この場合、直線▲２▼および▲３▼に示す通り、吸入空気量Gaに対する酸素吸蔵容量OSCの依存性は、初動遅れが大きいほど顕著なものとなる。
【００３６】
酸素吸蔵容量OSCの算出値と吸入空気量Gaとが図４に示すような関係を示す場合、両者の依存性が顕著であるか否かに基づいて、下流酸素センサ３４に初動遅れが生じているか否かを判断することが可能である。そこで、本実施形態では、吸入空気量Gaの変化に対する酸素吸蔵容量OSCの変化の割合を求め、その割合（変化率）に基づいて下流酸素センサ３４の初動遅れの有無を判断することとした。
【００３７】
［具体的処理の説明］
図５は、上記の機能を実現するためにECU４０が実行する制御ルーチンのフローチャートを示す。尚、図５に示すルーチンは、アクティブ空燃比制御の実行条件が成立していること（つまり、アクティブ空燃比制御が実行されていること）を条件に起動されるものとする。
【００３８】
図５に示すルーチンでは、先ず、領域１での算出処理が実行される（ステップ１００）。
本ステップ１００では、具体的には、現在の状況下で酸素吸蔵容量OSCを算出し、その算出値を第１酸素吸蔵容量OSC1として記憶する処理、およびそのOSC1の算出時（下流酸素センサ３４の出力反転時）における吸入空気量Gaを第１吸入空気量Ga1として記憶する処理が実行される。
【００３９】
次に、領域２での算出処理が実行される（ステップ１０２）。
本ステップ１０２では、具体的には、現在の状況下で酸素吸蔵容量OSCを算出し、その算出値を第２酸素吸蔵容量OSC2として記憶する処理、およびそのOSC2の算出時（下流酸素センサ３４の出力反転時）における吸入空気量Gaを第２吸入空気量Ga2として記憶する処理が実行される。
【００４０】
図５に示すルーチンでは、次に、第１吸入空気量Ga1と第２吸入空気量Ga2との差│Ga1−Ga2│が所定の判定値Kgaより大きな値であるか否かが判別される（ステップ１０４）。
【００４１】
その結果、│Ga1−Ga2│＞Kgaが成立しないと判別された場合は、領域１における吸入空気量Ga1と領域２における吸入空気量Ga2との間に、酸素吸蔵容量OSCの吸入空気Ga依存性を判断するに足る十分な差が生じていなかったと判断される。この場合、以後、速やかに今回の処理サイクルが終了される。
【００４２】
一方、上記ステップ１０４において、│Ga1−Ga2│＞Kgaが成立すると判別された場合は、第１吸入空気量Ga1と第２吸入空気量Ga2との間に、OSCのGa依存性を判断するに足る差が生じていたと判断される。この場合、先ず、吸入空気量Gaの変化に対する酸素吸蔵容量OSCの変化の割合、つまり、Gaに対するOSCの変化率（変化の傾き）Kaが算出される（ステップ１０６）。
本ステップ１０６において、OSCの変化率Kaは、具体的には次式により算出される。
Ka＝（OSC1−OSC2）／（Ga1−Ga2）・・・（６）
【００４３】
図５に示すルーチンでは、次に、上記ステップ１０６において算出された変化率Kaが、判定値Kbより小さいか否かが判別される（ステップ１０８）。
判定値Kbは、下流酸素センサ３４に初動遅れが生じているか否かを判断するための判定値として予め定められた値である。従って、OSCの変化率Kaが判定値Kbを下回っていると判別された場合は、下流酸素センサ３４に初動遅れは生じていないと判断することができる。一方、OSCの変化率Kaが判定値Kb以上であると判別された場合は、下流酸素センサ３４に初動遅れが生じていると判断することができる。
【００４４】
図５に示すルーチンでは、上記ステップ１０８において、Ka＜Kbが成立すると判別された場合、以後、下流酸素センサ３４が正常である旨の判断がなされた後（ステップ１１０）、今回の処理サイクルが終了される。
一方、Ka＜Kbが成立しないと判別された場合は、先ず、下流酸素センサ３４に初動遅れが生じているとの判断がなされる（ステップ１１２）。
そして、この場合は、判定値Kaより初動遅れの量が推定され、その遅れ量を空燃比フィードバック制御に反映させるための処理が実行された後（ステップ１１４）、今回の処理サイクルが終了される。
【００４５】
上記ステップ１１４では、具体的には、初動遅れが大きいほど、下流酸素センサ３４のセンサ出力を空燃比フィードバック制御に反映させる際の制御ゲインを小さくさせる等の処理が行われる。このような処理によれば、空燃比フィードバック制御に対する下流酸素センサ３４の初動遅れの影響を小さくすることができ、初動遅れに起因する制御精度の悪化を抑制することができる。
【００４６】
以上説明した通り、図５に示すルーチンによれば、吸入空気量Gaの変化に対して、ECU４０により算出される酸素吸蔵容量OSCが判定値Kb以上の変化率Kaを示すか否かに基づいて、下流酸素センサ３４の初動遅れの有無を判断することができる。このような手法によれば、下流酸素センサ３４の初動遅れが、センサ出力の立ち上がりが緩やかになるような形態で表れる場合の他、その立ち上がりの時期のみが遅れるような形態で表れる場合にも、初動遅れの発生を検知することができる。このため、本実施形態の装置によれば、下流酸素センサ３４の初動遅れを精度良く迅速に検知することができる。
【００４７】
ところで、上述した実施の形態１においては、領域１や領域２において吸入空気量Gaがどのような値を採るかは成り行きに任せ、第１吸入空気量Ga1と第２吸入空気量Ga2との間に大きな差が存在する場合にのみ判定処理を進めることとしているが、その判定の手法はこれに限定されるものではない。すなわち、吸入空気量Gaが既定の第１吸入空気量Ga1となったときに領域１の算出処理を行い、また、吸入空気量Gaが既定の第２吸入空気量Ga2（Ga1とは大きく異なる値）となったときに領域２の算出処理を行うこととし、両者の算出後には常に判定処理を進めることとしてもよい。更に、この場合には、Ga1とGa2との差が一定となるため、酸素吸蔵容量OSCの変化率Kaに代えて、第１酸素吸蔵容量OSC1と第２酸素吸蔵容量OSC2との差│Ga1−Ga2│を、初動遅れの有無を判断するためのパラメータとして用いることとしてもよい。
【００４８】
また、上述した実施の形態１においては、領域１および領域２において、第１または第２酸素吸蔵容量OSC1、OSC2の算出時における吸入空気量Gaが第１または第２吸入空気量Ga1、Ga2として記録されている。酸素吸蔵容量OSCの算出値に生ずる誤差の大きさは、既述した通り、初動遅れの間に発生した吸入空気量Gaの関数である。実施の形態１では、上記の第１または第２吸入空気量Ga1、Ga2を、初動遅れの間に発生した吸入空気量Gaの代表値として用いたものである。しかしながら、初動遅れの有無を判定するために用いるべき吸入空気量Gaは、そのような第１または第２吸入空気量Ga1、Ga2に限定されるものではなく、例えば、第１吸入空気量Ga1の算出期間における吸入空気量Gaの平均値、或いは、第２吸入空気量Ga2の算出期間における吸入空気量Gaの平均値などを第１または第２吸入空気量Ga1、Ga2として上記判定を行うこととしてもよい。
【００４９】
尚、上述した実施の形態１においては、上流触媒２８が前記第１の発明における「触媒」に相当している。また、ECU４０が、上流触媒２８の上流における排気空燃比を制御すべく燃料噴射量を制御することにより前記第１の発明における「排気空燃比制御手段」が、アクティブ空燃比制御を実行することにより前記第１の発明における「アクティブ空燃比制御手段」が、アクティブ空燃比制御の実行中に酸素吸蔵容量OSCを算出することにより前記第１の発明における「酸素吸蔵容量算出手段」が、上記ステップ１０６〜１１２の処理を実行することにより前記第１の発明における「異常検出手段」が、それぞれ実現されている。
【００５０】
また、上述した実施の形態１においては、ECU４０が、上記ステップ１０６の処理を実行することにより前記第２の発明における「変化率算出手段」が、上記ステップ１０８の処理を実行することにより前記第２の発明における「異常判定手段」が、それぞれ実現されている。
【００５１】
また、上述した実施の形態１においては、ECU４０に、既定の第１吸入空気量Ga1下で第１酸素吸蔵容量OSC1を算出させ、既定の第２吸入空気量Ga2下で第２酸素吸蔵容量OSC2を算出させ、それらの差を演算させることにより前記第３の発明における「容量差算出手段」を実現することができ、更に、その差が判定値を超えている場合に排気ガスセンサの初動遅れの発生を判定させることにより前記第３の発明における「異常判定手段」を実現することができる。
【００５２】
【発明の効果】
この発明は以上説明したように構成されているので、以下に示すような効果を奏する。
第１の発明によれば、アクティブ空燃比制御の実行中に、触媒の酸素吸蔵容量を算出することができる。この酸素吸蔵容量は、吸入空気量が少ない場合には、排気ガスセンサの応答性が悪化しても、正常時の値と大きく異ならない一方、吸入空気量が多量である場合は、センサの応答性が悪化するに従い、正常時の値に比して顕著に大きな値となる。本発明によれば、酸素吸蔵容量と吸入空気量との関係が、排気ガスセンサの応答性の悪化を示唆しているかに基づいて、その応答性の悪化の有無を精度良く判断することができる。
【００５３】
第２の発明によれば、吸入空気量の変化に対する酸素吸蔵容量の変化率が判定値を超えているか否かに基づいて、下流酸素センサの応答性が悪化しているか否かを精度良く判断することができる。
【００５４】
第３の発明によれば、第１の吸入空気量下で算出された酸素吸蔵容量と、第２の吸入空気量下で算出された酸素吸蔵容量との差が判定値を超えているか否かに基づいて、下流酸素センサの応答性が悪化しているか否かを精度良く判断することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の形態１の構成を説明するための図である。
【図２】本発明の実施の形態１の装置が実行するアクティブ空燃比制御の内容を説明するためのタイミングチャートである。
【図３】本発明の実施の形態１において算出される酸素吸蔵容量OSCと、下流酸素センサの初動遅れ（応答遅れ）との関係を説明するためのタイミングチャートである。
【図４】本実施形態の実施の形態１において算出される酸素吸蔵容量OSCと吸入空気量Gaとの関係を整理して表した図である。
【図５】本発明の実施の形態１において実行される制御ルーチンのフローチャートである。
【符号の説明】
１０内燃機関
１２吸気通路
１４排気通路
２８上流触媒
３０下流触媒
３２空燃比センサ
３４下流酸素センサ
Ga 吸入空気量
OSC 酸素吸蔵容量
OSA 酸素吸蔵量[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to an abnormality detection device for an exhaust gas sensor, and more particularly to an abnormality detection device suitable for detecting an abnormality of an exhaust gas sensor located downstream of a catalyst disposed in an exhaust passage of an internal combustion engine.
[0002]
[Prior art]
2. Description of the Related Art Conventionally, as disclosed in, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 9-4496, a configuration including an oxygen sensor (hereinafter referred to as “downstream oxygen sensor”) downstream of a catalyst disposed in an exhaust passage of an internal combustion engine is known. Yes. The downstream oxygen sensor emits an output according to whether the exhaust gas flowing out from the catalyst is rich or lean. The conventional apparatus can realize highly accurate air-fuel ratio control by using the sensor output.
[0003]
In the conventional apparatus described above, in order to obtain the desired air-fuel ratio feedback control, it is necessary that the downstream oxygen sensor exhibits excellent responsiveness to changes in the air-fuel ratio of the exhaust gas. For this reason, it is desirable that the response delay of the downstream oxygen sensor can be detected promptly. In order to meet such a demand, the above-described conventional apparatus calculates the differential value of the output signal of the downstream oxygen sensor, and diagnoses whether or not the downstream oxygen sensor shows appropriate responsiveness based on the differential value. I am going to do that. According to such a diagnostic method, when the change tendency of the sensor output (the slope of rising or falling at the time of inversion) changes with the deterioration of the response of the downstream oxygen sensor, the deterioration of the response is promptly performed. Can be detected.
[0004]
[Patent Document 1]
Japanese Patent Laid-Open No. 9-4496 [Patent Document 2]
JP-A-5-125978 [Patent Document 3]
Japanese Patent Laid-Open No. 5-5447
[Problems to be solved by the invention]
However, the deterioration of the response of the downstream oxygen sensor may occur in such a manner that the start point of the sensor output rise or the start point of the fall is delayed. That is, when the responsiveness of the downstream oxygen sensor is deteriorated, there may be a significant delay in the inversion start timing of the sensor output rather than the rising or falling slope of the sensor output.
[0006]
As described above, the conventional apparatus detects an abnormality of the downstream oxygen sensor based on the differential value of the sensor output. Therefore, even if a significant delay occurs in the inversion start timing of the sensor output, the response delay of the downstream oxygen sensor cannot be detected if no significant change appears in the rising slope or the falling slope.
[0007]
The present invention has been made to solve the above-described problems, and an exhaust gas sensor capable of detecting a response delay of an exhaust gas sensor arranged downstream of a catalyst without depending on a change in the inclination of the sensor output. An object of the present invention is to provide an abnormality detection apparatus.
[0008]
[Means for Solving the Problems]
In order to achieve the above object, a first invention is an apparatus for detecting an abnormality of an exhaust gas sensor located downstream of a catalyst disposed in an exhaust passage of an internal combustion engine,
Exhaust air-fuel ratio control means for controlling the exhaust air-fuel ratio upstream of the catalyst;
In response to the output of the exhaust gas sensor changing from a rich output to a lean output, the exhaust air / fuel ratio upstream of the catalyst is changed from a lean air / fuel ratio to a rich air / fuel ratio, and the output of the exhaust gas sensor is changed from a lean output to a rich output. Active air-fuel ratio control means for executing active air-fuel ratio control for changing the exhaust air-fuel ratio upstream of the catalyst from a rich air-fuel ratio to a lean air-fuel ratio in response to the change to
During execution of the active air-fuel ratio control, during the period in which the output of the exhaust gas sensor is maintained at rich output or lean output, the oxygen excess / deficiency in the exhaust gas flowing into the catalyst is integrated, thereby integrating the catalyst. Oxygen storage capacity calculating means for calculating oxygen storage capacity;
Abnormality detection for detecting an abnormality of the exhaust gas sensor based on the relationship between the oxygen storage capacities calculated in two regions with different intake air amounts and the intake air amounts when the oxygen storage capacities are calculated Means,
It is characterized by providing.
[0009]
Further, in a second invention according to the first invention, the abnormality detecting means is
A rate-of-change calculating means for obtaining a rate of change of the oxygen storage capacity with respect to a change in the intake air amount based on the oxygen storage capacity calculated in each of the two regions and the intake air amount in the two regions;
An abnormality determining means for determining an abnormality of the exhaust gas sensor when the rate of change exceeds a determination value;
It is characterized by providing.
[0010]
In a third aspect based on the first aspect, the abnormality detecting means is
A capacity difference calculating means for calculating a difference between the oxygen storage capacity calculated respectively by the two regions,
An abnormality determining means for determining an abnormality of the exhaust gas sensor when a difference in the oxygen storage capacity exceeds a determination value;
It is characterized by providing.
[0011]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the element which is common in each figure, and the overlapping description is abbreviate | omitted.
[0012]
Embodiment 1 FIG.
[Description of system configuration]
FIG. 1 shows a configuration of Embodiment 1 of the present invention. The configuration shown in FIG. 1 includes an internal combustion engine 10. An intake passage 12 and an exhaust passage 14 communicate with the internal combustion engine 10. An air filter 16 is disposed at the end of the intake passage 12. An air flow meter 18 for detecting the amount of air flowing through the intake passage 12, that is, the intake air amount Ga, is disposed downstream of the air filter 16.
[0013]
A throttle valve 20 is provided downstream of the air flow meter 18. In the vicinity of the throttle valve 20, a throttle sensor 22 that detects the throttle opening degree TA and an idle switch 24 that is turned on when the throttle valve 20 is fully closed are disposed. A fuel injection valve 26 for injecting fuel into the intake port of the internal combustion engine 10 is further disposed in the intake passage 12.
[0014]
An upstream catalyst 28 and a downstream catalyst 30 are arranged in series in the exhaust passage 14. These catalysts can exhibit an exhaust gas purification function by reaching a predetermined activation temperature after the internal combustion engine 10 is started. Each of the upstream catalyst 28 and the downstream catalyst 30 has an oxygen storage capacity (OSC: O ₂ Storage Capacitor), and can store oxygen within the range of the capacity. When the exhaust gas contains unburned components such as HC and CO, these catalysts 28 and 30 oxidize the unburned components by releasing the stored oxygen, and the exhaust gas If the gas contains a large amount of oxygen, NOx, etc., the atmosphere inside the catalyst can be maintained at the stoichiometric air-fuel ratio by storing excess oxygen. The upstream catalyst 28 and the downstream catalyst 30 respectively purify the exhaust gas based on the above principle.
[0015]
An air-fuel ratio sensor 32 is disposed upstream of the upstream catalyst 28. The air-fuel ratio sensor 32 is a sensor that generates an output corresponding to the oxygen concentration in the exhaust gas. The oxygen concentration in the exhaust gas has a correlation with the exhaust air-fuel ratio. Therefore, the air-fuel ratio sensor 32 can detect the air-fuel ratio of the exhaust gas flowing into the upstream catalyst 28, that is, the exhaust gas immediately after being exhausted from the internal combustion engine 10.
[0016]
A downstream oxygen sensor 34 is disposed downstream of the upstream catalyst 28, that is, upstream of the downstream catalyst 30. The downstream oxygen sensor 34 is a sensor that greatly changes the output depending on whether or not oxygen is present in the exhaust gas. In the exhaust gas, oxygen does not remain when the exhaust air-fuel ratio is rich. On the other hand, when the exhaust air-fuel ratio is lean, oxygen in the exhaust gas remains. Therefore, the downstream oxygen sensor 34 can accurately detect whether the exhaust gas flowing out from the upstream catalyst 28 is rich or lean.
[0017]
The system shown in FIG. 1 includes an ECU (Electronic Control Unit) 40. The ECU 40 is supplied with sensor outputs from the various sensors described above. Further, the ECU 40 can calculate the amount of fuel to be supplied to the internal combustion engine 10 based on the sensor outputs, and can control the fuel injection valve 26 so that the amount of fuel is injected.
[0018]
[Calculation method of oxygen storage capacity OSC]
The apparatus of the present embodiment performs active air-fuel ratio control in order to calculate the oxygen storage capacity OSC of the upstream catalyst 28 and to detect the initial action delay (response delay) of the downstream oxygen sensor 34.
FIG. 2 is a timing chart for explaining the contents of the active air-fuel ratio control executed by the ECU 40. More specifically, FIG. 2A shows the air-fuel ratio detected by the air-fuel ratio sensor 32, that is, the air-fuel ratio of exhaust gas flowing into the upstream catalyst 28 (hereinafter referred to as “pre-catalyst air-fuel ratio”). Waveform is shown. FIG. 2B shows the air-fuel ratio detected by the downstream oxygen sensor 34, that is, the sensor output waveform of the downstream oxygen sensor 34. Further, FIG. 2C shows a change in the oxygen storage amount OSA (O ₂ Storage Amount) of the upstream catalyst 28 calculated during execution of the active air-fuel ratio control.
[0019]
During execution of active air-fuel ratio control, first, the pre-catalyst air-fuel ratio is maintained at a predetermined rich air-fuel ratio or lean air-fuel ratio. FIG. 2A shows a state where the pre-catalyst air-fuel ratio is maintained at the rich air-fuel ratio in the period from time t1 to time t2. When the pre-catalyst air-fuel ratio is maintained at the rich air-fuel ratio, the upstream catalyst 28 releases the stored oxygen to oxidize unburned components (HC, CO) in the exhaust gas. During the period in which the stored oxygen remains in the upstream catalyst 28, the exhaust gas purified to the stoichiometric air-fuel ratio flows downstream. Accordingly, the post-catalyst air-fuel ratio is maintained substantially at the stoichiometric air-fuel ratio during that time.
[0020]
As a result of maintaining the pre-catalyst air-fuel ratio rich, when all of the stored oxygen in the upstream catalyst 28 is consumed, thereafter, rich exhaust gas containing unburned components begins to flow downstream of the upstream catalyst 28. When rich exhaust gas starts to flow downstream of the upstream catalyst 28, the sensor output of the downstream oxygen sensor 34 changes from lean output to rich output. FIG. 2B shows a state in which all of the stored oxygen in the upstream catalyst 28 is consumed at time t2, and then the output of the downstream oxygen sensor 34 is inverted from the lean output to the rich output.
[0021]
When the ECU 40 determines that the output of the downstream oxygen sensor 34 has changed to a rich output, it determines that the stored oxygen of the upstream catalyst 28 has been used up at that time. Then, the ECU 40 thereafter changes the ratio of the fuel injection amount to the intake air amount Ga so that the pre-catalyst air-fuel ratio reverses lean. As a result, after time t2, as shown in FIG. 2A, the pre-catalyst air-fuel ratio reverses from rich to lean.
[0022]
Thereafter, the pre-catalyst air-fuel ratio is maintained lean while the active air-fuel ratio control is being executed. During the period in which the pre-catalyst air-fuel ratio is maintained lean, the upstream catalyst 28 continues to store oxygen until the oxygen storage capacity is fully stored. While the upstream catalyst 28 is storing excess oxygen in the exhaust gas, the purified exhaust gas is discharged downstream of the upstream catalyst 28, and then the oxygen having the oxygen storage capacity is stored in the upstream catalyst 28. Lean exhaust gas containing oxygen begins to flow downstream.
[0023]
A time t3 shown in FIG. 2 indicates a time when lean exhaust gas starts to flow out downstream of the upstream catalyst 28. At this time t3, the output of the downstream oxygen sensor 34 is inverted from the rich output to the lean output. During execution of the active air-fuel ratio control, the ECU 40 receives such an output reversal of the downstream oxygen sensor 34 and reverses the pre-catalyst air-fuel ratio richly again. Thereafter, as long as the execution of the active air-fuel ratio control is continued, the above-described process, that is, the process of forcibly reversing the pre-catalyst air-fuel ratio in response to the output reversal of the downstream oxygen sensor 34 is repeatedly performed.
[0024]
During execution of the active air-fuel ratio control, the sensor output of the downstream oxygen sensor 34 is reversed from the lean output to the rich output when all the oxygen in the upstream catalyst 28 is consumed, as described above. Further, the sensor output is inverted from the rich output to the lean output when the upstream catalyst 28 stores oxygen to the full oxygen storage capacity OSC. Therefore, after the sensor output of the downstream oxygen sensor 34 is inverted from the lean output to the rich output (the pre-catalyst air-fuel ratio is subsequently made the lean air-fuel ratio after receiving this inversion), the sensor output is inverted from the rich output to the lean output. Until then, the oxygen storage capacity OSC of the upstream catalyst 28 can be obtained by integrating the excess oxygen in the exhaust gas flowing into the upstream catalyst 28. Similarly, after the sensor output of the downstream oxygen sensor 34 is inverted from the rich output to the lean output (the reverse pre-catalyst air-fuel ratio is changed to the rich air-fuel ratio after receiving this inversion), the sensor output is changed from the lean output to the rich output. Until the inversion, the oxygen storage capacity OSC of the upstream catalyst 28 can be obtained by integrating the oxygen deficiency in the exhaust gas flowing into the upstream catalyst 28.
[0025]
When the pre-catalyst air-fuel ratio A / F is lean, the oxygen excess amount ΔOSA in the exhaust gas flowing into the upstream catalyst 28 can be obtained by the following equation.
ΔOSA = (A / F−A / Fstoichi) × fuel injection amount × 0.22 (1)
However, A / Fstoichi is a stoichiometric air fuel ratio, and 0.22 is the ratio of oxygen in the air.
On the other hand, when the pre-catalyst air-fuel ratio A / F is rich, the oxygen deficiency ΔOSA in the exhaust gas flowing into the upstream catalyst 28 can be obtained by the following equation.
ΔOSA = (A / Fstoichi−A / F) × fuel injection amount × 0.22 (2)
[0026]
Therefore, if | A / F−A / Fstoichi | = ΔA / F, the exhaust gas flowing into the upstream catalyst 28 is distinguished without distinguishing when the pre-catalyst air-fuel ratio A / F is rich or lean. The excess / deficiency amount ΔOSA of oxygen in the gas can be expressed by the following equation.
ΔOSA = ΔA / F × fuel injection amount × 0.22 (3)
[0027]
The ECU 40 clears the oxygen storage amount OSA every time the output of the downstream oxygen sensor 34 is inverted, and thereafter calculates the integrated value of the oxygen excess / deficiency ΔOSA as the oxygen storage amount OSA as shown in the following equation.
OSC = ΣΔOSA
= Σ (ΔA / F × fuel injection amount × 0.22) (4)
The waveform of OSA shown in FIG. 2C shows a change in the oxygen storage amount OSA calculated by the ECU 40 in this way.
[0028]
The output of the downstream oxygen sensor 34 is reversed either when the oxygen in the upstream catalyst 28 is completely released or when the oxygen is fully stored in the upstream catalyst 28. In the former case, thereafter, the oxygen storage capacity OSC of the upstream catalyst 34 is obtained by accumulating the excess oxygen amount ΔOSA until oxygen is fully stored in the upstream catalyst 28 and the output of the downstream oxygen sensor 34 is reversed again. Can do. In the latter case, the oxygen storage capacity OSC of the upstream catalyst 28 is obtained by accumulating the oxygen deficiency ΔOSA until all the oxygen in the upstream catalyst 34 is released and the output of the downstream oxygen sensor 34 is reversed again. be able to. That is, in any case, when the output of the downstream oxygen sensor 34 is reversed, the oxygen storage amount OSA calculated at that time can be recognized as the oxygen storage capacity OSC of the upstream catalyst 28. Therefore, the ECU 40 calculates the oxygen storage amount OSA by the above method, and when the output of the downstream oxygen sensor 34 is reversed, prior to clearing the oxygen storage amount OSA at that time, the ECU 40 calculates the value of the upstream catalyst 28. It is supposed to be recognized as the oxygen storage capacity OSC.
[0029]
[Influence of initial delay of downstream oxygen sensor]
Next, with reference to FIG. 3, the relationship between the oxygen storage capacity OSC calculated by the above method and the initial delay (response delay) of the downstream oxygen sensor 34 will be described.
FIG. 3A shows a sensor output waveform of the downstream oxygen sensor 34 during execution of the active air-fuel ratio control. In this figure, the waveform indicated by the alternate long and short dash line is the sensor output of the downstream oxygen sensor 34 at the normal time, while the waveform indicated by the solid line is the sensor output of the downstream oxygen sensor 34 in which the initial action delay has occurred. FIG. 3B shows a waveform of the oxygen storage amount OSA calculated in response to the sensor output shown in FIG.
[0030]
As described above, the ECU 40 determines the oxygen storage amount OSA = ΣΔOSA calculated at that time as the oxygen storage capacity OSC of the upstream catalyst 28 every time the output of the downstream oxygen sensor 34 is inverted. When the true oxygen storage capacity OSC of the downstream oxygen sensor 34 is OSCa, unpurified exhaust gas begins to flow out downstream of the upstream catalyst 28 when the oxygen storage amount OSA calculated by the ECU 40 becomes OSCa. . When the downstream oxygen sensor 34 exhibits normal initial motion characteristics, the sensor output is reversed immediately after the outflow is started, so the oxygen storage capacity OSC is determined as OSCa.
[0031]
On the other hand, for example, when the downstream oxygen sensor 34 has an abnormality in the initial delay due to clogging of the sensor cover, unpurified exhaust gas begins to flow downstream of the upstream catalyst 28, The sensor output does not reverse immediately. In this case, after the unpurified exhaust gas starts to flow downstream of the upstream catalyst 28, the accumulation process of the oxygen storage amount OSA is continued during the initial delay time Δt until the output of the downstream oxygen sensor 34 is reversed. . As a result, when the initial movement delay occurs in the downstream oxygen sensor 34, when the sensor output is reversed, OSCb larger than the true oxygen storage capacity OSCa is determined as the oxygen storage capacity OSC at that time. Things happen.
[0032]
By the way, the difference between the oxygen storage capacity OSCb and the true oxygen storage capacity OSCa, which is determined when the downstream oxygen sensor 34 has an initial delay, is expressed by the following equation when the initial delay period of the sensor output is Δt. Can be expressed as However, in the following equation, ΔOSC is an oxygen excess / deficiency per unit time.
OSCb−OSCa = ΔOSC × Δt (5)
[0033]
The oxygen excess / deficiency ΔOSA is a function of the fuel injection amount as shown in the above equations (1) and (2). The fuel injection amount is basically determined so that the air-fuel mixture supplied to the internal combustion engine has a stoichiometric air-fuel ratio, and should be proportional to the intake air amount Ga. For this reason, the oxygen excess / deficiency ΔOSA per unit time increases as the intake air amount Ga increases. Since the oxygen excess / deficiency ΔOSA has such characteristics, it is assumed that the error OSCb−OSCa of the oxygen storage capacity due to the initial delay of the downstream oxygen sensor 34 increases as the intake air amount Ga increases. appear. Therefore, the oxygen storage capacity OSC calculated by the ECU 40 is large when the intake air amount Ga is large compared to when the intake air amount Ga is small when the downstream oxygen sensor 34 has a delay in initial movement. Calculated as a value.
[0034]
FIG. 4 is a diagram showing the relationship between the oxygen storage capacity OSC calculated by the ECU 40 and the intake air amount Ga. In FIG. 4, a straight line denoted by reference numeral (1) indicates a relationship when the downstream oxygen sensor 34 has no initial delay. A straight line denoted by reference numeral (2) indicates a relationship when a relatively small initial delay occurs in the downstream oxygen sensor. A straight line denoted by reference numeral (3) indicates a relationship when a relatively large initial movement delay occurs in the downstream oxygen sensor.
[0035]
When there is no initial motion delay in the downstream oxygen sensor 34, the ECU 40 can accurately calculate the oxygen storage capacity OSC that matches the actual value regardless of the amount of intake air Ga. For this reason, as shown by the straight line (1), in this case, the OSC becomes a substantially constant value regardless of the value of Ga. On the other hand, when the initial movement delay occurs in the downstream oxygen sensor 34, the calculated value of the oxygen storage capacity OSC becomes larger as the intake air amount Ga is larger for the reason described above. In this case, as shown by the straight lines (2) and (3), the dependence of the oxygen storage capacity OSC on the intake air amount Ga becomes more prominent as the initial action delay increases.
[0036]
When the calculated value of the oxygen storage capacity OSC and the intake air amount Ga show the relationship as shown in FIG. 4, the downstream oxygen sensor 34 has a delay in initial action based on whether or not the dependence between the two is significant. It is possible to determine whether or not. Therefore, in this embodiment, the rate of change of the oxygen storage capacity OSC with respect to the change of the intake air amount Ga is obtained, and the presence or absence of the initial delay of the downstream oxygen sensor 34 is determined based on the rate (change rate).
[0037]
[Description of specific processing]
FIG. 5 shows a flowchart of a control routine executed by the ECU 40 in order to realize the above function. Note that the routine shown in FIG. 5 is started on the condition that the execution condition of the active air-fuel ratio control is satisfied (that is, the active air-fuel ratio control is executed).
[0038]
In the routine shown in FIG. 5, first, calculation processing in region 1 is executed (step 100).
In this step 100, specifically, the oxygen storage capacity OSC is calculated under the current situation, the calculated value is stored as the first oxygen storage capacity OSC1, and when the OSC1 is calculated (the downstream oxygen sensor 34) A process of storing the intake air amount Ga at the time of output reversal) as the first intake air amount Ga1 is executed.
[0039]
Next, the calculation process in the area 2 is executed (step 102).
In this step 102, specifically, the oxygen storage capacity OSC is calculated under the current situation, the calculated value is stored as the second oxygen storage capacity OSC2, and when the OSC2 is calculated (in the downstream oxygen sensor 34). A process of storing the intake air amount Ga at the time of output reversal) as the second intake air amount Ga2 is executed.
[0040]
In the routine shown in FIG. 5, it is next determined whether or not the difference | Ga1-Ga2 | between the first intake air amount Ga1 and the second intake air amount Ga2 is larger than a predetermined determination value Kga ( Step 104).
[0041]
As a result, if it is determined that | Ga1−Ga2 |> Kga does not hold, the dependency of the oxygen storage capacity OSC on the intake air Ga between the intake air amount Ga1 in the region 1 and the intake air amount Ga2 in the region 2 is determined. It is judged that there was not enough difference to judge. In this case, the current processing cycle is immediately terminated thereafter.
[0042]
On the other hand, if it is determined in step 104 that | Ga1-Ga2 |> Kga is established, the Ga dependency of the OSC is determined between the first intake air amount Ga1 and the second intake air amount Ga2. It is judged that there was a sufficient difference. In this case, first, the rate of change of the oxygen storage capacity OSC with respect to the change of the intake air amount Ga, that is, the rate of change (inclination of change) Ka of OSC with respect to Ga is calculated (step 106).
In step 106, the OSC change rate Ka is specifically calculated by the following equation.
Ka = (OSC1-OSC2) / (Ga1-Ga2) (6)
[0043]
In the routine shown in FIG. 5, it is next determined whether or not the change rate Ka calculated in step 106 is smaller than a determination value Kb (step 108).
The determination value Kb is a value determined in advance as a determination value for determining whether or not an initial motion delay has occurred in the downstream oxygen sensor 34. Therefore, if it is determined that the OSC change rate Ka is lower than the determination value Kb, it can be determined that the initial oxygen lag has not occurred in the downstream oxygen sensor 34. On the other hand, if it is determined that the OSC change rate Ka is equal to or greater than the determination value Kb, it can be determined that the initial oxygen lag has occurred in the downstream oxygen sensor 34.
[0044]
In the routine shown in FIG. 5, if it is determined in step 108 that Ka <Kb is established, after that, it is determined that the downstream oxygen sensor 34 is normal (step 110), and then the current processing cycle is performed. Is terminated.
On the other hand, if it is determined that Ka <Kb is not established, it is first determined that the downstream oxygen sensor 34 has an initial delay (step 112).
In this case, the amount of initial motion delay is estimated from the determination value Ka, and after processing for reflecting the delay amount in the air-fuel ratio feedback control is executed (step 114), the current processing cycle is terminated. .
[0045]
In step 114, specifically, as the initial operation delay is larger, processing such as decreasing the control gain when reflecting the sensor output of the downstream oxygen sensor 34 in the air-fuel ratio feedback control is performed. According to such processing, the influence of the initial movement delay of the downstream oxygen sensor 34 on the air-fuel ratio feedback control can be reduced, and the deterioration of the control accuracy due to the initial movement delay can be suppressed.
[0046]
As described above, according to the routine shown in FIG. 5, based on whether the oxygen storage capacity OSC calculated by the ECU 40 shows a change rate Ka equal to or higher than the determination value Kb with respect to a change in the intake air amount Ga. It is possible to determine whether or not there is a delay in the initial movement of the downstream oxygen sensor 34. According to such a method, the initial movement delay of the downstream oxygen sensor 34 appears not only in a form in which the rise of the sensor output is slow, but also in a form in which only the rise time is delayed. The occurrence of initial motion delay can be detected. For this reason, according to the apparatus of the present embodiment, the initial movement delay of the downstream oxygen sensor 34 can be detected accurately and quickly.
[0047]
By the way, in the above-described first embodiment, what value the intake air amount Ga takes in the region 1 and the region 2 is left to the end, and it is between the first intake air amount Ga1 and the second intake air amount Ga2. However, the determination method is not limited to this. That is, when the intake air amount Ga becomes the predetermined first intake air amount Ga1, the calculation process of the region 1 is performed, and the intake air amount Ga is a predetermined second intake air amount Ga2 (a value greatly different from Ga1). ), The calculation process of the area 2 may be performed, and the determination process may be always performed after the calculation of both. Further, in this case, since the difference between Ga1 and Ga2 becomes constant, the difference between the first oxygen storage capacity OSC1 and the second oxygen storage capacity OSC2 instead of the rate of change Ka of the oxygen storage capacity OSC | Ga1− Ga2 | may be used as a parameter for determining whether or not there is an initial motion delay.
[0048]
In the first embodiment described above, in region 1 and region 2, the intake air amount Ga when calculating the first or second oxygen storage capacity OSC1, OSC2 is set as the first or second intake air amount Ga1, Ga2. It is recorded. As described above, the magnitude of the error generated in the calculated value of the oxygen storage capacity OSC is a function of the intake air amount Ga generated during the initial delay. In the first embodiment, the first or second intake air amount Ga1, Ga2 is used as a representative value of the intake air amount Ga generated during the initial action delay. However, the intake air amount Ga to be used for determining the presence or absence of the initial movement delay is not limited to such first or second intake air amount Ga1, Ga2, and for example, the first intake air amount Ga1 The above determination is performed by using the average value of the intake air amount Ga during the calculation period or the average value of the intake air amount Ga during the calculation period of the second intake air amount Ga2 as the first or second intake air amount Ga1, Ga2. Also good.
[0049]
In the first embodiment described above, the upstream catalyst 28 corresponds to the “catalyst” in the first invention. Further, when the ECU 40 controls the fuel injection amount so as to control the exhaust air / fuel ratio upstream of the upstream catalyst 28, the “exhaust air / fuel ratio control means” in the first aspect of the invention executes the active air / fuel ratio control. In the first invention, the “active air-fuel ratio control means” calculates the oxygen storage capacity OSC during execution of the active air-fuel ratio control, whereby the “oxygen storage capacity calculation means” in the first invention is the step 106. The “abnormality detection means” in the first aspect of the present invention is realized by executing the processes of .about.112.
[0050]
In the first embodiment described above, the ECU 40 executes the process of step 106, so that the “change rate calculating means” in the second aspect of the invention executes the process of step 108. The “abnormality determination means” in the second invention is realized.
[0051]
In the first embodiment described above, the ECU 40 is caused to calculate the first oxygen storage capacity OSC1 under the predetermined first intake air amount Ga1, and the second oxygen storage capacity OSC2 under the predetermined second intake air amount Ga2. And calculating the difference between them, the “capacity difference calculating means” in the third aspect of the invention can be realized. Further, when the difference exceeds the judgment value, the initial action delay of the exhaust gas sensor is reduced. By determining the occurrence, the “abnormality determination means” in the third aspect of the invention can be realized.
[0052]
【The invention's effect】
Since the present invention is configured as described above, the following effects can be obtained.
According to the first aspect of the invention, the oxygen storage capacity of the catalyst can be calculated during execution of the active air-fuel ratio control. This oxygen storage capacity does not differ greatly from the normal value even if the exhaust gas sensor's responsiveness deteriorates when the amount of intake air is small. On the other hand, if the amount of intake air is large, the responsiveness of the sensor As the value deteriorates, the value becomes significantly larger than the normal value. According to the present invention, based on whether the relationship between the oxygen storage capacity and the amount of intake air suggests that the responsiveness of the exhaust gas sensor is deteriorated, it is possible to accurately determine whether the responsiveness is deteriorated.
[0053]
According to the second aspect of the present invention, it is accurately determined whether or not the responsiveness of the downstream oxygen sensor is deteriorated based on whether or not the rate of change of the oxygen storage capacity with respect to the change of the intake air amount exceeds the determination value. can do.
[0054]
According to the third invention, whether or not the difference between the oxygen storage capacity calculated under the first intake air amount and the oxygen storage capacity calculated under the second intake air amount exceeds the determination value. Based on this, it is possible to accurately determine whether or not the responsiveness of the downstream oxygen sensor is deteriorated.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a diagram for explaining the configuration of a first embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a timing chart for explaining the contents of active air-fuel ratio control executed by the apparatus of Embodiment 1 of the present invention.
FIG. 3 is a timing chart for explaining the relationship between the oxygen storage capacity OSC calculated in the first embodiment of the present invention and the initial delay (response delay) of the downstream oxygen sensor.
FIG. 4 is a diagram summarizing and representing the relationship between the oxygen storage capacity OSC and the intake air amount Ga calculated in the first embodiment of the present embodiment.
FIG. 5 is a flowchart of a control routine executed in the first embodiment of the present invention.
[Explanation of symbols]
10 Internal combustion engine 12 Intake passage 14 Exhaust passage 28 Upstream catalyst 30 Downstream catalyst 32 Air-fuel ratio sensor 34 Downstream oxygen sensor
Ga intake air volume
OSC oxygen storage capacity
OSA oxygen storage capacity

Claims

An apparatus for detecting an abnormality of an exhaust gas sensor located downstream of a catalyst disposed in an exhaust passage of an internal combustion engine,
Exhaust air-fuel ratio control means for controlling the exhaust air-fuel ratio upstream of the catalyst;
In response to the output of the exhaust gas sensor changing from a rich output to a lean output, the exhaust air / fuel ratio upstream of the catalyst is changed from a lean air / fuel ratio to a rich air / fuel ratio, and the output of the exhaust gas sensor is changed from a lean output to a rich output. Active air-fuel ratio control means for executing active air-fuel ratio control for changing the exhaust air-fuel ratio upstream of the catalyst from a rich air-fuel ratio to a lean air-fuel ratio in response to the change to
During execution of the active air-fuel ratio control, during the period in which the output of the exhaust gas sensor is maintained at rich output or lean output, the oxygen excess / deficiency in the exhaust gas flowing into the catalyst is integrated, thereby integrating the catalyst. Oxygen storage capacity calculating means for calculating oxygen storage capacity;
Abnormality detection for detecting an abnormality of the exhaust gas sensor based on the relationship between the oxygen storage capacities calculated in two regions with different intake air amounts and the intake air amounts when the oxygen storage capacities are calculated Means,
An abnormality detection device for an exhaust gas sensor, comprising:

The abnormality detection means includes
A rate-of-change calculating means for obtaining a rate of change of the oxygen storage capacity with respect to a change in the intake air amount based on the oxygen storage capacity calculated in each of the two regions and the intake air amount in the two regions;
An abnormality determining means for determining an abnormality of the exhaust gas sensor when the rate of change exceeds a determination value;
The exhaust gas sensor abnormality detection device according to claim 1, further comprising:

The abnormality detection means includes
A capacity difference calculating means for calculating a difference between the oxygen storage capacity calculated respectively by the two regions,
An abnormality determining means for determining an abnormality of the exhaust gas sensor when a difference in the oxygen storage capacity exceeds a determination value;
The exhaust gas sensor abnormality detection device according to claim 1, further comprising: