JP4348275B2 - 常温非時効性に優れた歪時効硬化型鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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Description
(1)第1の発明は、硫化物、セレン化物、硫セレン化物のうち1種または2種以上の析出物とFeとの界面の総面積が、鋼中における単位体積あたり2×10-2[μm2 /μm3]以上であり、BH量が50MPa以上であり、かつ100℃にて1時間熱処理後の引張試験における降伏点伸びが0.5%以下であり、
質量%で、
C :0.0022〜0.007%
Si:0.7%以下
Mn:0.1〜2.0%
P :0.1%以下
S :0.004〜0.02%
Al:0.1%以下
Cu:0.02〜0.5%
N :0.01%以下
Ti:0.04%以下
Nb:0.08%以下
を含み、さらに、質量%で下記a群〜d群の1群または2群以上を含み、
下式で計算される値が0.7以上かつ1.6以下であり、
(14/47×[Ti]+14/93×[Nb])/[N]
残部がFeおよび不可避的不純物からなることを特徴とする常温非時効性に優れた歪時効硬化型鋼板。
a群:Mo、Cr、Vのうち1種または2種を合計で0.001〜2.0%
b群:Niを0.01〜0.6%
c群:Bを0.0003〜0.003%
d群:Ca、Mg、Zr、Ce、REMのうち1種または2種以上を合計で
0.001〜0.01%
質量%で、
C :0.0022〜0.007%
Si:0.7%以下
Mn:0.1〜2.0%
P :0.1%以下
S :0.01%以下
Se:0.005〜0.02%
Al:0.1%以下
Cu:0.02〜0.5%
N :0.01%以下
Ti:0.04%以下
Nb:0.08%以下
を含み、さらに、質量%で下記a群〜d群の1群または2群以上を含み、
下式で計算される値が0.7以上かつ1.6以下であり、
(14/47×[Ti]+14/93×[Nb])/[N]
残部がFeおよび不可避的不純物からなることを特徴とする常温非時効性に優れた歪時効硬化型鋼板。
a群:Mo、Cr、Vのうち1種または2種を合計で0.001〜2.0%
b群:Niを0.01〜0.6%
c群:Bを0.0003〜0.003%
d群:Ca、Mg、Zr、Ce、REMのうち1種または2種以上を合計で
0.001〜0.01%
C:Cは鋼のミクロ組織を制御するための添加元素である。しかし、0.007質量%を超えると焼鈍プロセス中に粗大炭化物が硫化物あるいはセレン化物上に生成し、これら析出物と母相Fe界面へのC偏析を阻害する。一方、0.0022質量%未満であると50MPa以上のBH量を得ることができない。このため本発明ではCの含有量を0.0022〜0.007質量%の範囲に限定した。なお、硫化物あるいはセレン化物上に形成されうる炭化物の粗大化を極力抑制するためには0.005質量%以下が望ましい。
Mo、CrおよびVは鋼板強度の調整のために添加される。これらの元素の含有量が合計で0.001質量%未満であるとその効果が得られず、2.0質量%を超えると、コスト高になる。従って、その合計含有量の範囲を0.001〜2.0質量%に制限した。これらの元素は、常温非時効性を向上させる効果があり、0.001〜2.0質量%の範囲内で添加することが望ましい。特にMoは常温非時効性を向上させる効果が大きいので、0.01質量%以上含有することがより好ましい。
0.01質量%未満であると熱間割れを抑制することが難しく、0.6質量%を超えるとコスト的に割高となる。従って、その適正添加範囲を0.01〜0.6質量%に限定した。
Bは0.0003質量%以上含有することにより粒界に偏析し、Pによる2次加工割れを抑制する効果があり、さらに成形加工性を改善させる効果がある。しかし、0.003質量%を超えると鉄炭硼化物を形成し、高いBH量を得ることが困難になる。従って、その範囲を0.0003〜0.003質量%と限定した。
Ca、Mg、Zr、CeおよびREMは酸素系介在物の形態、分布の制御に用いる元素であり、これらの元素のうち1種又は2種以上を合計で0.001質量%以上含有することが好ましい。しかしながら、合計の含有量が0.01質量%を超えると、成形加工性の悪化の原因となる。そのため、合計量の範囲を0.001〜0.01質量%とする。なお、本発明において、REMとはLaおよびランタノイド系列の元素を指すものとする。
熱間圧延に供するスラブは、例えば連続鋳造スラブや薄スラブキャスターなどで製造したものであればよく、特に限定されない。また、鋳造後に直ちに熱間圧延を行う連続鋳造−直接圧延(CC−DR)のようなプロセスの場合は、1200℃以上で硫化物あるいはセレン化物を再溶解させる工程が省略されるので、本発明は特に適合する。
TA 〜TB 温度間の板厚減少率(%)=100×((TA 温度通過時の板厚)
−(TB 温度通過時の板厚))/(TA温度通過時の板厚)
A1=723+29×Si−11×Mn−17×Ni+17×Cr
Claims (7)
- 硫化物、セレン化物、硫セレン化物のうち1種または2種以上の析出物とFeとの界面の総面積が、鋼中における単位体積あたり2×10-2[μm2 /μm3]以上であり、BH量が50MPa以上であり、かつ100℃にて1時間熱処理後の引張試験における降伏点伸びが0.5%以下であり、
質量%で、
C :0.0022〜0.007%
Si:0.7%以下
Mn:0.1〜2.0%
P :0.1%以下
S :0.004〜0.02%
Al:0.1%以下
Cu:0.02〜0.5%
N :0.01%以下
Ti:0.04%以下
Nb:0.08%以下
を含み、さらに、質量%で下記a群〜d群の1群または2群以上を含み、
下式で計算される値が0.7以上かつ1.6以下であり、
(14/47×[Ti]+14/93×[Nb])/[N]
残部がFeおよび不可避的不純物からなることを特徴とする常温非時効性に優れた歪時効硬化型鋼板。
a群:Mo、Cr、Vのうち1種または2種を合計で0.001〜2.0%
b群:Niを0.01〜0.6%
c群:Bを0.0003〜0.003%
d群:Ca、Mg、Zr、Ce、REMのうち1種または2種以上を合計で
0.001〜0.01% - 硫化物、セレン化物、硫セレン化物のうち1種または2種以上の析出物とFeとの界面の総面積が、鋼中における単位体積あたり2×10-2[μm2 /μm3 ]以上であり、BH量が50MPa以上であり、かつ100℃にて1時間熱処理後の引張試験における降伏点伸びが0.5%以下であり、
質量%で、
C :0.0022〜0.007%
Si:0.7%以下
Mn:0.1〜2.0%
P :0.1%以下
S :0.01%以下
Se:0.005〜0.02%
Al:0.1%以下
Cu:0.02〜0.5%
N :0.01%以下
Ti:0.04%以下
Nb:0.08%以下
を含み、さらに、質量%で下記a群〜d群の1群または2群以上を含み、
下式で計算される値が0.7以上かつ1.6以下であり、
(14/47×[Ti]+14/93×[Nb])/[N]
残部がFeおよび不可避的不純物からなることを特徴とする常温非時効性に優れた歪時効硬化型鋼板。
a群:Mo、Cr、Vのうち1種または2種を合計で0.001〜2.0%
b群:Niを0.01〜0.6%
c群:Bを0.0003〜0.003%
d群:Ca、Mg、Zr、Ce、REMのうち1種または2種以上を合計で
0.001〜0.01% - 請求項1又は2に記載の鋼板に電気めっき又は溶融めっきが施されていることを特徴とする常温非時効性に優れた歪時効硬化型鋼板。
- 請求項1又は2に記載の化学成分からなるスラブを1200℃以上に加熱し、1050〜1000℃間の板厚減少率30%以上、1000〜900℃間での板厚減少率30%以上となる熱間圧延を行い、仕上圧延後、100〜300℃間の滞留時間が10s以上かつ300s以内である冷却を行うことを特徴とする常温非時効性に優れた歪時効硬化型鋼板の製造方法。
- 前記冷却後、巻取り処理を行うことを特徴とする請求項4記載の常温非時効性に優れた歪時効硬化型鋼板の製造方法。
- 請求項1又は2に記載の化学成分からなるスラブを1200℃以上に加熱し、1050〜1000℃間の板厚減少率30%以上、1000〜900℃間での板厚減少率30%以上となる熱間圧延を行い、仕上圧延後、巻取処理を行い、次いで該熱延板を冷間圧延した後、該冷延板の連続焼鈍工程あるいは連続めっき工程において、A1温度以上の焼鈍と100〜300℃間の滞留時間が10s以上かつ300s以内である冷却を行うことを特徴とする請求項3〜5の何れか1項に記載の常温非時効性に優れた歪時効硬化型鋼板の製造方法。
- 請求項4〜6の何れか1項に記載の方法により製造した鋼板に、伸び率:3%以下の調質圧延またはレベラー加工を施すことを特徴とする常温非時効性に優れた歪時効硬化型鋼板の製造方法。
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JP2004316554A JP4348275B2 (ja) | 2004-10-29 | 2004-10-29 | 常温非時効性に優れた歪時効硬化型鋼板およびその製造方法 |
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JP2006124799A JP2006124799A (ja) | 2006-05-18 |
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2004
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