JP4347790B2

JP4347790B2 - Resin-coated steel sheet for electronic equipment with excellent electromagnetic wave absorption

Info

Publication number: JP4347790B2
Application number: JP2004357162A
Authority: JP
Inventors: 岳史渡瀬; 康雄平野; 卓也日下
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 2004-12-09
Filing date: 2004-12-09
Publication date: 2009-10-21
Anticipated expiration: 2024-12-09
Also published as: JP2006161129A

Description

本発明は、特に電子・電気・光学機器等（以下、電子機器で代表させる場合がある）における筐体等の構成素材として有用な、電磁波吸収性に優れた電子機器部材用樹脂塗装鋼板に関するものである。 The present invention relates to a resin-coated steel sheet for an electronic device member having excellent electromagnetic wave absorption, which is particularly useful as a constituent material of a casing or the like in an electronic / electrical / optical device (hereinafter, may be represented by an electronic device). It is.

近年、電子機器の高性能化・小型化が進むなか、電子機器から発生する電磁波を外部に漏洩しないような特性（電磁波シールド性）が要求されており、こうした特性を如何に実現するかが電子機器設計者にとって重要な課題となっている。電子機器からの漏洩電磁波が多くなると、その電子機器の周辺の配置された精密機械等の誤作動を招くことになりかねない。こうした観点から日本では、電子機器からの不要放射レベルを規制する自主規制規格として運用されているＶＣＣＩ規格において、波長域３０ＭＨｚ〜１ＧＨｚの漏洩電磁波が規制されている。 In recent years, as electronic devices have become more sophisticated and smaller in size, characteristics that prevent leakage of electromagnetic waves generated from electronic devices to the outside (electromagnetic wave shielding properties) have been demanded. This is an important issue for device designers. Increasing the amount of electromagnetic waves leaked from an electronic device may cause malfunction of a precision machine or the like disposed around the electronic device. From this point of view, in Japan, leakage electromagnetic waves in the wavelength range of 30 MHz to 1 GHz are regulated in the VCCI standard that is operated as a voluntary regulation standard that regulates the level of unnecessary radiation from electronic devices.

一方、電子機器には良好な放熱性も要求されており、こうした放熱性を良好にするには、電子機器の筐体に空気穴が有る構造とすることが有効である（この点は、後程詳述する）。しかしながら、こうした構造では、電磁波シールド性という観点からすれば決して好ましいものとは言えず、空気穴の存在は電磁波が却って漏洩し易い箇所となる。即ち、電子機器の筐体において、放熱性を良好にする構造は、電磁波シールド性からすれば却ってマイナスの要因となるものであり、構造面からすれば放熱性と電磁波シールド性は相反する特性となる。 On the other hand, good heat dissipation is also required for electronic devices, and in order to improve such heat dissipation, it is effective to have a structure with air holes in the casing of electronic devices (this point will be discussed later). Details). However, in such a structure, it cannot be said that it is never preferable from the viewpoint of electromagnetic shielding properties, and the presence of the air hole is a place where the electromagnetic wave easily leaks. In other words, in the case of electronic equipment, a structure that improves heat dissipation is a negative factor from the viewpoint of electromagnetic shielding, and from the structural aspect, heat dissipation and electromagnetic shielding are contradictory characteristics. Become.

この様に電子機器の構造面からでは上述した制約があることから、別の角度から電磁波シールド性を良好にする為の技術が提案されている。例えば「電磁波は、空気穴や配線穴から漏れるだけでなく、鋼板同士の隙間からも漏れる」ことに着目し、「導電性に優れた鋼板を用いれば、鋼板同士の隙間を減らすことができるので電磁波の漏洩を減少できる」という観点から、電子機器の筐体の素材として、電気亜鉛めっき鋼板等の導電性に優れた素材が使用されている。しかしながら、この方法ではせいぜい、鋼板同士の隙間から漏れる電磁波しか減らすことが出来ず、空気穴や配線穴からの電磁波の漏れを防止することは出来ず、良好な電磁波シールド性が得られない。 As described above, since there is the above-described restriction from the structural aspect of the electronic device, a technique for improving the electromagnetic wave shielding property from another angle has been proposed. For example, focusing on the fact that “electromagnetic waves leak not only from air holes and wiring holes, but also from gaps between steel plates”, “If steel plates with excellent electrical conductivity are used, gaps between steel plates can be reduced. From the viewpoint of “can reduce leakage of electromagnetic waves”, a material having excellent conductivity such as an electrogalvanized steel sheet is used as a material for a housing of an electronic device. However, with this method, only electromagnetic waves leaking from the gaps between the steel plates can be reduced at best, and leakage of electromagnetic waves from the air holes and wiring holes cannot be prevented, and good electromagnetic shielding properties cannot be obtained.

一方、電磁波吸収特性を有するシートやテープを電磁波発信源や筐体隙間に貼り付けることによって、漏洩電磁波の発生を減少する技術も提案されている。例えば、特許文献１には、Ｃｒ：５〜３５％程度含むＦｅ基合金からなる軟磁性粉末を、ゴムや樹脂に分散させた電磁波吸収体について提案されている。また、特許文献２には、熱硬化性樹脂からなる絶縁性シートに軟磁性金属粉末を分散させた電磁波吸収体について提案されている。これらの技術は、電磁波吸収性の面からすれば優れているといえる。 On the other hand, there has also been proposed a technique for reducing the generation of leaked electromagnetic waves by attaching a sheet or tape having electromagnetic wave absorption characteristics to an electromagnetic wave transmission source or a case gap. For example, Patent Document 1 proposes an electromagnetic wave absorber in which soft magnetic powder made of an Fe-based alloy containing about 5 to 35% of Cr is dispersed in rubber or resin. Patent Document 2 proposes an electromagnetic wave absorber in which soft magnetic metal powder is dispersed in an insulating sheet made of a thermosetting resin. It can be said that these techniques are excellent in terms of electromagnetic wave absorption.

しかしながら、上記特許文献では、優れた電磁波吸収性を達成する目的で、樹脂中に、実質的に多量（１０体積％以上）の磁性粉末を含有させる必要があり、また膜厚も厚くなって（例えば、１ｍｍ以上）加工性が困難となる為、電磁波発信源の表面や電子機器隙間等の極く限られた箇所にしか適用し難いという欠点がある。 However, in the said patent document, in order to achieve the outstanding electromagnetic wave absorptivity, it is necessary to contain a substantially large amount (10 volume% or more) of magnetic powder in resin, and the film thickness also becomes thick ( (For example, 1 mm or more) Since the workability becomes difficult, there is a drawback that it is difficult to apply to only a limited area such as the surface of an electromagnetic wave transmission source or a gap between electronic devices.

一方、特許文献３には、ステンレス鋼からなる薄片状粉体を合成樹脂製材料からなる基材中に混合・分散させて形成した電磁波吸収層を、金属からなる電波反射層に積層した電波吸収体が提案されている。この技術は、より高い周波数の電磁波（１ＧＨｚ以上）の吸収を達成するために提供されたものであるが、上記電磁波吸収層は前述した特許文献と同様、実質的に多くの磁性粉末を含有させる必要があり、また膜厚も厚くなって（１．５〜３．５ｍｍ程度）加工性の点で問題があり、折り曲げ加工等の苛酷な加工が要求される電子機器用筐体の構成素材として適用することは困難である。
特開２０００−２００９９０号公報特許請求の範囲等特開２００２−１１１２７６号公報特許請求の範囲等特開２００１−２７４５８７号公報特許請求の範囲等 On the other hand, Patent Document 3 discloses a radio wave absorption layer in which an electromagnetic wave absorption layer formed by mixing and dispersing a flaky powder made of stainless steel in a base material made of a synthetic resin material is laminated on a radio wave reflection layer made of metal. The body has been proposed. This technique is provided in order to achieve absorption of higher frequency electromagnetic waves (1 GHz or more), but the electromagnetic wave absorbing layer contains substantially a large amount of magnetic powder as in the above-described patent document. As a constituent material for electronic equipment casings, which requires a large thickness (about 1.5 to 3.5 mm), which is problematic in terms of workability and requires severe processing such as bending. It is difficult to apply.
JP, 2000-200990, A Claims etc. JP, 2002-111276, A Claims etc. JP, 2001-274587, A Claims etc.

本発明はこうした状況の下でなされたものであって、その目的は、優れた電磁波吸収性を発揮し得、必要によって良好な加工性および導電性を兼ね備えており、特に電子機器筺体における構成素材として有用な電子機器部材用樹脂塗装鋼板を提供することにある。 The present invention has been made under such circumstances, and its purpose is to exhibit excellent electromagnetic wave absorbability, and if necessary, has both good workability and conductivity, and is particularly a constituent material in an electronic device casing. It is providing the resin-coated steel plate for electronic device members useful as.

上記課題を達成し得た本発明の電子機器部材用樹脂塗装鋼板は、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の裏面または表裏面（ここで、裏面とは電子機器部材用樹脂塗装鋼板の内側を意味し、表面とは電子機器部材用樹脂塗装鋼板から見て外気側を意味する）に、２０〜６０％（質量％の意味、以下、同じ）の磁性粉末を含有する樹脂製磁性塗膜が、厚さ：３〜５０μｍで被覆されたものであるところに要旨を有するものである。 The resin-coated steel sheet for electronic device members of the present invention that can achieve the above-mentioned problem is the back surface or front and back surfaces of the alloyed hot-dip galvanized steel sheet (here, the back surface means the inside of the resin-coated steel sheet for electronic device members, The surface means the outside air side when viewed from the resin-coated steel sheet for electronic equipment members), and the resin-made magnetic coating film containing 20 to 60% (meaning mass%, hereinafter the same) magnetic powder has a thickness of : It has a gist where it is coated with 3 to 50 μm.

本発明で用いる磁性粉末としては、軟磁性フェライトや磁性金属粉末が挙げられるが、いずれを用いるにしても体積換算すると１０体積％程度に相当するものである。また、磁性塗膜を構成する樹脂は、ポリエステル系樹脂であることが好ましい。 Examples of the magnetic powder used in the present invention include soft magnetic ferrite and magnetic metal powder, and any of them corresponds to about 10% by volume in terms of volume. Moreover, it is preferable that resin which comprises a magnetic coating film is a polyester-type resin.

本発明の塗装鋼板において、上記磁性塗膜には、更に導電性付与剤を２０〜４０％程度添加して磁性塗膜に導電性を付与することができるが、この場合には良好な導電性を維持するために皮膜厚さは３〜１５μｍであることが好ましい。また導電性付与剤を添加する場合には、導電性付与剤と磁性粉末の合計含有量が３０〜６０％であることが好ましい。 In the coated steel sheet of the present invention, the magnetic coating film can further be added with a conductivity imparting agent of about 20 to 40% to impart conductivity to the magnetic coating film. In order to maintain the thickness, the film thickness is preferably 3 to 15 μm. Moreover, when adding a conductivity imparting agent, it is preferable that the total content of the conductivity imparting agent and the magnetic powder is 30 to 60%.

本発明によれば、上記構成を採用することによって、優れた電磁波吸収性を発揮し得、必要によって良好な加工性および導電性も兼ね備えており、特に電子機器における構成素材として有用な電子機器部材用樹脂塗装鋼板を提供することができる。 According to the present invention, an electronic device member that can exhibit excellent electromagnetic wave absorbability by adopting the above-described configuration, and also has good workability and conductivity as required, and is particularly useful as a constituent material in an electronic device. A resin-coated steel sheet can be provided.

本発明の電子機器部材用樹脂塗装鋼板は、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の裏面または表裏面（ここで、裏面とは電子機器部材用樹脂塗装鋼板の内側を意味し、表面とは電子機器部材用樹脂塗装鋼板から見て外気側を意味する）に、２０〜６０％の磁性粉末を含有する磁性塗膜が、厚さ：３〜５０μｍで被覆されたものであるところに特徴がある。 The resin-coated steel sheet for electronic device members of the present invention is the back surface or front and back surfaces of an alloyed hot-dip galvanized steel sheet (here, the back surface means the inside of the resin-coated steel sheet for electronic device members, and the front surface is for electronic device members) It is characterized in that a magnetic coating film containing 20 to 60% of magnetic powder is coated at a thickness of 3 to 50 μm on the outside-coated side when viewed from the resin-coated steel plate.

電子機器から発生する電磁波は、鋼板に対して吸収するよりも反射することが多いことが判明している。かかる観点から、本発明者らは、加工性を低下させることなしに電磁波吸収性にも優れた塗装鋼板を提供する為には、電磁波吸収性筐体を構成する塗装鋼板において少なくとも裏面（筐体を構成する内部側面のこと；本明細書では「裏面」と呼ぶ）に、比較的薄い磁性塗膜を必要最小限の磁性粉を含有させた状態で形成してやれば、筐体内部で発生した電磁波が多重反射し、最終的に空気穴などから筐体外部に漏洩する電磁波の減衰が期待できるのではないかと考えた。 It has been found that electromagnetic waves generated from electronic devices are often reflected rather than absorbed by steel plates. From this point of view, the present inventors provide at least the back surface (housing) in the coated steel plate constituting the electromagnetic wave absorbing casing in order to provide a coated steel sheet that is excellent in electromagnetic wave absorbing property without reducing workability. If the relatively thin magnetic coating film is formed in a state containing a minimum amount of magnetic powder on the inner side surface of the housing; referred to as “back surface” in this specification, the electromagnetic wave generated inside the housing I thought that attenuation of electromagnetic waves that would eventually be reflected multiple times and leaked from the air holes to the outside of the housing could be expected.

即ち、図１（本発明の金属板による電磁波吸収性の原理を説明する図）に示す様に、筐体１内に電磁波発信源２が存在する場合に、この電磁波発信源２から発信された電磁波は、矢印Ａ1〜Ａ5に示すように筐体１の内面に何回か反射した後に、空気穴３等から外部に漏洩することになる（図中、４は筐体隙間を示す）。そして、１回の反射における減衰（素材鋼板比）が２ｄＢ（デシベル）とした場合には、例えば５回の多重反射によって１０ｄＢの電磁波シールド効果が発揮されることになる。この電磁波減衰効果は、素材鋼板単独のものと比較すると、電界強度が１／３になることを意味する。こうした観点から、本発明の塗装鋼板では、各要件を規定したのであるが、これらの要件による作用効果について説明する。 That is, as shown in FIG. 1 (a diagram for explaining the principle of electromagnetic wave absorption by the metal plate of the present invention), when the electromagnetic wave transmission source 2 is present in the housing 1, the electromagnetic wave transmission source 2 is transmitted. The electromagnetic wave is reflected to the inner surface of the housing 1 several times as indicated by arrows A1 to A5, and then leaks to the outside through the air holes 3 or the like (in the figure, 4 indicates the housing gap). When the attenuation (ratio of material steel plate) in one reflection is 2 dB (decibel), an electromagnetic wave shielding effect of 10 dB is exhibited by, for example, five multiple reflections. This electromagnetic wave attenuating effect means that the electric field strength becomes 1/3 compared to that of the material steel plate alone. From these viewpoints, the requirements for the coated steel sheet of the present invention are defined, and the effects of these requirements will be described.

（1）磁性塗膜中に、磁性粉末を２０〜６０％含有
本発明で用いる磁性粉末（電磁波吸収添加剤）は特に限定されず、代表的には軟磁性フェライト粉末や磁性金属粉末等が挙げられる。これらは単独で使用しても良いし、２種以上を併用しても構わない。 (1) 20-60% of magnetic powder in magnetic coating film The magnetic powder (electromagnetic wave absorption additive) used in the present invention is not particularly limited, and typically includes soft magnetic ferrite powder and magnetic metal powder. It is done. These may be used alone or in combination of two or more.

但し、いずれの磁性粉末を用いるにしても、磁性塗膜への添加量は合計で２０〜６０％とする必要がある。この添加量が２０％未満では電磁波吸収特性が発揮され難く、６０％を超えると電子機器部材用樹脂塗装鋼板として要求される特性（曲げ加工性、皮膜密着性および耐食性）が劣化する傾向にある。好ましい添加量は、使用する磁性粉末の種類や磁性塗膜の膜厚（後記する）等によっても変化し得るが、概ね、２５％以上、５０％以下；より好ましくは３０％以上、４５％以下である。 However, no matter which magnetic powder is used, the total amount added to the magnetic coating film needs to be 20 to 60%. If this addition amount is less than 20%, the electromagnetic wave absorption characteristics are hardly exhibited, and if it exceeds 60%, the characteristics (bending workability, film adhesion and corrosion resistance) required as a resin-coated steel sheet for electronic device members tend to deteriorate. . The preferred addition amount may vary depending on the type of magnetic powder used and the film thickness of the magnetic coating film (described later), but is generally 25% or more and 50% or less; more preferably 30% or more and 45% or less. It is.

上記磁性粉末のうち、軟磁性フェライト粉末としては、軟磁性のＮｉ−Ｚｎ系フェライト粉末やＭｎ−Ｚｎ系フェライト粉末等が挙げられる。 Among the magnetic powders, examples of the soft magnetic ferrite powder include soft magnetic Ni—Zn ferrite powder and Mn—Zn ferrite powder.

また、磁性金属粉末としては、パーマロイ（Ｎｉ−Ｆｅ系合金でＮｉ含有量が３５％以上のもの）やセンダスト（Ｓｉ−Ａｌ−Ｆｅ系合金）等が挙げられる。代表的には、後記する実施例に記載のものを使用すれば良い。 Examples of the magnetic metal powder include permalloy (Ni—Fe alloy with Ni content of 35% or more), sendust (Si—Al—Fe alloy), and the like. Typically, those described in the examples described later may be used.

尚、上記塗装体では、電磁波吸収性及び加工性の向上に加えて導電性も高めたい場合がある。その場合は、上述した磁性粉末のうち特に磁性金属粉末の使用が有用であり、当該磁性金属粉末を磁性塗膜に添加するだけで、更に導電性も高めることができる。上記磁性金属粉末中に、導電性付与剤として有用なＮｉが既に含まれているからである。 In addition, in the said coating body, in addition to the improvement of electromagnetic wave absorptivity and workability, there exists a case where it is desired to improve electroconductivity. In that case, it is particularly useful to use a magnetic metal powder among the magnetic powders described above, and the conductivity can be further increased by simply adding the magnetic metal powder to the magnetic coating film. This is because the magnetic metal powder already contains Ni useful as a conductivity imparting agent.

一方、上述した磁性粉末のうち軟磁性フェライト粉末を使用する場合には、これ単独で導電性を向上させることは困難である。従って、導電性の向上も意図する場合には、磁性塗膜中に、軟磁性フェライト粉末の他に、後述する導電性付与剤（導電性フィラー）を添加することが好ましく、これらの含有量を適切に制御することが好ましい（この点については、後述する）。 On the other hand, when soft magnetic ferrite powder is used among the magnetic powders described above, it is difficult to improve the conductivity by itself. Therefore, when the improvement of conductivity is also intended, it is preferable to add a conductivity-imparting agent (conductive filler) described later in addition to the soft magnetic ferrite powder in the magnetic coating film. It is preferable to control appropriately (this point will be described later).

上記の磁性粉末は、平均粒径が１５μｍ以下であることが好ましく、大粒径（例えば、２０μｍ以上）の粉末はできるだけ除去することが好ましい。これによって、磁性塗膜の形成が容易となって、加工性、耐食性の低下を抑制できる。 The magnetic powder preferably has an average particle size of 15 μm or less, and it is preferable to remove as much as possible a powder having a large particle size (for example, 20 μm or more). Thereby, formation of a magnetic coating film becomes easy and a fall of workability and corrosion resistance can be suppressed.

ここで、上記磁性粉末の平均粒径は、一般的な粒度分布計によって分級後の磁性粉末粒子の粒度分布を測定し、その測定結果に基づいて算出される小粒径側からの積算値５０％の粒度（Ｄ₅₀）を意味する。斯かる粒度分布は、磁性粉末粒子に光を当てることにより生じる回折や散乱の強度パターンによって測定することができ、この様な粒度分布計としては、例えば、日機装社製のマイクロトラック9220FRAやマイクロトラックHRA等が例示される。 Here, the average particle size of the magnetic powder is obtained by measuring the particle size distribution of the magnetic powder particles after classification using a general particle size distribution meter, and calculating an integrated value 50 from the small particle size side calculated based on the measurement result. % Particle size (D ₅₀ ). Such a particle size distribution can be measured by a diffraction or scattering intensity pattern generated by applying light to magnetic powder particles. Examples of such a particle size distribution meter include Microtrac 9220FRA and Microtrac manufactured by Nikkiso Co., Ltd. An example is HRA.

尚、上述した好ましい平均粒径を満足する磁性粉末は、市販品を使用しても良い。例えば後記する実施例に記載の磁性粉末が挙げられる。 A commercially available product may be used as the magnetic powder satisfying the preferred average particle size described above. For example, the magnetic powder described in the examples described later can be mentioned.

（2）磁性塗膜の膜厚を３〜５０μｍ
本発明では、上記磁性塗膜の膜厚を３〜５０μｍとする。上記膜厚が３μｍ未満および５０μｍ超では曲げ加工性、皮膜密着性および耐食性が低下してしまう。好ましい膜厚は、使用する磁性粉末の種類や添加量等によっても変化し得るが、概ね、４μｍ以上、４０μｍ以下；より好ましくは５μｍ以上、３０μｍ以下である。 (2) The thickness of the magnetic coating film is 3-50 μm
In this invention, the film thickness of the said magnetic coating film shall be 3-50 micrometers. If the film thickness is less than 3 μm and more than 50 μm, bending workability, film adhesion, and corrosion resistance are lowered. The preferred film thickness may vary depending on the type and amount of magnetic powder used, but is generally 4 μm or more and 40 μm or less; more preferably 5 μm or more and 30 μm or less.

尚、上述した磁性皮膜は、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の少なくとも裏面（電子機器部材用樹脂塗装鋼板の内側）に形成されていれば良い。電磁波シールド性は、電子機器部材の内側で問題となるからである。具体的には上記第一の塗装体には図５に示す通り、裏面に磁性皮膜が被覆されている態様［図５（ａ）］と、表裏面に磁性皮膜が被覆されている態様［図５（ｂ）］の両方が包含される。尚、図５中、２１は磁性粉末、２２は合金化溶融亜鉛めっき鋼板である。 In addition, the magnetic film mentioned above should just be formed in the at least back surface (inside of the resin-coated steel plate for electronic device members) of a galvannealed steel plate. This is because the electromagnetic shielding property becomes a problem inside the electronic device member. Specifically, as shown in FIG. 5, the first coated body has an aspect in which the back surface is coated with a magnetic film [FIG. 5 (a)] and an aspect in which the front and back surfaces are coated with a magnetic film [FIG. 5 (b)] are included. In FIG. 5, 21 is a magnetic powder, and 22 is an galvannealed steel sheet.

以上が、本発明における磁性塗膜の特徴部分に関する説明である。 The above is the description regarding the characteristic part of the magnetic coating film in this invention.

尚、上記磁性塗膜を構成する樹脂（ベース樹脂）の種類としては、電磁波吸収性の観点からは特に限定されず、アクリル樹脂、エポキシ樹脂、ウレタン樹脂、ポリオレフィン樹脂、ポリエステル樹脂、フッ素樹脂、シリコン樹脂、およびこれらの混合または変性した樹脂などを適宜使用することができる。但し、本発明の塗装鋼板は電子機器の筐体として使用されるので、曲げ加工性、皮膜密着性および耐食性などの特性が要求されることを考慮すると、ポリエステル樹脂若しくは変性ポリエステル樹脂（例えば、不飽和ポリエステル樹脂にエポキシ樹脂を加えて変性させた樹脂）であることが好ましい。この磁性塗膜には、架橋剤を添加することができる。こうした架橋剤としては、例えばメラミン系化合物やイソシアネート系化合物が挙げられ、これら１種または２種以上を０．５〜２０％の範囲で添加することが好ましい。 The type of resin (base resin) constituting the magnetic coating film is not particularly limited from the viewpoint of electromagnetic wave absorption, and is an acrylic resin, epoxy resin, urethane resin, polyolefin resin, polyester resin, fluorine resin, silicon. Resins and mixed or modified resins thereof can be appropriately used. However, since the coated steel sheet of the present invention is used as a casing for electronic equipment, considering that characteristics such as bending workability, film adhesion, and corrosion resistance are required, a polyester resin or a modified polyester resin (for example, non-coated polyester resin) A resin obtained by adding an epoxy resin to a saturated polyester resin and modifying the resin is preferable. A crosslinking agent can be added to this magnetic coating film. As such a crosslinking agent, a melamine type compound and an isocyanate type compound are mentioned, for example, It is preferable to add these 1 type, or 2 or more types in 0.5 to 20% of range.

塗装鋼板の電磁波シールド性を高めたいときは、導電性を付与すれば良いことが知られている。こうした観点からすれば、磁性塗膜中に導電性付与剤を添加する方法が有用である。この様な導電性付与剤としては、Ａｇ，Ｚｎ，Ｆｅ，Ｎｉ，Ｃｕ等の金属単体やＦｅＰ等の金属化合物が挙げられる。このうち、特に好ましいのはＮｉである。尚、その形状は特に限定されないが、より優れた導電性を得るためには、麟片状のものを使用することが推奨される。 It is known that when it is desired to improve the electromagnetic shielding properties of the coated steel sheet, it is sufficient to impart conductivity. From such a viewpoint, a method of adding a conductivity imparting agent to the magnetic coating film is useful. Examples of such a conductivity imparting agent include simple metals such as Ag, Zn, Fe, Ni and Cu, and metal compounds such as FeP. Of these, Ni is particularly preferable. In addition, although the shape is not specifically limited, in order to obtain the more excellent electroconductivity, it is recommended to use a scaly thing.

上記導電性付与剤の添加量は概ね、磁性塗膜中に２０〜４０％とすることが好ましいが、厳密には、使用する磁性粉末の種類等に応じてその添加量を適切に調整することが推奨される。前述した通り、磁性粉末として軟磁性フェライト粉末を用いる場合には、それ単独で導電性を付与することはできない為、上記範囲内（２０〜４０％）のなかでも、導電性付与剤をできるだけ多く添加することが好ましい（例えば２５％以上）。これに対して、磁性粉末として磁性金属粉末を用いる場合は、それ自体で導電性を有しているので、上記範囲内（２０〜４０％）のなかでも、できるだけ少なく添加するのが良い（例えば３０％以下）。 In general, the addition amount of the conductivity imparting agent is preferably 20 to 40% in the magnetic coating film, but strictly speaking, the addition amount is appropriately adjusted according to the type of magnetic powder to be used. Is recommended. As described above, when soft magnetic ferrite powder is used as the magnetic powder, it is not possible to impart conductivity by itself. Therefore, within the above range (20 to 40%), as much conductivity imparting agent as possible is used. It is preferable to add (for example, 25% or more). On the other hand, when a magnetic metal powder is used as the magnetic powder, it has conductivity by itself, so it is preferable to add as little as possible even within the above range (20 to 40%) (for example, 30% or less).

一方、導電性付与剤は、上記磁性粉末と同様に加工性等に悪影響を及ぼす恐れがあることを考慮すれば、磁性塗膜中に含まれる導電性付与剤と磁性粉末の合計含有量は６０％以下とすることが好ましい。 On the other hand, considering that the conductivity imparting agent may adversely affect the workability and the like in the same manner as the magnetic powder, the total content of the conductivity imparting agent and the magnetic powder contained in the magnetic coating film is 60. % Or less is preferable.

これらを総合的に勘案すれば、磁性塗膜中に磁性粉末と導電性付与剤を両方添加する場合には、まず、磁性粉末として軟磁性フェライト粉末を用いるときには、その含有量を２０〜４０％程度とし、導電性付与剤の含有量を２０〜４０％程度（合計で６０％以下）とすることが好ましく；一方、磁性粉末として磁性金属粉末を用いるときには、その含有量を３０〜５０％程度とし、導電性付与剤の含有量を１０〜３０％（合計で６０％以下）とすることが好ましい。 Considering these comprehensively, when both the magnetic powder and the conductivity imparting agent are added to the magnetic coating film, first, when the soft magnetic ferrite powder is used as the magnetic powder, its content is 20 to 40%. The content of the conductivity imparting agent is preferably about 20 to 40% (total of 60% or less); on the other hand, when using magnetic metal powder as the magnetic powder, the content is about 30 to 50%. The content of the conductivity-imparting agent is preferably 10 to 30% (60% or less in total).

ところで、電子機器部材の筐体においては、放熱性も良好であることが要求されることがある。こうした筐体に使用することを想定した本発明の塗装鋼板においても、樹脂製磁性皮膜中に放熱性付与剤を含有させて、こうした放熱性を具備させることも有効である。こうした放熱性添加剤としては、代表的にはカーボンブラックが挙げられる。尚、放熱性付与剤の好ましい含有量は、１〜６０％程度であり、より好ましくは１〜２０％程度である。 By the way, in the housing | casing of an electronic device member, it is requested | required that heat dissipation is also favorable. Even in the coated steel sheet of the present invention assumed to be used for such a housing, it is also effective to include such a heat dissipation property by including a heat dissipation imparting agent in the resin magnetic film. A typical example of such a heat-dissipating additive is carbon black. In addition, the preferable content of the heat dissipation agent is about 1 to 60%, more preferably about 1 to 20%.

本発明では、上記のような磁性皮膜が形成される鋼板（素地鋼板）として、合金化溶融めっき鋼板を採用した。即ち、本発明者らが、各種鋼板［冷延鋼板、熱延鋼板、電気亜鉛めっき鋼板（ＥＧ）、溶融亜鉛めっき鋼板（ＧＩ）、合金化溶融亜鉛めっき鋼板（ＧＡ）、５％Ａｌ−Ｚｎめっき鋼板等］について、素地鋼板として用いたときの電磁波吸収性について検討したところ、合金化溶融亜鉛めっき鋼板（ＧＡ）を用いたときにその特性に飛躍的向上が認められることが判明したのである。尚、電磁波吸収性だけを考慮した場合には、素地鋼板として冷延鋼板を用いた場合にも同様の効果が認められたのであるが、耐食性の点で問題があるので、本発明では合金化溶融亜鉛めっき鋼板を採用した。 In the present invention, an alloyed hot-dip galvanized steel sheet is adopted as the steel sheet (base steel sheet) on which the magnetic film as described above is formed. That is, the present inventors have made various steel sheets [cold rolled steel sheet, hot rolled steel sheet, electrogalvanized steel sheet (EG), hot dip galvanized steel sheet (GI), alloyed hot dip galvanized steel sheet (GA), 5% Al-Zn. When we examined the electromagnetic wave absorptivity when used as a base steel sheet, it was found that a dramatic improvement was observed in the characteristics when using an alloyed hot-dip galvanized steel sheet (GA). . In addition, when considering only electromagnetic wave absorptivity, the same effect was observed when a cold-rolled steel sheet was used as the base steel sheet, but there is a problem in terms of corrosion resistance. Hot dip galvanized steel sheet was adopted.

本発明で用いる合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、通常使用されているものを用いることによってその効果が発揮されるものであり、そのめっき付着量についても通常程度（１０〜７０ｇ／ｍ²程度）であれば良いが、めっき付着量が余り多くなると加工性の点で問題が
生じるので４０ｇ／ｍ²以下であることが好ましい。 The effect of the alloyed hot-dip galvanized steel sheet used in the present invention is exerted by using a commonly used steel sheet, and the amount of plating adhered is about normal (about 10 to 70 g / m ² ). However, it is preferable that the amount is 40 g / m ² or less because a problem arises in terms of workability if the plating adhesion amount is too large.

合金化溶融亜鉛めっき鋼板の表面に磁性皮膜を被覆することによって、電磁波吸収性が向上する理由については、その全てを解明し得た訳ではないが、おそらく皮膜を透過した電磁波が電磁波吸収性を有するめっき層にて更に吸収され、その結果電磁波吸収性が向上したものと考えられる。 The reason why the electromagnetic wave absorption is improved by coating the surface of the alloyed hot-dip galvanized steel sheet is not completely understood, but the electromagnetic wave transmitted through the film is probably It is thought that it was further absorbed by the plating layer, and as a result, the electromagnetic wave absorptivity was improved.

上記合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、耐食性向上、塗膜の密着性向上等を目的として、クロメート処理やリン酸塩処理等の表面処理が施されていてもよいが、一方、環境汚染等を考慮して、ノンクロメート処理した金属板を使用してもよく、いずれの態様も本発明の範囲内に包含される。 The alloyed hot-dip galvanized steel sheet may be subjected to surface treatment such as chromate treatment and phosphate treatment for the purpose of improving corrosion resistance and adhesion of the coating film. Thus, a non-chromated metal plate may be used, and any embodiment is included within the scope of the present invention.

上記「ノンクロメート処理」する方法（下地処理）は特に限定されず、通常、使用される公知の下地処理を行えば良い。具体的には、リン酸塩系、シリカ系、チタン系、ジルコニウム系等の下地処理を、単独で、若しくは併用して行うことが推奨される。 The above-mentioned “non-chromate treatment” method (base treatment) is not particularly limited, and a known base treatment that is usually used may be performed. Specifically, it is recommended that the surface treatment such as phosphate-based, silica-based, titanium-based, zirconium-based is performed alone or in combination.

尚、一般にノンクロメート処理すると耐食性が低下することから、耐食性向上の目的で、塗膜中または下地処理の際、防錆剤を使用しても良い。上記防錆剤としては、シリカ系化合物、リン酸塩系化合物、亜リン酸塩系化合物、ポリリン酸塩系化合物、イオウ系有機化合物、ベンゾトリアゾール、タンニン酸、モリブデン酸塩系化合物、タングステン酸塩系化合物、バナジウム系化合物、シランカップリング剤等が挙げられ、これらを単独で若しくは併用することができる。特に好ましいのは、シリカ系化合物（例えばカルシウムイオン交換シリカ等）と、リン酸塩系化合物、亜リン酸塩系化合物、ポリリン酸塩系化合物（例えばトリポリリン酸アルミニウム等）との併用であり、シリカ系化合物：（リン酸塩系化合物、亜リン酸塩系化合物、またはポリリン酸塩系化合物）を、質量比率で０．５〜９．５：９．５〜０．５（より好ましくは１：９〜９：１）の範囲で併用することが推奨される。この範囲に制御することにより、所望の耐食性と加工性の両方を確保することができる。 In general, non-chromate treatment lowers the corrosion resistance. For the purpose of improving the corrosion resistance, a rust inhibitor may be used in the coating film or during the base treatment. Examples of the rust inhibitor include silica compounds, phosphate compounds, phosphite compounds, polyphosphate compounds, sulfur organic compounds, benzotriazole, tannic acid, molybdate compounds, tungstates. Compounds, vanadium compounds, silane coupling agents, and the like, which can be used alone or in combination. Particularly preferred is a combined use of a silica-based compound (for example, calcium ion exchange silica) and a phosphate-based compound, a phosphite-based compound, or a polyphosphate-based compound (for example, aluminum tripolyphosphate). Compound: (phosphate compound, phosphite compound, or polyphosphate compound) in a mass ratio of 0.5 to 9.5: 9.5 to 0.5 (more preferably 1: It is recommended to use in the range of 9-9: 1). By controlling within this range, both desired corrosion resistance and workability can be ensured.

上記防錆剤の使用によりノンクロメート処理金属板の耐食性は確保できるが、その反面、防錆剤の添加による加工性低下も知られている。その為、塗膜の形成成分として、特にエポキシ変性ポリエステル系樹脂及び／又はフェノール誘導体を骨格に導入したポリエステル系樹脂、及び架橋剤（好ましくはイソシアネート系樹脂及び／又はメラミン系樹脂、より好ましくは両者の併用）を組み合わせて使用することが推奨される。 Although the corrosion resistance of the non-chromate-treated metal plate can be ensured by using the rust preventive agent, on the other hand, it is also known that the workability is reduced by the addition of the rust preventive agent. Therefore, as a coating film forming component, particularly, a polyester resin in which an epoxy-modified polyester resin and / or a phenol derivative is introduced into the skeleton, and a crosslinking agent (preferably an isocyanate resin and / or a melamine resin, more preferably both It is recommended to use in combination.

このうちエポキシ変性ポリエステル系樹脂及びフェノール誘導体を骨格に導入したポリエステル系樹脂（例えばビスフェノールＡを骨格に導入したポリエステル系樹脂等）は、ポリエステル系樹脂に比べ、耐食性及び塗膜密着性に優れている。 Of these, epoxy-modified polyester resins and polyester resins in which phenol derivatives are introduced into the skeleton (for example, polyester resins in which bisphenol A is introduced into the skeleton) are superior in corrosion resistance and coating film adhesion compared to polyester resins. .

一方、イソシアネート系架橋剤は加工性向上作用（加工後の外観向上作用を意味し、後記する実施例では、密着性曲げ試験におけるクラック数で評価している）を有しており、これにより、防錆剤を添加したとしても優れた加工性を確保することが可能となる。 On the other hand, the isocyanate-based crosslinking agent has a workability improving action (meaning an appearance improving action after processing, and in the examples described later, it is evaluated by the number of cracks in an adhesion bending test). Even if a rust inhibitor is added, excellent workability can be secured.

また、メラミン系架橋剤は、優れた耐食性を有することが本発明者らの検討結果により明らかになった。従って、本発明では、前述した防錆剤と併用することにより、非常に良好な耐食性が得られることになる。 Moreover, it became clear from the examination result of the present inventors that the melamine-based crosslinking agent has excellent corrosion resistance. Therefore, in the present invention, very good corrosion resistance can be obtained by using in combination with the above-described rust inhibitor.

これらのイソシアネート系架橋剤及びメラミン系架橋剤は単独で使用しても良いが、両者を併用すると、ノンクロメート処理金属板における加工性及び耐食性を一層向上させることができる。具体的には、イソシアネート系樹脂１００質量部に対し、メラミン系樹脂を５〜８０質量部の比率で含有することが推奨される。メラミン系樹脂が５質量部未満の場合、所望の耐食性が得られず、一方、メラミン系樹脂が８０質量部を超えると、イソシアネート系樹脂の添加による効果が良好に発揮されず、所望の加工性向上作用が得られない。より好ましくは、イソシアネート系樹脂１００質量部に対し、１０質量部以上、４０質量部以下、更により好ましくは１５質量部以上、３０質量部以下である。 These isocyanate-based crosslinking agents and melamine-based crosslinking agents may be used alone, but when both are used in combination, the workability and corrosion resistance of the non-chromated metal plate can be further improved. Specifically, it is recommended to contain a melamine resin at a ratio of 5 to 80 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the isocyanate resin. When the melamine-based resin is less than 5 parts by mass, desired corrosion resistance cannot be obtained. On the other hand, when the melamine-based resin exceeds 80 parts by mass, the effect due to the addition of the isocyanate-based resin is not exhibited well, and the desired processability is achieved. Improvement effect cannot be obtained. More preferably, it is 10 mass parts or more and 40 mass parts or less with respect to 100 mass parts of isocyanate type resin, More preferably, they are 15 mass parts or more and 30 mass parts or less.

本発明に係る塗装鋼板は、合金化溶融亜鉛めっき鋼板（上記下地処理したものも含む）の表面に、上記の様な各種添加剤を含む樹脂製磁性皮膜が被覆されたものであるが、必要によって、耐疵付き性や耐指紋性の付与を目的として、樹脂製磁性皮膜の表面に更に別の樹脂皮膜（以下、「表面側樹脂皮膜」と呼ぶ）を施した二層膜構造とすることも有効である。この表面側樹脂皮膜の好ましい膜厚は、樹脂皮膜に付与する機能によっても変化する。 The coated steel sheet according to the present invention is obtained by coating the surface of an alloyed hot-dip galvanized steel sheet (including the above-mentioned surface-treated one) with a resin magnetic film containing various additives as described above. To provide a double-layer film structure in which another resin film (hereinafter referred to as “surface-side resin film”) is applied to the surface of the resin magnetic film for the purpose of imparting scratch resistance and fingerprint resistance. Is also effective. The preferable film thickness of the surface-side resin film also varies depending on the function applied to the resin film.

即ち、樹脂製磁性皮膜に導電性添加剤（導電性フィラー）を添加しない場合には、少なくとも優れた電磁波吸収性を維持しつつ、しかも耐疵付き性と耐指紋性の向上を図るためには、表面側樹脂皮膜の膜厚を０．１〜１０μｍ程度に制御することが推奨される。０．１μｍ未満では耐疵付き性と耐指紋性の向上効果が発揮されない。但し、膜厚を１０μｍよりも厚くしても、耐疵付き性等の向上効果が飽和してしまい、皮膜コストが増加するのみで不経済である。 That is, in the case where no conductive additive (conductive filler) is added to the resin magnetic film, at least excellent electromagnetic wave absorption is maintained, and in addition, the anti-fouling property and the fingerprint resistance are improved. It is recommended that the film thickness of the surface side resin film be controlled to about 0.1 to 10 μm. If it is less than 0.1 μm, the effect of improving the scratch resistance and fingerprint resistance is not exhibited. However, even if the film thickness is thicker than 10 μm, the effect of improving the scratch resistance and the like is saturated, and only the coating cost increases, which is uneconomical.

一方、樹脂製磁性皮膜に導電性を付与する場合には、良好な電磁波吸収性および導電性を維持しつつ、しかも耐疵付き性と耐指紋性の向上を図るためには、表面側樹脂皮膜の膜厚を０．１〜３μｍ程度に制御することが推奨される。０．１μｍ未満では耐疵付き性と耐指紋性の向上効果が発揮されない。但し、膜厚が厚くなり過ぎると、導電性に悪影響を及ぼす為、その上限を３μｍにすることが好ましい。 On the other hand, when imparting electrical conductivity to a resinous magnetic film, in order to maintain good electromagnetic wave absorption and electrical conductivity, and to improve the anti-scratch and fingerprint resistance, the surface side resin film It is recommended to control the film thickness to about 0.1 to 3 μm. If it is less than 0.1 μm, the effect of improving the scratch resistance and fingerprint resistance is not exhibited. However, if the film thickness becomes too thick, the conductivity is adversely affected, so the upper limit is preferably 3 μm.

表面側樹脂皮膜を構成する樹脂としては、特に限定されない。こうした樹脂としては、例えばアクリル系樹脂、ウレタン系樹脂、ポリオレフィン系樹脂、ポリエステル系樹脂、フッ素系樹脂、シリコン系樹脂、およびこれら樹脂の混合物または変性した樹脂等が挙げられる。また、この表面側樹脂皮膜中には、本発明の作用を損なわない範囲で、架橋剤、ワックス、艶消し剤等の添加剤を添加しても良い。これにより、皮膜の潤滑性や強度等を容易に調整することが可能になり、その結果、耐疵付き性を更に高めることができる。表面側樹脂皮膜中に含有される添加剤としては、皮膜中に通常使用され、上記作用を有効に発揮し得るものであれば、特に限定されず、例えばメラミン系架橋剤、ブロックイソシアネート系架橋剤等の架橋剤が挙げられる。 It does not specifically limit as resin which comprises a surface side resin film. Examples of such resins include acrylic resins, urethane resins, polyolefin resins, polyester resins, fluorine resins, silicon resins, and mixtures or modified resins of these resins. Moreover, you may add additives, such as a crosslinking agent, a wax, and a matting agent, in this surface side resin film in the range which does not impair the effect | action of this invention. This makes it possible to easily adjust the lubricity, strength, and the like of the coating, and as a result, it is possible to further improve the scratch resistance. The additive contained in the surface-side resin film is not particularly limited as long as it is normally used in the film and can effectively exhibit the above-described action. For example, melamine-based crosslinking agent, block isocyanate-based crosslinking agent And the like.

本発明の塗装鋼板を製造するに当っては、上記成分を含む塗料を、公知の塗装方法で合金化溶融亜鉛めっき鋼板の表面に塗布し、乾燥させて製造することができる。塗装方法は特に限定されないが、例えば表面を清浄化して、必要に応じて塗装前処理（例えばリン酸塩処理、クロメート処理など）を施した長尺金属帯表面に、ロールコーター法、スプレー法、カーテンフローコーター法などを用いて塗料を塗工し、熱風乾燥炉を通過させて乾燥させる方法などが挙げられる。被膜厚さの均一性や処理コスト、塗装効率などを総合的に勘案して実用上好ましいのは、ロールコーター法である。 In producing the coated steel sheet of the present invention, the paint containing the above components can be produced by applying it to the surface of the galvannealed steel sheet by a known coating method and drying it. Although the coating method is not particularly limited, for example, the surface of a long metal strip that has been cleaned and subjected to pre-coating treatment (for example, phosphate treatment, chromate treatment, etc.) as necessary, roll coater method, spray method, Examples thereof include a method in which a paint is applied using a curtain flow coater method and the like, and dried by passing through a hot air drying furnace. A roll coater method is preferable in practical use in consideration of uniformity of film thickness, processing cost, coating efficiency, and the like.

本発明の塗装鋼板が適用される電子機器部材としては、閉じられた空間に発熱体を内蔵する電子機器部材であって、該電子機器部材は、その外壁の全部または一部が上記電子機器部材用塗装体で構成されている電子機器部材も包含される。上記電子機器部材としては、ＣＤ、ＬＤ、ＤＶＤ、ＣＤ−ＲＯＭ、ＣＤ−ＲＡＭ、ＰＤＰ、ＬＣＤ等の情報記録製品；パソコン、カーナビ、カーＡＶ等の電気・電子・通信関連製品；プロジェクター、テレビ、ビデオ、ゲーム機等のＡＶ機器；コピー機、プリンター等の複写機；エアコン室外機等の電源ボックスカバー、制御ボックスカバー、自動販売機、冷蔵庫等が挙げられる。 An electronic device member to which the coated steel sheet of the present invention is applied is an electronic device member that incorporates a heating element in a closed space, and the electronic device member has all or part of its outer wall as the electronic device member. The electronic device member comprised with the coating body for an object is also included. The above electronic equipment members include CD, LD, DVD, CD-ROM, CD-RAM, PDP, LCD and other information recording products; PC, car navigation, car AV and other electrical / electronic / communication related products; projectors, televisions, AV equipment such as video and game machines; copiers such as copiers and printers; power supply box covers such as air conditioner outdoor units, control box covers, vending machines, refrigerators and the like.

以下実施例によって本発明をさらに詳述するが、下記実施例は本発明を制限するものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で変更実施することはすべて本願発明に含まれる。 The present invention will be described in further detail with reference to the following examples. However, the following examples are not intended to limit the present invention, and all modifications and implementations without departing from the spirit of the present invention are included in the present invention.

素地鋼板として合金化溶融亜鉛めっき鋼板（板厚：０．８ｍｍ；表裏面に夫々、めっき付着量：３０ｇ／ｍ²または４５ｇ／ｍ²）を用い、これに表１および２に示す各種添加剤（磁性粉末、導電性付与剤、カーボンブラック）を添加した磁性塗膜（ベース樹脂：エポキシ変性ポリエステル、架橋剤：イソシアネート）を両面（表裏面）に形成し、得られた各塗装鋼板における電磁波吸収性、導電性、加工性、放熱性等の特性を評価した。尚、各特性は下記（１）〜（３）の評価方法に従って夫々、評価した。 An alloyed hot-dip galvanized steel sheet (sheet thickness: 0.8 mm; plating adhesion on the front and back surfaces: 30 g / m ² or 45 g / m ² ) is used as the base steel sheet, and various additives shown in Tables 1 and 2 are used. Electromagnetic wave absorption in each coated steel sheet obtained by forming a magnetic coating (base resin: epoxy-modified polyester, cross-linking agent: isocyanate) on both sides (front and back) with (magnetic powder, conductivity imparting agent, carbon black) added The properties such as property, conductivity, workability, and heat dissipation were evaluated. Each characteristic was evaluated according to the following evaluation methods (1) to (3).

また、素地鋼板として電気亜鉛めっき鋼板（板厚：０．８ｍｍ；表裏面に夫々、めっき付着量：２０ｇ／ｍ²）を用い、これに表３に示す各種添加剤（磁性粉末、導電性付与剤、カーボンブラック）を添加した磁性塗膜（ベース樹脂：エポキシ変性ポリエステル、架橋剤：イソシアネート）を両面（表裏面）に形成し、得られた各塗装鋼板における上記各特性についても調査した。 Moreover, an electrogalvanized steel sheet (plate thickness: 0.8 mm; plating adhesion amount: 20 g / m ^{2 on} each of the front and back surfaces) was used as the base steel sheet, and various additives shown in Table 3 (magnetic powder, conductivity imparted) A magnetic coating film (base resin: epoxy-modified polyester, cross-linking agent: isocyanate) added with an agent, carbon black) was formed on both surfaces (front and back surfaces), and the above-described characteristics of each coated steel sheet obtained were also investigated.

（１）電磁波吸収性評価方法
図２は、塗装鋼板における電磁波吸収性能を評価する方法を説明する為の図である。直方体形状の筐体１内に、高周波ループアンテナ５を設置し、磁界結合させるように構成されている。この高周波ループアンテナ５は、コネクタ（図示せず）を介して同軸ケーブル６の一端に接続され、同軸ケーブル６の他端はネットワークアナライザ７に接続されている。ネットワークアナライザ７では、周波数を掃引しながら電磁波を発生し、同軸ケーブル６、高周波ループアンテナ５を経由して筐体１内に入力（高周波入力波：矢印Ｂ）するようにされている。筐体１の共振周波数では、入力された電磁波が蓄積されるために、反射量が少なくなる特性が観察される（図３参照）。そして、この高周波反射波は、観察値としてネットワークアナライザ７に入力（高周波反射波：矢印Ｃ）される。 (1) Electromagnetic wave absorptive evaluation method FIG. 2: is a figure for demonstrating the method of evaluating the electromagnetic wave absorption performance in a coated steel plate. A high-frequency loop antenna 5 is installed in a rectangular parallelepiped housing 1 and magnetically coupled. The high frequency loop antenna 5 is connected to one end of a coaxial cable 6 via a connector (not shown), and the other end of the coaxial cable 6 is connected to a network analyzer 7. The network analyzer 7 generates electromagnetic waves while sweeping the frequency and inputs the electromagnetic waves into the housing 1 via the coaxial cable 6 and the high frequency loop antenna 5 (high frequency input wave: arrow B). At the resonance frequency of the housing 1, since the input electromagnetic wave is accumulated, a characteristic that the amount of reflection is reduced is observed (see FIG. 3). This high frequency reflected wave is input to the network analyzer 7 as an observation value (high frequency reflected wave: arrow C).

このとき、筐体１における下記（１）式で求められるＱ値を計測すれば、筐体１内で蓄積されるエネルギーの大きさが分かる。尚、下記（１）式から求められるＱ値は、アドミタンス軌道が満足する条件から、求まる周波数差Δｆと共振周波数ｆｒから計算されるものである（例えば、中島将光著、「森北電気工学シリーズ３マイクロ波工学 −基礎と原理−」森北出版株式会社発行、第１５９〜１６３頁）。
Ｑ値＝ｆｒ／Δｆ ‥‥（１） At this time, if the Q value obtained by the following equation (1) in the case 1 is measured, the magnitude of energy accumulated in the case 1 can be known. The Q value obtained from the following equation (1) is calculated from the frequency difference Δf and the resonance frequency fr obtained from the condition that the admittance orbit is satisfied (for example, by Masamitsu Nakajima, “Morikita Electric Engineering Series”). 3 Microwave Engineering-Fundamentals and Principles "published by Morikita Publishing Co., pp. 159-163).
Q value = fr / Δf (1)

上記（１）式から求められるＱ値が小さくなるほど、筐体１内で蓄積されるエネルギーが減ることを意味する。従って、Ｑ値が小さくなる程、筐体１から内部に反射される電磁界レベルも減ることになる。 It means that the energy stored in the housing 1 decreases as the Q value obtained from the equation (1) decreases. Therefore, as the Q value decreases, the electromagnetic field level reflected from the housing 1 to the inside also decreases.

このときの様子を模式的に図４に示すが、この図は、Ｅｚ＝０、ＴＥ011という最も低
い周波数の共振モードでの電磁界分布を図示したものであり、図中、Ｅは高周波磁界、Ｆは高周波電界を夫々示している。上記Ｅｚはｚ方向の電界強度を意味し、ＴＥ011は、共
振モードの電磁界分布の姿態を示している。このＴＥは、ｚ方向に波が進むとして、その横方向に電界が存在することを意味している。添字「０１１」は、ｘ、ｙ、ｚ方向に対して、ｙ及びｚ方向には電界の強度分布が１つあり、ｘ方向には電界の強度分布が変化しないことを示している（例えば、上記文献第１４１〜１４４頁参照）。 4 schematically shows the electromagnetic field distribution in the resonance mode of the lowest frequency of Ez = 0 and TE011, where E is a high-frequency magnetic field, F indicates a high-frequency electric field, respectively. The Ez means the electric field strength in the z direction, and TE011 shows the state of the electromagnetic field distribution in the resonance mode. This TE means that an electric field exists in the lateral direction as a wave travels in the z direction. The subscript “011” indicates that there is one electric field intensity distribution in the y and z directions with respect to the x, y, and z directions, and the electric field intensity distribution does not change in the x direction (for example, (See pages 141-144 above).

また、図４に示した電磁界分布は、以下の式で表せる。
Ｈ_z＝Ｈ₀₁₁・ｃｏｓ（ｋ_y・ｙ）・ｓｉｎ（ｋ_z・ｚ）
Ｈ_y＝（−ｋ_z・ｋ_y／ｋ_c ²）・Ｈ₀₁₁・ｓｉｎ（ｋ_y・ｙ）・ｃｏｓ（ｋ_z・ｚ）
Ｅ_x＝（−ｊωμｋ_y／ｋ_c ²）・Ｈ₀₁₁・ｓｉｎ（ｋ_y・ｙ）・ｓｉｎ（ｋ_z・ｚ）
ここで、ｋ_y＝π／ｂ、ｋ_z＝π／ｃ、ｋ_c＝ｋ_yである。ｂ、ｃは図４の直方体（筐体１）のｙ、ｚ方向の長さ、ｊは虚数、ωは各周波数、μは空気の透磁率を夫々示す。 Further, the electromagnetic field distribution shown in FIG. 4 can be expressed by the following equation.
_{_{H z = H 011 · cos (}} k y · y) · sin (k z · z)
H _y = (− k _z · k _y / k _c ² ) · H ₀₁₁ · sin (k _y · y) · cos (k _z · z)
E _x = (− jωμk _y / k _c ² ) · H ₀₁₁ · sin (k _y · y) · sin (k _z · z)
Here, a _{k y = π / b, k} z = π / c, k c = k y. b and c are the lengths of the rectangular parallelepiped (housing 1) in FIG. 4 in the y and z directions, j is an imaginary number, ω is each frequency, and μ is the air permeability.

本発明者らは、サンプル鋼板の内面に占める割合を１００％近くまで（即ち、筐体内面の全面まで）高めることのできる筐体を作製した。図６はこの筐体を構成するＳＵＳ製フレーム（枠体）を示す説明図であり、図６（ａ）は平面図、６図（ｂ）は正面図、６図（ｃ）は左側面図を夫々示している。尚、このフレームは上下左右が対象となるように構成されており、従って底面図は平面図［図６（ａ）］と、背面図は正面図［図６（ｂ）］と、右側面図は左側面図［６（ｃ）］と、夫々同一に現れるものである。 The inventors of the present invention produced a casing that can increase the ratio of the sample steel plate to the inner surface to nearly 100% (that is, to the entire inner surface of the casing). FIG. 6 is an explanatory view showing a SUS frame (frame body) constituting this housing, in which FIG. 6 (a) is a plan view, FIG. 6 (b) is a front view, and FIG. 6 (c) is a left side view. Respectively. Note that this frame is configured so that the top, bottom, left, and right are the objects. Therefore, the bottom view is a plan view [FIG. 6A], the rear view is a front view [FIG. 6B], and the right side view. Are the same as the left side view [6 (c)].

図６に示したフレームに、図７、８に示すサンプル鋼板およびＳＵＳ板を貼りつけて（取り付けネジ）、筐体（２４０×１８０×９０ｍｍ）とした。尚、図７（ａ）はフレームの正面・背面部分に配置されるサンプル鋼板（２枚）、図７（ｂ）はフレームの左右側面部分に配置されるサンプル鋼板（２枚）、図８（ａ）は上面部分に配置されるＳＵＳ板、図８（ｂ）は底面部分に配置されるＳＵＳ板を、夫々示している。 The sample steel plate and the SUS plate shown in FIGS. 7 and 8 were attached to the frame shown in FIG. 6 (attachment screws) to form a housing (240 × 180 × 90 mm). 7A is a sample steel plate (2 sheets) disposed on the front and back portions of the frame, FIG. 7B is a sample steel plate (2 sheets) disposed on the left and right side portions of the frame, and FIG. FIG. 8A shows a SUS plate arranged on the upper surface portion, and FIG. 8B shows a SUS plate arranged on the bottom surface portion.

上記のような構成によって、筐体を作製すればその内面が１００％に近い割合までサンプル鋼板で占めることができる。また、取り付けネジは、そのピッチを２０〜４０ｍｍとし、接触抵抗を低減しているので、多数個のネジ止めを要するものである。ネジ止めは、トルクを管理することによって、Ｑ値測定の再現性を高めることができる。こうした筐体を用いてＱ値を測定し（前記図２）、下記の式によって電磁波吸収性を算出した。
サンプル鋼板の電子波吸収性（ｄＢ）＝１０×ｌｏｇ₁₀（［ＥＧ］／［Ａ］）
但し、［ＥＧ］：基板となる電気亜鉛めっき鋼板のＱ値
［Ａ］：サンプル鋼板のＱ値 With the above-described configuration, if the casing is manufactured, the inner surface can be occupied by the sample steel plate up to a ratio close to 100%. In addition, since the mounting screws have a pitch of 20 to 40 mm and have reduced contact resistance, a large number of screws must be fixed. Screwing can improve reproducibility of Q value measurement by managing torque. The Q value was measured using such a casing (FIG. 2), and the electromagnetic wave absorptivity was calculated by the following equation.
Electron wave absorptivity (dB) of sample steel plate = 10 × log ₁₀ ([EG] / [A])
However, [EG]: Q value of electrogalvanized steel sheet used as substrate
[A]: Q value of sample steel plate

本発明では、上記方法によって算出された値（ｄＢ）が高いほど電磁波吸収性に優れると評価されるものであり、３．５ｄＢ以上のものを「本発明例」として評価する。 In the present invention, it is evaluated that the higher the value (dB) calculated by the above method is, the better the electromagnetic wave absorbability is, and a value of 3.5 dB or more is evaluated as the “example of the present invention”.

（２）導電性評価方法
導電性測定装置として三菱化学社製「ロレスタＥＰ」、プローブは三菱化学社製４探針プローブ（ＥＳＰプローブ：ＭＣＰ−ＴＰＯ８Ｐ）を使用し、サンプルの抵抗率を測定した。本発明では、下記評価基準に基づいた結果が◎または○のものを「本発明例」として評価する。
［評価基準］
◎：０．１ｍΩ未満
○：０．１〜１Ω未満
△：１〜１０⁶Ω未満
×：１０⁶Ω以上 (2) Conductivity evaluation method “Loresta EP” manufactured by Mitsubishi Chemical Corp. as a conductivity measuring device, and 4 probe probes manufactured by Mitsubishi Chemical Corp. (ESP probe: MCP-TPO8P) were used to measure the resistivity of the sample. . In the present invention, the results based on the following evaluation criteria are evaluated as “examples of the present invention” with “◎” or “◯”.
[Evaluation criteria]
◎: less than 0.1mΩ ○: less than 0.1~1Ω △: 1~10 less than ^{⁶ Ω} ×: 10 ^{6 Ω} or more

（３）加工性評価方法
ＪＩＳＫ５４００に準拠した耐屈曲性試験（１８０°密着曲げ試験）を行ない、試験後の皮膜の割れ（クラック）およびテーピング後の皮膜の剥離程度を目視にて観察し、下記の基準で評価した。本発明では、下記評価基準に基づいた結果が◎、○または△のものを「本発明例」として評価する。
［評価基準］
◎：異常なし
○：僅かにクラック、剥離あり
△：クラック、剥離あり
×：クラック、剥離全面発生 (3) Workability evaluation method A bending resistance test (180 ° adhesion bending test) based on JIS K 5400 is performed, and the crack of the film after the test and the degree of peeling of the film after taping are visually observed. The evaluation was based on the following criteria. In the present invention, the results based on the following evaluation criteria are evaluated as “examples of the present invention” when “◎”, “◯”, or “Δ”.
[Evaluation criteria]
◎: No abnormality ○: Slightly cracked and peeled △: Cracked and peeled ×: Cracked and peeled all over

これらの結果を、磁性塗膜構成と共に下記表１および２に示す。また、素地鋼板として電気亜鉛めっき鋼板を用いた場合の結果について、磁性塗膜構成と共に下記表３に示す。尚、表中、各添加剤の詳細は以下の通りである。
［磁性粉末］
Ｎｉ−Ｚｎ系軟磁性フェライト
［戸田工業（株）製ＢＳＮ−１２５、平均粒径１３．０μｍ］
パーマロイ（７８％Ｎｉ）
［日本アトマイズ加工（株）製ＳＦＲ−ＰＣ７８、平均粒径５．７μｍ］
パーマロイ（４５％Ｎｉ）
［日本アトマイズ加工（株）製ＳＦＲ−ＰＢ４５、平均粒径５．８μｍ］
センダスト
［日本アトマイズ加工（株）製ＳＦＲ−ＦｅＳｉＡｌ（84.5-10-5.5）、平均粒径６．９
μｍ］
［放熱性付与剤］
カーボンブラック
［三菱化学社製「三菱カーボンブラック」、平均粒径：２５ｎｍ］ These results are shown in the following Tables 1 and 2 together with the magnetic coating composition. Moreover, about the result at the time of using an electrogalvanized steel plate as a base steel plate, it shows in following Table 3 with a magnetic coating-film structure. In the table, details of each additive are as follows.
[Magnetic powder]
Ni-Zn based soft magnetic ferrite [BSN-125 manufactured by Toda Kogyo Co., Ltd., average particle size 13.0 μm]
Permalloy (78% Ni)
[Nippon Atomizing Co., Ltd. SFR-PC78, average particle size 5.7 μm]
Permalloy (45% Ni)
[Nippon Atomizing Co., Ltd. SFR-PB45, average particle size of 5.8 μm]
Sendust [Nippon Atomizing Co., Ltd. SFR-FeSiAl (84.5-10-5.5), average particle size 6.9
μm]
[Heat dissipation agent]
Carbon black [Mitsubishi Chemical Corporation “Mitsubishi Carbon Black”, average particle size: 25 nm]

これらの結果から、以下の様に考察できる。まず、磁性塗膜に関する要件（磁性粉末の含有量、および磁性塗膜の膜厚）が本発明の範囲を満足する供試材（Ｎo.１〜１１、１６〜２７、３０〜３８）はいずれも、電磁波吸収性および加工性の点で良好な特性が発揮されている。 From these results, it can be considered as follows. First, any of the test materials (Nos. 1 to 11, 16 to 27, 30 to 38) that satisfy the requirements of the magnetic coating film (the content of the magnetic powder and the film thickness of the magnetic coating film) of the present invention. However, good characteristics are exhibited in terms of electromagnetic wave absorption and workability.

特に上記供試材のうち、磁性粉末として磁性金属粉末（パーマロイ）を用いた例（Ｎo.１８〜２７、３０〜３６、３８）では、導電性添加剤の有無に拘らず、優れた導電性が発揮されている。また、磁性粉として導電性を有さないＮｉ−Ｚｎ軟磁性フェライトを用いた例（Ｎo.１〜１１、１６、１７）では、上記磁性粉単独では良好な導電性は発揮されないが（Ｎo.１〜６、１６、１７）、磁性塗膜中に適量の導電性付与剤を添加すると、優れた導電性が発揮されている（Ｎo.７〜１１）。 In particular, among the above test materials, in the examples using magnetic metal powder (Permalloy) as the magnetic powder (No. 18-27, 30-36, 38), excellent conductivity regardless of the presence or absence of the conductive additive. Has been demonstrated. Moreover, in the example (No.1-11,16,17) using the Ni-Zn soft magnetic ferrite which does not have electroconductivity as magnetic powder, although the said magnetic powder alone does not exhibit favorable electroconductivity (No. 1 to 6, 16, 17) When an appropriate amount of conductivity imparting agent is added to the magnetic coating film, excellent conductivity is exhibited (No. 7 to 11).

これに対し、本発明で規定する要件のいずれかが外れる供試材は夫々、以下の不具合を有している。まず、Ｎo.１２は、磁性塗膜の膜厚が２μｍと、本発明の範囲を下回る例であり、電磁波吸収性は良好であるが、加工性に劣っている。 On the other hand, each of the test materials from which any of the requirements defined in the present invention has the following problems. First, No. 12 is an example in which the film thickness of the magnetic coating film is 2 μm, which is less than the range of the present invention, and the electromagnetic wave absorbability is good, but the workability is inferior.

一方、Ｎo.１３は、磁性塗膜の膜厚が６０μｍと、本発明の範囲を超える例であり、電磁波吸収性および加工性の双方が低下している。また、Ｎo.１４および２８は、磁性粉末の添加量が１０％と、本発明の範囲を下回る例であり、加工性は良好であるが、電磁波吸収性が低下している。更に、Ｎo.１５及び２９は、磁性粉末の添加量が７０％と、本発明の範囲を超える例であり、電磁波吸収性は良好であるが、加工性が低下している。 On the other hand, No. 13 is an example in which the film thickness of the magnetic coating film is 60 μm, which exceeds the range of the present invention, and both electromagnetic wave absorbability and workability are reduced. Nos. 14 and 28 are examples in which the amount of magnetic powder added is 10%, which is less than the range of the present invention, and the workability is good, but the electromagnetic wave absorption is low. Further, Nos. 15 and 29 are examples in which the amount of magnetic powder added is 70%, which exceeds the range of the present invention, and the electromagnetic wave absorption is good, but the workability is low.

また、素地鋼板として電気亜鉛めっき鋼板を用いたものでは（表３）、磁性塗膜構成に応じて、良好な加工性や導電性が発揮されているものも認められるが、素地鋼板として合金化溶融亜鉛めっき鋼板を用いたものに比べて電磁波吸収性の点で全体的に劣化している。 In addition, in the case of using an electrogalvanized steel sheet as a base steel sheet (Table 3 ), depending on the configuration of the magnetic coating film, it is recognized that good workability and conductivity are exhibited. Compared to those using hot-dip galvanized steel sheets, the entire surface is deteriorated in terms of electromagnetic wave absorption.

本発明の塗装鋼板による電磁波吸収性の原理を説明する図である。It is a figure explaining the principle of the electromagnetic wave absorptivity by the coated steel plate of this invention. 塗装鋼板における電磁波吸収性能の評価方法を説明する図である。It is a figure explaining the evaluation method of the electromagnetic wave absorption performance in a coated steel plate. 入力された電磁波が筐体の共振周波数で反射量が少なくなる状態を説明する図である。It is a figure explaining the state in which the amount of reflection of the input electromagnetic waves decreases at the resonance frequency of the housing. 電磁波吸収性を測定したときの状態を模式的に示した説明図である。It is explanatory drawing which showed the state when electromagnetic wave absorptivity was measured typically. 本発明の塗装鋼板の概要を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the outline | summary of the coated steel plate of this invention. 電磁波吸収性を測定するための筐体を構成するＳＵＳ製フレーム（枠体）を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the frame made from SUS (frame body) which comprises the housing | casing for measuring electromagnetic wave absorptivity. フレームの左右側面部分に配置されるサンプル鋼板の形状を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the shape of the sample steel plate arrange | positioned at the left-right side part of a flame | frame. フレームの上面部分および底面部分に配置されるサンプル鋼板の形状を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the shape of the sample steel plate arrange | positioned at the upper surface part and bottom face part of a flame | frame.

Explanation of symbols

１筐体
２電磁波発信源
３空気穴
４筐体隙間
５高周波ループアンテナ
６同軸ケーブル
７ネットワークアナライザ
２１磁性粉末
２２合金化溶融亜鉛めっき鋼板 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Case 2 Electromagnetic wave source 3 Air hole 4 Case gap 5 High frequency loop antenna 6 Coaxial cable 7 Network analyzer 21 Magnetic powder 22 Alloyed hot dip galvanized steel sheet

Claims

Back side or front and back sides of alloyed hot-dip galvanized steel sheet (Here, the back side means the inside of the resin-coated steel sheet for electronic equipment members, and the surface means the outside air side when viewed from the resin-coated steel sheet for electronic equipment members.) Electromagnetic wave absorptivity characterized in that a resin magnetic coating film containing 20 to 60% (meaning mass%, hereinafter the same) magnetic powder is coated with a thickness of 8 to 50 μm Excellent resin-coated steel sheet for electronic devices.

The resin-coated steel sheet according to claim 1, wherein the magnetic powder is a soft magnetic ferrite powder.

The resin-coated steel sheet according to claim 1, wherein the magnetic powder is a magnetic metal powder.

The resin-coated steel sheet according to any one of claims 1 to 3, wherein the resin constituting the magnetic coating film is a polyester resin.

At least one of the magnetic coating films further contains 20 to 40% of a conductivity imparting agent, and the thickness of the resin magnetic coating film containing the conductivity imparting agent is 8 to 15 µm. 4. The resin-coated steel sheet according to any one of 4 above.

The resin-coated steel sheet according to claim 5, wherein the total content of the conductivity imparting agent and the magnetic powder is 30 to 60%.