JP4268075B2 - Fiber optic cable - Google Patents
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Description
本発明は、光ファイバケーブルに関するものである。特に、光ファイバの宅内への引き込みに使用するドロップ光ファイバケーブルや宅内、構内での取り回しに使用されるインドア光ファイバケーブルにおいて、用いられる光ファイバケーブルに関するものである。 The present invention relates to an optical fiber cable. In particular, the present invention relates to an optical fiber cable used in a drop optical fiber cable used for drawing an optical fiber into a house or an indoor optical fiber cable used in a house or a premises.
近年、光加入者線路網の構築が急速に進んでいる。従来、幹線光ファイバケーブルから各家庭などの宅内に引き込むための引き込み用光ファイバケーブルとして図4に示すようなドロップ光ファイバケーブルが使用されている。また、各家庭などの宅内や構内でのとり回しには図5に示すようなインドア光ファイバケーブルが使用されている。なお、図4及び図5は一般的な上記光ファイバケーブルの断面図を示すものであり、図において、6は光ファイバケーブル本体部、1は光ファイバ心線、4はシース、図4において支持線3は、光ファイバケーブル本体部6を保持するためのものであり、シース4により連結されている。一般的にこれらの光ファイバケーブルには、シース4内に鋼線等のテンションメンバ2が配置されている。
In recent years, the construction of optical subscriber line networks has been progressing rapidly. Conventionally, a drop optical fiber cable as shown in FIG. 4 is used as a drawing optical fiber cable for drawing from a trunk optical fiber cable into a home such as each home. In addition, an indoor optical fiber cable as shown in FIG. 5 is used in a home or premises of each home. 4 and 5 show cross-sectional views of the above-described general optical fiber cable. In the figure, 6 is an optical fiber cable main body, 1 is an optical fiber core, 4 is a sheath, and is supported in FIG. The
また、従来技術の一例として、ドロップ光ファイバケーブルにおいて、鋼線からなるテンションメンバにエナメル被覆層を形成し、テンションメンバとシースとの密着力を適正化して光ファイバケーブルの温度変化、曲げ等による光ファイバ心線の伝送損失の増加を抑制するものが提案されていた(例えば特許文献1)。 As an example of the prior art, in drop optical fiber cables, an enamel coating layer is formed on a tension member made of steel wire, and the adhesive force between the tension member and the sheath is optimized to change the temperature of the optical fiber cable, bend, etc. A device that suppresses an increase in transmission loss of an optical fiber core has been proposed (for example, Patent Document 1).
しかしながら、従来の光ファイバケーブルにおいては、ケーブルを曲げる場合に以下のような挙動を示す。
図2は例えば図5に示すインドア光ファイバケーブルを曲げた場合の概略図である。テンションメンバ2と光ファイバ心線1とがケーブル断面図上で直線状に配置されることから、曲げの方向が図2に示す方向、即ち、2本のテンションメンバ2が等しい円弧を描くような方向に規制される。この際、曲げの内側に圧縮応力が、曲げの外側には引張り応力がかかる。この場合のA−A断面における応力中立線の状態を図6に示す。図に示すように、テンションメンバ2を圧縮弾性率と引張り弾性率が同じものとした場合、テンションメンバ2の中心線7と応力の中立線8が一致する(応力中立線の内側には圧縮応力が、外側には引張応力が加えられる)。これにより、光ファイバ心線1においてもファイバガラス表面の曲げの外側に引張応力が加えられ、この引張り応力が大きい場合には、ガラス表面の曲げの外側には引張り歪みが大きくなり、小径曲げが固定されたときには光ファイバ心線の破断寿命に関して長期的な信頼性が低いという問題があった。なお、一般的なケーブルのように、圧縮弾性率及び引張り弾性率がほぼ等しい鋼線(約196000N/mm2)をテンションメンバとして用いた場合、曲げ半径30mm程度が実布設環境において限界であった。
However, the conventional optical fiber cable shows the following behavior when the cable is bent.
FIG. 2 is a schematic view when the indoor optical fiber cable shown in FIG. 5 is bent, for example. Since the
本発明は、上記課題を解決するため、光ファイバケーブル内のテンションメンバに圧縮弾性率よりも引張り弾性率の方が高いものを使用するものである。さらに、テンションメンバの引張り弾性率が圧縮弾性率の2倍以上又は10倍以上とするものである。またさらに、上記の光ファイバケーブルであって、テンションメンバの外径を0.2mm以上1.0mm以下とするものである。 In order to solve the above problems, the present invention uses a tension member in the optical fiber cable having a higher tensile elastic modulus than the compressive elastic modulus. Further, the tensile elastic modulus of the tension member is at least twice or at least ten times the compressive elastic modulus. Furthermore, in the above optical fiber cable, the outer diameter of the tension member is 0.2 mm or more and 1.0 mm or less.
本発明に係る光ファイバケーブルは、上述のように構成されているため、次のような効果を得ることができる。
テンションメンバの引張り弾性率を圧縮弾性率よりも高く、つまり、引っ張られにくく圧縮されやすくしたので、ケーブルが曲げられたときに、応力中立線8は図3に示すようにテンションメンバの中心線7よりも外側にシフトし、結果として光ファイバガラス表面の曲げの外側にかかる引張り歪みが低減される。
Since the optical fiber cable according to the present invention is configured as described above, the following effects can be obtained.
Since the tension elastic modulus of the tension member is higher than the compression elastic modulus, that is, it is hard to be pulled and is easily compressed, when the cable is bent, the stress
テンションメンバの引張り弾性率を圧縮弾性率の2倍以上としたので、ケーブルが半径10mm以上の範囲で曲げられたときに光ファイバガラス表面の曲げの外側にかかる歪みは、一般的に光ファイバのスクリーニング試験で光ファイバに付与される1.0%以内に抑えられ、瞬時的な曲げでは光ファイバの破断は避けられる。 Since the tensile elastic modulus of the tension member is set to be twice or more of the compressive elastic modulus, when the cable is bent within a radius of 10 mm or more, the strain applied to the outside of the optical fiber glass surface is generally in the optical fiber. It is suppressed within 1.0% given to the optical fiber in the screening test, and breakage of the optical fiber can be avoided by instantaneous bending.
テンションメンバの引張り弾性率を圧縮弾性率の10倍以上としたので、ケーブルが半径10mm以上の範囲で曲げられたときに光ファイバガラス表面の曲げの外側にかかる歪みは、一般的に光ファイバケーブルの実布設環境で許容される0.3%以内に抑えられる。 Since the tensile elastic modulus of the tension member is 10 times or more the compression elastic modulus, when the cable is bent within a radius of 10 mm or more, the strain applied to the outside of the optical fiber glass surface is generally an optical fiber cable. It is kept within 0.3% that is allowed in the actual installation environment.
テンションメンバの外径を0.2mm以上としたので、テンションメンバの引張り弾性率と圧縮弾性率の違いで、応力中立線のシフト量が大きく、光ファイバガラス表面の曲げの外側にかかる引張り歪みが効果的に低減される。またテンションメンバの外径を1.0mm以下としたので、想定している半径10mmまでのケーブルの曲げが阻害されない。 Since the outer diameter of the tension member is 0.2 mm or more, the stress neutral line shift amount is large due to the difference between the tensile elastic modulus and the compressive elastic modulus of the tension member, and the tensile strain applied to the outside of the bending of the optical fiber glass surface is large. Effectively reduced. In addition, since the outer diameter of the tension member is 1.0 mm or less, bending of the cable up to the assumed radius of 10 mm is not hindered.
本発明を実施するために発明者が認識している最良の形態を以下に説明する。
図1は本発明の1つの実施例を示す断面図である。本実施例はテンションメンバ2の引張り弾性率を圧縮弾性率の約2倍としたものである。図1の光ファイバケーブルはドロップ光ファイバケーブルとして構成され、各部構成は従来技術における図4のものと同様であるので符号の説明は省略する。図1において、光ファイバ心線1は直径125μmの石英製ファイバ素線に外径250μmとなるよう紫外線硬化樹脂にて被覆され、光ファイバ心線1の両側に光ファイバ心線1と一直線状に外径φ0.5mmのガラスFRP製で引張り弾性率約30,000N/mm2、圧縮弾性率約14,000N/mm2のテンションメンバ2を配置し、さらにφ1.2mmの亜鉛めっき鋼線からなる支持線3とをノンハロゲン難燃ポリエチレン製シース4で覆っている。ケーブル本体部の断面形状は略長方形となっている。シース4の長辺は一直線状に配置した光ファイバ心線1、テンションメンバ2及び支持線3の並び方向とほぼ平行である。ケーブル全体の断面の長辺寸法は5mm、短辺寸法は2mmである。シース4の両方の長辺側には光ファイバケーブルの長手方向に沿ってノッチ5が形成されている。
The best mode recognized by the inventors for carrying out the present invention will be described below.
FIG. 1 is a sectional view showing one embodiment of the present invention. In this embodiment, the tensile elastic modulus of the
本実施例の光ファイバケーブルは、テンションメンバ2の引張り弾性率が圧縮弾性率よりも大きいため、図3に示すように、ケーブルが曲げ時に曲げに伴う応力中立線が寸法上の中心よりも外側にシフトし、結果として光ファイバ心線1におけるガラス表面の曲げの外側にかかる引張り歪みが低減される。
Since the tensile elastic modulus of the
上記テンションメンバ2を使用したケーブルサンプル複数本で、支持線部3を除去した光ファイバケーブル本体部6の曲げ時におけるファイバガラス表面の歪みを測定した。具体的には、まず、ケーブル中の光ファイバ心線1の一端から矩形変調波を挿入し、他端で受光した光の位相の差を曲げの前後で測定し、その差から光ファイバ中心の歪みを実測する。そして、ガラス表面がファイバ中心よりファイバ半径62.5μm分外側にあることから、ファイバ半径分の歪増加分を算出し、その算出値を上記光ファイバ中心歪の実測値に加えてガラス表面の歪みとした。この結果、表1に示す結果が得られ、曲げ半径10mm以上の範囲でガラス表面歪みの最大値が1.0%以内に収まることが分かった。なお、表1においては引張りを正とする。
With a plurality of cable samples using the
さらに本発明の他の実施例を以下に示す。断面図上は第一の実施例と同様なので図面は省略する。第一の実施例と異なるのは、外径φ0.5mmのアラミドFRP製で引張り弾性率約40,000N/mm2、圧縮弾性率約3,500N/mm2のテンションメンバ2を使用した点である。即ち、本実施例はテンションメンバ2の引張り弾性率を圧縮弾性率の約10倍としたものである。
Furthermore, other examples of the present invention are shown below. Since the sectional view is the same as that of the first embodiment, the drawing is omitted. Differs from the first embodiment, the elastic modulus of about 40,000 N / mm 2 tensile at aramid FRP having an outer diameter of 0.5 mm in diameter, in that using the
上記テンションメンバ2を使用したケーブルサンプル複数本で、同様に支持線部3を除去した光ファイバケーブル本体部6の曲げ時におけるファイバガラス表面の歪みを測定した。この結果、表2に示す結果が得られ、曲げ半径10mm以上の範囲でガラス表面歪みの最大値が0.3%以内に収まることが分かった。なお、表2においても引張りを正とする。
With a plurality of cable samples using the
上述の実施の形態においては、ドロップ光ファイバとして支持線3を備えていたが(測定時は除去)、他の実施例として、図1から支持線3を省いてインドアタイプのものとしてもよい。この場合の断面図は図5に示す従来のインドア光ファイバケーブルと同様のものとなるので図面は省略する。
In the above-described embodiment, the
また、テンションメンバ2は圧縮弾性率よりも引張り弾性率の方が高いものであれば他の材質、構造等のものであってもよい。例えば、単線では圧縮弾性率と引張り弾性率がほぼ等しい鋼線であっても、撚線とすることで引張り弾性率の方が高くなるため、鋼線の撚線をテンションメンバとしてもよい。
Further, the
さらに、光ファイバ心線1の素線も石英のみならず、プラスチック製であってもよい。光ファイバ心線1のみならず光ファイバユニットを用いてもよく、光ファイバユニットのテープ心線の心数および積層数は適宜選択可能である。さらに、テープ心線のみならず、光ファイバ心線を複数本撚りあわせたものや、シース4内に適宜配置したものであってもよい。シース4の材質もポリ塩化ビニル、ポリエチレン、ノンハロゲン難燃ポリエチレンなど適宜選択可能である。
Furthermore, the strand of the optical
1 光ファイバ心線
2 テンションメンバ
3 支持線
4 シース
5 ノッチ
6 光ファイバケーブル本体部
7 テンションメンバの中心線
8 応力中立線
DESCRIPTION OF
Claims (1)
前記光ファイバ心線又は光ファイバユニット及び前記2本のテンションメンバは一直線上に配置され、前記シースの断面が、前記光ファイバ心線又は光ファイバユニット及び前記2本のテンションメンバの並び方向とほぼ平行な長辺、及び該長辺に垂直な短辺を有する四辺形状であり、
前記テンションメンバの外径を0.2mm以上1.0mm以下とし、
前記光ファイバケーブルが曲げられたときに、応力中立線が前記テンションメンバの中心線よりも曲げの外側にシフトするように、前記テンションメンバの引張り弾性率を圧縮弾性率の2.1倍以上、11.4倍以下としたことを特徴とする光ファイバケーブル。 At least one optical fiber core or optical fiber unit, a sheath covering the optical fiber core or optical fiber unit, and at least an element embedded in the sheath and disposed along the optical fiber core or optical fiber unit An optical fiber cable composed of two tension members,
The optical fiber core or optical fiber unit and the two tension members are arranged in a straight line, and the cross section of the sheath is substantially the same as the alignment direction of the optical fiber core or optical fiber unit and the two tension members. A quadrilateral shape having parallel long sides and short sides perpendicular to the long sides ,
The outer diameter of the tension member is 0.2 mm to 1.0 mm,
When the optical fiber cable is bent, the tensile elastic modulus of the tension member is 2.1 times or more of the compressive elastic modulus so that the stress neutral line is shifted outward from the center line of the tension member. An optical fiber cable characterized by being 11.4 times or less.
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