JP4236400B2 - 冷媒回路の除霜装置 - Google Patents

冷媒回路の除霜装置 Download PDF

Info

Publication number
JP4236400B2
JP4236400B2 JP2001296165A JP2001296165A JP4236400B2 JP 4236400 B2 JP4236400 B2 JP 4236400B2 JP 2001296165 A JP2001296165 A JP 2001296165A JP 2001296165 A JP2001296165 A JP 2001296165A JP 4236400 B2 JP4236400 B2 JP 4236400B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
refrigerant
compression element
pressure
evaporator
discharged
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Fee Related
Application number
JP2001296165A
Other languages
English (en)
Other versions
JP2003106741A (ja
Inventor
隆泰 斎藤
昌也 只野
晴久 山崎
兼三 松本
大 松浦
里　　和哉
俊行 江原
悟 今井
淳志 小田
孝 佐藤
裕之 松森
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Sanyo Electric Co Ltd
Original Assignee
Sanyo Electric Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sanyo Electric Co Ltd filed Critical Sanyo Electric Co Ltd
Priority to JP2001296165A priority Critical patent/JP4236400B2/ja
Priority to US10/225,442 priority patent/US7128540B2/en
Priority to EP06013468A priority patent/EP1703130B1/en
Priority to EP02256240A priority patent/EP1298324A3/en
Priority to ES06013470T priority patent/ES2398245T3/es
Priority to EP04030239A priority patent/EP1522733A3/en
Priority to EP06013470A priority patent/EP1703132B1/en
Priority to EP06013467A priority patent/EP1703129B1/en
Priority to EP06013471A priority patent/EP1703133A3/en
Priority to ES06013467T priority patent/ES2398363T3/es
Priority to EP04030233A priority patent/EP1517041A3/en
Priority to ES06013468T priority patent/ES2398963T3/es
Priority to EP06013469A priority patent/EP1703131A3/en
Priority to EP04030238A priority patent/EP1517036A3/en
Priority to CNB021435065A priority patent/CN100376799C/zh
Priority to CN2006100743692A priority patent/CN1847756B/zh
Priority to CN2008101256471A priority patent/CN101307764B/zh
Priority to CN2008101256522A priority patent/CN101307765B/zh
Priority to CNB2006100743724A priority patent/CN100425842C/zh
Priority to KR1020020058289A priority patent/KR20030028388A/ko
Publication of JP2003106741A publication Critical patent/JP2003106741A/ja
Priority to US10/747,288 priority patent/US20040151603A1/en
Priority to US10/747,285 priority patent/US7174725B2/en
Priority to US10/790,085 priority patent/US7435063B2/en
Priority to US10/790,181 priority patent/US7435062B2/en
Priority to US11/377,402 priority patent/US7302803B2/en
Priority to US11/896,347 priority patent/US7837449B2/en
Priority to US11/896,346 priority patent/US7762792B2/en
Priority to KR1020080067904A priority patent/KR100862822B1/ko
Priority to KR1020080067907A priority patent/KR100892839B1/ko
Priority to KR1020080067914A priority patent/KR20080071959A/ko
Priority to KR1020080067906A priority patent/KR20080071956A/ko
Priority to KR1020080067919A priority patent/KR20080071961A/ko
Priority to KR1020080067905A priority patent/KR100892838B1/ko
Priority to KR1020080067917A priority patent/KR100892841B1/ko
Priority to KR1020080067910A priority patent/KR100892840B1/ko
Application granted granted Critical
Publication of JP4236400B2 publication Critical patent/JP4236400B2/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C18/30—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members
    • F04C18/34—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members
    • F04C18/356—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the outer member
    • F04C18/3562—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the outer member the inner and outer member being in contact along one line or continuous surfaces substantially parallel to the axis of rotation
    • F04C18/3564—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the outer member the inner and outer member being in contact along one line or continuous surfaces substantially parallel to the axis of rotation the surfaces of the inner and outer member, forming the working space, being surfaces of revolution
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C23/00—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C23/001—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids of similar working principle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C23/00—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C23/008—Hermetic pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B1/00—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle
    • F25B1/10—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle with multi-stage compression
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2309/00—Gas cycle refrigeration machines
    • F25B2309/06—Compression machines, plants or systems characterised by the refrigerant being carbon dioxide
    • F25B2309/061—Compression machines, plants or systems characterised by the refrigerant being carbon dioxide with cycle highest pressure above the supercritical pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
    • F25B9/002—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant
    • F25B9/008—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant the refrigerant being carbon dioxide

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、所謂内部中間圧型の二段圧縮式コンプレッサを使用した冷媒回路の除霜装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来のこの種冷媒回路、特に、内部中間圧型の二段圧縮式ロータリコンプレッサを用いた冷媒回路では、ロータリコンプレッサの第１の回転圧縮要素の吸込ポートから冷媒ガスがシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により圧縮されて中間圧となりシリンダの高圧室側より吐出ポート、吐出消音室を経て密閉容器内に吐出される。そして、この密閉容器内の中間圧の冷媒ガスは第２の回転圧縮要素の吸込ポートからシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により２段目の圧縮が行なわれて高温高圧の冷媒ガスとなり、高圧室側より吐出ポート、吐出消音室を経て冷媒回路を構成するガスクーラなどの放熱器に流入し、放熱して加熱作用を発揮した後、膨張弁で絞られて蒸発器に入り、そこで吸熱して蒸発した後、第１の回転圧縮要素に吸入されるサイクルを繰り返す。
【０００３】
また、係るロータリコンプレッサに、高低圧差の大きい冷媒、例えば炭酸ガスの一例としての二酸化炭素（ＣＯ2）を冷媒として用いた場合、吐出冷媒圧力は高圧となる第２の回転圧縮要素で１２ＭＰａＧに達し、一方、低段側となる第１の回転圧縮要素で８ＭＰａＧとなり、これが密閉容器内の中間圧となる。尚、第１の回転圧縮要素の吸込圧力は４ＭＰａＧ程である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
このような内部中間圧型の二段圧縮式ロータリコンプレッサを用いた冷媒回路において、蒸発器には着霜が成長するため、除霜を行わなければならないが、この蒸発器の除霜のために第２の回転圧縮要素から吐出された高温冷媒を減圧装置で減圧せずに蒸発器に供給（蒸発器に直接供給する場合と、減圧装置を通過させるがそこで減圧せずに通過させるのみで供給する場合とを含む）すると、第１の回転圧縮要素の吸込圧力が上昇し、これにより、第１の回転圧縮要素の吐出圧力（中間圧）が高くなる。
【０００５】
この冷媒は第２の回転圧縮要素を通って吐出されるが、減圧が行われないために第２の回転圧縮要素の吐出圧力が第１の回転圧縮要素の吸込圧力と同様となってしまうために第２の回転圧縮要素の吐出（高圧）と吸込（中間圧）で圧力の逆転現象が発生してしまう問題があった。
【０００６】
本発明は、係る従来技術の課題を解決するために成されたものであり、内部中間圧型の二段圧縮式コンプレッサを用いた冷媒回路にておいて、蒸発器の除霜時に生じる第２の圧縮要素における吐出と吸込の圧力逆転を防止することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
即ち、本発明の除霜装置は、密閉容器内に電動要素と、この電動要素にて駆動される第１及び第２の圧縮要素を備え、第１の圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧の冷媒ガスを第２の圧縮要素で圧縮するコンプレッサと、このコンプレッサの第２の圧縮要素から吐出された冷媒が流入すると共に、放熱によって温水を生成するためのガスクーラと、このガスクーラの出口側に接続された減圧装置と、この減圧装置の出口側に接続された蒸発器とを備えて構成され、この蒸発器から出た冷媒を第１の圧縮要素にて圧縮する冷媒回路において、第１の圧縮要素から密閉容器内に吐出された冷媒を、第２の圧縮要素を経由すること無くガスクーラを介して減圧せずに蒸発器に供給するための除霜回路と、この除霜回路の冷媒流通を制御する流路制御装置とを備えたことを特徴とする。
【０００８】
請求項２の発明の冷媒回路の除霜装置は、上記において各圧縮要素は、ＣＯ2ガスを冷媒として圧縮することを特徴とする。
【０００９】
本発明によれば、密閉容器内に電動要素と、この電動要素にて駆動される第１及び第２の圧縮要素を備え、第１の圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧の冷媒ガスを第２の圧縮要素で圧縮するコンプレッサと、このコンプレッサの第２の圧縮要素から吐出された冷媒が流入すると共に、放熱により温水を生成するためのガスクーラと、このガスクーラの出口側に接続された減圧装置と、この減圧装置の出口側に接続された蒸発器とを備えて構成され、この蒸発器から出た冷媒を第１の圧縮要素にて圧縮する冷媒回路において、第１の圧縮要素から密閉容器内に吐出された冷媒を、第２の圧縮要素を経由すること無くガスクーラを介して減圧せずに蒸発器に供給するための除霜回路と、この除霜回路の冷媒流通を制御する流路制御装置とを備えているので、蒸発器の除霜を行う場合には、流路制御装置によって除霜回路に第１の圧縮要素から吐出された冷媒を流し、減圧せずに蒸発器に供給して加熱することが可能となる。
【００１０】
これにより、第２の圧縮要素から吐出された高圧の冷媒のみを減圧せずに蒸発器に供給して除霜する場合の如き第２の圧縮要素における吐出と吸込の圧力逆転が発生する不都合を防止することができるようになる。
【００１１】
特に、ガスクーラにて温水を生成するものであり、除霜時には第１の圧縮要素から吐出された冷媒を、係るガスクーラを介して減圧せずに蒸発器に供給するので、冷媒によりガスクーラの温水の熱を蒸発器に搬送することが可能となり、蒸発器の除霜をより一層迅速に行えるようになる。
【００１２】
また、請求項２の如くＣＯ 2 ガスを冷媒として使用する冷媒回路において特に顕著な効果を奏するものである。
【００１３】
【発明の実施の形態】
次に、図面に基づき本発明の実施形態を詳述する。図１は本発明に使用するコンプレッサの実施例として、第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４を備えた内部中間圧型多段（２段）圧縮式のロータリコンプレッサ１０の縦断面図、図２はロータリコンプレッサ１０の正面図、図３ロータリコンプレッサ１０の側面図、図４はロータリコンプレッサ１０のもう一つの縦断面図、図５はロータリコンプレッサ１０の更にもう一つの縦断面図、図６はロータリコンプレッサ１０の電動要素１４部分の平断面図、図７はロータリコンプレッサ１０の回転圧縮機構部１８の拡大断面図をそれぞれ示している。
【００１４】
各図において、１０は二酸化炭素（ＣＯ2）を冷媒として使用する内部中間圧型多段圧縮式のロータリコンプレッサで、このロータリコンプレッサ１０は鋼板からなる円筒状の密閉容器１２と、この密閉容器１２の内部空間の上側に配置収納された電動要素１４及びこの電動要素１４の下側に配置され、電動要素１４の回転軸１６により駆動される第１の回転圧縮要素３２（１段目）及び第２の回転圧縮要素３４（２段目）からなる回転圧縮機構部１８にて構成されている。実施例のロータリコンプレッサ１０の高さ寸法は２２０ｍｍ（外径１２０ｍｍ）、電動要素１４の高さ寸法は約８０ｍｍ（外径１１０ｍｍ）、回転圧縮機構部１８の高さ寸法は約７０ｍｍ（外径１１０ｍｍ）で、電動要素１４と回転圧縮機構部１８との間隔は約５ｍｍとなっている。また、第２の回転圧縮要素３４の排除容積は第１の回転圧縮要素３２の排除容積よりも小さく設定されている。
【００１５】
密閉容器１２は実施例では厚さ４．５ｍｍの鋼板より構成され、底部をオイル溜とし、電動要素１４と回転圧縮機構部１８を収納する容器本体１２Ａと、この容器本体１２Ａの上部開口を閉塞する略椀状のエンドキャップ（蓋体）１２Ｂとで構成され、且つ、このエンドキャップ１２Ｂの上面中心には円形の取付孔１２Ｄが形成されており、この取付孔１２Ｄには電動要素１４に電力を供給するためのターミナル（配線を省略）２０が取り付けられている。
【００１６】
この場合、ターミナル２０の周囲のエンドキャップ１２Ｂには、座押成形によって所定曲率の段差部１２Ｃが環状に形成されている。また、ターミナル２０は電気的端子１３９が貫通して取り付けられた円形のガラス部２０Ａと、このガラス部２０Ａの周囲に形成され、斜め外下方に鍔状に張り出した金属製の取付部２０Ｂとから構成されている。取付部２０Ｂの厚さ寸法は２．４±０．５ｍｍとされている。そして、ターミナル２０は、そのガラス部２０Ａを下側から取付孔１２Ｄに挿入して上側に臨ませ、取付部２０Ｂを取付孔１２Ｄの周縁に当接させた状態でエンドキャップ１２Ｂの取付孔１２Ｄ周縁に取付部２０Ｂを溶接することで、エンドキャップ１２Ｂに固定されている。
【００１７】
電動要素１４は、密閉容器１２の上部空間の内周面に沿って環状に取り付けられたステータ２２と、このステータ２２の内側に若干の間隙を設けて挿入配置されたロータ２４とからなる。このロータ２４は中心を通り鉛直方向に延びる回転軸１６に固定されている。
【００１８】
ステータ２２は、ドーナッツ状の電磁鋼板を積層した積層体２６と、この積層体２６の歯部に直巻き（集中巻き）方式により巻装されたステータコイル２８を有している（図６）。また、ロータ２４もステータ２２と同様に電磁鋼板の積層体３０で形成され、この積層体３０内に永久磁石ＭＧを挿入して構成されている。
【００１９】
前記第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要素３４との間には中間仕切板３６が挟持されている。即ち、第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要素３４は、中間仕切板３６と、この中間仕切板３６の上下に配置されたシリンダ３８、シリンダ４０と、この上下シリンダ３８、４０内を１８０度の位相差を有して回転軸１６に設けた上下偏心部４２、４４に嵌合されて偏心回転する上下ローラ４６、４８と、この上下ローラ４６、４８に当接して上下シリンダ３８、４０内をそれぞれ低圧室側と高圧室側に区画する後述する上下ベーン５０（下側のベーンは図示せず）と、上シリンダ３８の上側の開口面及び下シリンダ４０の下側の開口面を閉塞して回転軸１６の軸受けを兼用する支持部材としての上部支持部材５４及び下部支持部材５６にて構成される。
【００２０】
上部支持部材５４および下部支持部材５６には、吸込ポート１６１、１６２にて上下シリンダ３８、４０の内部とそれぞれ連通する吸込通路５８、６０と、凹陥した吐出消音室６２、６４が形成されると共に、これら両吐出消音室６２、６４の開口部はそれぞれカバーにより閉塞される。即ち、吐出消音室６２はカバーとしての上部カバー６６、吐出消音室６４はカバーとしての下部カバー６８にて閉塞される。
【００２１】
この場合、上部支持部材５４の中央には軸受け５４Ａが起立形成されており、この軸受け５４Ａ内面には筒状のブッシュ１２２が装着されている。また、下部支持部材５６の中央には軸受け５６Ａが貫通形成されており、この軸受け５６Ａ内面にも筒状のブッシュ１２３が装着されている。これらブッシュ１２２、１２３は後述する如き摺動性の良い材料にて構成されており、回転軸１６はこれらブッシュ１２２、１２３を介して上部支持部材５４の軸受け５４Ａと下部支持部材５６の軸受け５６Ａに保持される。
【００２２】
この場合、下部カバー６８はドーナッツ状の円形鋼板から構成されており、周辺部の４カ所を主ボルト１２９・・・によって下から下部支持部材５６に固定され、吐出ポート４１にて第１の回転圧縮要素３２の下シリンダ４０内部と連通する吐出消音室６４の下面開口部を閉塞する。この主ボルト１２９・・・の先端は上部支持部材５４に螺合する。下部カバー６８の内周縁は下部支持部材５６の軸受け５６Ａ内面より内方に突出しており、これによって、ブッシュ１２３の下端面は下部カバー６８によって保持され、脱落が防止されている（図９）。図１０は下部支持部材５６の下面を示しており、１２８は吐出消音室６４内において吐出ポート４１を開閉する第１の回転圧縮要素３２の吐出弁である。
【００２３】
ここで、下部支持部材５６は鉄系の焼結材料（鋳物でも可）により構成されており、下部カバー６８を取り付ける側の面（下面）は、平面度０．１ｍｍ以下に加工された後、スチーム処理が加えられている。このスチーム処理によって下部カバー６８を取り付ける側の面は酸化鉄となるため、焼結材料内部の孔が塞がれてシール性が向上する。これにより、下部カバー６８と下部支持部材５６間にガスケットを介設する必要が無くなる。
【００２４】
尚、吐出消音室６４と密閉容器１２内における上部カバー６６の電動要素１４側は、上下シリンダ３８、４０や中間仕切板３６を貫通する孔である連通路６３にて連通されている（図４）。この場合、連通路６３の上端には中間吐出管１２１が立設されており、この中間吐出管１２１は上方の電動要素１４のステータ２２に巻装された相隣接するステータコイル２８、２８間の隙間に指向している（図６）。
【００２５】
また、上部カバー６６は吐出ポート３９にて第２の回転圧縮要素３４の上シリンダ３８内部と連通する吐出消音室６２の上面開口部を閉塞し、密閉容器１２内を吐出消音室６２と電動要素１４側とに仕切る。この上部カバー６６は図１１に示す如く厚さ２ｍｍ以上１０ｍｍ以下（実施例では最も望ましい６ｍｍとされている）であって、前記上部支持部材５４の軸受け５４Ａが貫通する孔が形成された略ドーナッツ状の円形鋼板から構成されており、上部支持部材５４との間にビード付きのガスケット１２４を挟み込んだ状態で、当該ガスケット１２４を介して周辺部が４本の主ボルト７８・・・により、上から上部支持部材５４に固定されている。この主ボルト７８・・・の先端は下部支持部材５６に螺合する。
【００２６】
上部カバー６６を係る厚さ寸法とすることで、密閉容器１２内よりも高圧となる吐出消音室６２の圧力に十分に耐えながら、小型化を達成し、電動要素１４との絶縁距離を確保することもできるようになる。更に、この上部カバー６６の内周縁と軸受け５４Ａの外面間にはＯリング１２６が設けられている（図１２）。係るＯリング１２６により軸受け５４Ａ側のシールを行うことで、上部カバー６６の内周縁で十分にシールを行い、ガスリークを防ぐことができるようになり、吐出消音室６２の容積拡大が図れると共に、Ｃリングにより上部カバー６６の内周縁側を軸受け５４Ａに固定する必要も無くなる。ここで、図１１において１２７は吐出消音室６２内において吐出ポート３９を開閉する第２の回転圧縮要素３４の吐出弁である。
【００２７】
次に、上シリンダ３８の下側の開口面及び下シリンダ４０の上側の開口面を閉塞する中間仕切板３６内には、上シリンダ３８内の吸込側に対応する位置に、図１３、図１４に示す如く外周面から内周面に至り、外周面と内周面とを連通して給油路を構成する貫通孔１３１が穿設されており、この貫通路１３１の外周面側の封止材１３２を圧入して外周面側の開口を封止している。また、この貫通孔１３１の中途部には上側に延在する連通孔１３３が穿設されている。
【００２８】
一方、上シリンダ３８の吸込ポート１６１（吸込側）には中間仕切板３６の連通孔１３３に連通する連通孔１３４が穿設されている。また、回転軸１６内には図７に示す如く軸中心に鉛直方向のオイル孔８０と、このオイル孔８０に連通する横方向の給油孔８２、８４（上下偏心部４２、４４にも形成されている）が形成されており、中間仕切板３６の貫通孔１３１の内周面側の開口は、これらの給油孔８２、８４を介してオイル孔８０に連通している。
【００２９】
後述する如く密閉容器１２内は中間圧となるため、２段目で高圧となる上シリンダ３８内にはオイルの供給が困難となるが、中間仕切板３６を係る構成としたことにより、密閉容器１２内底部のオイル溜めから汲み上げられてオイル孔８０を上昇し、給油孔８２、８４から出たオイルは、中間仕切板３６の貫通孔１３１に入り、連通孔１３３、１３４から上シリンダ３８の吸込側（吸込ポート１６１）に供給されるようになる。
【００３０】
図１６中Ｌは上シリンダ３８の吸入側の圧力変動を示し、図中Ｐ１は中間仕切板３６の内周面の圧力を示す。この図にＬ１で示す如く上シリンダ３８の吸込側の圧力（吸入圧力）は、吸入過程においては吸入圧損により中間仕切板３６の内周面側の圧力よりも低下する。この期間に中間仕切板３６の貫通孔１３１、連通孔１３３から上シリンダ３８の連通孔１３４を介して上シリンダ３８内に給油が成されることになる。
【００３１】
上述の如く上下シリンダ３８、４０、中間仕切板３６、上下支持部材５４、５６及び上下カバー６６、６８はそれぞれ４本の主ボルト７８・・・と主ボルト１２９・・・にて上下から締結されるが、更に、上下シリンダ３８、４０、中間仕切板３６、上下支持部材５４、５６は、これら主ボルト７８、１２９の外側に位置する補助ボルト１３６、１３６により締結される（図４）。この補助ボルト１３６は上部支持部材５４側から挿入され、先端は下支持部材５６に螺合している。
【００３２】
また、この補助ボルト１３６は前述したベーン５０の後述する案内溝７０の近傍に位置している。このように補助ボルト１３６、１３６を追加して回転圧縮機構部１８を一体化することで、内部が極めて高圧となることに対するシール性の確保が成されると共に、ベーン５０の案内溝７０の近傍を締め付けるので、ベーン５０に加える高圧の背圧のリークも防止できるようになる。
【００３３】
一方、上シリンダ３８内には前述したベーン５０を収納する案内溝７０と、この案内溝７０の外側に位置してバネ部材としてのスプリング７６を収納する収納部７０Ａが形成されており、この収納部７０Ａは案内溝７０側と密閉容器１２（容器本体１２Ａ）側に開口している（図８）。前記スプリング７６はベーン５０の外側端部に当接し、常時ベーン５０をローラ４６側に付勢する。そして、このスプリング７６の密閉容器１２側の収納部７０Ａ内には金属製のプラグ１３７が設けられ、スプリング７６の抜け止めの役目を果たす。
【００３４】
この場合、プラグ１３７の外寸は収納部７０Ａの内寸よりも小さく設定され、プラグ１３７は収納部７０Ａ内に隙間嵌めにより挿入される。また、プラグ１３７の周面には当該プラグ１３７と収納部７０Ａの内面間をシールするためのＯリング１３８が取り付けられている。そして、上シリンダ３８の外端、即ち、収納部７０Ａの外端と密閉容器１２の容器本体１２Ａ間の間隔は、Ｏリング１３８からプラグ１３７の密閉容器１２側の端部までの距離よりも小さく設定されている。そして、ベーン５０の案内溝７０に連通する図示しない背圧室には第２の回転圧縮要素３４の吐出圧力である高圧が背圧として加えられる。従って、プラグ１３７のスプリング７６側は高圧、密閉容器１２側は中間圧となる。
【００３５】
係る寸法関係としたことにより、プラグ１３７を収納部７０Ａ内に圧入固定する場合の如く、上シリンダ３８が変形して上部支持部材５４との間のシール性が低下し、性能悪化を来す不都合を未然に回避することができるようになる。また、係る隙間嵌めであっても、上シリンダ３８と密閉容器１２間の間隔をＯリング１３８からプラグ１３７の密閉容器１２側の端部までの距離よりも小さく設定しているので、スプリング７６側の高圧（ベーン５０の背圧）によってプラグ１３７が収納部７０Ａから押し出される方向に移動しても、密閉容器１２に当接して移動が阻止された時点で依然Ｏリング１３８は収納部７０Ａ内に位置してシールするので、プラグ１３８の機能には何ら問題は生じない。
【００３６】
ところで、回転軸１６と一体に１８０度の位相差を持って形成される上下偏心部４２、４４の相互間を連結する連結部９０は、その断面形状を回転軸１６の円形断面より断面積を大きくして剛性を持たせるために非円形状の例えばラグビーボール状とされている（図１７）。即ち、回転軸１６に設けた上下偏心部４２、４４を連結する連結部９０の断面形状は上下偏心部４２、４４の偏心方向に直交する方向でその肉厚を大きくしている（図中ハッチングの部分）。
【００３７】
これにより、回転軸１６に一体に設けられた上下偏心部４２、４４を連結する連結部９０の断面積が大きくし、断面２次モーメントを増加させて強度（剛性）を増し、耐久性と信頼性を向上させている。特に使用圧力の高い冷媒を２段圧縮する場合、高低圧の圧力差が大きいために回転軸１６にかかる荷重も大きくなるが、連結部９０の断面積を大きくしてその強度（剛性）を増し、回転軸１６が弾性変形してしまうのを防止している。
【００３８】
この場合、上側の偏心部４２の中心をＯ１とし、下側の偏心部４４の中心をＯ２とすると、偏心部４２の偏心方向側の連結部９０の面の円弧の中心はＯ１、偏心部４４の偏心方向側の連結部９０の面の円弧の中心はＯ２としている。これにより、回転軸１６を切削加工機にチャックして上下偏心部４２、４４と連結部９０を切削加工する際、偏心部４２を加工した後、半径のみを変更して連結部９０の一面を加工し、チャック位置を変更して連結部９０の他面を加工し、半径のみを変更して偏心部４４を加工すると云う作業が可能となる。これにより、回転軸１６をチャックし直す回数が減少して生産性が著しく改善されるようになる。
【００３９】
そして、この場合冷媒としては地球環境にやさしく、可燃性および毒性等を考慮して自然冷媒である炭酸ガスの一例としての前記二酸化炭素（ＣＯ2）を使用し、潤滑油としてのオイルは、例えば鉱物油（ミネラルオイル）、アルキルベンゼン油、エーテル油、エステル油等既存のオイルが使用される。
【００４０】
密閉容器１２の容器本体１２Ａの側面には、上部支持部材５４と下部支持部材５６の吸込通路５８、６０、吐出消音室６２及び上部カバー６６の上側（電動要素１４の下端に略対応する位置）に対応する位置に、スリーブ１４１、１４２、１４３及び１４４がそれぞれ溶接固定されている。スリーブ１４１と１４２は上下に隣接すると共に、スリーブ１４３はスリーブ１４１の略対角線上にある。また、スリーブ１４４はスリーブ１４１と略９０度ずれた位置にある。
【００４１】
そして、スリーブ１４１内には上シリンダ３８に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９２の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９２の一端は上シリンダ３８の吸込通路５８に連通される。この冷媒導入管９２は密閉容器１２の上側を通過してスリーブ１４４に至り、他端はスリーブ１４４内に挿入接続されて密閉容器１２内に連通する。
【００４２】
また、スリーブ１４２内には下シリンダ４０に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９４の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９４の一端は下シリンダ４０の吸込通路６０に連通される。この冷媒導入管９４の他端はアキュムレータ１４６の下端に接続されている。また、スリーブ１４３内には冷媒吐出管９６が挿入接続され、この冷媒吐出管９６の一端は吐出消音室６２に連通される。
【００４３】
上記アキュムレータ１４６は吸込冷媒の気液分離を行うタンクであり、密閉容器１２の容器本体１２Ａの上部側面に溶接固定された密閉容器側のブラケット１４７にアキュムレータ側のブラケット１４８を介して取り付けられている。このブラケット１４８はブラケット１４７から上方に延在し、アキュムレータ１４６の上下方向の略中央部を保持しており、その状態でアキュムレータ１４６は密閉容器１２の側方に沿うかたちで配置される。冷媒導入管９２はスリーブ１４１から出た後、実施例では右方に屈曲した後、上昇しており、アキュムレータ１４６の下端はこの冷媒導入管９２に近接するかたちとなる。そこで、アキュムレータ１４６の下端から降下する冷媒導入管９４は、スリーブ１４１から見て冷媒導入管９２の屈曲方向とは反対の左側を迂回してスリーブ１４２に至るように引き回されている（図３）。
【００４４】
即ち、上部支持部材３８と下部支持部材４０の吸込通路５８、６０にそれぞれ連通する冷媒導入管９２、９４は密閉容器１２から見て水平方向で反対の方向に屈曲されたかたちとされており、これにより、アキュムレータ１４６の上下寸法を拡大して容積を増やしても、各冷媒導入管９２、９４が相互に干渉しないように配慮されている。
【００４５】
また、スリーブ１４１、１４３、１４４の外面周囲には配管接続用のカプラが係合可能な鍔部１５１が形成されており、スリーブ１４２の内面には配管接続用のネジ溝１５２が形成されている。これにより、スリーブ１４１、１４３、１４４にはロータリコンプレッサ１０の製造工程における完成検査で気密試験を行う場合に試験用配管のカプラを鍔部１５１に容易に接続できるようになると共に、スリーブ１４２にはネジ溝１５２を使用して試験用配管を容易にネジ止めできるようになる。特に、上下で隣接するスリーブ１４１と１４２は、一方のスリーブ１４１に鍔部１５１が、他方のスリーブ１４２にネジ溝１５２が形成されていることで、狭い空間で試験用配管を各スリーブ１４１、１４２に接続可能となる。
【００４６】
図１８は本発明を適用した実施例の給湯装置１５３の冷媒回路を示しており、上述したロータリコンプレッサ１０は図１８に示す給湯装置１５３の冷媒回路の一部を構成する。即ち、ロータリコンプレッサ１０の冷媒吐出管９６は水を加熱して温水を生成するためのガスクーラ１５４の入口に接続される。このガスクーラ１５４が給湯装置１５３の図示しない貯湯タンクに設けられる。ガスクーラ１５４を出た配管は減圧装置としての膨張弁１５６を経て蒸発器１５７の入口に至り、蒸発器１５７の出口は冷媒導入管９４に接続される。また、冷媒導入管９２の中途部からは図２、図３では図示していないが除霜回路を構成するデフロスト管１５８が分岐し、流路制御装置としての電磁弁１５９を介してガスクーラ１５４の入口に至る冷媒吐出管９６に接続されている。尚、図１８ではアキュムレータ１４６は省略されている。
【００４７】
以上の構成で次に動作を説明する。尚、加熱運転では電磁弁１５９は閉じているものとする。ターミナル２０および図示されない配線を介して電動要素１４のステータコイル２８に通電されると、電動要素１４が起動してロータ２４が回転する。この回転により回転軸１６と一体に設けた上下偏心部４２、４４に嵌合された上下ローラ４６、４８が上下シリンダ３８、４０内を偏心回転する。
【００４８】
これにより、冷媒導入管９４および下部支持部材５６に形成された吸込通路６０を経由して吸込ポート１６２から下シリンダ４０の低圧室側に吸入された低圧（一段目吸入圧ＬＰ：４ＭＰａＧ）の冷媒ガスは、ローラ４８とベーンの動作により圧縮されて中間圧（ＭＰ１：８ＭＰａＧ）となり下シリンダ４０の高圧室側より吐出ポート４１、下部支持部材５６に形成された吐出消音室６４から連通路６３を経て中間吐出管１２１から密閉容器１２内に吐出される。
【００４９】
このとき、中間吐出管１２１は上方の電動要素１４のステータ２２に巻装された相隣接するステータコイル２８、２８間の隙間に指向しているので、未だ比較的温度の低い冷媒ガスを電動要素１４方向に積極的に供給できるようになり、電動要素１４の温度上昇が抑制されるようになる。また、これによって、密閉容器１２内は中間圧（ＭＰ１）となる。
【００５０】
そして、密閉容器１２内の中間圧の冷媒ガスは、スリーブ１４４から出て（中間吐出圧は前記ＭＰ１）冷媒導入管９２及び上部支持部材５４に形成された吸込通路５８を経由して吸込ポート１６１から上シリンダ３８の低圧室側に吸入される（２段目吸入圧ＭＰ２）。吸入された中間圧の冷媒ガスは、ローラ４６とベーン５０の動作により２段目の圧縮が行なわれて高温高圧の冷媒ガスとなり（２段目吐出圧ＨＰ：１２ＭＰａＧ）、高圧室側から吐出ポート３９を通り上部支持部材５４に形成された吐出消音室６２、冷媒吐出管９６を経由してガスクーラ１５４内に流入する。このときの冷媒温度は略＋１００℃まで上昇しており、係る高温高圧の冷媒ガスはガスクーラ１５４から放熱し、貯湯タンク内の水を加熱して約＋９０℃の温水を生成する。
【００５１】
一方、ガスクーラ１５４において冷媒自体は冷却され、ガスクーラ１５４を出る。そして、膨張弁１５６で減圧された後、蒸発器１５７に流入して蒸発し（このときに周囲から吸熱する）、アキュムレータ１４６（図１８では示していない）を経て冷媒導入管９４から第１の回転圧縮要素３２内に吸い込まれるサイクルを繰り返す。
【００５２】
特に、低外気温の環境ではこのような加熱運転で蒸発器１５７には着霜が成長する。その場合には電磁弁１５９を開放し、膨張弁１５６は全開状態として蒸発器１５７の除霜運転を実行する。これにより、密閉容器１２内の中間圧の冷媒（第２の回転圧縮要素３４から吐出された少量の高圧冷媒を含む）は、デフロスト管１５８を通ってガスクーラ１５４に至る。この冷媒の温度は＋５０〜＋６０℃程であり、ガスクーラ１５４では放熱せず、当初は逆に冷媒が熱を吸収するかたちとなる。そして、ガスクーラ１５４から出た冷媒は膨張弁１５６を通過し、蒸発器１５７に至るようになる。即ち、蒸発器１５７には略中間圧の比較的温度の高い冷媒が減圧されずに実質的に直接供給されるかたちとなり、これによって、蒸発器１５７は加熱され、除霜される。その際、ガスクーラ１５４からは温水の熱が冷媒によって蒸発器１５７に搬送されるかたちとなる。
【００５３】
ここで、第２の回転圧縮要素３４から吐出された高圧冷媒を減圧せずに蒸発器１５７に供給して除霜した場合には、膨張弁１５６が全開のために第１の回転圧縮要素３２の吸込圧力が上昇し、これにより、第１の回転圧縮要素３２の吐出圧力（中間圧）が高くなる。この冷媒は第２の回転圧縮要素３４を通って吐出されるが、膨張弁１５６が全開のために第２の回転圧縮要素３４の吐出圧力が第１の回転圧縮要素３２の吸込圧力と同様となってしまうために第２の回転圧縮要素３４の吐出（高圧）と吸込（中間圧）で圧力の逆転現象が発生してしまう。しかしながら、上述の如く第１の回転圧縮要素３２から吐出された中間圧の冷媒ガスを密閉容器１２から取り出して蒸発器１５７の除霜を行うようにしているので、係る高圧と中間圧の逆転現象を防止することができるようになる。
【００５４】
尚、図１９は給湯装置１５３の参考例の冷媒回路を示している。この図において図１８と同一符号は同一若しくは同等の作用を奏するものとする。この場合は図１８の冷媒回路に加えて冷媒吐出管９６と膨張弁１５６及び蒸発器１５７の間の配管とを連通するもう一つのデフロスト管１５８Ａが設けられ、このデフロスト管１５８Ａにはもう一つの電磁弁１５９Ａが介設されたかたちとされている。
【００５５】
係る構成で加熱運転では双方の電磁弁１５９、１５９Ａを閉じているので動作は前述と同様である。一方、蒸発器１５７の除霜時には電磁弁１５９と１５９Ａの双方を開放する。すると、密閉容器１２内の中間圧の冷媒と第２の回転圧縮要素３４から吐出された少量の高圧冷媒はデフロスト管１５８と１５８Ａを経て膨張弁１５６の下流側に流れ、減圧されること無く直接蒸発器１５７に流入することになる。係る構成によっても第２の回転圧縮要素３４における圧力逆転は回避される。
【００５６】
また、図２０は給湯装置１５３のもう一つの参考例の冷媒回路を示している。この場合の図１８と同一符号は同一若しくは同等の作用を奏するものとする。この場合、図１８におけるデフロスト管１５８はガスクーラ１５４の入口には接続されず、膨張弁１５６及び蒸発器１５７の間の配管に接続されている。係る構成によれば、電磁弁１５９を開いた場合、図１９同様密閉容器１２内の中間圧の冷媒は膨張弁１５６の下流側に流れ、減圧されずに直接蒸発器１５７に流入することになる。これにより、除霜時に生じる第２の回転圧縮要素３４の圧力逆転が生じなくなるのに加え、図２０に比べれば電磁弁の数を減らすことができるメリットがある。
【００５７】
【発明の効果】
以上詳述した如く本発明によれば、密閉容器内に電動要素と、この電動要素にて駆動される第１及び第２の圧縮要素を備え、第１の圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧の冷媒ガスを第２の圧縮要素で圧縮するコンプレッサと、このコンプレッサの第２の圧縮要素から吐出された冷媒が流入すると共に、放熱により温水を生成するためのガスクーラと、このガスクーラの出口側に接続された減圧装置と、この減圧装置の出口側に接続された蒸発器とを備えて構成され、この蒸発器から出た冷媒を第１の圧縮要素にて圧縮する冷媒回路において、第１の圧縮要素から密閉容器内に吐出された冷媒を、第２の圧縮要素を経由すること無くガスクーラを介して減圧せずに蒸発器に供給するための除霜回路と、この除霜回路の冷媒流通を制御する流路制御装置とを備えているので、蒸発器の除霜を行う場合には、流路制御装置によって除霜回路に第１の圧縮要素から吐出された冷媒を流し、減圧せずに蒸発器に供給して加熱することが可能となる。
【００５８】
これにより、第２の圧縮要素から吐出された高圧の冷媒のみを減圧せずに蒸発器に供給して除霜する場合の如き第２の圧縮要素における吐出と吸込の圧力逆転が発生する不都合を防止することができるようになる。
【００５９】
特に、ガスクーラにて温水を生成するものであり、除霜時には第１の圧縮要素から吐出された冷媒を、係るガスクーラを介して減圧せずに蒸発器に供給するので、冷媒によりガスクーラの温水の熱を蒸発器に搬送することが可能となり、蒸発器の除霜をより一層迅速に行えるようになる。
【００６０】
また、請求項２の如くＣＯ 2 ガスを冷媒として使用する冷媒回路において特に顕著な効果を奏するものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明に適用する実施例のロータリコンプレッサの縦断面図である。
【図２】 図１のロータリコンプレッサの正面図である。
【図３】 図１のロータリコンプレッサの側面図である。
【図４】 図１のロータリコンプレッサのもう一つの縦断面図である。
【図５】 図１のロータリコンプレッサの更にもう一つの縦断面図である。
【図６】 図１のロータリコンプレッサの電動要素部分の平断面図である。
【図７】 図１のロータリコンプレッサの回転圧縮機構部の拡大断面図である。
【図８】 図１のロータリコンプレッサの第２の回転圧縮要素のベーン部分の拡大断面図である。
【図９】 図１のロータリコンプレッサの下部支持部材及び下部カバーの断面図である。
【図１０】 図１のロータリコンプレッサの下部支持部材の下面図である。
【図１１】 図１のロータリコンプレッサの上部支持部材及び上部カバーの上面図である。
【図１２】 図１のロータリコンプレッサの上部支持部材及び上カバーの断面図である。
【図１３】 図１のロータリコンプレッサの中間仕切板の上面図である。
【図１４】 図１３Ａ−Ａ線断面図である。
【図１５】 図１のロータリコンプレッサの上シリンダの上面図である。
【図１６】 図１のロータリコンプレッサの上シリンダの吸入側の圧力変動を示す図である。
【図１７】 図１のロータリコンプレッサの回転軸の連結部の形状を説明するための断面図である。
【図１８】 本発明を適用した給湯装置の冷媒回路図である。
【図１９】 参考例の給湯装置の冷媒回路図である。
【図２０】 もう一つの参考例の給湯装置の冷媒回路図である。
【符号の説明】
１０ ロータリコンプレッサ
１２ 密閉容器
１２Ａ エンドキャップ
１４ 電動要素
１６ 回転軸
１８ 回転圧縮機構部
２０ ターミナル
３２ 第１の回転圧縮要素
３４ 第２の回転圧縮要素
３６ 中間仕切板
３８、４０ シリンダ
３９、４１ 吐出ポート
４２ 偏心部
４４ 偏心部
４６ ローラ
４８ ローラ
５０ ベーン
５４ 上部支持部材
５６ 下部支持部材
６２ 吐出消音室
６４ 吐出消音室
６６ 上部カバー
６８ 下部カバー
７０ 案内溝
７０Ａ 収納部
７６ スプリング（バネ部材）
７８、１２９ 主ボルト
９０ 連結部
９２、９４ 冷媒導入管
９６ 冷媒吐出管
１３１ 貫通孔（給油路）
１３２ 封止材
１３３、１３４ 連通孔
１３７ プラグ
１３８ Ｏリング
１４１、１４２、１４３、１４４ スリーブ
１４６ アキュムレータ
１４７、１４８ ブラケット
１５１ 鍔部
１５３ 給湯装置
１５４ ガスクーラ
１５６ 膨張弁
１５７ 蒸発器
１５８、１５８Ａ デフロスト管
１５９、１５９Ａ 電磁弁

Claims (2)

  1. 密閉容器内に電動要素と、該電動要素にて駆動される第１及び第２の圧縮要素を備え、前記第１の圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを前記密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧の冷媒ガスを前記第２の圧縮要素で圧縮するコンプレッサと、該コンプレッサの前記第２の圧縮要素から吐出された冷媒が流入すると共に、放熱によって温水を生成するためのガスクーラと、該ガスクーラの出口側に接続された減圧装置と、該減圧装置の出口側に接続された蒸発器とを備えて構成され、該蒸発器から出た冷媒を前記第１の圧縮要素にて圧縮する冷媒回路において、
    前記第１の圧縮要素から前記密閉容器内に吐出された冷媒を、前記第２の圧縮要素を経由すること無く前記ガスクーラを介して減圧せずに前記蒸発器に供給するための除霜回路と、該除霜回路の冷媒流通を制御する流路制御装置とを備えたことを特徴とする冷媒回路の除霜装置。
  2. 前記各圧縮要素は、ＣＯ2ガスを冷媒として圧縮することを特徴とする請求項１の冷媒回路の除霜装置。
JP2001296165A 2001-09-27 2001-09-27 冷媒回路の除霜装置 Expired - Fee Related JP4236400B2 (ja)

Priority Applications (35)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2001296165A JP4236400B2 (ja) 2001-09-27 2001-09-27 冷媒回路の除霜装置
US10/225,442 US7128540B2 (en) 2001-09-27 2002-08-22 Refrigeration system having a rotary compressor
EP02256240A EP1298324A3 (en) 2001-09-27 2002-09-10 Rotary vane compressor with vane holding plug
ES06013470T ES2398245T3 (es) 2001-09-27 2002-09-10 Compresor rotativo de paletas
EP06013468A EP1703130B1 (en) 2001-09-27 2002-09-10 Rotary vane compressor and defroster
EP06013470A EP1703132B1 (en) 2001-09-27 2002-09-10 Rotary vane compressor
EP06013467A EP1703129B1 (en) 2001-09-27 2002-09-10 Rotary vane compressor
EP06013471A EP1703133A3 (en) 2001-09-27 2002-09-10 Rotary vane compressor
ES06013467T ES2398363T3 (es) 2001-09-27 2002-09-10 Compresor rotativo de paletas
EP04030233A EP1517041A3 (en) 2001-09-27 2002-09-10 Rotary vane compressor with vane holding plug
ES06013468T ES2398963T3 (es) 2001-09-27 2002-09-10 Compresor rotativo de paletas y descongelador
EP06013469A EP1703131A3 (en) 2001-09-27 2002-09-10 Rotary vane compressor
EP04030238A EP1517036A3 (en) 2001-09-27 2002-09-10 A high pressure pump for an internal-combustion engine
EP04030239A EP1522733A3 (en) 2001-09-27 2002-09-10 Rotary vane compressor with vane holding plug
CN2006100743692A CN1847756B (zh) 2001-09-27 2002-09-26 制冷剂回路的除霜装置
CN2008101256471A CN101307764B (zh) 2001-09-27 2002-09-26 压缩机
CN2008101256522A CN101307765B (zh) 2001-09-27 2002-09-26 压缩机
CNB2006100743724A CN100425842C (zh) 2001-09-27 2002-09-26 压缩机
CNB021435065A CN100376799C (zh) 2001-09-27 2002-09-26 压缩机
KR1020020058289A KR20030028388A (ko) 2001-09-27 2002-09-26 압축기와 그 제조 방법, 냉매 회로의 제상 장치 및 냉동장치
US10/747,288 US20040151603A1 (en) 2001-09-27 2003-12-30 Compressor, method for manufacturing the compressor, defroster of refrigerant circuit, and refrigeration unit
US10/747,285 US7174725B2 (en) 2001-09-27 2003-12-30 Compressor, method for manufacturing the compressor, defroster of refrigerant circuit, and refrigeration unit
US10/790,085 US7435063B2 (en) 2001-09-27 2004-03-02 Compressor, method for manufacturing the compressor, defroster of refrigerant circuit, and refrigeration unit
US10/790,181 US7435062B2 (en) 2001-09-27 2004-03-02 Compressor, method for manufacturing the compressor, defroster of refrigerant circuit, and refrigeration unit
US11/377,402 US7302803B2 (en) 2001-09-27 2006-03-17 Compressor, method for manufacturing the compressor, defroster of refrigerant circuit, and refrigerant unit
US11/896,346 US7762792B2 (en) 2001-09-27 2007-08-31 Compressor
US11/896,347 US7837449B2 (en) 2001-09-27 2007-08-31 Compressor, method for manufacturing the compressor, defroster of refrigerant circuit, and refrigerant unit
KR1020080067905A KR100892838B1 (ko) 2001-09-27 2008-07-14 로터리 압축기
KR1020080067907A KR100892839B1 (ko) 2001-09-27 2008-07-14 밀폐식 전동 압축기
KR1020080067914A KR20080071959A (ko) 2001-09-27 2008-07-14 압축기
KR1020080067906A KR20080071956A (ko) 2001-09-27 2008-07-14 로터리 압축기
KR1020080067919A KR20080071961A (ko) 2001-09-27 2008-07-14 냉동 장치
KR1020080067904A KR100862822B1 (ko) 2001-09-27 2008-07-14 로터리 압축기
KR1020080067917A KR100892841B1 (ko) 2001-09-27 2008-07-14 냉매 회로의 제상 장치
KR1020080067910A KR100892840B1 (ko) 2001-09-27 2008-07-14 압축기

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2001296165A JP4236400B2 (ja) 2001-09-27 2001-09-27 冷媒回路の除霜装置

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2003106741A JP2003106741A (ja) 2003-04-09
JP4236400B2 true JP4236400B2 (ja) 2009-03-11

Family

ID=19117459

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2001296165A Expired - Fee Related JP4236400B2 (ja) 2001-09-27 2001-09-27 冷媒回路の除霜装置

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP4236400B2 (ja)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5144897B2 (ja) * 2006-03-27 2013-02-13 三洋電機株式会社 冷凍サイクル装置
CN115307347B (zh) * 2022-06-24 2024-01-12 湖南松川爱能科技有限公司 一种太阳能与空气源热泵结合的供电装置
CN115451642B (zh) * 2022-09-14 2023-04-28 昆明天策节能科技有限公司 一种用于食品储藏冷库的蒸发器除霜装置

Also Published As

Publication number Publication date
JP2003106741A (ja) 2003-04-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US20030106330A1 (en) Defroster of refrigerant circuit and rotary compressor
JP3728227B2 (ja) ロータリコンプレッサ
JP3963740B2 (ja) ロータリコンプレッサ
JP2006214445A (ja) ロータリコンプレッサ
JP4236400B2 (ja) 冷媒回路の除霜装置
JP4004278B2 (ja) 回転式圧縮機
JP4020612B2 (ja) ロータリコンプレッサ
JP4024056B2 (ja) ロータリコンプレッサ
JP3963695B2 (ja) ロータリコンプレッサの製造方法
JP3913507B2 (ja) ロータリコンプレッサ
JP3963691B2 (ja) 密閉式電動圧縮機
JP3986283B2 (ja) ロータリコンプレッサ
JP2003201982A (ja) ロータリコンプレッサ
JP3883837B2 (ja) ロータリコンプレッサ
JP3963703B2 (ja) 電動圧縮機
JP3762690B2 (ja) ロータリコンプレッサ
JP4401365B2 (ja) ロータリコンプレッサ
JP4020622B2 (ja) ロータリコンプレッサ
JP2006200541A (ja) 密閉式電動圧縮機
JP3825670B2 (ja) 電動圧縮機
JP2003201981A (ja) ロータリコンプレッサ
JP4401364B2 (ja) ロータリコンプレッサ
JP2003206879A (ja) ロータリコンプレッサ
JP2006200542A (ja) 密閉式電動圧縮機
JP4169620B2 (ja) 冷媒サイクル装置

Legal Events

Date Code Title Description
A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20051014

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20051114

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20051227

A02 Decision of refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02

Effective date: 20060718

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20060907

A911 Transfer of reconsideration by examiner before appeal (zenchi)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911

Effective date: 20060915

A912 Removal of reconsideration by examiner before appeal (zenchi)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A912

Effective date: 20070119

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20081015

A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20081216

R151 Written notification of patent or utility model registration

Ref document number: 4236400

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111226

Year of fee payment: 3

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121226

Year of fee payment: 4

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131226

Year of fee payment: 5

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees