JP4218032B2 - 磁性合金及びその製造方法 - Google Patents
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Description
A.Fujita,S.Fujieda,K.Fukamichi,Y.Yamazaki and Y.Iijima,Material Transactions 43(2002)1202.
即ち、本発明の磁性合金は、(La・Y)AMBSiCHDTbal(ただし、MはTi、Zr、Hfから選ばれた一種又は二種以上の元素、Tは、Feを必須元素として含みかつCo、Ni、Crから選ばれた一種又は二種以上の元素を必要に応じ含み、6.0≦A≦7.5、0.01≦B≦5.0、8.0≦C≦14.0、3.5≦D≦15.0)で表される組成を有することを特徴とする。さらに好ましい組成の範囲は、6.5≦A≦7.3原子%、0.1≦B≦4.0原子%、9.0≦C≦12.0原子%、6.3≦D≦8.0原子%である。不可避不純物は全体の3原子%以下、さらには2原子%以下までとすることが望ましい。これにより磁気冷凍材料として最適な単層の磁性合金を得ることができる。
この組成式中、Co,Ni,Crは、組成式中のFe含有量を100原子%とした場合、Feに対して0.01〜30原子%含有されれば耐食性が改善できるため好ましい。また、同様にYは、組成式中のLa含有量を100原子%とした場合、Laに対して0.01〜40原子%含有されれば耐食性が改善できるため好ましい。
α−Fe及び/又はγ−Feの平均粒径及び体積率はできるだけ小さいことが望ましい。本組成ではTi,Zr,Hfによりα−Fe,γ−Feの生成が低減されるため、主相に含まれるα−Fe及び/又はγ−Feは、平均粒径を10μm以下の単相磁性合金とすることも可能であり、また、主相中のα−Fe及び/又はγ−Feの体積率が3%以下である単相磁性合金とすることも可能である。後述するストリップキャスティング法を用いれば、平均粒径を4μm以下、体積率が3%以下の単相磁性合金を製造することも可能である。
その製造方法は、高周波誘導加熱で溶解した磁性合金溶融物を、タンディッシュを介した単ロールによってストリップキャスティング法により冷却速度100〜100000℃/秒での冷却条件で均一凝固させ、組成式:(La・Y)AMBSiCTbal(MはTi,Zr,Hfの一種又は2種以上、TはFeを必須とし必要によりCo,Ni,Crを一種又は二種以上含むもの)で表され、6.2≦A≦8.7原子%、0.001≦B≦5.8原子%、8.3≦C≦15.8原子%、残部:Feの主相からなる合金とすることで得られる。
残部はFeやCo,Ni,Crである。Co,Ni,Crの添加量は、組成式中のFe含有量を100原子%とした場合、Feに対して0.01〜30原子%の範囲で置換される。0.01原子%以下では耐食性改善に効果は少なく、置換量が30原子%を越えると磁気特性が低下してしまう。そして、YはLa金属より酸化し難いため、耐食性改善に効果があり、組成式中のLa含有量を100原子%とした場合、Laに対して0.1〜40原子%の範囲で置換される。0.01原子%以下では耐食性改善に効果は少なく、置換量が40原子%を越えるとNaZn13型結晶構造を形成し難くなる。
本発明で知見された組成の合金とストリップキャスト法を組み合わせることで、磁気熱量効果を発揮するLa(Fe0.88Si0.12)13H1.0を得るためのLa−Fe−Si系母合金の製造に優れた製造方法とすることができる。
また、上記La-Fe-Si系合金の溶解方法としてストリップキャスト法を採用することにより、生産性が向上し、且つNaZn13型結晶構造の単相合金を安価に製造することが可能となった。
(実施例1)
溶解後の最終組成がLa7.14Si11.22Fe81.64-BZrB(B=0,1.0,2.0,3.0,4.0,5.0)(原子%)となるように純度99.9%以上のLa金属と電解鉄及びフェロシリコンを溶解中の減量分を考慮に入れて投入組成を決め、総重量10kgとなるように秤量し、真空溶解炉で溶解した。溶解においては、Fe,Zr及びSi原料をアルミナ製ルツボ内にセットし、真空中で高周波誘導加熱により原料を溶解し、次いで高周波加熱を止め、アルゴンガスを溶解炉内に導入後、La金属を溶湯内に投入した。その後、再び高周波誘導加熱を行い、溶湯温度を1500℃に加熱・保持した後、水冷鉄製鋳型に鋳込み、冷却し、表1に示す6種類の合金を得た。得られた合金塊を約5mm角程度に割り、金属組織観察用樹脂に埋め込み、鏡面研磨した。そして、各合金中のα-Feの粒径、体積率を画像処理により求めた。さらに、表1の各合金に水素吸蔵処理を施した。各合金塊を島津メクテム製雰囲気加圧炉PHSGを用いて水素吸蔵させた。水素吸蔵条件は300℃×5hで、水素圧は3039hPaで行った。得られた水素吸蔵された合金塊をジョークラッシャー及びランデルミルにより解砕し、次いで雰囲気酸素量を5ppm以下に制御したバンタムミルで粉砕し、メッシュ径が200μmの篩を通し、さらに分級機を用いて粒径10μm以下の微細粒子を除去し、均一な粒度分布を有する粉末を得た。分級機にはホソカワミクロン製ミクロンセパレータを用いた。水素量は磁性合金の最終組成全体に対して7.1原子%となるようにした。次いで、得られた合金粉末についてキュリー温度直上で磁気エントロピー差を求めた。Zr添加した合金粉末の磁気エントロピー差を測定し、表1に示す。磁気エントロピー差は初めにQuantum Design社製SQUID磁力計(MPMS5S)を用いて、交流帯磁率(AC susceptibility)の温度変化からキュリー温度を測定し、試料粉末についてキュリー温度直上で磁化曲線を印加磁界±5Tの範囲で測定し、下記の数式1を用いて磁気エントロピー差ΔSを算出した。α-Feの粒径と体積率はSEM像の観察写真から測定を行った。得られた結果を表1に示す。明らかに、Zrの添加により、合金中のα-Feの粒径及び体積率は低下し、磁気エントロピー差も向上した。
溶解後の最終組成がLa7.14Si11.22Fe81.64-BZrB(B=0,1.0,2.0,3.0,4.0,5.0)(原子%)となるように純度99.9%以上のLa金属と電解鉄及びフェロシリコンを溶解中の減量分を考慮に入れて投入組成を決め、総重量10kgとなるように秤量し、真空溶解炉で溶解した。その後、この溶解した原料をタンディッシュを介した高速回転する銅製ロールに流し込み、厚さ5mmのストリップキャスト原料を製造した。
以降は実施例1と同様にして、水素処理および粉砕を行い、均一な粒度分布を有する粉末を得た。また、実施例1と同様にして、α-Fe粒径、α-Fe体積率、磁気エントロピー差を測定した。得られた結果を表2に示す。明らかに、Zrの添加により、合金中のα-Feの粒径及び体積率は低下し、磁気エントロピー差も向上した。
溶解後の最終組成が(La1-XYX)AZrBSiCFebal(X=0.0,0.2,0.4,0.6,A=7.15原子%,B=3.0原子%,C=11.14原子%,残部Fe)で、最終合金重量が10kgとなるように、純度99.9%以上のFe,ランタン金属(La),イットリウム(Y)及びフェロシリコンを秤量した後、真空溶解炉で溶解し、タンディッシュを介した高速回転する銅製ロールに流し込み、厚さ5mmのストリップキャスト原料を製造した。次に、これら合金薄片に水素吸蔵処理を施した。水素処理には、島津メクテム製加圧式雰囲気加熱炉PHSGを用いた。溶解合金薄片をSUS製ボートに入れ、加熱温度は300℃×5hの条件で、水素圧を5065hPaに加圧した。水素吸蔵処理後、該合金を解砕後、酸素量を5ppm以下に制御した窒素ガス雰囲気中のバンタムミルでさらに粉砕し、メッシュ径200μmの篩を通した。磁気エントロピー差の測定にはQuantum Design社製SQUID磁力計(MQMS5S)にて交流帯磁率(AC susceptibility)の温度変化を測定し、キュリー温度を求めた。次にキュリー温度直上(1〜5℃上)で、印加磁界を−5〜5Tとした時の磁化曲線を同じくQuantum Design社製SQUID磁力計(MQMS5S)を用いて測定し、数式1に示す式を使って磁気エントロピー差を算出した。その結果を表3に示す。次に、これら磁気熱量効果材料の耐食性を評価した。評価条件として、各粉末試料20gをガラス製シャーレに入れ、恒温恒湿試験機を用いて、試料を80℃+90%RHの環境下に24h曝し、乾燥重量を測定して試験前後の重量増加率を算出した。
溶解後の組成が(La0.7Y0.3)AZrBSiCT(原子%)(A=7.15原子%, B=3.0原子%、C=11.14原子%、TはCo,Ni,Cr,Mnのいずれか一種を5原子%添加した以外はFe)となるように純度99.9%以上の金属La及び金属Y、電解鉄、金属Co,Ni,Cr,Mnのいずれか一種、およびフェロシリコンを溶解後に総重量が10kgとなるように秤量し、真空溶解炉で溶解し、タンディッシュを介した高速回転する銅製ロールに流し込んだ。その後、水素吸蔵処理を行った。水素吸蔵処理は島津メクテム製雰囲気加圧炉PHSGを用いて、圧力3039hPaの高圧水素中で290℃×8h加熱・保持し、水素原子を結晶格子間に侵入させた。次いで、ジョークラッシャー及びバンタムミル粉砕し、メッシュ径200μmの篩を通した。これらについて、ホソカワミクロン製ミクロンセパレータを用いて粒子径10μm以下の粉末を除去した。これら4種類の粉末から30gづつ試料粉末を抜き取り、ガラス製シャーレに載せ、恒温恒湿試験を行った。試験条件は80℃、90%RHで24h曝し、取り出した後の乾燥重量を測定し、重量増加率を算出した。表4に結果を示す。
溶解後の組成が(La0.7Y0.3)AMB1ZrB2SiCFebal(原子%)(A=7.15原子%,C=11.14原子%,MはTi又はHfでB1=0.0,2.0,5.0原子%、B2=2.0原子%、残部Fe)となるように純度99.9%以上の金属La及び金属Y、電解鉄、金属Ti,Zr,Hf、そしてフェロシリコンを溶解後に総重量が10kgとなるように秤量し、真空溶解炉で溶解し、タンディッシュを介した高速回転する銅製ロールに流し込んだ。その後、水素吸蔵処理を行った。水素吸蔵処理は島津メクテム製雰囲気加圧炉PHSGを用いて、圧力3039hPaの高圧水素中で290℃×8h加熱・保持し、水素原子を結晶格子間に侵入させた。次いで、ジョークラッシャー及びバンタムミル粉砕し、メッシュ径200μmの篩を通した。これらについて、ホソカワミクロン製ミクロンセパレータを用いて粒子径10μm以下の粉末を除去した。次いで、これらの粉末の室温における磁気エントロピー差を求めた。磁気エントロピー差の測定にはQuantum Design社製SQUID磁力計(MQMS5S)にて交流帯磁率(AC susceptibility)の温度変化を測定し、キュリー温度を求めた。次にキュリー温度直上(1〜5℃上)で、印加磁界を−5〜5Tとした時の磁化曲線を同じくQuantum Design社製SQUID磁力計(MQMS5S)を用いて測定し、数式1に示す式を使って磁気エントロピー差を算出した。その結果を表5に示す。
Claims (6)
- (La・Y)AMBSiCHDTbal(ただし、MはTi、Zr、Hfから選ばれた一種又は2種以上の元素、Tは、Feを必須元素として含みかつCo、Ni、Crから選ばれた一種又は2種以上の元素を必要に応じ含み、6.0≦A≦7.5、0.01≦B≦5.0、8.0≦C≦14.0、3.5≦D≦15.0)で表される組成を有することを特徴とする磁性合金。
- 前記Co、Ni、Crは、前記組成式中のFe含有量を100原子%とした場合、Feに対して0.01〜30原子%含有されることを特徴とする請求項1に記載の磁性合金。
- 前記Yは、前記組成式中のLa含有量を100原子%とした場合、Laに対して0.01〜40原子%含有されることを特徴とする請求項1または2に記載の磁性合金。
- 主相に含まれるα‐Fe及び/又はγ‐Feは、平均粒径が10μm以下であることを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載の磁性合金。
- 前記主相中のα‐Fe及び/又はγ‐Feの体積率が3%以下であることを特徴とする請求項4に記載の磁性合金。
- 溶解した磁性合金溶融物をストリップキャスティング法により凝固させ、組成式:(La・Y)AMBSiCTbal(MはTi,Zr,Hfの一種又は二種以上、TはFeを必須とし必要によりCo,Ni,Crを一種又は二種以上含むもの)で表され、6.2≦A≦8.7原子%、0.001≦B≦5.8 原子%、8.3≦C≦15.8 原子%、残部:Feの主相からなる合金とすることを特徴とする磁性合金の製造方法。
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