JP4208126B2

JP4208126B2 - Gain clamp optical amplifier module

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Publication number: JP4208126B2
Application number: JP2003111515A
Authority: JP
Inventors: 育生小川; 毅北川; 俊和橋本; 拓也田中
Original assignee: Nippon Telegraph and Telephone Corp
Current assignee: Nippon Telegraph and Telephone Corp
Priority date: 2003-04-16
Filing date: 2003-04-16
Publication date: 2009-01-14
Anticipated expiration: 2023-04-16
Also published as: JP2004319750A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、光通信等で用いられる光増幅器に関し、特に、線形増幅や光信号処理に用いられるゲインクランプ光増幅器モジュールに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
光増幅器の線形動作を得るためのひとつの手法として、光増幅器を意図的にレーザー発振させて利得をクランプする、いわゆる「ゲインクランプ」技術が提案されている。とりわけ、半導体光増幅器（ＳＯＡ）は、非線形性が大きくかつ応答速度も速いことから、変調信号が透過する際に信号波形劣化が生じることや、波長多重光を増幅する際に利得変動やクロストーク等の問題が生じることが知られている。
【０００３】
そこで、これらの問題を解決するために上記ゲインクランプ技術を適用した、「ゲインクランプＳＯＡ」と呼ばれるデバイス構成が報告されている。また線形化とは逆に、この「ゲインクランプＳＯＡ」では、発振閾値の近傍で極めて大きな非線形性が得られることから、波長変換や光論理ゲート等として光信号処理への応用も期待されている。
【０００４】
図１４は、文献１（M. Bachmann, et al., "Polarisation-insensitive clamped-gain SOA with integrated spot-size convertor and DBR gratings for WDM applications atl. 55 μm wavelength." Electronics Letters, vol. 32, no. 22, pp. 2076-2078, 1996.）に記載されている、従来のゲインクランプＳＯＡの一構成例の概略を示す上面図である。同図に示すように、この構造では、光波を増幅する活性領域０１と、その両側に設けた、反射中心波長λｃ、反射率Ｒｃのブラッググレーティング０２ａ、０２ｂを形成した光導波路とが、半導体で一括して形成されている。
【０００５】
このような構造によれば、両側のブラッググレーティング０２ａ、０２ｂ間で共振器が構成されるため、両側ブラッググレーティング反射率と増幅利得との釣り合い、および共振器を１周したときの位相条件（縦モード条件）等を条件として、概ねλｃの近傍の波長において発振動作を得ることができる。一般にレーザー発振時には、活性領域０１のキャリア密度が一定に保たれることから、このようなゲインクランプＳＯＡでは、所定の動作条件において利得が一定に保たれた、いわゆる線形増幅動作を得ることができる。
【０００６】
なお、発振しきい値は概ねグレーティング反射率Ｒｃと利得との釣り合いで決まるので、ブラッググレーティング０２ａ、０２ｂの反射波長λｃと反射率Ｒｃを適宜設定することにより、クランプ後に所望の利得スペクトルを得ることができる。
【０００７】
一方、このようなゲインクランプＳＯＡを利得した光信号処理技術も検討されている。例えば、文献２（松下他，“利得クランプ型半導体光アンプを用いた波長変換法の数値解析，”電子情報通信学会２００２年エレクトロニクスソサイエティ大会講演論文集１，C-4-18, p. 260, 2002. ）には、ゲインクランプＳＯＡを、波長変換器として利用する応用例が述べられている。この例は、ゲインクランプＳＯＡ自身の発振光をうまく利用したものであり、外部から波長λ１の変調信号光を入力すると、波長λ２に設定された発振光が相互利得変調されて出力されるため、発振光のみを取り出せば、λ１からλ２への波長変換が実現できる。
【０００８】
従来、ＳＯＡは、素子自身の非線形効果である相互利得変調や相互位相変調効果を利用することにより、波長変換器としての応用が活発に検討されているが、通常の場合には、外部より波長λ１の変調信号光と、波長λ２のＣＷ光を同時にＳＯＡに入力し、出力された光のうち、λ２のみを取り出すことにより、波長変換動作を得ている。
【０００９】
これに対して、上記のようにゲインクランプＳＯＡを用いれば、発振光を用いるために、外部にＣＷ光の光源を別途用意することが不要となり、小型・安価な波長変換装置が実現できると期待できる。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、上記ゲインクランプＳＯＡを線形増幅器として用いる場合には、図１５に示すように、増幅したい信号光とともに、発振光が大きな出力強度で出力されてしまう。このような高いレベルの発振光は、伝送路末端の受信時には大きな雑音となるため、受光器前段では必ず除去しなければならないのはもちろんのこと、ゲインクランプＳＯＡ後段の光増幅器を飽和させたり、光ファイバ内で不要な非線形効果を誘起するなど、光伝送路中においても諸々の問題をひきおこす。
【００１１】
そこで、一般にはゲインクランプＳＯＡのすぐ後段に高性能な光フィルタを設けて、これを除去している。このため従来のゲインクランプＳＯＡを実際に用いる場合には、装置全体が大型化したり、高価になるなどの問題があった。
【００１２】
また、ゲインクランプＳＯＡを波長変換器として用いる場合も同様であり、外部からの変調信号光と、波長変換光となる発振光とが、混在して出力されるため、出力側の外部にフィルタを設けるか、または入力側の外部にサーキュレータを設けるなどの工夫によって、これらを分離する必要があった。
【００１３】
本発明は、上記従来技術に鑑み、発振光と外部からの透過信号光とをモジュール外部で分離する必要がない、小型・高性能かつ安価なゲインクランプ光増幅器モジュールを提供することを目的とする。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
上述の課題を解決する本発明に係るゲインクランプ光増幅器モジュールの構成は、
光入力端および光出力端を有する半導体光増幅器からなる光増幅部と、該光入力端および光出力端にそれぞれ接続された２つの光導波路と、該２つの光導波路のそれぞれの一部に設けられ、所定の波長の光を反射する２つの波長選択性反射器とを含み、
少なくとも前記光増幅部の光出力端側に設けられた前記波長選択性反射器が、
４つの入出力端子を有し、第一の入出力端子から入力された光のうち、所定の波長の光の少なくとも一部を反射して、第一および第二の入出力端子にそれぞれ出力するとともに、前記第一の入出力端子から入力された光のうち、前記波長とは異なる波長の光を透過して、第三または第四の入出力端子のいずれか一方または両方に出力するカプラ型光フィルタであり、
該カプラ型光フィルタの前記第一の入出力端子が前記光増幅部に接続され、
前記半導体光増幅器は、前記２つの波長選択性反射器の間で構成される共振器により前記所定の波長の光で発振してその利得がクランプされ、
前記所定の波長とは異なる波長の信号光が前記光増幅部に入力され、該光増幅部で増幅された前記信号光が前記カプラ型光フィルタの前記第三または第四の入出力端子のいずれか一方または両方から出力される
ことを特徴とする。
【００１５】
また、少なくとも前記光増幅部の光出力端側に設けられた前記波長選択性反射器において、
前記第一の入出力端子から入力され、前記第一および第二の入出力端子にそれぞれ出力される前記所定の波長の光が、前記第三または第四の入出力端子のいずれか一方または両方に出力される透過率が１０％以下である
ことを特徴とする。
【００１６】
また、前記光増幅部の光出力端から出力された前記所定の波長の光が、再び前記光出力端を介して前記光増幅部に戻る出力側実効反射率が、
前記光増幅部の光入力端から出力された前記所定の波長の光が、再び前記光入力端を介して前記光増幅部に戻る入力側実効反射率よりも小さい
ことを特徴とする。
【００１７】
前記カプラ型光フィルタは、導波路型光カプラと、該光カプラの導波路の一部に設けた波長選択ミラーとからなる
ことを特徴とする。
【００１８】
このとき、前記導波路型光カプラが方向性結合器でもよい。
また、前記導波路型光カプラがマルチモード干渉型カプラでもよい。
また、前記導波路型光カプラがマッハ・ツェンダー干渉計型カプラでもよい。
【００１９】
さらに、前記カプラ型光フィルタは、所望の波長において、所望の偏波を有する光を反射するとともに、
該所望の波長において、所望の偏波とは異なる偏波の光は反射しない
構成であることが好ましい。
【００２０】
また、前記導波路型光カプラが石英系平面光導波路からなり、
前記波長選択ミラーが、ＵＶグレーティングからなる
ことが好ましい。
また、前記波長選択ミラーが、誘電体多層膜でもよい。
【００２１】
一方、前記カプラ型光フィルタの、前記第二の入出力端子に、受光器が接続されている構成でもよい。
また、前記カプラ型光フィルタの、前記第二の入出力端子が、ファラデー回転子の一端に接続されており、
前記ファラデー回転子の対向する一端に、受光器または光導波路が接続されている構成でもよい。
【００２２】
さらに、前記カプラ型光フィルタの、前記第三の入出力端子に、受光器が接続されている構成でもよい。
【００２３】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を図面に基づき詳細に説明する。
【００２４】
なお、以下の実施の形態では、すべて石英系光導波路（ＰＬＣ）を用いたハイブリッド集積構成とするが、本発明はこれに限定されるものではない。例えば光導波路として、ポリマー導波路等を用いても良いし、半導体導波路を用いたモノリシック集積構成でも良い。また、モジュールサイズや、実装工程上、不利な面もあるものの、光ファイバを用いた構成も可能である。さらに、本発明のカプラ型フィルタは、導波路型光カプラおよび波長選択性ミラーともに複数の構成が可能であり、また、その組み合わせも多彩である。
【００２５】
以下の実施の形態では、比較的簡単で理解が容易なように、代表的なもののみを示す。
【００２６】
＜第１の実施の形態＞
図１は、本発明の第１の実施の形態に係るゲインクランプ光増幅器の概略構成を示す上面図である。
【００２７】
同図に示すように、本形態では、シリコン基板１上に形成した石英系平面光導波路を用い、光導波路２の一部領域に形成した光素子搭載部３にＳＯＡ素子４を搭載・固定するとともに、ＳＯＡ素子４の両側には、後述する波長選択性反射器を設けることにより、ハイブリッド集積型のゲインクランプ光増幅器モジュールを構成している。
【００２８】
従来技術の項で述べたような半導体で一括形成したモノリシック集積構成のみならず、本形態のようなハイブリッド集積構成によってもゲインクランプＳＯＡを実現できる。このようなハイブリッド集積構成では、ＳＯＡ素子４と光導波路２との結合部が両端のグレーティング５、６によって構成される共振器内に含まれることになるため、結合損失のばらつきによって生じるモジュール利得の変動を抑圧できる効果があり、モジュール利得を精度よく設定するのに有利である。
【００２９】
なお、ＳＯＡ素子４や光素子搭載部３の構造、あるいはＳＯＡ素子４の固定法などについては、本発明の要点ではないので詳述はしない。ただし、文献３（I. Ogawa, et sl., "Hybrid integrated four-channel SS-SOA array module using planar lightwave circuit platform," Electronics Letters, vol. 34, no. 4, pp. 361-363, 1998. ）に記載されている構造や方法をはじめとして多くの選択肢が可能であることは言うまでもない。したがって本明細書本文や図面で記載する構造は一例に過ぎず、特にこれらの構造を限定するものではないことを明記しておく。
【００３０】
次に、本実施の形態の主要な構成上の特徴について説明しておく、まず、第一の特徴は、出力側の波長選択性反射器として、光カプラと波長選択ミラーとからなる構成を用いた点である（このような構成を、以下カプラ型光フィルタ７と称する）。
【００３１】
本形態では、図２に詳細に示すように、光カプラとして、２本の光導波路２を近接させることにより構成した所謂方向性結合器８を用い、この２本の光導波路２が近接した結合領域に、波長選択ミラーとして、紫外光を照射することによって誘起される石英系光導波路の屈折率変化を利用した所謂ＵＶグレーティング６を形成した。一方、入力側のグレーティングに関しては特に構造の制約はなく、本形態では光導波路２に形成したＵＶグレーティング５を用いた。なお、入力側、出力側のＵＶグレーティング５、６ともに反射中心波長はλｃに設定した。
【００３２】
出力側の上記カプラ型光フィルタ７についてさらに詳細に説明すると、ＳＯＡ素子４の出力端から出力された光波は、光導波路２に結合して伝播し、カプラ型光フィルタ７の入出力端子９ａに入力され、方向性結合器８の結合領域に達する。結合領域では２本の光導波路２の伝播モードの結合によって偶モードと奇モードとが伝播し、これらの伝播定数差に起因するうねりによって２本の光導波路２間で光強度比が変化しながら伝播していくことになる。
【００３３】
ここで、波長λｃの近傍の光は、ＵＶグレーティング６によって反射され、入出力端子９ａと入出力端子９ｂとの分岐点まで再び結合領域を戻る。方向性結合器８では、光導波路２の近接領域における伝播距離に従い、２本の光導波路２内の光強度比が周期的に変化し、ある長さ（完全結合長）の周期で一方の光導波路２から他方の光導波路２に完全に光パワーが移動することになる。この長さは、光導波路２の間隔や導波路コアのクラッドに対する比屈折率差によるが、石英系光導波路では概略数ミリメートル程度のことが多い。
【００３４】
一方、ＵＶグレーティング６は複数の実効屈折率の異なる層による多重反射であるが、結果として得られる反射光は概ねＵＶグレーティング６内のある一点（実効反射点）で反射されたものと考えて差し支えない。このため、方向性結合器８の領域内で上記実効反射点の位置を調整することによって、反射光の、入出力端子９ａ、入出力端子９ｂへ出力される光強度の割合を調整することができる。
【００３５】
本形態では、反射光が、入出力端子９ａ、９ｂに、それぞれ２０％、８０％の比率で出力されるように設定した。一方、ＵＶグレーティング６の反射波長λｃから離れた波長の光波は、ＵＶグレーティング６を透過し、前記結合領域を全長にわたって伝播した後、入出力端子９ｃと入出力端子９ｄとに分岐されて出力される。本形態では、結合領域の全長を完全結合長の２倍の整数倍に設定することにより、入出力端子９ａとストレート接続の関係にある入出力端子９ｃに全透過パワーを出力する構成とした。
【００３６】
以上のような設計は、導波路パラメータや２本の光導波路２の間隔などを含む方向性結合器８の構造や、ＵＶグレーティング６の強度や長さ、結合領域のＵＶグレーティング６よりも入力側の長さ、出力側の長さなどをパラメータとして、伝播解析を繰り返すことにより、精度よく設計することができる。また、文献４（N. Ofusa, et al., "Au optical add-drop multiplexer with a grating-loaded directional coupler in silica waveguides," IEICE Trans. Commun., vol. E82-B, no. 8, pp. 1248-1251, 1999. ）に記載されているように、解析的に概略の設計を行うことも可能である。
【００３７】
本発明は、このようなフィルタの設計に関するものではないので詳細は省略するが、例えば文献４に従えば、グレーティングより入力側の結合領域長をＬ１、グレーティング長をＬ２、グレーティングより出力側の結合領域長をＬ３とすると、反射波と、透過波について、遇モードと奇モードの位相差の条件
４κｃＬ１＋δΦ＝（２ｍｌ−１）π・・・・・・・・・・（式１）
κｃ（Ｌ１＋Ｌ２＋Ｌ３）＝ｍπ／２・・・・・・・・・・（式２）
を満たすように、方向性結合器の結合定数κｃとＬ１，Ｌ２，Ｌ３、およびグレーティングで付加される往復の位相δΦ（上記の説明では実効反射点の位置に対応するパラメータ）を設計すればよい。
【００３８】
なお、式１，式２のｍｌ，ｍは、それぞれ、反射波の入出力端子９ａ、９ｂへの出力比、透過光の入出力端子９ｃ、９ｄへの出力比を決める係数である。文献４のように、Add-Dropフィルタとしての応用では正の整数となるが、本形態ではその限りではなく、所望の出力比に応じて実数を設定すればよい。同様に、本形態では、透過光をストレート接続側の端子に出力する構成を採用したが、もちろんクロス接続でも構わないし、必要に応じて一部を分岐してもよい。そのよう
な場合にも、式２のｍの値を所望の値に設定すればよい。
【００３９】
なお、図２に見られるように、本形態においては、ＵＶグレーティング５、６を複数並んだ線で表現しているが、これはＵＶ光によって屈折率変調された反射面の様子を模式的に表したものであり、詳細に関してはこれに限定されるものではない。例えば、図２では光導波路コアの外側にも反射面の線が延びているが、これらは光導波路コアおよびクラッドの材料やＵＶ照射強度、照射範囲などの条件によって変化するものであり、実質的に屈折率変調が生じるのはコアの内部だけと考えて差し支えない場合も多い。また、反射面の間隔や、色の濃淡をグレーティングの全領域に渡り一定に表現しているが、グレーティング反射面のピッチを伝播軸に沿って変化させた、所謂「チャープトグレーティング」でもよいし、屈折率変調の深さをグレーティングの部位ごとに変化させた、所謂「アポタイズドグレーティング」でもよい。こうした具体的な設計については、本明細書では特には触れないが、グレーティングの反射スペクトル等を考慮して適宜設計すべきものであるのは当然である。
【００４０】
また、本形態のカプラ型光フィルタ７は、複数の入出力端子を有し、その一部は、不要な場合もある。例えば本形態では入出力端子９ｂと入出力端子９ｄからの出力光は放射させてしまって利用しないか、もしくはもともと出力されない。
【００４１】
このような入出力端子９ｂ、９ｄの終端方法は様々な構成が可能である。例えば図２に示す本形態では、導波路コアの端面を斜めにエッチングし、クラッドで埋め込んで入出力端子９ｂ、９ｄを構成している。このようにすれば、出力光は反射されて戻ることはなく、クラッドに放射される。
【００４２】
このほか、図３（ａ）に示すように、入出力端子９ｂ、９ｄを基板端まで延長し、基板端から斜めに出力するようにしてもよい。また、図３（ｂ）に示すように、入出力端子９ｂ、９ｄをスラブ導波路１０ａ、１０ｂに接続しておいてもよい。このようにすれば、反射なくスラブ導波路１０ａ、１０ｂ内に放射され、スラブ導波路１０ａ、１０ｂを十分広く設けておけば反射して再び入出力端子９ｂ、９ｄに結合する成分は無視できる程度に抑えられる。
【００４３】
以上のように、導波路の終端の構成は様々であり、本形態では特に限定はしない。また、図３中、図１と同一部分には同一番号を付し、重複する説明は省略する。
【００４４】
さらに、本形態ではカプラ型光フィルタ７を、方向性結合器８と、その結合領域に形成したＵＶグレーティング６により構成したが、その他の構成でもよい。
【００４５】
図４（ａ）〜図４（ｃ）に、別の構成例を挙げた。図４（ａ）は、光カプラとして、方向性結合器８ではなく、マルチモード干渉型カプラ（ＭＭＩカプラ）１８を用いた例である。ＭＭＩカプラ１８は、方向性結合器８と並び、代表的な光カプラとして知られており、このような構成も可能であるのはもちろんである。ＭＭＩカプラ１８では複数のモードの干渉を用いるため、これを用いたカプラ型光フィルタの設計は方向性結合器８と比べて若干複雑になるが、カプラ自体の波長依存性を小さい点など、ＭＭＩカプラ１８自身の良好な性質を利用できる利点がある。
【００４６】
図４（ｂ）は、光カプラとして、マッハ・ツェンダー干渉計型カプラ（ＭＺＩカプラ）２８を用いた例である。すなわち、２つの方向性結合器２８ａ、２８ｂまたはＭＭＩカプラと、その間に設けた２本のアーム導波路２８ｃ、２８ｄからなる。このようなＭＺＩカプラ２８も、上記方向性結合器２８ａ、２８ｂやＭＭＩカプラと同様に光カプラの機能を有する。この場合、カプラ型光フィルタを構成するためには、波長選択ミラーとして、２本のアーム導波路２８ｃ、２８ｄにＵＶグレーティング６、６を設ければよい。このような構成では、入出力端子９ａから入力された光波は、初段の方向性結合器２８ａまたはＭＭＩによって２本のアーム導波路２８ｃ、２８ｄに分岐され、次に、ＵＶグレーティング６、６の反射帯域に含まれる波長の光はＵＶグレーティング６、６により反射され、再び初段の方向性結合器２８ａまたはＭＭＩを介して、所定の分岐比で入出力端子９ａと入出力端子９ｂに分配される。一方、グレーティング反射帯域外の光波はＵＶグレーティング６、６を透過し、後段の方向性結合器２８ｂまたはＭＭＩに達し、アーム導波路２８ｃ、２８ｄで与えられる位相差に応じて入出力端子９ｃ、９ｄに分配される。したがって、２つの方向性結合器２８ａ、２８ｂの分岐比、アーム導波路２８ｃ、２８ｄの長さ、ＵＶグレーティング６、６の実効反射点位置を適宜設計すれば、反射、透過ともに所望の動作を実現できる。
【００４７】
このような構成では、回路サイズが大きくなるものの、シングルモード導波路上に形成したＵＶグレーティング６、６を用いればよいので、設計は極めて単純になるという利点がある。
【００４８】
さらに、これまで波長選択性ミラーとして、ＵＶグレーティング６を用いた例しか説明していないが、その他の構成も可能である。例えば光導波路コアの上面や、側面をレリーフ状にエッチング加工したグレーティングでもよいし、図４（ｃ）に示したように、誘電体多層膜フィルタ３８ｃを用いてもよい。
【００４９】
図４（ｃ）ではＭＺＩカプラ３８のアーム導波路３８ａ、３８ｂにダイシングソーによって溝を形成し、ここにフィルム状の誘電体多層膜フィルタ３８ｃを挿入し、樹脂固定している。このような構成では、市販の優れた誘電体多層膜フィルタ３８ｃを用いればよいので、信頼性・安定性の高いカプラ型光フィルタを構成できる。
【００５０】
なお、図４（ａ）乃至（ｃ）中、図１と同一部分には同一番号を付すことにより重複する説明を省略する。
【００５１】
次に、本形態における第二、第三の特徴は、上記グレーティング反射率の設計にある。すなわち、第二の特徴は、入力側、出力側いずれのＵＶグレーティング５、６も透過率をほぼ０％とした点である。さらに第三の特徴は、ＳＯＡ素子４に対する実効反射率を出力側が入力側よりも十分小さい値になるように設計した点である。
【００５２】
本形態における反射率設計は以下のとおりであり、概略を図５に示す。同図に示すように、まず入力側波長選択性反射器は、シングルモード導波路上に形成した通常のＵＶグレーティング５であり、反射中心波長は、１５２０ｎｍ、３ｄＢ反射帯域幅０．３ｎｍ、中心波長近傍における反射率９９％以上（透過率１％以下）とした。一方、出力側波長選択性反射器は上述したカプラ型光フィルタ７である。反射中心波長は、１５２０ｎｍ、３ｄＢ反射帯域幅０．３ｎｍと入力側と同等である。一方、反射率は、全反射率を反射率９９％以上（透過率１％以下）とし、入出力端子９ａ、９ｂへの分岐比を２０％：８０％とした。このため、ＳＯＡ素子４に接続された入出力端子９ａからみた実効的な反射率は２０％である。なお、ＳＯＡ素子４から見た実効反射率（ＳＯＡ素子４から出力され再びＳＯＡ素子４に戻る成分の割合）は、ＳＯＡ素子４と石英系の光導波路２との接続損失を２ｄＢ程度に設計したので、入力側が約６３％、出力側が約１３％である。
【００５３】
以上のような構成によって、本形態では、発振光の出力強度が十分小さく、かつ雑音性能も良好なゲインクランプ光増幅器を実現できる。これは上記の特徴によって、以下に述べる顕著な効果が得られるためである。
【００５４】
まず、上記第一の特徴であるカプラ型光フィルタ７を用いれば、実効的な反射率と透過率とを、独立かつ高い自由度で設計を行うことが可能となる効果がある。これは、すでに述べたように、カプラ型光フィルタ７は、発振光の透過率を０％、すなわち全反射率を１００％とした場合にも、反射波の入出力端子９ａ、９ｂへの出力比を調節することにより、ＳＯＡ素子４に接続された入出力端子９ａへの実効的な反射率を別途独立に設定できるためである。ちなみに、従来の単純なグレーティングでは、透過率と反射率とは、透過率を小さくすれば反射率は大きくなるという相補的な関係にあるため、このような設定はできなかった。
【００５５】
なお、以上のような光導波路の設計が可能となったのは、本形態において石英系平面光導波路を用いた効果でもある。すなわち、石英系平面光導波路を用いれば、本形態のカプラ型光フィルタ７のような構造をフォトマスクの変更のみで容易に実現できる。また、他の平面回路構成と比較すると、光導波路２を精度よく安定に作製できる点、およびＵＶグレーティング５、６を利用できる点で有利である。例えばエッチングによるグレーティング等と比べると、ＵＶグレーティング５、６の場合は、光導波路２ができた後に加工するため、光導波路２に光を入力し、実際の反射スペクトルをモニターしながらＵＶグレーティング５、６を形成できるなど、実用上大きなメリットを有している。
【００５６】
続いて、第二、第三の特徴による効果は、上記構造を利用して反射率、透過率を適切に設定することにより、高性能なゲインクランプ光増幅器を実現できるようになったことである。
【００５７】
まず、第二の特徴に関しては、出力側のＵＶグレーティング６の透過率をほぼ０％に設定することにより、従来問題となっていた発振光の出力強度を小さく抑えることができる。これにより、多くの場合、ゲインクランプＳＯＡモジュールのすぐ後段に高性能なフィルタを設けることは不要である。
【００５８】
本形態では、入力側、出力側ともに透過率１％以下としたので、いずれの側からも出力される発振光はわずかに１％以下である。したがって、図６に出力スペクトルを示すように、ＳＯＡ素子４の飽和出力を１０ｄＢｍとすると、発振光の出力パワーは−１０ｄＢｍ程度であり、典型的な使用例として信号光の出力パワーを飽和出力よりも５〜１０ｄＢ程度小さくする設定する場合には、信号光と共に光導波路２から出力される発振光は、信号光よりも１０ｄＢ以上小さなパワーに抑えられることになる。
【００５９】
ちなみに、従来のゲインクランプＳＯＡでは、グレーティング反射率は入力側、出力側ともに数％〜２０％程度に設定されており、信号光よりも１０ｄＢ程度大きなレベルで発振光が出力されてしまっていた。このような大きなレベルの不要波は、次段の光増幅器を飽和させたり、伝送路での非線形性を誘起する等の問題を引き起こすため、ゲインクランプＳＯＡのすぐ後段に光フィルタを設けて発振光を除去することが必要不可欠であった。
【００６０】
さらに、ここで用いるフィルタは、大きなレベルの発振光を信号光よりも十分小さなレベルに落とすために、十分なクロストーク性能を有する高性能なものが必要であった。
【００６１】
これに対して、本形態に係るゲインクランプＳＯＡでは、上述したように、発振光が信号光に比べて１０ｄＢ程度小さな値であるので、必ずしもゲインクランプＳＯＡのすぐ後段にフィルタを設ける必要はない。また、仮に必要な場合にも、発振光はもともと小さいレベルであるので、クロストーク性能の良い高価なフィルタは不要である。
【００６２】
なお、発振光のグレーティング透過率は０％に近いほど好ましいが、以上述べた観点から言えば必ずしもこの限りではない。すなわち、次段の光増幅器や伝送路で問題を起こさない程度まで、発振光の出力レベルを抑えれば、実質的にフィルタは不要であり、用いる用途によっては信号光と同レベルか若干小さい値であれば問題はない場合も多い。例えば上記典型的な信号光の出力強度は飽和出力の１０％程度であるので、出力側のＵＶグレーティング６の透過率も概略１０％程度以下であれば一定の効果をあげることができる。
【００６３】
本形態では、入力側のＵＶグレーティング５の透過率も１％以下に設定したことにより、入力側からも発振光が出力されない構成としたが、これに限定するものではない。光増幅器を用いる際には、通常入力側の前段および出力側の後段にアイソレータを設けるため、入力側から伝送路を逆向きに出力される発振光は、アイソレータによって遮断されるため問題にならない場合が多い。したがって、入力側の透過率、反射率は、システムや回路の条件を加味して、ゲインクランプＳＯＡの特性を最大に引き出すように決定すればよい。
【００６４】
第四の特徴は、出力側の反射率を入力側に対して十分小さく設定するものであり、これにより雑音の小さなゲインクランプ光増幅器を得ることができる。この理由は以下の通りである。
【００６５】
そもそも本発明を用いずとも、発振光の出力強度を抑えるだけであれば、単純に出力側グレーティングの反射率をほぼ１００％にすれば良い。すなわち、出力側グレーティングの反射率を１００％にすれば、発振光はこれを透過して出力側へ出力されることはない。また、入力側グレーティングの反射率を適切に設定することにより、利得の調節も可能である。この場合、入力側のグレーティングからは、高いレベルの発振光が伝送路を逆向きに出力されてしまうが、上述の通り、光増幅器を用いる際には、光増幅器前後段にアイソレータを設けるのが通常であるので、ゲインクランプＳＯＡの入力側から伝送路を逆向きに出力された発振光は、アイソレータを超えて伝送路に悪影響を及ぼすことはない。
【００６６】
しかしながら、このような構成は、光増幅器の雑音指数ＮＦを大幅に劣化させてしまうため、実用上適切ではない。文献５（Guido Giuliani, et al., "Noise analysis of conventional and gain-clamped semiconductor optical amplifiers," J. of Lightwave Technology vol. 18, no. 9, pp. 1256-1263, 2000. ）にも記載されているように、光増幅器のＮＦは、増幅器内部のキャリア密度およびその分布に依存し、特に入力端側で飽和が生じるとＮＦが劣化する問題がある。
【００６７】
一般に、ゲインクランプ光増幅器は、発振状態で使用するため、通常のＳＯＡと比べてＮＦが劣化することが知られており、その上、上記のように入力側と比べて出力側グレーティングの反射率を大きくすると、入力端側でキャリア密度が低下してしまうためＮＦをさらに大きく劣化させてしまうのである。
【００６８】
これに対して、本形態のように、出力側の反射率を入力側の反射率に対して十分小さく設定すれば、通常の入力側、出力側で同じ反射率の場合と比較して、雑音特性を大きく改善することができる。本形態では、ＳＯＡ素子４に対する実効反射率は入力側〜６３％、出力側〜１３％であり、出力側を入力側の1/4 程度に小さく設定したことにより、モジュール全体で約８ｄＢと良好なＮＦ特性を達成した。
【００６９】
なお、本形態では入力側と出力側の実効反射率の比は４：１としたが、１：１よりも出力側を小さくするほど効果があり、概略４：１程度以上の比率であれば、両端同比率のゲインクランプＳＯＡと比較しても顕著な雑音改善効果を期待できる。
【００７０】
以上をまとめると、本形態に係るゲインクランプＳＯＡは、（１）信号光と共に出力される発振光の出力レベルが極めて小さく、かつ、（２）低雑音であるという特徴を有する。これらは、本形態のカプラ型光フィルタ７を用いた構成と、これによって可能となった反射率設計により得られた顕著な効果である。すなわち、従来のゲインクランプＳＯＡでは、発振光の出力パワーが大きく、外部に高価なフィルタを設けて除去することが必須であった。これを避けるために出力側のグレーティング反射率を大きくして発振光の出力パワーを低減しようとすると、ＮＦが劣化してしまう等の問題があるため、現実的な解決手段はなかった。これに対して、本発明では、カプラ型光フィルタ７を用いることによって、発振光の透過率を小さく抑えたまま、ＳＯＡ素子４に対する実効反射率を適宜設定できるようにしたこと、およびこの構造を用いて入力側、出力側の実効反射率および透過率を適切に設定したことにより、以上のような問題を解決できた。
【００７１】
その他、本形態に係るゲインクランプ光増幅器モジュールを用いることにより以下のような効果もある。すなわち、本発明では、グレーティング自体の反射率を略１００％に設定できるため、ＵＶグレーティング６を用いる場合にも、経時変化の小さい安定な特性を得ることができる。ＵＶグレーティング６では、ＵＶ光によって誘起された屈折率変化が、環境条件等によっては、若干経時変化することが知られている。グレーティング反射率が経時変化すると、ゲインクランプＳＯＡとしては発振しきい値が変化するため、結果としてモジュール利得が変動してしまう問題となる。
【００７２】
これに対して、本形態のようにほぼ１００％の反射率に設定する場合には、あらかじめ十分余裕を持って長い領域にＵＶグレーティング６を形成しておけば、若干の屈折率変動があっても、常に反射率は１００％となるため、反射率の変動を抑えることができる。なお、屈折率変動によってＵＶグレーティング６の実効反射点位置が変化することになるが、一般に光カプラの結合長は十分長いため、カプラ型光フィルタの反射率の変動は十分小さい。このように本発明は、ＵＶグレーティング６と併せて用いる場合は、好ましい相乗効果が得られることとなる。
【００７３】
＜第２の実施の形態＞
図７は、本発明の第２の実施の形態に係るゲインクランプ光増幅器モジュールの概略構成を示す上面図である。
【００７４】
本形態が、第１の実施の形態と異なる点は、入力側の波長選択性反射器も、出力側と同様のカプラ型光フィルタ７とした点である。この場合にもＳＯＡ素子４の入力側に接続された端子を入出力端子４９ａと考えれば、その動作は出力側と同様である。
【００７５】
このような構成によれば、入力側も透過率と反射率とを独立に設定できる利点がある。本形態では、入力側のＵＶグレーティング５の反射率を全反射率１００％とし、入出力端子４９ａ、４９ｂへの分岐比を８０％：２０％とした。したがって、図８に示すように、入出力素子４９ａから見た実効反射率は８０％である。同様に、出力側は入出力端子９ａから見た実効反射率を１５％程度とした。第１の実施の形態と同様に、ＳＯＡ素子４と光導波路２との接続損失は２ｄＢのため、ＳＯＡ素子４から見た実効反射率は入力側、出力側で、各々約５１％、１０％である。
【００７６】
以上のように、入力側の波長選択性反射器もカプラ型光フィルタ４７としてもよく、入力側からの発振光出力を抑えつつ、入力側の反射率も柔軟に設定できる点で有効である。
【００７７】
なお、図７中、４９ｃ、４９ｄは入出力端子である。また、図１と同一部分には同一番号を付して重複する説明を省略している。
【００７８】
＜第３の実施の形態＞
図９は、本発明の第３の実施の形態に係るゲインクランプ光増幅器モジュールの概略構成を示す上面図である。
【００７９】
本形態の構成は、第１の実施の形態とほぼ同様である。そこで、図９中、図１と同一部分には同一番号を付し、重複する説明は省略する。
【００８０】
本形態に係るゲインクランプ光増幅器モジュールは、出力側に設けたカプラ型光フィルタ７の入出力端子９ｂを、モニター用受光器に接続した点が第１の実施の形態に係るゲインクランプ光増幅器モジュールとは異なる。ここでは、ＳＯＡ素子４と同様に、石英系光導波路の一部に設けた搭載部５３に、端面受光型のフォトダイオード（ＰＤ）５４に搭載、固定した。これは、もちろん光ファイバを介して基板１の外部に取り出してＰＤに接続してもよい。
【００８１】
このような構成により、本形態ではＳＯＡ素子４へのバイアス調節を行うことが可能となった。通常、ゲインクランプＳＯＡを用いる場合には、バイアス電流を大きくして、発振強度を強くすることによって、より安定な動作が得られるが、必要以上に大きなバイアスをかけることは消費電力の増加につながるため好ましくない。
【００８２】
しかしながら、発振しきい値に近いバイアスしかかけない場合で、信号光レベルが大きい場合には、発振状態が不安定になったり、発振が解除されてしまったりする問題を生じる。したがって、本形態のように、発振光をモニターして、安定な発振光レベルになるようにバイアスを調整する構成は、不要な電力消費を避け、かつ安定な動作を得る上で極めて有用である。さらに、ＳＯＡ素子４の利得は若干経時変化することが知られている。したがって、発振しきい電流値も変化することになるため、このような現象の対策としても、本形態のように、ＳＯＡ素子４の動作状態をモニターし、動作電流値を調整することは望ましい。
【００８３】
さらに、前述したように、ゲインクランプＳＯＡの発振光強度は、外部からの入力信号光によって高速に変調されるので、発振光をモニターすれば、発振状態のみならず、信号光のレベルや変調信号自体を知ることができる。通常、光増幅器の状態をモニターするためには、外部にタップ回路を設けて、信号光の一部を取り出して観測する必要があるが、ＳＯＡ素子４の場合には、このような外部モニター回路を設けるとＳＯＡ素子４の小型であるという利点を阻害することになりかねない。また、信号光の一部を取り出すために損失が発生することも問題となる。
【００８４】
これに対して、本形態に係る構成では、ゲインクランプＳＯＡの発振光をモニターするため、信号光の損失は発生しない。また、カプラ型光フィルタ７の一端子から大きな強度の発振光が出力されることを利用して、ここにモニター用のフォトダイオード５４を接続するだけであるので、外部にモニター用のタップ回路を設ける場合と異なり、大型化や大幅なコスト増は避けられるという効果がある。
【００８５】
＜第４の実施の形態＞
図１０は、本発明の第４の実施の形態に係るゲインクランプ光増幅器モジュールの概略構成を示す上面図である。
【００８６】
本形態が、第３の実施の形態と異なる点は、第一に、偏波依存性を持つＵＶグレーティング６６を用いることにより、カプラ型光フィルタ６７の反射中心波長を、ＴＥ光とＴＭ光の２つの偏波に対して異なるように設定した点であり、第二に、カプラ型光フィルタ６７の入出力端子６９ｂを、偏波面を４５°回転させるように設定したファラデー回転子６１を介してモニターＰＤ６２を接続した点である。
【００８７】
その他、細かい相違として、本形態に係るカプラ型光フィルタ６７は、透過光をクロスポートに出力する構成としたことも挙げられる。すなわち、入出力端子６９ａ、６９ｂに入力された反射波長帯域外の光波は、各々入出力端子６９ｃ、６９ｄにクロス状態で出力されるよう設計した。なお、図１０中、図９と同一部分には、同一番号を付し、重複する説明を省略する。
【００８８】
ＵＶグレーティング６６は、その作製条件によっては反射中心波長の偏波依存性が生じることが知られている。例えば、光ファイバではファイバの片側のみから適切な照射量でＵＶ光を照射することにより、上記偏波依存性が生じる。また、多くの場合、石英系光導波路ではより大きな反射中心波長の偏波依存性が生じること、およびこの偏波依存性はＵＶ光の照射量によって調整できることが知られている（参考文献６：J. Albert, et al., "Polarisation-independent strong Bragg gratings in planar lightwave circuits," Electron. Lett., vol. 34, pp. 485-486, 1998.）。これは、多くの石英系光導波路は比較的大きな複屈折性を有することと、ＵＶ照射によってこの複屈折性を調節できるためである。図１１にＵＶ照射量とＴＥ偏波、ＴＭ偏波に対する反射中心波長の関係の一例を示す。
【００８９】
さて、本形態では、上記のような石英系光導波路を用いたＵＶグレーティング６６の特性を利用して、ＴＥ偏波、ＴＭ偏波に対する反射中心波長を図１２に示すように各々λｃ１，λｃ２に設定してある。
【００９０】
一方、入力側のＵＶグレーティング５の反射中心波長はＴＥ，ＴＭいずれの偏波に対してもλｃ１に設定した。こうすることにより、ＳＯＡ素子４は両側の反射率が最も高くなるλｃ１においてＴＥ光で発振する。発振光の一部は、カプラ型光フィルタ６７の入出力端子６９ｂからＴＥ偏波として出力され、ファラデー回転子６１によって４５°偏波面を回転されて、モニターＰＤ６２で受光される。
【００９１】
以上の構成によって、モニターＰＤ６２の接続端部などから仮に反射戻り光があった場合にも安定な動作が得られるという効果が期待できる。
【００９２】
本形態に係る構成では、仮にモニターＰＤ６２の接続部で予期せぬ反射戻り光が発生した場合、反射戻り光は再び入出力端子６９ｂからカプラ型光フィルタに入力し、反射されて、大きな強度の戻り光がＳＯＡ素子４に再入射することとなってしまう。例えば、上述のようにカプラ型光フィルタ６７の分配比を２０％：８０％のように大きくアンバランスに設定し、かつ入出力端子６９ｂからすべてのパワーが反射して戻る場合には、安定な発振に寄与する２０％の反射成分に対して、３倍以上の６４％もの光パワーが外乱光としてＳＯＡに入射することとなり、発振状態を乱すことが懸念される。これに対して、本形態ではこうした反射戻り光の影響を抑えることが可能である。すなわち、モニターＰＤ６２の接続端部から反射して戻る光は、再びファラデー回転子６１で４５°の非相反回転を与えられ、結果として、ＴＭ偏波として入出力端子６９ｂを戻ることになる。ところが、カプラ型光フィルタ６７は偏波依存性を有し、λｃ１の光波はＴＥ光のみしか反射しないため、反射戻り光は透過して、クロス状態に配置された入出力端子６９ｄに出力されることになる。したがって、反射戻り光は、ＳＯＡ素子４にも戻らず、かつ信号光に混ざって入出力端子６９ｃから出力されることもない。
【００９３】
以上のように、本形態では、偏波依存性を有するカプラ型光フィルタ６７を用いることにより、反射戻り光の影響を除外することが可能となった。また、本構成により、アイソレータを用いずとも、ファラデー回転子６１を用いるだけの極めて簡易な構成で、上記の効果を達成できた。
【００９４】
＜第５の実施の形態＞
図１３は、本発明の第５の実施の形態に係るゲインクランプ光増幅器モジュールの概略構成を示す上面図であり、上述した構成を組み合わせて用いることにより、波長変換器として応用した例である。
【００９５】
同図に示すように、その構成は、以下の通りである。まず、入力側、出力側ともに波長選択性反射器として、いずれも偏波依存性を有するカプラ型光フィルタ７１、７２を採用した。反射中心波長は、入力側ＴＥ，ＴＭを各々λｃ１，λｃ２、出力側ＴＥ，ＴＭを各々λｃ１，λｃ３とした。
【００９６】
したがって、本ゲインクランプＳＯＡはλｃ１においてＴＥ偏波で発振する。また、出力側のカプラ型光フィルタ７２の入出力端子７９ｂは４５°ファラデー回転子６１を介して光ファイバによって外部に取り出した。これは、ゲインクランプＳＯＡの発振光を波長変換光として外部で利用するための構造である。
【００９７】
一方、入力側のカプラ型光フィルタ７１の入出力端子８９ｂを４５°ファラデー回転子７３を介してモニターＰＤ７４に接続した。また、出力側のカプラ型光フィルタ７２の入出力端子７９ｃにも受光素子であるモニターＰＤ７５を接続した。これにより、各々、発振光と透過信号光をモニターし、モニターＰＤ７４、７５の受光電流をＳＯＡ素子４のバイアス電流にフィードバックすることにより、波長変換に適した動作状態に設定することができる。
【００９８】
入力側のカプラ型光フィルタ７１の入出力端子８９ｂに接続したモニターＰＤ７４に関しては、前記第４の実施の形態と同様であり、仮に反射戻り光があっても入力側のカプラ型光フィルタ７１の入出力端子８９ｄから放射され、信号光経路やＳＯＡ素子４の発振に悪影響を及ぼさない。
【００９９】
同様に、波長変換光もファラデー回転子６１を介しているので、仮に外部に反射点がある場合にもＳＯＡの発振動作には影響を及ぼさない。また、波長変換光を外部で利用する場合、λｃ１の発振光のみを抽出する波長フィルタを用いれば、自然放出光（ＡＳＥ）雑音を低減できるという効果もある。
【０１００】
通常、ゲインクランプＳＯＡの発振光は、レーザーダイオードと同様に、ＴＥ，ＴＭいずれか一方の偏波状態を持つが、ＡＳＥ光にはＴＥ，ＴＭの両偏波が含まれているため、波長変換光としてみた場合には、ＡＳＥ雑音が大きいという問題がある。これに対して、本形態に係る構成では、発振光波長λｃ１においては、ＡＳＥ光もＴＥ成分のみが出力され、ＴＭ成分は出力されない。ただし、本形態では、λｃ３においてＴＭ成分のＡＳＥ光が出力されるので、外部にλｃ１の発振光波長のみを抽出するフィルタを設けておけば、このＡＳＥ雑音も低減できる効果がある。
【０１０１】
以上のように、本構成により、ゲインクランプＳＯＡの共振器ミラーとして用いるカプラ型光フィルタ７１、７２を利用することにより、別途外部にフィルタやサーキュレータを設けなくとも、信号光と発振光とを分離して出力できることとなり、簡略な構成で波長変換器としても応用可能となった。また、カプラ型光フィルタ７１、７２に偏波依存性を持たせることにより、反射戻り光の影響なく安定に動作し、またＡＳＥ光雑音の小さい波長変換光を得ることができるようになった。
【０１０２】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明のゲインクランプ光増幅器は、少なくとも出力側の波長選択性反射器として光カプラと波長選択ミラーとからなるカプラ型光フィルタを用いることを第一の特徴とする。これによって、波長選択性反射器の透過率と光増幅器に対する実効反射率とを独立に制御できるようになった。
【０１０３】
なお、カプラ型光フィルタの構成において、光カプラとして、方向性結合器、ＭＭＩカプラ、ＭＺＩカプラのいずれを用いてもよく、また各々利点がある。また、波長選択ミラーとして、ＵＶグレーティングのほか、レリーフ型グレーティングや誘電体多層膜フィルタなども用いることが可能である。こうしたなかで、上記カプラ型光フィルタは、石英系平面光導波路に形成し、波長選択ミラーとしてＵＶグレーティングを用いることは望ましい形態である。なぜなら、石英系光導波路およびこれに形成したＵＶグレーティングはこのような構造を容易かつ精度よく作製するのに適しているからである。
【０１０４】
さらに本発明の反射率の設計は、１００％に近いものであるので、ＵＶグレーティングの経時変化を抑制できるという相乗効果もある。
【０１０５】
次に、透過率と実効反射率を独立に制御できるという上記発明の効果を利用して、次に挙げる適切な透過率、反射率の設計を行うことにより、望ましい性質を有するゲインクランプ光増幅器を実現できる。すなわち、第二の特徴として、少なくとも出力側のグレーティングの透過率を十分小さく設定することにより、発振光の出力強度を小さく抑えることが可能となり、このため、外部に高性能なフィルタを設けることが不要となった。透過率の典型的な値としては１０％以下であれば一定の効果が期待できる。
【０１０６】
さらに、第三の特徴として、光増幅器に対する実効反射率を、出力側が入力側よりも十分小さくなるように設計することにより、通常ゲインクランプ光増幅器で問題となるＮＦの劣化を最小限に抑え、良好な雑音特性が得られることとなった。なお、光増幅部から見た実効反射率は、出力側が入力側に対して、略1/4 程度以下になるように設計することが好ましい。
【０１０７】
さらに、上記カプラ型光フィルタの第二の入出力端子に受光器を配することにより、発振光をモニターすることが可能となり、ＳＯＡのバイアス調整などに利用できる。また、上記カプラ型光フィルタの第三の入出力端子に受光器を配すれば、波長変換器としての応用の際に、信号光レベルを直接モニターすることにより、ＳＯＡの動作条件を緻密な設定が可能である。
【０１０８】
また、上記カプラ型光フィルタの反射中心波長を偏波によって異なるように設定すれば、ＡＳＥ光の片方の偏波成分を除去できるように波長変換光を出力することができるため、雑音の少ない波長変換器を構成するのに有利である。さらに、上記カプラ型光フィルタの入出力端子にファラデー回転子を設けるだけで、アイソレータなしでも簡易に反射戻り光の影響を抑圧することが可能となり、安定に動作するゲインクランプ光増幅器モジュールを構成できる。
【０１０９】
したがって、本発明により、発振光と外部からの信号光とをモジュール外部で分離する必要がない、小型・高性能かつ安価なゲインクランプ光増幅器モジュールを提供することが可能になった。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１の実施の形態の概略構成を示す上面図である。
【図２】上記第１の実施の形態におけるカプラ型光フィルタの構成と動作を示す模式図である。
【図３】上記第１の実施の形態における異なる導波路終端方法を示す模式図である。
【図４】上記第１の実施の形態におけるカプラ型光フィルタの異なる構成例を示す上面図である。
【図５】上記第１の実施の形態における入力側、出力側グレーティングの反射率設計例を示す模式図である。
【図６】上記第１の実施の形態に係るゲインクランプ光増幅器モジュールの出力スペクトラムを示す波形図である。
【図７】本発明の第２の実施の形態の概略構成を示す上面図である。
【図８】上記第２の実施の形態における入力側、出力側グレーティングの反射率設計例を示す模式図である。
【図９】本発明の第３の実施の形態の概略構成を示す上面図である。
【図１０】本発明の第４の実施の形態の概略構成を示す上面図である。
【図１１】石英系光導波路のＵＶグレーティングにおけるＵＶ照射量とＴＥ偏波、ＴＭ偏波に対する反射中心波長の関係の一例を示す概略図である。
【図１２】上記第４の実施の形態におけるＵＶグレーティングの反射中心波長の設定を示す概略図である。
【図１３】本発明の第５の実施の形態の概略構成を示す上面図である。
【図１４】従来のゲインクランプＳＯＡの一構成例を示す上面図である。
【図１５】従来のゲインクランプＳＯＡの出力光スペクトラムの一例を示す波形図である。
【符号の説明】
２光導波路英系光導波路
４ＳＯＡ素子
５、６ＵＶグレーティング
７カプラ型光フィルタ
８方向性結合器
１８マルチモード干渉型カプラ
２８、３８マッハ・ツェンダー干渉型カプラ
３８ｃ誘電体多層膜フィルタ
４７カプラ型光フィルタ
５４フォトダイオード
６１ファラデー回転子
６６ＵＶグレーティング
６７カプラ型フィルタ
７１、７２カプラ型フィルタ
７３ファラデー回転子[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to an optical amplifier used in optical communication and the like, and more particularly to a gain clamp optical amplifier module used for linear amplification and optical signal processing.
[0002]
[Prior art]
As one method for obtaining a linear operation of an optical amplifier, a so-called “gain clamp” technique is proposed in which the optical amplifier is intentionally laser-oscillated to clamp the gain. In particular, a semiconductor optical amplifier (SOA) has large nonlinearity and a high response speed, so that signal waveform deterioration occurs when a modulated signal is transmitted, and gain fluctuations and crosstalk occur when a wavelength multiplexed light is amplified. It is known that problems such as these occur.
[0003]
Therefore, a device configuration called “gain clamp SOA” in which the above gain clamp technology is applied to solve these problems has been reported. Contrary to linearization, this “gain clamp SOA” provides extremely large non-linearity in the vicinity of the oscillation threshold, and is expected to be applied to optical signal processing as wavelength conversion, optical logic gates, and the like. .
[0004]
FIG. 14 shows Reference 1 (M. Bachmann, et al., “Polarisation-insensitive clamped-gain SOA with integrated spot-size converter and DBR gratings for WDM applications atl. 55 μm wavelength.” Electronics Letters, vol. 32, no 22, pp. 2076-2078, 1996.) is a top view schematically showing a configuration example of a conventional gain clamp SOA. As shown in the figure, in this structure, the active region 01 for amplifying the light wave and the optical waveguide provided with the Bragg gratings 02a and 02b having the reflection center wavelength λc and the reflectance Rc provided on both sides thereof are made of a semiconductor. It is formed in a lump.
[0005]
According to such a structure, since the resonator is configured between the Bragg gratings 02a and 02b on both sides, the balance between the Bragg grating reflectivity on both sides and the amplification gain, and the phase condition when the resonator makes one round (vertical) The oscillation operation can be obtained at a wavelength approximately in the vicinity of λc under the condition of (mode condition). In general, since the carrier density of the active region 01 is kept constant during laser oscillation, such a gain clamp SOA can obtain a so-called linear amplification operation in which the gain is kept constant under a predetermined operating condition. .
[0006]
Since the oscillation threshold is determined approximately by the balance between the grating reflectivity Rc and the gain, the desired gain spectrum can be obtained after clamping by appropriately setting the reflection wavelength λc and the reflectivity Rc of the Bragg gratings 02a and 02b. Can do.
[0007]
On the other hand, an optical signal processing technique using such a gain clamp SOA is also being studied. For example, reference 2 (Matsushita et al., “Numerical analysis of wavelength conversion method using gain-clamped semiconductor optical amplifier,” IEICE Proceedings of the 2002 Electronics Society Conference 1, C-4-18, p. 260, 2002.) describes an application example in which the gain clamp SOA is used as a wavelength converter. This example makes good use of the oscillation light of the gain clamp SOA itself. When the modulated signal light having the wavelength λ1 is input from the outside, the oscillation light set to the wavelength λ2 is output after being subjected to mutual gain modulation. If only the oscillation light is extracted, wavelength conversion from λ1 to λ2 can be realized.
[0008]
Conventionally, SOA has been actively studied as a wavelength converter by utilizing the mutual gain modulation and the mutual phase modulation effect, which are nonlinear effects of the element itself. The wavelength conversion operation is obtained by simultaneously inputting the modulated signal light of λ1 and the CW light of wavelength λ2 to the SOA and extracting only λ2 from the output light.
[0009]
On the other hand, if the gain clamp SOA is used as described above, it is not necessary to prepare an external light source of CW light in order to use oscillation light, and it is expected that a small and inexpensive wavelength conversion device can be realized. it can.
[0010]
[Problems to be solved by the invention]
When the gain clamp SOA is used as a linear amplifier, as shown in FIG. 15, the oscillation light is output with a large output intensity together with the signal light to be amplified. Such a high level of oscillation light causes a large noise when receiving at the end of the transmission path, so it must be removed before the receiver, and the optical amplifier after the gain clamp SOA is saturated, Various problems occur in the optical transmission line, such as inducing unnecessary nonlinear effects in the optical fiber.
[0011]
Therefore, in general, a high-performance optical filter is provided immediately after the gain clamp SOA to remove it. For this reason, when the conventional gain clamp SOA is actually used, there is a problem that the whole apparatus becomes large or expensive.
[0012]
The same applies to the case where the gain clamp SOA is used as a wavelength converter. Since the modulated signal light from the outside and the oscillation light to be wavelength converted light are mixedly output, a filter is provided outside the output side. It was necessary to separate these by means such as providing a circulator outside the input side.
[0013]
An object of the present invention is to provide a small-sized, high-performance, and inexpensive gain-clamp optical amplifier module that does not require the oscillation light and the transmitted signal light from the outside to be separated outside the module. .
[0014]
[Means for Solving the Problems]
The configuration of the gain clamp optical amplifier module according to the present invention for solving the above-described problems is as follows.
An optical amplifying unit composed of a semiconductor optical amplifier having an optical input end and an optical output end, two optical waveguides connected to the optical input end and the optical output end, respectively, and a part of each of the two optical waveguides Two wavelength selective reflectors for reflecting light of a predetermined wavelength,
At least the wavelength-selective reflector provided on the light output end side of the light amplification unit,
4 Having at least one input / output terminal, reflecting at least part of the light of a predetermined wavelength out of the light input from the first input / output terminal, and outputting to the first and second input / output terminals The light input from the first input / output terminal transmits light having a wavelength different from the wavelength, Or fourth Input / output terminals Either one or both Is a coupler type optical filter that outputs to
The first input / output terminal of the coupler-type optical filter is connected to the optical amplifier;
The semiconductor optical amplifier is oscillated with light of the predetermined wavelength by a resonator configured between the two wavelength selective reflectors, and its gain is clamped,
Signal light having a wavelength different from the predetermined wavelength is input to the optical amplifying unit, and the signal light amplified by the optical amplifying unit is the third light of the coupler-type optical filter. Or fourth Input / output terminals Either one or both Output from
It is characterized by that.
[0015]
Further, in the wavelength selective reflector provided at least on the light output end side of the light amplification unit,
The light of the predetermined wavelength input from the first input / output terminal and output to the first and second input / output terminals, respectively, Or fourth Input / output terminals Either one or both Transmittance output to 10% or less
It is characterized by that.
[0016]
Further, the output side effective reflectance at which the light of the predetermined wavelength output from the light output end of the light amplification unit returns to the light amplification unit again through the light output end is,
The light having the predetermined wavelength output from the optical input end of the optical amplification unit is smaller than the input side effective reflectance that returns to the optical amplification unit through the optical input end again.
It is characterized by that.
[0017]
The coupler-type optical filter includes a waveguide-type optical coupler and a wavelength selection mirror provided in a part of the waveguide of the optical coupler.
It is characterized by that.
[0018]
At this time, the waveguide type optical coupler may be a directional coupler.
The waveguide optical coupler may be a multimode interference coupler.
The waveguide type optical coupler may be a Mach-Zehnder interferometer type coupler.
[0019]
Further, the coupler type optical filter reflects light having a desired polarization at a desired wavelength,
At the desired wavelength, light having a polarization different from the desired polarization is not reflected.
A configuration is preferred.
[0020]
Further, the waveguide type optical coupler comprises a silica-based planar optical waveguide,
The wavelength selective mirror is made of a UV grating
It is preferable.
The wavelength selection mirror may be a dielectric multilayer film.
[0021]
On the other hand, a configuration in which a light receiver is connected to the second input / output terminal of the coupler-type optical filter may be employed.
Further, the second input / output terminal of the coupler type optical filter is connected to one end of a Faraday rotator,
A configuration in which a light receiver or an optical waveguide is connected to one end of the Faraday rotator facing each other may be employed.
[0022]
Furthermore, a configuration in which a light receiver is connected to the third input / output terminal of the coupler-type optical filter may be employed.
[0023]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
[0024]
In the following embodiments, a hybrid integrated configuration using a silica-based optical waveguide (PLC) is used, but the present invention is not limited to this. For example, a polymer waveguide or the like may be used as the optical waveguide, or a monolithic integrated configuration using a semiconductor waveguide may be used. Moreover, although there are disadvantages in terms of module size and mounting process, a configuration using an optical fiber is also possible. Furthermore, the coupler type filter of the present invention can have a plurality of configurations for both the waveguide type optical coupler and the wavelength selective mirror, and various combinations thereof are possible.
[0025]
In the following embodiments, only representative ones are shown so as to be relatively simple and easy to understand.
[0026]
<First Embodiment>
FIG. 1 is a top view showing a schematic configuration of the gain clamp optical amplifier according to the first embodiment of the present invention.
[0027]
As shown in the figure, in this embodiment, a silica-based planar optical waveguide formed on a silicon substrate 1 is used, and an SOA element 4 is mounted and fixed on an optical element mounting portion 3 formed in a partial region of the optical waveguide 2. In addition, a hybrid integrated gain clamp optical amplifier module is configured by providing wavelength selective reflectors to be described later on both sides of the SOA element 4.
[0028]
The gain clamp SOA can be realized not only by a monolithic integrated configuration formed of semiconductors as described in the section of the prior art but also by a hybrid integrated configuration as in this embodiment. In such a hybrid integrated configuration, since the coupling portion between the SOA element 4 and the optical waveguide 2 is included in the resonator constituted by the gratings 5 and 6 at both ends, the module gain caused by the variation in coupling loss is reduced. This has the effect of suppressing fluctuations and is advantageous for setting the module gain with high accuracy.
[0029]
The structure of the SOA element 4 and the optical element mounting portion 3 or the fixing method of the SOA element 4 is not the main point of the present invention and will not be described in detail. However, Reference 3 (I. Ogawa, et sl., "Hybrid integrated four-channel SS-SOA array module using planar lightwave circuit platform," Electronics Letters, vol. 34, no. 4, pp. 361-363, 1998. It goes without saying that many options are possible including the structure and method described in). Therefore, it should be noted that the structures described in this specification and the drawings are only examples and do not particularly limit the structures.
[0030]
Next, the main structural features of this embodiment will be described. First, the first feature is the use of a configuration comprising an optical coupler and a wavelength selective mirror as a wavelength selective reflector on the output side. (This configuration is hereinafter referred to as a coupler type optical filter 7).
[0031]
In this embodiment, as shown in detail in FIG. 2, a so-called directional coupler 8 configured by bringing two optical waveguides 2 close to each other is used as an optical coupler, and the two optical waveguides 2 are coupled in close proximity. In the region, a so-called UV grating 6 using a change in the refractive index of a silica-based optical waveguide induced by irradiating ultraviolet light was formed as a wavelength selection mirror. On the other hand, the grating on the input side is not particularly limited in structure, and in this embodiment, the UV grating 5 formed on the optical waveguide 2 is used. The reflection center wavelength was set to λc for both the input and output UV gratings 5 and 6.
[0032]
The coupler-type optical filter 7 on the output side will be described in more detail. The light wave output from the output end of the SOA element 4 is coupled to the optical waveguide 2 and propagates to the input / output terminal 9 a of the coupler-type optical filter 7. It is input and reaches the coupling area of the directional coupler 8. In the coupling region, the even mode and the odd mode propagate due to the coupling of the propagation modes of the two optical waveguides 2, and the light intensity ratio changes between the two optical waveguides 2 due to the undulation caused by the difference between these propagation constants. Will propagate.
[0033]
Here, the light in the vicinity of the wavelength λc is reflected by the UV grating 6 and returns to the coupling region again until the branch point between the input / output terminal 9a and the input / output terminal 9b. In the directional coupler 8, the light intensity ratio in the two optical waveguides 2 periodically changes according to the propagation distance in the adjacent region of the optical waveguide 2, and one of the light beams has a certain length (completely coupled length). The optical power completely moves from the waveguide 2 to the other optical waveguide 2. This length depends on the interval between the optical waveguides 2 and the relative refractive index difference with respect to the cladding of the waveguide core, but is often about several millimeters in the case of a silica-based optical waveguide.
[0034]
On the other hand, the UV grating 6 is a multiple reflection by a plurality of layers having different effective refractive indexes, but it can be considered that the resulting reflected light is reflected at a certain point (effective reflection point) in the UV grating 6. Absent. Therefore, by adjusting the position of the effective reflection point in the area of the directional coupler 8, the ratio of the intensity of the reflected light output to the input / output terminal 9a and the input / output terminal 9b can be adjusted. it can.
[0035]
In this embodiment, the reflected light is set to be output to the input / output terminals 9a and 9b at a ratio of 20% and 80%, respectively. On the other hand, a light wave having a wavelength away from the reflection wavelength λc of the UV grating 6 is transmitted through the UV grating 6 and propagates through the coupling region over the entire length, and then is branched and output to the input / output terminal 9c and the input / output terminal 9d. The In this embodiment, the total transmission power is output to the input / output terminal 9c in a straight connection relationship with the input / output terminal 9a by setting the total length of the coupling region to an integral multiple of twice the complete coupling length.
[0036]
The design as described above is based on the structure of the directional coupler 8 including the waveguide parameters, the distance between the two optical waveguides 2, the strength and length of the UV grating 6, and the input region more than the UV grating 6 in the coupling region. It is possible to design with high accuracy by repeating the propagation analysis using the length of output and the length on the output side as parameters. Reference 4 (N. Ofusa, et al., “Au optical add-drop multiplexer with a grating-loaded directional coupler in silica waveguides,” IEICE Trans. Commun., Vol. E82-B, no. 8, pp. 1248-1251, 1999.), it is also possible to carry out a rough design analytically.
[0037]
Since the present invention is not related to the design of such a filter, details are omitted. For example, according to Document 4, the coupling region length on the input side from the grating is L1, the grating length is L2, and the coupling on the output side from the grating is performed. When the region length is L3, the condition of the phase difference between the treated mode and the odd mode for the reflected wave and transmitted wave
4κcL1 + δΦ = (2 ml−1) π (Equation 1)
κc (L1 + L2 + L3) = mπ / 2 (Equation 2)
The coupling constant κc and L1, L2, L3 of the directional coupler, and the round trip phase δΦ added by the grating (a parameter corresponding to the position of the effective reflection point) may be designed so as to satisfy .
[0038]
In Equations 1 and 2, ml and m are coefficients that determine the output ratio of the reflected wave to the input / output terminals 9a and 9b and the output ratio of the transmitted light to the input / output terminals 9c and 9d, respectively. As in Reference 4, it becomes a positive integer in the application as an Add-Drop filter, but in this embodiment, it is not limited thereto, and a real number may be set according to a desired output ratio. Similarly, in this embodiment, a configuration in which transmitted light is output to a terminal on the straight connection side is adopted, but of course, cross connection may be used, and a part may be branched as necessary. Like that
Even in such a case, the value of m in Equation 2 may be set to a desired value.
[0039]
As shown in FIG. 2, in this embodiment, a plurality of UV gratings 5 and 6 are represented by lines arranged side by side. This is a schematic representation of the state of a reflective surface that is refractive index modulated by UV light. However, the details are not limited thereto. For example, in FIG. 2, the lines of the reflection surface extend outside the optical waveguide core, but these change depending on the conditions of the optical waveguide core and cladding, the UV irradiation intensity, the irradiation range, and the like. In many cases, it can be considered that the refractive index modulation occurs only in the core. In addition, the interval between the reflecting surfaces and the color density are expressed uniformly over the entire area of the grating, but a so-called “chirped grating” in which the pitch of the grating reflecting surface is changed along the propagation axis may be used. A so-called “apodized grating” in which the depth of refractive index modulation is changed for each part of the grating may be used. Such a specific design is not particularly mentioned in the present specification, but it is a matter of course that it should be appropriately designed in consideration of the reflection spectrum of the grating and the like.
[0040]
Moreover, the coupler type optical filter 7 of this embodiment has a plurality of input / output terminals, and some of them may be unnecessary. For example, in this embodiment, output light from the input / output terminal 9b and the input / output terminal 9d is radiated and is not used or originally output.
[0041]
Such termination methods of the input / output terminals 9b and 9d can be variously configured. For example, in this embodiment shown in FIG. 2, the input / output terminals 9b and 9d are formed by obliquely etching the end face of the waveguide core and embedding it with a clad. In this way, the output light is not reflected and returned, but is emitted to the cladding.
[0042]
In addition, as shown in FIG. 3A, the input / output terminals 9b and 9d may be extended to the substrate end and output obliquely from the substrate end. Further, as shown in FIG. 3B, the input / output terminals 9b and 9d may be connected to the slab waveguides 10a and 10b. In this way, the components that are radiated into the slab waveguides 10a and 10b without reflection, and the components that are reflected and coupled to the input / output terminals 9b and 9d again can be ignored if the slab waveguides 10a and 10b are provided sufficiently wide. Can be suppressed.
[0043]
As described above, the configuration of the end of the waveguide is various and is not particularly limited in this embodiment. In FIG. 3, the same parts as those in FIG.
[0044]
Further, in this embodiment, the coupler type optical filter 7 is configured by the directional coupler 8 and the UV grating 6 formed in the coupling region, but other configurations may be used.
[0045]
4A to 4C show another configuration example. FIG. 4A shows an example in which a multimode interference coupler (MMI coupler) 18 is used as an optical coupler instead of the directional coupler 8. The MMI coupler 18 is known as a typical optical coupler along with the directional coupler 8, and it is needless to say that such a configuration is also possible. Since the MMI coupler 18 uses interference of a plurality of modes, the design of a coupler-type optical filter using this mode is slightly more complicated than that of the directional coupler 8, but the MMI coupler has a small wavelength dependency and the like. There is an advantage that the good properties of the coupler 18 itself can be used.
[0046]
FIG. 4B shows an example in which a Mach-Zehnder interferometer type coupler (MZI coupler) 28 is used as an optical coupler. That is, it consists of two directional couplers 28a and 28b or an MMI coupler and two arm waveguides 28c and 28d provided therebetween. Such an MZI coupler 28 also has an optical coupler function in the same manner as the directional couplers 28a and 28b and the MMI coupler. In this case, in order to configure a coupler-type optical filter, the UV gratings 6 and 6 may be provided in the two arm waveguides 28c and 28d as wavelength selection mirrors. In such a configuration, the light wave input from the input / output terminal 9 a is branched into the two arm waveguides 28 c and 28 d by the first-stage directional coupler 28 a or MMI, and then reflected by the UV gratings 6 and 6. The light having a wavelength included in the band is reflected by the UV gratings 6 and 6, and is again distributed to the input / output terminal 9a and the input / output terminal 9b at a predetermined branching ratio via the first-stage directional coupler 28a or MMI. On the other hand, light waves outside the grating reflection band pass through the UV gratings 6 and 6 and reach the directional coupler 28b or MMI at the subsequent stage, and input / output terminals 9c and 9d according to the phase difference given by the arm waveguides 28c and 28d. Distributed to. Therefore, if the branching ratio of the two directional couplers 28a and 28b, the length of the arm waveguides 28c and 28d, and the effective reflection point position of the UV gratings 6 and 6 are appropriately designed, desired operations can be realized for both reflection and transmission. it can.
[0047]
In such a configuration, although the circuit size becomes large, the UV gratings 6 and 6 formed on the single mode waveguide may be used, so that the design is extremely simple.
[0048]
Furthermore, although only an example using the UV grating 6 has been described so far as the wavelength selective mirror, other configurations are possible. For example, a grating in which the upper surface and side surfaces of the optical waveguide core are etched into a relief shape may be used, or a dielectric multilayer filter 38c may be used as shown in FIG.
[0049]
Figure 4 In (c), grooves are formed in the arm waveguides 38a and 38b of the MZI coupler 38 by a dicing saw, and a film-like dielectric multilayer filter 38c is inserted and fixed with resin. In such a configuration, a commercially available excellent dielectric multilayer filter 38c may be used, so that a highly reliable and stable coupler type optical filter can be configured.
[0050]
4A to 4C, the same parts as those in FIG.
[0051]
Next, the second and third characteristics of the present embodiment lie in the design of the grating reflectance. That is, the second feature is that the transmittance of the UV gratings 5 and 6 on both the input side and the output side is almost 0%. The third feature is that the effective reflectivity for the SOA element 4 is designed so that the output side is sufficiently smaller than the input side.
[0052]
The reflectivity design in this embodiment is as follows, and the outline is shown in FIG. As shown in the figure, the input side wavelength selective reflector is a normal UV grating 5 formed on a single mode waveguide. The reflection center wavelength is 1520 nm, the 3 dB reflection bandwidth is 0.3 nm, and the center wavelength. The reflectance in the vicinity was 99% or more (transmittance 1% or less). On the other hand, the output side wavelength selective reflector is the coupler type optical filter 7 described above. The reflection center wavelength is 1520 nm, 3 dB reflection bandwidth 0.3 nm, which is equivalent to the input side. On the other hand, the total reflectance was 99% or more (transmittance 1% or less), and the branching ratio to the input / output terminals 9a and 9b was 20%: 80%. For this reason, the effective reflectance seen from the input / output terminal 9a connected to the SOA element 4 is 20%. The effective reflectivity as viewed from the SOA element 4 (ratio of components output from the SOA element 4 and returning to the SOA element 4 again) is designed such that the connection loss between the SOA element 4 and the quartz-based optical waveguide 2 is about 2 dB. Therefore, the input side is about 63% and the output side is about 13%.
[0053]
With the configuration as described above, in this embodiment, it is possible to realize a gain clamp optical amplifier in which the output intensity of the oscillation light is sufficiently small and the noise performance is good. This is because the above-described features can provide the following remarkable effects.
[0054]
First, the use of the coupler-type optical filter 7 as the first feature has an effect that it is possible to design an effective reflectance and transmittance independently and with a high degree of freedom. As described above, the coupler-type optical filter 7 outputs the reflected wave to the input / output terminals 9a and 9b even when the transmittance of the oscillation light is 0%, that is, the total reflectance is 100%. This is because the effective reflectance to the input / output terminal 9a connected to the SOA element 4 can be set independently by adjusting the ratio. Incidentally, in the conventional simple grating, since the transmittance and the reflectance have a complementary relationship that the reflectance increases as the transmittance decreases, such a setting cannot be made.
[0055]
It is to be noted that the design of the optical waveguide as described above is also an effect of using the quartz-based planar optical waveguide in this embodiment. That is, if a quartz-based planar optical waveguide is used, a structure like the coupler-type optical filter 7 of this embodiment can be easily realized only by changing the photomask. Further, compared with other planar circuit configurations, it is advantageous in that the optical waveguide 2 can be manufactured accurately and stably and the UV gratings 5 and 6 can be used. For example, in comparison with a grating by etching or the like, in the case of the UV gratings 5 and 6, since the optical waveguide 2 is processed, the light is input to the optical waveguide 2 and the actual grating is monitored while monitoring the actual reflection spectrum. 6 can be formed.
[0056]
continue, Second, third The effect of this feature is that a high-performance gain clamp optical amplifier can be realized by appropriately setting the reflectance and transmittance using the above structure.
[0057]
First, regarding the second feature, by setting the transmittance of the UV grating 6 on the output side to approximately 0%, the output intensity of the oscillation light, which has been a problem in the past, can be kept small. Thus, in many cases, it is not necessary to provide a high-performance filter immediately after the gain clamp SOA module.
[0058]
In this embodiment, since the transmittance is 1% or less on both the input side and the output side, the oscillation light output from either side is only 1% or less. Therefore, as shown in FIG. 6, when the saturation output of the SOA element 4 is 10 dBm, the output power of the oscillation light is about −10 dBm. As a typical use example, the output power of the signal light is higher than the saturation output. In the case of setting it to be smaller by about 5 to 10 dB, the oscillation light output from the optical waveguide 2 together with the signal light is suppressed to a power smaller than the signal light by 10 dB or more.
[0059]
Incidentally, in the conventional gain clamp SOA, the grating reflectance is set to about several to 20% on both the input side and the output side, and the oscillation light is output at a level about 10 dB larger than the signal light. Such a large level of unwanted waves causes problems such as saturation of the optical amplifier at the next stage and induction of nonlinearity in the transmission path. Clamp It was indispensable to provide an optical filter immediately after the SOA to remove the oscillation light.
[0060]
Furthermore, the filter used here requires a high-performance filter having sufficient crosstalk performance in order to drop a large level of oscillation light to a level sufficiently smaller than the signal light.
[0061]
On the other hand, in the gain clamp SOA according to the present embodiment, as described above, the oscillation light has a value that is about 10 dB smaller than the signal light. Therefore, it is not always necessary to provide a filter immediately after the gain clamp SOA. Also, even if necessary, since the oscillation light is originally at a low level, an expensive filter with good crosstalk performance is unnecessary.
[0062]
The grating transmittance of the oscillating light is preferably close to 0%, but this is not necessarily limited from the viewpoint described above. In other words, if the output level of the oscillation light is suppressed to a level that does not cause a problem in the next-stage optical amplifier or transmission line, a filter is substantially unnecessary, and depending on the application to be used, a value that is the same level or slightly smaller than the signal light. If so, there is often no problem. For example, since the output intensity of the typical signal light is about 10% of the saturation output, a certain effect can be obtained if the transmittance of the UV grating 6 on the output side is also about 10% or less.
[0063]
In this embodiment, the transmittance of the UV grating 5 on the input side is set to 1% or less, so that no oscillation light is output from the input side. However, the present invention is not limited to this. When using an optical amplifier, an isolator is usually provided at the front stage of the input side and the rear stage of the output side, so that oscillation light that is output from the input side in the reverse direction through the transmission path is blocked by the isolator, so there is no problem. There are many. Therefore, the transmittance and reflectance on the input side may be determined so as to maximize the characteristics of the gain clamp SOA in consideration of system and circuit conditions.
[0064]
The fourth feature is that the reflectance on the output side is set sufficiently smaller than that on the input side, whereby a gain clamp optical amplifier with low noise can be obtained. The reason is as follows.
[0065]
Even if the present invention is not used in the first place, if only the output intensity of the oscillation light is suppressed, the reflectance of the output side grating may be simply set to almost 100%. That is, if the reflectance of the output side grating is set to 100%, the oscillating light does not pass through it and is not output to the output side. Further, the gain can be adjusted by appropriately setting the reflectance of the input side grating. In this case, high-level oscillation light is output from the input side grating in the reverse direction of the transmission line. However, as described above, when using an optical amplifier, it is necessary to provide an isolator before and after the optical amplifier. Since it is normal, the oscillation light output from the input side of the gain clamp SOA in the reverse direction through the transmission line does not adversely affect the transmission line beyond the isolator.
[0066]
However, such a configuration is not practically appropriate because it significantly degrades the noise figure NF of the optical amplifier. Reference 5 (Guido Giuliani, et al., "Noise analysis of conventional and gain-clamped semiconductor optical amplifiers," J. of Lightwave Technology vol. 18, no. 9, pp. 1256-1263, 2000.) As described above, the NF of the optical amplifier depends on the carrier density inside the amplifier and its distribution, and there is a problem that the NF deteriorates particularly when saturation occurs on the input end side.
[0067]
In general, since a gain clamp optical amplifier is used in an oscillation state, it is known that NF deteriorates as compared with a normal SOA, and moreover, as described above, the reflectance of the output side grating as compared with the input side. When the value is increased, the carrier density is reduced on the input end side, and therefore NF is further deteriorated.
[0068]
On the other hand, if the output-side reflectance is set to be sufficiently smaller than the input-side reflectance as in this embodiment, the noise is lower than that of the normal reflectance on the input and output sides. The characteristics can be greatly improved. In this embodiment, the effective reflectivity for the SOA element 4 is 63% on the input side and 13% on the output side. By setting the output side as small as about 1/4 of the input side, the entire module is good at about 8 dB. NF characteristics were achieved.
[0069]
In this embodiment, the ratio of the effective reflectivity between the input side and the output side is set to 4: 1, but the effect is reduced as the output side is made smaller than 1: 1. Even when compared with a gain clamp SOA having the same ratio at both ends, a remarkable noise improvement effect can be expected.
[0070]
In summary, the gain clamp SOA according to the present embodiment has the following characteristics: (1) the output level of the oscillation light output together with the signal light is extremely small, and (2) low noise. These are the remarkable effects obtained by the configuration using the coupler type optical filter 7 of this embodiment and the reflectance design made possible by this. That is, in the conventional gain clamp SOA, the output power of the oscillating light is large, and it is essential to provide and remove an expensive filter outside. In order to avoid this, if the grating reflectance on the output side is increased to reduce the output power of the oscillation light, there is a problem such as deterioration of NF, so there has been no practical solution. On the other hand, in the present invention, by using the coupler-type optical filter 7, the effective reflectance with respect to the SOA element 4 can be appropriately set while keeping the transmittance of the oscillation light small, and this structure The above problems can be solved by setting the effective reflectance and transmittance on the input side and output side appropriately.
[0071]
In addition, the following effects can be obtained by using the gain clamp optical amplifier module according to this embodiment. That is, in the present invention, since the reflectance of the grating itself can be set to approximately 100%, even when the UV grating 6 is used, a stable characteristic with little change with time can be obtained. In the UV grating 6, it is known that the refractive index change induced by the UV light slightly changes with time depending on the environmental conditions and the like. When the grating reflectance changes with time, the oscillation threshold value of the gain clamp SOA changes, resulting in a problem that the module gain fluctuates.
[0072]
On the other hand, when the reflectance is set to almost 100% as in the present embodiment, if the UV grating 6 is formed in a long region with a sufficient margin in advance, there is a slight refractive index fluctuation. However, since the reflectance is always 100%, fluctuations in the reflectance can be suppressed. Although the effective reflection point position of the UV grating 6 changes due to the refractive index fluctuation, since the coupling length of the optical coupler is generally sufficiently long, the fluctuation of the reflectance of the coupler type optical filter is sufficiently small. Thus, when the present invention is used in combination with the UV grating 6, a preferable synergistic effect is obtained.
[0073]
<Second Embodiment>
FIG. 7 is a top view showing a schematic configuration of a gain clamp optical amplifier module according to the second embodiment of the present invention.
[0074]
This embodiment is different from the first embodiment in that the wavelength selective reflector on the input side is also a coupler type optical filter 7 similar to that on the output side. Also in this case, if the terminal connected to the input side of the SOA element 4 is considered as the input / output terminal 49a, the operation is the same as that of the output side.
[0075]
According to such a configuration, there is an advantage that the transmittance and the reflectance can be set independently on the input side. In this embodiment, the reflectance of the UV grating 5 on the input side is 100%, and the branching ratio to the input / output terminals 49a and 49b is 80%: 20%. Therefore, as shown in FIG. 8, the effective reflectance viewed from the input / output element 49a is 80%. Similarly, on the output side, the effective reflectance viewed from the input / output terminal 9a is set to about 15%. As in the first embodiment, since the connection loss between the SOA element 4 and the optical waveguide 2 is 2 dB, the effective reflectance viewed from the SOA element 4 is about 51% and 10% on the input side and the output side, respectively. It is.
[0076]
As described above, the wavelength selective reflector on the input side may be the coupler-type optical filter 47, which is effective in that the reflectance on the input side can be flexibly set while suppressing the oscillation light output from the input side.
[0077]
In FIG. 7, reference numerals 49c and 49d denote input / output terminals. Also, the same parts as those in FIG.
[0078]
<Third Embodiment>
FIG. 9 is a top view showing a schematic configuration of a gain clamp optical amplifier module according to the third embodiment of the present invention.
[0079]
The configuration of this embodiment is almost the same as that of the first embodiment. Therefore, in FIG. 9, the same parts as those in FIG.
[0080]
The gain clamp optical amplifier module according to the present embodiment is the gain clamp optical amplifier module according to the first embodiment in that the input / output terminal 9b of the coupler type optical filter 7 provided on the output side is connected to the monitor light receiver. Is different. Here, similarly to the SOA element 4, it is mounted and fixed to an end face light receiving type photodiode (PD) 54 on a mounting portion 53 provided in a part of the silica-based optical waveguide. Of course, this may be taken out of the substrate 1 through an optical fiber and connected to the PD.
[0081]
With this configuration, the bias adjustment to the SOA element 4 can be performed in this embodiment. Normally, when a gain clamp SOA is used, a more stable operation can be obtained by increasing the bias current and increasing the oscillation intensity. However, applying a bias larger than necessary leads to an increase in power consumption. Therefore, it is not preferable.
[0082]
However, when only a bias close to the oscillation threshold value is applied and the signal light level is high, there is a problem that the oscillation state becomes unstable or the oscillation is released. Therefore, the configuration of monitoring the oscillation light and adjusting the bias so as to obtain a stable oscillation light level as in this embodiment is extremely useful in avoiding unnecessary power consumption and obtaining a stable operation. . Further, it is known that the gain of the SOA element 4 slightly changes with time. Therefore, since the oscillation threshold current value also changes, it is desirable to monitor the operating state of the SOA element 4 and adjust the operating current value as in this embodiment as a countermeasure against such a phenomenon.
[0083]
Furthermore, as described above, the oscillation light intensity of the gain clamp SOA is modulated at high speed by the input signal light from the outside. Therefore, if the oscillation light is monitored, not only the oscillation state but also the level of the signal light and the modulation signal You can know itself. Usually, in order to monitor the state of the optical amplifier, it is necessary to provide a tap circuit outside and extract and observe a part of the signal light. In the case of the SOA element 4, such an external monitor circuit is used. If this is provided, the advantage that the SOA element 4 is small may be hindered. Another problem is that loss occurs because a part of the signal light is extracted.
[0084]
On the other hand, in the configuration according to the present embodiment, since the oscillation light of the gain clamp SOA is monitored, no loss of signal light occurs. Further, since a monitoring photodiode 54 is simply connected here by utilizing the fact that a large intensity of oscillating light is output from one terminal of the coupler type optical filter 7, a monitoring tap circuit is provided outside. Unlike the case where it is provided, there is an effect that an increase in size and a significant cost increase can be avoided.
[0085]
<Fourth embodiment>
FIG. 10 is a top view showing a schematic configuration of a gain clamp optical amplifier module according to the fourth embodiment of the present invention.
[0086]
This embodiment is different from the third embodiment in that, first, by using a polarization-dependent UV grating 66, the reflection center wavelength of the coupler-type optical filter 67 is changed between TE light and TM light. Second, the input / output terminal 69b of the coupler-type optical filter 67 is set via a Faraday rotator 61 set to rotate the polarization plane by 45 °. The monitor PD 62 is connected.
[0087]
In addition, as a fine difference, the coupler type optical filter 67 according to the present embodiment may be configured to output transmitted light to the cross port. That is, the light waves outside the reflection wavelength band input to the input / output terminals 69a and 69b are designed to be output in a cross state to the input / output terminals 69c and 69d, respectively. In FIG. 10, the same parts as those in FIG. 9 are denoted by the same reference numerals, and redundant description is omitted.
[0088]
The UV grating 66 is known to have polarization dependence of the reflection center wavelength depending on the production conditions. For example, in the case of an optical fiber, the above-described polarization dependency is generated by irradiating UV light with an appropriate irradiation amount from only one side of the fiber. Further, in many cases, it is known that a polarization dependency of a larger reflection center wavelength occurs in a silica-based optical waveguide, and that this polarization dependency can be adjusted by the irradiation amount of UV light (Reference Document 6: J. Albert, et al., “Polarisation-independent strong Bragg gratings in planar lightwave circuits,” Electron. Lett., Vol. 34, pp. 485-486, 1998.). This is because many silica-based optical waveguides have a relatively large birefringence and the birefringence can be adjusted by UV irradiation. FIG. 11 shows an example of the relationship between the UV irradiation amount and the reflection center wavelength with respect to the TE polarization and TM polarization.
[0089]
In the present embodiment, the reflection center wavelengths for the TE polarization and the TM polarization are set to λc1 and λc2, respectively, as shown in FIG. 12 by utilizing the characteristics of the UV grating 66 using the silica-based optical waveguide as described above. It is set.
[0090]
On the other hand, the reflection center wavelength of the UV grating 5 on the input side is set to λc1 for both TE and TM polarized waves. By so doing, the SOA element 4 oscillates with TE light at λc1 at which the reflectance on both sides is highest. A part of the oscillation light is output as TE polarized light from the input / output terminal 69 b of the coupler type optical filter 67, rotated by 45 ° polarization plane by the Faraday rotator 61, and received by the monitor PD 62.
[0091]
With the above configuration, it can be expected that a stable operation can be obtained even if reflected return light is present from the connection end of the monitor PD 62 or the like.
[0092]
In the configuration according to the present embodiment, if unexpected reflected return light is generated at the connection portion of the monitor PD 62, the reflected return light is input again from the input / output terminal 69b to the coupler-type optical filter and reflected to have a high intensity. Return light will re-enter the SOA element 4. For example, as described above, when the distribution ratio of the coupler-type optical filter 67 is set to a large unbalance such as 20%: 80%, and all the power is reflected from the input / output terminal 69b, it is stable. With respect to the 20% reflection component contributing to oscillation, 64% or more of the optical power is incident on the SOA as disturbance light, and there is a concern that the oscillation state may be disturbed. In contrast, in this embodiment, it is possible to suppress the influence of such reflected return light. That is, the light reflected and returned from the connection end of the monitor PD 62 is again subjected to non-reciprocal rotation of 45 ° by the Faraday rotator 61, and as a result, returns to the input / output terminal 69b as TM polarization. However, the coupler-type optical filter 67 has polarization dependence, and the light wave of λc1 reflects only TE light, so that the reflected return light is transmitted and output to the input / output terminal 69d arranged in the cross state. It will be. Therefore, the reflected return light does not return to the SOA element 4 and is not mixed with the signal light and output from the input / output terminal 69c.
[0093]
As described above, in this embodiment, the influence of the reflected return light can be excluded by using the coupler-type optical filter 67 having polarization dependency. Further, according to this configuration, the above-described effects can be achieved with a very simple configuration using only the Faraday rotator 61 without using an isolator.
[0094]
<Fifth embodiment>
FIG. 13 is a top view showing a schematic configuration of a gain clamp optical amplifier module according to the fifth embodiment of the present invention, which is an example applied as a wavelength converter by using a combination of the above-described configurations.
[0095]
As shown in the figure, the configuration is as follows. First, coupler-type optical filters 71 and 72 having polarization dependency are employed as wavelength selective reflectors on both the input side and the output side. The reflection center wavelengths are λc1 and λc2 for the input side TE and TM, and λc1 and λc3 for the output side TE and TM, respectively.
[0096]
Therefore, this gain clamp SOA oscillates with TE polarization at λc1. Further, the input / output terminal 79b of the coupler-type optical filter 72 on the output side was taken out by the optical fiber through the 45 ° Faraday rotator 61. This is a structure for using the oscillation light of the gain clamp SOA as wavelength conversion light outside.
[0097]
On the other hand, the input / output terminal 89 b of the coupler-type optical filter 71 on the input side was connected to the monitor PD 74 via the 45 ° Faraday rotator 73. A monitor PD 75 serving as a light receiving element was also connected to the input / output terminal 79c of the coupler-type optical filter 72 on the output side. Thereby, the oscillation light and the transmitted signal light are monitored, respectively, and the light receiving current of the monitor PDs 74 and 75 is fed back to the bias current of the SOA element 4 to set the operation state suitable for wavelength conversion.
[0098]
The monitor PD 74 connected to the input / output terminal 89b of the input-side coupler-type optical filter 71 is the same as in the fourth embodiment, and even if there is reflected return light, the input-side coupler-type optical filter 71 The light is radiated from the input / output terminal 89d and does not adversely affect the signal light path and the oscillation of the SOA element 4.
[0099]
Similarly, since the wavelength-converted light also passes through the Faraday rotator 61, even if there is a reflection point outside, it does not affect the oscillation operation of the SOA. In addition, when wavelength converted light is used outside, spontaneous emission (ASE) noise can be reduced by using a wavelength filter that extracts only λc1 oscillation light.
[0100]
Normally, the oscillation light of the gain clamp SOA has either a TE or TM polarization state as in the laser diode, but the ASE light includes both TE and TM polarizations, so that wavelength conversion is performed. When viewed as light, there is a problem that ASE noise is large. On the other hand, in the configuration according to this embodiment, only the TE component of the ASE light is output and the TM component is not output at the oscillation light wavelength λc1. However, in this embodiment, the ASE light of the TM component is output at λc3. Therefore, if an external filter for extracting only the oscillation light wavelength of λc1 is provided, this ASE noise can be reduced.
[0101]
As described above, with this configuration, by using the coupler-type optical filters 71 and 72 used as the resonator mirror of the gain clamp SOA, the signal light and the oscillating light are separated without providing a filter or a circulator separately. Therefore, it can be applied as a wavelength converter with a simple configuration. Further, by providing the coupler-type optical filters 71 and 72 with polarization dependence, it becomes possible to obtain wavelength-converted light that operates stably without the influence of reflected return light and has low ASE optical noise.
[0102]
【The invention's effect】
As described above, the gain clamp optical amplifier according to the present invention is characterized in that a coupler type optical filter including an optical coupler and a wavelength selective mirror is used as at least an output side wavelength selective reflector. As a result, the transmittance of the wavelength selective reflector and the effective reflectance of the optical amplifier can be controlled independently.
[0103]
In the configuration of the coupler type optical filter, any of a directional coupler, an MMI coupler, and an MZI coupler may be used as the optical coupler, and each has advantages. In addition to the UV grating, a relief grating, a dielectric multilayer filter, or the like can be used as the wavelength selection mirror. Under such circumstances, it is desirable that the coupler type optical filter is formed on a quartz-based planar optical waveguide and that a UV grating is used as a wavelength selection mirror. This is because the silica-based optical waveguide and the UV grating formed thereon are suitable for manufacturing such a structure easily and accurately.
[0104]
Furthermore, since the reflectance design of the present invention is close to 100%, there is also a synergistic effect that the change with time of the UV grating can be suppressed.
[0105]
Next, by utilizing the effect of the above invention that the transmittance and the effective reflectance can be controlled independently, by designing the appropriate transmittance and reflectance as described below, a gain clamp optical amplifier having desirable properties can be obtained. realizable. That is, as a second feature, by setting at least the transmittance of the grating on the output side to be sufficiently small, the output intensity of the oscillating light can be suppressed to a low level. Therefore, a high-performance filter can be provided outside. It became unnecessary. If the transmittance is typically 10% or less, a certain effect can be expected.
[0106]
Furthermore, as a third feature, the effective reflectivity for the optical amplifier is designed so that the output side is sufficiently smaller than the input side, thereby minimizing the degradation of NF, which is normally a problem with the gain clamp optical amplifier, Good noise characteristics were obtained. It should be noted that the effective reflectance as viewed from the optical amplification section is preferably designed so that the output side is about 1/4 or less than the input side.
[0107]
Furthermore, by arranging a light receiver at the second input / output terminal of the coupler type optical filter, it becomes possible to monitor the oscillation light, which can be used for SOA bias adjustment and the like. In addition, if a photoreceiver is arranged at the third input / output terminal of the coupler type optical filter, the operating condition of the SOA can be precisely set by directly monitoring the signal light level when applied as a wavelength converter. Is possible.
[0108]
Also, if the reflection center wavelength of the coupler type optical filter is set to be different depending on the polarization, the wavelength-converted light can be output so that one of the polarization components of the ASE light can be removed. It is advantageous to construct the converter. Furthermore, by simply providing a Faraday rotator at the input / output terminal of the coupler-type optical filter, it is possible to easily suppress the influence of the reflected return light without an isolator, and a stably operating gain clamp optical amplifier module can be configured. .
[0109]
Therefore, according to the present invention, it is possible to provide a small, high-performance and inexpensive gain clamp optical amplifier module that does not require the oscillation light and the external signal light to be separated outside the module.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a top view showing a schematic configuration of a first embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a schematic diagram showing the configuration and operation of the coupler-type optical filter in the first embodiment.
FIG. 3 is a schematic diagram showing a different waveguide termination method in the first embodiment.
FIG. 4 is a top view showing a different configuration example of the coupler type optical filter in the first embodiment.
FIG. 5 is a schematic diagram showing a reflectance design example of the input side and output side gratings in the first embodiment.
FIG. 6 is a waveform diagram showing an output spectrum of the gain clamp optical amplifier module according to the first embodiment.
FIG. 7 is a top view showing a schematic configuration of a second embodiment of the present invention.
FIG. 8 is a schematic diagram showing an example of reflectivity design of input side and output side gratings in the second embodiment.
FIG. 9 is a top view showing a schematic configuration of a third embodiment of the present invention.
FIG. 10 is a top view showing a schematic configuration of a fourth embodiment of the present invention.
FIG. 11 is a schematic diagram illustrating an example of a relationship between a UV irradiation amount in a UV grating of a silica-based optical waveguide and a reflection center wavelength with respect to TE polarization and TM polarization.
FIG. 12 is a schematic diagram showing the setting of the reflection center wavelength of the UV grating in the fourth embodiment.
FIG. 13 is a top view showing a schematic configuration of a fifth embodiment of the present invention.
FIG. 14 is a top view showing a configuration example of a conventional gain clamp SOA.
FIG. 15 is a waveform diagram showing an example of an output light spectrum of a conventional gain clamp SOA.
[Explanation of symbols]
2 Optical waveguide British optical waveguide
4 SOA element
5, 6 UV grating
7 Coupler type optical filter
8 Directional coupler
18 Multimode interference type coupler
28, 38 Mach-Zehnder interference coupler
38c Dielectric multilayer filter
47 Coupler type optical filter
54 photodiode
61 Faraday rotator
66 UV grating
67 Coupler type filter
71, 72 Coupler type filter
73 Faraday rotator

Claims

An optical amplifying unit composed of a semiconductor optical amplifier having an optical input end and an optical output end, two optical waveguides connected to the optical input end and the optical output end, respectively, and a part of each of the two optical waveguides Two wavelength selective reflectors for reflecting light of a predetermined wavelength,
At least the wavelength-selective reflector provided on the light output end side of the light amplification unit,
It has four input / output terminals, and reflects at least a part of light of a predetermined wavelength out of light input from the first input / output terminal, and outputs it to the first and second input / output terminals, respectively. A coupler type that transmits light having a wavelength different from the wavelength among the light input from the first input / output terminal and outputs the light to either one or both of the third and fourth input / output terminals. An optical filter,
The first input / output terminal of the coupler-type optical filter is connected to the optical amplifier;
The semiconductor optical amplifier oscillates with light of the predetermined wavelength by a resonator configured between the two wavelength selective reflectors, and its gain is clamped.
Signal light having a wavelength different from the predetermined wavelength is input to the optical amplifying unit, and the signal light amplified by the optical amplifying unit is either the third or fourth input / output terminal of the coupler-type optical filter. A gain-clamp optical amplifier module, characterized by being output from either or both .

In the wavelength selective reflector provided at least on the light output end side of the light amplification unit,
The light having the predetermined wavelength that is input from the first input / output terminal and output to the first and second input / output terminals is either one or both of the third or fourth input / output terminals. The gain-clamped optical amplifier module according to claim 1, wherein the transmittance output to is 10% or less.

The output side effective reflectance at which the light of the predetermined wavelength output from the light output end of the light amplification unit returns to the light amplification unit again through the light output end is,
The light of the predetermined wavelength output from the optical input end of the optical amplifying unit is smaller than the input side effective reflectance that returns to the optical amplifying unit via the optical input end again. A gain clamp optical amplifier module as described in [1].

The gain-clamp optical amplifier module according to claim 1, wherein the coupler-type optical filter includes a waveguide-type optical coupler and a wavelength selection mirror provided in a part of the waveguide of the optical coupler.

The gain clamp optical amplifier module according to claim 4, wherein the waveguide optical coupler is a directional coupler.

The gain clamp optical amplifier module according to claim 4, wherein the waveguide optical coupler is a multimode interference coupler.

The gain clamp optical amplifier module according to claim 4, wherein the waveguide optical coupler is a Mach-Zehnder interferometer coupler.

The coupler-type optical filter reflects light having a desired polarization at a desired wavelength,
The gain-clamped optical amplifier module according to claim 1, wherein light having a polarization different from the desired polarization is not reflected at the desired wavelength.

The waveguide type optical coupler comprises a silica-based planar optical waveguide,
The gain clamp optical amplifier module according to claim 1, wherein the wavelength selection mirror is made of a UV grating.

The gain clamp optical amplifier module according to claim 4, wherein the wavelength selection mirror is made of a dielectric multilayer film.

The gain clamp optical amplifier module according to claim 1, wherein a light receiver is connected to the second input / output terminal of the coupler type optical filter.

The second input / output terminal of the coupler type optical filter is connected to one end of a Faraday rotator,
The gain clamp optical amplifier module according to claim 1, wherein a light receiver or an optical waveguide is connected to one end of the Faraday rotator facing each other.

The gain clamp optical amplifier module according to claim 1, wherein a light receiver is connected to the third input / output terminal of the coupler type optical filter.